JP7218794B2 - 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
Siと、
全板厚における平均含有量で、
C :0.020質量%以下、
Mn:0.010質量%~2.0質量%、および
S :0.0100質量%以下とを含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、
前記表層部における平均Si含有量[Si]1が2.5~7.0質量%であり、
前記内層部における平均Si含有量[Si]0が1.5~5.0質量%である成分組成を有し、
前記表層部が5~50MPaの面内引張応力を有し、
前記無方向性電磁鋼板の板厚tが0.01~0.35mmであり、
前記板厚tに対する前記表層部の合計厚さt1の比t1/tが0.10~0.70であり、
前記無方向性電磁鋼板の全板厚における平均N含有量[N]が40ppm以下であり、
最大磁束密度:1.0T、周波数400Hzにおける鉄損W10/400(W/kg)と、前記板厚t(mm)とが下記(1)式を満たす無方向性電磁鋼板。
W10/400≦8+30t …(1)
Al:0.10質量%以下、
P :0.10質量%以下、
Sn:0.10質量%以下、および
Sb:0.10質量%以下からなる群より選択される少なくとも1つをさらに含有する、上記1に記載の無方向性電磁鋼板。
[Mn][S]≦0.0030 …(2)
ただし、[Mn]、[S]はそれぞれMn、Sの全板厚における平均含有量(質量%)である。
Si含有量が1.5~5.0質量%である鋼板に、SiCl4雰囲気中、1000℃以上、1300℃以下の浸珪処理温度で浸珪処理を施し、
前記浸珪処理後の鋼板にN2雰囲気中、950℃以上、1300℃以下の温度で拡散処理を施し、
前記拡散処理後の鋼板を、拡散処理温度から900℃までの温度域における平均冷却速度v1:5~20℃/s、900℃から100℃までの温度域における平均冷却速度v2:30~100℃/sの条件で冷却する、無方向性電磁鋼板の製造方法。
図1は、本発明の一実施形態における無方向性電磁鋼板の構造を示す模式図である。また、図2は、無方向性電磁鋼板の板厚方向における、Si含有量プロファイルの例を示す模式図である。図2における縦軸は板厚方向の位置を示しており、0が無方向性電磁鋼板の一方の表面を、tが該無方向性電磁鋼板の他方の表面を、それぞれ表している。
まず、本発明の無方向性電磁鋼板の成分組成について説明する。本発明の一実施形態における無方向性電磁鋼板は、Si、C、Mn、およびSを含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有する。なお、以下の説明において、各元素の含有量を表す「%」は、特に断らない限り「質量%」を表すものとする。また、以下の説明において、Siを除く各元素の含有量は、鋼板の全板厚における当該元素の平均含有量を指すものとする。
Cは磁気特性に対して有害な元素であり、C含有量が0.020%を超えると磁気時効により鉄損が著しく増大する。したがって、C含有量は0.020%以下とする。一方、磁気特性の観点からはC含有量が低ければ低いほど好ましいため、C含有量の下限はとくに限定されない。しかし、過度の低減は製造コストの増加を招くことから、C含有量は0.0001%以上とすることが好ましく、0.001%以上とすることがより好ましい。
Mnは熱間加工性を改善するのに有効な元素である。また、Mnは鋼板の固有抵抗を増加させ、その結果、鉄損を低減する効果を有する。前記効果を得るために、Mn含有量を0.010%以上とする。一方、Mn含有量が2.0%を超えると製造性の低下およびコストの上昇を招く。そのため、Mn含有量は2.0%以下とする。
Sは、微細な析出物の形成および粒界への偏析により、鉄損を増大させる。そのため、S含有量は0.0100%以下とする。一方、鉄損の観点からはS含有量が低ければ低いほど好ましいため、S含有量の下限はとくに限定されない。しかし、過度の低減は製造コストの増加を招くことから、S含有量は0.0001%以上とすることが好ましい。
Siは、鋼板の電気抵抗を高め、渦電流損を低減する作用を有する元素である。表層部の平均Si含有量([Si]1)が2.5%未満であると、効果的に渦電流損を低減することができない。そのため、表層部における平均Si含有量は2.5%以上、好ましくは3.0%以上、より好ましくは3.5%超とする。一方、表層部における平均Si含有量が7.0%を超えると、飽和磁化の低下により磁束密度が低下することに加え、無方向性電磁鋼板の製造性が低下する。そのため、表層部における平均Si含有量は7.0%以下、好ましくは6.5%未満、より好ましくは6.0%以下とする。なお、表層部における平均Si含有量が2.5~7.0%であるとは、無方向性電磁鋼板の一方の面における表層部(第1の表層部)における平均Si含有量が2.5~7.0%であり、かつ該無方向性電磁鋼板の他方の面における表層部(第2の表層部)における平均Si含有量が2.5~7.0%であることを意味する。第1の表層部における平均Si含有量と第2の表層部における平均Si含有量とは同じであっても、異なっていてもよい。
内層部における平均Si含有量([Si]0)が1.5%未満であると渦電流損が増加する。そのため、内層部における平均Si含有量は1.5%以上とする。一方、内層部における平均Si含有量が5.0%を超えると、モータコアの打ち抜き時にコアが割れるといった問題が生じる。そのため、内層部における平均Si含有量は5.0%以下、好ましくは4.0%以下とする。
本発明の他の実施形態においては、上記成分組成が、さらに任意に、Al、P、Sn、およびSbからなる群より選択される少なくとも1つを、以下に記す含有量で含有することができる。なお、以下に記す各元素の含有量は、鋼板の全板厚における当該元素の平均含有量を指すものとする。
Alは鋼板の固有抵抗を増加させる作用を有する元素であり、Alを添加することにより鉄損をさらに低減することができる。しかし、Al含有量が0.10%を超えると製造性の低下およびコストの上昇を招く。そのため、Alを添加する場合、Al含有量は0.10%以下とする。一方、Al含有量の下限はとくに限定されないが、Alを添加する場合、添加効果を高めるという観点からは、Al含有量を0.01%以上とすることが好ましい。
Pを添加することにより、集合組織を大きく改善し、磁束密度をさらに向上させるとともにヒステリシス損をさらに低下させることができる。また、Pを添加することにより、高温焼鈍時における鋼板の窒化を抑制し、鉄損の増加をさらに抑制することができる。しかし、P含有量が0.10%を超えると効果が飽和することに加えて、製造性の低下を招く。そのため、Pを添加する場合、P含有量は0.10%以下とする。一方、P含有量の下限はとくに限定されないが、Pの添加効果を高めるという観点からは、P含有量を0.001%以上とすることが好ましい。
Pと同様に、Snを添加することにより、集合組織を大きく改善し、磁束密度をさらに向上させるとともにヒステリシス損をさらに低下させることができる。また、Snを添加することにより、高温焼鈍時における鋼板の窒化を抑制し、鉄損の増加をさらに抑制することができる。Sn含有量が0.10%を超えると効果が飽和することに加えて、製造性の低下およびコストの上昇を招く。そのため、Snを添加する場合、Sn含有量は0.10%以下とする。一方、Sn含有量の下限はとくに限定されないが、Snの添加効果を高めるという観点からは、Sn含有量を0.001%以上とすることが好ましい。
PおよびSnと同様に、Sbを添加することにより、集合組織を大きく改善し、磁束密度をさらに向上させるとともにヒステリシス損をさらに低下させることができる。また、Sbを添加することにより、高温焼鈍時における鋼板の窒化を抑制し、鉄損の増加をさらに抑制することができる。Sb含有量が0.10%を超えると効果が飽和することに加えて、製造性の低下およびコストの上昇を招く。そのため、Sbを添加する場合、Sb含有量は0.10%以下とする。一方、Sb含有量の下限はとくに限定されいないが、Sbの添加効果を得るという観点からは、Sb含有量を0.001%以上とすることが好ましい。
MnとSを含有する鋼では、1000℃未満といった比較的低温での焼鈍中にMnSが析出する。そして、析出したMnSにより結晶粒成長が阻害され、最終的に得られる無方向性電磁鋼板の結晶粒サイズが小さくなり、その結果、ヒステリシス損が増加する。これに対して、本発明では1000℃以上の比較的高温で浸珪処理を行うため、MnSが固溶して粒成長を促すことができる。しかし、Mnの平均含有量とSの平均含有量の積[Mn][S]が0.0030を超えると、析出したままのMnSによって浸珪処理時の粒成長が阻害され、ヒステリシス損が増加する。したがって、浸珪処理中のMnSの析出に起因するヒステリシス損の増加を抑制するという観点からは、上記成分組成が、さらに下記の式の条件を満たすことが好ましい。
[Mn][S]≦0.0030
ただし、[Mn]、[S]はそれぞれMn、Sの全板厚における平均含有量(質量%)である。一方、[Mn][S]の下限は特に限定されないが、製造性およびコストの観点から、0.000005以上とすることが好ましい。
無方向性電磁鋼板が薄すぎると、冷間圧延や焼鈍などの製造過程における取り扱いが困難となり、製造コストが増大する。そのため、無方向性電磁鋼板の板厚tは0.01mm以上とする。一方、無方向性電磁鋼板が厚すぎると渦電流損が大きくなり、全鉄損が増加する。そのため、tは0.35mm以下とする。
次に、無方向性電磁鋼板の板厚tに対する表層部の合計厚さt1の比t1/t(複層比)が磁気特性に与える影響について検討するために、t1/tが異なる無方向性電磁鋼板を以下の手順で作製し、その磁気特性を評価した。ここで、「表層部の合計厚さ」とは、無方向性電磁鋼板の両面に設けられている表層部の厚さの和を指す。また、表層部とは、上述したように、Si含有量が全板厚の平均Si含有量以上の領域として定義される。
無方向性電磁鋼板のさらなる低鉄損化を図るべく検討したところ、無方向性電磁鋼板には内部応力として、面内引張応力が生じていることがわかった。前記面内引張応力が無方向性電磁鋼板の磁気特性に及ぼす影響について検討するために以下の試験を行った。
面内引張応力(MPa)=tS×E/(4×r)
ここで、
tS:サンプルの板厚=0.1mm
E:ヤング率=190GPa
r:曲率半径(mm)である。
本発明においては、無方向性電磁鋼板の全板厚における平均N含有量[N]を40ppm以下とする。その限定理由については後述する。
本発明における鉄損は、最大磁束密度1.0T、周波数400Hzにおける鉄損(全鉄損)W10/400(W/kg)で評価した。本発明の無方向性電磁鋼板は、W10/400(W/kg)と、板厚t(mm)とが、下記の式を満たす。これは、下記の式の関係を満たさない場合、ステータコアの発熱が非常に大きくなり、モータ効率が著しく低下してしまうためである。なお、鉄損は板厚に依存するため、下記の式では板厚の影響を考慮して鉄損の上限値を規定した。
W10/400≦8+30t
無方向性電磁鋼板において{100}面を増やし、{111}面を減らすことで該無方向性電磁鋼板の面内に磁化しやすくなるため、磁束密度がさらに向上するとともにヒステリシス損を一層低下させることができる。そのため、前記無方向性電磁鋼板の表面から板厚tの1/4の深さの面における方位分布関数(ODF)のΦ2=45°断面において、{111}面集積度に対する{100}面集積度の比{100}/{111}を55%以上とすることが好ましい。一方、前記{100}/{111}が過度に大きくなるとコアの加工性が低下するおそれがある。そのため、{100}/{111}は90%以下とすることが好ましい。
本発明の無方向性電磁鋼板は、特に限定されることないが、浸珪法を用いて製造することができる。浸珪法を用いる場合は、Si含有量が厚さ方向に一定である鋼板に対して浸珪処理および拡散処理を施すことにより、鋼板両面の表層部のSi含有量を高めることができる。浸珪法により製造される無方向性電磁鋼板は、例えば、図2(a)に示したようなSi含有量プロファイルを有する。
(1)浸珪処理
(2)拡散処理
(3)冷却
Si:1.5~5.0%、
C :0.020%以下、
Mn:0.010~2.0%、および
S :0.0100%以下を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有する鋼板を用いることが好ましい。
Al:0.10質量%以下、
P :0.1質量%以下、
Sn:0.10質量%以下、および
Sb:0.10質量%以下からなる群より選択される少なくとも1つをさらに含有することができる。
[Mn][S]≦0.0030
ただし、[Mn]、[S]はそれぞれMn、Sの全板厚における平均含有量(質量%)である。
まず、前記鋼板に対して浸珪処理を施す。前記浸珪処理は、SiCl4雰囲気中、1000℃以上、1300℃以下の浸珪処理温度で行う。浸珪処理温度が1000℃未満である場合、SiCl4と母材の反応が遅くなるため、製造性が低下し、コストが増加する。また、浸珪処理によって鋼板表層部のSi含有量が増加すると融点が低下するため、1300℃を超える高温で浸珪処理を施すと、鋼板が炉内で破断し、製造性が低下する。したがって、浸珪処理温度は1000℃以上、1300℃以下とする。
次に、前記浸珪処理後の鋼板に拡散処理を施す。前記拡散処理はN2雰囲気中、950℃以上、1300℃以下の温度で行う。拡散処理はAr雰囲気で行うこともできるが、コストが上がるため現実的ではなく、工業的な観点からN2雰囲気下で行うこととする。また、拡散処理を950℃未満の温度で行うと、拡散速度が遅くなるため、製造性が低下する。一方、浸珪処理によって鋼板表層部のSi含有量が増加すると融点が低下するため、1300℃を超える高温で拡散処理を施すと、鋼板が炉内で破断し、製造性が低下する。したがって、拡散処理の温度は950℃以上、1300℃以下とする。
次いで、前記拡散処理後の鋼板を、拡散処理温度から900℃までの温度域における平均冷却速度v1:5~20℃/s、900℃から100℃までの温度域における平均冷却速度v2:30~100℃/sの条件で冷却する。
本発明の効果を確認するために、以下に述べる手順で無方向性電磁鋼板を製造し、その磁気特性を評価した。
得られた無方向性電磁鋼板をカーボンモールドに埋め込み、EPMA(Electron Probe Micro Analyzer)を用いて板厚方向断面におけるSi含有量分布を測定した。鋼板の板厚におけるSi含有量の平均値を算出し、前記平均値よりもSi濃度が高い部分を表層部、低い部分を内層部とした。得られた結果から、板厚tに対する表層部の合計厚さt1の比t1/t、表層部における平均Si含有量:[Si]1、および内層部における平均Si含有量:[Si]0を求めた。また、ICP発光分析法を用いて無方向性電磁鋼板の全板厚の平均N含有量:[N]を測定した。測定結果を表1、2に併記する。
内部応力の測定には幅30mm、長さ180mmの試験片を使用し、サンプルを片面からフッ酸による化学研磨を施し、研磨後のサンプルの表面が表層部と内層部になるよう、該サンプルの板厚tSがt/2になるまで研磨した。その後、サンプルの反り量から、下記(2)式を使用して面内引張応力を算出した。
面内引張応力(MPa)=tS×E/(4×r)…(2)
ここで、
tS:サンプルの板厚
E:ヤング率=190GPa
r:曲率半径(mm)である。
また、得られた無方向性電磁鋼板の集合組織を調査するため、無方向性電磁鋼板の表面から板厚1/4まで化学研磨し、X線を用いてODF解析を行って、方位分布関数のΦ2=45°断面における{111}面集積度に対する{100}面集積度の比{100}/{111}を求めた。測定結果を表1、2に併記する。
得られた無方向性電磁鋼板のそれぞれから、幅30mm、長さ180mmの試験片を採取し、エプスタイン試験を行って、最大磁束密度:1.0T、周波数:400Hzにおける鉄損:W10/400(W/kg)を測定した。前記エプスタイン試験は、JIS C 2550-1に準じて、25cmエプスタイン枠を用いて行った。また、前記エプスタイン試験では、試験片の長さ方向が圧延方向(L方向)となるように採取したL方向試験片と、試験片の長さ方向が圧延直角方向(C方向)となるように採取したC方向試験片を等量用い、L方向とC方向における磁気特性の平均値を評価した。測定結果を表1、2に併記する。
表3に示す成分を含有する鋼スラブを1140℃で1時間加熱した後、熱延仕上温度が800℃の熱間圧延を施し、板厚2mmの熱延鋼板とした。得られた熱延鋼板を610℃で巻き取り、次いで、950℃×30sの熱延板焼鈍を施して、熱延焼鈍板とした。その後、熱延焼鈍板に酸洗および冷間圧延を施して、表3に示した板厚を有する冷延鋼板とした。
10 内層部
20 表層部
Claims (6)
- Si含有量が全板厚の平均Si含有量未満の領域として定義される内層部と、前記内層部の両側に設けられた、Si含有量が全板厚の平均Si含有量以上の領域として定義される表層部とからなる無方向性電磁鋼板であって、
Siと、
全板厚における平均含有量で、
C :0.020質量%以下、
Mn:0.010質量%~2.0質量%、
S :0.0100質量%以下、ならびに、
Sn:0.10質量%以下およびSb:0.10質量%以下の少なくとも一方とを含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、
前記表層部における平均Si含有量[Si]1が2.5~7.0質量%であり、
前記内層部における平均Si含有量[Si]0が1.5~5.0質量%であり、
前記表層部における平均Si含有量[Si]1と前記内層部における平均Si含有量[Si]0との差[Si]1-[Si]0として定義されるΔSiが1.0質量%~3.3質量%であり、
Mnの全板厚における平均含有量(質量%)である[Mn]と、Sの全板厚における平均含有量(質量%)である[S]とが下記(2)式を満たす成分組成を有し、
前記表層部が5~50MPaの面内引張応力を有し、
前記無方向性電磁鋼板の板厚tが0.05~0.35mmであり、
前記板厚tに対する前記表層部の合計厚さt1の比t1/tが0.30~0.50であり、
前記無方向性電磁鋼板の全板厚における平均N含有量[N]が40ppm以下であり、
最大磁束密度:1.0T、周波数400Hzにおける鉄損W10/400(W/kg)と、前記板厚t(mm)とが下記(1)式を満たし、
表面から板厚の1/4の深さの面における方位分布関数のΦ2=45°断面において、{111}面集積度に対する{100}面集積度の比{100}/{111}が51~90%である集合組織を有する、無方向性電磁鋼板。
W10/400≦8+30t …(1)
[Mn][S]≦0.0030 …(2) - 前記成分組成が、全板厚における平均含有量で、
Al:0.10質量%以下、および
P :0.10質量%以下の少なくとも一方をさらに含有する、請求項1に記載の無方向性電磁鋼板。 - 前記比{100}/{111}が55~90%である、請求項1または2に記載の無方向性電磁鋼板。
- Si含有量が1.5~5.0質量%である鋼板に、SiCl4雰囲気中、1000℃以上、1300℃以下の浸珪処理温度で浸珪処理を施し、
前記浸珪処理後の鋼板にN2雰囲気中、950℃以上、1300℃以下の温度で拡散処理を施し、
前記拡散処理後の鋼板を、拡散処理温度から900℃までの温度域における平均冷却速度v1:5~20℃/s、900℃から100℃までの温度域における平均冷却速度v2:30~100℃/sの条件で冷却する、無方向性電磁鋼板の製造方法であって、
前記無方向性電磁鋼板は、Si含有量が全板厚の平均Si含有量未満の領域として定義される内層部と、前記内層部の両側に設けられた、Si含有量が全板厚の平均Si含有量以上の領域として定義される表層部とからなり、
Siと、
全板厚における平均含有量で、
C :0.020質量%以下、
Mn:0.010質量%~2.0質量%、および
S :0.0100質量%以下とを含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、
前記表層部における平均Si含有量[Si]1が2.5~7.0質量%であり、
前記内層部における平均Si含有量[Si]0が1.5~5.0質量%であり、
前記表層部における平均Si含有量[Si]1と前記内層部における平均Si含有量[Si]0との差[Si]1-[Si]0として定義されるΔSiが1.0質量%~3.3質量%であり、
Mnの全板厚における平均含有量(質量%)である[Mn]と、Sの全板厚における平均含有量(質量%)である[S]とが下記(2)式を満たす成分組成を有し、
前記表層部が5~50MPaの面内引張応力を有し、
前記無方向性電磁鋼板の板厚tが0.05~0.35mmであり、
前記板厚tに対する前記表層部の合計厚さt1の比t1/tが0.30~0.50であり、
前記無方向性電磁鋼板の全板厚における平均N含有量[N]が40ppm以下であり、
最大磁束密度:1.0T、周波数400Hzにおける鉄損W10/400(W/kg)と、前記板厚t(mm)とが下記(1)式を満たし、
表面から板厚の1/4の深さの面における方位分布関数のΦ2=45°断面において、{111}面集積度に対する{100}面集積度の比{100}/{111}が51~90%である集合組織を有する、無方向性電磁鋼板の製造方法。
W10/400≦8+30t …(1)
[Mn][S]≦0.0030 …(2) - 前記成分組成が、全板厚における平均含有量で、
Al:0.10質量%以下、
P :0.10質量%以下、
Sn:0.10質量%以下、および
Sb:0.10質量%以下からなる群より選択される少なくとも1つをさらに含有する、請求項4に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 前記比{100}/{111}が55~90%である、請求項4または5に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
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