JP7218480B1 - 電力変換装置 - Google Patents
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Abstract
第1から第3のコンデンサ(UC1~UC3)は互いに等しい直方体の形状を有する。直方体の第1の面(P1)は、互いに直交する第1および第2の辺を有し、第2の面(P2)は、互いに直交する第2の辺および第3の辺を有し、第3の面(P3)は、互いに直交する第3の辺および第1の辺を有する。第1の辺の長さは、第3の辺の長さの2倍以上かつ3倍未満である。第1および第2のコンデンサ(UC1,UC2)は、第1の面(P1)が設置面(10)に垂直であり、第1の面(P1)同士が間隔をあけて対向し、かつ、第2の面(P2)が設置面(10)に水平となるように配置される。第3のコンデンサ(UC3)は、第1の面(P1)が、第1および第2のコンデンサ(UC1,UC2)の第2の面(P2)と間隔をあけて対向し、かつ、第3の面(P3)が、第1および第2のコンデンサ(UC1,UC2)の第3の面(P3)と面一となるように配置される。
Description
本開示は、電力変換装置に関する。
特開2020-089121号公報(特許文献1)には、交流回路と直流回路との間に接続される電力変換装置を開示する。電力変換装置は、複数のスイッチング素子を含む電力変換器と、並列に接続された複数のコンデンサとを備える。複数のコンデンサは、スイッチング素子によってスイッチングされた電圧を平滑する。あるいは、複数のコンデンサは、スイッチング素子によってスイッチングする直流電圧を保持する。複数のコンデンサは、同一寸法の直方体形状を有しており、向きを揃えて、それぞれの1つの面が対向するように並べられている。
上述した電力変換装置において、電力変換器の運転時には、複数のスイッチング素子のスイッチング動作に応じて、複数のコンデンサの各々には、周期的に変動する電流が流れる。各コンデンサの内部では、ESR(Equivalent Series Resistance:等価直列抵抗)と電流の二乗との積で与えられる電力損失が発生するため、コンデンサが発熱する。この電力損失による発熱によってコンデンサの温度が上昇することにより、コンデンサの性能劣化を促進させる可能性がある。したがって、各コンデンサの冷却性能を確保する必要がある。
その一方で、電力変換装置内で各コンデンサで発生した熱を放出するための経路を確保することによって、電力変換装置が大型化することが懸念される。
本開示はこのような課題を解決するためになされたものであって、その目的は、電力変換装置を大型化させることなくコンデンサの冷却性能を確保することができる電力変換装置を提供することである。
本開示の一態様に係る電力変換装置は、直流回路と、電力変換器とを備える。電力変換器は、複数のスイッチング素子を有し、複数のスイッチング素子のスイッチング動作によって直流回路と交流回路との間で電力変換を行う。直流回路は、並列接続される第1から第3のコンデンサを含む。第1から第3のコンデンサの各々は、互いに等しい直方体の形状を有している。直方体は、対向する一対の第1の面と、対向する一対の第2の面と、対向する一対の第3の面とを含む。第1の面は、互いに直交する第1の辺および第2の辺を有する。第2の面は、互いに直交する第2の辺および第3の辺を有する。第3の面は、互いに直交する第3の辺および第1の辺を有する。第1の辺の長さは、第3の辺の長さの2倍以上かつ3倍未満である。第1および第2のコンデンサの各々は、第1の面が設置面に対して垂直となり、かつ、第2の面が設置面に対して水平となるように配置される。第1のコンデンサの第1の面と第2のコンデンサの第1の面とは、間隔をあけて対向している。第3のコンデンサは、第1の面が、第1および第2のコンデンサの第2の面と間隔をあけて対向し、かつ、第3の面が、第1および第2のコンデンサの第3の面と面一となるように配置される。
本開示によれば、電力変換装置を大型化させることなくコンデンサの冷却性能を確保することができる電力変換装置を提供することができる。
以下、本開示の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、以下では図中の同一または相当部分には同一符号を付してその説明は原則的に繰返さないものとする。
図1は、実施の形態に係る電力変換装置の構成例を示す回路ブロック図である。図1に示すように、電力変換装置は、電力変換器1と、直流回路3と、制御回路5とを備える。
電力変換器1は、電圧形インバータであり、交流回路4と直流回路3との間で電力変換を行う。電力変換器1は、正側直流端子(すなわち、高電位側直流端子)Npと負側直流端子(すなわち、低電位側直流端子)Nnとの間に互いに並列に接続された複数のレグ回路2u,2v,2wを含む。以下の説明では、複数のレグ回路2u,2v,2wを総称する場合には、レグ回路2と記載する。
レグ回路2は、交流を構成する複数相の各々に設けられる。図1には、交流回路4が三相交流系統の場合が示されており、U相、V相、W相にそれぞれ対応して3個のレグ回路2u,2v,2wが設けられている。
レグ回路2u,2v,2wにそれぞれ設けられた交流入力端子Nu,Nv,Nwは、交流回路4に接続される。交流回路4は、例えば、変圧器および交流電源等を含む交流電力系統である。
各レグ回路2に共通に接続された高電位側直流端子Npおよび低電位側直流端子Nnは、直流回路3に接続される。直流回路3は、例えば、直流電力系統または他の電力変換装置の直流端子である。
電力変換器1は、複数のスイッチング素子Q1~Q6と、複数のダイオードD1~D6とを含む。具体的には、レグ回路2uは、互いに直列に接続されたスイッチング素子Q1,Q2と、スイッチング素子Q1,Q2とそれぞれ逆並列に接続されたダイオードD1,D2とを含む。スイッチング素子Q1,Q2の接続点である交流入力端子Nuは、交流回路4と接続される。
レグ回路2vは、互いに直列に接続されたスイッチング素子Q3,Q4と、スイッチング素子Q3,Q4とそれぞれ逆並列に接続されたダイオードD3,D4とを含む。スイッチング素子Q3,Q4の接続点である交流入力端子Nvは、交流回路4と接続される。
レグ回路2wは、互いに直列に接続されたスイッチング素子Q5,Q6と、スイッチング素子Q5,Q6とそれぞれ逆並列に接続されたダイオードD5,D6とを含む。スイッチング素子Q5,Q6の接続点である交流入力端子Nwは、交流回路4と接続される。
スイッチング素子Q1~Q6の各々には、スイッチング動作を制御可能な自己消弧型のスイッチング素子が用いられる。スイッチング素子Q1~Q6は、例えば、IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)、MOSFET(Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor)、またはGCT(Gate Commutated Turn-off thyristor)等である。
なお、電力変換器1は、図1に示す回路構成に限定されず、直流端子Np,Nn間に直流回路3が接続される回路構成であれば、他の回路構成であってもよい。
直流回路3は、コンデンサCを含む。コンデンサCは、直流端子Np,Nn間に接続され、直流端子Np,Nn間の直流電圧(以下、「コンデンサ電圧」とも称する)Vcを保持する。コンデンサ電圧Vcの瞬時値は、制御回路5によって検出される。コンデンサCには、例えば、電解コンデンサ、または、フィルムコンデンサ等が用いられる。なお、高電圧大容量の用途においては、コンデンサCは、直方体の形状を有するフィルムコンデンサが主流となっている。
制御回路5は、電力変換器1における電力変換を制御する。具体的には、制御回路5は、交流回路4から供給される交流電圧、およびコンデンサ電圧Vcなどに基づいて、スイッチング素子Q1~Q6のスイッチング動作を制御する。このとき、制御回路5は、コンデンサ電圧Vcが所望の目標電圧になるように、電力変換器1を制御する。
電力変換器1におけるスイッチング素子Q1~Q6のスイッチング動作に応じて、コンデンサCに流れる電流(以下、「コンデンサ電流」とも称する)Icおよびコンデンサ電圧Vcは、このスイッチング動作に同期して周期的に変動する。
具体的には、電力変換器1の運転時には、スイッチング素子Q1~Q6のスイッチング動作に応じてコンデンサCの充放電が繰り返されることにより、コンデンサ電流Icは周期的に増減する。このコンデンサ電流Icはリプル電流とも呼ばれる。なお、コンデンサ電流Icが増減する周期は、スイッチング素子Q1~Q6のスイッチング周期に一致している。
コンデンサCの内部では、ESR(Equivalent Series Resistance:等価直列抵抗)とコンデンサ電流Icの二乗との積で与えられる電力損失が発生するため、コンデンサCが発熱する。この電力損失による発熱によってコンデンサCの温度が上昇することにより、コンデンサCの性能劣化を促進させる可能性がある。したがって、コンデンサCの温度上昇を許容値以下に抑制する必要がある。
コンデンサ電流Icの周期的な増減に応じて、コンデンサ電圧Vcも周期的に変動する。コンデンサ電流Icが正の期間では、コンデンサCが充電されるために、コンデンサ電圧Vcが増加する。コンデンサ電流Icが負の期間では、コンデンサCが放電するために、コンデンサ電圧Vcが減少する。この電圧変動は直流電圧に重畳する。
ここで、コンデンサ電圧Vcの変動幅をΔVcとし、コンデンサCの静電容量をCとすると、変動幅ΔVcは、ΔVc=1/C・∫Icdtで表すことができる。すなわち、コンデンサ電圧Vcの変動幅ΔVcは、コンデンサCの静電容量に反比例する。したがって、コンデンサCの静電容量を大きくすることにより、コンデンサ電圧Vcの変動を低減することが可能となる。
その一方で、コンデンサの製造においては、製造できる大きさおよび重さに制約が課されているため、単一のコンデンサによって静電容量を大きくすることには限界がある。そのため、本実施の形態では、複数の単位コンデンサを並列に接続する構成を採用することによって、コンデンサ全体で所望の静電容量を実現する。
図2は、図1に示したコンデンサCの等価回路図である。図2に示すように、コンデンサCは、並列に接続された3個の単位コンデンサUC1~UC3を含む。なお、単位コンデンサUC1~UC3は全て同一の構成(静電容量および形状)を有している。単位コンデンサUC1は「第1のコンデンサ」の一実施例に対応し、単位コンデンサUC2は「第2のコンデンサ」の一実施例に対応し、単位コンデンサUC3は「第3のコンデンサ」の一実施例に対応する。以下の説明では、単位コンデンサUC1~UC3を総称する場合には、単位コンデンサUCとも記載する。
単位コンデンサUCの等価回路は、静電容量C0、ESR(等価直列抵抗)およびESL(Equivalent Series Inductance:等価直列インダクタンス)の直列回路で表すことができる。図2のように3個の単位コンデンサUC1~UC3を並列に接続することによって、コンデンサC全体の静電容量はC0の3倍となる。言い換えると、各単位コンデンサUCの静電容量C0を、コンデンサC全体に要求される静電容量の1/3とすればよい。
各単位コンデンサUCには、電力変換器1におけるスイッチング素子のスイッチング周期に等しい周期で増減する電流が流れる。この電流の二乗とESRとの積で与えられる電力損失が発生するため、単位コンデンサUCが発熱する。コンデンサCの性能劣化を抑制するためには、各単位コンデンサUCを適当に冷却する必要がある。
図3は、単位コンデンサUCの外観図である。図3に示すように、単位コンデンサUCは、直方体の形状を有している。単位コンデンサUCは、例えば、フィルムコンデンサである。
単位コンデンサUCを形成する直方体は、互いに対向する一対の第1の面P1と、互いに対向する一対の第2の面P2と、互いに対向する一対の第3の面P3とを有する。第1の面P1は、互いに直交する第1の辺S1および第2の辺S2を有している。第2の面P2は、互いに直交する第2の辺S2および第3の辺を有している。第3の面P3は、互いに直交する第1の辺S1および第3の辺S3を有している。
第3の面P3には、2つの端子T1,T2が設置されている。端子T1,T2の一方は、電力変換器1の高電位側直流端子Npと電気的に接続される。端子T1,T2の他方は、電力変換器1の低電位側直流端子Nnと電気的に接続される。
以下の説明では、第1の辺S1の長さをWとし、第2の辺S2の長さをHとし、第3の辺S3の長さをDとする。WはDよりも大きいため、第1の面P1の面積は、第2の面P2の面積よりも大きい。なお、WおよびDは、D×2≦W<D×3の関係が成り立つように設定される。このWおよびDの関係については後述する。
次に、図1に示した電力変換装置における、電力変換器1およびコンデンサC(単位コンデンサUC1~UC3)の配置について説明する。図4、図6および図8は、電力変換器1および単位コンデンサUC1~UC3の配置例を模式的に示す図である。何れの配置例においても、電力変換器1は、直方体状の外形を有しており、設置面上に、単位コンデンサUC1~UC3と隣接して設置されるものとする。
なお、本実施の形態では、単位コンデンサUC1~UC3が発生した熱を自然対流によって放出させる。すなわち、単位コンデンサUC1~UC3を自然冷却させる。
図8に示す配置例は、本実施の形態に従う配置例である。図4および図6に示す配置例は、本実施の形態に従う配置例に対する第1比較例および第2比較例にそれぞれ対応する。最初に、図4および図6を用いて、比較例に従う配置例を説明する。
図4は、第1比較例に従う電力変換器1および単位コンデンサUC1~UC3の配置例を模式的に示す図である。図4に示す第1比較例では、単位コンデンサUC1~UC3は、設置面10に対して垂直方向に積み重ねて配置されている。ただし、垂直方向に隣り合う2つの単位コンデンサUCの間には隙間が形成されている。
単位コンデンサUC1~UC3の各々の第1の面P1は、設置面10に対して水平である。単位コンデンサUC1~UC3の各々の第3の面P3は、電力変換器1に対向しており、かつ、面一となっている。
第1比較例では、コンデンサCの設置面積を、1個の単位コンデンサUCの設置面積(すなわち、第1の面P1の面積)と等しくすることができる。しかしながら、その一方で、一部の単位コンデンサUCの冷却性能が低下することが懸念される。
図5は、第1比較例における単位コンデンサUC1~UC3の放熱を模式的に表した図である。図中の破線矢印A1は熱の移動を示し、実線矢印A2は空気の流れを示している。
図5を参照して、単位コンデンサUC内で発生した熱は、単位コンデンサUCの外部に放出される。なお、単位コンデンサUC3で発生した熱は、第1の面P1から設置面10へ伝導することにより、主に設置面10に向けて放出される。
単位コンデンサUC1で発生した熱は、単位コンデンサUC1の周囲の空気へと移動する。空気が暖められると、空気が上昇し、垂直方向上方に向けて自然対流による空気の流れが生じる。その結果、単位コンデンサUC1で発生した熱は、主に第1の面P1から垂直方向上方に向けて放出される。
一方、単位コンデンサUC2は、その上下を単位コンデンサUC1,UC3によって挟まれているため、外部に熱を逃すことができない。その結果、単位コンデンサUC2が高温となり、性能劣化を起こす可能性がある。
第1比較例において単位コンデンサUC2の冷却性能を高めるためには、隣り合う単位コンデンサUC間の隙間を広げて、単位コンデンサUC2からの熱により暖められた空気の流路を確保する手法を採ることができる。ただし、単位コンデンサUC間の隙間を広げることによって、コンデンサC全体の垂直方向における長さを増大させることになる。
図6は、第2比較例に従う電力変換器1および単位コンデンサUC1~UC3の配置例を模式的に示す図である。図6に示す第2比較例では、単位コンデンサUC1~UC3は、設置面10に対して水平方向に並べて配置されている。ただし、水平方向に隣り合う2つの単位コンデンサUCの間には隙間が形成されている。
単位コンデンサUC1~UC3の第2の面P2は、設置面10に接している。単位コンデンサUC1~UC3の各々の第1の面P1は、設置面10に対して垂直である。単位コンデンサUC1~UC3の第3の面P3は、電力変換器1に対向しており、かつ、面一となっている。
第2比較例では、コンデンサCの設置面積は、3個の単位コンデンサUC1~UC3の設置面積(すなわち、第2の面P2の面積)の合計と同等となるため、第1比較例におけるコンデンサCの設置面積よりも大きくなる。具体的には、コンデンサCの水平方向における長さは、第3の辺S3の長さの3倍に隙間の大きさαの2倍を足し合わせた長さ(D×3+α×2)となる。そのため、図6に示すように、コンデンサCの水平方向における長さが電力変換器1の水平方向における長さよりも長くなる場合がある。
その一方で、第2比較例では、単位コンデンサUC1~UC3の各々で発生した熱を放出させることができる。図7は、第2比較例における単位コンデンサUC1~UC3の放熱を模式的に表した図である。図中の実線矢印A3は空気の流れを示している。
図7に示すように、各単位コンデンサUCで発生した熱は、第1の面P1を通じて単位コンデンサUCの水平方向両側の空気へと移動する。この熱によって空気が暖められると、垂直方向上方に向けて自然対流による空気の流れが生じる。
単位コンデンサUC2で発生した熱は、第1の面P1を通じて水平方向両側の隙間の空気の流れに移動して垂直方向上方に放出される。したがって、第2比較例では、第1比較例に比べて、単位コンデンサUC2の冷却性能を向上させることができる。
その一方で、上述したように、第2比較例は、コンデンサCの設置面積(特に、コンデンサCの水平方向における長さ)を増加させるという課題を有している。本実施の形態に従う配置例は、このような第1比較例および第2比較例における課題を解決するものである。
図8は、本実施の形態に従う電力変換器1および単位コンデンサUC1~UC3の配置例を模式的に示す図である。図8に示すように、本実施の形態に従う配置例では、単位コンデンサUC1および単位コンデンサUC2は、設置面10に対して水平方向に並べて配置されている。ただし、単位コンデンサUC1および単位コンデンサUC2の間には隙間が形成されている。
単位コンデンサUC1,UC2の各々の第1の面P1は、設置面10に対して垂直である。単位コンデンサUC1の第1の面P1と、単位コンデンサUC2の第1の面P1とは、間隔をあけて互いに対向している。単位コンデンサUC1,UC2の第2の面P2は設置面10に対して水平であり、かつ、面一となっている。
単位コンデンサUC3は、第1の面P1が、単位コンデンサUC1,UC2の第2の面P2と間隔をあけて対向するように配置される。単位コンデンサUC1~UC3の第3の面P3は、電力変換器1に対向しており、かつ、面一となっている。
図9は、本実施の形態に従う単位コンデンサUC1~UC3の放熱を模式的に表した図である。図中の実線矢印A4は空気の流れを示している。
図9に示すように、単位コンデンサUC内で発生した熱は、単位コンデンサUCの外部に放出される。単位コンデンサUCで発生した熱は、単位コンデンサUCの周囲の空気へと移動する。この熱によって空気が暖められると、空気が上昇し自然対流による空気の流れが生じる。
このとき、単位コンデンサUC1と単位コンデンサUC2との間の間隙には、単位コンデンサUC1,UC2で発生した熱によって、垂直方向上方に向かう空気の流れが生じる。この空気は、単位コンデンサUC1,UC2と単位コンデンサUC3との間の間隙を水平方向に流れて放出される。単位コンデンサUC3で発生した熱は、主に、第1の面P1から垂直方向上方に向けて放出される。
このように本実施の形態によれば、単位コンデンサUC1~UC3の各々で発生した熱を放出させることができるため、単位コンデンサUC1~UC3の冷却性能を確保することができる。その結果、単位コンデンサUC1~UC3の性能劣化を抑制することができる。
なお、コンデンサCの設置面積は、2個の単位コンデンサUC1,UC2の設置面積(すなわち、第2の面P2の面積)の合計と同等となる。コンデンサCの水平方向における長さは、第3の辺S3の長さの2倍に隙間の大きさαを足し合わせた長さ(D×2+α)となる。
本実施の形態では、単位コンデンサUCを形成する直方体(図3参照)において、第1の辺S1の長さW、および、第3の辺S3の長さDを、D×2≦W<D×3の関係が成り立つように設定する。
D×2≦Wとすることによって、コンデンサCの水平方向における長さを、単位コンデンサUCの第1の辺S1の長さW以下とすることができる。図8の例では、コンデンサCの水平方向における長さ(D×2+α)と単位コンデンサUCの第1の辺S1の長さWとが等しくなっている。これによると、コンデンサCの設置面積を第1比較例(図4参照)と同程度に抑えることができる。さらに、コンデンサCの垂直方向における長さを第1比較例と同等とすることができる。
ただし、D×3≦Wとなると、コンデンサCの水平方向における長さが、単位コンデンサUC1~UC3を水平方向に並べて配置した第2比較例(図6参照)と同等以上となる。また、コンデンサCの垂直方向における長さは、単位コンデンサUC1~UC3を垂直方向に積層して配置した第1比較例(図4参照)よりも大きくなる。
そこで、本実施の形態では、単位コンデンサUCの第1の辺S1の長さWおよび第3の辺S3の長さDを、D×2≦W<D×3の関係が成り立つように設定する。これによると、単位コンデンサUC1~UC3の各々の冷却性能を確保しながら、コンデンサC全体の大型化を抑制することができる。
<本実施の形態の変更例>
図8に示した配置例では、単位コンデンサUC1,UC2の垂直方向上方に単位コンデンサUC3を配置する構成について説明したが、図10に示すように、単位コンデンサUC1,UC2の垂直方向下方に単位コンデンサUC3を配置する構成としてもよい。
図8に示した配置例では、単位コンデンサUC1,UC2の垂直方向上方に単位コンデンサUC3を配置する構成について説明したが、図10に示すように、単位コンデンサUC1,UC2の垂直方向下方に単位コンデンサUC3を配置する構成としてもよい。
図10は、本実施の形態の変更例に従う電力変換器1および単位コンデンサUC1~UC3の配置例を模式的に示す図である。
図10の配置例では、単位コンデンサUC3は、第1の面P1が設置面10に接するように配置される。単位コンデンサUC1,UC2は、第2の面P2が、単位コンデンサUC3の第1の面P1と間隔をあけて互いに対向するように配置される。
単位コンデンサUC1,UC2の各々の第1の面P1は、設置面10に対して垂直である。単位コンデンサUC1の第1の面P1と、単位コンデンサUC2の第1の面P1とは、間隔をあけて対向している。単位コンデンサUC1~UC3の第3の面P3は、電力変換器1に対向しており、かつ、面一となっている。
図11は、本実施の形態の変更例に従う単位コンデンサUC1~UC3の放熱を模式的に表した図である。図中の実線矢印A5は空気の流れを示し、破線矢印A6は熱の流れを示している。
図10の配置例では、単位コンデンサUC1と単位コンデンサUC2との間の間隙には、単位コンデンサUC1,UC2で発生した熱によって、垂直方向上方に向かう空気の流れが生じる。これにより、単位コンデンサUC3と単位コンデンサUC1,UC2との間の間隙に空気が吸気され、この間隙を水平方向に流れる。その結果、図11に示すように、水平方向に吸気されて垂直上方に向かう空気の流れが形成される。
単位コンデンサUC3で発生した熱は、第1の面P1から設置面10へ伝導することにより、設置面10に向けて放出される。単位コンデンサUC3で発生した熱はさらに、単位コンデンサUC3と単位コンデンサUC1,UC2との間の間隙に吸い込まれた空気によって水平方向に流れた後、単位コンデンサUC1と単位コンデンサUC2との間の間隙を垂直方向上方に流れて放出される。
したがって、図10に示す配置例においても、単位コンデンサUC1~UC3の各々で発生した熱を放出させることができるため、単位コンデンサUC1~UC3の冷却性能を確保することができる。また、図10の配置例においても、図8の配置例と同様に、コンデンサCの大型化を抑制することができる。
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本開示の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
1 電力変換器、2u,2v,2w レグ回路、3 直流回路、4 交流回路、5 制御回路、10 設置面、C コンデンサ、UC1~UC3 単位コンデンサ、Q1~Q6 スイッチング素子、D1~D6 ダイオード、Np,Nn 直流端子、Nu,Nv,Nw 交流入力端子、P1 第1の面、P2 第2の面、P3 第3の面、S1 第1の辺、S2 第2の辺、S3 第3の辺。
Claims (5)
- 直流回路と、
複数のスイッチング素子を有し、前記複数のスイッチング素子のスイッチング動作によって前記直流回路と交流回路との間で電力変換を行う電力変換器とを備え、
前記直流回路は、並列接続される第1から第3のコンデンサを含み、前記第1から第3のコンデンサの各々は、互いに等しい直方体の形状を有しており、
前記直方体は、対向する一対の第1の面と、対向する一対の第2の面と、対向する一対の第3の面とを含み、
第1の面は、互いに直交する第1の辺および第2の辺を有し、第2の面は、互いに直交する前記第2の辺および第3の辺を有し、第3の面は、互いに直交する前記第3の辺および前記第1の辺を有しており、
前記第1の辺の長さは、前記第3の辺の長さの2倍以上かつ3倍未満であり、
前記第1および第2のコンデンサの各々は、前記第1の面が設置面に対して垂直となり、かつ、前記第2の面が前記設置面に対して水平となるように配置され、
前記第1のコンデンサの前記第1の面と前記第2のコンデンサの前記第1の面とは、間隔をあけて対向しており、
前記第3のコンデンサは、前記第1の面が、前記第1および第2のコンデンサの前記第2の面と間隔をあけて対向し、かつ、前記第3の面が、前記第1および第2のコンデンサの前記第3の面と面一となるように配置される、電力変換装置。 - 前記第3のコンデンサは、前記第1および第2のコンデンサよりも垂直方向上方に位置するように配置される、請求項1に記載の電力変換装置。
- 前記第3のコンデンサは、前記第1および第2のコンデンサよりも垂直方向下方に位置するように配置される、請求項1に記載の電力変換装置。
- 前記電力変換器は、直方体状の外形を有しており、前記第1から第3のコンデンサの前記第3の面と対向するように配置される、請求項1から3のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 前記第1から第3のコンデンサは、フィルムコンデンサである、請求項1から4のいずれか1項に記載の電力変換装置。
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