JP7171017B2 - 結像光学系 - Google Patents

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Description

本発明はデジタルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる、小型な、結像光学系に関するものである。
近年、デジタルスチルカメラやビデオカメラ等の撮像装置が普及している。その中でレンズ交換式デジタルスチルカメラにおいては結像光学系と撮像素子の間にファインダー光学系へ光線を導くためのミラーが配置されていたが、撮像装置全体をより小型にするためにミラー部分を取り除き、結像光学系と撮像素子の間隔を短くした撮像装置がある。
その中で撮像素子は大型のものを使用しつつ撮像装置は小型化させたものが普及している。小型化された撮像装置に対して結像光学系も小型化が要求されている。撮像素子が大型化されることによりＦナンバーの大きいレンズにおいても被写界深度を浅くし、背景のボカシ量を大きくする撮影が可能となっている。背景と被写体の距離が離れると背景のボカシ量が大きくなるため、撮影可能となる撮影距離は短くできることが好ましい。
また撮像装置に広く使用される撮像素子は一般に撮像素子への入射角の大きな光に対して感度が低下するという特性を持つので、撮像素子への入射角が大きい場合、周辺光量の低下を招く。そのため、撮像素子への入射角、すなわち結像光学系からの光線射出角を抑えることにより、感度の低下を抑える必要がある。
以上のことから、小型で、短い撮影距離で撮影可能な、光線射出角を抑えた、結像光学系が求められる。
上記に関する特許文献としては、例えば、特許文献１乃至５に開示されている。
特開２０１３－１９５５８７号公報 ＷＯ２０１３／０９９２１１号公報 特開２０１５－０４１０１２号公報 特開平０６－２２２２６０号公報 特開平０９－２３６７４６号公報
特許文献１と２は、フォーカシングに用いるレンズが周辺像高に対して大きい。そのためフォーカスレンズを動かすためのアクチュエータが大きくなる。撮像素子が大型である撮像装置において小型化が難しくなるため好ましくない。
特許文献３は、フォーカシングに用いるレンズが１枚であり、撮影距離を短くした時の軸上色収差が大きくなるため好ましくない。
特許文献４と５は、大型の撮像素子に対応するイメージサークルと光学全長を短くすることでの小型化がなされている。しかし光線射出角が大きいため一般的な撮像素子に対しては不適である。
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、小型で、フォーカスレンズが軽量にすることができ、短い撮影距離で撮影可能な、光線射出角を抑えた、結像光学系を提供することを目的とする。
前述の課題を解決するための第１の発明は、群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
（３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
（４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
（５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高

第２の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
（３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
（４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
（８） ０．３０＜｜ｆ３／ｆ｜＜１．４０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離

第３の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
（３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
（４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
（１０） １．６０＜｜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ｜＜３．５０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ＥＸＰ ：無限遠合焦状態における射出瞳位置から像面までの距離
Ｙｍａｘ：最大像高
第４の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
（６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
（９’） ０．６７≦（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔

第５の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
（５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
（６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
（９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔

第６の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
（５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
（６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
（９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔

第７の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
（６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
（９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
（１０’） ２．１４＜｜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ｜＜３．５０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
ＥＸＰ ：無限遠合焦状態における射出瞳位置から像面までの距離
第８の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
（３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
（５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高
第９の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定であり、前記第３レンズ群Ｇ３は像面に対して固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
（５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
（６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
第１０の発明は、以下の条件を満足することを特徴とする第２の発明に記載の結像光学系。
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
第１１の発明は、以下の条件を満足することを特徴とする第２の発明、第４の発明、第５の発明のいずれかに記載の結像光学系。
（３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
第１２の発明は、以下の条件を満足することを特徴とする第２の発明乃至第６の発明のいずれかに記載の結像光学系。
（４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
第１３の発明は、以下の条件を満足することを特徴とする第１の発明、第３の発明、第７の発明、第８の発明のいずれかに記載の結像光学系。
（６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
第１４の発明は、以下の条件を満足することを特徴とする第１の発明乃至第９の発明のいずれかに記載の結像光学系。
（７） ０．３０＜ｆ２／ｆ＜０．９５
ｆ２：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
第１５の発明は、以下の条件を満足することを特徴とする第１の発明乃至第１０の発明のいずれかに記載の結像光学系。
（８） ０．３０＜｜ｆ３／ｆ｜＜１．４０
ｆ３：前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
第１６の発明は、以下の条件を満足することを特徴とする第１の発明、第３の発明、第４の発明、第７の発明乃至第１１の発明のいずれかに記載の結像光学系。
（９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
第１７の発明は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定であり、前記第３レンズ群Ｇ３は像面に対して固定である構成となることを特徴とする第１の発明乃至第３の発明、第５の発明乃至第１２の発明のいずれかに記載の結像光学系。
第１８の発明は、前記開口絞りＳは前記第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し合焦の際に光軸方向に固定とすることを特徴とする第１の発明乃至第１３の発明のいずれかに記載の結像光学系。
第１９の発明は、以下の条件式を満足することを特徴とする第１の発明乃至第１４の発明のいずれかに記載の結像光学系。
（１０） １．６０＜｜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ｜＜３．５０
ＥＸＰ ：無限遠合焦状態における射出瞳位置から像面までの距離
Ｙｍａｘ：最大像高
第２０の発明は、前記第１レンズ群Ｇ１は物体側より順に正レンズＬ１、負レンズＬ２からなり、全体で正の屈折力を有することを特徴とする第１の発明乃至第１５の発明のいずれかに記載の結像光学系。
第２１の発明は、前記第２レンズ群Ｇ２は物体側より順に負レンズＬ３、正レンズＬ４、正レンズＬ５からなり、全体で正の屈折力を有することを特徴とする第１の発明乃至第１６の発明のいずれかに記載の結像光学系。
第２２の発明は、前記第３レンズ群Ｇ３は物体側より順に負レンズＬ６、負レンズＬ７、正レンズＬ８からなり、全体で負の屈折力を有することを特徴とする第１の発明乃至第１７の発明のいずれかに記載の結像光学系。
本発明は、小型で、フォーカスレンズが軽量にすることができ、短い撮影距離で撮影可能な、光線射出角を抑えた、結像光学系を提供することが可能となる。
本発明の実施例１に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例１に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例１に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例１に係る撮影距離２４０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例１に係る撮影距離２４０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例２に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例２に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例２に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例２に係る撮影距離２４０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例２に係る撮影距離２４０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例３に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例３に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例３に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例３に係る撮影距離２００ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例３に係る撮影距離２００ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例４に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例４に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例４に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例４に係る撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例４に係る撮影距離２２０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例５に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例５に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例５に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例５に係る撮影距離２１０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例５に係る撮影距離２１０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例６に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例６に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例６に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例６に係る撮影距離２６０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例６に係る撮影距離２６０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例７に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例７に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例７に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例７に係る撮影距離２６０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例７に係る撮影距離２６０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例８に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例８に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例８に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例８に係る撮影距離２９０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例８に係る撮影距離２９０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例９に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例９に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例９に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例９に係る撮影距離２４０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例９に係る撮影距離２４０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例９に係る撮影距離１５０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例９に係る撮影距離１５０ｍｍにおける横収差図である。 本発明の実施例１０に係る無限遠合焦時のレンズ構成図である。 本発明の実施例１０に係る無限遠合焦時の縦収差図である。 本発明の実施例１０に係る無限遠合焦時の横収差図である。 本発明の実施例１０に係る撮影距離２９０ｍｍにおける縦収差図である。 本発明の実施例１０に係る撮影距離２９０ｍｍにおける横収差図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成とする。
正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１とすることで、全系のレンズを小型にするために像側のレンズを通過する光束径を小さくすることができる。
開口絞りＳを第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に配置することで射出瞳位置を物体側に寄せることができ、光線射出角を小さくすることができる。
正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とし、後述の条件を満たすことでフォーカス時の収差補正とレンズ全系の小型化を行うことができる。
負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とし、後述の条件を満たすことでイメージサークルを大きくすること、レンズ全系の小型化すること、収差補正のバランスをとることができる。
また本発明は無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がる構成とすることにより、レンズの移動量を小さくすることができる。
以下の条件式を満足するよう構成されている。
（１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
（２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
（３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
（４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がる構成とし、条件式（１）と合わせることで、フォーカス時のレンズの移動量の小さいフォーカス方式をとることができる。そのため全系の小型化、短い撮影距離での撮影を可能にすることができ、条件式（２）と合わせることで、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式（１）は、イメージサークルを大きくすることと、レンズ全系の小型化と、収差補正のバランスの好ましい条件として、前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率を規定するものである。
条件式（１）の上限を超えて第３レンズ群Ｇ３の横倍率が大きくなると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の合成系の残存収差が拡大されるため好ましくない。条件式（１）の下限を超えて第３レンズ群Ｇ３の横倍率が小さくなると、イメージサークルが小さくなり、合わせてフォーカス時のレンズの移動量が大きくなるため、レンズ全系の小型化が難しくなる。フォーカス時のレンズの移動量のみを小さくすると撮影距離が長くなるため好ましくない。
なお条件式（１）について、望ましくはその下限値を１．５５に、また上限値を２．５０に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（２）は、倍率の色収差の補正の好ましい条件として、第３レンズ群Ｇ３の正レンズに用いる媒質の異常部分分散性を規定するものである。
本発明の第３レンズ群Ｇ３を通る光束は、軸上光束は第３レンズ群Ｇ３の中心近傍を、軸外光束は第３レンズ群Ｇ３の周縁近傍を通る。第３レンズ群Ｇ３内の像面に近いレンズほど軸上光束と軸外光束の通過点の乖離が顕著である。そのため媒質の条件によって軸外光束による倍率色収差の補正を別に行うことが可能となる。
条件式（２）の上限を超え異常部分分散性が大きくなると、ｇ線の色収差がアンダーに大きくなるため倍率色収差の補正が困難となる。条件式（２）の下限を超え異常部分分散性が小さくなると、特にｇ線の色収差がオーバーに大きくなるため倍率色収差の補正が困難となる。
なお条件式（２）について、望ましくはその下限値を０．０２５に、また上限値を０．１００に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（３）は、非点収差の補正の好ましい条件として、第３レンズ群Ｇ３の正レンズの屈折率を規定するものである。
条件式（３）の下限を超え前記Ｇ３ｎｄが小さくなると、前記Ｇ３の屈折力を得るには曲率半径を小さくしなければならず、非点収差の発生が大きくなり好ましくない。
なお条件式（３）について、望ましくはその下限値を１．９０に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（４）は、レンズ全系の小型化と収差補正の好ましい条件として、第１レンズ群Ｇ１と全系の焦点距離の比を規定するものである。
条件式（４）の上限を超え第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなるとレンズ全系の小型化が難しくなる。条件式（４）の下限を超え第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなると第２レンズ群Ｇ２との収差補正のバランスが崩れるため好ましくない。
なお条件式（４）について、望ましくはその下限値を０．９５に、また上限値を４．５０に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
また本発明は以下の条件式を満足するよう構成されている。
（５） ２．００＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
Ｙｍａｘ：最大像高
条件式（５）は、レンズ全系の小型化と収差補正のバランスの好ましい条件として、レンズ全系の長さと最大像高の関係を規定するものである。
条件式（５）の上限を超える場合はイメージサークルの１．５倍を超え、イメージサークルに対して小型化しているとは言えず、本発明の目的を達成することができない。条件式（５）の下限を超える場合はレンズ全系が小さくなり、各群の屈折力が大きくなることによる収差発生量が大きくなるため良好な収差補正が困難となる。
なお条件式（５）について、望ましくはその下限値を２．４５に、また上限値を３．０５に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
また本発明は以下の条件式を満足するよう構成されている。
（６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦
条件式（６）は、レンズ全系の小型化と収差補正のバランスの好ましい条件として、第２レンズ群のフォーカス敏感度を規定するものである。
条件式（６）の上限を超え各群の屈折力が大きくなると収差発生量が大きくなるため良好な収差補正が困難となる。またフォーカス敏感度が高くなることで合焦時に必要な駆動精度を満たすことが難しくなる。条件式（６）の下限を超え第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなるとレンズ全系の小型化が難しくなる。
なお条件式（６）について、望ましくはその下限値を２．３０に、また上限値を４．８０に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
また本発明は以下の条件式を満足するよう構成されている。
（７） ０．３０＜ｆ２／ｆ＜０．９５
ｆ２：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
条件式（７）は、レンズ全系の小型化と短い撮影距離での撮影を可能にすることと収差補正の好ましい条件として、第２レンズ群Ｇ２と全系の焦点距離の比を規定するものである。
条件式（７）の上限を超え第２レンズ群Ｇ２の屈折力が小さくなるとフォーカス敏感度が小さくなり、レンズ全系の小型化と短い撮影距離での撮影を行う事の両立が難しくなる。条件式（７）の下限を超え第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなるとフォーカス時の収差変動が大きくなり、第２レンズ群Ｇ２との収差補正のバランスが崩れるため好ましくない。
なお条件式（７）について、望ましくはその下限値を０．３５に、また上限値を０．７０に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
また本発明は以下の条件式を満足するよう構成されている。
（８） ０．３０＜｜ｆ３／ｆ｜＜１．４０
ｆ３：前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
条件式（８）は、イメージサークルを大きくすることとレンズ全系の小型化と収差補正の好ましい条件として、第３レンズ群Ｇ３と全系の焦点距離の比を規定するものである。
条件式（８）の上限を超え第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなると横倍率が小さくなり、そのためイメージサークルを大きくすることとレンズ全系の小型化の両立が難しくなる。条件式（８）の下限を超える場合は第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２で発生する収差を著しく拡大させ収差補正のバランスが崩れるため好ましくない。
なお条件式（８）について、望ましくはその下限値を０．４５に、また上限値を１．３０に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
また本発明は以下の条件式を満足するよう構成されている。
（９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
条件式（９）は、レンズ全系の小型化と、短い撮影距離での撮影を可能にすること、収差補正のバランスの好ましい条件として、第１レンズＧ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔とフォーカス敏感度の関係を規定するものである。
条件式（９）の上限を超え第１レンズＧ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が大きくなるとレンズ全系の小型化が難しくなる。条件式（９）の下限を超え第１レンズＧ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小さくなると短い撮影距離での合焦状態において第１レンズ群Ｇ１や開口絞りＳに干渉する。よって、短い撮影距離での撮影ができなくなるため好ましくない。
なお条件式（９）について、望ましくはその下限値を０．６０に、また上限値を１．２５に規定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
また本発明は無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定であり、前記第３レンズ群Ｇ３は像面に対して固定である構成となっている。
外観の構造に関連する第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定とすることで、フォーカス時に動くレンズ群を軽量化することができる。そのためフォーカス用のアクチュエータが小型となり製品の大きさを小型化することができる。
全系の中でも最もレンズ系の大きいレンズ群である第３レンズ群Ｇ３を像面に対し固定することで、フォーカス時のレンズの移動量を小さくでき、フォーカス群を軽量化することができる。そのため全系の小型化、短い撮影距離での撮影を可能にすることができる。
横倍率の大きい第３レンズ群Ｇ３をフォーカス時に固定とすることで、フォーカス敏感度を大きくすることができる。その為、近距離物体に合焦するためのフォーカス群の移動量が小さくなり短い撮影距離での撮影が可能となる。
また本発明は無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定であり、第３レンズ群Ｇ３は像面に対して固定である構成をとる。
効果については前述のとおりであり、この構成をとることでフォーカス時のレンズの移動量の小さいフォーカス方式をとることが効率的に可能となり、レンズ全系の小型化と、短い撮影距離での撮影を可能にすることができる。
また本発明は開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し合焦の際に光軸方向に固定とする
開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し合焦の際に光軸方向に固定とすることで、フォーカス時に動く機構の軽量化ができる。そのためフォーカス用のアクチュエータが小型となり製品の大きさを小型化することができる。また光量調整等に利用する絞り機構とするには第１レンズ群Ｇ１の像側に配置することがレンズ全系の小型化のためには望ましい。
また本発明は以下の条件式を満足するよう構成されている。
（１０） １．６０＜｜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ｜＜３．５０
ＥＸＰ ：無限遠合焦状態における射出瞳位置から像面までの距離
Ｙｍａｘ：最大像高
条件式（１０）はイメージサークル周縁に至る光線射出角の好ましい条件として、射出瞳位置と最大像高の比を規定するものである。
条件式（１０）の上限を超え、前記ＥＸＰが大きくなるとレンズ全系の長さや像側に配置されるレンズの径が大型化されるため、レンズ全系の小型化が難しくなる。条件式（１０）の下限を超え、前記ＥＸＰが小さくなると光線射出角が像面に対して急な角度で至る。デジタルスチルカメラ等に使用される撮像素子を利用した場合にイメージサークル周縁での感度低下を招き周辺光量が著しく低下するため好ましくない。
なお条件式（１０）について、望ましくはその下限値を１．８０に、また上限値を２．８０に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。
また本発明は、第１レンズ群Ｇ１は物体側より順に正レンズＬ１、負レンズＬ２からなり、全体で正の屈折力を有する構成をとる
第１レンズ群Ｇ１の構成を物体側より順に正レンズＬ１、負レンズＬ２とし全体で正の屈折力を有することにより、正レンズＬ１で光束を小さくすることができレンズ全系の小型化に寄与する。その後の負レンズＬ２により軸上のマージナル光線の光軸に対する光線角度を緩くすることで第２レンズ群Ｇ２との収差補正のバランスをとることができる。この時収差補正に利用する面を増やすため正レンズＬ１と負レンズＬ２は接合しないことが望ましく、製造誤差感度の低減のために正レンズＬ１は物体側に凸面を向けた凸メニスカスレンズ、負レンズＬ２は物体側に凸面を向けた凹メニスカスレンズであることが望ましい。また光量調整等に利用する絞り機構は第１レンズ群Ｇ１の像側に配置することがレンズ全系の小型化のためには望ましい。
第１レンズ群Ｇ１に非球面を用いることがより望ましい。これにより球面収差とコマ収差の補正を適切に行う事できる。正レンズＬ１に両面非球面を用いるのが収差補正に最も有効である。
また本発明は、第２レンズ群Ｇ２は物体側より順に負レンズＬ３、正レンズＬ４、正レンズＬ５からなり、全体で正の屈折力を有する構成をとる
第２レンズ群Ｇ２の構成を物体側より順に負レンズＬ３、正レンズＬ４、正レンズＬ５とし全体で正の屈折力を有することにより、フォーカス敏感度を大きくすること、フォーカスレンズとしての軽量化と、製造誤差感度の低減ができる。第１レンズ群Ｇ１との収差バランスのために第２レンズ群には負レンズ１枚が必要になるが、周縁部でレンズ厚が厚くなる負レンズＬ３は光束径の小さい位置に配置することになる。また射出瞳位置を物体側に寄せるため、負レンズＬ３はより物体側に配置することが望ましい。この負レンズＬ３の色収差の補正のため正レンズＬ４を隣接させることが望ましく、さらにこの隣接する正レンズＬ４との間の製造誤差感度の低減のため負レンズＬ３と正レンズＬ４は接合することが望ましい。さらに像面側に正レンズＬ５を配置することで第１レンズ群Ｇ１と対称系の光学系となり収差補正のバランスがとれる。この時、前記接合レンズ、つまりは負レンズＬ３と正レンズＬ４からなる接合レンズは、像面側に隣接する正レンズＬ５との間の製造誤差感度の低減のため物体側に凹面を向けたメニスカス形状となることが望ましい。
以上のことから、第２レンズ群Ｇ２の構成から収差補正と製造誤差感度の低減の効果を有することによりフォーカス敏感度を大きくする事の両立が可能となる。
正レンズＬ５は軸外光線が光軸から離れた位置を通るためレンズ径が大きくなりやすい。そのため低比重の材質を用いることが望ましい。
また、第２レンズ群Ｇ２に非球面を用いることがより望ましい。これによりフォーカシング時の球面収差と非点収差の補正を適切に行う事できる。正レンズＬ５に両面非球面を用いるのが収差補正に最も有効である。
また本発明は、第３レンズ群Ｇ３は物体側より順に負レンズＬ６、負レンズＬ７、正レンズＬ８からなり、全体で負の屈折力を有する構成をとる
第３レンズ群Ｇ３の構成を物体側より順に負レンズＬ６、負レンズＬ７、正レンズＬ８とし全体で負の屈折力を有することにより、イメージサークルを大きくすることとレンズ全系の小型化の両立ができる。負レンズＬ６はレンズ径を正レンズＬ５と同等とすることで軸外光束の上側のマージナル光線が光軸に対して略平行になり第２レンズ群Ｇ２との製造誤差感度を下げることとフォーカス時の収差変動の低減の両立ができる。またイメージサークルの拡張のための強い負の屈折力とフォーカス時の収差変動の低減のために物体側に凸面を向けた凹メニスカスレンズであることが望ましい。負レンズＬ７は非点収差の補正に利用し、軸上光線高の低くなる像面に近い位置に配置し、物体側に凹面を向ける凹メニスカスレンズであることが望ましい。正レンズＬ８は高屈折率、高分散、異常部分分散性の高い媒質を用いることが望ましい。軸外の倍率色収差補正と非点収差の補正と歪曲収差の補正に利用するため像面に近いほうが望ましい。
次に、本発明の結像光学系に係る実施例のレンズ構成について説明する。
なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順番で記載する。
［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面または開口絞りの番号、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数、ＰｇＦはｇ線とＦ線間の部分分散比、有効径はレンズ有効径を示している。
面番号に付した＊（アスタリスク）は、そのレンズ面形状が非球面であることを示している。また、ＢＦはバックフォーカスを表している。
面番号に付した（絞り）は、その位置に開口絞りが位置していることを示している。平面または開口絞りに対する曲率半径には∞（無限大）を記入している。
［非球面データ］には、［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える各係数の値を示している。非球面の形状は、下記の式で表される。以下の式において、光軸に直交する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫで表している。また、４、６、８、１０、１２、１４、１６、１８、２０次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１４、Ａ１６、Ａ１８、Ａ２０で表している。
Figure 0007171017000001
［各種データ］には、無限遠合焦時における焦点距離等の値を示している。
［可変間隔データ］には、各撮影距離状態における可変間隔及びＢＦの値を示している。
［レンズ群データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側のレンズ面番号及びレンズ群全体の合成焦点距離を示している。
尚、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同様の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
図１は、本発明の実施例１に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２からなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例１に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 23.3681 3.7585 1.77250 49.50 0.5519 20.01
2* 144.1153 0.3080 18.30
3 45.1236 0.8000 1.51742 52.15 0.5589 16.74
4 16.3472 4.6499 14.58
5(絞り) ∞ (d5) 12.90
6 -12.2130 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 12.85
7 55.6607 4.2213 1.87070 40.73 0.5682 14.54
8 -18.8353 0.1500 15.60
9* 37.4761 4.7493 1.58913 61.25 0.5373 17.90
10* -23.9712 (d10) 18.50
11 109.6497 0.9857 1.67300 38.26 0.5757 18.97
12 21.1832 8.7012 19.20
13 -19.7354 0.8000 1.75211 25.05 0.6191 21.87
14 -29.9543 0.1500 23.66
15 95.8651 2.5968 1.98612 16.48 0.6656 28.20
16 -580.7065 16.3216 28.72
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 0.7548 0.0000
A4 -1.0943E-05 -2.3116E-06
A6 -9.0526E-08 1.4773E-07
A8 3.3856E-09 -4.0502E-09
A10 -6.8374E-11 7.7863E-11
A12 7.5676E-13 -9.6225E-13
A14 -4.8496E-15 6.3690E-15
A16 1.5425E-17 -2.0898E-17
A18 -1.8709E-20 2.6920E-20
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -2.3178 -2.6500
A4 -2.4796E-06 -4.7357E-06
A6 -9.6746E-09 1.5970E-08
A8 -5.6804E-10 3.7484E-10
A10 3.7440E-11 -1.2512E-11
A12 -7.5858E-13 2.6612E-13
A14 7.5576E-15 -3.0274E-15
A16 -3.5787E-17 1.8357E-17
A18 6.4474E-20 -4.2619E-20
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 240
焦点距離 43.93 36.81
Fナンバー 2.90 3.02
全画角2ω 51.10 49.90
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 63.57 63.57

[可変間隔データ]
INF 240
d0 ∞ 172.6297
d5 8.3114 4.8314
d10 1.7666 5.2466
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 98.79
G2 6 22.68
G3 11 -39.36
G12 1 24.39
G23 6 54.90
図６は、本発明の実施例２に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１、物体側の面が非球面であり物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の樹脂等を材質としたレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる接合レンズＬ２からなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例２に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1 25.0272 3.6286 1.77250 49.62 0.5503 19.60
2 148.6155 0.1500 17.88
3* 44.5784 0.1188 1.51840 52.10 0.5538 16.79
4 35.9682 0.8000 1.51742 52.15 0.5589 16.45
5 18.3624 3.6611 14.90
6(絞り) ∞ (d6) 13.28
7 -11.8564 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 13.05
8 74.0878 4.2582 1.87070 40.73 0.5682 14.70
9 -17.7220 0.1500 15.70
10* 43.7832 4.3575 1.58913 61.25 0.5373 18.00
11* -26.0653 (d11) 18.57
12 100.0000 0.8000 1.64769 33.84 0.5923 19.27
13 22.6971 9.6164 19.38
14 -20.0973 0.8000 1.67270 32.17 0.5962 22.62
15 -33.0792 0.1500 24.58
16 120.8436 2.5285 1.98612 16.48 0.6656 28.58
17 -317.4586 16.1672 29.10
18 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
19 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
3面 10面 11面
K -0.5947 -4.1801 -2.6057
A4 -3.1404E-06 3.2870E-07 -3.7190E-06
A6 -1.9502E-07 -1.7897E-08 1.2815E-08
A8 8.0064E-09 -4.0774E-09 -1.3261E-09
A10 -1.4668E-10 1.6733E-10 1.5502E-11
A12 1.2804E-12 -3.0256E-12 2.6614E-13
A14 -4.1538E-15 2.8060E-14 -7.3721E-15
A16 0.0000E+00 -1.3039E-16 5.6089E-17
A18 0.0000E+00 2.4152E-19 -1.3703E-19
A20 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 240
焦点距離 44.27 37.14
Fナンバー 2.90 3.00
全画角2ω 50.75 49.99
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 63.57 63.57

[可変間隔データ]
INF 240
d0 ∞ 174.9301
d6 9.4838 5.6659
d11 1.6000 5.4179
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 89.60
G2 7 24.41
G3 12 -43.26
G12 1 25.50
G23 7 58.75
図１１は、本発明の実施例３に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とからなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例３に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 40.0578 1.9199 1.72903 54.04 0.5446 17.97
2* 1035.9646 0.1500 17.19
3 35.3446 0.8000 1.51823 58.96 0.5441 15.51
4 21.8772 3.9211 14.20
5(絞り) ∞ (d5) 11.81
6 -11.9037 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 12.14
7 33.6044 4.8000 1.87070 40.73 0.5682 14.18
8 -18.2410 0.1500 15.40
9* 38.2460 4.6535 1.58913 61.25 0.5373 17.60
10* -23.7324 (d10) 18.30
11 36.1340 0.8000 1.51742 52.15 0.5589 19.30
12 17.4730 6.9149 19.08
13 -18.7936 0.8000 1.64769 33.84 0.5923 19.93
14 -52.5631 0.1500 22.15
15 -160.7300 1.9252 1.92286 20.88 0.6388 23.30
16 -65.0696 15.3702 24.11
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 2.2440 0.0000
A4 -4.7931E-06 3.5362E-06
A6 -1.1561E-06 -1.2927E-06
A8 3.9457E-08 5.9642E-08
A10 -5.1536E-10 -1.1713E-09
A12 -3.6010E-14 8.3976E-12
A14 7.2185E-14 4.6761E-14
A16 -7.2860E-16 -1.0681E-15
A18 2.3716E-18 4.6152E-18
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -3.5035 -2.7645
A4 -5.9110E-06 -6.8076E-06
A6 -2.5290E-09 1.9360E-08
A8 3.4621E-10 3.2163E-10
A10 4.9236E-13 1.3592E-12
A12 0.0000E+00 1.9007E-15
A14 0.0000E+00 0.0000E+00
A16 0.0000E+00 0.0000E+00
A18 0.0000E+00 0.0000E+00
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 200
焦点距離 37.01 31.09
Fナンバー 2.90 3.02
全画角2ω 59.14 58.03
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 57.27 57.27

[可変間隔データ]
INF 200
d0 ∞ 142.7325
d5 8.0119 4.7646
d10 1.6000 4.8473
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 110.04
G2 6 21.04
G3 11 -34.64
G12 1 21.48
G23 6 45.56
図１６は、本発明の実施例４に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とからなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例４に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 27.9565 2.1228 1.85135 40.10 0.5694 20.03
2* 68.1371 0.1500 19.12
3 19.1686 0.8000 1.55298 55.07 0.5447 16.74
4 13.0798 5.4212 15.00
5(絞り) ∞ (d5) 12.38
6 -12.8045 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 12.61
7 26.7275 4.8000 1.87070 40.73 0.5682 14.71
8 -20.8226 0.1500 15.80
9* 42.5418 4.5045 1.58913 61.25 0.5373 17.90
10 -24.4535 (d10) 18.54
11 34.5567 1.4070 1.67300 38.26 0.5757 19.43
12 18.8436 10.2837 19.10
13 -17.0132 0.8000 1.75211 25.05 0.6191 21.82
14 -32.5270 0.1500 24.42
15 -626.8220 2.9061 1.98612 16.48 0.6656 27.60
16 -60.7974 14.8183 28.43
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 1.4127 0.0000
A4 -1.6186E-05 -1.0510E-05
A6 -9.2237E-08 1.9241E-08
A8 1.9145E-09 2.9174E-09
A10 2.2312E-11 -2.4662E-11
A12 -6.4984E-13 -2.1752E-13
A14 3.6410E-15 2.6677E-15
A16 0.0000E+00 0.0000E+00
A18 0.0000E+00 0.0000E+00
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -4.3611 -2.2863
A4 -4.9661E-06 -7.4309E-06
A6 5.1598E-09 2.2351E-08
A8 -3.8894E-10 -1.5640E-10
A10 4.9734E-12 2.4462E-12
A12 0.0000E+00 1.5323E-14
A14 0.0000E+00 0.0000E+00
A16 0.0000E+00 0.0000E+00
A18 0.0000E+00 0.0000E+00
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 220
焦点距離 40.00 34.53
Fナンバー 2.90 3.08
全画角2ω 55.84 53.58
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 63.57 63.57

[可変間隔データ]
INF 220
d0 ∞ 156.4295
d5 8.3569 4.4610
d10 1.6000 5.4959
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 154.41
G2 6 23.51
G3 11 -48.02
G12 1 24.61
G23 6 43.75
図２１は、本発明の実施例５に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とからなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例５に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例5
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 21.0823 3.4782 1.76802 49.24 0.5515 21.16
2* 99.2280 0.1608 20.07
3 47.5622 0.8000 1.51742 52.15 0.5589 18.94
4 19.4504 4.4894 16.80
5(絞り) ∞ (d5) 14.80
6 -15.0441 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 14.30
7 21.1179 4.7971 1.87070 40.73 0.5682 15.72
8 -26.2651 0.1870 16.20
9* 45.2265 4.2577 1.58913 61.25 0.5373 17.80
10* -27.0031 (d10) 18.39
11 1450.3022 1.3351 1.67300 38.26 0.5757 19.13
12 25.6487 8.1008 19.40
13 -17.7190 0.8004 1.75211 25.05 0.6191 21.66
14 -51.2250 0.1502 25.06
15 1000.0000 4.3333 1.98612 16.48 0.6656 28.40
16 -42.8968 14.0137 29.54
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 0.6876 12.9030
A4 -1.3213E-05 -9.8307E-07
A6 3.2013E-07 1.2898E-07
A8 -1.8639E-08 -8.8793E-09
A10 5.2041E-10 3.1773E-10
A12 -8.2976E-12 -6.4386E-12
A14 7.5237E-14 7.2797E-14
A16 -3.6261E-16 -4.3185E-16
A18 7.1284E-19 1.0386E-18
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -2.4143 -4.0616
A4 -5.0885E-06 -6.7662E-06
A6 -1.4701E-08 3.9183E-08
A8 -1.9852E-09 2.3073E-08
A10 9.1678E-11 -1.2237E-09
A12 -1.1699E-12 2.9740E-11
A14 2.3893E-15 -3.7929E-13
A16 5.7896E-17 2.4731E-15
A18 -3.1362E-19 -6.4997E-18
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 210
焦点距離 50.72 34.65
Fナンバー 2.90 2.98
全画角2ω 44.98 44.39
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 64.52 64.52

[可変間隔データ]
INF 210
d0 ∞ 144.4762
d5 10.6925 5.0552
d10 1.6281 7.2654
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 65.48
G2 6 26.88
G3 11 -38.63
G12 1 27.64
G23 6 107.03
図２６は、本発明の実施例６に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とからなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例６に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例6
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 21.0987 3.3398 1.77250 49.50 0.5519 19.88
2* 54.6445 0.7934 18.16
3 29.1842 0.8000 1.48749 70.44 0.5306 16.60
4 17.2858 3.6525 15.68
5(絞り) ∞ (d5) 15.00
6 -13.4041 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 14.41
7 30.1667 4.7697 1.87070 40.73 0.5682 16.18
8 -20.0313 0.1500 16.80
9* 26.9679 4.4763 1.58913 61.25 0.5373 17.80
10* -37.7416 (d10) 18.16
11 138.9423 0.8000 1.95375 32.32 0.5901 18.22
12 22.4583 10.0862 18.00
13 -16.4066 0.8000 1.70154 41.15 0.5769 21.66
14 -29.7489 0.1500 24.39
15 178.9531 3.4842 1.98612 16.48 0.6656 29.30
16 -81.0895 15.1006 30.05
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 2.1022 10.6169
A4 -1.5287E-05 7.0189E-06
A6 -2.1976E-07 1.8322E-07
A8 -4.4936E-10 -1.5319E-08
A10 2.1212E-10 7.5207E-10
A12 -6.3286E-12 -1.7441E-11
A14 8.8011E-14 2.2713E-13
A16 -6.0800E-16 -1.5745E-15
A18 1.7022E-18 4.6288E-18
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -2.1665 -4.9007
A4 5.0447E-06 4.5712E-06
A6 -1.3519E-08 1.2052E-08
A8 2.6215E-09 3.3008E-09
A10 -7.1467E-11 -8.7446E-11
A12 7.7627E-13 9.2023E-13
A14 -3.2966E-15 -3.7697E-15
A16 0.0000E+00 0.0000E+00
A18 0.0000E+00 0.0000E+00
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 260
焦点距離 51.30 40.89
Fナンバー 2.90 2.94
全画角2ω 44.52 44.28
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 64.57 64.57

[可変間隔データ]
INF 260
d0 ∞ 195.4280
d5 9.2671 6.2340
d10 1.6000 4.6331
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 73.81
G2 6 22.28
G3 11 -29.05
G12 1 23.90
G23 6 102.38
図３１は、本発明の実施例７に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とからなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなりと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例７に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例7
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 20.6620 3.1514 1.85135 40.10 0.5694 19.63
2* 47.5814 0.4460 17.95
3 23.7152 0.8000 1.67300 38.26 0.5757 16.60
4 15.8076 3.7525 15.65
5(絞り) ∞ (d5) 15.03
6 -13.7424 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 14.56
7 33.2777 4.8000 1.87070 40.73 0.5682 16.30
8 -19.2935 0.1895 17.00
9* 23.9858 4.5111 1.58913 61.25 0.5373 17.50
10* -45.1305 (d10) 17.74
11 141.4802 0.8000 1.95375 32.32 0.5901 17.66
12 21.0998 10.5351 17.50
13 -17.0176 0.8000 1.83400 37.35 0.5789 21.74
14 -28.6516 0.1500 24.22
15 208.3778 3.5796 1.98612 16.48 0.6656 29.20
16 -72.4839 14.9309 30.01
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 2.0719 11.2100
A4 -1.8102E-05 2.1864E-06
A6 -2.5741E-07 -6.4336E-08
A8 5.6331E-10 -2.6344E-09
A10 1.5449E-10 3.4042E-10
A12 -4.5910E-12 -8.8147E-12
A14 6.3669E-14 1.1928E-13
A16 -4.4851E-16 -8.4905E-16
A18 1.3183E-18 2.6669E-18
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -1.8995 -5.1449
A4 8.2067E-06 8.1730E-06
A6 -1.1855E-08 7.2803E-09
A8 2.6173E-09 2.4921E-09
A10 -7.3732E-11 -7.1060E-11
A12 8.0300E-13 7.6064E-13
A14 -3.4811E-15 -3.2809E-15
A16 0.0000E+00 0.0000E+00
A18 0.0000E+00 0.0000E+00
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 260
焦点距離 51.21 40.91
Fナンバー 2.90 2.95
全画角2ω 44.59 44.29
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 64.39 64.39

[可変間隔データ]
INF 260
d0 ∞ 195.6050
d5 9.0455 6.3188
d10 1.6000 4.3267
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 79.67
G2 6 21.04
G3 11 -27.24
G12 1 22.82
G23 6 93.77
図３６は、本発明の実施例８に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とからなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例８に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例8
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 19.2943 4.3849 1.77250 49.50 0.5519 21.91
2* 83.4557 0.4474 20.13
3 37.3406 0.8000 1.64769 33.84 0.5923 18.60
4 17.8608 3.9704 17.25
5(絞り) ∞ (d5) 16.38
6 -17.4689 0.8000 1.67270 32.17 0.5962 15.46
7 18.5228 4.7563 1.87070 40.73 0.5682 16.88
8 -37.3036 0.1500 17.20
9* 61.4797 3.6234 1.58913 61.25 0.5373 17.10
10* -27.3796 (d10) 17.71
11 108.5223 0.8000 1.88300 40.81 0.5654 18.75
12 28.8108 8.2602 18.80
13 -17.3629 0.8000 1.83400 37.35 0.5789 21.12
14 -33.0352 0.1500 23.51
15 159.5584 2.9136 1.98612 16.48 0.6656 27.52
16 -112.0386 15.6000 28.23
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 1.2865 3.6433
A4 -2.2596E-05 4.5240E-06
A6 -9.5381E-08 4.9414E-08
A8 -9.9329E-10 1.1435E-09
A10 6.9611E-11 -2.6295E-11
A12 -1.8807E-12 1.4369E-13
A14 2.3787E-14 4.2434E-15
A16 -1.4812E-16 -6.1675E-17
A18 3.6682E-19 2.5658E-19
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -12.4781 -3.2159
A4 -6.8969E-06 -4.7966E-06
A6 -2.7438E-08 2.8670E-08
A8 -1.6769E-09 2.9749E-09
A10 1.8763E-11 -1.0572E-10
A12 8.9135E-14 1.3762E-12
A14 -1.0850E-15 -5.7279E-15
A16 0.0000E+00 0.0000E+00
A18 0.0000E+00 0.0000E+00
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 290
焦点距離 58.00 44.21
Fナンバー 2.90 2.95
全画角2ω 39.82 39.34
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 64.57 64.57

[可変間隔データ]
INF 290
d0 ∞ 225.4298
d5 11.0138 5.9218
d10 1.6000 6.6920
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 63.49
G2 6 32.00
G3 11 -33.78
G12 1 31.29
G23 6 440.27
図４１は、本発明の実施例９に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２からなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４からなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第３レンズ群Ｇ３は像面に対し固定であり、前記第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２が一体で物体側へ移動するとともに第２レンズ群が更に物体側へ移動する。
第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２を一体で移動するための動力はトルクの大きなアクチュエータを使用しても良く、もしくはアクチュエータに依らない機械的な繰り出し機構として近接撮影専用のレンズ系としても良いが、第２レンズ群Ｇ２の駆動に関しては光軸方向に微小駆動が可能となるように小型のアクチュエータを用いることが望ましい。この時第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動することで更に近距離の物体への合焦が可能となる。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例９に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例9
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 23.3681 3.7585 1.77250 49.50 0.5519 20.01
2* 144.1153 0.3080 18.30
3 45.1236 0.8000 1.51742 52.15 0.5589 16.74
4 16.3472 4.6499 14.58
5(絞り) ∞ (d5) 12.90
6 -12.2130 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 12.85
7 55.6607 4.2213 1.87070 40.73 0.5682 14.54
8 -18.8353 0.1500 15.60
9* 37.4761 4.7493 1.58913 61.25 0.5373 17.90
10* -23.9712 (d10) 18.50
11 109.6497 0.9857 1.67300 38.26 0.5757 18.97
12 21.1832 8.7012 19.20
13 -19.7354 0.8000 1.75211 25.05 0.6191 21.87
14 -29.9543 0.1500 23.66
15 95.8651 2.5968 1.98612 16.48 0.6656 28.20
16 -580.7065 16.3216 28.72
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞



[非球面データ]
1面 2面
K 0.7548 0.0000
A4 -1.0943E-05 -2.3116E-06
A6 -9.0526E-08 1.4773E-07
A8 3.3856E-09 -4.0502E-09
A10 -6.8374E-11 7.7863E-11
A12 7.5676E-13 -9.6225E-13
A14 -4.8496E-15 6.3690E-15
A16 1.5425E-17 -2.0898E-17
A18 -1.8709E-20 2.6920E-20
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -2.3178 -2.6500
A4 -2.4796E-06 -4.7357E-06
A6 -9.6746E-09 1.5970E-08
A8 -5.6804E-10 3.7484E-10
A10 3.7440E-11 -1.2512E-11
A12 -7.5858E-13 2.6612E-13
A14 7.5576E-15 -3.0274E-15
A16 -3.5787E-17 1.8357E-17
A18 6.4474E-20 -4.2619E-20
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 240 150
焦点距離 43.93 37.82 32.28
Fナンバー 2.90 3.07 3.26
全画角2ω 51.10 48.96 46.43
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 63.57 67.10 67.10

[可変間隔データ]
INF 240 150
d0 ∞ 168.8040 85.1913
d5 8.3114 8.3114 4.8314
d10 1.7666 5.2940 8.7740
BF 2.0000 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 98.79
G2 6 22.68
G3 11 -39.36
G12 1 24.39
G23 6 54.90
図４６は、本発明の実施例１０に係る結像光学系の無限遠合焦時のレンズ構成図である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、両面非球面である物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２からなり、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなる接合レンズと、両面非球面である両凸レンズＬ５とからなり、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸レンズＬ８とからなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、第１レンズ群Ｇ１と開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３が別々に物体側へ移動する。
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まることで光学全長の増大が抑えられ、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が広がることで非点収差の補正を適切に行うことが可能となり像面湾曲の補正が良好となる。
各レンズ群を移動するための動力はトルクの大きなアクチュエータを使用しても良いが、第２レンズ群Ｇ２の駆動に関しては光軸方向に微小駆動が可能となるように小型のアクチュエータを用いることが望ましい。
第３レンズ群Ｇ３と像面の間に平行平面板であるフィルターＦが配置されている。このフィルターＦの光軸上の位置は第３レンズ群Ｇ３と像面の間ではどこであっても収差に影響を与えない。
続いて、以下に実施例１０に係る結像光学系の諸元値を示す。
数値実施例10
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF 有効径
物面 ∞ (d0)
1* 23.3681 3.7585 1.77250 49.50 0.5519 20.01
2* 144.1153 0.3080 18.30
3 45.1236 0.8000 1.51742 52.15 0.5589 16.74
4 16.3472 4.6499 14.58
5(絞り) ∞ (d5) 12.90
6 -12.2130 0.8000 1.69895 30.05 0.6028 12.85
7 55.6607 4.2213 1.87070 40.73 0.5682 14.54
8 -18.8353 0.1500 15.60
9* 37.4761 4.7493 1.58913 61.25 0.5373 17.90
10* -23.9712 (d10) 18.50
11 109.6497 0.9857 1.67300 38.26 0.5757 18.97
12 21.1832 8.7012 19.20
13 -19.7354 0.8000 1.75211 25.05 0.6191 21.87
14 -29.9543 0.1500 23.66
15 95.8651 2.5968 1.98612 16.48 0.6656 28.20
16 -580.7065 (d16) 28.72
17 ∞ 2.5000 1.51633 64.14 0.5353
18 ∞ (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
1面 2面
K 0.7548 0.0000
A4 -1.0943E-05 -2.3116E-06
A6 -9.0526E-08 1.4773E-07
A8 3.3856E-09 -4.0502E-09
A10 -6.8374E-11 7.7863E-11
A12 7.5676E-13 -9.6225E-13
A14 -4.8496E-15 6.3690E-15
A16 1.5425E-17 -2.0898E-17
A18 -1.8709E-20 2.6920E-20
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

9面 10面
K -2.3178 -2.6500
A4 -2.4796E-06 -4.7357E-06
A6 -9.6746E-09 1.5970E-08
A8 -5.6804E-10 3.7484E-10
A10 3.7440E-11 -1.2512E-11
A12 -7.5858E-13 2.6612E-13
A14 7.5576E-15 -3.0274E-15
A16 -3.5787E-17 1.8357E-17
A18 6.4474E-20 -4.2619E-20
A20 0.0000E+00 0.0000E+00

[各種データ]
INF 240
焦点距離 43.93 38.38
Fナンバー 2.90 3.18
全画角2ω 51.10 48.07
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 63.57 66.23

[可変間隔データ]
INF 240
d0 ∞ 169.9704
d5 8.3114 4.8314
d10 1.7666 4.2180
d16 16.3216 20.0097
BF 2.0000 2.0000

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 98.79
G2 6 22.68
G3 11 -39.36
G12 1 24.39
G23 6 54.90
以上に上記の各実施例に対応する条件式対応値を示す。
条件式／実施例 EX1 EX2 EX3 EX4 EX5
１．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０ 1.80 1.74 1.72 1.63 1.84
０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００ 0.047 0.047 0.028 0.047 0.047
１．８０＜Ｇ３ｎｄ 1.99 1.99 1.92 1.99 1.99
０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０ 2.25 2.02 2.97 3.86 1.29
２．００＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０ 2.94 2.94 2.65 2.94 2.98
２．００＜Ｋ２＜５．００ 3.05 2.77 2.85 2.57 2.77
０．３０＜ｆ２／ｆ＜０．９５ 0.52 0.55 0.57 0.59 0.53
０．３０＜｜ｆ３／ｆ｜＜１．４０ 0.90 0.98 0.94 1.20 0.76
０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０ 0.90 0.82 0.92 0.89 0.83
１．６０＜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ＜３．５０ 2.43 2.55 2.14 2.49 2.51

条件式／実施例 EX6 EX7 EX8 EX9 EX10
１．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０ 2.15 2.24 1.85 1.80 1.80
０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００ 0.047 0.047 0.047 0.047 0.047
１．８０＜Ｇ３ｎｄ 1.99 1.99 1.99 1.99 1.99
０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０ 1.44 1.56 1.09 2.25 2.25
２．００＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０ 2.99 2.98 2.99 2.94 2.94
２．００＜Ｋ２＜５．００ 4.12 4.62 2.60 3.05 3.05
０．３０＜ｆ２／ｆ＜０．９５ 0.43 0.41 0.55 0.52 0.52
０．３０＜｜ｆ３／ｆ｜＜１．４０ 0.57 0.53 0.58 0.90 0.90
０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０ 1.04 1.16 0.67 0.90 0.90
１．６０＜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ＜３．５０ 2.40 2.40 2.19 2.43 2.43
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｉ 像面
Ｆ フィルタ
Ｓ 開口絞り

Claims (22)

  1. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
    （３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
    （４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
    （５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
    ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
    ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
    ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
    Ｙｍａｘ：最大像高
  2. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
    （３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
    （４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
    （８） ０．３０＜｜ｆ３／ｆ｜＜１．４０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
    ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
    ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
    ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
  3. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
    （３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
    （４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
    （１０） １．６０＜｜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ｜＜３．５０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
    ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
    ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
    ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    ＥＸＰ ：無限遠合焦状態における射出瞳位置から像面までの距離
    Ｙｍａｘ：最大像高
  4. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
    （６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
    （９’） ０．６７≦（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
    Ｙｍａｘ：最大像高
    Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
    Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
    ＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
    ＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
    Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
    Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
    β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
    β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
  5. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
    （５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
    （６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
    （９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
    ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
    ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
    ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
    ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
    Ｙｍａｘ：最大像高
    Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
    Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
    ＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
    ＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
    Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
    Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
    β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
    β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
  6. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
    （５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
    （６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
    （９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
    ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
    Ｙｍａｘ：最大像高
    Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
    Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
    ＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
    ＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
    Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
    Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
    β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
    β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
  7. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
    （６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
    （９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
    （１０’） ２．１４＜｜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ｜＜３．５０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
    Ｙｍａｘ：最大像高
    Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
    Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
    ＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
    ＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
    Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
    Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
    β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
    β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
    ＥＸＰ ：無限遠合焦状態における射出瞳位置から像面までの距離
  8. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が縮まり、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
    （３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
    （５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
    ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
    ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
    ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
    ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
    Ｙｍａｘ：最大像高
  9. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３で構成され、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定であり、前記第３レンズ群Ｇ３は像面に対して固定であり、前記第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動する構成となっており、
    以下の条件式を満足することを特徴とする結像光学系。
    （１） １．４０＜ｆ／ｆ１２＜２．８０
    （２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
    （５） ２．０＜ＬＴ／（Ｙｍａｘ）＜３．１０
    （６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
    Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
    ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
    ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
    ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
    ＬＴ：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面までの面間隔
    Ｙｍａｘ：最大像高
    Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
    Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
    ＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
    ＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
    Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
    Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
    β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
    β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
  10. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項４、請求項６、請求項７のいずれかに記載の結像光学系。
    （２） ０．０２０＜Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ＜０．３００
    Ｇ３ΔＰｇＦｍａｘ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいΔＰｇＦの値
    ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０νｄ：ｇ、Ｆ線間での異常部分分散性
    ＰｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）：ｇ、Ｆ線間における部分分散比
    ｎｇ：ｇ線（波長λ＝４３５．８４ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＦ：Ｆ線（波長λ＝４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率
    ｎＣ：Ｃ線（波長λ＝６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
  11. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項４、請求項５、請求項７、請求項９、請求項１０のいずれかに記載の結像光学系。
    （３） １．８０＜Ｇ３ｎｄ
    Ｇ３ｎｄ：前記第３レンズ群Ｇ３の正レンズのうち、最も大きいｄ線（波長λ＝５８７．５６）に対する屈折率
  12. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項４乃至請求項１１のいずれかに記載の結像光学系。
    （４） ０．６０＜ｆ１／ｆ＜６．５０
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
  13. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項３、請求項８のいずれかに記載の結像光学系。
    （６） ２．００＜Ｋ２＜５．００
    Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
    Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
    ＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
    ＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
    Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
    Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
    β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
    β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
  14. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項１３のいずれかに記載の結像光学系。
    （７） ０．３０＜ｆ２／ｆ＜０．９５
    ｆ２：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
  15. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１、請求項３乃至請求項１４のいずれかに記載の結像光学系。
    （８） ０．３０＜｜ｆ３／ｆ｜＜１．４０
    ｆ３：前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
  16. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項３、請求項８、請求項９、請求項１２乃至請求項１５のいずれかに記載の結像光学系。
    （９） ０．５０＜（（Ｄ１＿２）＊Ｋ２）／ｆ＜１．４０
    Ｄ１＿２：無限合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面と前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の面間隔
    Ｋ２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２のフォーカス敏感度
    Ｋ２＝｜Δｄｅｆ／Δｘ｜
    ＝｜（β３＾２）＊（１－β２＾２）｜
    ＝｜（（ｆ／ｆ１２）＾２）＊（１－（ｆ１２／ｆ１）＾２）｜
    Δｄｅｆ：無限遠合焦状態における微小像面移動量
    Δｘ：無限遠合焦状態における微小フォーカスレンズ移動量
    β３：無限遠合焦状態における前記第３レンズ群Ｇ３の横倍率
    β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群Ｇ２の横倍率
    ｆ：無限遠合焦状態における全系の焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
    ｆ１２：無限遠合焦状態における前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離
  17. 無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、前記第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定であり、前記第３レンズ群Ｇ３は像面に対して固定である構成となることを特徴とする請求項１乃至請求項８、請求項１０乃至請求項１６のいずれかに記載の結像光学系。
  18. 前記開口絞りＳは前記第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接し合焦の際に光軸方向に固定とすること
    を特徴とする請求項１乃至請求項１７のいずれかに記載の結像光学系。
  19. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１、請求項２、請求項４乃至請求項６、請求項８乃至請求項１８のいずれかに記載の結像光学系。
    （１０） １．６０＜｜ＥＸＰ／Ｙｍａｘ｜＜３．５０
    ＥＸＰ ：無限遠合焦状態における射出瞳位置から像面までの距離
    Ｙｍａｘ：最大像高
  20. 前記第１レンズ群Ｇ１は物体側より順に正レンズＬ１、負レンズＬ２からなり、全体で正の屈折力を有することを特徴とする請求項１乃至請求項１９のいずれかに記載の結像光学系。
  21. 前記第２レンズ群Ｇ２は物体側より順に負レンズＬ３、正レンズＬ４、正レンズＬ５からなり、全体で正の屈折力を有することを特徴とする請求項１乃至２０のいずれかに記載の結像光学系。
  22. 前記第３レンズ群Ｇ３は物体側より順に負レンズＬ６、負レンズＬ７、正レンズＬ８からなり、全体で負の屈折力を有することを特徴とする請求項１乃至２１のいずれかに記載の結像光学系。
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JP7289707B2 (ja) * 2019-04-11 2023-06-12 キヤノン株式会社 結像光学系および撮像装置
JP7098564B2 (ja) * 2019-04-17 2022-07-11 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP7504448B2 (ja) 2020-10-07 2024-06-24 株式会社シグマ 結像光学系
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013061547A (ja) 2011-09-14 2013-04-04 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮影レンズユニット及び撮像装置
JP2013195587A (ja) 2012-03-16 2013-09-30 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮像装置および情報装置
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Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013061547A (ja) 2011-09-14 2013-04-04 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮影レンズユニット及び撮像装置
JP2013195587A (ja) 2012-03-16 2013-09-30 Ricoh Co Ltd 結像レンズ、撮像装置および情報装置
US20140313395A1 (en) 2013-04-19 2014-10-23 Samsung Electronics Co., Ltd. Wide-angle lens system and imaging apparatus employing the same
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