JP7146358B2 - 二次電池の絶縁検査方法 - Google Patents

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Description

本発明は、二次電池の電池内部の絶縁性を評価する絶縁検査方法に関する。
リチウムイオン二次電池などの二次電池（以下、単に「電池」ともいう）の製造に当たっては、電極体の内部に鉄や銅などの小さな金属異物が混入する場合があり、混入した金属異物に起因して電池に微小な内部短絡が生じることがある。このため、電池内部の絶縁性を検査することがある。
この絶縁検査方法として、以下の手法が知られている。即ち、予め充電しておいた電池に外部直流電源を接続して検査回路を構成し、外部直流電源から電池に、この電池の検査直前の検査前電池電圧Ｖ０に等しい出力電圧Ｖｂ（Ｖｂ＝Ｖ０）を印加し続ける。そして、この検査回路を流れる電源電流Ｉの電流値Ｉｂ（ｔ）が、ほぼ一定の値に収束したら、この収束電流値Ｉｂｓを検知する。次に、検知した収束電流値Ｉｂｓが予め定めた基準電流値Ｉｂｋのよりも大きい場合（Ｉｂｓ＞Ｉｂｋ）に、当該電池を絶縁性の低い（微小な内部短絡を生じている）不良品と判定する。なお、このような電池の絶縁検査方法に関連する従来技術として、例えば特許文献１，２が挙げられる。
特開２０１９－０１６５５８号公報 特開２０１９－１１３４５０号公報
しかしながら、上述の絶縁検査方法では、検査回路を流れる電源電流Ｉの電流値Ｉｂ（ｔ）がほぼ収束するのに時間が掛かるため、検査時間が長く掛かるという問題があった。
本発明は、かかる現状に鑑みてなされたものであって、検査時間を短くできる二次電池の絶縁検査方法を提供するものである。
上記課題を解決するための本発明の一態様は、予め定めた初期電荷量Ｑ０を蓄電した二次電池に外部直流電源を接続して、上記外部直流電源から上記二次電池に流れる電源電流が収束する状況により上記二次電池の絶縁性を評価する二次電池の絶縁検査方法において、上記二次電池についての電荷量Ｑと電池電圧Ｖとの関係を示す電荷量－電池電圧カーブにおける接線の傾きα（Ｑ）が最小となる電荷量Ｑを最小傾き電荷量ＱＬとし、上記最小傾き電荷量ＱＬにおける上記接線の傾きα（ＱＬ）を最小傾きαＬとしたとき、上記初期電荷量Ｑ０を、上記傾きα（Ｑ）が上記最小傾きαＬの２倍以上（α（Ｑ）≧２αＬ）となる上記電荷量Ｑの範囲内から選択する二次電池の絶縁検査方法である。
上述の絶縁検査方法では、絶縁検査時の初期電荷量Ｑ０を、上記の傾きα（Ｑ）＝ΔＶ／ΔＱが最小傾きα（ＱＬ）＝αＬの２倍以上（α（Ｑ）≧２αＬ）となる電荷量Ｑの範囲内から選択する。このため、傾きα（Ｑ）の逆数である、電池の局所的な電池容量（局所電池容量）Ｃｐ（Ｑ）＝ΔＱ／ΔＶについて考えると、絶縁検査時（初期電荷量Ｑ０）における局所電池容量Ｃｐ（Ｑ０）は、最小傾き電荷量ＱＬにおける局所電池容量Ｃｐ（ＱＬ）に比して、１／２以下の大きさしかない。局所電池容量Ｃｐ（Ｑ０）が小さいと、絶縁検査の際、僅かな電荷量Ｑの減少で、電池電圧Ｖが大きく減少すると共に、電源電流が大きく増加する。このため、初期電荷量Ｑ０を最小傾き電荷量ＱＬとして（Ｑ０＝ＱＬ）絶縁検査を行う場合に比して、電源電流が収束するまでの収束時間を大幅に短縮でき、検査時間を大幅に短縮できる。
更に、上記の二次電池の絶縁検査方法であって、前記初期電荷量Ｑ０を、前記傾きα（Ｑ）が前記最小傾きαＬの３倍以上（α（Ｑ）≧３αＬ）となる前記電荷量Ｑの範囲内から選択する二次電池の絶縁検査方法とすると良い。
上述の絶縁検査方法では、初期電荷量Ｑ０を、α（Ｑ）≧３αＬを満たす電荷量Ｑの範囲内から選択する。これにより、絶縁検査時の局所電池容量Ｃｐ（Ｑ０）は、初期電荷量Ｑ０をα（Ｑ）≧２αＬを満たす電荷量Ｑの範囲内から選択するよりも更に小さくなるため、電源電流が収束するまでの収束時間を更に短縮でき、検査時間を更に短縮できる。
更に、上記のいずれかに記載の二次電池の絶縁検査方法であって、前記初期電荷量Ｑ０を、前記最小傾き電荷量ＱＬよりも大きな前記電荷量Ｑの範囲内から選択する二次電池の絶縁検査方法とすると良い。
初期電荷量Ｑ０が最小傾き電荷量ＱＬよりも小さいと、最小傾き電荷量ＱＬよりも大きい場合に比して、電池温度の僅かな変動で、検査回路を流れる電源電流が大きく変動することが判ってきた。これに対し、上述の絶縁検査方法では、初期電荷量Ｑ０を、α（Ｑ）≧２αＬまたはα（Ｑ）≧３αＬを満たし、かつ、最小傾き電荷量ＱＬよりも大きな電荷量Ｑの範囲内から選択する。このため、検査時間を短縮しつつも、電池温度の僅かな変動で電源電流が大きく変動するのを防止できる。
実施形態に係る電池の斜視図である。 実施形態に係る絶縁検査方法を含む電池の製造方法のフローチャートである。 実施形態に係り、電池に蓄電した電荷量Ｑと、電池電圧Ｖ、及び、電荷量－電池電圧カーブにおける接線の傾きα（Ｑ）との関係を示すグラフである。 実施形態に係り、電池に外部直流電源を接続した検査回路の回路図である。 良品及び不良品の電池について、出力電圧Ｖｂの印加継続時間ｔと、出力電圧Ｖｂ、電池電圧Ｖ（ｔ）、及び、電源電流の電流値Ｉｂ（ｔ）との関係を模式的に示すグラフである。
（実施形態）
以下、本発明の実施形態を、図面を参照しつつ説明する。図１に本実施形態に係る二次電池１（以下、単に「電池１」ともいう）の斜視図を示す。この電池１は、直方体箱状の電池ケース１０と、この内部に収容された扁平状捲回型の電極体２０及び電解液１５と、電池ケース１０に支持された正極端子部材３０及び負極端子部材４０等から構成されている。本実施形態では、正極活物質として、リチウム遷移金属複合酸化物、具体的にはリチウムニッケルコバルトマンガン酸化物を、負極活物質として、炭素材料、具体的には黒鉛を用いている。
次いで、上記電池１の電池内部の絶縁性を評価する絶縁検査方法を含む電池１の製造方法について説明する（図２～図５参照）。まず「組立工程Ｓ１」（図２参照）において、未充電の電池１（図１参照）を組み立てる。
次に、「初充電工程Ｓ２」（図２参照）において、組み立てた電池１を初充電する。具体的には、拘束治具（不図示）を用いて、電池１を電池厚み方向に圧縮した状態で拘束する。この拘束状態で初充電工程Ｓ２から後述する絶縁検査工程Ｓ６まで行う。
その後、電池１に充放電装置（不図示）を接続して、環境温度２０℃下において、定電流定電圧（ＣＣＣＶ）充電により、電池１をＳＯＣ９０％まで初充電する。なお、本実施形態では、電池１に最大電荷量ＱＦが蓄電された状態を、ＳＯＣ１００％とする。この初充電をＳＯＣ１００％まで行うと、初充電中にＬｉ析出が生じ易く、また、次の高温エージング工程Ｓ３において正極活物質が劣化し易いため、初充電はＳＯＣ９０％程度以下とするのが好ましい。
次に、「高温エージング工程Ｓ３」（図２参照）において、初充電した電池１を環境温度６３℃の温度下で、端子開放した状態で６時間にわたり放置して、高温エージングする。この高温エージングを行うと、電池１の電池電圧Ｖは低下し、ＳＯＣ８０％程度に相当する電池電圧となる。
次に、「冷却工程Ｓ４」（図２参照）において、電池１を環境温度２０℃下に放置して、放置冷却することにより、電池温度を２０℃とする。
次に、「電荷量調整工程Ｓ５」（図２参照）において、環境温度２０℃下において、定電流定電圧（ＣＣＣＶ）充電により電池１を充電して、電池１に蓄電された電荷量Ｑが初期電荷量Ｑ０となるように調整する。
ここで、この初期電荷量Ｑ０の選択方法について説明する。電池１をコンデンサと考えると、電池電圧Ｖと電池容量Ｃと電池１に蓄積された電荷量Ｑとの間で、Ｖ＝Ｑ／Ｃの関係が成立する（電池電圧Ｖは電荷量Ｑに比例する）はずである。しかし実際には、図３に実線で示す電荷量－電池電圧カーブＣＬから判るように、電池電圧Ｖは電荷量Ｑに比例していない。即ち、図３に破線で示すように、電荷量－電池電圧カーブＣＬにおける接線の傾きα（Ｑ）＝ΔＶ／ΔＱは、電荷量Ｑの大きさによって変化する。なお、図３に示す傾きα（Ｑ）のグラフは、ＳＯＣ１％毎に得た電荷量Ｑと電池電圧Ｖから、傾きα（Ｑ）＝ΔＶ／ΔＱを計算して得たグラフである。
そして、電荷量Ｑの大きさに応じた局所的な電池容量である局所電池容量Ｃｐ（Ｑ）＝ΔＱ／ΔＶを考える。すると、この局所電池容量Ｃｐ（Ｑ）は、上記傾きα（Ｑ）の逆数であるため（Ｃｐ（Ｑ）＝１／α（Ｑ）)、局所電池容量Ｃｐ（Ｑ）も電荷量Ｑの大きさによって変化することが判る。
従って、後述する絶縁検査工程Ｓ６を、この局所電池容量Ｃｐ（Ｑ）が小さくなる（逆数の傾きα（Ｑ）が大きくなる）初期電荷量Ｑ０で行うほど、僅かな電荷量Ｑの減少で、電池電圧Ｖが大きく減少し、また、後述する検査回路１００（図４参照）を流れる電源電流Ｉが大きく増加する。これにより、電源電流Ｉが収束するまでの収束時間ｔｓを短くでき、検査時間を短くできる。そこで、これに先立つ電荷量調整工程Ｓ５では、初期電荷量Ｑ０として、局所電池容量Ｃｐ（Ｑ）が小さくなる，従って傾きα（Ｑ）が大きくなる初期電荷量Ｑ０を選択する。
具体的には、まず電荷量－電池電圧カーブＣＬにおける接線の傾きα（Ｑ）が最小となる電荷量Ｑ（最小傾き電荷量ＱＬ）、及び、この最小傾き電荷量ＱＬにおける接線の傾きα（ＱＬ）（＝αＬ）を見出す。本実施形態の電池１では、図３に示すように、傾きα（Ｑ）はＷ型の曲線であり、電荷量０～電荷量Ｑ３（ＳＯＣ０％～ＳＯＣ１７％）の範囲では、電荷量Ｑが多いほど傾きα（Ｑ）が小さくなり、電荷量Ｑ３～電荷量Ｑ５（ＳＯＣ１７％～ＳＯＣ２８％）の範囲では、電荷量Ｑが多いほどα（Ｑ）が大きくなり、電荷量Ｑ５～電荷量Ｑ７（ＳＯＣ２８％～ＳＯＣ５２％）の範囲では、電荷量Ｑが多いほどα（Ｑ）が小さくなり、電荷量Ｑ７～電荷量ＱＦ（ＳＯＣ５２％～ＳＯＣ１００％）の範囲では、電荷量Ｑが多いほどα（Ｑ）が大きくなる。また、この電池１では、電荷量Ｑ３（ＳＯＣ１７％）において傾きα（Ｑ）が最小となるため、最小傾き電荷量ＱＬ＝Ｑ３である。
次に、初期電荷量Ｑ０を、傾きα（Ｑ）が最小傾きαＬの２倍以上（α（Ｑ）≧２αＬ）となる電荷量Ｑの範囲ＱＲ２内から選択する。本実施形態では、図３に示すように、この電荷量Ｑの範囲ＱＲ２は、３つの範囲ＱＲ２ａ，ＱＲ２ｂ，ＱＲ２ｃからなり、範囲ＱＲ２ａは０≦Ｑ≦Ｑ２（ＳＯＣ０％～ＳＯＣ１３％）、範囲ＱＲ２ｂはＱ４≦Ｑ≦Ｑ６（ＳＯＣ２３％～ＳＯＣ３３％）、範囲ＱＲ２ｃはＱ８≦Ｑ≦ＱＦ（ＳＯＣ６５％～ＳＯＣ１００％）である。初期電荷量Ｑ０をこの範囲ＱＲ２内から選択すると、絶縁検査工程Ｓ６における局所電池容量Ｃｐ（Ｑ０）を、最小傾き電荷量ＱＬにおける局所電池容量Ｃｐ（ＱＬ）に比して、１／２以下の大きさにできる。これにより、絶縁検査工程Ｓ６において、最小傾き電荷量ＱＬを初期電荷量Ｑ０とした場合（Ｑ０＝ＱＬ）に比して、電源電流Ｉが収束するまでの収束時間ｔｓを１／２以下に大幅に短縮でき、検査時間を大幅に短縮できる。
更に、本実施形態では、初期電荷量Ｑ０を、傾きα（Ｑ）が最小傾きαＬの３倍以上（α（Ｑ）≧３αＬ）となる電荷量Ｑの範囲ＱＲ３内から選択する。図３に示すように、この電荷量Ｑの範囲ＱＲ３は、２つの範囲ＱＲ３ａ，ＱＲ３ｂからなり、範囲ＱＲ３ａは０≦Ｑ≦Ｑ１（ＳＯＣ０％～ＳＯＣ１２％）、範囲ＱＲ３ｂはＱ９≦Ｑ≦ＱＦ（ＳＯＣ７８％～ＳＯＣ１００％）である。初期電荷量Ｑ０をこの範囲ＱＲ３内から選択すると、絶縁検査工程Ｓ６における局所電池容量Ｃｐ（Ｑ０）を、最小傾き電荷量ＱＬにおける局所電池容量Ｃｐ（ＱＬ）に比して、１／３以下の大きさにできる。これにより、絶縁検査工程Ｓ６において、電源電流Ｉが収束するまでの収束時間ｔｓを更に短縮でき、検査時間を更に短縮できる。
また、初期電荷量Ｑ０を、前述の電荷量Ｑの範囲ＱＲ２のうち、最小傾き電荷量ＱＬよりも大きな電荷量Ｑの範囲ＱＲ２Ｈ（ＱＲ２ｂ，ＱＲ２ｃ）、具体的には、Ｑ４≦Ｑ≦Ｑ６（ＳＯＣ２３％～ＳＯＣ３３％）、Ｑ８≦Ｑ≦ＱＦ（ＳＯＣ６５％～ＳＯＣ１００％）から選択する。更に、初期電荷量Ｑ０を、前述の電荷量Ｑの範囲ＱＲ３のうち、最小傾き電荷量ＱＬよりも大きな電荷量Ｑの範囲ＱＲ３Ｈ（ＱＲ３ｂ）、具体的にはＱ９≦Ｑ≦ＱＦ（ＳＯＣ７８％～ＳＯＣ１００％）から選択する。これにより、絶縁検査工程Ｓ６において、電池温度の僅かな変動で電源電流Ｉが大きく変動するのを防止できる。
なお、本実施形態では、上述のすべての条件を満たすように、初期電荷量Ｑ０を、電荷量Ｑの範囲ＱＲ３Ｈ（ＱＲ３ｂ）、具体的にはＱ９≦Ｑ≦ＱＦ（ＳＯＣ７８％～ＳＯＣ１００％）から選択する。具体的には、この電荷量調整工程Ｓ５において、電池１をＳＯＣ９０％に調整した。
次に、「絶縁検査工程Ｓ６」（図２参照）を行う。この絶縁検査工程Ｓ６は、環境温度２０℃下で行う。絶縁検査工程Ｓ６は、電圧印加工程Ｓ６１、電流検知工程Ｓ６２、評価工程Ｓ６３を含む。まず「電圧印加工程Ｓ６１」において、外部直流電源ＥＰから電池１に、検査前電池電圧Ｖ０に等しい出力電圧Ｖｂ（Ｖｂ＝Ｖ０）を印加し続けて、外部直流電源ＥＰから電池１に電源電流Ｉを流し続ける（図４参照）。即ち、電池１に外部直流電源ＥＰを接続して、検査回路１００を構成する。具体的には、電池１の正極端子部材３０及び負極端子部材４０に、外部直流電源ＥＰの一対のプローブＰ１，Ｐ２をそれぞれ接触させる。
本実施形態では、この検査回路１００の等価回路として、図４に示す等価回路を想定している。電池１の等価回路としては、電池容量Ｃと電池１の自己放電抵抗Ｒｐとの並列回路に、電池抵抗Ｒｓを直列接続したものを想定し、これらに外部直流電源ＥＰの出力電圧Ｖｂを印加する。電池容量Ｃは、電池１（電池成分１Ｃ）の電池容量であり、自己放電抵抗Ｒｐは、主に電池１の内部短絡によって生じる抵抗であり、電池抵抗Ｒｓは、電池１の直流抵抗である。また、検査回路１００において、配線抵抗Ｒｗは、外部直流電源ＥＰ内、及び、外部直流電源ＥＰからプローブＰ１，Ｐ２までに分布する配線抵抗である。また、接触抵抗Ｒ１は、外部直流電源ＥＰの一方のプローブＰ１と電池１の正極端子部材３０との接触抵抗であり、接触抵抗Ｒ２は、外部直流電源ＥＰの他方のプローブＰ２と電池１の負極端子部材４０との接触抵抗である。そして、配線抵抗Ｒｗと接触抵抗Ｒ１，Ｒ２と電池抵抗Ｒｓとの和（Ｒｅ＝Ｒｗ＋Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒｓ）を、この検査回路１００の直列回路抵抗Ｒｅとする。
また、電源電流Ｉは、外部直流電源ＥＰから電池１に流れる電流であり、自己放電電流Ｉｐは、自己放電に伴って電池１内（電池成分１Ｃ)を流れる自己放電電流である。また、外部直流電源ＥＰは、自身の直流電源ＥＰＥが発生する出力電圧Ｖｂを可変かつ高精度に制御できるほか、電圧計ＥＰＶを有しており、電池電圧Ｖ（Ｖ）を計測できる。更に、外部直流電源ＥＰは、電流計ＥＰＩを有しており、外部直流電源ＥＰ（直流電源ＥＰＥ）から電池１に流れる電源電流Ｉの電流値Ｉｂ（μＡ）を高精度に計測できる。
電圧印加工程Ｓ６１では、まず電流値Ｉｂ＝０の条件下で、外部直流電源ＥＰに含まれる電圧計ＥＰＶによって、当該電池１の電池電圧Ｖ（検査前電池電圧Ｖ０）を検知する。その後、当該電池１に対して、この検査前電池電圧Ｖ０に等しい出力電圧Ｖｂ（Ｖｂ＝Ｖ０）の印加を開始する。
出力電圧Ｖｂの印加開始後（印加継続時間ｔ＝０以降）、電圧印加工程Ｓ６１と並行して、「電流検知工程Ｓ６２」を行う。即ち、検査回路１００を流れる電源電流Ｉの電流値Ｉｂ（ｔ）を検知する。本実施形態では、印加継続時間ｔが１ｓｅｃ経過する毎に、外部直流電源ＥＰに含まれる電流計ＥＰＩによって電流値Ｉｂ（ｔ）を検知する。
ここで、図５に、良品及び不良品の各電池１について、外部直流電源ＥＰによる出力電圧Ｖｂの印加継続時間ｔと、出力電圧Ｖｂ、電池電圧Ｖ（ｔ）、及び、電源電流Ｉの電流値Ｉｂ（ｔ）との関係の概略を示す。図５に示すように、電池電圧Ｖ（ｔ）は、検査前電池電圧Ｖ０から印加継続時間ｔの経過と共に徐々に低下した後、印加継続時間ｔ＝収束時間ｔｓ以降は、ほぼ一定の値（収束電池電圧Ｖｓ）となる。但し、良品の電池１に比べて不良品の電池１は、電池電圧Ｖ（ｔ）が大きく低下するため、収束電池電圧Ｖｓも低い値となる。
一方、電流値Ｉｂ（ｔ）は、０（零）から印加継続時間ｔの経過と共に徐々に増加した後、印加継続時間ｔ＝収束時間ｔｓ以降は、ほぼ一定の値（収束電流値Ｉｂｓ）となる。但し、良品の電池１に比べて不良品の電池１は、電流値Ｉｂ（ｔ）が大きく増加するため、収束電流値Ｉｂｓも大きい値となる。
本実施形態では、初期電荷量Ｑ０を、前述のように、α（Ｑ）≧２αＬを満たす電荷量Ｑの範囲ＱＲ２（ＱＲ２ａ，ＱＲ２ｂ，ＱＲ２ｃ）から選択している。更に、初期電荷量Ｑ０を、α（Ｑ）≧３αＬを満たす電荷量Ｑの範囲ＱＲ３（ＱＲ３ａ，ＱＲ３ｂ）から選択している。本実施形態では、具体的には、ＳＯＣ９０％に相当する初期電荷量Ｑ０を選択している。これにより、初期電荷量Ｑ０＝ＱＬとした場合よりも、収束時間ｔｓが大幅に短くできる。詳細な実験結果は省略するが、初期電荷量Ｑ０＝ＱＬとした場合よりも、収束時間ｔｓを、１／２以下、さらには１／３以下、具体的には概ね１／４程度に短くできる。従って、絶縁検査工程Ｓ６（電流検知工程Ｓ６２）に要する検査時間を大幅に短縮できる。
加えて、本実施形態では、初期電荷量Ｑ０（ＳＯＣ９０％に相当）を、上述の電荷量Ｑの範囲ＱＲ２のうち、最小傾き電荷量ＱＬよりも大きな電荷量Ｑの範囲ＱＲ２Ｈから選択している。更には、初期電荷量Ｑ０を、上述の電荷量Ｑの範囲ＱＲ３のうち、最小傾き電荷量ＱＬよりも大きな電荷量Ｑの範囲ＱＲ３Ｈから選択している。これにより、絶縁検査工程Ｓ６（電流検知工程Ｓ６２）において、電池温度の僅かな変動で電源電流Ｉが大きく変動するのを防止できる。
なお、この電流検知工程Ｓ６２が終了したら、外部直流電源ＥＰから電池１への電圧印加を停止して電圧印加工程Ｓ６１をも終了する。その後、外部直流電源ＥＰを電池１から離して、更に拘束治具（図示外）による電池１の圧縮を解除する。
また別途、「評価工程Ｓ６３」において、電流検知工程Ｓ６２で検知した収束電流値Ｉｂｓの大きさに基づいて、電池１の電池内部の絶縁性を評価する。本実施形態では、収束電流値Ｉｂｓが基準電流値Ｉｂｋよりも大きい場合（Ｉｂｓ＞Ｉｂｋ）に、当該電池１を絶縁性が低く内部短絡が生じている不良品と判定し、当該電池１を除去する。一方、収束電流値Ｉｂｓが基準電流値Ｉｂｋ以下の場合（Ｉｂｓ≦Ｉｂｋ）には、その電池１を絶縁性の高い良品と判定する。その後は、良品の電池１について他の検査等を行う。かくして、電池１が完成する。
以上において、本発明を実施形態に即して説明したが、本発明は実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で、適宜変更して適用できることは言うまでもない。
例えば、実施形態では、電池１の製造過程において電池１の絶縁検査を行ったが、これに限られない。電池１の絶縁検査は、自動車等に搭載され、或いは単独で市場に置かれた以降の使用済の電池１について行うこともできる。
また、実施形態の電圧印加工程Ｓ６１では、外部直流電源ＥＰから電池１に印加する出力電圧Ｖｂを、印加継続時間ｔの経過に拘わらず一定（Ｖｂ＝Ｖ０）としたが、これに限られない。例えば、特許文献２に記載されているようにして、電圧印加の開始時（印加継続時間ｔ＝０）における出力電圧Ｖｂは、電池１の検査前電池電圧Ｖ０と等しい大きさ（Ｖｂ＝Ｖ０）とする一方、印加開始後の出力電圧Ｖｂを徐々に或いは階段状に上昇させる手法も挙げられる。
１ 二次電池（電池）
１００ 検査回路
Ｓ５ 電荷量調整工程
Ｓ６ 絶縁検査工程
Ｑ （電池に蓄電した）電荷量
Ｑ０ 初期電荷量
ＱＬ 最小傾き電荷量
ＱＲ２ （傾きが最小傾きの２倍以上となる電荷量の）範囲
ＱＲ２Ｈ （電荷量の範囲ＱＲ２のうち最小傾き電荷量よりも大きい）範囲
ＱＲ３ （傾きが最小傾きの３倍以上となる電荷量の）範囲
ＱＲ３Ｈ （電荷量の範囲ＱＲ３のうち最小傾き電荷量よりも大きい）範囲
Ｃ 電池容量
Ｃｐ（Ｑ） 局所電池容量
ＣＬ 電荷量－電池電圧カーブ
α（Ｑ） （接線の）傾き
αＬ 最小傾き
Ｉ 電源電流
Ｉｂ（ｔ） 電流値
ＥＰ 外部直流電源

Claims (3)

  1. 予め定めた初期電荷量Ｑ０を蓄電した二次電池に外部直流電源を接続して、上記外部直流電源から上記二次電池に流れる電源電流が収束する状況により上記二次電池の絶縁性を評価する二次電池の絶縁検査方法において、
    上記二次電池についての電荷量Ｑと電池電圧Ｖとの関係を示す電荷量－電池電圧カーブにおける接線の傾きα（Ｑ）が最小となる電荷量Ｑを最小傾き電荷量ＱＬとし、上記最小傾き電荷量ＱＬにおける上記接線の傾きα（ＱＬ）を最小傾きαＬとしたとき、
    上記初期電荷量Ｑ０を、上記傾きα（Ｑ）が上記最小傾きαＬの２倍以上（α（Ｑ）≧２αＬ）となる上記電荷量Ｑの範囲内から選択する
    二次電池の絶縁検査方法。
  2. 請求項１に記載の二次電池の絶縁検査方法であって、
    前記初期電荷量Ｑ０を、前記傾きα（Ｑ）が前記最小傾きαＬの３倍以上（α（Ｑ）≧３αＬ）となる前記電荷量Ｑの範囲内から選択する
    二次電池の絶縁検査方法。
  3. 請求項１または請求項２に記載の二次電池の絶縁検査方法であって、
    前記初期電荷量Ｑ０を、前記最小傾き電荷量ＱＬよりも大きな前記電荷量Ｑの範囲内から選択する
    二次電池の絶縁検査方法。
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