JP7144533B2 - 成形用樹脂組成物及び成形体 - Google Patents
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Description
本発明は、優れた熱融解性を有し、使用時に樹脂融着部からの亀裂が発生し難く、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能な成形用樹脂組成物、及び、該成形用樹脂組成物を用いた成形体に関する。
従来より、塩化ビニル系樹脂（以下、ＰＶＣという）は機械的強度、耐候性、耐薬品性に優れた材料として、多くの分野に用いられている。しかしながら、耐熱性に劣るため、ＰＶＣを塩素化することにより耐熱性を向上させた塩素化塩化ビニル系樹脂（以下、ＣＰＶＣという）が開発されている。ＰＶＣは熱変形温度が低く使用可能な上限温度が６０～７０℃付近であるため、熱水に対して使用できないのに対し、ＣＰＶＣは熱変形温度がＰＶＣよりも２０～４０℃も高いため、熱水に対しても使用可能であり、例えば、耐熱パイプ、耐熱継手、耐熱バルブ、耐熱プレート等に好適に使用されている。
しかしながら、ＣＰＶＣは一般のＰＶＣと比較して粘度が高く、応力緩和時間が長いため、成形体、例えば管の表面（内面）が平滑性に劣るという欠点があった。管の内面が平滑性に劣る場合、凹凸の影響により滞留が起こりやすく、細菌の繁殖やゴミの蓄積が起こりやすくなるため、プラント用の超純水配管及びライニング管での使用が難しかった。
これに対して、特許文献１には、塩素含有量が６４～６８重量％の塩素化塩化ビニル系樹脂と、酸価度が１５～２５、重量平均分子量が２０００～３５００の酸化ポリエチレンワックスからなる樹脂組成物を用いた成形体が開示されている。
また、特許文献２には、後塩素化塩化ビニル系樹脂等の塩化ビニル系樹脂に対して、ガラス転移温度が０℃以下のゴム系衝撃吸収材、特定の極性基の含有率が０．１～５０質量％、酸価が３０～８０ｍｇＫＯＨ／ｇ、密度が８９５～９６０ｋｇ／ｍ３である変性オレフィンワックスを含有する樹脂組成物からなる成形体が開示されている。
また、特許文献２には、後塩素化塩化ビニル系樹脂等の塩化ビニル系樹脂に対して、ガラス転移温度が０℃以下のゴム系衝撃吸収材、特定の極性基の含有率が０．１～５０質量％、酸価が３０～８０ｍｇＫＯＨ／ｇ、密度が８９５～９６０ｋｇ／ｍ３である変性オレフィンワックスを含有する樹脂組成物からなる成形体が開示されている。
しかしながら、特許文献１及び２に記載のような樹脂組成物を用いて得られる成形体は、押出成型もしくは射出成型時において金型内に樹脂が流れ込み、樹脂同士が合流する際に生じる合流界面での融着強度が低く、その結果、成形品使用時に融着部からの亀裂が生じ、漏水等の不具合が生じるという問題がある。
本発明は、上記従来技術の課題に鑑み、優れた熱融解性を有し、使用時に樹脂融着部からの亀裂が発生し難く、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能な成形用樹脂組成物、及び、該成形用樹脂組成物を用いた成形体を提供することを目的とする。
本発明は、塩素化塩化ビニル系樹脂、塩化ビニル系樹脂及び溶融添加剤を含有する成形用樹脂組成物であって、溶液ＮＭＲを用いて１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した際に、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比（ピークＢの面積／ピークＡの面積）が１～１０００である成形用樹脂組成物である。
以下に本発明を詳述する。
以下に本発明を詳述する。
本発明者らは、塩素化塩化ビニル系樹脂、塩化ビニル系樹脂及び溶融添加剤を含有し、溶液ＮＭＲにより測定される特定のピークＡ及びＢの面積が所定の関係を満たす成形用樹脂組成物を用いることで、優れた熱融解性を有し、使用時に樹脂融着部からの亀裂が発生し難い成形体を得ることができることを見出した。また、成形用樹脂組成物を用いることで、表面光沢性に優れる成形体が得られることも見出し、本発明を完成させるに至った。
（塩素化塩化ビニル系樹脂）
本発明の成形用樹脂組成物は、塩素化塩化ビニル系樹脂を含有する。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂は、下記式（ａ）～（ｃ）に示す構成単位（ａ）～（ｃ）を有することが好ましい。
本発明の成形用樹脂組成物は、塩素化塩化ビニル系樹脂を含有する。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂は、下記式（ａ）～（ｃ）に示す構成単位（ａ）～（ｃ）を有することが好ましい。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂は、上記構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計モル数に対して、構成単位（ａ）の割合は、５モル％以上であることが好ましく、３０．０モル％以上であることがより好ましく、３５．０モル以上であることが更に好ましい。また、９０モル％以下であることが好ましく、７０モル％以下であることがより好ましく、６０モル％以下であることが更に好ましい。
また、上記構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計モル数に対して、構成単位（ｂ）の割合は、５モル％以上であることが好ましく、１０モル％以上であることがより好ましく、１５モル％以上であることが更に好ましい。更に、４０モル％以下であることが好ましく、３０モル％以下であることがより好ましく、２５．０モル％以下であることが更に好ましい。
更に、上記構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計モル数に対して、構成単位（ｃ）の割合は、５モル％以上であることが好ましく、１０モル％以上であることがより好ましく、２５モル％以上であることが更に好ましく、５５モル％以下であることが好ましく、４０モル％以下であることがより好ましい。
このような塩素化塩化ビニル系樹脂は、溶融混練時に均一なゲル化特性を示し、表面にムラの少ない成形品を得ることができる。
また、上記構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計モル数に対して、構成単位（ｂ）の割合は、５モル％以上であることが好ましく、１０モル％以上であることがより好ましく、１５モル％以上であることが更に好ましい。更に、４０モル％以下であることが好ましく、３０モル％以下であることがより好ましく、２５．０モル％以下であることが更に好ましい。
更に、上記構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計モル数に対して、構成単位（ｃ）の割合は、５モル％以上であることが好ましく、１０モル％以上であることがより好ましく、２５モル％以上であることが更に好ましく、５５モル％以下であることが好ましく、４０モル％以下であることがより好ましい。
このような塩素化塩化ビニル系樹脂は、溶融混練時に均一なゲル化特性を示し、表面にムラの少ない成形品を得ることができる。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂の構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）のモル比は、塩化ビニル系樹脂（ＰＶＣ）が塩素化される際の塩素が導入される部位を反映したものである。塩素化前のＰＶＣは、構成単位（ａ）が１００モル％、構成単位（ｂ）及び（ｃ）が０モル％の状態にあるが、塩素化に伴って構成単位（ａ）が減少し、構成単位（ｂ）及び（ｃ）が増加する。この際、不安定な構成単位（ｂ）が増えすぎたり、塩素化塩化ビニル系樹脂の同一粒子内で塩素化されている部位とされていない部位が偏ったりすると、塩素化状態の不均一性が大きくなる。この不均一性が大きくなると、塩素化塩化ビニル系樹脂を溶融混練する際にゲル化特性にバラつきが生じ、成形品表面の平滑性が大きく損なわれる。
一方で、本発明では、構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）のモル比を上述の範囲内とすることで、塩素化塩化ビニル系樹脂の均一性が高くなり、溶融混練時に良好なゲル化特性を発揮することができる。
一方で、本発明では、構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）のモル比を上述の範囲内とすることで、塩素化塩化ビニル系樹脂の均一性が高くなり、溶融混練時に良好なゲル化特性を発揮することができる。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂の構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）のモル比は、ＮＭＲを用いた分子構造解析により測定することができる。ＮＭＲ分析は、Ｒ．Ａ．Ｋｏｍｏｒｏｓｋｉ，Ｒ．Ｇ．Ｐａｒｋｅｒ，Ｊ．Ｐ．Ｓｈｏｃｋｅｒ，Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９８５，１８，１２５７－１２６５に記載の方法に準拠して行うことができる。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂は、パルスＮＭＲを用いて１００℃でＳｏｌｉｄ Ｅｃｈｏ法で測定し、１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を、最小二乗法により緩和時間が短い順にＡ１００成分及びＢ１００成分の２成分に由来する２つの曲線に波形分離して得た、Ｂ１００成分の成分比が２０％以下であることが好ましい。なお、上記Ｂ１００成分の成分比は、［Ｂ１００成分／（Ａ１００成分＋Ｂ１００成分）］を意味する。
上記Ｂ１００成分の成分比が上記範囲であることにより、成形品の加工性、ムラ防止性を向上させて、表面平滑性が高い成形品を製造することができる。また、成形品使用時の亀裂の発生を防止することができる。
上記Ｂ１００成分の成分比は、５％以上であることがより好ましく、１５％以下であることがより好ましい。
上記Ｂ１００成分の成分比が上記範囲であることにより、成形品の加工性、ムラ防止性を向上させて、表面平滑性が高い成形品を製造することができる。また、成形品使用時の亀裂の発生を防止することができる。
上記Ｂ１００成分の成分比は、５％以上であることがより好ましく、１５％以下であることがより好ましい。
ここで、パルスＮＭＲとは、パルスに対する応答信号を検出し、試料の１Ｈ核磁気緩和時間を求める手法であり、パルスの応答として、自由誘導減衰曲線が得られる。得られる自由誘導減衰曲線は、緩和時間が異なる複数成分の自由誘導減衰曲線を重畳したものであり、これを最小二乗法を用いて波形分離することで、緩和時間が異なる各成分の緩和時間や成分を検出することができる。このようなパルスＮＭＲを用いて３成分に分離して解析する手法は、公知であり、文献の例としては、特開２０１８－２９８３号公報等が挙げられる。
また、上記Ａ１００成分は、パルスＮＭＲ測定における緩和時間の短い成分であり、分子運動性が低く、硬い成分を意味する。一方、Ｂ１００成分は、パルスＮＭＲにおける緩和時間の長い成分であり、分子運動性が高く、柔らかい成分を意味する。
また、上記Ａ１００成分は、パルスＮＭＲ測定における緩和時間の短い成分であり、分子運動性が低く、硬い成分を意味する。一方、Ｂ１００成分は、パルスＮＭＲにおける緩和時間の長い成分であり、分子運動性が高く、柔らかい成分を意味する。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂は、上記Ａ１００成分の成分比［Ａ１００成分／（Ａ１００成分＋Ｂ１００成分）］が８０％以上であることが好ましく、９５％以下であることが好ましい。
上記Ａ１００成分の緩和時間は、通常０．０２０ミリ秒（以下ｍｓと示す）以下であり、上記Ｂ１００成分の緩和時間は、通常０．０２０ｍｓ以上０．０９０ｍｓ未満である。
上記Ａ１００成分の緩和時間は、０．００１ｍｓ以上であることが好ましく、０．０２０ｍｓ以下であることが好ましい。
上記Ａ１００成分の緩和時間は、０．００１ｍｓ以上であることが好ましく、０．０２０ｍｓ以下であることが好ましい。
上記Ａ１００成分の緩和時間に対する上記Ｂ１００成分の緩和時間の比（Ｂ１００成分の緩和時間／Ａ１００成分の緩和時間）は、１以上であることが好ましく、９０以下であることが好ましい。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂において、上記構成単位（ａ）の割合と上記Ｂ１００成分の成分比は以下の関係を満たすことが好ましい。
０．０１≦［構成単位（ａ）の割合／Ｂ１００成分の成分比］≦２５
０．０１≦［構成単位（ａ）の割合／Ｂ１００成分の成分比］≦２５
上記塩素化塩ビ系樹脂は塩素含有量が５６．８質量％を超えるものであり、また、付加塩素化量が３．３質量％以上であることが好ましく、１５．３質量％以下であることが好ましい。
上記付加塩素化量を３．３質量％以上とすることで、成形品としての耐熱性が充分なものとなり、１５．３質量％以下とすることで、成形性が向上する。
上記付加塩素化量は、６．３質量％以上であることがより好ましく、１２．３質量％以下であることがより好ましい。
なお、塩化ビニル系樹脂の塩素含有量は通常５６．７質量％であるが、上記付加塩素化量は、塩化ビニル系樹脂に対する塩素の導入割合を意味するものであり、ＪＩＳ Ｋ ７２２９に記載の方法により測定することができる。
上記付加塩素化量を３．３質量％以上とすることで、成形品としての耐熱性が充分なものとなり、１５．３質量％以下とすることで、成形性が向上する。
上記付加塩素化量は、６．３質量％以上であることがより好ましく、１２．３質量％以下であることがより好ましい。
なお、塩化ビニル系樹脂の塩素含有量は通常５６．７質量％であるが、上記付加塩素化量は、塩化ビニル系樹脂に対する塩素の導入割合を意味するものであり、ＪＩＳ Ｋ ７２２９に記載の方法により測定することができる。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂において、上記付加塩素化量と上記Ｂ１００成分の成分比は以下の関係を満たすことが好ましい。
０．０５≦（付加塩素化量／Ｂ１００成分の成分比）≦５．０
０．０５≦（付加塩素化量／Ｂ１００成分の成分比）≦５．０
上記塩素化塩化ビニル系樹脂の重合度は、特に限定されず、４００～２０００であることが好ましく、５００～１５００であることがより好ましい。
上記重合度を上述の範囲内とすることで、成形時の熱融解性と成形品の強度とを両立することができる。
また、上記塩素化塩化ビニル系樹脂の重量平均分子量は、１０００以上、１００万以下であることが好ましく、５０００以上、５０万以下であることがより好ましい。なお、上記重量平均分子量はポリスチレン換算の重量平均分子量であり、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって測定することができる。上記重量平均分子量を測定する際に用いるカラムとしては、例えば、Ｓｈｏｄｅｘ ＬＦ－８０４（昭和電工社製）等が挙げられる。
上記重合度を上述の範囲内とすることで、成形時の熱融解性と成形品の強度とを両立することができる。
また、上記塩素化塩化ビニル系樹脂の重量平均分子量は、１０００以上、１００万以下であることが好ましく、５０００以上、５０万以下であることがより好ましい。なお、上記重量平均分子量はポリスチレン換算の重量平均分子量であり、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって測定することができる。上記重量平均分子量を測定する際に用いるカラムとしては、例えば、Ｓｈｏｄｅｘ ＬＦ－８０４（昭和電工社製）等が挙げられる。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂を製造する方法としては、例えば、反応容器中において、塩化ビニル系樹脂を水性媒体に懸濁して懸濁液を調製し、前記反応容器内に塩素を導入し、前記懸濁液を加熱することによって前記塩化ビニル系樹脂を塩素化する方法が挙げられる。
また、上記Ｂ１００成分の成分比は、塩化ビニル系樹脂を塩素化する際の圧力、温度、塩素濃度、過酸化水素濃度、塩素消費速度、攪拌条件等の条件を変更することで調整することができる。
また、上記Ｂ１００成分の成分比は、塩化ビニル系樹脂を塩素化する際の圧力、温度、塩素濃度、過酸化水素濃度、塩素消費速度、攪拌条件等の条件を変更することで調整することができる。
上記反応容器としては、例えば、グラスライニングが施されたステンレス製反応容器、チタン製反応容器等の一般に使用されている容器を使用することができる。
上記塩化ビニル系樹脂を水性媒体に懸濁して懸濁液を調製する方法は、特に限定されず、重合後のＰＶＣを脱モノマー処理したケーキ状のＰＶＣを用いてもよいし、乾燥させたものを再度、水性媒体で懸濁化してもよい。また、重合系中より、塩素化反応に好ましくない物質を除去した懸濁液を使用してもよいが、重合後のＰＶＣを脱モノマー処理したケーキ状の樹脂を用いることが好ましい。
上記反応容器内に導入する塩素は、液体塩素及び気体塩素のいずれであってもよい。短時間に多量の塩素を仕込めるため、液体塩素を用いることが効率的である。圧力を調整するためや塩素を補給するために、反応途中に塩素を追加してもよい。このとき、液体塩素の他に気体塩素を適宜吹き込むこともできる。ボンベ塩素の５～１０質量％をパージした後の塩素を用いるのが好ましい。
上記反応容器内のゲージ圧力は、特に限定されないが、塩素圧力が高いほど塩素がＰＶＣ粒子の内部に浸透し易いため、０～２ＭＰａの範囲が好ましい。
上記懸濁した状態でＰＶＣを塩素化する方法は、特に限定されず、例えば、熱エネルギーによりＰＶＣの結合や塩素を励起させて塩素化を促進する方法（以下、熱塩素化という）、紫外光線等の光エネルギーを照射して光反応的に塩素化を促進する方法（以下、光塩素化という）等が挙げられる。熱エネルギーにより塩素化する際の加熱方法は、特に限定されず、例えば、反応器壁からの外部ジャケット方式による加熱が効果的である。
また、紫外光線等の光エネルギーを使用する場合、高温、高圧の条件下での紫外線照射等の光エネルギー照射が可能な装置が必要である。光塩素化の場合の塩素化反応温度は、４０～８０℃が好ましい。また、光塩素化の場合の光エネルギーの照射強度（Ｗ）と原料ＰＶＣ及び水の合計量（ｋｇ）との比は、０．００１～６（Ｗ／ｋｇ）とすることが好ましく、照射する光の波長は２８０～４２０ｎｍであることが好ましい。
また、紫外光線等の光エネルギーを使用する場合、高温、高圧の条件下での紫外線照射等の光エネルギー照射が可能な装置が必要である。光塩素化の場合の塩素化反応温度は、４０～８０℃が好ましい。また、光塩素化の場合の光エネルギーの照射強度（Ｗ）と原料ＰＶＣ及び水の合計量（ｋｇ）との比は、０．００１～６（Ｗ／ｋｇ）とすることが好ましく、照射する光の波長は２８０～４２０ｎｍであることが好ましい。
上記塩素化方法では、懸濁液を攪拌しながら塩素化することが好ましい。また、懸濁液を攪拌する際の攪拌条件としては、ボルテックス体積（単位：Ｌ）と原料ＰＶＣ及び水の合計質量（ｋｇ）との比が０．００９～０．１４３となる条件とすることが好ましい。
上記比が０．００９以上であることにより、反応器内の気相部の塩素を液相部に充分に取り込むことができ、上記比が０．１４３以下であると液相部に取り込んだ塩素が気相部に再放出されにくくなるため、均一に塩素化することが可能となる。
なお、上記ボルテックス体積は、攪拌の際に気液界面に発生する渦の体積を意味する。
上記ボルテックス体積は、例えば、熱流体・粉体解析ソフト「Ｒ－ＦＬＯＷ」（アールフロー社製）を用いて算出することができる。
具体的には、攪拌翼の中心と攪拌時の気相部と液相部との界面との距離に基づいて算出することができる。なお、攪拌時には、攪拌動力である攪拌翼により液中には圧力が生じ、液相部はプラス圧、気相部はマイナス圧となる。このため、気相部と液相部との界面は、プラス圧とマイナス圧との境界部分として確認することができる。
なお、攪拌時の攪拌翼の回転数は、１０～５００ｒｐｍであることが好ましく、容器の容量は０．０１ｍ３～１００ｍ３であることが好ましい。
上記比が０．００９以上であることにより、反応器内の気相部の塩素を液相部に充分に取り込むことができ、上記比が０．１４３以下であると液相部に取り込んだ塩素が気相部に再放出されにくくなるため、均一に塩素化することが可能となる。
なお、上記ボルテックス体積は、攪拌の際に気液界面に発生する渦の体積を意味する。
上記ボルテックス体積は、例えば、熱流体・粉体解析ソフト「Ｒ－ＦＬＯＷ」（アールフロー社製）を用いて算出することができる。
具体的には、攪拌翼の中心と攪拌時の気相部と液相部との界面との距離に基づいて算出することができる。なお、攪拌時には、攪拌動力である攪拌翼により液中には圧力が生じ、液相部はプラス圧、気相部はマイナス圧となる。このため、気相部と液相部との界面は、プラス圧とマイナス圧との境界部分として確認することができる。
なお、攪拌時の攪拌翼の回転数は、１０～５００ｒｐｍであることが好ましく、容器の容量は０．０１ｍ３～１００ｍ３であることが好ましい。
（塩化ビニル系樹脂）
本発明の成形用樹脂組成物は、塩化ビニル系樹脂を含有する。
上記塩化ビニル系樹脂としては、塩化ビニル単独重合体、塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有するモノマーと塩化ビニルモノマーとの共重合体、重合体に塩化ビニルモノマーをグラフト共重合したグラフト共重合体等を用いることができる。これら重合体は単独で用いられてもよいし、２種以上が併用されてもよい。
本発明の成形用樹脂組成物は、塩化ビニル系樹脂を含有する。
上記塩化ビニル系樹脂としては、塩化ビニル単独重合体、塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有するモノマーと塩化ビニルモノマーとの共重合体、重合体に塩化ビニルモノマーをグラフト共重合したグラフト共重合体等を用いることができる。これら重合体は単独で用いられてもよいし、２種以上が併用されてもよい。
上記塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有するモノマーとしては、例えば、α－オレフィン類、ビニルエステル類、ビニルエーテル類、（メタ）アクリル酸エステル類、芳香族ビニル類、ハロゲン化ビニル類、Ｎ－置換マレイミド類等が挙げられ、これらの１種若しくは２種以上が使用される。
上記α－オレフィン類としては、エチレン、プロピレン、ブチレン等が挙げられる。
上記ビニルエステル類としては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等が挙げられる。
上記ビニルエーテル類としては、ブチルビニルエーテル、セチルビニルエーテル等が挙げられる。
上記（メタ）アクリル酸エステル類としては、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチルアクリレート、フェニルメタクリレート等が挙げられる。
上記芳香族ビニル類としては、スチレン、α－メチルスチレン等が挙げられる。
上記ハロゲン化ビニル類としては、塩化ビニリデン、フッ化ビニリデン等が挙げられる。
上記Ｎ－置換マレイミド類としては、Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド等が挙げられる。
上記α－オレフィン類としては、エチレン、プロピレン、ブチレン等が挙げられる。
上記ビニルエステル類としては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等が挙げられる。
上記ビニルエーテル類としては、ブチルビニルエーテル、セチルビニルエーテル等が挙げられる。
上記（メタ）アクリル酸エステル類としては、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチルアクリレート、フェニルメタクリレート等が挙げられる。
上記芳香族ビニル類としては、スチレン、α－メチルスチレン等が挙げられる。
上記ハロゲン化ビニル類としては、塩化ビニリデン、フッ化ビニリデン等が挙げられる。
上記Ｎ－置換マレイミド類としては、Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド等が挙げられる。
上記塩化ビニルをグラフト共重合する重合体としては、塩化ビニルをグラフト重合させるものであれば特に限定されない。例えば、エチレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体、ポリウレタン、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン等が挙げられる。これらは単独で用いられてもよいし、２種以上が併用されても良い。
上記エチレン共重合体としては、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－酢酸ビニル－一酸化炭素共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－ブチルアクリレート－一酸化炭素共重合体、エチレン－メチルメタクリレート共重合体、エチレン－プロピレン共重合体等が挙げられる。
上記エチレン共重合体としては、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－酢酸ビニル－一酸化炭素共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－ブチルアクリレート－一酸化炭素共重合体、エチレン－メチルメタクリレート共重合体、エチレン－プロピレン共重合体等が挙げられる。
上記塩化ビニル系樹脂は、塩素含有量が５６．８質量％以下である。
上記塩素含有量を上記範囲内とすることで、成形性が向上するとともに、成形品としての耐熱性が高くなる。好ましくは３６．８～５６．８質量％である。
また、塩素化塩化ビニル系樹脂と塩化ビニル系樹脂の平均塩素含有量は６５～６８質量％であることが好ましい。このような範囲とすることで、耐熱性と成形性を確保することができる。
なお、塩素化塩化ビニル系樹脂と塩化ビニル系樹脂の平均塩素含有量とは、塩素化塩化ビニル系樹脂の塩素含有量と、塩化ビニル系樹脂の塩素含有量のそれぞれに、含有比率を掛けた後、合計したものである。
上記塩素含有量を上記範囲内とすることで、成形性が向上するとともに、成形品としての耐熱性が高くなる。好ましくは３６．８～５６．８質量％である。
また、塩素化塩化ビニル系樹脂と塩化ビニル系樹脂の平均塩素含有量は６５～６８質量％であることが好ましい。このような範囲とすることで、耐熱性と成形性を確保することができる。
なお、塩素化塩化ビニル系樹脂と塩化ビニル系樹脂の平均塩素含有量とは、塩素化塩化ビニル系樹脂の塩素含有量と、塩化ビニル系樹脂の塩素含有量のそれぞれに、含有比率を掛けた後、合計したものである。
上記塩化ビニル系樹脂の重合度は４００以上であることが好ましく、１０００以下であることが好ましい。上記範囲内とすることで、熱融解性と製品強度の両方を満足する製品とすることができる。上記ＰＶＣの重合度の５００以上であることがより好ましく、８００以下であることがより好ましい。
上記塩素化塩化ビニル系樹脂と塩化ビニル系樹脂との重合度の差は５００以下であることが好ましい。上記重合度の差を上述の範囲内とすることで、熱融解性と製品強度の両方を満足する製品とすることができる。より好ましくは３００以下である。
本発明の成形用樹脂組成物において、上記塩化ビニル系樹脂の含有量は、塩素化塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、好ましい下限が１質量部、好ましい上限が３０質量部である。
この範囲で塩化ビニル系樹脂を添加することにより、熱安定性をより向上させることができるとともに、成形体の良好な外観を維持することができる。
上記塩化ビニル系樹脂の含有量のより好ましい下限は５質量部、より好ましい上限は２０質量部である。
また、本発明の成形用樹脂組成物全体に対する上記塩化ビニル系樹脂の含有量は、２～１８質量％であることが好ましい。
この範囲で塩化ビニル系樹脂を添加することにより、熱安定性をより向上させることができるとともに、成形体の良好な外観を維持することができる。
上記塩化ビニル系樹脂の含有量のより好ましい下限は５質量部、より好ましい上限は２０質量部である。
また、本発明の成形用樹脂組成物全体に対する上記塩化ビニル系樹脂の含有量は、２～１８質量％であることが好ましい。
（溶融添加剤）
本発明の成形用樹脂組成物は、溶融添加剤を含有する。
上記溶融添加剤を含有することで、成形加工時の溶融樹脂の流動粘度を下げることができ、得られる成形品の表面平滑性を向上させることができる。また、外的因子や高圧力負荷や変動による樹脂融着部からの亀裂が発生し難い成形体を得ることができる。
本発明の成形用樹脂組成物は、溶融添加剤を含有する。
上記溶融添加剤を含有することで、成形加工時の溶融樹脂の流動粘度を下げることができ、得られる成形品の表面平滑性を向上させることができる。また、外的因子や高圧力負荷や変動による樹脂融着部からの亀裂が発生し難い成形体を得ることができる。
上記溶融添加剤は、溶液ＮＭＲを用いて１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した際に、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比（ピークＢの面積／ピークＡの面積）が１以上であることが好ましく、１０００以下であることが好ましい。また、上記面積比は、５以上であることがより好ましく、１０以上であることが更に好ましく、１５以上であることが更により好ましく、９００以下であることがより好ましく、７００以下であることが更に好ましく、５００以下であることが更により好ましい。
上記溶液ＮＭＲは、具体的には、溶融添加剤を１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４（オルトジクロロベンゼン－ｄ４）に溶解させる。特に、不溶解物が存在する場合はフィルター等で除去する必要がある。溶解物は、４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲを用いて１３０℃で測定することができる。
また、上記９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡは、アルデヒド基に基づくピークであり、上記ピークＡの面積とは、９．５～１０ｐｐｍの積分値を意味する。
また、上記０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢは、末端メチル基に基づくピークであり、上記ピークＢの面積とは、０．６～１．０ｐｐｍの積分値を意味する。
上記溶液ＮＭＲは、具体的には、溶融添加剤を１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４（オルトジクロロベンゼン－ｄ４）に溶解させる。特に、不溶解物が存在する場合はフィルター等で除去する必要がある。溶解物は、４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲを用いて１３０℃で測定することができる。
また、上記９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡは、アルデヒド基に基づくピークであり、上記ピークＡの面積とは、９．５～１０ｐｐｍの積分値を意味する。
また、上記０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢは、末端メチル基に基づくピークであり、上記ピークＢの面積とは、０．６～１．０ｐｐｍの積分値を意味する。
上記溶融添加剤を製造する方法としては、例えば、以下の方法が挙げられる。
まずは、既存公知による方法を用いて、ポリエチレン、又は／及び、ポリオレフィンを作製する。上記方法としては、低圧法（チーグラー法、メタロセン触媒法）及び中圧法（フィリップス法、スタンダード法）などが挙げられる。具体的には、チーグラー・ナッタ触媒であるトリエチルアルミニウム‐四塩化チタン固体複合物を触媒、パラフィンやナフテンまたは低級脂肪族炭化水素などを溶剤とし、エチレンを常圧または数気圧程度の圧力を掛けながら溶媒中に吹き込み、６０～１００℃程度の溶液温度下で重合する。得られたスラリー状重合物は、その後水で洗浄して溶剤を分離回収し、乾燥させて得られる。
まずは、既存公知による方法を用いて、ポリエチレン、又は／及び、ポリオレフィンを作製する。上記方法としては、低圧法（チーグラー法、メタロセン触媒法）及び中圧法（フィリップス法、スタンダード法）などが挙げられる。具体的には、チーグラー・ナッタ触媒であるトリエチルアルミニウム‐四塩化チタン固体複合物を触媒、パラフィンやナフテンまたは低級脂肪族炭化水素などを溶剤とし、エチレンを常圧または数気圧程度の圧力を掛けながら溶媒中に吹き込み、６０～１００℃程度の溶液温度下で重合する。得られたスラリー状重合物は、その後水で洗浄して溶剤を分離回収し、乾燥させて得られる。
次に、ポリエチレン、又は／及び、ポリオレフィンを溶融状態にし、この溶融物中に酸素または酸素含有ガスを導入し酸化反応させることにより製造される。
酸化過程は撹拌タンク反応器内で実施されることが好ましい。
上記酸化過程では、酸素又は酸素含有ガスを反応器内に散布し、精製したポリエチレン又は／及びポリオレフィンを反応器に満たし加熱する。加熱温度は、１３０～１７０℃が好ましく、１４０～１６０℃がより好ましい。
その後、酸素又は酸素含有ガスをポリエチレン又は／及びポリオレフィンの合計１ｋｇ当たり毎分０．５～１．５リットルの酸素流量で反応器に投入する。反応器内の圧力は出口側の制御弁を経由して好ましくは０．５～１．０ＭＰａに調節される。初期誘導期後、酸化が始まり熱を発生するため、反応器は内部の冷却コイルまたは外部ジャケットによって冷却することが好ましい。
反応中の温度は、１３０～１７０℃に維持することが好ましく、１４０～１６０℃に維持することが更に好ましい。
予め、試料を１時間ごとに取り出し、上記溶液ＮＭＲを用いてピークＢの面積／ピークＡの面積を測定し、検量線を作成する。
所望の面積比となる時間に到達したら、気体の流れを止め、反応器に通風して大気圧にする。
酸化過程は撹拌タンク反応器内で実施されることが好ましい。
上記酸化過程では、酸素又は酸素含有ガスを反応器内に散布し、精製したポリエチレン又は／及びポリオレフィンを反応器に満たし加熱する。加熱温度は、１３０～１７０℃が好ましく、１４０～１６０℃がより好ましい。
その後、酸素又は酸素含有ガスをポリエチレン又は／及びポリオレフィンの合計１ｋｇ当たり毎分０．５～１．５リットルの酸素流量で反応器に投入する。反応器内の圧力は出口側の制御弁を経由して好ましくは０．５～１．０ＭＰａに調節される。初期誘導期後、酸化が始まり熱を発生するため、反応器は内部の冷却コイルまたは外部ジャケットによって冷却することが好ましい。
反応中の温度は、１３０～１７０℃に維持することが好ましく、１４０～１６０℃に維持することが更に好ましい。
予め、試料を１時間ごとに取り出し、上記溶液ＮＭＲを用いてピークＢの面積／ピークＡの面積を測定し、検量線を作成する。
所望の面積比となる時間に到達したら、気体の流れを止め、反応器に通風して大気圧にする。
上記ポリエチレン又はポリオレフィンの重量平均分子量は、好ましくは１０００以上、より好ましくは３０００以上、更に好ましくは５０００以上であって、好ましくは１００万以下、より好ましくは２０万以下、更に好ましくは５万以下である。なお、上記重量平均分子量はＪＩＳ－Ｋ－７３６７－１（粘度法）に準じた方法で測定することができる。
上記ポリエチレン又はポリオレフィンの融点は、好ましくは６０℃以上、より好ましくは８０℃以上、更に好ましくは９０℃以上であり、好ましくは１５０℃以下、より好ましくは１４５℃以下、更に好ましくは１４０℃以下である。
上記融点は、例えば、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により測定することができる。
上記融点は、例えば、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により測定することができる。
上記ポリエチレン又はポリオレフィンの密度は、好ましくは６５０ｋｇ／ｍ３以上であり、より好ましくは８００ｋｇ／ｍ３以上であり、好ましくは１１００ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
上記密度は、例えば、ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準拠した方法により測定することができる。
上記密度は、例えば、ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準拠した方法により測定することができる。
上記ポリエチレン又はポリオレフィンの結晶化度は、３０％以上が好ましく、５０％以上がより好ましく、６１％以上が更に好ましく、７０％以上が特に好ましく、９９％以下が好ましく、９０％以下がより好ましく、８５％以下が更に好ましい。上記範囲内とすることで、優れた熱融解性を実現し、使用時の亀裂を防止して、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能となる。
上記結晶化度は、例えば、Ｘ線回折法により測定することができる。
上記結晶化度は、例えば、Ｘ線回折法により測定することができる。
上記ポリエチレン又はポリオレフィンの軟化点は、７０℃以上が好ましく、９０℃以上がより好ましく、１００℃以上が更に好ましく、１５５℃以下が好ましく、１５０℃以下がより好ましく、１４５℃以下が更に好ましい。上記軟化点は、例えば、ＪＩＳ Ｋ ２２０７に準拠した方法により測定することができる。
上記溶融添加剤は、下記式（１）～（３）に示す構成単位を有することが好ましい。
式（２）中、Ｘはアルキル基、ハロゲン基、カルボキシル基、水酸基、アセチル基、アクリロイル基、シアノ基、アクリルアミド基、フェニル基及びエーテル基からなる群より選択される少なくとも１種を表す。
上記溶融添加剤は、上記構成単位（１）～（３）の合計モル数に対して、構成単位（１）の割合が５０モル％以上であることが好ましく、８０モル％以上であることがより好ましい。また、９９．９９８モル％以下であることが好ましく、９８モル％以下であることがより好ましい。
また、構成単位（２）の割合が０．００１モル％以上であることが好ましく、１モル％以上であることがより好ましい。また、４９モル％以下であることが好ましく、３０モル％以下であることがより好ましい。
更に、構成単位（３）の割合が０．００１モル％以上であることが好ましく、０．１モル％以上であることがより好ましい。また、１モル％以下であることが好ましく、０．５モル％以下であることがより好ましい。
なお、上記構成単位（１）～（３）の割合は、例えば、ＮＭＲを用いた分子構造解析により測定することができる。
また、構成単位（２）の割合が０．００１モル％以上であることが好ましく、１モル％以上であることがより好ましい。また、４９モル％以下であることが好ましく、３０モル％以下であることがより好ましい。
更に、構成単位（３）の割合が０．００１モル％以上であることが好ましく、０．１モル％以上であることがより好ましい。また、１モル％以下であることが好ましく、０．５モル％以下であることがより好ましい。
なお、上記構成単位（１）～（３）の割合は、例えば、ＮＭＲを用いた分子構造解析により測定することができる。
上記溶融添加剤の重量平均分子量は、好ましくは１０００以上、より好ましくは３０００以上、更に好ましくは５０００以上であり、好ましくは１００万以下、より好ましくは２０万以下、更により好ましくは５万以下である。
なお、上記重量平均分子量はＪＩＳ－Ｋ－７３６７－１（粘度法）に準じた方法で測定することができる。
また、本発明の成形用樹脂組成物において、上記塩素化塩化ビニル系樹脂の重量平均分子量に対する、上記溶融添加剤の重量平均分子量の比［溶融添加剤の重量平均分子量／塩素化塩化ビニル系樹脂の重量平均分子量］は、０．０１以上、０．５５以下であることが好ましい。更に、上記重量平均分子量の比は、０．０２以上、０．５０以下であることがより好ましく、０．０５以上、０．３０以下であることが更に好ましい。上記範囲内とすることで、優れた熱融解性を実現し、使用時の亀裂を防止して、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能となる。
なお、上記重量平均分子量はＪＩＳ－Ｋ－７３６７－１（粘度法）に準じた方法で測定することができる。
また、本発明の成形用樹脂組成物において、上記塩素化塩化ビニル系樹脂の重量平均分子量に対する、上記溶融添加剤の重量平均分子量の比［溶融添加剤の重量平均分子量／塩素化塩化ビニル系樹脂の重量平均分子量］は、０．０１以上、０．５５以下であることが好ましい。更に、上記重量平均分子量の比は、０．０２以上、０．５０以下であることがより好ましく、０．０５以上、０．３０以下であることが更に好ましい。上記範囲内とすることで、優れた熱融解性を実現し、使用時の亀裂を防止して、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能となる。
上記溶融添加剤が上記式（１）～（３）に示す構成単位を有する場合、上記式（１）～（３）に示す構成単位は、ランダムであってもブロックであってもよく、また末端は特に限定されないが、例えば水素原子、ハロゲン原子、水酸基、アルデヒド基等が挙げられる。好適な実施態様において、上記溶融添加剤は上記式（１）～（３）に示す構成単位からなり、末端は水素原子、ハロゲン原子、水酸基及びアルデヒド基からなる群から選択される少なくとも１種である。
また、上記式（２）に示す構成単位において、Ｘはアルキル基、ハロゲン基、カルボキシル基、水酸基、アセチル基、アクリロイル基、シアノ基、アクリルアミド基、フェニル基及びエーテル基からなる群より選択される少なくとも１種を表す。なかでも、Ｘは水酸基、カルボキシル基及びエーテル基からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。なお、上記エーテル基は、アルキル基が片側に連結した構造である。
また、上記式（２）に示す構成単位において、Ｘはアルキル基、ハロゲン基、カルボキシル基、水酸基、アセチル基、アクリロイル基、シアノ基、アクリルアミド基、フェニル基及びエーテル基からなる群より選択される少なくとも１種を表す。なかでも、Ｘは水酸基、カルボキシル基及びエーテル基からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。なお、上記エーテル基は、アルキル基が片側に連結した構造である。
本発明の成形用樹脂組成物において、上記塩素化塩化ビニル系樹脂の構成単位（ａ）含有量に対する、上記溶融添加剤の構成単位（２）含有量の比［溶融添加剤の構成単位（２）含有量／塩素化塩化ビニル系樹脂の構成単位（ａ）含有量］は、０．０１以上、１．０以下であることが好ましい。また、０．０５以上、０．８以下であることがより好ましく、０．０６以上、０．５以下であることがより好ましい。上記範囲内とすることで、優れた熱融解性を実現し、使用時の亀裂を防止して、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能となる。
上記溶融添加剤の融点は、好ましくは６０℃以上、より好ましくは８０℃以上、更に好ましくは９０℃以上、特に好ましくは９５℃以上、特に好ましくは１１０℃以上であり、好ましくは１５０℃以下、より好ましくは１４５℃以下、更に好ましくは１４０℃以下である。上記範囲内とすることで、優れた熱融解性を実現し、使用時の亀裂を防止して、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能となる。
上記融点は、例えば、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により測定することができる。
上記融点は、例えば、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により測定することができる。
上記溶解添加剤の密度は、好ましくは６５０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは８００ｋｇ／ｍ３以上であり、好ましくは１１００ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
上記密度は、例えば、ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準拠した方法により測定することができる。
上記密度は、例えば、ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準拠した方法により測定することができる。
上記溶解添加剤の結晶化度は、好ましくは３０％以上、より好ましくは５０％以上、更に好ましくは７０％以上であり、好ましくは９９％以下、より好ましくは９０％以下、更に好ましくは８５％以下である。
上記結晶化度は、例えば、Ｘ線回折法により測定することができる。
上記結晶化度は、例えば、Ｘ線回折法により測定することができる。
上記溶解添加剤の軟化点は、好ましくは７０℃以上、より好ましくは９０℃以上、更に好ましくは１００℃以上であり、好ましくは１５５℃以下、より好ましくは１５０℃以下、更に好ましくは１４５℃以下である。上記軟化点は、例えば、ＪＩＳ Ｋ ２２０７に準拠した方法により測定することができる。
上記溶融添加剤の１７０℃における溶融粘度は、１０～３０００ｍＰａ・ｓが好ましく、５０～２０００ｍＰａ・ｓがより好ましく、１００～１０００ｍＰａ・ｓが更に好ましい。なお、上記溶融粘度は、例えば、動的粘弾性測定装置を用いて測定することができる。
本発明の成形用樹脂組成物において、上記溶融添加剤の含有量は、塩素化塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、０．０１質量部以上であることが好ましく、０．０２質量部以上であることがより好ましく、０．１質量部以上であることが更に好ましく、０．５質量部以上であることが特に好ましい。また、上記溶融添加剤の含有量は、塩素化塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、１８質量部以下であることが好ましく、１３質量部以下であることがより好ましく、１０質量部以下であることが更に好ましく、７．５質量部以下であることが特に好ましい。この範囲で溶融添加剤を含むことにより、成形時にヤケや発泡することなく、表面平滑性の優れた成形体とすることができる。
（その他添加剤）
本発明の成形用樹脂組成物は、必要に応じて、熱安定剤、滑剤、加工助剤、衝撃改質剤、耐熱向上剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、充填剤、顔料などの添加剤が添加されていてもよい。
本発明の成形用樹脂組成物は、必要に応じて、熱安定剤、滑剤、加工助剤、衝撃改質剤、耐熱向上剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、充填剤、顔料などの添加剤が添加されていてもよい。
上記熱安定剤としては、特に限定されず、例えば、有機錫系安定剤、鉛系安定剤、カルシウム－亜鉛系安定剤；バリウム－亜鉛系安定剤；バリウム－カドミウム系安定剤等が挙げられる。
上記有機錫系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト、ジブチル錫メルカプト、ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー、ジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等が挙げられる。
上記鉛系安定剤としては、ステアリン酸鉛、二塩基性亜りん酸鉛、三塩基性硫酸鉛等が挙げられる。これらは単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
上記有機錫系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト、ジブチル錫メルカプト、ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー、ジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等が挙げられる。
上記鉛系安定剤としては、ステアリン酸鉛、二塩基性亜りん酸鉛、三塩基性硫酸鉛等が挙げられる。これらは単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
本発明の成形用樹脂組成物において、上記熱安定剤の含有量は、塩素化塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、０．４質量部以上であることが好ましく、０．６質量部以上であることがより好ましく、１０質量部以下であることが好ましく、７質量部以下であることがより好ましい。この範囲で熱安定剤を含むことにより、熱安定性をより向上させることができるとともに、成形体の良好な外観を維持することができる。
上記滑剤としては、内部滑剤、外部滑剤が挙げられる。内部滑剤は、成形加工時の溶融樹脂の流動粘度を下げ、摩擦発熱を防止する目的で使用される。上記内部滑剤としては特に限定されず、例えば、ブチルステアレート等の高級アルコールのエステル、ラウリルアルコール、ステアリルアルコール等の高級アルコール、グリセリンモノステアレート等の多価アルコールのエステル、ステアリン酸等の高級脂肪酸、ビスアミド等が挙げられる。これらは単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。なお、上記滑剤は溶融添加剤とは異なるものである。
上記外部滑剤は、成形加工時の溶融樹脂と金属面との滑り効果を上げる目的で使用される。外部滑剤としては特に限定されず、例えば、脂肪酸エステル系滑剤等のエステルワックス等が挙げられる。これらは単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
上記加工助剤としては、特に限定されず、例えば質量平均分子量１０万～２００万のアルキルアクリレート－アルキルメタクリレート共重合体等のアクリル系加工助剤などが挙げられる。上記アクリル系加工助剤としては特に限定されず、例えば、ｎ－ブチルアクリレート－メチルメタクリレート共重合体、２－エチルヘキシルアクリレート－メチルメタクリレート－ブチルメタクリレート共重合体等が挙げられる。これらは単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
上記衝撃改質剤としては特に限定されず、例えばメタクリル酸メチル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＭＢＳ）、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＡＢＳ）等のスチレン－共役ジエン共重合体、アクリル系共重合体、塩素化ポリエチレン、アクリルゴムなどが挙げられる。
上記耐熱向上剤としては特に限定されず、例えばα－メチルスチレン系、Ｎ－フェニルマレイミド系樹脂等が挙げられる。
上記耐熱向上剤としては特に限定されず、例えばα－メチルスチレン系、Ｎ－フェニルマレイミド系樹脂等が挙げられる。
上記酸化防止剤としては特に限定されず、例えば、フェノール系抗酸化剤等が挙げられる。
上記光安定剤としては特に限定されず、例えば、ヒンダードアミン系等の光安定剤等が挙げられる。
上記光安定剤としては特に限定されず、例えば、ヒンダードアミン系等の光安定剤等が挙げられる。
上記紫外線吸収剤としては特に限定されず、例えば、サリチル酸エステル系、ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系、シアノアクリレート系等の紫外線吸収剤等が挙げられる。
上記充填剤としては特に限定されず、例えば、炭酸カルシウム、タルク等が挙げられる。
上記充填剤としては特に限定されず、例えば、炭酸カルシウム、タルク等が挙げられる。
上記顔料としては特に限定されず、例えば、アゾ系、フタロシアニン系、スレン系、染料レーキ系等の有機顔料；酸化物系、クロム酸モリブデン系、硫化物・セレン化物系、フェロシアニン化物系などの無機顔料などが挙げられる。
（成形用樹脂組成物）
本発明の成形用樹脂組成物は、溶液ＮＭＲを用いて１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した際に、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比（ピークＢの面積／ピークＡの面積）が１以上であることが好ましく、１０００以下であることが好ましい。また、ピークＢの面積比は、１０以上であることがより好ましく、２０以上であることが更に好ましく、５０以上であることが更により好ましく、９００以下であることがより好ましく、７００以下であることが更に好ましく、５００以下であることが更により好ましい。
上記溶液ＮＭＲは、具体的には、溶融添加剤を１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４（オルトジクロロベンゼン－ｄ４）に溶解させる。特に、不溶解物が存在する場合はフィルター等で除去する必要がある。溶解物は、４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲを用いて１３０℃で測定することができる。
また、上記９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡは、アルデヒド基に基づくピークであり、上記ピークＡの面積とは、９．５～１０ｐｐｍの積分値を意味する。
また、上記０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢは、末端メチル基に基づくピークであり、上記ピークＢの面積とは、０．６～１．０ｐｐｍの積分値を意味する。
本発明の成形用樹脂組成物は、溶液ＮＭＲを用いて１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した際に、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比（ピークＢの面積／ピークＡの面積）が１以上であることが好ましく、１０００以下であることが好ましい。また、ピークＢの面積比は、１０以上であることがより好ましく、２０以上であることが更に好ましく、５０以上であることが更により好ましく、９００以下であることがより好ましく、７００以下であることが更に好ましく、５００以下であることが更により好ましい。
上記溶液ＮＭＲは、具体的には、溶融添加剤を１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４（オルトジクロロベンゼン－ｄ４）に溶解させる。特に、不溶解物が存在する場合はフィルター等で除去する必要がある。溶解物は、４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲを用いて１３０℃で測定することができる。
また、上記９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡは、アルデヒド基に基づくピークであり、上記ピークＡの面積とは、９．５～１０ｐｐｍの積分値を意味する。
また、上記０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢは、末端メチル基に基づくピークであり、上記ピークＢの面積とは、０．６～１．０ｐｐｍの積分値を意味する。
本発明の成形用樹脂組成物は、パルスＮＭＲを用いて１００℃でＳｏｌｉｄ Ｅｃｈｏ法で測定し、１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を、最小二乗法により緩和時間が短い順にＡ１００成分及びＢ１００成分の及びＣ１００成分の３成分に由来する３つの曲線に波形分離して得た、Ｃ１００成分の成分比が５０％以下であることが好ましい。
なお、上記Ｃ１００成分の成分比は［Ｃ１００成分／（Ａ１００成分＋Ｂ１００成分＋Ｃ１００成分）］を意味する。
上記Ｃ１００成分の成分比が上記範囲であることにより、成形品の加工性、ムラ防止性を向上させて、表面平滑性が高い成形品を製造することができる。また、成形品使用時の亀裂の発生を防止することができる。
上記Ｃ１００成分の成分比は、１０％以上であることが好ましく、４０％以下であることがより好ましい。
なお、上記Ｃ１００成分の成分比は［Ｃ１００成分／（Ａ１００成分＋Ｂ１００成分＋Ｃ１００成分）］を意味する。
上記Ｃ１００成分の成分比が上記範囲であることにより、成形品の加工性、ムラ防止性を向上させて、表面平滑性が高い成形品を製造することができる。また、成形品使用時の亀裂の発生を防止することができる。
上記Ｃ１００成分の成分比は、１０％以上であることが好ましく、４０％以下であることがより好ましい。
本発明の成形用樹脂組成物は、上記Ａ１００成分の成分比［Ａ１００成分／（Ａ１００成分＋Ｂ１００成分＋Ｃ１００成分）］が３０％以上であることが好ましく、７０％以下であることが好ましい。
本発明の成形用樹脂組成物は、上記Ｂ１００成分の成分比［Ｂ１００成分／（Ａ１００成分＋Ｂ１００成分＋Ｃ１００成分）］が１％以上であることが好ましく、２０％以下であることが好ましい。
なお、上記成形用樹脂組成物中のＡ１００成分、Ｂ１００成分及びＣ１００成分の成分比は、塩素化塩化ビニル系樹脂の構成、塩素化塩化ビニル系樹脂と塩化ビニル系樹脂との割合、溶融添加剤の割合、溶融添加剤の構成等を適宜設定することで調整することができる。
なお、上記成形用樹脂組成物中のＡ１００成分、Ｂ１００成分及びＣ１００成分の成分比は、塩素化塩化ビニル系樹脂の構成、塩素化塩化ビニル系樹脂と塩化ビニル系樹脂との割合、溶融添加剤の割合、溶融添加剤の構成等を適宜設定することで調整することができる。
本発明の成形用樹脂組成物において、上記塩素化塩化ビニル系樹脂中の構成単位（ａ）の割合と上記Ｃ１００成分の成分比は以下の関係を満たすことが好ましい。
０．０５≦［塩素化塩化ビニル系樹脂中の構成単位（ａ）の割合／成形用樹脂組成物中のＣ１００成分の成分比］≦１５
０．０５≦［塩素化塩化ビニル系樹脂中の構成単位（ａ）の割合／成形用樹脂組成物中のＣ１００成分の成分比］≦１５
本発明の成形用樹脂組成物において、上記塩素化塩化ビニル系樹脂の付加塩素化量と上記Ｃ１００成分の成分比は以下の関係を満たすことが好ましい。
０．００５≦（塩素化塩化ビニル系樹脂の付加塩素化量／成形用樹脂組成物中のＣ１００成分の成分比）≦５．０
０．００５≦（塩素化塩化ビニル系樹脂の付加塩素化量／成形用樹脂組成物中のＣ１００成分の成分比）≦５．０
本発明の成形用樹脂組成物において、上記塩素化塩化ビニル系樹脂の付加塩素化量と上記Ｂ１００成分の成分比は以下の関係を満たすことが好ましい。
０．０１≦（塩素化塩化ビニル系樹脂の付加塩素化量／成形用樹脂組成物中のＢ１００成分の成分比）≦２０
０．０１≦（塩素化塩化ビニル系樹脂の付加塩素化量／成形用樹脂組成物中のＢ１００成分の成分比）≦２０
本発明の成形用樹脂組成物を製造する方法としては、例えば、塩素化塩化ビニル系樹脂に、塩化ビニル系樹脂、溶融添加剤、その他の添加剤等を添加して混合する方法が挙げられる。
上記混合する方法としては、特に限定されず、例えば、ホットブレンドによる方法、コールドブレンドによる方法等が挙げられる。
上記混合する方法としては、特に限定されず、例えば、ホットブレンドによる方法、コールドブレンドによる方法等が挙げられる。
更に、本発明の成形用樹脂組成物から成形された成形体が提供される。このような成形体もまた本発明の１つである。
上記成形の方法としては、従来公知の任意の成形方法が採用されてよく、例えば、押出成形法、射出成形法等が挙げられる。
本発明の成形体は、優れた熱安定性を有し、且つ、外観の状態が良好であるため、建築部材、管工機材、住宅資材等の用途に好適に用いることができる。
本発明によれば、優れた熱融解性を有し、使用時に樹脂融着部からの亀裂が発生し難く、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能な成形用樹脂組成物、及び、該成形用樹脂組成物を用いた成形体を提供できる。
以下、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明する。本発明は以下の実施例のみに限定されない。
（塩素化塩化ビニル系樹脂Ａの調製）
内容積３００Ｌのグラスライニング製反応容器に、脱イオン水１３０ｋｇと平均重合度８００の塩化ビニル樹脂５０ｋｇを投入し、攪拌して塩化ビニル樹脂を水中に分散させ水懸濁状態にした後、反応容器内を加熱して水懸濁液を７０℃に昇温した。次いで、反応容器中を減圧して酸素を除去（酸素量１００ｐｐｍ）した後、攪拌によって気液界面に発生するボルテックス体積が２．２Ｌとなるように攪拌しながら塩素分圧が０．０４ＭＰａになるように塩素（酸素含有量５０ｐｐｍ）を導入して、高圧水銀灯を用いて波長３６５ｎｍの紫外線を照射強度３５０Ｗで照射し塩素化反応を開始した。
その後、塩素化温度を７０℃、塩素分圧を０．０４ＭＰａに保ち、平均塩素消費速度が０．０２ｋｇ／ＰＶＣ－ｋｇ・５ｍｉｎになるように調整し、付加塩素化量が１０．６質量％に達した時点で、高圧水銀灯での紫外線の照射と塩素ガスの供給を停止し、塩素化を終了した。
次いで、窒素ガスを通気して、未反応塩素を除去し、水で洗浄し、脱水した後、乾燥して、粉末状の塩素化塩化ビニル系樹脂Ａ（付加塩素化量１０．６質量％）を得た。
内容積３００Ｌのグラスライニング製反応容器に、脱イオン水１３０ｋｇと平均重合度８００の塩化ビニル樹脂５０ｋｇを投入し、攪拌して塩化ビニル樹脂を水中に分散させ水懸濁状態にした後、反応容器内を加熱して水懸濁液を７０℃に昇温した。次いで、反応容器中を減圧して酸素を除去（酸素量１００ｐｐｍ）した後、攪拌によって気液界面に発生するボルテックス体積が２．２Ｌとなるように攪拌しながら塩素分圧が０．０４ＭＰａになるように塩素（酸素含有量５０ｐｐｍ）を導入して、高圧水銀灯を用いて波長３６５ｎｍの紫外線を照射強度３５０Ｗで照射し塩素化反応を開始した。
その後、塩素化温度を７０℃、塩素分圧を０．０４ＭＰａに保ち、平均塩素消費速度が０．０２ｋｇ／ＰＶＣ－ｋｇ・５ｍｉｎになるように調整し、付加塩素化量が１０．６質量％に達した時点で、高圧水銀灯での紫外線の照射と塩素ガスの供給を停止し、塩素化を終了した。
次いで、窒素ガスを通気して、未反応塩素を除去し、水で洗浄し、脱水した後、乾燥して、粉末状の塩素化塩化ビニル系樹脂Ａ（付加塩素化量１０．６質量％）を得た。
（塩素化塩化ビニル系樹脂の評価）
（１）付加塩素化量の測定
得られた塩素化塩化ビニル系樹脂について、ＪＩＳ Ｋ ７２２９に準拠して付加塩素化量を測定した。
（１）付加塩素化量の測定
得られた塩素化塩化ビニル系樹脂について、ＪＩＳ Ｋ ７２２９に準拠して付加塩素化量を測定した。
（２）分子構造解析
得られた塩素化塩化ビニル系樹脂について、Ｒ．Ａ．Ｋｏｍｏｒｏｓｋｉ，Ｒ．Ｇ．Ｐａｒｋｅｒ，Ｊ．Ｐ．Ｓｈｏｃｋｅｒ，Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９８５，１８，１２５７－１２６５に記載のＮＭＲ測定方法に準拠して分子構造解析を行い、構成単位（ａ）～（ｃ）の含有量を測定した。
ＮＭＲ測定条件は以下の通りである。
装置：ＦＴ－ＮＭＲＪＥＯＬＪＮＭ－ＡＬ－３００
測定核：１３Ｃ（プロトン完全デカップリング）
パルス幅：９０°
ＰＤ：２．４ｓｅｃ
溶媒：ｏ－ジクロロベンゼン：重水素化ベンゼン（Ｃ５Ｄ５）＝３：１
試料濃度：約２０％
温度：１１０℃
基準物質：ベンゼンの中央のシグナルを１２８ｐｐｍとした
積算回数：２００００回
得られた塩素化塩化ビニル系樹脂について、Ｒ．Ａ．Ｋｏｍｏｒｏｓｋｉ，Ｒ．Ｇ．Ｐａｒｋｅｒ，Ｊ．Ｐ．Ｓｈｏｃｋｅｒ，Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９８５，１８，１２５７－１２６５に記載のＮＭＲ測定方法に準拠して分子構造解析を行い、構成単位（ａ）～（ｃ）の含有量を測定した。
ＮＭＲ測定条件は以下の通りである。
装置：ＦＴ－ＮＭＲＪＥＯＬＪＮＭ－ＡＬ－３００
測定核：１３Ｃ（プロトン完全デカップリング）
パルス幅：９０°
ＰＤ：２．４ｓｅｃ
溶媒：ｏ－ジクロロベンゼン：重水素化ベンゼン（Ｃ５Ｄ５）＝３：１
試料濃度：約２０％
温度：１１０℃
基準物質：ベンゼンの中央のシグナルを１２８ｐｐｍとした
積算回数：２００００回
（３）パルスＮＭＲ測定
得られた塩素化塩化ビニル系樹脂を、パルスＮＭＲ装置の測定範囲内に入るように直径１０ｍｍのガラス製のサンプル管（ＢＲＵＫＥＲ社製、品番１８２４５１１、１０ｍｍ径、長さ１８０ｍｍ、フラットボトム）に導入した。サンプル管をパルスＮＭＲ装置（ＢＲＵＫＥＲ社製「ｔｈｅ ｍｉｎｉｓｐｅｃ ｍｑ２０」）に設置し、１００℃（２０分保持後）において、以下の条件でＳｏｌｉｄ Ｅｃｈｏ法での測定を行い、１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を得た。
＜Ｓｏｌｉｄ Ｅｃｈｏ法＞
Ｓｃａｎｓ：１２８ｔｉｍｅｓ
Ｒｅｃｙｃｌｅ Ｄｅｌａｙ：１ｓｅｃ
Ａｃｑｕｉｓｉｔｉｏｎ ｓｃａｌｅ：１．０ｍｓ
得られた塩素化塩化ビニル系樹脂を、パルスＮＭＲ装置の測定範囲内に入るように直径１０ｍｍのガラス製のサンプル管（ＢＲＵＫＥＲ社製、品番１８２４５１１、１０ｍｍ径、長さ１８０ｍｍ、フラットボトム）に導入した。サンプル管をパルスＮＭＲ装置（ＢＲＵＫＥＲ社製「ｔｈｅ ｍｉｎｉｓｐｅｃ ｍｑ２０」）に設置し、１００℃（２０分保持後）において、以下の条件でＳｏｌｉｄ Ｅｃｈｏ法での測定を行い、１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を得た。
＜Ｓｏｌｉｄ Ｅｃｈｏ法＞
Ｓｃａｎｓ：１２８ｔｉｍｅｓ
Ｒｅｃｙｃｌｅ Ｄｅｌａｙ：１ｓｅｃ
Ａｃｑｕｉｓｉｔｉｏｎ ｓｃａｌｅ：１．０ｍｓ
１００℃で得られた自由誘導減衰曲線の０．５ｍｓまでを、Ａ１００成分及びＢ１００成分の２成分に由来する２つの曲線に波形分離した。波形分離は、ガウシアン型とエクスポーネンシャル型の両方を用いて、フィッティングさせることで行った。それぞれの測定で得られた２成分に由来する曲線から、各成分の比率を求めた。
なお、ＢＲＵＫＥＲ社製の解析ソフトウェア「ＴＤ－ＮＭＲＡ（Ｖｅｒｓｉｏｎ４．３ Ｒｅｖ０．８）」を用い製品マニュアルに従って、Ａ１００成分はガウシアン型、Ｂ１００成分はエクスポーネンシャル型でフィッティングを行った。
なお、ＢＲＵＫＥＲ社製の解析ソフトウェア「ＴＤ－ＮＭＲＡ（Ｖｅｒｓｉｏｎ４．３ Ｒｅｖ０．８）」を用い製品マニュアルに従って、Ａ１００成分はガウシアン型、Ｂ１００成分はエクスポーネンシャル型でフィッティングを行った。
また、フィッティングには以下の式を用いた。
式中、ＡはＡ１００成分の成分比、ＢはＢ１００成分の成分比、ＴＡはＡ１００成分の緩和時間、ＴＢはＢ１００成分の緩和時間を示す。ｔは時間である。
Ａ１００成分及びＢ１００成分は、パルスＮＭＲ測定における緩和時間の短い順に定義された成分であり、個々の緩和時間の値は特に限定されるものではないが、通常の緩和時間はＡ成分が０．０２０ｍｓ未満、Ｂ成分が０．０２０ｍｓ以上の範囲となる。
Ａ１００成分及びＢ１００成分は、パルスＮＭＲ測定における緩和時間の短い順に定義された成分であり、個々の緩和時間の値は特に限定されるものではないが、通常の緩和時間はＡ成分が０．０２０ｍｓ未満、Ｂ成分が０．０２０ｍｓ以上の範囲となる。
（４）重量平均分子量測定
サンプルをＴＨＦに溶解し、孔径０．２μｍのフィルターでろ過後、日本分光社製のＧＰＣユニット（ポンプユニット：ＰＵ－４１８０、検出器ユニット：ＲＩ－４０３０、カラムオーブン：ＣＯ－４０６５）を用い、ＳＨＯＤＥＸ社製カラムＬＦ－８０４（２連結）を使用して、重量平均分子量測定を測定した。なお、測定は、測定流量０．７ｍｌ／ｍｉｎ、オーブン温度４０℃の条件で行いサンプルを溶出分離させ、標準ポリスチレン換算で作成した検量線ベースを用いて重量平均分子量を求めた。
サンプルをＴＨＦに溶解し、孔径０．２μｍのフィルターでろ過後、日本分光社製のＧＰＣユニット（ポンプユニット：ＰＵ－４１８０、検出器ユニット：ＲＩ－４０３０、カラムオーブン：ＣＯ－４０６５）を用い、ＳＨＯＤＥＸ社製カラムＬＦ－８０４（２連結）を使用して、重量平均分子量測定を測定した。なお、測定は、測定流量０．７ｍｌ／ｍｉｎ、オーブン温度４０℃の条件で行いサンプルを溶出分離させ、標準ポリスチレン換算で作成した検量線ベースを用いて重量平均分子量を求めた。
（溶融添加剤Ｘ１の調製）
２３Ｌの温度計、圧力計、撹拌機、ガス導入管、ガス排気管を備える小型重合器に５ｋｇの原料ポリエチレンを投入し溶融させ、内温が１４５℃に達した後、撹拌機を２５０回転／ｍｉｎに設定し、１．０Ｌ／ｍｉｎで空気を溶融物中に導入した。なお、原料ポリエチレンとしては、ハイワックス８００Ｐ（三井化学社製、分子量８０００、密度９７０ｋｇ／ｍ３、結晶化度８４％、融点１２７℃、軟化点１４０℃）を用いた。重合器内の圧力はガス排気管側の制御弁を経由して、０．６９ＭＰａに調節した。空気を導入しながら、反応温度を１４５℃、撹拌速度を２５０回転／ｍｉｎ、圧力を０．６９ＭＰａに維持し、５時間後に反応を終了して、溶融添加剤Ｘ１を得た。なお、ポリエチレンの結晶化度は、Ｘ線回折法を用いて測定した。
２３Ｌの温度計、圧力計、撹拌機、ガス導入管、ガス排気管を備える小型重合器に５ｋｇの原料ポリエチレンを投入し溶融させ、内温が１４５℃に達した後、撹拌機を２５０回転／ｍｉｎに設定し、１．０Ｌ／ｍｉｎで空気を溶融物中に導入した。なお、原料ポリエチレンとしては、ハイワックス８００Ｐ（三井化学社製、分子量８０００、密度９７０ｋｇ／ｍ３、結晶化度８４％、融点１２７℃、軟化点１４０℃）を用いた。重合器内の圧力はガス排気管側の制御弁を経由して、０．６９ＭＰａに調節した。空気を導入しながら、反応温度を１４５℃、撹拌速度を２５０回転／ｍｉｎ、圧力を０．６９ＭＰａに維持し、５時間後に反応を終了して、溶融添加剤Ｘ１を得た。なお、ポリエチレンの結晶化度は、Ｘ線回折法を用いて測定した。
（溶融添加剤Ｙ１の調製）
ポリエチレンとして、ハイワックス８００Ｐに代えて、ハイワックス７２０Ｐ（三井化学社製、分子量７２００、密度９２０ｇ／ｍ３、結晶化度６０％、融点１１３℃、軟化点１１８℃）を用いたこと以外は、溶融添加剤Ｘ１と同様に溶融添加剤Ｙ１を得た。
ポリエチレンとして、ハイワックス８００Ｐに代えて、ハイワックス７２０Ｐ（三井化学社製、分子量７２００、密度９２０ｇ／ｍ３、結晶化度６０％、融点１１３℃、軟化点１１８℃）を用いたこと以外は、溶融添加剤Ｘ１と同様に溶融添加剤Ｙ１を得た。
（溶融添加剤の評価）
（１）１Ｈ ＮＭＲスペクトル
得られた溶融添加剤を、Ｂｒｕｋｅｒ分光計ＡＶ４００型を使用して１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４に溶解させ、溶液ＮＭＲを用いて、１３０℃の条件で４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定し、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比を測定した。
（１）１Ｈ ＮＭＲスペクトル
得られた溶融添加剤を、Ｂｒｕｋｅｒ分光計ＡＶ４００型を使用して１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４に溶解させ、溶液ＮＭＲを用いて、１３０℃の条件で４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定し、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比を測定した。
（２）融点
得られた溶融添加剤について、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）装置（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ Ｗａｔｅｒｓ社製、ＤＳＣ Ｑ２０）を用い、昇温速度３℃／ｍｉｎ昇温速度３℃／ｍｉｎ、２０℃～２００℃の温度範囲、窒素雰囲気下で測定を実施した。
得られた溶融添加剤について、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）装置（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ Ｗａｔｅｒｓ社製、ＤＳＣ Ｑ２０）を用い、昇温速度３℃／ｍｉｎ昇温速度３℃／ｍｉｎ、２０℃～２００℃の温度範囲、窒素雰囲気下で測定を実施した。
（３）分子構造解析
ＮＭＲスペクトルにより、構成単位（１）～（３）の割合を測定した。
なお、式（２）中、Ｘは水酸基、カルボキシル基及びエーテル基（アルキル基が連結）のうちの少なくとも１種であった。
ＮＭＲスペクトルにより、構成単位（１）～（３）の割合を測定した。
なお、式（２）中、Ｘは水酸基、カルボキシル基及びエーテル基（アルキル基が連結）のうちの少なくとも１種であった。
（４）重量平均分子量測定
ＪＩＳ－Ｋ－７３６７－１（粘度法）に準じた方法で重量平均分子量を測定した。
ＪＩＳ－Ｋ－７３６７－１（粘度法）に準じた方法で重量平均分子量を測定した。
（溶融添加剤Ｘ２～Ｘ７の調製）
表１に記載の分子構造、重量平均分子量（Ｍｗ）、融点となるように調整することで、溶融添加剤Ｘ２～Ｘ７を得た。なお、原料となるポリエチレンとしては、以下のものを用いた。
溶融添加剤Ｘ２：ポリエチレン（分子量：９０００、密度：９７０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１３３℃、軟化点：１４２℃）
溶融添加剤Ｘ３：ポリエチレン（分子量：７０００、密度：９８０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８３％、融点：１３１℃、軟化点：１４０℃）
溶融添加剤Ｘ４：ポリエチレン（分子量９１００、密度：９７３ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１３４℃、軟化点：１４３℃）
溶融添加剤Ｘ５：ポリエチレン（分子量：２０００、密度：９７０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１２４℃、軟化点：１２９℃）
溶融添加剤Ｘ６：ポリエチレン（分子量：４０００、密度：９８０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：６２％、融点：１２８℃、軟化点：１３５℃）
溶融添加剤Ｘ７：ポリエチレン（分子量：７２００、密度：９２０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１１３℃、軟化点：１１８℃）
表１に記載の分子構造、重量平均分子量（Ｍｗ）、融点となるように調整することで、溶融添加剤Ｘ２～Ｘ７を得た。なお、原料となるポリエチレンとしては、以下のものを用いた。
溶融添加剤Ｘ２：ポリエチレン（分子量：９０００、密度：９７０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１３３℃、軟化点：１４２℃）
溶融添加剤Ｘ３：ポリエチレン（分子量：７０００、密度：９８０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８３％、融点：１３１℃、軟化点：１４０℃）
溶融添加剤Ｘ４：ポリエチレン（分子量９１００、密度：９７３ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１３４℃、軟化点：１４３℃）
溶融添加剤Ｘ５：ポリエチレン（分子量：２０００、密度：９７０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１２４℃、軟化点：１２９℃）
溶融添加剤Ｘ６：ポリエチレン（分子量：４０００、密度：９８０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：６２％、融点：１２８℃、軟化点：１３５℃）
溶融添加剤Ｘ７：ポリエチレン（分子量：７２００、密度：９２０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１１３℃、軟化点：１１８℃）
（溶融添加剤Ｙ２～Ｙ５の調製）
表１に記載の分子構造、重量平均分子量（Ｍｗ）、融点となるように調整することで、溶融添加剤Ｙ２～Ｙ５を得た。なお、溶融添加剤Ｙ２、Ｙ３については、反応時の温度、圧力を表１に示す通りとした。また、原料となるポリエチレンとしては、以下のものを用いた。
溶融添加剤Ｙ２：ポリエチレン（分子量：２１０００、密度：８９０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１４０℃、軟化点：１４５℃）
溶融添加剤Ｙ３：ポリエチレン（分子量：１４００、密度：９２０ｋｇ／ｍ３、結晶化度８４％、融点：１１４℃、軟化点：１２０℃）
溶融添加剤Ｙ４：ポリエチレン（分子量：１８０００、密度：９００ｋｇ／ｍ３、結晶化度：４８％、融点：９１℃、軟化点：９９℃）
溶融添加剤Ｙ５：ポリエチレン（分子量：１６００、密度：９３０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：９９．５％、融点：１０９℃、軟化点：１１４℃）
表１に記載の分子構造、重量平均分子量（Ｍｗ）、融点となるように調整することで、溶融添加剤Ｙ２～Ｙ５を得た。なお、溶融添加剤Ｙ２、Ｙ３については、反応時の温度、圧力を表１に示す通りとした。また、原料となるポリエチレンとしては、以下のものを用いた。
溶融添加剤Ｙ２：ポリエチレン（分子量：２１０００、密度：８９０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：８４％、融点：１４０℃、軟化点：１４５℃）
溶融添加剤Ｙ３：ポリエチレン（分子量：１４００、密度：９２０ｋｇ／ｍ３、結晶化度８４％、融点：１１４℃、軟化点：１２０℃）
溶融添加剤Ｙ４：ポリエチレン（分子量：１８０００、密度：９００ｋｇ／ｍ３、結晶化度：４８％、融点：９１℃、軟化点：９９℃）
溶融添加剤Ｙ５：ポリエチレン（分子量：１６００、密度：９３０ｋｇ／ｍ３、結晶化度：９９．５％、融点：１０９℃、軟化点：１１４℃）
（実施例１）
（成形用樹脂組成物の作製）
塩素化塩化ビニル樹脂系Ａ（付加塩素化量：１０．６質量％、重合度：８００）１００質量部に対して、上記溶融添加剤Ｘ１を１．０質量部、熱安定剤としてブチル錫メルカプタン系化合物（日東化成社製、ＴＶＳ＃１３６０）２．０質量部を添加した。更に、耐衝撃改質剤としてジエン系ゴム粒子（メチルメタクリレート－ブタジエン－スチレン共重合体、カネカ社製、カネエースＢ－５６４）１０．０質量部、塩化ビニル樹脂（塩素含有量：５６．７質量％、重合度：７００）８．５質量部を添加し混合した。
更に、滑剤として、グリセリンモノステアレート（理研ビタミン社製、リケマールＳ－１００）１．５質量部、エステル系滑剤（理研ビタミン社製、リケスターＳＬ－０２）１．０質量部を添加した。その後、スーパーミキサーで均一に混合して、成形用樹脂組成物を得た。
（成形用樹脂組成物の作製）
塩素化塩化ビニル樹脂系Ａ（付加塩素化量：１０．６質量％、重合度：８００）１００質量部に対して、上記溶融添加剤Ｘ１を１．０質量部、熱安定剤としてブチル錫メルカプタン系化合物（日東化成社製、ＴＶＳ＃１３６０）２．０質量部を添加した。更に、耐衝撃改質剤としてジエン系ゴム粒子（メチルメタクリレート－ブタジエン－スチレン共重合体、カネカ社製、カネエースＢ－５６４）１０．０質量部、塩化ビニル樹脂（塩素含有量：５６．７質量％、重合度：７００）８．５質量部を添加し混合した。
更に、滑剤として、グリセリンモノステアレート（理研ビタミン社製、リケマールＳ－１００）１．５質量部、エステル系滑剤（理研ビタミン社製、リケスターＳＬ－０２）１．０質量部を添加した。その後、スーパーミキサーで均一に混合して、成形用樹脂組成物を得た。
（実施例２～１２、参考例１３）
塩化ビニル樹脂（塩素含有量：５６．７質量％、重合度：７００）の添加量、溶融添加剤の種別、添加量を表１に示すものとした以外は実施例１と同様にして成形用樹脂組成物を得た。
塩化ビニル樹脂（塩素含有量：５６．７質量％、重合度：７００）の添加量、溶融添加剤の種別、添加量を表１に示すものとした以外は実施例１と同様にして成形用樹脂組成物を得た。
（比較例１）
溶融添加剤Ｘ１に代えて溶融添加剤Ｙ１を用いた以外は実施例１と同様にして成形用樹脂組成物を得た。
溶融添加剤Ｘ１に代えて溶融添加剤Ｙ１を用いた以外は実施例１と同様にして成形用樹脂組成物を得た。
（比較例２～５）
溶融添加剤の種別、添加量を表１に示すものとした以外は実施例１と同様にして成形用樹脂組成物を得た。
溶融添加剤の種別、添加量を表１に示すものとした以外は実施例１と同様にして成形用樹脂組成物を得た。
（評価）
実施例、参考例、比較例で得られた成形用樹脂組成物について、以下の評価を行った。結果を表１に示した。
実施例、参考例、比較例で得られた成形用樹脂組成物について、以下の評価を行った。結果を表１に示した。
（１）溶液ＮＭＲ測定
得られた成形用樹脂組成物を、Ｂｒｕｋｅｒ分光計ＡＶ４００型を使用して１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４に溶解させ、溶液ＮＭＲを用いて、１３０℃の条件で４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した。そして９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比を測定した。
得られた成形用樹脂組成物を、Ｂｒｕｋｅｒ分光計ＡＶ４００型を使用して１３０℃でｏ－ジクロロベンゼン－ｄ４に溶解させ、溶液ＮＭＲを用いて、１３０℃の条件で４００ＭＨｚの１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した。そして９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比を測定した。
（２）亀裂伸縮評価
得られた成形用樹脂組成物について、東芝社製射出成形機ＩＳ５０ＥＰを用いて射出成形を実施した。射出成形は、パージした際の樹脂温度２０５℃～２２０℃の範囲に調整し、射出速度８％、保圧３０ＭＰａ、保圧時間１秒、スクリュー回転速度６８ｒｐｍにて射出を行った。
長さ１７３．５ｍｍ、中央部幅１０ｍｍ、端部２０ｍｍのダンベル形試験片を作製し、試験片中央部に樹脂融着部位が形成されるよう作製した。
上記試験片について、島津製作所社製、ＥＨＦ－ＥＤ１ＫＮＸ４－４ＬＡを用いて、２３℃、１Ｈｚ、試験応力７５ｋｇｆ／ｃｍ２の条件にて、試験片が完全に破断するまで亀裂伸縮試験を行い、以下の基準で評価した。具体的には試験応力の１０％にて応力を印加（７．５ｋｇｆ／ｃｍ２）→７５ｋｇｆ／ｃｍ２（試験応力）まで引張（印加）→試験応力の１０％まで戻す。上記のサイクルを１秒間に１回繰り返して（１Ｈｚ）試験を実施した。破断するまでの回数について、以下の基準で評価した。
Ａ：１２０００回以上で破断した。
Ｂ：１００００回以上、１２０００回未満で破断した。
Ｃ：８０００回以上、１００００回未満で破断した。
Ｄ：８０００回未満で破断した。
得られた成形用樹脂組成物について、東芝社製射出成形機ＩＳ５０ＥＰを用いて射出成形を実施した。射出成形は、パージした際の樹脂温度２０５℃～２２０℃の範囲に調整し、射出速度８％、保圧３０ＭＰａ、保圧時間１秒、スクリュー回転速度６８ｒｐｍにて射出を行った。
長さ１７３．５ｍｍ、中央部幅１０ｍｍ、端部２０ｍｍのダンベル形試験片を作製し、試験片中央部に樹脂融着部位が形成されるよう作製した。
上記試験片について、島津製作所社製、ＥＨＦ－ＥＤ１ＫＮＸ４－４ＬＡを用いて、２３℃、１Ｈｚ、試験応力７５ｋｇｆ／ｃｍ２の条件にて、試験片が完全に破断するまで亀裂伸縮試験を行い、以下の基準で評価した。具体的には試験応力の１０％にて応力を印加（７．５ｋｇｆ／ｃｍ２）→７５ｋｇｆ／ｃｍ２（試験応力）まで引張（印加）→試験応力の１０％まで戻す。上記のサイクルを１秒間に１回繰り返して（１Ｈｚ）試験を実施した。破断するまでの回数について、以下の基準で評価した。
Ａ：１２０００回以上で破断した。
Ｂ：１００００回以上、１２０００回未満で破断した。
Ｃ：８０００回以上、１００００回未満で破断した。
Ｄ：８０００回未満で破断した。
（３）熱融解性評価
得られた成形用樹脂組成物について、Ｌａｂｏ Ｐｌａｓｔｍｉｌｌ ４１０（東洋精機社製）を用い、設定温度：１９５℃、回転速度：５０ｒｐｍ、予熱２分、サンプル投入量６３ｇにて熱融解性評価を実施した。その際に計測されるトルク値ピーク波形の最大値が観測される時間(熱融解速度）を測定し、以下の基準で評価した。
Ａ：５秒以下
Ｂ：５秒超、１０秒未満
Ｄ：１０秒以上
得られた成形用樹脂組成物について、Ｌａｂｏ Ｐｌａｓｔｍｉｌｌ ４１０（東洋精機社製）を用い、設定温度：１９５℃、回転速度：５０ｒｐｍ、予熱２分、サンプル投入量６３ｇにて熱融解性評価を実施した。その際に計測されるトルク値ピーク波形の最大値が観測される時間(熱融解速度）を測定し、以下の基準で評価した。
Ａ：５秒以下
Ｂ：５秒超、１０秒未満
Ｄ：１０秒以上
（４）表面光沢性評価
分光測色計（ＣＭ－２６ｄＧ、コニカミノルタ社製）を用い、ＳＡＶ（Ｓｍａｌｌ Ａｒｅａ ｏｆ Ｖｉｅｗ：測定径φ３ｍｍ程度）により、光沢度（Ｇｌｏｓｓ Ｕｎｉｔ）を測定し、以下の基準で評価した。なお、光源としてはパルスキセノンランプを使用した。
Ａ：光沢度が３０ＧＵ以上
Ｂ：光沢度が２５ＧＵ以上、３０ＧＵ未満
Ｃ：光沢度が２０ＧＵ以上、２５ＧＵ未満
Ｄ：光沢度が２０ＧＵ未満
分光測色計（ＣＭ－２６ｄＧ、コニカミノルタ社製）を用い、ＳＡＶ（Ｓｍａｌｌ Ａｒｅａ ｏｆ Ｖｉｅｗ：測定径φ３ｍｍ程度）により、光沢度（Ｇｌｏｓｓ Ｕｎｉｔ）を測定し、以下の基準で評価した。なお、光源としてはパルスキセノンランプを使用した。
Ａ：光沢度が３０ＧＵ以上
Ｂ：光沢度が２５ＧＵ以上、３０ＧＵ未満
Ｃ：光沢度が２０ＧＵ以上、２５ＧＵ未満
Ｄ：光沢度が２０ＧＵ未満
本発明によれば、優れた熱融解性を有し、使用時に樹脂融着部からの亀裂が発生し難く、表面光沢性に優れる成形体を製造することが可能な成形用樹脂組成物、及び、該成形用樹脂組成物を用いた成形体を提供できる。
Claims (6)
- 塩素化塩化ビニル系樹脂、塩化ビニル系樹脂及び溶融添加剤を含有する成形用樹脂組成物であって、溶液ＮＭＲを用いて１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した際に、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比（ピークＢの面積／ピークＡの面積）が１～１０００であり、前記塩素化塩化ビニル系樹脂は、下記式（ａ）～（ｃ）に示す構成単位（ａ）～（ｃ）を有し、下記構成単位（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計モル数に対して、構成単位（ａ）の割合が５モル％以上９０モル％以下、構成単位（ｂ）の割合が５モル％以上４０モル％以下、構成単位（ｃ）の割合が５モル％以上５５モル％以下であり、前記塩素化塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、前記塩化ビニル系樹脂を０．５～３０質量部含有し、前記溶融添加剤は、アルデヒド基及び末端メチル基を有する酸化ポリエチレンである、成形用樹脂組成物。
- 前記溶融添加剤は、下記式（１）～（３）に示す構成単位を有する、請求項１に記載の成形用樹脂組成物。
- 前記溶融添加剤は、重量平均分子量が１０００以上、１００万以下であり、融点が６０℃以上、１５０℃以下である、請求項１又は２に記載の成形用樹脂組成物。
- 前記溶融添加剤が、溶液ＮＭＲを用いて１Ｈ ＮＭＲスペクトルを測定した際に、９．５～１０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＡの面積に対する０．６～１．０ｐｐｍの範囲に観察されるピークＢの面積比（ピークＢの面積／ピークＡの面積）が１～１０００である、請求項１～３の何れかに記載の成形用樹脂組成物。
- 前記塩素化塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、前記溶融添加剤を０．０１～１８質量部含有する、請求項１～４の何れかに記載の成形用樹脂組成物。
- 請求項１～５の何れかに記載の成形用樹脂組成物から成形されてなる、成形体。
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