JP7102270B2 - Manufacturing method of crushing roller and heating device - Google Patents

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Description

本発明は、粉砕ローラの製造方法及び昇温装置に関するものである。 The present invention relates to a method for manufacturing a crushing roller and a temperature raising device.

石炭等の固体燃料を所定粒径より小さい微粉状に粉砕して、燃焼装置へ供給する等の目的で用いられる、被粉砕物を粉砕する粉砕機として、鉛直上下軸線を中心として回転する粉砕テーブル上に載置された被粉砕物を、粉砕機の内部で回転自在に支持されている粉砕ローラで押圧することで粉砕する粉砕機が知られている。 A crushing table that rotates around the vertical vertical axis as a crusher for crushing objects to be crushed, which is used for the purpose of crushing solid fuel such as coal into fine powder smaller than a predetermined particle size and supplying it to a combustion device. There is known a crusher that crushes an object to be crushed placed on the crushed object by pressing it with a crushing roller rotatably supported inside the crusher.

このような粉砕機に用いられる粉砕ローラは、粉砕機のハウジングに対して回転自在に取り付けられるジャーナルハウジングと、実際に被粉砕物と接触し押圧する金属材料で形成されたローラ部と、を有している。そして、このジャーナルハウジングとローラ部とは、焼嵌めによって嵌合されていて、ローラ部が摩耗した場合にはローラ部を取り外してメンテナンスを可能とするものがある（例えば、特許文献１の微粉炭機ローラ）。 The crushing roller used in such a crusher has a journal housing that is rotatably attached to the housing of the crusher, and a roller portion made of a metal material that actually contacts and presses against the object to be crushed. is doing. The journal housing and the roller portion are fitted by shrink fitting, and when the roller portion is worn, the roller portion can be removed to enable maintenance (for example, pulverized coal of Patent Document 1). Machine roller).

特許第５２５９１６２号公報Japanese Patent No. 5259162

ところで、最近では、粉砕機に用いられる粉砕ローラとして、表面に硬化部があるローラ部を備えた粉砕ローラや、さらには耐摩耗性に優れる高クロム鋳鉄で製造されたローラ部の表面にセラミックを埋め込んだセラミック埋め込み型鋳物ローラが用いられることがある。セラミック埋め込み型鋳物ローラは、表面のセラミック部分だけでなく母材である高クロム鋳鉄でも被粉砕物を粉砕可能であるため、許容摩耗量が大幅に増大し、粉砕ローラを長寿命化させることができる。 By the way, recently, as a crushing roller used in a crusher, a crushing roller having a roller part having a hardened part on the surface and a ceramic on the surface of a roller part made of high chrome cast iron having excellent wear resistance are used. Embedded ceramic embedded casting rollers may be used. Since the ceramic embedded casting roller can crush the object to be crushed not only by the ceramic part on the surface but also by the high chrome cast iron which is the base material, the allowable wear amount is greatly increased and the life of the crushing roller can be extended. can.

しかしながら、セラミック埋め込み型鋳物ローラは、ローラ部の表面に設けた硬化部（特に、硬化部に埋め込んだセラミック）と、高クロム鋳鉄製の母材との熱膨張係数が異なる。このため、ローラ部と母材とは、特許文献１の微粉炭機ローラのように焼嵌めによって組立を行うと、ローラ部の加熱による昇温時に、熱膨張係数の相違から、表面の硬化部（特にセラミック部分）を損傷する可能性があるので、隙間嵌めによる組み立てが主流であった。この隙間嵌めを行うには、ジャーナルハウジングとローラ部との嵌め合い部分の寸法管理に加えて固定部材の取り付け加工が必要になるため、改造コスト及びメンテナンス作業の工数を増加させる要因となっていた。 However, the ceramic-embedded casting roller has a different coefficient of thermal expansion between the hardened portion (particularly the ceramic embedded in the hardened portion) provided on the surface of the roller portion and the base metal made of high-chromium cast iron. Therefore, when the roller portion and the base material are assembled by shrink fitting like the pulverized coal machine roller of Patent Document 1, the surface of the hardened portion is hardened due to the difference in the coefficient of thermal expansion when the temperature of the roller portion is raised by heating. Since there is a possibility of damaging (especially the ceramic part), assembly by gap fitting was the mainstream. In order to perform this gap fitting, it is necessary to attach the fixing member in addition to the dimensional control of the fitting part between the journal housing and the roller part, which has been a factor of increasing the modification cost and the man-hours for maintenance work. ..

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、焼嵌めの際に硬化部に亀裂が伝播し難くすることで、硬化部を損傷し難くすることができる粉砕ローラの製造方法及び昇温装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and is a method for manufacturing a crushing roller capable of making it difficult for a hardened portion to be damaged by making it difficult for cracks to propagate to a hardened portion during shrink fitting. And to provide a heating device.

上記課題を解決するために、本発明の粉砕ローラの製造方法及び昇温装置は以下の手段を採用する。
本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、被粉砕物を粉砕する粉砕機に用いられ、該粉砕機のハウジングに対して回転自在に支持される支持部と、円環状の基部及び該基部の半径方向の外周面に設けられて前記基部と熱膨張係数が異なる硬化部を有する円環状のローラ部と、を備えた粉砕ローラの製造方法であって、前記ローラ部の中心軸線が床面と直交する方向となる状態であって、かつ、前記ローラ部の半径方向の内周面が外気へ開放した状態で、前記ローラ部の半径方向の外周面側から前記ローラ部を加熱する加熱工程と、前記支持部と前記加熱工程によって昇温した状態にある前記ローラ部とを、前記ローラ部の前記内周面が前記支持部の外周面と対向又は接触するように配置する配置工程と、前記配置工程で配置した前記ローラ部を冷却して、前記支持部と前記ローラ部とを嵌合する嵌合工程と、を備えている。 In order to solve the above problems, the method for manufacturing a crushing roller and the temperature raising device of the present invention employ the following means.
The method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention is used in a crusher for crushing an object to be crushed, and has a support portion rotatably supported with respect to the housing of the crusher, an annular base portion, and the said. A method for manufacturing a crushing roller including an annular roller portion provided on the outer peripheral surface in the radial direction of the base portion and having a cured portion having a curing portion having a thermal expansion coefficient different from that of the base portion, wherein the central axis of the roller portion is the floor. Heating that heats the roller portion from the radial outer peripheral surface side of the roller portion in a state in which the direction is orthogonal to the surface and the inner peripheral surface in the radial direction of the roller portion is open to the outside air. A step and an arrangement step of arranging the support portion and the roller portion whose temperature has been raised by the heating step so that the inner peripheral surface of the roller portion faces or contacts the outer peripheral surface of the support portion. A fitting step of cooling the roller portion arranged in the arrangement step and fitting the support portion and the roller portion is provided.

上記構成では、加熱したローラ部を冷却することで支持部と嵌合させる、いわゆる焼嵌めによってローラ部と支持部とを嵌合している。 In the above configuration, the roller portion and the support portion are fitted by so-called shrink fitting, in which the heated roller portion is cooled to be fitted with the support portion.

また、上記構成では、加熱工程において、ローラ部の内周面が外気へ開放した状態で外周面側からローラ部を加熱している。このため、ローラ部の外周面側は、内周面側よりも早く昇温するとともに、内周面側よりも高温となる。これにより、ローラ部の基部は、半径方向外側に（すなわち、外形が大きくなるように）熱膨張する。一方、硬化部は、基部と熱膨張係数が異なるので、基部よりも熱膨張量が少なくなるか、もしくは基部よりも熱膨張量が多くなる。したがって、ローラ部が半径方向外側に熱膨張する際に、硬化部には、基部に拘束されることによる半径方向に押圧力が作用する。このため、硬化部には、半径方向の圧縮応力が発生する。このように、ローラ部を加熱する加熱工程において、硬化部に発生する応力を、主に圧縮応力とすることができるので、硬化部に発生する引張応力を抑制し、硬化部に亀裂が伝播し難くすることができる。よって、硬化部を損傷し難くすることができる。 Further, in the above configuration, in the heating step, the roller portion is heated from the outer peripheral surface side in a state where the inner peripheral surface of the roller portion is open to the outside air. Therefore, the temperature of the outer peripheral surface side of the roller portion rises faster than that of the inner peripheral surface side, and the temperature rises higher than that of the inner peripheral surface side. As a result, the base portion of the roller portion thermally expands outward in the radial direction (that is, so that the outer shape becomes larger). On the other hand, since the coefficient of thermal expansion of the cured portion is different from that of the base portion, the amount of thermal expansion is smaller than that of the base portion, or the amount of thermal expansion is larger than that of the base portion. Therefore, when the roller portion thermally expands outward in the radial direction, a pressing force acts on the cured portion in the radial direction due to being restrained by the base portion. Therefore, a compressive stress in the radial direction is generated in the hardened portion. In this way, in the heating step of heating the roller portion, the stress generated in the cured portion can be mainly used as the compressive stress, so that the tensile stress generated in the cured portion can be suppressed and the cracks propagate to the cured portion. It can be difficult. Therefore, it is possible to make the hardened portion less likely to be damaged.

また、このように焼嵌めによってローラ部と支持部とを嵌合させることができるので、外周面に硬化部を有する粉砕ローラであっても、ローラ部及び支持部に対して特別な加工を施すことなく、ローラ部と支持部とを嵌合させて粉砕ローラを製造することができる。したがって、ローラ部及び支持部に対して特別な加工を施す方法と比較して、コストを低減するとともに、製造に要する時間を短縮化することができる。 Further, since the roller portion and the support portion can be fitted by shrink fitting in this way, even if the crushing roller has a hardened portion on the outer peripheral surface, the roller portion and the support portion are subjected to special processing. The crushing roller can be manufactured by fitting the roller portion and the support portion without any problem. Therefore, as compared with the method of applying special processing to the roller portion and the support portion, the cost can be reduced and the time required for manufacturing can be shortened.

また、ローラ部の中心軸線が床面と直交方向となる状態で設置され、かつ、内周面が外気に開放した状態（換言すれば、大気開放した状態）で、外周面側からローラ部を加熱している。これにより、円環状のローラ部の内周面の内側に形成される空間（以下、「内側空間」という。）内の空気は、加熱により昇温し、煙突効果により、上昇気流となり大気に放出される。したがって、内側空間内に昇温した空気が滞留しないので、ローラ部の内周面の温度分布の拡大を抑制し、ローラ部全体における不均一な応力の発生を抑制することができる。よって、ローラ部を損傷し難くすることができる。ローラ部の損傷とは、例えば、部分的な微小亀裂の発生、内部亀裂の進展や、一部の脱落などが挙げられる。 Further, the roller portion is installed from the outer peripheral surface side in a state where the central axis of the roller portion is orthogonal to the floor surface and the inner peripheral surface is open to the outside air (in other words, the state is open to the atmosphere). It is heating. As a result, the air in the space formed inside the inner peripheral surface of the annular roller portion (hereinafter referred to as "inner space") rises due to heating, and due to the chimney effect, it becomes an updraft and is released into the atmosphere. Will be done. Therefore, since the heated air does not stay in the inner space, it is possible to suppress the expansion of the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller portion and suppress the generation of non-uniform stress in the entire roller portion. Therefore, it is possible to make the roller portion less likely to be damaged. Damage to the roller portion includes, for example, the occurrence of partial microcracks, the growth of internal cracks, and the partial shedding.

また、ローラ部を加熱する工程で、ローラ部の内周面が外気に開放した状態としているので、加熱工程において、ローラ部の内周面にアクセスすることができる。これにより、加熱工程において、ローラ部の内径の熱伸び量をノギスやレーザ距離計測器などで計測することができる。したがって、ローラ部の内径の熱伸び量を確認しながら加熱することができるので、確実に所望の熱伸び量とすることができる。また、継続的に熱伸び量を確認しているので、所望の熱伸び量となった時点で加熱工程を終えることができるので、過度の加熱等による無駄な時間の発生を防止し、加熱工程を短縮化することができる。 Further, since the inner peripheral surface of the roller portion is opened to the outside air in the step of heating the roller portion, the inner peripheral surface of the roller portion can be accessed in the heating step. As a result, in the heating process, the amount of heat expansion of the inner diameter of the roller portion can be measured with a caliper, a laser distance measuring instrument, or the like. Therefore, it is possible to heat while checking the heat elongation amount of the inner diameter of the roller portion, so that the desired heat elongation amount can be surely obtained. In addition, since the amount of heat elongation is continuously confirmed, the heating process can be completed when the desired amount of heat elongation is reached, so that wasteful time due to excessive heating or the like can be prevented and the heating process can be completed. Can be shortened.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記硬化部は、熱膨張係数が前記基部よりも小さい部材を少なくとも一部に含んでいてもよい。 Further, in the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention, the cured portion may include at least a part of a member having a coefficient of thermal expansion smaller than that of the base portion.

上記構成では、硬化部が、少なくとも一部に基部と熱膨張率が小さい部材、例えばセラミックスを含んでいる。硬化部が半径方向外側に膨張する際に、硬化部には押圧力が作用し半径方向の圧縮応力が発生するので、基部よりも熱膨張量が少ない部材が存在しても、硬化部内に発生する圧縮応力により、硬化部内の熱膨張率が小さい部材、例えばセラミックスに亀裂が伝播し難くすることができる。よって、硬化部を損傷し難くすることができる。 In the above configuration, the cured portion includes at least a part of the base and a member having a small coefficient of thermal expansion, for example, ceramics. When the hardened part expands outward in the radial direction, a pressing force acts on the hardened part and a compressive stress in the radial direction is generated. Due to the compressive stress, it is possible to make it difficult for cracks to propagate to a member having a small coefficient of thermal expansion in the cured portion, for example, ceramics. Therefore, it is possible to make the hardened portion less likely to be damaged.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記加熱工程では、前記ローラ部と前記床面との間に下部空間を形成するとともに、該下部空間と前記ローラ部の前記内周面の内側に形成される内側空間とが連通した状態で、前記ローラ部を加熱してもよい。 Further, in the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention, in the heating step, a lower space is formed between the roller portion and the floor surface, and the lower space and the inner circumference of the roller portion are formed. The roller portion may be heated in a state of communicating with the inner space formed inside the surface.

上記構成では、ローラ部と床面との間に形成される下部空間と内側空間とが連通している。これにより、下部空間を介して、内側空間の下方から空気が流入するので、より効果的に煙突効果を作用させて、確実に内側空間内に上昇気流を発生させることができる。したがって、より好適に、ローラ内周面の温度分布を抑制し、ローラ部全体における不均一な応力の発生を抑制することができる。 In the above configuration, the lower space and the inner space formed between the roller portion and the floor surface communicate with each other. As a result, air flows in from below the inner space through the lower space, so that the chimney effect can be applied more effectively and an updraft can be reliably generated in the inner space. Therefore, more preferably, the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller can be suppressed, and the generation of non-uniform stress in the entire roller portion can be suppressed.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記加熱工程では、前記ローラ部の半径方向の外周面をヒータで覆うとともに、前記ヒータの半径方向の外周面を断熱材で覆った状態において、前記ヒータを昇温することで、前記ローラ部を加熱してもよい。 Further, in the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention, in the heating step, the outer peripheral surface in the radial direction of the roller portion is covered with a heater, and the outer peripheral surface in the radial direction of the heater is covered with a heat insulating material. In the state, the roller portion may be heated by raising the temperature of the heater.

上記構成では、ヒータの外周面を断熱材で覆っているので、ヒータからの熱散逸を低減し、ヒータからローラ部へ向かう熱流束を安定化させることができる。したがって、ヒータからローラ部の外周面への伝熱量の分布を抑制して均一化することができる。
また、ローラ部の内周面が大気開放した状態（すなわち、低温側）であるので、外周面側から入熱した熱は内周面側に向かって移動し易い。このように、内周面側へ向かう熱流束の方向付けをすることができるので、ローラ部の内周面側の昇温を安定化させることができる。 In the above configuration, since the outer peripheral surface of the heater is covered with a heat insulating material, heat dissipation from the heater can be reduced and heat flux from the heater to the roller portion can be stabilized. Therefore, the distribution of the amount of heat transfer from the heater to the outer peripheral surface of the roller portion can be suppressed and made uniform.
Further, since the inner peripheral surface of the roller portion is open to the atmosphere (that is, the low temperature side), the heat input from the outer peripheral surface side easily moves toward the inner peripheral surface side. In this way, since the heat flux can be directed toward the inner peripheral surface side, the temperature rise on the inner peripheral surface side of the roller portion can be stabilized.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記加熱工程では、前記ヒータを室温状態から所定の昇温速度で昇温しながら前記ローラ部を加熱してもよい。 Further, in the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention, in the heating step, the roller portion may be heated while raising the temperature of the heater from a room temperature state at a predetermined heating rate.

外周面から入熱した熱が、内周面まで伝達するには所定の時間がかかる。このため、ローラ部を外周面からヒータで加熱した場合、外周面と内周面とに温度差が発生する。上記構成では、室温状態からヒータを所定の昇温速度で昇温しながらローラ部を加熱している。これにより、ヒータの昇温に追従するようにローラ部の外周面と内周面も昇温する。したがって、温度を一定に保っているヒータでローラ部の外周面の温度を一定に保ちながら加熱する方法と比較して、ローラ部の内周面と外周面との温度差が小さくなる。したがって、ローラ部の外周面側に設けられている硬化部へ発生する応力を低減することができる。よって、ローラ部を損傷し難くすることができる。 It takes a predetermined time for the heat input from the outer peripheral surface to be transferred to the inner peripheral surface. Therefore, when the roller portion is heated from the outer peripheral surface by the heater, a temperature difference occurs between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface. In the above configuration, the roller portion is heated while raising the temperature of the heater at a predetermined heating rate from the room temperature state. As a result, the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the roller portion are also heated so as to follow the temperature rise of the heater. Therefore, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion is smaller than that of the method of heating while keeping the temperature of the outer peripheral surface of the roller portion constant with a heater that keeps the temperature constant. Therefore, it is possible to reduce the stress generated in the hardened portion provided on the outer peripheral surface side of the roller portion. Therefore, it is possible to make the roller portion less likely to be damaged.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記所定の昇温速度は、１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下であってもよい。 Further, in the method for producing a crushing roller according to one aspect of the present invention, the predetermined heating rate may be 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less.

ヒータの昇温速度を遅くすると、ローラ部の内周面と外周面との温度差を十分に低減でき、ローラ部を損傷し難くすることができるが、ローラ部と支持部とを焼嵌めするために必要な熱伸び量を得るまでに時間がかかるため、加熱工程が長時間化してしまい、作業性が低下する。一方、ヒータの昇温速度を速くすると、加熱工程を短時間化することができるが、ローラ部の内周面と外周面との温度差を十分に低減することができずに、ローラ部に損傷が発生する可能性が高まる。 By slowing the temperature rise rate of the heater, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion can be sufficiently reduced, and the roller portion can be made less likely to be damaged, but the roller portion and the support portion are shrink-fitted. Therefore, it takes time to obtain the required amount of heat elongation, so that the heating process takes a long time and the workability is lowered. On the other hand, if the heating rate of the heater is increased, the heating process can be shortened, but the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion cannot be sufficiently reduced, and the roller portion cannot be used. Increased likelihood of damage.

上記構成では、ヒータを１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下の昇温速度で昇温している。このように、昇温速度を２℃／ｍｉｎ以下とすることで、ローラ部の内周面と外周面との温度差を十分に低減し、ローラ部を損傷し難くすることができるとともに、昇温速度を１℃／ｍｉｎ以上とすることで、加熱工程の過剰な長時間化を防止して作業性を向上することができる。 In the above configuration, the heater is heated at a heating rate of 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less. By setting the temperature rise rate to 2 ° C./min or less in this way, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion can be sufficiently reduced, the roller portion can be made less likely to be damaged, and the temperature rises. By setting the temperature rate to 1 ° C./min or more, it is possible to prevent an excessively long heating process and improve workability.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記加熱工程では、前記ローラ部と前記ヒータとの間に金属箔を設けてもよい。 Further, in the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention, a metal foil may be provided between the roller portion and the heater in the heating step.

上記構成では、ローラ部とヒータとの間に金属箔を設けている。金属箔は、変形が容易であるとともに熱伝導性が高いので、ローラ部とヒータとの間に設けられた金属箔は、ローラ部とヒータとの間の隙間に応じた形状に変形し、ローラ部及びヒータと密着して、接触熱抵抗を低減する。このように、ローラ部とヒータとの間に金属箔を設けることで、ローラ部とヒータとの間に形成される隙間を、金属箔で埋めることができる。
金属箔は、熱伝導性がよいので、ローラ部とヒータとの間に形成される隙間を金属箔で埋めることで、ローラ部とヒータとの熱伝導率が向上する。これにより、ヒータからローラ部への熱流束を大きくすることができる。したがって、ヒータの熱がローラ部の内周面に伝達し易くなるので、内周面における昇温が好適に行われる。よって、ローラ部の内周面の温度分布を抑制し、ローラ部全体における不均一な応力の発生を抑制することができる。よって、ローラ部を損傷し難くすることができる。
なお、金属箔としては、例えば、アルミ箔が挙げられる。 In the above configuration, a metal foil is provided between the roller portion and the heater. Since the metal foil is easily deformed and has high thermal conductivity, the metal foil provided between the roller portion and the heater is deformed into a shape corresponding to the gap between the roller portion and the heater, and the roller is formed. It is in close contact with the part and the heater to reduce the contact thermal resistance. By providing the metal foil between the roller portion and the heater in this way, the gap formed between the roller portion and the heater can be filled with the metal foil.
Since the metal foil has good thermal conductivity, the thermal conductivity between the roller portion and the heater is improved by filling the gap formed between the roller portion and the heater with the metal foil. As a result, the heat flux from the heater to the roller portion can be increased. Therefore, since the heat of the heater is easily transferred to the inner peripheral surface of the roller portion, the temperature rise on the inner peripheral surface is preferably performed. Therefore, the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller portion can be suppressed, and the generation of non-uniform stress in the entire roller portion can be suppressed. Therefore, it is possible to make the roller portion less likely to be damaged.
Examples of the metal foil include aluminum foil.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記加熱工程は、加熱開始時から所定時間経過するまで前記ヒータを第１昇温速度で昇温することで前記ローラ部の加熱を行う第１加温工程と、前記第１加温工程の後に前記ヒータを前記第１昇温速度よりも早い第２昇温速度で昇温することで前記ローラ部の加熱を行う第２加温工程とを備えていてもよい。 Further, in the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention, in the heating step, the heater is heated at the first heating rate from the start of heating until a predetermined time elapses to heat the roller portion. After the first heating step and the first heating step, the heater is heated at a second heating rate faster than the first heating rate to heat the roller portion. It may be provided with a process.

上記構成では、加熱開始時から所定時間経過するまでヒータを第１昇温速度で昇温することでローラ部の加熱を行っている。これにより、加熱開始に伴ってローラ部の外周面での急激な温度上昇に起因して発生する、ローラ部の外周面と内周面との温度差の増大を抑制することができる。したがって、ローラ部の外周面側に設けられている硬化部へ発生する応力を低減することができる。よって、ローラ部を損傷し難くすることができる。 In the above configuration, the roller portion is heated by raising the temperature of the heater at the first heating rate from the start of heating until a predetermined time elapses. As a result, it is possible to suppress an increase in the temperature difference between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the roller portion, which is caused by a sudden temperature rise on the outer peripheral surface of the roller portion with the start of heating. Therefore, it is possible to reduce the stress generated in the hardened portion provided on the outer peripheral surface side of the roller portion. Therefore, it is possible to make the roller portion less likely to be damaged.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記ヒータは、複数設けられていて、複数の前記ヒータは、前記ローラ部の前記外周面に沿うように、周方向に並んで配置されているとともに、各々、異なる昇温速度制御部により昇温速度を制御されていてもよい。 Further, in the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention, a plurality of the heaters are provided, and the plurality of heaters are arranged side by side in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the roller portion. In addition, the temperature rise rate may be controlled by different temperature rise rate control units.

上記構成では、ローラ部の外周面を覆う複数のヒータが、並んで配置され、各々異なる昇温速度制御部により昇温速度を制御されている。これにより、各ヒータの昇温速度を個別に適宜制御することで、大型化したローラ部であっても、ローラ部の外周面の温度分布の発生を抑制することができる。外周面の温度分布の発生を抑制することで、外周面から入力する熱を均一化できるので、ローラ部の内周面の温度分布を抑制することができる。 In the above configuration, a plurality of heaters covering the outer peripheral surface of the roller portion are arranged side by side, and the temperature rise rate is controlled by different temperature rise rate control units. As a result, by appropriately controlling the temperature rise rate of each heater individually, it is possible to suppress the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface of the roller portion even in the enlarged roller portion. By suppressing the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface, the heat input from the outer peripheral surface can be made uniform, so that the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller portion can be suppressed.

また、ローラ部の外周面を覆う複数のヒータが、並んで配置されているので、各ヒータが小型化される。これにより、各ヒータにおける温度分布を低減することができるので、ローラ部の外周面の温度分布の発生を抑制することができる。 Further, since a plurality of heaters covering the outer peripheral surface of the roller portion are arranged side by side, each heater is miniaturized. As a result, the temperature distribution in each heater can be reduced, so that the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface of the roller portion can be suppressed.

また、本発明の一態様に係る粉砕ローラの製造方法は、前記加熱工程での、前記ヒータの昇温速度を記憶する昇温速度記憶工程と、前記加熱工程での、前記ローラ部の熱伸び量を記憶する熱伸び量記憶工程と、前記昇温速度記憶工程で記憶した昇温速度と、前記熱伸び量記憶工程で記憶した熱伸び量とに基づいて、昇温速度と熱伸び量との関係を定めたテーブルを作成するテーブル作成工程と、を備え、前記加熱工程では、前記ローラ部に対して仮の昇温速度で予備加熱を行うとともに、前記仮の昇温速度及び前記予備加熱における前記ローラ部の熱伸び量と、前記テーブルと、に基づいて決定された昇温速度によって前記ローラ部の加熱を行ってもよい。 Further, the method for manufacturing a crushing roller according to one aspect of the present invention includes a heating rate storage step for storing the heating rate of the heater in the heating step and a heat elongation of the roller portion in the heating step. The temperature rise rate and the heat elongation amount are based on the heat elongation amount storage step for storing the amount, the temperature rise rate memorized in the temperature rise rate storage step, and the heat elongation amount memorized in the heat elongation amount storage step. In the heating step, the roller portion is preheated at a tentative temperature rise rate, and the tentative temperature rise rate and the preheating are performed. The roller portion may be heated according to the heat elongation amount of the roller portion in the above and the heating rate determined based on the table.

上記構成では、粉砕機のある現地でローラ部に対して仮の昇温速度で加熱を行う予備加熱により、ローラ部の加熱処理の適正な昇温速度を決定して適正なローラ部の加熱条件の範囲内で加熱を行うことができる。
また、決定した昇温速度は、ローラ内面とローラ外面との急激な温度勾配による温度差が大きくならない条件とすることで可能であるので、ローラ部の外周面に設けられた硬化部への応力発生を抑えて、部分的な損傷を抑制することができるので、好適である。 In the above configuration, the proper temperature rise rate of the heat treatment of the roller part is determined by the preheating that heats the roller part at a temporary temperature rise rate at the site where the crusher is located, and the proper heating condition of the roller part is determined. Heating can be performed within the range of.
Further, since the determined heating rate can be set under the condition that the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller does not become large due to the sudden temperature gradient, the stress on the hardened portion provided on the outer peripheral surface of the roller portion is obtained. It is preferable because the occurrence can be suppressed and partial damage can be suppressed.

本発明の一態様に係る昇温装置は、被粉砕物を粉砕する粉砕機に用いられ、円環状の基部及び該基部の半径方向の外周面に設けられて前記基部よりも熱膨張係数が異なる硬化部を有している円環状のローラ部を昇温する昇温装置であって、前記ローラ部の半径方向の外周面を覆うように設けられるヒータと、前記ヒータの昇温速度を制御する昇温速度制御部と、を備え、前記昇温速度制御部は、１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下の昇温速度となるように前記ヒータを制御する。
また、本発明の一態様に係る昇温装置は、前記ヒータは、中心軸線が床面と直交する方向となる状態に配置され、かつ、前記ローラ部の半径方向の内周面が外気へ開放した状態で配置された前記ローラ部に対して設けられていてもよい。 The temperature raising device according to one aspect of the present invention is used in a crusher for crushing an object to be crushed, and is provided on an annular base portion and an outer peripheral surface in the radial direction of the base portion, and has a different thermal expansion coefficient than the base portion. A heating device that raises the temperature of an annular roller portion having a cured portion, and controls a heater provided so as to cover the outer peripheral surface of the roller portion in the radial direction and a heating rate of the heater. The heater is provided with a temperature rise rate control unit, and the temperature rise rate control unit controls the heater so that the temperature rise rate is 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less.
Further, in the temperature raising device according to one aspect of the present invention, the heater is arranged in a state in which the central axis is orthogonal to the floor surface, and the inner peripheral surface in the radial direction of the roller portion is opened to the outside air. It may be provided for the roller portion arranged in the above-mentioned state.

ヒータの昇温速度を遅くすると、ローラ部の内周面と外周面との温度差を十分に低減でき、ローラ部を損傷し難くすることができるが、ローラ部と支持部とを焼嵌めするために必要な熱伸び量を得るまでに時間がかかるため、加熱工程が長時間化してしまう。一方、ヒータの昇温速度を速くすると、加熱工程を短時間化することができるが、ローラ部の内周面と外周面との温度差を十分に低減することができずに、ローラ部に損傷が発生する可能性が高まる。 By slowing the temperature rise rate of the heater, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion can be sufficiently reduced, and the roller portion can be made less likely to be damaged, but the roller portion and the support portion are shrink-fitted. Therefore, it takes time to obtain the required amount of heat elongation, so that the heating process takes a long time. On the other hand, if the heating rate of the heater is increased, the heating process can be shortened, but the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion cannot be sufficiently reduced, and the roller portion cannot be used. Increased likelihood of damage.

上記構成では、ヒータを１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下の昇温速度で昇温している。このように、昇温速度を２℃／ｍｉｎ以下とすることで、ローラ部の内周面と外周面との温度差を十分に低減し、ローラ部を損傷し難くすることができるとともに、昇温速度を１℃／ｍｉｎ以上とすることで、加熱工程の過剰な長時間化を抑制して作業性を向上することができる。 In the above configuration, the heater is heated at a heating rate of 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less. By setting the temperature rise rate to 2 ° C./min or less in this way, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion can be sufficiently reduced, the roller portion can be made less likely to be damaged, and the temperature rises. By setting the temperature rate to 1 ° C./min or more, it is possible to suppress excessive lengthening of the heating step and improve workability.

また、本発明の一態様に係る昇温装置は、前記ヒータは、複数設けられていて、前記昇温速度制御部は、複数設けられていて、複数の前記ヒータは、前記ローラ部の前記半径方向の外周面に沿うように、周方向に並んで配置されているとともに、各々、異なる前記昇温速度制御部により昇温速度を制御されていてもよい。 Further, in the heating device according to one aspect of the present invention, a plurality of the heaters are provided, a plurality of the heating rate control units are provided, and the plurality of heaters are the radii of the roller unit. They may be arranged side by side in the circumferential direction along the outer peripheral surface in the direction, and the temperature rise rate may be controlled by different temperature rise rate control units.

上記構成では、ローラ部の外周面を覆う複数のヒータが、並んで配置され、各々異なる昇温速度制御部により昇温速度を制御されている。これにより、各ヒータの昇温速度を個別に適宜制御することで、ローラ部が大型化してもローラ部の外周面の温度分布の発生を抑制することができる。外周面の温度分布の発生を抑制することで、外周面から入力する熱を均一化できるので、ローラ部の内周面の温度分布を抑制することができる。 In the above configuration, a plurality of heaters covering the outer peripheral surface of the roller portion are arranged side by side, and the temperature rise rate is controlled by different temperature rise rate control units. As a result, by appropriately controlling the temperature rise rate of each heater individually, it is possible to suppress the occurrence of the temperature distribution on the outer peripheral surface of the roller portion even if the roller portion becomes large. By suppressing the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface, the heat input from the outer peripheral surface can be made uniform, so that the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller portion can be suppressed.

また、ローラ部の外周面を覆う複数のヒータが、並んで配置されているので、各ヒータが小型化される。これにより、各ヒータにおける温度分布を低減することができるので、ローラ部の外周面の温度分布の発生を抑制することができる。 Further, since a plurality of heaters covering the outer peripheral surface of the roller portion are arranged side by side, each heater is miniaturized. As a result, the temperature distribution in each heater can be reduced, so that the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface of the roller portion can be suppressed.

本発明によれば、焼嵌めの際に硬化部に亀裂が伝播し難くすることで、硬化部を損傷し難くすることができる。 According to the present invention, it is possible to make it difficult for the hardened portion to be damaged by making it difficult for cracks to propagate to the hardened portion during shrink fitting.

本発明の実施形態に係る粉砕ローラの製造方法によって製造された粉砕ローラが適用される固体燃料粉砕装置の概略構成を示した縦断面図である。It is a vertical cross-sectional view which showed the schematic structure of the solid fuel crushing apparatus to which the crushing roller manufactured by the manufacturing method of the crushing roller which concerns on embodiment of this invention is applied. 図１の粉砕ローラの斜視図である。It is a perspective view of the crushing roller of FIG. 図１の粉砕ローラの縦断面図である。It is a vertical sectional view of the crushing roller of FIG. 本実施形態に係る粉砕ローラの製造方法の加熱工程を説明するための粉砕ローラの模式的な縦断面図である。It is a schematic vertical sectional view of the crushing roller for demonstrating the heating process of the manufacturing method of the crushing roller which concerns on this embodiment. 本実施形態に係る昇温装置の概略を示す模式的な図である。It is a schematic diagram which shows the outline of the temperature raising device which concerns on this embodiment. ヒータの温度、ローラ内面の温度及びローラ内面とローラ部外面との温度差の経過時間による変化を示したグラフである。It is a graph which showed the change by the elapsed time of the temperature of a heater, the temperature of the inner surface of a roller, and the temperature difference between the inner surface of a roller and the outer surface of a roller portion. 昇温速度１０℃／３０分間でヒータを昇温した場合のヒータの温度、ローラ内面の温度、ローラ内面とローラ外面との温度差及び内径の熱伸び量の経過時間による変化を示したグラフである。A graph showing changes in the heater temperature when the heater is heated at a heating rate of 10 ° C./30 minutes, the temperature of the inner surface of the roller, the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller, and the amount of heat elongation of the inner diameter over time. be. 昇温速度５０℃／３０分間でヒータを昇温した場合のヒータの温度、ローラ内面の温度、ローラ内面とローラ外面との温度差及び内径の熱伸び量の経過時間による変化を示したグラフである。A graph showing changes in the heater temperature when the heater is heated at a heating rate of 50 ° C./30 minutes, the temperature of the inner surface of the roller, the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller, and the amount of heat elongation of the inner diameter over time. be. 昇温速度９０℃／３０分間でヒータを昇温した場合のヒータの温度、ローラ内面の温度、ローラ内面とローラ外面との温度差及び内径の熱伸び量の経過時間による変化を示したグラフである。A graph showing changes in the heater temperature when the heater is heated at a heating rate of 90 ° C./30 minutes, the temperature of the inner surface of the roller, the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller, and the amount of heat elongation of the inner diameter over time. be. ヒータの昇温速度と必要熱伸び量到達時間との関係及びヒータの昇温速度とローラ内面温度との関係を示したグラフである。It is a graph which showed the relationship between the heating rate of a heater and the required heat elongation arrival time, and the relationship between the heating rate of a heater and the roller inner surface temperature. ヒータ温度またはローラ内面温度との関係を示したグラフである。It is a graph which showed the relationship with the heater temperature or the roller inner surface temperature. 経過時間と、ヒータ温度またはローラ外面温度とローラ内面温度との温度差と、の関係を示したグラフである。It is a graph which showed the relationship between the elapsed time and the temperature difference between a heater temperature or a roller outer surface temperature and a roller inner surface temperature. ヒータの温度、ローラ内面の温度及びローラ内面とローラ外面との温度差の経過時間による変化を示したグラフである。It is a graph which showed the change by the elapsed time of the temperature of a heater, the temperature of the inner surface of a roller, and the temperature difference between the inner surface of a roller and the outer surface of a roller.

以下に、本発明に係る粉砕ローラの製造方法及び昇温装置の一実施形態について、図面を参照して説明する。
本実施形態に係る粉砕ローラの製造方法によって製造される粉砕ローラ５は、例えば、以下の説明の粉砕機１に適用される粉砕ローラ５として用いることができる。
なお、本実施形態では、上方とは鉛直上側の方向を、上部や上面などの“上”とは鉛直上側の部分を示している。また同様に“下”とは鉛直下側の部分を示している。また外周面と内周面は、円環状のローラ部２４の中心軸から半径方向への外周と内周を示している。 Hereinafter, a method for manufacturing a crushing roller and an embodiment of a temperature raising device according to the present invention will be described with reference to the drawings.
The crushing roller 5 manufactured by the crushing roller manufacturing method according to the present embodiment can be used as, for example, the crushing roller 5 applied to the crusher 1 described below.
In the present embodiment, "upper" means the direction of the vertically upper side, and "upper" such as the upper part and the upper surface means the part on the vertically upper side. Similarly, "bottom" indicates the part on the vertically lower side. Further, the outer peripheral surface and the inner peripheral surface indicate the outer peripheral surface and the inner peripheral surface in the radial direction from the central axis of the annular roller portion 24.

図１に示すように、粉砕機１は、外殻をなす円筒中空形状のハウジング２と、ハウジング２の下部側面に連通してハウジング２の内部に搬送用ガスを供給する空気供給ダクト３とを備える。ハウジング２の内部には、鉛直上下方向に沿う回転軸を中心として回転可能にハウジング２に対して支持される粉砕テーブル４と、粉砕テーブル４の上で被粉砕物（本実施形態では、一例として石炭などの固体燃料）を粉砕する粉砕ローラ５が収容されている。 As shown in FIG. 1, the crusher 1 has a cylindrical hollow housing 2 forming an outer shell and an air supply duct 3 communicating with the lower side surface of the housing 2 to supply a transport gas to the inside of the housing 2. Be prepared. Inside the housing 2, there is a crushing table 4 that is rotatably supported with respect to the housing 2 about a rotation axis along the vertical vertical direction, and an object to be crushed on the crushing table 4 (as an example in the present embodiment). A crushing roller 5 for crushing a solid fuel such as coal) is housed.

ハウジング２は、円筒形状であって、上部中央には天井面部２ｂを貫通するように、筒形状の燃料供給管７が設けられる。燃料供給管７は、図示しない固体燃料供給装置からハウジング２内に石炭などの固体燃料を供給するものであり、ハウジング２の中心位置に鉛直上下方向に沿って延在する。また、ハウジング２内の燃料供給管７の周りを回転し、燃料供給管７の長手方向に直交する方向に存在する、ロータリセパレータ８が設けられている。ロータリセパレータ８は、粉砕された固体燃料（以下、粉砕された固体燃料を「微粉燃料」という。）を所定粒径に基づいて分級するものである。ハウジング２の天井面部２ｂには、ロータリセパレータ８で分級された所定粒径以下の微粉燃料を後流機器へ搬送する際の搬出口である、出口ポート９が設けられている。 The housing 2 has a cylindrical shape, and a cylindrical fuel supply pipe 7 is provided in the center of the upper portion so as to penetrate the ceiling surface portion 2b. The fuel supply pipe 7 supplies solid fuel such as coal into the housing 2 from a solid fuel supply device (not shown), and extends vertically to the center position of the housing 2 in the vertical and vertical directions. Further, a rotary separator 8 that rotates around the fuel supply pipe 7 in the housing 2 and exists in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the fuel supply pipe 7 is provided. The rotary separator 8 classifies crushed solid fuel (hereinafter, crushed solid fuel is referred to as "fine powder fuel") based on a predetermined particle size. The ceiling surface portion 2b of the housing 2 is provided with an outlet port 9 which is an outlet for transporting fine powder fuel having a predetermined particle size or less classified by the rotary separator 8 to the wake equipment.

粉砕テーブル４は、ハウジング２の底面部２ｃの略中心に回転可能に支持される回転支持部１５と、回転支持部１５の上端に固定される略円形板状のテーブル部１６とを有する。回転支持部１５は、図示しない駆動装置により回転駆動する。テーブル部１６は、燃料供給管７の鉛直下側の下端部に対向して配置され、回転支持部１５とともに回転する。また、粉砕テーブル４の上面は、水平方向に延在し、中心部が外側よりも鉛直上方向に高さが高くなり、中心部から外側に向けて高さが低くなるような傾斜形状をなし、外周部が再び上方に湾曲している。 The crushing table 4 has a rotary support portion 15 rotatably supported at the substantially center of the bottom surface portion 2c of the housing 2, and a substantially circular plate-shaped table portion 16 fixed to the upper end of the rotary support portion 15. The rotation support portion 15 is rotationally driven by a drive device (not shown). The table portion 16 is arranged so as to face the lower end portion on the vertically lower side of the fuel supply pipe 7, and rotates together with the rotation support portion 15. Further, the upper surface of the crushing table 4 extends in the horizontal direction, and has an inclined shape such that the central portion is higher in the vertical upward direction than the outer side and the height is lower from the central portion to the outer side. , The outer circumference is curved upward again.

空気供給ダクト３は、水平面に対して略平行に延在するように設けられ、ハウジング２の側面部２ａに連通している。空気供給ダクト３は、図示しない空気供給装置から供給される搬送用ガスをハウジング２内に供給する。空気供給ダクト３から供給された搬送用ガスは、粉砕テーブル４上で、粉砕テーブル４と粉砕ローラ５との間に挟まれることで粉砕された微粉燃料をロータリセパレータ８へと気流搬送する。 The air supply duct 3 is provided so as to extend substantially parallel to the horizontal plane and communicates with the side surface portion 2a of the housing 2. The air supply duct 3 supplies the transport gas supplied from an air supply device (not shown) into the housing 2. The transport gas supplied from the air supply duct 3 is sandwiched between the crushing table 4 and the crushing roller 5 on the crushing table 4, and the crushed fine powder fuel is airflow-conveyed to the rotary separator 8.

粉砕ローラ５は、テーブル部１６の外周部分の鉛直上方に、テーブル部１６と対向するように複数（本実施形態では、一例として３つ）配置される。なお、図１では、図示の関係上複数の粉砕ローラ５のうち、１つのみを図示している。複数の粉砕ローラ５は、周方向に等間隔に並んで配置されている。例えば、外周部上に１２０°の角度間隔を空けて、３つの粉砕ローラ５が周方向に均等間隔配置される。粉砕ローラ５の詳細な説明は、後述する。
各粉砕ローラ５は、ジャーナルシャフト１７、ジャーナルヘッド１８及び偏心軸１９を介してハウジング２に固定されている（図２及び図３も参照）。ジャーナルシャフト１７は、ハウジング２の側面部２ａから中心部側へ鉛直下方に傾斜するように延在し、先端部に軸受（図示略）を介して粉砕ローラ５が回転自在に支持されている。即ち、粉砕ローラ５は、粉砕テーブル４の鉛直上方で、上部側が下部側よりもハウジング２の中心部側に向くように位置する傾斜した状態で、回転可能に支持されている。 A plurality of crushing rollers 5 (three as an example in the present embodiment) are arranged vertically above the outer peripheral portion of the table portion 16 so as to face the table portion 16. Note that, in FIG. 1, only one of the plurality of crushing rollers 5 is shown for the sake of illustration. The plurality of crushing rollers 5 are arranged side by side at equal intervals in the circumferential direction. For example, three crushing rollers 5 are evenly spaced in the circumferential direction with an angular interval of 120 ° on the outer peripheral portion. A detailed description of the crushing roller 5 will be described later.
Each crushing roller 5 is fixed to the housing 2 via a journal shaft 17, a journal head 18, and an eccentric shaft 19 (see also FIGS. 2 and 3). The journal shaft 17 extends vertically downward from the side surface portion 2a of the housing 2 toward the center portion, and the crushing roller 5 is rotatably supported at the tip portion via a bearing (not shown). That is, the crushing roller 5 is rotatably supported above the crushing table 4 in an inclined state in which the upper side faces the central portion side of the housing 2 rather than the lower side.

ジャーナルヘッド１８は、中間部が水平方向に沿った偏心軸１９によって、ハウジング２の側面部２ａに鉛直上下方向に揺動可能に支持されている。そして、ジャーナルヘッド１８は、先端部に粉砕ローラ５が回転可能に装着されたジャーナルシャフト１７の基端部を支持している。即ち、粉砕ローラ５は、ジャーナルヘッド１８が偏心軸１９を支点として鉛直上下方向に揺動することで、粉砕テーブル４の上面に対して離接可能に支持される。 The journal head 18 is supported by an eccentric shaft 19 whose intermediate portion is along the horizontal direction so as to be swingable in the vertical and vertical directions on the side surface portion 2a of the housing 2. The journal head 18 supports the base end portion of the journal shaft 17 to which the crushing roller 5 is rotatably mounted on the tip end portion. That is, the crushing roller 5 is supported so as to be detachable from the upper surface of the crushing table 4 by swinging the journal head 18 in the vertical vertical direction with the eccentric shaft 19 as a fulcrum.

ジャーナルヘッド１８の鉛直上側にある上端部には、押圧装置２０が設けられ、ジャーナルヘッド１８の下端部にはストッパ２１が設けられている。押圧装置２０は、ハウジング２に固定され、ジャーナルヘッド１８等を介して、粉砕ローラ５に粉砕テーブル４上に供給された固体燃料を粉砕する下向きの荷重を付与する。ストッパ２１は、ハウジング２に固定され、粉砕ローラ５が鉛直下方側に回動できる量を規制し、粉砕ローラ５と粉砕テーブル４の隙間を調整する。 A pressing device 20 is provided at the upper end portion vertically above the journal head 18, and a stopper 21 is provided at the lower end portion of the journal head 18. The pressing device 20 is fixed to the housing 2 and applies a downward load for crushing the solid fuel supplied on the crushing table 4 to the crushing roller 5 via the journal head 18 and the like. The stopper 21 is fixed to the housing 2, regulates the amount by which the crushing roller 5 can rotate vertically downward, and adjusts the gap between the crushing roller 5 and the crushing table 4.

次に、粉砕ローラ５の詳細について図２及び図３を用いて説明する。
粉砕ローラ５は、ジャーナルシャフト１７の先端部に回転自在に支持されるジャーナルハウジング（支持部）２３と、ジャーナルハウジング２３に外嵌される円環状のローラ部２４と、を備えている。ジャーナルハウジング２３は、ジャーナルシャフト１７の先端を覆うように設けられ、外周面が円筒状に形成されている。 Next, the details of the crushing roller 5 will be described with reference to FIGS. 2 and 3.
The crushing roller 5 includes a journal housing (support portion) 23 that is rotatably supported by the tip end portion of the journal shaft 17, and an annular roller portion 24 that is externally fitted to the journal housing 23. The journal housing 23 is provided so as to cover the tip of the journal shaft 17, and its outer peripheral surface is formed in a cylindrical shape.

ローラ部２４は、本実施形態では、図３に示すように、ジャーナルハウジング２３に嵌合する高クロム鋳鉄製の基部２５と、基部２５の外周面に設けられるセラミック製の部材を一部に含む硬化部２６とを備えている。すなわち、本実施形態に係るローラ部２４は、いわゆるセラミック埋め込み型高クロム鋳鉄ローラである。基部２５は、略円環形状に形成される。また、基部２５は、内周面がジャーナルハウジング２３の外周面と接触するように、該ジャーナルハウジング２３と嵌合している。硬化部２６は、円環状の基部２５の外周面の周方向の略全域に亘って、埋め込まれるように固定されている。また、硬化部２６は、セラミック製であるので、高クロム鋳鉄製の基部２５よりも熱膨張係数が小さい。
また、ローラ部２４の外径Ｌ１は本実施形態では例えば約１ｍから約２ｍであり、ローラ部２４の中心軸方向の長さＬ２は例えば約０．３ｍから約０．７ｍであり、ローラ部２４の径方向の長さＬ３は例えば約０．１ｍから約０．３ｍである。すなわち、ローラ部２４の内径Ｌ４は、約０．５ｍから約１．８ｍとなっている（図４参照）。 In the present embodiment, the roller portion 24 partially includes a base portion 25 made of high-chromium cast iron that fits in the journal housing 23 and a ceramic member provided on the outer peripheral surface of the base portion 25, as shown in FIG. It includes a hardened portion 26. That is, the roller portion 24 according to the present embodiment is a so-called ceramic embedded high chrome cast iron roller. The base 25 is formed in a substantially annular shape. Further, the base portion 25 is fitted to the journal housing 23 so that the inner peripheral surface is in contact with the outer peripheral surface of the journal housing 23. The hardened portion 26 is fixed so as to be embedded over substantially the entire circumferential direction of the outer peripheral surface of the annular base portion 25. Further, since the cured portion 26 is made of ceramic, the coefficient of thermal expansion is smaller than that of the base 25 made of high-chromium cast iron.
Further, the outer diameter L1 of the roller portion 24 is, for example, about 1 m to about 2 m in the present embodiment, and the length L2 of the roller portion 24 in the central axis direction is, for example, about 0.3 m to about 0.7 m. The radial length L3 of 24 is, for example, about 0.1 m to about 0.3 m. That is, the inner diameter L4 of the roller portion 24 is from about 0.5 m to about 1.8 m (see FIG. 4).

次に、粉砕ローラ５を製造する方法におけるジャーナルハウジング２３とローラ部２４とを嵌合する方法について説明する。
本実施形態では、ローラ部２４を半径方向の外周面側から加熱することで熱膨張によりローラ部２４の内周面の内径を大きくし（加熱工程）、加熱されることで内径が大きくなった状態のローラ部２４の内周面の内側に形成された空間（以下、「内側空間」という。）内にジャーナルハウジング２３を位置するようにし（配置工程）、その後ローラ部２４を冷却しローラ部２４の内径を小さくすることで、ジャーナルハウジング２３とローラ部２４とを嵌合させる（嵌合工程）。すなわち、いわゆる焼嵌めによってジャーナルハウジング２３とローラ部２４とを嵌合させる。なお、配置工程では、ローラ部２４の内周面がジャーナルハウジング２３の外周面と対向又は接触するように配置する。 Next, a method of fitting the journal housing 23 and the roller portion 24 in the method of manufacturing the crushing roller 5 will be described.
In the present embodiment, the inner diameter of the inner peripheral surface of the roller portion 24 is increased by thermal expansion by heating the roller portion 24 from the outer peripheral surface side in the radial direction (heating step), and the inner diameter is increased by heating. The journal housing 23 is located in the space formed inside the inner peripheral surface of the roller portion 24 in the state (hereinafter, referred to as “inner space”) (arrangement step), and then the roller portion 24 is cooled and the roller portion is cooled. By reducing the inner diameter of the 24, the journal housing 23 and the roller portion 24 are fitted (fitting step). That is, the journal housing 23 and the roller portion 24 are fitted by so-called shrink fitting. In the arrangement step, the inner peripheral surface of the roller portion 24 is arranged so as to face or contact the outer peripheral surface of the journal housing 23.

加熱工程について詳細に説明する。
加熱工程では、まず、図４に示すように、ローラ部２４を、断熱レンガ２７で形成された床面上の土台の上に、中心軸線Ｃ１が床面と直交方向となるように配置する。換言すれば、ローラ部２４は、円形面を置き床面に対して水平となるように配置する。土台は、高さ５０ｍｍ～２００ｍｍであって、ローラ部２４と地面との間に下部空間が形成されるように設けられている。土台を形成する断熱レンガ２７は、この下部空間とローラ部２４の内側空間とが連通するように配置する。図４の矢印は、内側空間内の空気は、ローラ部２４の内周面との温度差により加熱されて昇温し、煙突効果により、上昇気流となり大気に放出される状況を示している。 The heating process will be described in detail.
In the heating step, first, as shown in FIG. 4, the roller portion 24 is arranged on the base on the floor surface formed of the heat insulating brick 27 so that the central axis C1 is orthogonal to the floor surface. In other words, the roller portion 24 is arranged so that the circular surface is placed and horizontal to the floor surface. The base has a height of 50 mm to 200 mm and is provided so that a lower space is formed between the roller portion 24 and the ground. The heat insulating brick 27 forming the base is arranged so that the lower space and the inner space of the roller portion 24 communicate with each other. The arrow in FIG. 4 indicates a situation in which the air in the inner space is heated by the temperature difference from the inner peripheral surface of the roller portion 24 to raise the temperature, and becomes an updraft due to the chimney effect and is released into the atmosphere.

ローラ部２４の外周面は、外周面に沿うように設けられた複数のヒータ３１によって略全域が覆われている。ヒータ３１をローラ部２４の外周面に設置する際には、ヒータ３１がローラ部２４の外周面に極力均一に密着することが望ましいが、実作業として、少なくともヒータ３１がローラ部２４の外周面に対してガタつくことがなく、外周面の上下方向複数箇所をワイヤ等で固縛するなどで固定されている。ヒータ３１の外周面は、外周面に沿うように設けられた断熱材２９によって略全域が覆われている。
ローラ部２４の内周面は、ヒータ３１や断熱材２９等に覆われておらず、外気へ開放した状態（すなわち、大気開放された状態）となっている。 The outer peripheral surface of the roller portion 24 is covered substantially entirely by a plurality of heaters 31 provided along the outer peripheral surface. When the heater 31 is installed on the outer peripheral surface of the roller portion 24, it is desirable that the heater 31 adheres to the outer peripheral surface of the roller portion 24 as uniformly as possible, but in actual work, at least the heater 31 is attached to the outer peripheral surface of the roller portion 24. It is fixed by tying multiple points in the vertical direction on the outer peripheral surface with wires or the like without rattling. The outer peripheral surface of the heater 31 is substantially entirely covered with a heat insulating material 29 provided along the outer peripheral surface.
The inner peripheral surface of the roller portion 24 is not covered with the heater 31, the heat insulating material 29, or the like, and is in a state of being open to the outside air (that is, in a state of being open to the atmosphere).

加熱工程では、このように配置された室温状態のローラ部２４に対して、室温状態からヒータ３１を所定の昇温速度で昇温することで加熱を行う。 In the heating step, the roller portion 24 in the room temperature state arranged in this way is heated by raising the temperature of the heater 31 at a predetermined heating rate from the room temperature state.

次に、加熱工程でローラ部２４の加熱を行う昇温装置３０について図５を用いて説明する。
図５に示すように、昇温装置３０は、ローラ部２４の外周面に沿うように周方向に並んで配置される複数（本実施形態では、一例として、３つ）のヒータ３１と、各ヒータ３１への給電量を制御する複数（本実施形態では、一例として、３つ）の給電制御部（昇温速度制御部）３２と、各給電制御部３２に電気を供給する電源部３３と、ローラ部２４の外周面の温度を計測する温度計測器３４と、を備えている。 Next, the temperature raising device 30 that heats the roller portion 24 in the heating step will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 5, the temperature raising device 30 includes a plurality of heaters 31 (three as an example in the present embodiment) arranged side by side in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the roller portion 24, and each of them. A plurality of (in this embodiment, three as an example) power supply control units (heating rate control units) 32 for controlling the amount of power supplied to the heater 31, and a power supply unit 33 for supplying electricity to each power supply control unit 32. A temperature measuring device 34 for measuring the temperature of the outer peripheral surface of the roller portion 24 is provided.

各ヒータ３１は、例えば、アルマットヒータやリボンヒータなどのローラ部２４の外周面に密着可能な柔軟性を有する面状のヒータ３１である。各ヒータ３１は、ローラ部２４の外周面を周方向に３等分した領域を覆うように配置される。すなわち、３つの略同形のヒータ３１によって、ローラ部２４の外周面の略全域が覆われている。 Each heater 31 is, for example, a planar heater 31 having flexibility that can be brought into close contact with the outer peripheral surface of the roller portion 24 such as an Almat heater or a ribbon heater. Each heater 31 is arranged so as to cover a region obtained by dividing the outer peripheral surface of the roller portion 24 into three equal parts in the circumferential direction. That is, substantially the entire outer peripheral surface of the roller portion 24 is covered by the three heaters 31 having substantially the same shape.

温度計測器３４は、ローラ部２４の外周面のうち、各ヒータ３１が設けられる領域に１つずつ設けられており、設けられた領域におけるローラ部２４の外周面の温度を計測している。温度計測器３４は、計測した温度を給電制御部３２に送信する。温度計測器３４は、温度が計測できるものであればよく、例えば、熱電対などが挙げられる。 The temperature measuring instrument 34 is provided one by one in the region where each heater 31 is provided in the outer peripheral surface of the roller portion 24, and measures the temperature of the outer peripheral surface of the roller portion 24 in the provided region. The temperature measuring instrument 34 transmits the measured temperature to the power supply control unit 32. The temperature measuring instrument 34 may be any as long as it can measure the temperature, and examples thereof include a thermocouple.

給電制御部３２は、上述のように３台設けられていて、３台の給電制御部３２は、各々、異なったヒータ３１への給電量を制御することでヒータ３１の昇温速度を制御する。すなわち、３台の給電制御部３２と、３つのヒータ３１とは、一対一対応となっている。なお、各給電制御部３２は、温度計測器３４が計測した温度に基づいて、各温度計測器３４が計測する温度が略同一となるように、各ヒータ３１への給電量を調整してもよい。 As described above, three power supply control units 32 are provided, and each of the three power supply control units 32 controls the heating rate of the heater 31 by controlling the amount of power supplied to different heaters 31. .. That is, the three power supply control units 32 and the three heaters 31 have a one-to-one correspondence. Even if each power supply control unit 32 adjusts the amount of power supply to each heater 31 based on the temperature measured by the temperature measuring instrument 34 so that the temperature measured by each temperature measuring instrument 34 becomes substantially the same. good.

給電制御部３２は、例えば、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＡＭ（Random Access Memory）、ＲＯＭ（Read Only Memory）、及びコンピュータ読み取り可能な記憶媒体等から構成されている。そして、各種機能を実現するための一連の処理は、一例として、プログラムの形式で記憶媒体等に記憶されており、このプログラムをＣＰＵがＲＡＭ等に読み出して、情報の加工・演算処理を実行することにより、各種機能が実現される。なお、プログラムは、ＲＯＭやその他の記憶媒体に予めインストールしておく形態や、コンピュータ読み取り可能な記憶媒体に記憶された状態で提供される形態、有線又は無線による通信手段を介して配信される形態等が適用されてもよい。コンピュータ読み取り可能な記憶媒体とは、磁気ディスク、光磁気ディスク、ＣＤ－ＲＯＭ、ＤＶＤ－ＲＯＭ、半導体メモリ等である。 The power supply control unit 32 is composed of, for example, a CPU (Central Processing Unit), a RAM (Random Access Memory), a ROM (Read Only Memory), a computer-readable storage medium, and the like. Then, as an example, a series of processes for realizing various functions are stored in a storage medium or the like in the form of a program, and the CPU reads this program into a RAM or the like to execute information processing / arithmetic processing. As a result, various functions are realized. The program is installed in a ROM or other storage medium in advance, is provided in a state of being stored in a computer-readable storage medium, or is distributed via a wired or wireless communication means. Etc. may be applied. Computer-readable storage media include magnetic disks, magneto-optical disks, CD-ROMs, DVD-ROMs, semiconductor memories, and the like.

なお、ヒータ３１、給電制御部３２及び温度計測器３４の数は、上記例に限定されない。単数であってもよく、また、３つ以外の複数であってもよい。 The number of the heater 31, the power supply control unit 32, and the temperature measuring instrument 34 is not limited to the above example. It may be singular or plural other than three.

次に、加熱工程で昇温装置３０が行うローラ部２４の加熱方法について説明する。
本実施形態に係る加熱工程では、昇温装置３０のヒータ３１を所定の昇温速度で昇温しながら、ローラ部２４を加熱している。具体的には、ヒータ３１を１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下の昇温速度で昇温することで、ローラ部２４の加熱を行っている。このように、本実施形態では、ヒータ３１を所定の昇温速度で昇温しながらローラ部２４を加熱することで、ヒータ３１の温度の上昇にローラ部２４の外周面温度と内周面の温度を追従させている。 Next, a method of heating the roller portion 24 performed by the temperature raising device 30 in the heating step will be described.
In the heating step according to the present embodiment, the roller portion 24 is heated while heating the heater 31 of the heating device 30 at a predetermined heating rate. Specifically, the roller portion 24 is heated by raising the temperature of the heater 31 at a rate of 1 ° C./min or higher and 2 ° C./min or lower. As described above, in the present embodiment, by heating the roller portion 24 while raising the temperature of the heater 31 at a predetermined heating rate, the temperature of the heater 31 rises, and the temperature of the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the roller portion 24 rise. The temperature is being followed.

一方、ヒータ３１を用いてローラ部２４を加熱する方法として、一定の温度を保ったヒータ３１でローラ部２４を加熱する方法も考えられる。しかしながら、一定の温度を保ったヒータ３１でローラ部２４を加熱すると、ローラ部２４の外周面の温度はヒータ３１の温度より少し低い温度でほぼ一定の温度を保つが、ローラ部２４の内周面と外周面との温度差が大きくなり、ローラ部２４に損傷等が発生する可能性があることがわかった。また、ヒータ３１を所定の昇温速度で昇温しながらローラ部２４を加熱する方法では、一定の温度を保ったヒータ３１でローラ部２４を加熱する方法よりも、ローラ部２４の内周面と外周面との温度差が小さくすることができ、ローラ部２４の外周面に設けられた硬化部２６へ発生する応力を低減することができることがわかった。 On the other hand, as a method of heating the roller portion 24 by using the heater 31, a method of heating the roller portion 24 by the heater 31 that maintains a constant temperature is also conceivable. However, when the roller portion 24 is heated by the heater 31 that maintains a constant temperature, the temperature of the outer peripheral surface of the roller portion 24 maintains a substantially constant temperature at a temperature slightly lower than the temperature of the heater 31, but the inner circumference of the roller portion 24. It has been found that the temperature difference between the surface and the outer peripheral surface becomes large, and the roller portion 24 may be damaged or the like. Further, in the method of heating the roller portion 24 while raising the temperature of the heater 31 at a predetermined heating rate, the inner peripheral surface of the roller portion 24 is higher than the method of heating the roller portion 24 with the heater 31 maintaining a constant temperature. It was found that the temperature difference between the surface and the outer peripheral surface can be reduced, and the stress generated on the hardened portion 26 provided on the outer peripheral surface of the roller portion 24 can be reduced.

ローラ部２４の内周面と外周面との温度差が小さくなることを、図６のグラフを用いて詳しく説明する。図６は、ヒータ３１の温度、ローラ部２４の内周面（以下、「ローラ内面」ともいう。）の温度及びローラ内面とローラ部２４の外周面（以下、「ローラ外面」ともいう。）との温度差の経過時間による変化を示したグラフであって、横軸が経過時間（分）を示し、縦軸が温度差ΔＴ（℃）または温度（℃）を示している。
また、図６の実線６１は、ヒータ３１の温度を２００℃の一定に保った場合のヒータ３１温度を示している。また、実線６２は、ヒータ３１の温度を２００℃の一定に保った場合のローラ内面温度を示し、実線６３は、この場合のローラ内面とローラ外面との温度差を示している。また、図６の破線６４は、ヒータ３１の温度を５０℃／３０分間の昇温速度で昇温した場合のヒータ３１温度を示している。また、破線６５は、ヒータ３１の温度を５０℃／３０分間の昇温速度で昇温した場合のローラ内面温度を示し、破線６６は、この場合のローラ内面とローラ外面との温度差を示している。 The fact that the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion 24 becomes smaller will be described in detail with reference to the graph of FIG. FIG. 6 shows the temperature of the heater 31, the temperature of the inner peripheral surface of the roller portion 24 (hereinafter, also referred to as “roller inner surface”), and the roller inner surface and the outer peripheral surface of the roller portion 24 (hereinafter, also referred to as “roller outer surface”). In the graph showing the change of the temperature difference with and with the elapsed time, the horizontal axis shows the elapsed time (minutes), and the vertical axis shows the temperature difference ΔT (° C.) or the temperature (° C.).
Further, the solid line 61 in FIG. 6 shows the temperature of the heater 31 when the temperature of the heater 31 is kept constant at 200 ° C. Further, the solid line 62 shows the temperature of the inner surface of the roller when the temperature of the heater 31 is kept constant at 200 ° C., and the solid line 63 shows the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller in this case. Further, the broken line 64 in FIG. 6 indicates the temperature of the heater 31 when the temperature of the heater 31 is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes. Further, the broken line 65 shows the temperature of the inner surface of the roller when the temperature of the heater 31 is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes, and the broken line 66 shows the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller in this case. ing.

なお、図６のローラ内面温度Ｔは、下記式（１）によって算出する。
（Ｔ-Ｔａ）／（Ｔｏ-Ｔａ）＝Ｅｘｐ（-ｈＡ／（ＣＭ）×τ）・・・（１）
但し、Ｔ：ローラ内面の非定常温度
Ｔｏ：ローラ内面の初期温度（例えば、今回は室温の25℃）
Ｔａ：加熱側温度（すなわち、今回はヒータ３１温度）
Ｃ：ローラの比熱（例えば、0.5～0.6kJ/kg℃）
ｈ：ヒータ３１からローラ内部の熱伝導率（例えば、1～50W/m2K）
τ：時間
Ｍ：ローラの質量
Ａ：ローラの面積
ρ：ローラの密度
ｔ：ローラの熱伝導距離
ここで、Ｍ＝Ａρｔであるので、上記式（１）は、下記式（２）となる。
（Ｔ-Ｔａ）／（Ｔｏ-Ｔａ）＝Ｅｘｐ（-ｈ／（Ｃρｔ）×τ）・・・（２） The roller inner surface temperature T in FIG. 6 is calculated by the following formula (1).
(T-Ta) / (To-Ta) = Exp (-hA / (CM) x τ) ... (1)
However, T: Unsteady temperature of the inner surface of the roller To: Initial temperature of the inner surface of the roller (for example, 25 ° C at room temperature this time)
Ta: Heating side temperature (that is, heater 31 temperature this time)
C: Specific heat of the roller (for example, 0.5 to 0.6 kJ / kg ° C)
h: Thermal conductivity from the heater 31 to the inside of the roller (for example, 1 to 50 W / m 2 K)
τ: Time M: Roller mass A: Roller area ρ: Roller density t: Roller heat conduction distance Since M = Aρt, the above equation (1) becomes the following equation (2).
(T-Ta) / (To-Ta) = Exp (-h / (Cρt) × τ) ... (2)

図６に示されている実線６３と、破線６６とを比較すると、すべての時間でヒータ３１の温度を一定に保ってローラ部２４を加熱した場合に比べて、ヒータ３１を昇温させながらローラ部２４を加熱した場合の方がヒータ加熱面（すなわちローラ外面）とローラ内面との温度差が小さくなっていることが分かる。例えば、経過時間が２０分間～４０分間においては、ヒータ加熱面（すなわちローラ外面）とローラ内面との温度差は、ヒータ３１の温度を一定に保ってローラ部２４を加熱した場合に比べて、ヒータ３１を昇温させながらローラ部２４を加熱した場合の方が約１／３以下に抑制できることが、図６からわかる。 Comparing the solid line 63 shown in FIG. 6 with the broken line 66, the roller while raising the temperature of the heater 31 is compared with the case where the temperature of the heater 31 is kept constant and the roller portion 24 is heated at all times. It can be seen that the temperature difference between the heater heating surface (that is, the outer surface of the roller) and the inner surface of the roller is smaller when the portion 24 is heated. For example, when the elapsed time is 20 to 40 minutes, the temperature difference between the heater heating surface (that is, the outer surface of the roller) and the inner surface of the roller is larger than that when the roller portion 24 is heated while keeping the temperature of the heater 31 constant. It can be seen from FIG. 6 that the temperature of the roller portion 24 can be suppressed to about 1/3 or less when the roller portion 24 is heated while raising the temperature of the heater 31.

次に、ヒータ３１の昇温速度の設定方法について説明する。
本実施形態では、１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下の昇温速度でヒータ３１を昇温することで、ローラ部２４の加熱を行っている。この昇温速度は、ローラ部２４の加熱試験の結果から、ヒータ３１の昇温速度を適切に選定することでローラ部２４の内周面の温度が比較的低温（例えば３０℃～５０℃程度）でも、焼嵌め可能なローラ部２４の内径の熱伸び量が得られるローラの加熱条件があることを見出したことに基づいて設定されている。以下で、ローラ部２４の加熱試験について、図７～図９を用いて説明する。
なお、本実施形態では、ローラ部２４とジャーナルハウジング２３との焼嵌めを行うにあたり、本実施形態のローラ部２４のサイズは、内径Ｌ４が例えば、約０．５ｍから約１．８ｍであり、ローラ部２４の内径の径方向の必要熱伸びの量を例えば、０．２ｍｍ程度と設定している。 Next, a method of setting the temperature rising rate of the heater 31 will be described.
In the present embodiment, the roller portion 24 is heated by raising the temperature of the heater 31 at a heating rate of 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less. The temperature of the inner peripheral surface of the roller portion 24 is relatively low (for example, about 30 ° C. to 50 ° C.) by appropriately selecting the heating rate of the heater 31 from the result of the heating test of the roller portion 24. ), But it is set based on the finding that there is a heating condition of the roller that can obtain the amount of heat expansion of the inner diameter of the roller portion 24 that can be shrink-fitted. Hereinafter, the heating test of the roller portion 24 will be described with reference to FIGS. 7 to 9.
In the present embodiment, when the roller portion 24 and the journal housing 23 are shrink-fitted, the size of the roller portion 24 of the present embodiment has an inner diameter L4 of, for example, about 0.5 m to about 1.8 m. The amount of required heat elongation in the radial direction of the inner diameter of the roller portion 24 is set to, for example, about 0.2 mm.

図７から図９は、各々、ヒータ３１の温度、ローラ内面の温度、ローラ内面とローラ外面との温度差及び内径の熱伸び量の経過時間による変化の計測値を示したグラフであって、横軸が経過時間（分）を示し、縦軸が内径の熱伸び量（ｍｍ）及び温度差または温度（℃）を示している。また、網掛け部分は、必要熱伸びの量である０．２ｍｍに達した際の経過時間帯を示している。各温度と経過時間は、ヒータ３１の昇温速度に対する影響を例示すものであり、本実施形態の一例を例示するものである。 7 to 9 are graphs showing measured values of changes with respect to the temperature of the heater 31, the temperature of the inner surface of the roller, the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller, and the amount of heat elongation of the inner diameter, respectively. The horizontal axis shows the elapsed time (minutes), and the vertical axis shows the amount of heat elongation (mm) of the inner diameter and the temperature difference or temperature (° C.). Further, the shaded portion indicates the elapsed time zone when the required heat elongation amount of 0.2 mm is reached. Each temperature and elapsed time exemplify the influence on the temperature rising rate of the heater 31, and exemplify an example of the present embodiment.

図７は、昇温速度１０℃／３０分間でヒータ３１を昇温した場合を示しており、実線７１はヒータ温度、実線７２はローラ内面温度、実線７３はローラ内面とローラ外面との温度差、実線７４はローラ内径の熱伸び量の計測値を示している。 FIG. 7 shows a case where the heater 31 is heated at a heating rate of 10 ° C./30 minutes. The solid line 71 is the heater temperature, the solid line 72 is the roller inner surface temperature, and the solid line 73 is the temperature difference between the roller inner surface and the roller outer surface. , The solid line 74 shows the measured value of the thermal elongation amount of the inner diameter of the roller.

図７に示すように、ヒータ３１の昇温速度が比較的遅い場合、必要熱伸び量を得るには、ローラ内面温度を４０℃から４５℃程度まで加熱する必要があり、時間も１１５分から１２０分程度要する。一方、ローラ外面とローラ内面との温度差は、２０℃から２５℃程度と小さく、ローラ部２４全体を比較的均一に昇温が可能となる。 As shown in FIG. 7, when the heating rate of the heater 31 is relatively slow, it is necessary to heat the roller inner surface temperature from 40 ° C. to 45 ° C. in order to obtain the required heat elongation amount, and the time is 115 minutes to 120 minutes. It takes about a minute. On the other hand, the temperature difference between the outer surface of the roller and the inner surface of the roller is as small as about 20 ° C. to 25 ° C., and the temperature of the entire roller portion 24 can be raised relatively uniformly.

図８は、昇温速度５０℃／３０分間でヒータ３１を昇温した場合を示しており、破線８１はヒータ温度、破線８２はローラ内面温度、破線８３はローラ内面とローラ外面との温度差、破線８４はローラ内径の熱伸び量の計測値を示している。 FIG. 8 shows a case where the heater 31 is heated at a heating rate of 50 ° C./30 minutes. The broken line 81 is the heater temperature, the broken line 82 is the roller inner surface temperature, and the broken line 83 is the temperature difference between the roller inner surface and the roller outer surface. , Dashed line 84 shows the measured value of the thermal elongation amount of the inner diameter of the roller.

図８に示すように、ヒータ３１の昇温速度が比較的速い場合、ローラ内面温度は、加熱開始当初は温度上昇をほとんどせずに、約２０分経過後から温度上昇している（破線８２参照）。これは、加熱を進めるにつれて、ローラ部２４の外周面が熱膨張し、ヒータ３１とローラ部２４の外周面との熱的接触状態が向上したためである。 As shown in FIG. 8, when the heating rate of the heater 31 is relatively high, the temperature of the inner surface of the roller rises after about 20 minutes with almost no temperature rise at the beginning of heating (broken line 82). reference). This is because the outer peripheral surface of the roller portion 24 thermally expands as the heating progresses, and the thermal contact state between the heater 31 and the outer peripheral surface of the roller portion 24 is improved.

ローラ部２４の内径の熱伸び量は、約３０分から約３５分経過後の必要熱伸び量（０．２ｍｍ）に到達した時を含めて、時間経過と比例するように増大する。これに対し、ローラ内面温度は、上述のように、加熱開始当初から２０分程度の間、温度上昇をほとんどしていない。これにより、必要熱伸び量に到達したときには、ローラ内面温度は３０℃から３５℃程度となっている。このように、ローラ内面温度が比較的低い温度にもかかわらず、必要熱伸び量に到達しているのは、ローラ内面が、ローラ外面の熱膨張（熱伸び）による引張り応力を受けたことに起因している。 The amount of heat elongation of the inner diameter of the roller portion 24 increases in proportion to the passage of time, including when the required amount of heat elongation (0.2 mm) after the lapse of about 30 minutes to about 35 minutes has been reached. On the other hand, as described above, the roller inner surface temperature hardly rises for about 20 minutes from the beginning of heating. As a result, when the required heat elongation amount is reached, the roller inner surface temperature is about 30 ° C. to 35 ° C. In this way, despite the relatively low temperature of the inner surface of the roller, the required thermal elongation amount is reached because the inner surface of the roller is subjected to tensile stress due to thermal expansion (thermal elongation) of the outer surface of the roller. It is due.

このように、昇温速度５０℃／３０分間でヒータ３１を昇温した場合には、ローラ内面温度が比較的低い状態で必要熱伸び量となっている。このことから、上述のように、ローラ内面に対して、ローラ外面の熱伸びによる引張り力が発生し始めていることがわかる。
また、ローラ内面とローラ外面との温度差は、必要熱伸び量（０．２ｍｍ）到達時に、５０℃から５５℃程度が発生している。これにより、ローラの外周面に設けられた硬化部２６への圧縮応力が増加し始めていると考えられる。 As described above, when the heater 31 is heated at a temperature rising rate of 50 ° C./30 minutes, the required heat elongation amount is obtained in a state where the roller inner surface temperature is relatively low. From this, it can be seen that, as described above, a tensile force due to thermal elongation of the outer surface of the roller has begun to be generated with respect to the inner surface of the roller.
Further, the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller is about 50 ° C. to 55 ° C. when the required heat elongation amount (0.2 mm) is reached. As a result, it is considered that the compressive stress on the hardened portion 26 provided on the outer peripheral surface of the roller has begun to increase.

図９は、昇温速度９０℃／３０分間でヒータ３１を昇温した場合を示しており、一点鎖線９１はヒータ温度、一点鎖線９２はローラ内面温度、一点鎖線９３はローラ内面とローラ外面との温度差、一点鎖線９４はローラ内径の熱伸び量の計測値を示している。 FIG. 9 shows a case where the heater 31 is heated at a heating rate of 90 ° C./30 minutes, the alternate long and short dash line 91 is the heater temperature, the alternate long and short dash line 92 is the roller inner surface temperature, and the alternate long and short dash line 93 is the roller inner surface and the roller outer surface. The temperature difference and the alternate long and short dash line 94 indicate the measured values of the amount of thermal elongation of the inner diameter of the roller.

図９に示すように、ヒータ３１の昇温速度が図８の例よりもさらに速い場合、ローラ内面温度は、加熱開始当初は温度上昇をほとんどせずに、約２０分経過後から急激に温度上昇していて（一点鎖線９２参照）、この時に必要熱伸び量（０．２ｍｍ）に到達していることから昇温時間の制御が実質的に困難になっている。急激に温度上昇する要因は、図８の例と同様に、加熱を進めるにつれて、ローラ部２４の外周面が熱膨張し、ヒータ３１とローラ部２４の外周面との熱的接触状態が向上したためである。また、ローラ部２４の内径の熱伸び量は、約１５分から約２０分経過後に、必要熱伸び量（０．２ｍｍ）に到達しており、このときのローラ内面温度は、加熱開始当初とほとんど変わらない２５℃から３０℃程度となっている。 As shown in FIG. 9, when the heating rate of the heater 31 is even faster than that in the example of FIG. 8, the roller inner surface temperature rises sharply after about 20 minutes with almost no temperature rise at the beginning of heating. Since the temperature is rising (see the alternate long and short dash line 92) and the required heat elongation amount (0.2 mm) is reached at this time, it is practically difficult to control the temperature rise time. The reason for the rapid temperature rise is that, as in the example of FIG. 8, the outer peripheral surface of the roller portion 24 thermally expands as the heating progresses, and the thermal contact state between the heater 31 and the outer peripheral surface of the roller portion 24 improves. Is. Further, the amount of heat elongation of the inner diameter of the roller portion 24 reaches the required amount of heat elongation (0.2 mm) after about 15 minutes to about 20 minutes, and the temperature of the inner surface of the roller at this time is almost the same as that at the beginning of heating. It is about 25 ° C to 30 ° C, which does not change.

このように、ローラ内面温度がほとんど変わらないにもかかわらず、必要熱伸び量に到達しているのは、ローラ内面がローラ外面の熱膨張（熱伸び）による引張り応力を強く受けたことに起因している。したがって、ローラ部２４（特に、基部２５）に対して、割れ限界半径方向応力σo（本実施形態では、内部亀裂のある場合として約４０Ｎ／ｍｍ２を想定している）を超える応力の発生が懸念され、ローラ部２４（特に、基部２５の外周側）に微小亀裂が発生することが懸念される。 In this way, although the roller inner surface temperature hardly changes, the required thermal elongation amount is reached because the roller inner surface is strongly subjected to tensile stress due to thermal expansion (thermal elongation) of the roller outer surface. is doing. Therefore, a stress exceeding the crack limit radial stress σo (in this embodiment, about 40 N / mm 2 is assumed as the case where there is an internal crack) is generated on the roller portion 24 (particularly, the base portion 25). There is a concern that microcracks may occur in the roller portion 24 (particularly, the outer peripheral side of the base portion 25).

また、ローラ内面の温度上昇が１℃から５℃程度に留まるに対して、ローラ内面とローラ外面との温度差は、５０℃から５５℃程度と大きい。これにより、ローラの外周面に設けられた硬化部２６への圧縮応力が更に増加し始めていると考えられる。 Further, while the temperature rise on the inner surface of the roller stays at about 1 ° C. to 5 ° C., the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller is as large as about 50 ° C. to 55 ° C. As a result, it is considered that the compressive stress on the hardened portion 26 provided on the outer peripheral surface of the roller has begun to further increase.

このように、昇温速度９０℃／３０分間でヒータ３１を昇温した場合には、硬化部２６への応力増加及びローラ部２４（特に、基部２５の外周側）への応力の増加により、ローラ部２４の部分的損傷のリスクが高くなる。 In this way, when the heater 31 is heated at a heating rate of 90 ° C./30 minutes, the stress on the hardened portion 26 increases and the stress on the roller portion 24 (particularly, the outer peripheral side of the base portion 25) increases. The risk of partial damage to the roller portion 24 is increased.

また、他の場合（図７及び図８で示した例）よりも、ヒータ３１に供給する電力を多く必要とし、大型の電源と設備が必要となる。本実施形態で、９０℃／３０分間の昇温速度でヒータ３１を昇温するには、例えば、２００Ｖ、４０Ａの大型電源を必要であり、粉砕機１のある現地でローラの焼き嵌め作業を行うには、この程度の電源容量が上限にある。このため、これ以上の高速昇温は、難しい。 In addition, more power is required to be supplied to the heater 31 than in other cases (examples shown in FIGS. 7 and 8), and a large power source and equipment are required. In the present embodiment, in order to raise the temperature of the heater 31 at a heating rate of 90 ° C./30 minutes, for example, a large power supply of 200 V, 40 A is required, and the roller shrink fitting work is performed at the site where the crusher 1 is located. To do so, this level of power capacity is the upper limit. Therefore, it is difficult to raise the temperature at a higher speed than this.

このように、図７～図９から、ヒータ３１の昇温速度を速くすると、必要熱伸び量を短時間で得られるが、ローラ部２４の損傷のリスクが高くなることがわかる。 As described above, from FIGS. 7 to 9, it can be seen that when the heating rate of the heater 31 is increased, the required heat elongation amount can be obtained in a short time, but the risk of damage to the roller portion 24 increases.

より詳細に、ヒータ３１の昇温速度と損傷のリスク（特に、ローラ外面側の熱膨張（熱伸び）によってローラ内面側に発生する引張応力の発生状態）との関係について説明する。 More specifically, the relationship between the rate of temperature rise of the heater 31 and the risk of damage (particularly, a state in which tensile stress is generated on the inner surface side of the roller due to thermal expansion (heat elongation) on the outer surface side of the roller) will be described.

上述のように、本実施形態では、外周面側からのみローラ部２４の加熱を行っているので、焼嵌めに必要熱伸び量（０．２ｍｍ）に到達時には、「ローラ外面温度＞ローラ内面温度」となり、ローラ外面の熱膨張（熱伸び）によってローラ内面が引張応力を受ける状態となる。 As described above, in the present embodiment, since the roller portion 24 is heated only from the outer peripheral surface side, when the thermal expansion amount (0.2 mm) required for shrink fitting is reached, “roller outer surface temperature> roller inner surface temperature”. , And the inner surface of the roller is subjected to tensile stress due to thermal expansion (thermal elongation) of the outer surface of the roller.

下記の表１は、必要熱伸び量に到達した際における、ローラ内面温度、ヒータ温度、到達時間、ローラ内面温度に起因する熱伸び量、ローラ外面の熱膨張（熱伸び）によってローラ内面に発生する引張応力の発生状態を、ヒータ３１の昇温速度ごとに示している。なお、本実施形態では、上述のように、割れ限界半径方向応力σоを、約４０Ｎ／ｍｍ２としている。また、ローラ内面温度に起因する熱伸び量は、ローラ部２４の基部２５の材料のヤング率Ｅを１．８～２．０×１０５Ｎ／ｍｍ２とし、線膨張率を１１×１０－６～１２×１０－６として算出している。 Table 1 below shows the roller inner surface temperature, heater temperature, arrival time, heat elongation amount due to the roller inner surface temperature, and thermal expansion (thermal expansion) of the roller outer surface when the required heat elongation amount is reached. The state in which the tensile stress is generated is shown for each heating rate of the heater 31. In this embodiment, as described above, the crack limit radial stress σо is set to about 40 N / mm 2 . The amount of heat elongation due to the roller inner surface temperature is such that the Young's modulus E of the material of the base 25 of the roller portion 24 is 1.8 to 2.0 × 10 5 N / mm 2 , and the linear expansion ratio is 11 × 10 − . It is calculated as 6 to 12 × 10-6 .

Figure 0007102270000001
Figure 0007102270000001

表１から、昇温速度が３０℃／３０分間～９０℃／３０分間の場合には、必要熱伸び量の０．２ｍｍに到達した際における、ローラ内面温度に起因する熱伸び量は、いずれも０．２ｍｍ以下となっている。すなわち、０．２ｍｍからローラ内面温度に起因する熱伸び量を引いた数値が、ローラ外面の熱膨張（熱伸び）によって引っ張られることで、ローラ内面が伸びた長さとなる。 From Table 1, when the heating rate is 30 ° C./30 minutes to 90 ° C./30 minutes, the amount of heat elongation due to the roller inner surface temperature when the required heat elongation amount reaches 0.2 mm will be determined. Is also 0.2 mm or less. That is, the value obtained by subtracting the amount of thermal expansion due to the temperature of the inner surface of the roller from 0.2 mm is pulled by the thermal expansion (thermal expansion) of the outer surface of the roller, so that the length of the inner surface of the roller is extended.

したがって、昇温速度が３０℃／３０分間～９０℃／３０分間の場合には、いずれもローラ外面の熱膨張（熱伸び）によってローラ内面が引っ張られ、ローラ内面が引張応力を受ける状態となっているが、昇温速度が速くなるほど、ローラ内面が引っ張られることで伸びた長さが大きくなっていることが分かる。すなわち、昇温速度が速くなるほど、ローラ内面が受ける引張応力が大きくなっていることが分かる。 Therefore, when the heating rate is 30 ° C./30 minutes to 90 ° C./30 minutes, the inner surface of the roller is pulled by the thermal expansion (heat elongation) of the outer surface of the roller, and the inner surface of the roller is subjected to tensile stress. However, it can be seen that as the rate of temperature rise increases, the length of extension due to the pulling of the inner surface of the roller increases. That is, it can be seen that the higher the rate of temperature rise, the greater the tensile stress applied to the inner surface of the roller.

また、各昇温速度におけるローラ内面に発生する引張応力の発生状態は次のようになる。昇温速度が３０℃／３０分間及び５０℃／３０分間の場合には、いずれも発生する引張応力が、割れ限界半径方向応力σоに及んでいない。また、昇温速度が６０℃／３０分間の場合にも、発生する引張応力が割れ限界半径方向応力σоに及んでおらず、割れ限界半径方向応力σоの８０％程度の引張応力が発生している。また、昇温速度が９０℃／３０分の場合には、発生する引張応力が割れ限界半径方向応力σоよりも僅かに小さい値となっている。 Further, the state of occurrence of tensile stress generated on the inner surface of the roller at each temperature rising rate is as follows. When the heating rate is 30 ° C./30 minutes and 50 ° C./30 minutes, the tensile stress generated does not reach the crack limit radial stress σо. Further, even when the heating rate is 60 ° C./30 minutes, the generated tensile stress does not reach the crack limit radial stress σо, and a tensile stress of about 80% of the crack limit radial stress σо is generated. There is. Further, when the temperature rising rate is 90 ° C./30 minutes, the tensile stress generated is a value slightly smaller than the crack limit radial stress σо.

以上の結果を考慮すると、昇温速度が９０℃／３０分間の場合には、ローラ内面に発生する引張応力が、割れ限界半径方向応力σоを超えてしまうことが危惧され、ローラ部２４の損傷のリスクが高くなっていると考えられる。したがって、ヒータ３１の昇温速度の上限は、６０℃／３０分間程度（すなわち、２℃／ｍｉｎ）に設定することが好ましいことが分かる。 Considering the above results, when the temperature rising rate is 90 ° C./30 minutes, it is feared that the tensile stress generated on the inner surface of the roller exceeds the crack limit radial stress σо, and the roller portion 24 is damaged. It is considered that the risk of Therefore, it can be seen that the upper limit of the heating rate of the heater 31 is preferably set to about 60 ° C./30 minutes (that is, 2 ° C./min).

次に、ヒータ３１の昇温速度の下限の設定方法について説明する。
表１からわかるように、昇温速度が遅くなると、必要熱伸び量（０．２ｍｍ）に到達する時間が長くなる。 Next, a method of setting the lower limit of the temperature rising rate of the heater 31 will be described.
As can be seen from Table 1, the slower the heating rate, the longer it takes to reach the required heat elongation (0.2 mm).

粉砕ローラ５のメンテナンス等の目的から粉砕ローラ５を交換する場合がある。交換用の粉砕ローラ５を設置するためには、交換用ローラ部を仮置きする仮置き工程と、ローラ部２４を加熱する加熱工程と、ローラ部２４とジャーナルハウジング２３とを嵌合する嵌合工程と、ローラ部２４とジャーナルハウジング２３とが嵌合した粉砕ローラ５を粉砕機１に設置する設置工程と、が必要である。 The crushing roller 5 may be replaced for the purpose of maintenance of the crushing roller 5. In order to install the replacement crushing roller 5, the temporary placement step of temporarily placing the replacement roller portion, the heating step of heating the roller portion 24, and the fitting of the roller portion 24 and the journal housing 23 are fitted. A step and an installation step of installing the crushing roller 5 in which the roller portion 24 and the journal housing 23 are fitted in the crushing machine 1 are required.

各工程において要する時間は、本実施形態では例えば以下のようになる。なお、以下の説明における必要時間は、あくまで一例であり、必要時間は他の時間であってもよい。
仮置き工程には５分間程度、嵌合工程には１０分間程度、設置工程には２５分間程度要する。すなわち、加熱工程を除く他の工程において、合計４０分間程度要する。したがって、加熱工程の時間をＨｔとすると、１つの粉砕ローラ５を交換するのに必要な時間は、Ｈｔ＋４０（分）となる。 The time required for each step is, for example, as follows in this embodiment. The required time in the following description is merely an example, and the required time may be another time.
The temporary placement process takes about 5 minutes, the fitting process takes about 10 minutes, and the installation process takes about 25 minutes. That is, it takes about 40 minutes in total in other steps except the heating step. Therefore, assuming that the time of the heating step is Ht, the time required to replace one crushing roller 5 is Ht + 40 (minutes).

次に、１つの粉砕ローラ５を交換するのに適した時間は次のように設定する。
本実施形態のように、粉砕ローラ５が３つ設けられている粉砕機１の２台分（粉砕ローラ５を６つ）の交換を１日で行う場合には、１日の作業時間を１０時間とすると、１つの粉砕ローラ５に対する作業時間は、以下の式（３）から１００分間と求められる。
（１０×６０）分／３つ×２台・・・（３） Next, the time suitable for replacing one crushing roller 5 is set as follows.
When replacing two crushers 1 (six crushing rollers 5) provided with three crushing rollers 5 (six crushing rollers 5) in one day as in the present embodiment, the working time per day is 10 In terms of time, the working time for one crushing roller 5 is calculated to be 100 minutes from the following formula (3).
(10 x 60) minutes / 3 x 2 units ... (3)

したがって、以下の式（４）から、加熱工程に要する時間Ｈｔは、６０分間以下であることが望ましいことが分かる。
Ｈｔ＋４０分≦１００分・・・（４） Therefore, from the following formula (4), it can be seen that the time Ht required for the heating step is preferably 60 minutes or less.
Ht + 40 minutes ≤ 100 minutes ... (4)

以上の結果を考慮すると、表１から、ヒータ３１の昇温速度の下限は、３０℃／３０分間程度（すなわち、１℃／ｍｉｎ）に設定することが好ましいことが分かる。 Considering the above results, it can be seen from Table 1 that the lower limit of the temperature rising rate of the heater 31 is preferably set to about 30 ° C./30 minutes (that is, 1 ° C./min).

以上述べたとおり、本実施形態では、作業性の観点から、ヒータ３１の昇温速度の下限を１℃／ｍｉｎとし、粉砕ローラ５の損傷のリスクの観点から、ヒータ３１の昇温速度の上限を２℃／ｍｉｎとしている。
このことについて、図１０を用いて説明する。図１０では、ヒータ３１の昇温速度（℃／ｍｉｎ）と必要熱伸び量（０．２ｍｍ）到達時間（分）との関係を破線で示し、ヒータ３１の昇温速度（℃／ｍｉｎ）とローラ内面温度（℃）との関係を実線で示している。 As described above, in the present embodiment, the lower limit of the temperature rise rate of the heater 31 is set to 1 ° C./min from the viewpoint of workability, and the upper limit of the temperature rise rate of the heater 31 is set from the viewpoint of the risk of damage to the crushing roller 5. Is 2 ° C./min.
This will be described with reference to FIG. In FIG. 10, the relationship between the temperature rise rate (° C./min) of the heater 31 and the required heat elongation (0.2 mm) arrival time (minutes) is shown by a broken line, and is shown as the temperature rise rate (° C./min) of the heater 31. The relationship with the roller inner surface temperature (° C) is shown by the solid line.

図１０の破線で示すように、ヒータ３１の昇温速度が２℃／ｍｉｎ以上となると、必要熱伸び量到達時のローラ内面温度が低くなり、損傷のリスクが高くなるため不適である。また、ヒータ３１の昇温速度が１℃／ｍｉｎ以下となると、加熱工程に要する時間が６０分以上となり、作業性が悪化するため不適である。したがって、図１０の網掛け部分の矢印で示した範囲である１℃／ｍｉｎから２℃／ｍｉｎが好適な範囲となる。特に、損傷のリスク及び作業性の両方の観点から図１０にＰで示した、昇温速度５０℃／３０分間が好適となる。
なお、３℃／ｍｉｎよりも速い昇温速度では、ローラ内面温度が上昇する前に必要熱伸び量となるため、熱伸び量の制御が困難であるので、適切でない。 As shown by the broken line in FIG. 10, when the heating rate of the heater 31 is 2 ° C./min or more, the temperature of the inner surface of the roller when the required heat elongation amount is reached becomes low, and the risk of damage increases, which is not suitable. Further, when the heating rate of the heater 31 is 1 ° C./min or less, the time required for the heating step is 60 minutes or more, and the workability is deteriorated, which is not suitable. Therefore, the range from 1 ° C./min to 2 ° C./min, which is the range indicated by the arrow in the shaded portion of FIG. 10, is a suitable range. In particular, from the viewpoint of both the risk of damage and workability, the heating rate of 50 ° C./30 minutes shown by P in FIG. 10 is preferable.
If the heating rate is faster than 3 ° C./min, the required heat elongation amount is reached before the roller inner surface temperature rises, and it is difficult to control the heat elongation amount, which is not appropriate.

本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
本実施形態では、加熱工程において、内周面が外気へ開放した状態で半径方向の外周面側からローラ部２４を加熱している。このため、基部２５の外周面側は、内周面側よりも早く昇温するとともに、内周面側よりも高温となる。これにより、基部２５は、半径方向外側に（すなわち、外形が大きくなるように）熱膨張する。一方、硬化部２６は、基部２５と熱膨張係数が異なり、硬化部２６には、熱膨張率が小さい部材、例えばセラミックスを含んでもよいので、基部２５よりも熱膨張量が少なくなるか、もしくは硬化部２６は、基部２５よりも温度が高くなることで熱膨張量が多くなる。したがって、ローラ部２４が半径方向外側に熱膨張する際に、硬化部２６には、基部２５に拘束され半径方向に押圧力が作用する。このため、硬化部２６には、半径方向の圧縮応力が発生する。このように、ローラ部２４を加熱する加熱工程において、硬化部２６に発生する応力を、主に圧縮応力とすることができるので、硬化部２６に発生する引張応力を抑制し、硬化部２６に亀裂が伝播し難くすることができる。よって、硬化部２６を損傷し難くすることができる。 According to this embodiment, the following effects are exhibited.
In the present embodiment, in the heating step, the roller portion 24 is heated from the outer peripheral surface side in the radial direction with the inner peripheral surface open to the outside air. Therefore, the temperature of the outer peripheral surface side of the base portion 25 rises faster than that of the inner peripheral surface side, and the temperature rises higher than that of the inner peripheral surface side. As a result, the base portion 25 thermally expands outward in the radial direction (that is, so that the outer shape becomes larger). On the other hand, the cured portion 26 has a coefficient of thermal expansion different from that of the base 25, and the cured portion 26 may include a member having a small coefficient of thermal expansion, for example, ceramics, so that the amount of thermal expansion is smaller than that of the base 25, or The temperature of the cured portion 26 is higher than that of the base 25, so that the amount of thermal expansion increases. Therefore, when the roller portion 24 thermally expands outward in the radial direction, the hardened portion 26 is constrained by the base portion 25 and a pressing force acts in the radial direction. Therefore, a compressive stress in the radial direction is generated in the hardened portion 26. In this way, in the heating step of heating the roller portion 24, the stress generated in the cured portion 26 can be mainly used as the compressive stress, so that the tensile stress generated in the cured portion 26 can be suppressed and the cured portion 26 can be subjected to. It can make it difficult for cracks to propagate. Therefore, the hardened portion 26 can be made less likely to be damaged.

また、このように焼嵌めによってローラ部２４とジャーナルハウジング２３とを嵌合させることができる。このため、隙間嵌めを行う必要が無く、外周面に硬化部２６を有する粉砕ローラ５であっても、ローラ部２４及びジャーナルハウジング２３に対して、嵌め合い部分の寸法管理に加えて固定部材の取り付け加工などの特別な加工を施すことなく、ローラ部２４とジャーナルハウジング２３とを焼嵌めで嵌合させて粉砕ローラ５を製造することができる。したがって、ローラ部２４及びジャーナルハウジング２３に対して特別な加工を施す方法と比較して、コストを低減するとともに、製造に要する時間を短縮化することができる。 Further, the roller portion 24 and the journal housing 23 can be fitted by shrink fitting in this way. Therefore, it is not necessary to perform gap fitting, and even if the crushing roller 5 has a hardening portion 26 on the outer peripheral surface, the fixing member of the fixing member is provided with respect to the roller portion 24 and the journal housing 23 in addition to the dimensional control of the fitting portion. The crushing roller 5 can be manufactured by fitting the roller portion 24 and the journal housing 23 by shrink fitting without performing special processing such as mounting processing. Therefore, as compared with the method of applying special processing to the roller portion 24 and the journal housing 23, the cost can be reduced and the time required for manufacturing can be shortened.

また、ローラ部２４の中心軸線Ｃ１が床面と直交方向となる状態で設置され、かつ、内周面が外気に開放した状態（換言すれば、大気開放した状態）で、外周面側からローラ部２４を加熱している。これにより、円環状の内側空間内の空気は、加熱により昇温し、煙突効果により、図４の矢印で示すように、上昇気流となり大気に放出される。したがって、内側空間内に昇温した空気が滞留しないので、ローラ部２４の内周面の温度分布を少なくなるように抑制し、ローラ部２４全体における不均一な応力の発生を抑制することができる。よって、ローラ部２４を損傷し難くすることができる。ローラ部２４の損傷とは、例えば、部分的な微小亀裂の発生、内部の亀裂の進展や、一部の脱落などが挙げられる。 Further, the rollers are installed from the outer peripheral surface side in a state where the central axis C1 of the roller portion 24 is installed in a direction orthogonal to the floor surface and the inner peripheral surface is open to the outside air (in other words, a state in which the roller portion 24 is open to the atmosphere). Part 24 is being heated. As a result, the air in the annular inner space rises due to heating, and due to the chimney effect, as shown by the arrow in FIG. 4, it becomes an updraft and is released into the atmosphere. Therefore, since the heated air does not stay in the inner space, the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller portion 24 can be suppressed to be small, and the generation of non-uniform stress in the entire roller portion 24 can be suppressed. .. Therefore, the roller portion 24 can be made less likely to be damaged. Damage to the roller portion 24 includes, for example, the occurrence of partial microcracks, the growth of internal cracks, and the partial shedding.

本実施形態では、ローラ部２４と床面との間に形成される下部空間と内側空間とが連通している。これにより、下部空間を介して、内側空間の下方から空気が流入するので、より効果的に煙突効果を作用させて、確実に内側空間内に上昇気流を発生させることができる。したがって、より好適に、ローラ内周面の温度分布を抑制し、ローラ部２４全体における不均一な応力の発生を抑制することができる。 In the present embodiment, the lower space and the inner space formed between the roller portion 24 and the floor surface communicate with each other. As a result, air flows in from below the inner space through the lower space, so that the chimney effect can be applied more effectively and an updraft can be reliably generated in the inner space. Therefore, more preferably, the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller can be suppressed, and the generation of non-uniform stress in the entire roller portion 24 can be suppressed.

また、ローラ部２４を加熱する工程で、ローラ部２４の内周面が外気へと開放した状態としているので、加熱工程において、ローラ部２４の内周面にアクセスすることができる。これにより、加熱工程において、ローラ部２４の内径の熱伸び量をノギスやレーザ距離計測器などで計測することができる。したがって、ローラ部２４の内径の熱伸び量を確認しながら加熱することができるので、確実に所望の熱伸び量とすることができる。従い、継続的に熱伸び量を確認しているので、所望の熱伸び量となった時点で加熱工程を終えることができるので、過度の加熱等による無駄な時間の発生を防止し、加熱工程を適正化することができる。またローラ部２４の内径の所望の熱伸び量を得るに際しては、ヒータ３１を所定の昇温速度とした際の加熱経過時間との関係を事前試験で確認しておくことで、加熱経過時間で加熱工程を管理してもよい。 Further, since the inner peripheral surface of the roller portion 24 is open to the outside air in the step of heating the roller portion 24, the inner peripheral surface of the roller portion 24 can be accessed in the heating step. As a result, in the heating step, the amount of heat elongation of the inner diameter of the roller portion 24 can be measured with a caliper, a laser distance measuring instrument, or the like. Therefore, it is possible to heat while checking the amount of heat elongation of the inner diameter of the roller portion 24, so that the desired amount of heat elongation can be surely obtained. Therefore, since the heat elongation amount is continuously confirmed, the heating process can be completed when the desired heat elongation amount is reached, so that wasteful time due to excessive heating or the like can be prevented and the heating process can be completed. Can be optimized. Further, when obtaining a desired heat elongation amount of the inner diameter of the roller portion 24, the relationship with the elapsed heating time when the heater 31 is set to a predetermined heating rate is confirmed by a preliminary test, so that the elapsed heating time can be used. The heating process may be controlled.

本実施形態では、ローラ部２４の半径方向の外周面をヒータ３１で覆うとともに、ヒータ３１の半径方向の外周面を断熱材２９で覆っているので、ヒータ３１からの熱散逸を低減し、ヒータ３１からローラ部２４へ向かう熱流束を安定化させることができる。したがって、ヒータ３１からローラ部２４の外周面への伝熱量の分布を抑制して均一化することができる。
また、ローラ部２４の内周面が大気開放した状態（すなわち、低温側）であるので、外周面側から入熱した熱は内周面側に向かって移動し易い。このように、内周面側へ向かう熱流束の方向付けをすることができるので、ローラ部２４の内周面側の昇温を安定化させることができる。 In the present embodiment, the outer peripheral surface of the roller portion 24 in the radial direction is covered with the heater 31, and the outer peripheral surface of the heater 31 in the radial direction is covered with the heat insulating material 29. Therefore, heat dissipation from the heater 31 is reduced and the heater is heated. The heat flux from 31 to the roller portion 24 can be stabilized. Therefore, the distribution of the amount of heat transfer from the heater 31 to the outer peripheral surface of the roller portion 24 can be suppressed and made uniform.
Further, since the inner peripheral surface of the roller portion 24 is open to the atmosphere (that is, the low temperature side), the heat input from the outer peripheral surface side easily moves toward the inner peripheral surface side. In this way, since the heat flux can be directed toward the inner peripheral surface side, the temperature rise on the inner peripheral surface side of the roller portion 24 can be stabilized.

外周面から入熱した熱が、内周面まで伝達するには所定の時間がかかる。このため、ローラ部２４を外周面からヒータ３１で加熱した場合、外周面と内周面とに温度差が発生する。本実施形態では、室温状態からヒータ３１を所定の昇温速度で昇温しながらローラ部２４を加熱している。これにより、ヒータ３１の昇温に追従するようにローラ部２４の外周面と内周面も昇温する。したがって、温度を一定に保っているヒータ３１でローラ部２４の外周面の温度を一定に保ちながら加熱する方法と比較して、ローラ部２４の内周面と外周面との温度差が小さくなる。したがって、ローラ部２４の外周面側に設けられている硬化部２６へ発生する応力を低減することができる。よって、ローラ部２４を損傷し難くすることができる。 It takes a predetermined time for the heat input from the outer peripheral surface to be transferred to the inner peripheral surface. Therefore, when the roller portion 24 is heated from the outer peripheral surface by the heater 31, a temperature difference occurs between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface. In the present embodiment, the roller portion 24 is heated while raising the temperature of the heater 31 at a predetermined heating rate from the room temperature state. As a result, the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the roller portion 24 are also heated so as to follow the temperature rise of the heater 31. Therefore, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion 24 becomes smaller than the method of heating while keeping the temperature of the outer peripheral surface of the roller portion 24 constant with the heater 31 that keeps the temperature constant. .. Therefore, the stress generated on the hardened portion 26 provided on the outer peripheral surface side of the roller portion 24 can be reduced. Therefore, the roller portion 24 can be made less likely to be damaged.

ヒータ３１の昇温速度を遅くすると、ローラ部２４の内周面と外周面との温度差を十分に低減でき、ローラ部２４を損傷し難くすることができるが、ローラ部２４とジャーナルハウジング２３とを焼嵌めするために必要な熱伸び量を得るまでに時間がかかるため、加熱工程が長時間化してしまい、作業性が低下する。一方、ヒータ３１の昇温速度を速くすると、加熱工程を短時間化することができるが、ローラ部２４の内周面と外周面との温度差を十分に低減することができずに、ローラ部２４に損傷が発生する可能性が高まる。 By slowing the temperature rise rate of the heater 31, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion 24 can be sufficiently reduced, and the roller portion 24 can be made less likely to be damaged. However, the roller portion 24 and the journal housing 23 can be prevented from being damaged. Since it takes time to obtain the amount of heat elongation required for shrink-fitting, the heating process takes a long time and the workability is lowered. On the other hand, if the heating rate of the heater 31 is increased, the heating step can be shortened, but the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion 24 cannot be sufficiently reduced, and the roller The possibility of damage to the portion 24 increases.

本実施形態では、ヒータ３１を１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下の昇温速度で昇温している。このように、昇温速度を２℃／ｍｉｎ以下とすることで、ローラ部２４の内周面と外周面との温度差を十分に低減し、ローラ部２４を損傷し難くすることができるとともに、昇温速度を１℃／ｍｉｎ以上とすることで、加熱工程の過剰な長時間化を防止して作業性を向上することができる。 In the present embodiment, the heater 31 is heated at a temperature rising rate of 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less. By setting the temperature rising rate to 2 ° C./min or less in this way, the temperature difference between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the roller portion 24 can be sufficiently reduced, and the roller portion 24 can be made less likely to be damaged. By setting the temperature rise rate to 1 ° C./min or more, it is possible to prevent an excessively long heating step and improve workability.

本実施形態では、ローラ部２４の外周面を覆う複数のヒータ３１が、並んで配置され、各々異なる給電制御部３２により昇温速度を制御されている。これにより、各ヒータ３１の昇温速度を個別に適宜制御することで、ローラ部２４の外周面の温度分布の発生を抑制することができる。外周面の温度分布の発生を抑制することで、外周面から入力する熱を均一化できるので、ローラ部２４の内周面の温度分布を抑制することができる。 In the present embodiment, a plurality of heaters 31 covering the outer peripheral surface of the roller unit 24 are arranged side by side, and the temperature rising rate is controlled by different power supply control units 32. As a result, the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface of the roller portion 24 can be suppressed by appropriately controlling the heating rate of each heater 31 individually. By suppressing the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface, the heat input from the outer peripheral surface can be made uniform, so that the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller portion 24 can be suppressed.

また、ローラ部２４の外周面を覆う複数のヒータ３１が、発熱密度を上昇できるように並んで配置されているので、各ヒータ３１が小型化される。これにより、各ヒータ３１における温度分布を低減することができるので、ローラ部２４の外周面の温度分布の発生を抑制することができる。 Further, since a plurality of heaters 31 covering the outer peripheral surface of the roller portion 24 are arranged side by side so as to increase the heat generation density, each heater 31 is miniaturized. As a result, the temperature distribution in each heater 31 can be reduced, so that the generation of the temperature distribution on the outer peripheral surface of the roller portion 24 can be suppressed.

［変形例１］
本実施形態の変形例１について説明する。
本変形例では、ローラ部２４の外周面とヒータ３１との間に金属箔を設けた状態で、ローラ部２４の加熱を行う点で上記実施形態と異なる。なお、金属箔は変形が容易で、熱伝導性が良いものが好ましく、例えばアルミ箔が好適である。また他には、銅箔などでもよい。 [Modification 1]
A modification 1 of the present embodiment will be described.
This modification is different from the above embodiment in that the roller portion 24 is heated with the metal foil provided between the outer peripheral surface of the roller portion 24 and the heater 31. The metal foil is preferably easily deformed and has good thermal conductivity, and for example, aluminum foil is preferable. Alternatively, copper foil or the like may be used.

ローラ部２４の外周面へのヒータ３１の熱的密着状態で、ヒータ３１からローラ部２４への熱流束が大きく変化して、ローラ内面の昇温状態が変化することが判明した。
加熱工程において、ヒータ３１とローラ部２４とは、少なくともヒータ３１がローラ部２４の外周面に対してガタつくことがなく、外周面の上下方向複数箇所をワイヤ等で固縛するなどで固定されている（以下、「通常固定状態」という。）。ヒータ３１は、ローラ部２４の外周面に極力均一に密着するように設けることが望ましいが、実際には、加熱開始時点においては、熱的密着状態が十分に高いとは限らず、ヒータ３１からローラ部２４への熱伝達率は、ヒータ３１が熱的に完全密着している場合と比較して、１／２～１／１０程度になっている場合があると推察される。 It has been found that the heat flux from the heater 31 to the roller portion 24 changes significantly in the state of thermal adhesion of the heater 31 to the outer peripheral surface of the roller portion 24, and the temperature rise state of the inner surface of the roller changes.
In the heating step, the heater 31 and the roller portion 24 are fixed by at least the heater 31 does not rattle with respect to the outer peripheral surface of the roller portion 24, and a plurality of points in the vertical direction of the outer peripheral surface are fixed with wires or the like. (Hereinafter, it is referred to as "normally fixed state"). It is desirable that the heater 31 is provided so as to be in close contact with the outer peripheral surface of the roller portion 24 as uniformly as possible, but in reality, the thermal close contact state is not always sufficiently high at the start of heating, and the heater 31 is used. It is presumed that the heat transfer coefficient to the roller portion 24 may be about 1/2 to 1/10 as compared with the case where the heater 31 is in complete thermal contact.

すなわち、ローラ外面に対して、ヒータ３１が密着して熱伝達率が、例えば５倍に向上することで約２０％速くローラ内面の温度が上昇し、ローラ外面とローラ内面との温度差も約２０％低減される。 That is, the heater 31 is in close contact with the outer surface of the roller and the heat transfer coefficient is improved by, for example, 5 times, so that the temperature of the inner surface of the roller rises about 20% faster, and the temperature difference between the outer surface of the roller and the inner surface of the roller is also about. 20% reduction.

このことは、図１１及び図１２から判断することができる。
図１１は、経過時間（分）と、ヒータ温度（℃）またはローラ内面温度（℃）との関係を示している。また、図１１の実線１１１は昇温速度１０℃／３０分間で昇温する際のヒータ温度を示し、破線１１２は昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のヒータ温度を示し、実線１１３は通常固定状態において昇温速度１０℃／３０分間で昇温する際のローラ内面温度を示し、破線１１４は通常固定状態において昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のローラ内面温度を示し、２点鎖線１１５はヒータ３１とローラ部２４とが熱的密着状態を向上させた密着状態において昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のローラ内面温度を示している。
破線１１４と、２点鎖線１１５とを比較すると、同じ経過時間であっても、ヒータ３１とローラ部２４とが熱的密着状態を向上させた密着状態の場合には、通常固定状態の場合よりも、ローラ内面温度が高くなっていることが分かる（図１１の矢印参照）。 This can be determined from FIGS. 11 and 12.
FIG. 11 shows the relationship between the elapsed time (minutes) and the heater temperature (° C.) or the roller inner surface temperature (° C.). Further, the solid line 111 in FIG. 11 indicates the heater temperature when the temperature is raised at a heating rate of 10 ° C./30 minutes, and the broken line 112 indicates the heater temperature when the temperature is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes. 113 indicates the roller inner surface temperature when the temperature is raised at a temperature rising rate of 10 ° C./30 minutes in the normal fixed state, and the broken line 114 indicates the roller inner surface temperature when the temperature is raised at a temperature rising rate of 50 ° C./30 minutes in the normal fixed state. The two-point chain wire 115 indicates the roller inner surface temperature when the heater 31 and the roller portion 24 are in close contact with each other to improve the thermal contact state, and the temperature is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes.
Comparing the broken line 114 and the two-dot chain line 115, even if the elapsed time is the same, when the heater 31 and the roller portion 24 are in close contact with each other in an improved thermal contact state, they are more than in the normal fixed state. However, it can be seen that the roller inner surface temperature is high (see the arrow in FIG. 11).

図１２は、経過時間（分）と、ヒータ温度（℃）またはローラ外面温度とローラ内面温度との温度差ΔＴ（℃）と、の関係を示している。また、図１２の破線１２１は、昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のヒータ温度を示し、破線１２２は、通常固定状態において昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のローラ外面温度とローラ内面温度との温度差を示し、２点鎖線１２３は、ヒータ３１とローラ部２４とが熱的密着状態を向上させた密着状態において昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のローラ外面温度とローラ内面温度との温度差を示している。
破線１２２と２点鎖線１２３を比較すると、同じ経過時間であっても、ヒータ３１とローラ部２４とが熱的密着状態を向上させた密着状態の場合には、通常固定状態の場合よりも、ローラ外面温度とローラ内面温度との温度差が小さくなっていることが分かる（図１２の矢印参照）。 FIG. 12 shows the relationship between the elapsed time (minutes) and the heater temperature (° C.) or the temperature difference ΔT (° C.) between the roller outer surface temperature and the roller inner surface temperature. Further, the broken line 121 in FIG. 12 indicates the heater temperature when the temperature is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes, and the broken line 122 indicates the heater temperature when the temperature is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes in a normal fixed state. The temperature difference between the roller outer surface temperature and the roller inner surface temperature is shown. The temperature difference between the roller outer surface temperature and the roller inner surface temperature is shown.
Comparing the broken line 122 and the two-dot chain line 123, even if the elapsed time is the same, when the heater 31 and the roller portion 24 are in close contact with each other in an improved thermal contact state, the contact state is higher than in the normal fixed state. It can be seen that the temperature difference between the roller outer surface temperature and the roller inner surface temperature is small (see the arrow in FIG. 12).

本変形例では、以下の作用効果を奏する。
本変形例では、ローラ部２４とヒータ３１との間に金属箔を設けている。金属箔は、変形が容易であるので、ローラ部２４とヒータ３１との間に設けられた金属箔は、ローラ部２４とヒータ３１との間の隙間に応じた形状に変形し、ローラ部２４及びヒータ３１と密着する。このように、ローラ部２４とヒータ３１との間に金属箔を設けることで、ローラ部２４とヒータ３１との間に形成される隙間を、金属箔で埋めることができる。 In this modified example, the following effects are exhibited.
In this modification, a metal foil is provided between the roller portion 24 and the heater 31. Since the metal foil is easily deformed, the metal foil provided between the roller portion 24 and the heater 31 is deformed into a shape corresponding to the gap between the roller portion 24 and the heater 31, and the roller portion 24 is deformed. And in close contact with the heater 31. By providing the metal foil between the roller portion 24 and the heater 31 in this way, the gap formed between the roller portion 24 and the heater 31 can be filled with the metal foil.

金属箔は、熱伝導性がよいので、ローラ部２４とヒータ３１との間に形成される隙間を金属箔で埋めることで、ローラ部２４とヒータ３１との熱伝導率が向上する。これにより、ヒータ３１からローラ部２４への熱流束を大きくすることができる。したがって、ヒータ３１の熱がローラ部２４の内周面に伝達し易くなるので、内周面における昇温が好適に行われる。よって、ローラ部２４の内周面の温度分布を抑制し、ローラ部２４全体における不均一な応力の発生を抑制することができる。よって、ローラ部２４を損傷し難くすることができる。 Since the metal foil has good thermal conductivity, the thermal conductivity between the roller portion 24 and the heater 31 is improved by filling the gap formed between the roller portion 24 and the heater 31 with the metal foil. As a result, the heat flux from the heater 31 to the roller portion 24 can be increased. Therefore, since the heat of the heater 31 is easily transferred to the inner peripheral surface of the roller portion 24, the temperature rise on the inner peripheral surface is preferably performed. Therefore, the temperature distribution on the inner peripheral surface of the roller portion 24 can be suppressed, and the generation of non-uniform stress in the entire roller portion 24 can be suppressed. Therefore, the roller portion 24 can be made less likely to be damaged.

［変形例２］
次に、本実施形態の変形例２について説明する。
本変形例では、複数の所定のヒータ昇温速度の条件と複数のローラ部２４の構造に対応して、ローラ部２４の加熱工程と嵌合工程で収集した計測データをデータベースに蓄積して、データのテーブルが構築されている。予めヒータ昇温速度に対するローラ部２４の構造や加熱によるローラ部２４の各部分の温度やローラ内径の熱伸び量の計測値に関するデータを蓄積して、データベースによるテーブルが作成されている。すなわち、制御装置（図示省略）が、加熱工程におけるヒータ３１の昇温速度及びローラ部２４の熱伸び量を記憶する（昇温速度記憶工程、熱伸び量記憶工程）とともに、記憶した昇温速度と、熱伸び量とに基づいて、昇温速度と熱伸び量との関係を定めたテーブルを作成する（テーブル作成工程）とともに、テーブルを記憶している。
ここで、粉砕機１のある現地でローラ部２４に対して仮の昇温速度で加熱工程を行う予備加熱試験を実施する。これにより、ローラの加熱処理の適正な昇温速度を選定して適正なローラ部２４の加熱条件の範囲内で加熱を行うことができる。
予備加熱試験とは、例えば、ローラ部２４に対して、予定の昇温速度に対する１０分間程度の予備加熱を行い、時間経過に対する熱伸び量と昇温速度（例えば、１つ～２つの条件）との相関データを採取し、蓄積したデータベース（テーブル）と比較して適正な昇温速度を判断して選定する試験である。また、加熱工程において、ローラ部２４に対して仮の昇温速度で予備加熱を行うとともに、仮の昇温速度及び予備加熱におけるローラ部２４の熱伸び量と、テーブルと、に基づいて決定された昇温速度によってローラ部２４の加熱を行ってもよい。 [Modification 2]
Next, a modification 2 of the present embodiment will be described.
In this modification, the measurement data collected in the heating step and the fitting step of the roller section 24 are stored in the database in accordance with the conditions of the plurality of predetermined heater heating rates and the structures of the plurality of roller sections 24. A table of data has been built. A database table is created by accumulating data on the structure of the roller portion 24 with respect to the heater heating rate, the temperature of each portion of the roller portion 24 due to heating, and the measured values of the amount of heat elongation of the inner diameter of the roller. That is, the control device (not shown) stores the heating rate of the heater 31 and the heat elongation amount of the roller unit 24 in the heating step (heating rate storage step, heat elongation storage step), and the stored heating rate. And, based on the heat elongation amount, a table that defines the relationship between the temperature rise rate and the heat elongation amount is created (table creation step), and the table is stored.
Here, a preheating test is carried out in which the roller portion 24 is heated at a temporary heating rate at the site where the crusher 1 is located. As a result, it is possible to select an appropriate heating rate for the heat treatment of the rollers and perform heating within the range of the appropriate heating conditions for the roller portion 24.
In the preheating test, for example, the roller portion 24 is preheated for about 10 minutes at a planned heating rate, and the amount of heat elongation and the heating rate over time (for example, one or two conditions). This is a test in which the correlation data with and is collected, compared with the accumulated database (table), and the appropriate temperature rise rate is judged and selected. Further, in the heating step, the roller portion 24 is preheated at a tentative temperature rise rate, and is determined based on the tentative temperature rise rate, the amount of heat elongation of the roller portion 24 in the preheating, and the table. The roller portion 24 may be heated according to the heating rate.

また、選定した昇温速度は、ローラ内面とローラ外面との急激な温度勾配による温度差が大きくならない条件とすることができるので、ローラの外周面に設けられた硬化部２６への応力発生を抑えて、部分的な損傷を抑制することができるので、好適である。 Further, since the selected heating rate can be set to a condition that the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller does not become large due to the sudden temperature gradient, stress is generated on the hardened portion 26 provided on the outer peripheral surface of the roller. It is preferable because it can be suppressed and partial damage can be suppressed.

本変形例によれば、以下の作用効果を奏する。
本変形例では、予備加熱試験によってローラ部２４の加熱処理の適正な昇温速度を予め選定して、適正なローラ部２４の加熱条件の範囲内で加熱を行っているので、ローラの外周面に設けられた硬化部２６への応力発生を抑えて部分的な損傷を抑制して、加熱工程での作業時間を短縮することができる。 According to this modification, the following effects are obtained.
In this modification, the appropriate heating rate of the heat treatment of the roller portion 24 is selected in advance by the preliminary heating test, and the heating is performed within the range of the appropriate heating conditions of the roller portion 24. Therefore, the outer peripheral surface of the roller is heated. It is possible to suppress the generation of stress on the hardened portion 26 provided in the above, suppress partial damage, and shorten the working time in the heating step.

なお、本変形例では、データベースによるテーブルによって加熱条件を決定する例について説明したが、加熱条件のデータの蓄積を進めることで、各種ローラのサイズに対する加熱条件の適正範囲を判断できるように、ＡＩシステムを構築し、当該ＡＩシステムによって適切な昇温速度や、目安とする加熱温度などの加熱条件を決定してもよい。 In this modified example, an example in which the heating conditions are determined by a table using a database has been described, but AI can determine the appropriate range of the heating conditions for the sizes of various rollers by accumulating the data of the heating conditions. A system may be constructed, and heating conditions such as an appropriate heating rate and a reference heating temperature may be determined by the AI system.

［変形例３］
次に、本実施形態の変形例３について説明する。
本変形例では、加熱工程において、昇温速度を、１℃／ｍｉｎ～２℃／ｍｉｎの適正範囲内で、変更している点が上記実施形態と異なる。
本変形例では、図１３に示すように、加熱開始時から所定の時間（本実施形態では十数分間）のみ昇温速度１℃／ｍｉｎ（第１昇温速度）でヒータ３１を昇温することでローラ部２４の外周面を加熱（第１加温工程）し、所定の時間が経過した後は、昇温速度２℃／ｍｉｎ（第２昇温速度）でヒータ３１を昇温することでローラ部２４の外周面を加熱している（第２加温工程）。 [Modification 3]
Next, a modification 3 of the present embodiment will be described.
This modification is different from the above embodiment in that the heating rate is changed within an appropriate range of 1 ° C./min to 2 ° C./min in the heating step.
In this modification, as shown in FIG. 13, the heater 31 is heated at a heating rate of 1 ° C./min (first heating rate) only for a predetermined time (a dozen minutes in this embodiment) from the start of heating. As a result, the outer peripheral surface of the roller portion 24 is heated (first heating step), and after a predetermined time has elapsed, the heater 31 is heated at a heating rate of 2 ° C./min (second heating rate). Is heating the outer peripheral surface of the roller portion 24 (second heating step).

昇温速度を変化させた際のローラ内面とローラ外面との温度差の変化を、図１３を用いて説明する。図１３は、ヒータ３１の温度、ローラ内面の温度及びローラ内面とローラ外面との温度差ΔＴの経過時間による変化を示したグラフであって、横軸が経過時間（分）を示し、縦軸が温度差（ΔＴ）または温度（℃）を示している。また、網掛け部分は、必要熱伸びの量である０．２ｍｍに達した際の経過時間帯を示している。 The change in the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller when the temperature rising rate is changed will be described with reference to FIG. FIG. 13 is a graph showing changes in the temperature of the heater 31, the temperature of the inner surface of the roller, and the temperature difference ΔT between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller with the elapsed time. Indicates the temperature difference (ΔT) or temperature (° C.). Further, the shaded portion indicates the elapsed time zone when the required heat elongation amount of 0.2 mm is reached.

また、図１３の破線１３１は、昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のヒータ温度を示している。また、実線１３２は、昇温速度を変化させた際のヒータ温度を示している。また、破線１３３は、昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のローラ内面温度を示している。また、実線１３４は、昇温速度を変化させた際のローラ内面温度を示している。また、破線１３５は、昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のローラ内面とローラ外面との温度差を示している。また、実線１３６は、昇温速度を変化させた際のローラ内面とローラ外面との温度差を示している。 Further, the broken line 131 in FIG. 13 indicates the heater temperature when the temperature is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes. Further, the solid line 132 shows the heater temperature when the temperature rising rate is changed. Further, the broken line 133 indicates the roller inner surface temperature when the temperature is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes. Further, the solid line 134 shows the roller inner surface temperature when the temperature rising rate is changed. Further, the broken line 135 indicates the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller when the temperature is raised at a heating rate of 50 ° C./30 minutes. Further, the solid line 136 shows the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller when the temperature rising rate is changed.

破線１３３と、実線１３４とを比較することで、昇温速度５０℃／３０分間で昇温する際のローラ内面温度と、昇温速度を変化させた際のローラ内面温度とは、ほとんど差がないことが分かる。また、破線１３５と、実線１３６とを比較することで、加熱開始時から所定の時間において、昇温速度を変化させた場合の方が、昇温速度５０℃／３０分間で昇温する場合よりも、ローラ内面とローラ外面との温度差が低減していることが分かる。そして、必要熱伸び量に達した際にも、昇温速度を変化させた場合の方が、昇温速度５０℃／３０分間で昇温する場合よりも、ローラ内面とローラ外面との温度差が約５℃低減していることがわかる。 By comparing the broken line 133 and the solid line 134, there is almost a difference between the roller inner surface temperature when the temperature rises at a temperature rise rate of 50 ° C./30 minutes and the roller inner surface temperature when the temperature rise rate is changed. It turns out that there is no such thing. Further, by comparing the broken line 135 and the solid line 136, the case where the temperature rising rate is changed within a predetermined time from the start of heating is higher than the case where the temperature is raised at the temperature rising rate of 50 ° C./30 minutes. However, it can be seen that the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller is reduced. Then, even when the required heat elongation amount is reached, the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller is higher when the temperature rise rate is changed than when the temperature is raised at a temperature rise rate of 50 ° C./30 minutes. It can be seen that the temperature is reduced by about 5 ° C.

このように、加熱開始時から所定の時間（本実施形態では十数分間）のみ昇温速度１℃／ｍｉｎでヒータ３１を昇温することで、ローラ外面側での急激な温度勾配の発生による、ローラ内面とローラ外面との温度差の増大を抑制することができる。また、その後に、昇温速度２℃／ｍｉｎでヒータ３１を昇温することでローラ部２４の外周面を加熱して、必要熱伸び量（０．２ｍｍ）を得ることで、ローラ内面とローラ外面との温度差を小さくして、粉砕ローラ５の硬化部２６への応力発生を抑制することができる。よって、ローラ部２４を損傷し難くすることができる。また、ローラの内面温度は、昇温速度５０℃／３０分間の場合と、昇温速度を変化させた場合とで、ほとんど変化することがないことから、昇温速度を変化させた場合であっても、加熱工程に係る作業時間が増加することもない。 In this way, by raising the temperature of the heater 31 at a heating rate of 1 ° C./min only for a predetermined time (a dozen minutes in this embodiment) from the start of heating, a sudden temperature gradient is generated on the outer surface side of the roller. , It is possible to suppress an increase in the temperature difference between the inner surface of the roller and the outer surface of the roller. After that, the heater 31 is heated at a heating rate of 2 ° C./min to heat the outer peripheral surface of the roller portion 24 to obtain the required heat elongation amount (0.2 mm), whereby the inner surface of the roller and the roller are obtained. By reducing the temperature difference from the outer surface, it is possible to suppress the generation of stress on the hardened portion 26 of the crushing roller 5. Therefore, the roller portion 24 can be made less likely to be damaged. Further, since the inner surface temperature of the roller hardly changes between the case where the temperature rise rate is 50 ° C./30 minutes and the case where the temperature rise rate is changed, the temperature rise rate is changed. However, the working time related to the heating process does not increase.

本変形例によれば、以下の作用効果を奏する。
加熱開始に伴ってローラ部２４の外周面での急激な温度上昇に起因して発生する、ローラ部２４の外周面と内周面との温度差の増大を抑制し、ローラ部２４の外周面に設けられている硬化部２６へ発生する応力を低減することができる。よって、ローラ部２４を損傷し難くすることができる。 According to this modification, the following effects are obtained.
It suppresses the increase in temperature difference between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the roller portion 24 caused by the sudden temperature rise on the outer peripheral surface of the roller portion 24 with the start of heating, and suppresses the increase in the temperature difference between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the roller portion 24. The stress generated in the hardened portion 26 provided in the above can be reduced. Therefore, the roller portion 24 can be made less likely to be damaged.

なお、昇温速度を変化させる所定の時間は、上記説明に限定されない。所定の時間は、変化前の昇温速度と、変化後の昇温速度とのうち、高い方の昇温速度によって、ローラ外周面の温度を必要熱伸び量（０．２ｍｍ）が得られる温度（例えば、３０℃～５０℃程度）以上に加熱するために必要な時間の１／３～１／２程度であればよい。
また、所定の時間を予め設定しておき、それに合わせて昇温速度を設定してもよい。 The predetermined time for changing the temperature rising rate is not limited to the above description. For a predetermined time, the temperature at which the required heat elongation amount (0.2 mm) can be obtained from the temperature of the outer peripheral surface of the roller is determined by the higher temperature rise rate of the temperature rise rate before the change and the temperature rise rate after the change. It may be about 1/3 to 1/2 of the time required for heating to (for example, about 30 ° C. to 50 ° C.) or higher.
Further, a predetermined time may be set in advance, and the temperature rising rate may be set accordingly.

なお、本発明は、上記実施形態にかかる発明に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、適宜変形が可能である。
例えば、各変形例は、各々、組み合わせてもよい。
また、例えば、上記実施形態では、外径Ｌ１が約１．５ｍであり、内径Ｌ４が、約１．１ｍであるローラ部２４について説明したが、本発明はこれに限定されない。内径が約０．５ｍから約１．８ｍの間であるローラ部２４であれば、好適な加熱することができる。 The present invention is not limited to the invention according to the above embodiment, and can be appropriately modified without departing from the gist thereof.
For example, each modification may be combined.
Further, for example, in the above embodiment, the roller portion 24 having an outer diameter L1 of about 1.5 m and an inner diameter L4 of about 1.1 m has been described, but the present invention is not limited thereto. Suitable heating can be performed if the roller portion 24 has an inner diameter between about 0.5 m and about 1.8 m.

１ ：粉砕機
２ ：ハウジング
２ａ ：側面部
２ｂ ：天井面部
２ｃ ：底面部
３ ：空気供給ダクト
４ ：粉砕テーブル
５ ：粉砕ローラ
７ ：燃料供給管
８ ：ロータリセパレータ
９ ：出口ポート
１５ ：回転支持部
１６ ：テーブル部
１７ ：ジャーナルシャフト
１８ ：ジャーナルヘッド
１９ ：偏心軸
２０ ：押圧装置
２１ ：ストッパ
２３ ：ジャーナルハウジング（支持部）
２４ ：ローラ部
２５ ：基部
２６ ：硬化部
２７ ：断熱レンガ
２９ ：断熱材
３０ ：昇温装置
３１ ：ヒータ
３２ ：給電制御部
３３ ：電源部
３４ ：温度計測器 1: Crusher 2: Housing 2a: Side surface 2b: Ceiling surface 2c: Bottom surface 3: Air supply duct 4: Crushing table 5: Crushing roller 7: Fuel supply pipe 8: Rotary separator 9: Outlet port 15: Rotational support 16: Table portion 17: Journal shaft 18: Journal head 19: Eccentric shaft 20: Pressing device 21: Stopper 23: Journal housing (support portion)
24: Roller part 25: Base part 26: Hardened part 27: Insulation brick 29: Insulation material 30: Temperature riser 31: Heater 32: Power supply control unit 33: Power supply unit 34: Temperature measuring instrument

Claims (13)

被粉砕物を粉砕する粉砕機に用いられ、該粉砕機のハウジングに対して回転自在に支持される支持部と、円環状の基部及び該基部の半径方向の外周面に設けられて前記基部と熱膨張係数が異なる硬化部を有する円環状のローラ部と、を備えた粉砕ローラの製造方法であって、
前記ローラ部の中心軸線が床面と直交する方向となる状態であって、かつ、前記ローラ部の半径方向の内周面が外気へ開放した状態で、前記ローラ部の半径方向の外周面側から前記ローラ部を加熱する加熱工程と、
前記支持部と前記加熱工程によって昇温した状態にある前記ローラ部とを、前記ローラ部の前記内周面が前記支持部の外周面と対向又は接触するように配置する配置工程と、
前記配置工程で配置した前記ローラ部を冷却して、前記支持部と前記ローラ部とを嵌合する嵌合工程と、を備えた粉砕ローラの製造方法。 A support portion that is used in a crusher that crushes an object to be crushed and is rotatably supported with respect to the housing of the crusher, and an annular base portion and the base portion provided on the outer peripheral surface in the radial direction of the base portion. A method for manufacturing a crushing roller including an annular roller portion having a cured portion having a different coefficient of thermal expansion.
The central axis of the roller portion is in a direction orthogonal to the floor surface, and the inner peripheral surface in the radial direction of the roller portion is open to the outside air, and the outer peripheral surface side in the radial direction of the roller portion is open. And the heating step to heat the roller part from
An arrangement step of arranging the support portion and the roller portion whose temperature has been raised by the heating step so that the inner peripheral surface of the roller portion faces or contacts the outer peripheral surface of the support portion.
A method for manufacturing a crushing roller, comprising a fitting step of cooling the roller portion arranged in the arrangement step and fitting the support portion and the roller portion. 前記硬化部は、熱膨張係数が前記基部よりも小さい部材を少なくとも一部に含んでいる請求項１に記載の粉砕ローラの製造方法。 The method for manufacturing a crushing roller according to claim 1, wherein the cured portion includes at least a part of a member having a coefficient of thermal expansion smaller than that of the base portion. 前記加熱工程では、前記ローラ部と前記床面との間に下部空間を形成するとともに、該下部空間と前記ローラ部の前記内周面の内側に形成される内側空間とが連通した状態で、前記ローラ部を加熱する請求項１または請求項２に記載の粉砕ローラの製造方法。 In the heating step, a lower space is formed between the roller portion and the floor surface, and the lower space and the inner space formed inside the inner peripheral surface of the roller portion are in communication with each other. The method for manufacturing a crushing roller according to claim 1 or 2, wherein the roller portion is heated. 前記加熱工程では、前記ローラ部の半径方向の外周面をヒータで覆うとともに、前記ヒータの半径方向の外周面を断熱材で覆った状態において、前記ヒータを昇温することで、前記ローラ部を加熱する請求項１から請求項３のいずれかに記載の粉砕ローラの製造方法。 In the heating step, the roller portion is heated by covering the outer peripheral surface in the radial direction of the roller portion with a heater and covering the outer peripheral surface in the radial direction of the heater with a heat insulating material. The method for manufacturing a crushing roller according to any one of claims 1 to 3, wherein the crushing roller is heated. 前記加熱工程では、前記ヒータを室温状態から所定の昇温速度で昇温しながら前記ローラ部を加熱する請求項４に記載の粉砕ローラの製造方法。 The method for manufacturing a crushing roller according to claim 4, wherein in the heating step, the roller portion is heated while raising the temperature of the heater from a room temperature state at a predetermined heating rate. 前記所定の昇温速度は、１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下である請求項５に記載の粉砕ローラの製造方法。 The method for manufacturing a pulverizing roller according to claim 5, wherein the predetermined heating rate is 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less. 前記加熱工程では、前記ローラ部と前記ヒータとの間に金属箔を設ける請求項４から請求項６のいずれかに記載の粉砕ローラの製造方法。 The method for manufacturing a crushing roller according to any one of claims 4 to 6, wherein in the heating step, a metal foil is provided between the roller portion and the heater. 前記加熱工程は、加熱開始時から所定時間経過するまで前記ヒータを第１昇温速度で昇温することで前記ローラ部の加熱を行う第１加温工程と、前記第１加温工程の後に前記ヒータを前記第１昇温速度よりも早い第２昇温速度で昇温することで前記ローラ部の加熱を行う第２加温工程とを備えている請求項４から請求項７のいずれかに記載の粉砕ローラの製造方法。 The heating step is performed after the first heating step of heating the roller portion by raising the temperature of the heater at the first heating rate from the start of heating until a predetermined time elapses, and after the first heating step. Any of claims 4 to 7, further comprising a second heating step of heating the roller portion by raising the temperature of the heater at a second heating rate faster than the first heating rate. The method for manufacturing a crushing roller according to. 前記ヒータは、複数設けられていて、
複数の前記ヒータは、前記ローラ部の前記外周面に沿うように、周方向に並んで配置されているとともに、各々、異なる昇温速度制御部により昇温速度を制御されている請求項４から請求項８のいずれかに記載の粉砕ローラの製造方法。 A plurality of the heaters are provided, and the heaters are provided.
From claim 4, the plurality of heaters are arranged side by side in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the roller portion, and the temperature rise rate is controlled by different temperature rise rate control units. The method for manufacturing a crushing roller according to any one of claims 8. 前記加熱工程における前記ヒータの昇温速度を記憶する昇温速度記憶工程と、
前記加熱工程における前記ローラ部の熱伸び量を記憶する熱伸び量記憶工程と、
前記昇温速度記憶工程で記憶した昇温速度と、前記熱伸び量記憶工程で記憶した熱伸び量とに基づいて、昇温速度と熱伸び量との関係を定めたテーブルを作成するテーブル作成工程と、を備え、
前記加熱工程では、前記ローラ部に対して仮の昇温速度で予備加熱を行うとともに、前記仮の昇温速度及び前記予備加熱における前記ローラ部の熱伸び量と、前記テーブルと、に基づいて決定された昇温速度によって前記ローラ部の加熱を行う請求項５から請求項９のいずれかに記載の粉砕ローラの製造方法。 A heating rate storage step for storing the heating rate of the heater in the heating step, and a heating rate storage step.
A heat elongation amount storage step for storing the heat elongation amount of the roller portion in the heating step, and a heat elongation amount storage step.
Creating a table that defines the relationship between the temperature rise rate and the heat elongation amount based on the temperature rise rate stored in the temperature rise rate storage step and the heat elongation amount stored in the heat elongation amount storage step. With the process,
In the heating step, the roller portion is preheated at a tentative temperature rise rate, and based on the tentative temperature rise rate, the amount of heat elongation of the roller portion in the preheating, and the table. The method for manufacturing a crushing roller according to any one of claims 5 to 9, wherein the roller portion is heated at a determined heating rate. 被粉砕物を粉砕する粉砕機に用いられ、円環状の基部及び該基部の半径方向の外周面に設けられて前記基部よりも熱膨張係数が異なる硬化部を有している円環状のローラ部を昇温する昇温装置であって、
前記ローラ部の半径方向の外周面を覆うように設けられるヒータと、
前記ヒータの昇温速度を制御する昇温速度制御部と、を備え、
前記昇温速度制御部は、１℃／ｍｉｎ以上であって、かつ、２℃／ｍｉｎ以下の昇温速度となるように前記ヒータを制御する昇温装置。 An annular roller portion used in a crusher for crushing an object to be crushed and having an annular base and a cured portion provided on the radial outer peripheral surface of the base and having a cured portion having a coefficient of thermal expansion different from that of the base. It is a heating device that raises the temperature of
A heater provided so as to cover the outer peripheral surface of the roller portion in the radial direction,
A temperature rising rate control unit for controlling the temperature rising rate of the heater is provided.
The temperature rise rate control unit is a temperature riser that controls the heater so that the temperature rise rate is 1 ° C./min or more and 2 ° C./min or less. 前記ヒータは、中心軸線が床面と直交する方向となる状態に配置され、かつ、前記ローラ部の半径方向の内周面が外気へ開放した状態で配置された前記ローラ部に対して設けられている請求項１１に記載の昇温装置。 The heater is provided for the roller portion arranged so that the central axis is in a direction orthogonal to the floor surface and the inner peripheral surface in the radial direction of the roller portion is open to the outside air. The heating device according to claim 11. 前記ヒータは、複数設けられていて、
前記昇温速度制御部は、複数設けられていて、
複数の前記ヒータは、前記ローラ部の半径方向の外周面に沿うように、周方向に並んで配置されているとともに、各々、異なる前記昇温速度制御部により昇温速度を制御されている請求項１１または請求項１２に記載の昇温装置。
A plurality of the heaters are provided, and the heaters are provided.
A plurality of the temperature rising rate control units are provided, and the temperature rise rate control unit is provided.
The plurality of heaters are arranged side by side in the circumferential direction along the outer peripheral surface in the radial direction of the roller portion, and the heating rate is controlled by different heating rate control units. 11. The heating device according to claim 12.
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2024067390A (en) * 2022-11-04 2024-05-17 三菱重工業株式会社 Crushing roller, crushing table, solid fuel crushing device, and method of manufacturing the crushing roller

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001286779A (en) 2000-04-10 2001-10-16 Babcock Hitachi Kk Vertical roller grinder and method for replacing grinding roller
JP2009131744A (en) 2007-11-29 2009-06-18 Chugoku Electric Power Co Inc:The Drawing out method of coal mill roller

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5721036U (en) * 1980-07-09 1982-02-03
JP2520729Y2 (en) * 1991-07-04 1996-12-18 川崎重工業株式会社 Grinding roller for vertical mill
KR940001617Y1 (en) * 1991-07-11 1994-03-21 삼성전자 주식회사 Audio recording control circuit for hi-fi vtr
JPH11276919A (en) * 1998-03-31 1999-10-12 Babcock Hitachi Kk Roller mill
CN2834698Y (en) * 2005-06-29 2006-11-08 黄继荣 A novel vertical mill
CN100482350C (en) * 2007-06-27 2009-04-29 西安建筑科技大学 Composite-material abrasive roller of tungsten carbide grain reinforced metal base and its production
EP2193850B1 (en) * 2008-12-04 2013-02-27 VSE Aktiengesellschaft Coal mill
EP2399673B1 (en) * 2010-06-24 2013-02-20 Metso Brasil Industria e Comercio Ltda Roller for high pressure roller grinder, roller grinder and method for assembling a roller for a roller grinder
CN102574125A (en) * 2010-09-16 2012-07-11 里基·E·沃克 Coal pulverizer/classifier deflector
CN103920566A (en) * 2014-04-24 2014-07-16 厦门金邦达实业有限责任公司 Grinding roller device of easily-dismountable bowl-type medium-speed coal mill
CN104630610B (en) * 2015-02-13 2016-07-13 河北泰铭投资集团有限公司 Super wear-resisting compound vertical grinding roll cover and preparation method thereof
CN107552162B (en) * 2017-09-19 2022-11-01 佛山科学技术学院 Roller device of ceramic raw material grinding equipment

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001286779A (en) 2000-04-10 2001-10-16 Babcock Hitachi Kk Vertical roller grinder and method for replacing grinding roller
JP2009131744A (en) 2007-11-29 2009-06-18 Chugoku Electric Power Co Inc:The Drawing out method of coal mill roller

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