JP7087750B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
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LW<W<LW+140 ・・・(1)
ただし、LWはスラブの未凝固部の幅(mm)である。
一対の圧下ロールによる適正な圧下量を把握するため、連続鋳造機によって中炭素鋼のスラブを製造する試験を行った。本試験では、一対の圧下ロールは、いずれも、長手方向で直径が470mmで一定のフラット型とした。最大圧下力は、600t(ton)とした。スラブは、厚みを250mm、幅を2300mmとした。本試験では、溶鋼過熱度を20~50℃の範囲で変化させることにより、圧下量を変化させた。すなわち、圧下力は実質的に一定とし、圧下位置でのスラブの温度および中心固相率を変化させることにより、スラブの変形抵抗を異ならせて、圧下量を変化させた。
前述の通り、本発明の鋼の連続鋳造方法は、凸形状の圧下ロールを用いる。図5は、本発明の鋼の連続鋳造方法に用いる圧下ロールの構成例を示す断面図である。図5に示すように、凸形状の圧下ロール31では、スラブ11の幅方向の中央部31aにおける直径D0(mm)よりスラブ11の幅方向の両端部31bにおける直径D1(mm)が小さい。
タンディッシュ内の溶鋼過熱度に応じてスラブの中心固相率が変化し、その結果、圧下量も変動する。溶鋼過熱度が小さすぎると、中心固相率が大きくなり、所定の圧下量を得るための圧下力が得られない。この場合、十分な溶鋼排出ができず、偏析が残存する。このため、圧下量を30mm以上確保可能な溶鋼過熱度を求めるため、前述の[中央部の幅Wの基礎試験]と同様の条件でFEM解析を行った。ただし、本解析では、凸形状の圧下ロール31における中央部31aの幅Wを、未凝固部11aの幅LW、または、(LW+140)とした。溶鋼過熱度は、20~50℃の範囲で変化させた。
このような基礎試験に基づく本発明の鋼の連続鋳造方法について、実施形態を参照しながら以下に説明する。
LW<W<LW+140 ・・・(1)
ただし、LWはスラブ11の未凝固部11aの幅(mm)である(図5参照)。
(i) Mn偏析度が1.2以下である。
(ii) 幅方向偏析率が5%以下である。
(iii) ポロシティ体積指数が0.7以下である。
11a:未凝固部
11b:凝固シェル
12:溶鋼
20:連続鋳造機
21:タンディッシュ
22:浸漬ノズル
23:鋳型
24:サポートロール
31:凸形状の圧下ロール
中央部:31a
端部:31b
32:フラット型の圧下ロール
33:軸受
Claims (2)
- 未凝固部を有するスラブを一対の圧下ロールで圧下する鋼の連続鋳造方法であって、
当該連続鋳造方法は、
タンディッシュ内の溶鋼過熱度を25℃以上とし、
250~400mmの厚みを有する前記スラブにおいて中心固相率が0.01~0.3である部位を、前記一対の圧下ロールにより圧下し、
前記一対の圧下ロールの一方または両方は、当該圧下ロールの幅方向中央部における直径より当該圧下ロールの幅方向両端部の直径が小さい凸形状を有しており、
圧下位置での前記スラブにおいて、前記凸形状の圧下ロールの前記中央部に対応する部分の表面温度を800℃以上とし、
前記凸形状の圧下ロールは、前記幅方向中央部の直径が400mm以上であり、かつ、前記中央部の幅W(mm)が下記(1)式を満足する、鋼の連続鋳造方法。
LW<W<LW+140 ・・・(1)
ただし、LWはスラブの未凝固部の幅(mm)である。 - 請求項1に記載の鋼の連続鋳造方法であって、
前記一対の圧下ロールによる前記スラブの圧下量を30mm以上とする、鋼の連続鋳造方法。
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