JP7084411B2

JP7084411B2 - コンデンサブッシングの損失係数を監視する方法及び装置

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Publication number: JP7084411B2
Application number: JP2019546917A
Authority: JP
Inventors: フィーアエック・カルステン; ウー・ユンリャン; ズンダーマン・ウルリヒ
Original assignee: マシイネンフアブリーク・ラインハウゼン・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング
Priority date: 2017-02-28
Filing date: 2018-02-22
Publication date: 2022-06-14
Anticipated expiration: 2038-02-22
Also published as: EP3589964A1; DE102017104110B4; RU2019129605A; US20200057103A1; BR112019017290A2; KR102533001B1; US11125801B2; RU2019129605A3; CN110337593B; RU2765885C2; WO2018158135A1; DE102017104110A1; KR20190118604A; CN110337593A; EP3589964B1; JP2020509377A

Description

本発明は、３つの相の交流電力網のためのコンデンサブッシングを監視するための方法及び装置に関する。

例えば電力変換装置とスロットバルブといった交流電力網のための電気機器は、通常、コンデンサブッシングの補助によって、交流電力網の電力網配線に接続されている。これらコンデンサブッシングの不全又は故障は、例えば電気機器の破損又は破壊及び、それにより発生するエネルギ供給の故障といった重大な結果に結びついていることがあり得るので、例えば稼働における容量及び損失係数といった関係するコンデンサブッシングのパラメータを監視することが公知である。損失係数監視のための公知の方法において、例えば稼働中におけるコンデンサブッシングに当接する高電圧、又は温度変動といった様々な影響要素は、捉えられる特性値に明らかに影響し得及び、そうして確実な監視を困難にし得る。

独国特許出願公開第１０２００４０２７３４９号独国特許出願公開第１００３７４３２号

独国特許出願公開第１０２００４０２７３４９号は、高電圧ブッシングの絶縁の損失係数を算出するための方法を解説する。高電圧ブッシングは、電場の減少制御のための中敷きを使って、外側端子が、第１の中敷きの電位において設けられていて、及び少なくとも１つの内側端子が設けられていて、この内側端子は、第１の中敷きに関して、その横断面において、さらに内側に配置された中敷きと接続されている。さらに、外側端子は、操作可能な参照コンデンサを介してアース電位に接続される。内側端子と外側端子の間で降下する試験電圧、参照コンデンサにおいて降下する設定電圧、及び試験電圧と設定電圧間の相シフトが、算出される。相シフトの考慮下で、試験電圧と設定電圧間で差異を形成することによって、生起する電圧が算定される。ここで、参照コンデンサは、生起する電圧と試験電圧の間における相シフトが、又は生起する電圧と設定電圧の間における相シフトが、ゼロに等しいように調節される。参照コンデンサの設定は、こうして、老朽化状態に関する指摘として評価され得、又は絶縁の質が評価され得る。

独国特許出願公開第１００３７４３２号は、電気稼働電圧によって衝撃を与えられたコンデンサブッシングの監視のための方法を解説し、このコンデンサブッシングにおいて、導通する中敷きと伴に、分圧器が形成されいて、この中敷きに接続された測定タップによって、及びアース電位によって、少なくとも１つの電気測定大きさの測定値が検出され、及び記憶される。少なくとも１つの測定値を検出した後、測定タップとアース電位の間のインピーダンスが変更され、及び測定タップとアース電位によって、その時、形成される測定信号の少なくとも１つの信号値が捉えられ、且つ記憶され、この１つの測定値の検出の時点と信号値の検出の時点の間の時間的間隔は、場合によって、両方の時点間で起こった稼働電圧の変化が、無視可能であるように測定されている。

これらを背景として、本発明は、独立請求項の対象を提案する。有利な発展形態は、従属請求項に解説されている。

本発明は、コンデンサブッシングのより良い監視を実現する。

本発明は、第１の観点にしたがって、交流電力網のためのコンデンサブッシングの監視のための方法を提案し、この交流電力網は、第１の相、第２の相、及び第３の相を有する。さらに交流電力網は、第１の相、及び第１のコンデンサブッシングが付設されている第１の電力網配線を含み及び、この第１の電力網配線に第１の電力網電圧が当接し、さらに交流電力網は、第２の相、及び第２のコンデンサブッシングが付設されている第２の電力網配線を含み及び、この二の電力網配線に第２の電力網電圧に当接し、さらに交流電力網は、第３の相及び第３のコンデンサブッシングが付設されている第３の電力網配線を含み及び、この第３の電力網配線に第３の電力網電圧が当接する。これら各コンデンサブッシングが、付設された電力網配線に接続されている導体を含み、及び導電性の被膜を含み、この被覆が、この導体を包囲する。

提案される方法の範囲内において、
－既定の第１の時点で、これら各相のために
・第１の参照電圧のために、対応する第１の参照電圧指標、又は複雑な参照電圧値が、算出され、
・それぞれの被覆と接地電位の間に設けられた被覆電圧が、捉えられ、及び対応する第１の被覆電圧指標又は複雑な被覆電圧値が算出される。
－第１の時点の後にある予設定され第２の時点で、これら各相のために
・第２の参照電圧のために、対応する第２の参照電圧指標、又は複雑な参照電圧値が、算出され、
・被覆電圧が捉えられ、且つ対応する第２の被覆電圧指標、又は複雑な被覆電圧値が算出され、
－これら各コンデンサブッシングのために
・損失係数変化が、それぞれの第１の及び第２の参照電圧指標及び被覆電圧指標及び、それぞれに隣接されたコンデンサブッシングの第１の、及び第２の参照電圧指標及び被覆電圧指標に依存して算定され、
・損失係数変化が、許容値と比較される。
－この損失係数比較の結果に依存して、監視信号が生成される。

提案される方法は、同一の電力変換装置の隣接されたコンデンサブッシングのパラメータ及び測定量を本来の監視のために使用する。この際、例えば温度変化といった外部の影響は、コンデンサブッシングの損失係数変化に均一化される。その上、自明にも付設された電力網配線に接続されているコンデンサブッシングの監視の際、電力網配線に当接する電力網電圧の変動は、それぞれの電力網配線に接続されたコンデンサブッシングを介して測定電圧に伝導されることが回避される。そうして、測定公差は、被覆電圧の検出に際し、少なくとも部分的に補償され得、及びコンデンサブッシングの状態について、より良い通報が行われ得る。

各コンデンサブッシングのための損失係数は、例えば複雑な指標大きさの無消失の虚数成分に対する、及び／又は複雑な大きさと、その虚数成分間の消失Δの正接に対する、消失を伴う実数成分の比率として、必要に応じて、任意の手段で導き出される。通常、コンデンサブッシングのための損失係数は、高電圧領域にあり、この際、０，００５％と１％の間の領域にある。
各コンデンサブッシングは、必要に応じて、任意の手段で形成されていることが可能で、及び例えば上位容量及び下位容量を使用し得る。上位容量は、例えばコンデンサの容量として形成されていることが可能で、このコンデンサは、それぞれの被覆、及びそれぞれの導体から形成される。上位容量のための普通の値は、２００と６００ｐＦの間の領域にある。

不足容量は、例えば並列回路の容量として形成され得、測定装置とコンデンサを含み、この測定装置によって例えば被覆電圧が、捉えられ得、及び／又は測定され得る。上記のコンデンサは、この際、それぞれの最も外側の被覆及び接地電位又はそれぞれの最も外側の被覆及び導通するフランジによって形成され、このフランジは、それぞれのコンデンサブッシングの外面に固定されていて、及び接地電位に当接している。通常、不足容量は、１と５μＦの間にあるが、この不足容量は、必要に応じて別の値も有し得、及び例えば０，１μＦと５０μＦの間、又は０，２μＦと２０μＦの間、又は０，５μＦと１０μＦの間にあり得る。

下記において、電力網電圧として、交流電力網の相と接地電位間に設けられている電圧が記されている。電力網電圧の測定と電力網電圧指標の形成は、任意の手段で、例えば容量性分圧器によって行われ得る。

被覆電圧として、下記において、不足容量において、測定装置によって捉えられた電圧が記され、この電圧は、コンデンサブッシングの最も外側の被覆と接地電位の間に設けられている。被覆電圧指標／複雑な被覆電圧値の算出は、電気工学の公知の方法によって行われる。
３つの相の交流電力網において、≫隣接された≪という概念は、対応する指標システムの既定の回転方向（Ｄｒｅｈｓｉｎｎ）に関連して定義されていて、例えば第２の相Ｂは、第１の相Ａに隣接し、第３の相Ｃは、第２の相Ｂに、及び第１の相Ａは、第３の相Ｃに隣接するように定義されている。

許容値は、必要に応じて、任意の手段で形成されていることが可能で、及び例えばコンデンサブッシングのデータシートからの対応するパラメータの百分率による割合を示し、又は経験値に基づいて導き出される。許容値は、必要に応じて、全てのコンデンサブッシングのため一様に、又は個々に各コンデンサブッシングのために様々に選択され得る。

監視信号は、例えば聴覚的信号、及び／又は視覚的信号、及び／又は電気的信号として、必要に応じて、任意の手段で形成されていることが可能である。

各参照電圧は、随時の電力網電圧であるように設けられていることが可能である。

以下のように、
－第１の電力網配線に、第１の平行コンデンサブッシングが、付設されていて、
－第２の電力網配線に、第２の平行コンデンサブッシングが、付設されていて、
－第３の電力網配線に、第３の平行コンデンサブッシングが、付設されていて、
－この各平行コンデンサブッシングは、この際、導体を含み、この導体は、付設された電力網配線に接続されていて、及び、この導体の導電性の被膜を包囲し、
－この各平行コンデンサブッシングは、この際、導体を含み、この導体は、付設された電力網配線に接続されていて、及び、この導体の導電性の被膜を包囲するように設計されていることが、可能である。

この平行コンデンサブッシングは、例えば３つのコンデンサブッシングを介して、３つの相に接続されている第１の電気機器に加えて、ここではパラレル機器としても記される第２の電気機器を、第１の機器に平行に、３つの相に接続するためにある。パラレル被覆電圧値が、最初の参照電圧値を形成するので、電力網電圧を検出することが断念され得る。この事は、比較的少ない測定機器が、使用される必要があるので、監視方法の正確性に、マイナスの影響を与えることなく、費用の節約、及び簡易化された維持管理、及び保全に繋がる。

各相のため、参照電圧は、定電圧であり、この電圧のために、対応する定電圧指標が予設定されているように設計されていることが可能である。

各定電圧指標の大きさは、交流電力網の定格電圧値に等しく、及び第１の相のために、第１の、及び第２の定電圧指標の相角が０°の値を有し、第２の相のために、第１の、及び第２の定電圧指標の相角が、１２０°の値を有し、及び第３の相のために、第１の及び第２の定電圧指標の相角が、２４０°の値を有することように設けられていることが可能である。

以下のように、
－下記の式にしたがう第１のコンデンサブッシングの損失係数変化

算定され、及び／又は
－下記の式にしたがう第２のコンデンサブッシングの損失係数変化

算定され、及び／又は
－下記の式にしたがう第３のコンデンサブッシングの損失係数変化

算定され、
－Ｒａ（ｔ１），Ｒｂ（ｔ１），Ｒｃ（ｔ１）が、第１の参照電圧指標が、第１の、第２の、及び第３の相であり、
－及びＶａ（ｔ１），Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１）が、第１の第２の及び第３の相の第１の被覆電圧指標であり、
－及びＲａ（ｔ２），Ｒｂ（ｔ２），Ｒｃ（ｔ２）は、第１の、第２の、及び第３の相の第２の参照電圧指標であり、
－及びＶａ（ｔ２），Ｖｂ（ｔ２），Ｖｃ（ｔ２）は、第１の、第２の、及び第３の相の第２の被覆電圧指標である。

許容値ＤＡ＞０，ＤＢ＞０，ＤＣ＞０は、損失係数比較のために定められるよう設計されていることが可能であり、及び

が該当すると損失係数比較が結論づけた場合、監視信号が生成され、この監視信号は、コンデンサブッシングが、正常な状態にあることを表示し及び、その他の場合、監視信号が生成され、この監視信号は、少なくとも１つのコンデンサブッシングが、正常な状態にないことを表示する。

許容値ＤＡ＞０，ＤＢ＞０，ＤＣ＞０は、損失係数比較のために定められるように設けられ得、及び
－損失係数比較が、

が該当すると結論付ける場合、
監視信号が生成され、この監視信号は、第２のコンデンサブッシングが、正常な状態になく、又は他の両コンデンサブッシングが、正常な状態になく、且つ同種のエラーを有することを表示し、
－損失係数比較が、

が該当すると結論付ける場合、
監視信号が生成され、この監視信号は、第３のコンデンサブッシングが、正常な状態になく、又は他の両コンデンサブッシングが、正常な状態になく、且つ同種のエラーを有することを表示し、
－損失係数比較が、

が該当すると結論付ける場合、
監視信号が生成され、この監視信号は、第１のコンデンサブッシングが、正常な状態になく、又は他の両コンデンサブッシングが、正常な状態になく、且つ同種のエラーを有することを表示する；

これら各許容値ＤＡ，ＤＢ，ＤＣは、必要に応じて、任意の手段において定められ得、及び例えば０，０００１，又は０，０００２，又は０，０００５，又は０，００１，又は０，００２，又は０，００５，又は０，０１又は０，０２又は０，０５の値に定められ得る。これら各許容値、及び他の許容値の少なくとも１つは、同等、又は不等であり得る。

他の場合に、監視信号が生成されるように設計されていることが可能で、この監視信号は、全３つのコンデンサブッシングが、正常な状態にない、又は、２つのコンデンサブッシングが、正常な状態にない、及び同種のエラーを有さないことを表示する。

各許容値が、随時のコンデンサブッシングの順番にアンチトン（ａｎｔｉｔｏｎ）で依存するように設けられていることが可能である。

第２の時点の後にある既定の第３の時点で、この参照電圧のための各相のために、
・及び対応する第３の参照電圧指標、又は複雑な参照電圧値が算出されることは、さらに提案され得、
・被覆電圧が捉えられ、及び対応する第３の被覆電圧指標、又は複雑な被覆電圧値が、算出され、
・第２の参照電圧指標が、第３の参照電圧指標によって、及び第２の被覆電圧指標が、第３の被覆電圧指標によって置換され、
－これら各コンデンサブッシングのために
・損失係数変化の算定及び比較が、繰り返され、
－監視信号が、これら損失係数比較の結果に依存して生成される。
第２の参照電圧指標の及び被覆電圧指標の各置換の前に、第１の参照電圧指標が、第２の参照電圧指標によって、及び第１の被覆電圧指標が、第２の被覆電圧指標によって置換されるようにさらに設計されていることが可能である。
第２の時点の後にある少なくとも１つの既定の、より後の時点に、これら各相のために、
・参照電圧のために、対応する、より後の参照電圧指標、又は複雑な電力網電圧値が算出されるようにさらに設計されていることが可能であり、
・被覆電圧が、捉えられ、及び対応する、より後の被覆電圧指標、又は複雑な被覆電圧値が算出され、
・これら各コンデンサブッシングのため、損失係数変化の算定は、より後のそれぞれの参照電圧指標及び被覆電圧指標に依存する。
第２の時点の後にある少なくとも１つの既定の、より後の時点で、これら各相のために、
・参照電圧のために、対応するより後の参照電圧指標又は複雑な参照電圧値が算出され、
・被覆電圧が、捉えられ、及び対応する、より後の被覆電圧指標、又は複雑な被覆電圧値が算出され、
－これら各コンデンサブッシングのために
・損失係数変化が、各第１の、第２の、及び、より後の参照電圧指標、及び被覆電圧指標及び、それぞれに隣接されたコンデンサブッシングの第１の、第２の及び、より後の参照電圧指標及び被覆電圧指標に依存して算定され、
・損失係数変化が、許容値と比較され、
－監視信号が、これら損失係数比較の結果に依存して生成される。
下記の式にしたがう第１のコンデンサブッシングの損失係数変化

算定され、
－ｎ＞２が、時点の総数であり、
－ｔ１，ｔ２第１の及び第２の時点及びｔ３，…，ｔｎが、より後の時点であり、
－ｇａｉ，ｇｂｉ，ｇｃｉは、第１の、第２の及び、第３のコンデンサブッシングのためのｉ－番目の重み係数である。

各重み係数は、それぞれの時点の順番にアンチトン（ａｎｔｉｔｏｎ）に依存するようにさらに設計されていて、及び／又は重み係数に
ｇ_{（ａｉ－１）}≦ｇ_ａｉ及び／又はｇ_{（ｂｉ－１）}≦ｇ_ｂｉ及び／又はｇ_{（ｃｉ－１）}≦ｇ_ｃｉ次を伴うｉ＝２，…，ｎ
が当てはまる。

さらに設計されていることが、可能である。
－第１の参照電圧指標の算出と第１の被覆電圧指標の算出の間で、
・第１の参照電圧指標の大きさが、相互に比較され、
・第１の被覆電圧指標の算出は、これら大きさが、予設定され寸法より大きく相互に偏倚することを結論付ける場合に行われる。
及び／又は
－第２の参照電圧指標の算出と第２の被覆電圧指標の算出の間で、
・第２の参照電圧指標の大きさが、相互において比較され、
・第２の被覆電圧指標の算出は、これら大きさが、予設定され寸法より大きく相互に偏倚することを結論付ける場合に行われる。

この参照電圧指標の大きさの比較は、１つの時点が定められ、この時点において本来の監視、つまりコンデンサブッシングの損失係数変化の比較、及び監視信号の生成、特に有利で、又は好適であり、何故なら、この監視は、既定の寸法を越えて、相互に偏倚する参照電圧によって困難にされず、阻止され又は不可能にさえされることを実現するからである。交流電力網における電圧の変動から独立して、及び被覆電圧の検出に際する測定公差から独立して、コンデンサブッシングの状態についてのより良い通報がなされ得ることが、実現される。

交流電力網における電圧の変動から独立して、及び被覆電圧の検出に際する測定公差から独立して、コンデンサブッシングの状態についてのより良い通報がなされ得ることが、実現される。こうして、コンデンサブッシングの確実な監視が、交流電力網における偏倚と電圧の支障の考慮及び評価の下で保証される。

参照電圧指標の大きさの比較のために、必要に応じて、参照電圧指標の額及び／又は効果値及び／又は波高値及び／又は振幅が、使用され得る。
さらに設計されていることが、可能である。
－各大きさ比較は、次の
・許容値ＲＡＢ＞０，ＲＢＣ＞０，ＲＣＡ＞０が、随時の寸法として定められ、

が該当するかどうか試験され、
－Ｒａｅは、第１の相の随時の参照電圧指標の額、又は効果値であり、
－Ｒｂｅは、第２の相の随時の参照電圧指標の額、又は効果値であり、
－Ｒｃｅは、第３の相の随時の参照電圧指標の額、又は効果値である。
これら各許容値ＲＡＢ，ＲＢＣ，ＲＣＡは、必要に応じて、任意の手段において定められ得、及び例えば或る値に定められ、この値は随時の参照電圧Ｒａｅ，Ｒｂｅ，Ｒｃｅの額面の０，１％又は０，２％又は０，５％又は１％又は２％又は３％又は４％又は５％又は７％又は１０％又は１５％又は２０％又は２５％又は３０％又は４０％又は５０％に対応するように行われる。これら各許容値ＤＡ，ＤＢ，ＤＣは、必要に応じて、任意の手段において定められ得、及び例えば０，０００１，又は０，０００２，又は０，０００５，又は０，００１，又は０，００２，又は０，００５，又は０，０１又は０，０２，又は０，０５の値に定められ得る。

さらに設計されていることが、可能である。
－第１の参照電圧指標の算出と第１の被覆電圧指標の算出の間で
・第１の参照電圧指標の相角が、相互に比較され、
・第１の被覆電圧指標の算出は、これら角比較が、これら相角が、既定の寸法より大きく相互に偏倚することを結論付ける場合に行われ、
－第２の参照電圧指標の算出と第２の被覆電圧指標の算出の間で、
・第２の参照電圧指標の相角が、相互において比較され
・第２の被覆電圧指標の算出は、これら相角が、予設定され寸法より大きく相互に偏倚することを結論付ける場合に行われる。

この参照電圧指標の相角の大きさの比較は、１つの時点が定められ、この時点において本来の監視、つまりコンデンサブッシングの損失係数変化の比較、及び監視信号の生成、特に有利で、又は好適であり、何故なら、この監視は、既定の寸法を越えて、相互に偏倚する相位置によって困難にされず、阻止され又は不可能にさえされることを実現するからである。これによって、交流電力網の電圧の相位置の変動から独立して、及び被覆電圧を検出する際における測定公差から独立して、コンデンサブッシングの状態についてより良い通報がなされ得ることが、実現される。

さらに設計されていることが、可能である。
－各角比較は、
・許容値ＰＡＢ＞０，ＰＢＣ＞０，ＰＣＡ＞０が、随時の寸法として定められるように行われ、

が該当するかどうか試験され、
－φａが、第１の相の随時の参照電圧指標の相角であり、
－φｂは、第２の相のそれぞれの参照電圧指標の相角であり、
－φｃは、第３の相のそれぞれの参照電圧指標の相角である。

これら各許容値ＰＡＢ，ＰＢＣ，ＰＣＡは、必要に応じて、任意の手段で定められ得、及び例えば１つの値に定められ得、この値は、それぞれの相オフセットの基準値の０，１％又は０，２％又は０，５％又は１％又は２％又は３％又は４％又は５％は７％又は１０％又は１５％又は２０％に対応する。これら各許容値ＤＡ，ＤＢ，ＤＣは、必要に応じて、任意の手段において定められ得、及び例えば０，０００１，又は０，０００２，又は０，０００５，又は０，００１，又は０，００２，又は０，００５，又は０，０１又は０，０２，又は０，０５の値に定められ得る。

さらに、各被覆電圧指標は、それぞれの被覆電圧が少なくとも２回捉えられ且つ、この捉えられた被覆電圧が、平均化され、及び／又は濾過されることによって、算出されるように設計され得る。

さらに平均化のためにスライドする平均値が形成され、及び／又は平均化のために、重み付けがされた平均値が形成され、特に各測定値のために、重み係数が定められ、この重み係数は、この測定値の順番にアンチトン（ａｎｔｉｔｏｎ）で依存するように設計されていることが可能である。

本発明は、第２の観点にしたがって、交流電力網のためのコンデンサブッシングを監視するための装置を提案し、交流電力網が、第１の、第２の及び第３の相を有し、及び第１の電力網配線を含み、この第１の電力網配線に、第１の相及び第１のコンデンサブッシングが付設されていて及び、この第１の電力網配線に、第１の電力網電圧が設けられていて、第２の電力網配線を含み、この第２の電力網配線に、第２の相及び第２のコンデンサブッシングが付設されていて、及びこの第２の電力網配線に第２の電力網電圧が設けられていて、及び第３の電力網配線を含み、この第３の電力網配線に第３の相及び第３のコンデンサブッシングが付設されていて、及びこの第３の電力網配線に第３の電力網電圧が設けられている。これら各コンデンサブッシングが、付設された電力網配線に接続されている導体を含み、及び導電性の被膜を含み、この被覆が、この導体を包囲する。この装置は以下を含む：
・第１の電力網配線に接続され得る第１の電圧コンバータ、
・第２の電力網配線に接続され得る第２の電圧コンバータ、
・第３の電力網配線に接続され得る第３の電圧コンバータ、
・第１のコンデンサブッシングの被覆に接続され得る第１の測定アダプタ、
・第２のコンデンサブッシングの被覆に接続され得る第２の測定アダプタ、
・第３のコンデンサブッシングの被覆に接続され得る第３の測定アダプタ、
・測定アダプタに連接している測定装置、
・電圧コンバータと測定装置に連接している評価装置

それぞれの相のためのこれら各電圧コンバータが、電力網電圧を検出し得、
－これら各相のための測定装置が、それぞれの測定アダプタの補助によって、それぞれの被覆と接地電位の間に設置されている被覆電圧を検出し得る。
－評価装置は、予設定され第１の時点で、これら各相のために、
・それぞれの電圧コンバータの補助で、電力網電圧を、検出し得、及び対応する第１の電力網電圧指標を算出し得、
・測定装置の補助で、被覆電圧を検出し得、及び対応する第１の被覆電圧指標を算出し得、
－評価装置は、第１の時点の後にある予設定され第２の時点で、これら各相のために
・それぞれの電圧コンバータの補助で、電力網電圧を検出し得、及び対応する第２の電力網電圧指標を算出し得るように形成されていて、
・測定装置の助力で、被覆電圧を検出し得、及び対応する第２の被覆電圧指標を算出し得、
－評価装置は、これら各コンデンサブッシングために、
・損失係数変化が、それぞれの第１の及び第２の電力網電圧指標及び被覆電圧指標、及びそれぞれに隣接されたコンデンサブッシングの第１の及び第２の電力網電圧指標、及び被覆電圧指標に依存して算定され得るように形成されていて、
・損失係数変化を許容値と比較し得る、
－評価装置は、監視信号を、この損失係数比較の結果に依存して生成し得るように形成されている。

さらに、この電圧コンバータは、容量性電圧コンバータ又は誘導電圧コンバータ又は抵抗電圧コンバータとして、形成されているように設計されていることが可能である。
さらに、測定装置は、少なくとも１つの測定コンデンサ又は測定シャントを含むように設計されていることが可能である。

本発明の観点の１つに関する実行及び説明は、この観点の特に個々の特徴に関して、本発明の別の観点に相応して、相似しても該当する。

下記において、本発明の実行形態は、例えば添付された図面によって、より詳細に解説される。但し、そこから生起する個々の特徴は、個々の実行形態に限定されず、さらに上で解説された個々の特徴と、及び／又は他の実行形態の個々の特徴と接続され及び／又は組み合わせられ得る。図面における細部は、解説的にのみに解釈されるべきで、限定的に解釈されるべきではない。請求項に含まれる参照符号は、本発明の保護領域を限定してはならず、単に図面に示された実行形態を指し示している。

図１は、３つの相の交流電力網のためのコンデンサブッシングを監視するための装置の実行形態である。図２は、図１の装置の一部である。図３は、下位電圧コンデンサと上位電圧コンデンサから成る等価回路；図４は、３つの相の交流電力網のためのコンデンサブッシングを監視するための方法の実行形態のフローチャートである。図５は、３つの相の交流電力網のためのコンデンサブッシングを監視するための装置の別の実行形態である。

下記の図１～図４について解説された実行は、それぞれの参照電圧指標Ｒａ（ｔｊ），Ｒｂ（ｔｊ），Ｒｃ（ｔｊ）が、それぞれの電力網電圧Ｕａ（ｔｊ），Ｕｂ（ｔｊ），Ｕｃ（ｔｊ）にしたがって算出される実行形態に関連する。そうして、図１～図４についての実行において、それぞれの電力網電圧指標Ｕａ（ｔｊ），Ｕｂ（ｔｊ），Ｕｃ（ｔｊ）が、参照電圧指標として使用される。

さらに、下記の実行のための十分に小さな角は、損失係数変化を算出するために、微小角近似（Ｋｌｅｉｎｗｉｎｋｅｌｎａｅｒｕｎｇ）が、採用され得ることから出発される。

図１において、３つの相の交流電力網のためのコンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃの監視のための装置１の実行形態が、概略的に示されている。コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃは、この実行形態において、ここでは不図示の変圧器に属し、この変圧器は、ここでは例えば高電圧変圧器である。このようなコンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃは、例えば僅かな数ｋＶ～数千ｋＶの領域における高電圧において使用される。交流電力網は、ここでは例えば高電圧電流網である。各コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃは、交流電力網の３つの相のＡ，Ｂ，Ｃに付設されていて、及び導体４を有し、この導体は、交流電力網のそれぞれの電力網配線５ａ，５ｂ，５ｃに接続されていて、及び数個の導電性の被膜を有し、これら被覆は、数個の層又は膜における導体４を包囲し及び、それらの内の最も外の被覆３だけが表示されている。

装置１は、評価装置８、及び各相Ａ，Ｂ，Ｃのために、測定装置７及び測定アダプタ６を有し、この測定アダプタは、それぞれの相に属するコンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃの被覆３に接続されている。評価装置８は、相Ａ，Ｂ，Ｃのための被覆電圧指標Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃを算出するために各測定装置７に接続されていて及び、そうして、全測定装置７のための共通の評価装置８を形成する。

被覆電圧指標Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃは、ここでは、電気電圧指標であり、この電気電圧指標は、それぞれに、さらに下で解説されていて、及び図３に示されている随時の相Ａ，Ｂ，Ｃの下位電圧コンデンサＫＵ１，ＫＵ２，ＫＵ３において算出される。この実行形態において、装置１は、加えて各相Ａ，Ｂ，Ｃのために、電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃを有し、この電圧コンバータは、それぞれの相Ａ，Ｂ，Ｃのための第２の電気測定大きさを検出するために、それぞれの電力網配線５ａ，５ｂ，５ｃに接続されている。この第２の測定量は、ここでは、電気電圧指標であり、それぞれに随時の電力網配線５ａ，５ｂ，５ｃと接地電位１３の間で算出され、及びここでは、電力網電圧指標Ｕａ，Ｕｂ，Ｕｃとしても記される。評価装置８は、電力網電圧指標Ｕａ，Ｕｂ，Ｕｃを算出するために、各電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃと接続されていて、及びそうして全ての電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃのための共通の評価装置８を形成する。

評価装置８は、電力網電圧指標Ｕａ，Ｕｂ，Ｕｃを算出するために、各電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃと接続されていて、及びそうして全ての電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃのための共通の評価装置８を形成する。

図２において、装置１の第１の部分が、より詳細に示されていて、この部分は、第１の相Ａに付設されている。この第１の部分に、第２の相Ｂに付設された第２の及び第３の相Ｃに付設された装置１の第３の部分が、相似して相応し、結果として、第１の部分に関する実行及び説明が、相応して、この両方の他の部分にも相似して該当する。

第１の相Ａに付設された第１のコンデンサブッシング２ａは、絶縁体１１を有し、この絶縁体の内部を導体４が、貫通している。この導体が、上の端部において、コンデンサブッシング２ａに付設された電力網配線５ａに接触し、及び下の端部において、ここで不図示の高電圧変圧器の巻線に接触する。絶縁体１１に、導電性の被膜が埋設されていて、これら被覆は、ここで最も外側の被覆３によってのみ素描されていて、及び電気的に見てコンデンサの直列回路を形成する。この直列回路は、コンデンサを示し、これらコンデンサは、それぞれに２つの隣接された被覆によって形成され、及びコンデンサを有し、このコンデンサは、ここでは不図示の最も内側の被覆と導体４によって形成される。最も外側の被覆３と導体４の間のコンデンサのこの直列回路は、各コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃのための等価回路として、対応する上位電圧コンデンサＫＯ１，ＫＯ２，ＫＯ３を形成する。

コンデンサブッシング２ａに、導通するフランジ１２が配置されていて、このフランジは、アース電位又は接地電位１３に当接する。このフランジ１２は、コンデンサブッシング２ａの固定及び／又は保持に役立つ。最も外側の被覆３が、各コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃのための等価回路としてのフランジ１２と接地電位１３によって対応する外側コンデンサＫＡ１，ＫＡ２，ＫＡ３を形成する。

測定アダプタ６が、絶縁体１１に貫入し、及び最も外側の被覆３への導通する接続を行う。この実行形態において、各測定装置７が、測定コンデンサＫＭ１，ＫＭ２，ＫＭ３を有し、この測定コンデンサは、接地電位１３で接続されている。各測定装置は、必要時に、加えて、不図示のスパークギャップを有し、このスパークギャップは、それぞれの測定コンデンサＫＭ１，ＫＭ２，ＫＭ３に平行して接続されていて、及び／又は過電圧保護７′を有し、この過電圧保護は、それぞれの測定コンデンサＫＭ１，ＫＭ２，ＫＭ３に平行に接続されている。

評価装置８は、電圧コンバータ９ａを介して、電力網配線５ａに導通して接続されている。この実行形態において、電圧コンバータ９ａは、容量性の電圧コンバータとして形成されていて、及び容量性分圧器を有し、この容量性分圧器は、２つの直列に接続されたコンデンサＫ１，Ｋ２を有し、及び２つのコイル又は巻線Ｗ１，Ｗ２を有し、これらコイル又は巻き線は、変圧器として、誘導ガルバニック分離（ｉｎｄｕｋｔｉｖｅｇａｌｖａｎｉｓｃｈｅＴｒｅｎｎｕｎｇ）に接続されている。

図３において、第１の相Ａのために、それぞれの下位電圧コンデンサＫＵ１とそれぞれの上位電圧コンデンサＫＯ１から成る等価回路が、概略的に示されている。並列回路が、不足容量Ｃ１を有する下位電圧コンデンサＫＵ１を形成し、この並列回路は、それぞれの測定コンデンサＫＭ１と外側コンデンサＫＡ１を有する。この不足容量Ｃ１ａは、故に、コンデンサの直列回路のための既知の式によって、測定コンデンサＫＭ１の容量ＣＭ１と外側コンデンサＫＡ１の容量ＣＡ１から容易に算定され得る。必要時に、並列回路が、測定コンデンサＫＭ１の代わりにそれぞれの全測定装置７、及び／又は追加的に、評価装置８を有し得、結果として、その時不足容量Ｃ１ａは、容量ＣＭ１に依存する測定装置７のインピーダンスから、容量ＣＡ１から、及び評価装置８のインピーダンスから算定されなくてはならない。

被覆電圧Ｖ１ａが、下位電圧コンデンサＫＵ１に設置されていて、及び下位電圧コンデンサＫＵ１と上位電圧コンデンサＫＯ１の間の接続導体又は継手において、出力され及び、接地電位１３に関連付けられる。電力網電圧Ｕａが、上位電圧コンデンサＫＯ１と下位電圧コンデンサＫＵ１から成る直列回路を経て低下する。

図４において、コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃの監視のための方法の実行形態のフローチャートが、３つの相の交流電力網のために概略的に示されている。この方法は、例えば図１の装置１によって、及び／又は図１の装置１の補助で実行され得る。
この実行形態において、この方法は、以下のステップを有し、これらステップは、装置１、と図１～図３との関係において説明される。

ステップ１０１：方法のスタート。

ステップ１０２：第１の電力網電圧Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の検出と各相Ａ，Ｂ，Ｃのための時点ｔ１のための第１の被覆電圧Ｖａ（ｔ１），Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１）の検出。

ステップ１０３：捉えられた電力網電圧Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）したがう第１の電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の算出、及び時点ｔ１における電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の相互の比較。
電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の相互の比較のために、この実行形態において、電力網電圧Ｕａｅ，Ｕｂｅ，Ｕｃｅの効果値が使用される。さらに電力網電圧指標の額及び／又は波高値及び／又は振幅も比較のために援用され得る。

さらに、許容値ＲＡＢ＞０，ＲＢＣ＞０，ＲＣＡ＞０は、比較のために定められるように設計されていて、及び、この比較は、｜Ｕａｅ－Ｕｂｅ｜≦ＲＡＢ及び｜Ｕｂｅ－Ｕｃｅ｜≦ＲＢＣ及び｜Ｕｃｅ－Ｕａｅ｜≦ＲＣＡが該当するかどうかが試験されるように行われる。

これが該当する場合、電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の相互の比較が、電力網電圧指標が、既定の寸法ＲＡＢ，ＲＢＣ，ＲＣＡを上回っては相互に偏倚しないという結果を生むことを意味する。この場合において、ステップ１０５が、実行される。

該当しない場合、第１の電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の相互の比較が、第１の電力網電圧指標が、既定の寸法ＲＡＢ，ＲＢＣ，ＲＣＡを上回って偏倚するという結果を生むことを意味する。この場合において、ステップ１０４が、実行される。

ステップ１０４：警告信号が、生成され、この警告信号は、電流網内の短絡及び／又は、電力網電圧Ｕａ，Ｕｂ，Ｕｃの強すぎる、又は過剰な非対称性を表示する。引き続いて、ステップ１０２へのジャンプが行われる。

ステップ１０５：第１の電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の相角φａ，φｂ，φｃの時点ｔ１における算出であって、φａは、電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１）の相角であり、φｂは、電力網電圧指標Ｕｂ（ｔ１）の相角であり、及びφｃは、電力網電圧指標Ｕｃ（ｔ１）の相角であることが該当する。

ステップ１０６：第１の電力網電圧指標Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１）の相角φａ，φｂ，φｃの相互における比較。第１の電力網電圧指標の相角の相互の比較のために、許容値ＰＡＢ＞０，ＰＢＣ＞０，ＰＣＡ＞０が、角比較のための寸法として定められるように設計されている。この時、大きさ比較は、｜φａ－φｂ｜≦ＰＡＢ及び｜φｂ－φｃ｜≦ＰＢＣ及び｜φｃ－φａ｜≦ＰＣＡが該当するかどうかが試験されるように行われる。

該当する場合、相角比較は、第１の電力網電圧指標φａ，φｂ，φｃの相角が、既定の寸法ＰＡＢ，ＰＢＣ，ＰＣＡを上回っては相互に偏倚しないという結論を生むことを意味する。この場合において、ステップ１０７が、実行される。

該当しない場合、相角比較は、第１の電力網電圧φａ，φｂ，φｃの相角が、既定の寸法ＰＡＢ，ＰＢＣ，ＰＣＡを上回って相互に偏倚するという結論を生むことを意味する。この場合において、ステップ１０４ａへのジャンプが行われる。

ステップ１０７：ステップ１０２中で測定された被覆電圧Ｖａ（ｔ１）Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１）による時点ｔ１のための第１の被覆電圧指標Ｖａ（ｔ１），Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１）の算出であって、この第１の被覆電圧指標は、それぞれの被覆３と接地電位１３の間で、時点ｔ１に設けられている。

ステップ１０８：次の式にしたがって、被覆電圧指標Ｖａ（ｔ１），Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１）の間の相オフセットθａｂ，θｂｃ，θａｃを算定し、及び保管する。

この際、
－Ｕａ（ｔｊ），Ｕｂ（ｔｊ），Ｕｃ（ｔｊ）は、時点ｊにおける、第１の，第２の及び第３の相の第１の電力網電圧指標であり、
－Ｖａ（ｔｊ），Ｖｂ（ｔｊ），Ｖｃ（ｔｊ）は、時点ｊにおける、第１の，第２の及び第３の相の第１の被覆電圧指標である。

ステップ１０９：第２の電力網電圧Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ２）の検出、及び第２の被覆電圧Ｖａ（ｔ２），Ｖｂ（ｔ２），Ｖｃ（ｔ２）の検出、及び各相Ａ，Ｂ，Ｃのための時点ｔ２において捉えられた電力網電圧Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ２）にしたがう時点ｔ１の後にある時点ｔ２のための第２の電力網電圧指標Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ２）の算出。

ステップ１１０：時点ｔ２における電力網電圧指標Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２）Ｕｃ（ｔ２）の相互の比較。

時点ｔ２における電力網電圧指標の比較は、ステップ１０３からの時点ｔ１において、第１の電力網電圧指標の比較に相似して行われる。電力網電圧指標Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ２）が、既定の寸法ＲＡＢ，ＲＢＣ，ＲＣＡを上回って相互に偏倚する場合、ステップ１０４が、実行され、他の場合は、ステップ１１１で継続される。

ステップ１１１：第２の電力網電圧指標Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ２）の相角φａ，φｂ，φｃ時点ｔ２における算出であって、φａは、電力網電圧指標Ｕａ（ｔ２）の相角であり、φｂは、電力網電圧指標Ｕｂ（ｔ２）の相角であり、及びφｃは、電力網電圧指標Ｕｃ（ｔ２）の相角であることが該当する。

ステップ１１２：時点ｔ２における、第２の電力網電圧指標Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ２）の相角φａ（ｔ２），φｂ（ｔ２），φｃ（ｔ２）の比較であって、ステップ１０６に相似する。

第２の電力網電圧指標の相角が、既定の寸法ＰＡＢ，ＰＢＣ，ＰＣＡを上回って相互に偏倚する場合、ステップ１０４ｂが、実行され、他の場合は、ステップ１１３によって継続される。

ステップ１０４ｂ：警告信号が、生成され、この警告信号は、電流網内の短絡及び／又は、電力網電圧Ｕａ，Ｕｂ，Ｕｃの強すぎる、又は過剰な非対称性を表示する。引き続いて、必要に応じて、ステップ１０９へのジャンプが行われる。

ステップ１１３：時点ｔ２ための第２の被覆電圧指標Ｖａ（ｔ２），Ｖｂ（ｔ２），Ｖｃ（ｔ２）は、測定される被覆電圧にしたがって算出され、この被覆電圧は、それぞれの被覆３と接地電位１３の間で、時点ｔ２において設けられている。さらに時点ｔ２のために、それぞれの相オフセットθａｂ（ｔ２），θｂｃ（ｔ２），θａｃ（ｔ２）が、被覆電圧指標Ｖａ（ｔ２），Ｖｂ（ｔ２），Ｖｃ（ｔ２）から成る隣接されたコンデンサブッシングの間で、次の式にしたがって算出され及び保管される。

時点ｔ１と時点ｔ２の間で採取された可能な前の方法過程からの数個の測定値は、この実行形態において考慮されない。

ステップ１１４ａ：この実行形態において、各コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃのために、損失係数変化ΔＤａ，ΔＤｂ，ΔＤｃが、隣接されたコンデンサブッシングの間の事前に様々な時点で算出された相オフセットθａｂ（ｔｊ），θｂｃ（ｔｊ），θａｃ（ｔｊ）に依存して、次の式にしたがって算定される。

ΔＤａ（ｔ２）は、こうして、時点ｔ２におけるコンデンサブッシング２ａの損失係数変化を、時点ｔ１との比較において解説する。ΔＤｂ（ｔ２）は、こうして、時点ｔ２におけるコンデンサブッシング２ｂの損失係数変化を、時点ｔ１との比較において解説する。ΔＤｃ（ｔ２）は、こうして、時点ｔ２におけるコンデンサブッシング２ｃの損失係数変化を、時点ｔ１との比較において解説する。

この実行形態にしたがって、コンデンサブッシングｅｎ２ａ，２ｂ，２ｃの損失係数変化の算出は、第１の時点ｔ１との関連下において、時点ｔ２の後にある、より後の時点ｔ３，ｔ４，…ｔｎのために行われる。

ステップ１１５：各コンデンサブッシングのために、コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃのステップ１１４ａにおいて識別された損失係数変化は比較される。この実行形態において、許容値ＤＡ＞０，ＤＢ＞０，ＤＣ＞０が、それぞれのコンデンサブッシングの損失係数変化のために定められ、及び比較が、以下が該当するか試験されることが行われるように設計されている。

が該当するかどうか。これが、該当する場合、ステップ１１６が実行される。これが、該当しない場合、ステップ１１７が実行される。

ステップ１１６：監視信号が、生成され、この監視信号は、コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃが、正常な状態にあることを表示する。引き続いて、ステップ１０９へのジャンプが行われる。

ステップ１１７：損失係数比較は、その上、第１の場合において、

が該当するかどうかが試験されるように行われ、
又は、第２の場合において、

又は、第３の場合において、

上記の３つの場合のうちの１つが、起こると、ステップ１１８へのジャンプが行われる。これが、該当する場合、ステップ１１９が実行される。

ステップ１１８：ステップ１１７からの消失比較から独立して、監視信号が生成される。

ステップ１１７において、第１の場合が、発生した時、監視信号が、第２のコンデンサブッシング２ｂが、正常な状態にないこと、又は他の両コンデンサブッシング２ａ，２ｃが、正常な状態にないこと、及び同種のエラーを有することを示す。

第２の場合が、ステップ１１７中に発生した時、監視信号は、第３のコンデンサブッシング２ｃが、正常な状態にない、又は他の両コンデンサブッシング２ｂ，２ａが、正常な状態にない、及び同種のエラーを有する。

第３の場合が、ステップ１１７に発生した時、監視信号が、第１のコンデンサブッシング２ａが、正常な状態にない、又は他の両コンデンサブッシング２ｃ，２ｂが、正常な状態にない、及び同種のエラーを有する。

ステップ１１９：３つの上に言及された場合の１つも発生しない場合、監視信号が、生成され、全部で３つのコンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃが、正常な状態にない、又は、２つのコンデンサブッシングが、正常な状態ではなく、及び同種のエラーを有さないことを表示する。引き続いて、この方法は終了（ステップ１２０）され、又は必要に応じて、ステップ１０９へのジャンプが行われる。

下記に、ステップ１１４ａの代替的実行形態１１４ｂ，１１４ｃが、より詳細に説明される。

ステップ１１４ａにおける措置とは反対に、ステップ１１４ｂにおいて、随時のコンデンサブッシングの損失係数変化の算出が、時点ｔ２の後にある時点ｔ３，ｔ４，…ｔｎにおける測定値のために、先行する測定値に関しても行われ得る。これは、例えば時点ｔ３のためであり、この時点ｔ３は、時点ｔ２の後にあって、次の式によって描写されている：

別の代替的実行形態において、ステップ１１４ｃで、第１の点ｔ１とより後の時点ｔｎの間にある多数の測定値も随時のコンデンサブッシングの損失係数変化の算出のために準用され得る。有利にも、各々の測定値ｔ１，…，ｔｎは、重み係数でも実装され得る。このステップ１１４ｃの実行形態は、例えば下記の式によって描写されている。

そうして、第１のコンデンサブッシング２ａの損失係数変化を算出するために該当するのは、

第２のコンデンサブッシング２ｂの損失係数変化の算出に該当するのは、

第３のコンデンサブッシング２ｃの損失係数変化の算出に該当するのは、

この際、
ｎ＞２が、時点の総数であり、
ｇａｉ，ｇｂｉ，ｇｃｉは、第１の、第２の及び、第３のコンデンサブッシングのためのｉ－番目の重み係数である。

重み係数は、この際、非単調にそれぞれのコンデンサブッシングの順番、又は組み込み位置又は統計的又は確率的手段、又は別の経験値に依存し得る。

ステップ１０２，１０９は、例えば電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃと測定アダプタ６と測定装置７と評価装置８とによって実行され得る。したがって、電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃ、測定アダプタ６、測定装置７及び評価装置８は、手段を構成する。当該手段が、異なる時点Ｕａ（ｔｊ），Ｕｂ（ｔｊ），Ｕｃ（ｔｊ），Ｖａ（ｔｊ），Ｖｂ（ｔｊ），Ｖｃ（ｔｊ）の電力網電圧と被覆電圧とを検出するように、当該手段は構成されている。

ステップ１０３，１０５，１０６，１１０，１１１，１１２は、例えば電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃと評価装置８とによって実行され得る。したがって、電圧コンバータ９ａ，９ｂ，９ｃ及び評価装置８は、手段を構成する。当該手段が、異なる時点の電力網電圧指標を算出し、相互に比較するように、当該手段は構成されている。

ステップ１０４ａ，１０４ｂ，１１６，１１８，１１９は、例えば評価装置８によって実行され得る。したがって、評価装置８は、手段を構成する。当該手段が、電力網電圧の比較結果、位相位置及び損失係数変化に依存する監視信号を生成するように、当該手段は構成されている。

ステップ１０７、１０８、１１３、１１４ａ、１１４ｂ、１１４ｃは、例えば評価装置８と測定アダプタ６と測定装置７とによって実行され得る。したがって、評価装置８、測定アダプタ６及び測定装置７は、手段を構成する。当該手段が、被覆電圧指標を異なる時点に対して算出し、相互に比較し得るように、当該手段は構成されている。

ステップ１１５，１１７は、例えば評価装置８によって実行され得る。したがって、評価装置８は、手段を構成する。当該手段が、それぞれのコンデンサブッシングの損失係数の変化を相互に比較するように、当該手段は構成されている。

好ましくは、ステップ１０３／１０５及び／又はステップ１１０／１１２は、相互に平行して実行される。

図５において、３つの相の交流電力網のためのコンデンサブッシングを監視するための装置の別の実行形態が示されている。従来の実行におけるのと異なり、ここでは、参照電圧指標Ｒａ（ｔｊ），Ｒｂ（ｔｊ），Ｒｃ（ｔｊ）が、損失係数変化の比較のために、それぞれの電力網配線５ａ，５ｂ，５ｃにおける分圧器９ａ，９ｂ，９ｃによって算出されず、平行に接続されたコンデンサブッシング２ａ′，２ｂ′，２ｃ′の組にしたがって、（不図示の）第２の高電圧変圧器において算出される。平行コンデンサブッシング２ａ′，２ｂ′，２ｃ′は、この際、同一の電力網配線５ａ，５ｂ，５ｃに、コンデンサブッシング２ａ，２ｂ，２ｃと同様に接続されている。

図２の実行形態に相似して、各平行コンデンサブッシング２ａ′，２ｂ′，２ｃ′に、測定アダプタ６と測定装置７から成る測定装置が付設されている。評価装置８は、それぞれの測定装置７とそれぞれの測定アダプタ６を介して、導通して平行コンデンサブッシング２ａ′，２ｂ′，２ｃ′と接続されている。この接続によって、平行コンデンサブッシングの被覆電圧指標Ｖａ′，Ｖｂ′，Ｖｃ′が算出される。

この方法の経過にとって、この代替的実行形態において、被覆電圧指標Ｖａ′（ｔｊ），Ｖｂ′（ｔｊ），Ｖｃ′（ｔｊ）が、参照電圧指標Ｒａ（ｔｊ），Ｒｂ（ｔｊ），Ｒｃ（ｔｊ）として利用される。

相角φａ，φｂ，φｃが、図５において紹介された方法の経過の中で、被覆電圧指標Ｖａ′，Ｖｂ′Ｖｃ′の相角φａ′，φｂ′，φｃ′によって置換される。

これに相似して、相比較ＰＡＢ，ＰＢＣ，ＰＣＡのための許容値も、及び電圧比較ＲＡＢ，ＲＢＣ，ＲＣＡのための許容値が、必要に応じて、被覆電圧指標Ｖａ′，Ｖｂ′，Ｖｃ′の相比較ＰＡＢ′，ＰＢＣ′，ＰＣＡ′のための代替的な許容値によって、及び電圧比較のための代替的な許容値ＲＡＢ′，ＲＢＣ′，ＲＣＡ′によって、平行な被覆電圧指標Ｖａ′，Ｖｂ′，Ｖｃ′にしたがって置換される。

別の実行形態において、参照電圧として定電圧も使用され得、これら定電圧のために対応する定電圧指標が予設定される。

各定電圧指標の大きさが、この場合において、好適には交流電力網の定格電圧値に対応する。

図５に関する実行における解説される方法の経過にしたがう相角φａ，φｂ，φｃは、この実行形態において、不変に０°，１２０°，２４０°に固定される。

１装置
２ａ，２ｂ，２ｃコンデンサブッシング
２ａ′，２ｂ′，２ｃ′ 平行コンデンサブッシング
３被覆
４導体
５ａ，５ｂ，５ｃ電力網配線
６測定アダプタ
７測定装置
７′ 過電圧保護
８評価装置
９ａ，９ｂ，９ｃ電圧コンバータ
１１絶縁体
１２フランジ
１３接地電位
Ｋ１，Ｋ２コンデンサ
Ｗ１，Ｗ２巻線
Ａ，Ｂ，Ｃ第１の、第２の、第３の相
Ｒａ，Ｒｂ，Ｒｃ参照電圧
Ｒａ（ｔｊ），Ｒｂ（ｔｊ），Ｒｃ（ｔｊ）時点ｔｊにおける参照電圧指標
Ｕａ，Ｕｂ，Ｕｃ電力網電圧
Ｕａ（ｔｊ），Ｕｂ（ｔｊ），Ｕｃ（ｔｊ）時点ｔｊにおける電力網電圧指標Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃ被覆電圧
Ｖａ（ｔｊ），Ｖｂ（ｔｊ），Ｖｃ（ｔｊ）時点ｔｊにおける被覆電圧指標
Ｖａ′，Ｖｂ′，Ｖｃ′ 平行コンデンサブッシングにおける被覆電圧
Ｖａ′（ｔｊ），Ｖｂ′（ｔｊ），Ｖｃ′（ｔｊ）平行コンデンサブッシングにおける被覆電圧指標
Ｕａｅ，Ｕｂｅ，Ｕｃｅ電力網電圧の効果値
ＫＯ１，ＫＯ２，ＫＯ３第１の、第２の、第３の上位電圧コンデンサ
ＫＵ１，ＫＵ２，ＫＵ３第１の、第２の、第３の下位電圧コンデンサ
ＫＡ１，ＫＡ２，ＫＡ３第１の、第２の、第３の外側コンデンサ
ＫＭ１，ＫＭ２，ＫＭ３第１の，第２の，第３の測定コンデンサ
Ｃ０ａ，Ｃ０ｂ，Ｃ０ｃＫＯ１，ＫＯ２，ＫＯ３の上位容量
Ｃ１ａ，Ｃ１ｂ，Ｃ１ｃＫＵ１，ＫＵ２，ＫＵ３の不足容量
ＣＡ１，ＣＡ２，ＣＡ３ＫＡ１，ＫＡ２，ＫＡ３の容量
ＣＭ１，ＣＭ２，ＣＭ３ＫＭ１，ＫＭ２，ＫＭ３の容量
θａｂ，θｂｃ，θａｃ被覆電圧指標Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃ間における相オフセット
ΔＤａ，ΔＤｂ，ΔＤｃコンデンサブッシングの損失係数変化
ＤＡ，ＤＢ，ＤＣ損失係数変化のための許容値
ＰＡＢ，ＰＢＣ，ＰＣＡ相比較のための許容値
ＲＡＢ，ＲＢＣ，ＲＣＡ電圧比較のための許容値
φａ，φｂ，φｃ参照電圧指標の相角
ｇａｉ，ｇｂｉ，ｇｃｉ重み係数

Claims

交流電力網用のコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）を監視するための方法であって、
－前記交流電力網は、第１、第２及び第３の相（Ａ，Ｂ，Ｃ）を有し、且つ
・前記第１の相（Ａ）と第１のコンデンサブッシング（２ａ）とが付設されていて、第１の電力網電圧が印加する第１の電力網配線（５ａ）と、
・前記第２の相（Ｂ）と第２のコンデンサブッシング（２ｂ）とが付設されていて、第２の電力網電圧が印加する第２の電力網配線（５ｂ）と、
・前記第３の相（Ｃ）と第３のコンデンサブッシング（２ｃ）とが付設されていて、第３の電力網電圧が印加する第３の電力網配線（５ｃ）とを含み、
－それぞれのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）は、
・当該付設された電力網配線（５ａ，５ｂ，５ｃ）に接続されている導体（４）と、
・この導体（４）を包囲する導電性の被膜（３）とを含み、
－それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して既定の第１の時点（ｔ１）に、
・対応する第１の参照電圧指標（Ｒａ（ｔ１），Ｒｂ（ｔ１），Ｒｃ（ｔ１））が、第１の参照電圧に対して算出され、
・当該それぞれの被覆（３）と接地電位（１３）との間に印加する被覆電圧が検出され、対応する第１の被覆電圧指標（Ｖａ（ｔ１），Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１））が算出され、
－それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、前記第１の時点（ｔ１）後にある既定の第２の時点（ｔ２）に
・対応する第２の参照電圧指標（Ｒａ（ｔ２），Ｒｂ（ｔ２），Ｒｃ（ｔ２））が、第２の参照電圧に対して算出され、
・前記被覆電圧が検出され、対応する第２の被覆電圧指標（Ｖａ（ｔ２），Ｖｂ（ｔ２），Ｖｃ（ｔ２））が算出され、
－それぞれのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）に対して、
・損失係数変化（ΔＤａ，ΔＤｂ，ΔＤｃ）が、それぞれの第１及び第２の参照電圧指標及び被覆電圧指標と、それぞれの隣接したコンデンサブッシング（２ｂ，２ｃ，２ａ）の第１及び第２の参照電圧指標及び被覆電圧指標とに依存して算定され；
・当該損失係数変化が、許容値（ＤＡ，ＤＢ，ＤＣ）と比較され、
－監視信号が、これら損失係数比較の結果に依存して生成される当該方法。
－それぞれの参照電圧は、それぞれの電力網電圧（Ｕａ（ｔ１），Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ１，）Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ２））である請求項１に記載の方法。
－第１の平行コンデンサブッシング（２ａ′）が、第１の電力網配線（５ａ）に付設されていて、
－第２の平行コンデンサブッシング（２ｂ′）が、第２の電力網配線（５ｂ）に付設されていて、
－第３の平行コンデンサブッシング（２ｃ′）が、第３の電力網配線（５ｃ）に付設されていて、
－当該それぞれの平行コンデンサブッシング（２ａ′，２ｂ′，２ｃ′）が、
・当該付設された電力網配線（５ａ，５ｂ，５ｃ）に接続されている導体（４）と、
・この導体（４）を包囲する導電性の被膜（３）とを含み、
－当該それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、
・前記第１及び第２の参照電圧は、それぞれの前記第１の時点と前記第２の時点とに当該それぞれの平行コンデンサブッシングの前記被覆（３）と接地電位（１３）との間に印加する第１及び第２の被覆電圧（Ｖａ′（ｔ１），Ｖｂ′（ｔ１），Ｖｃ′（ｔ１），Ｖａ′（ｔ２），Ｖｂ′（ｔ２），Ｖｃ′（ｔ２））である請求項１に記載の方法。
－それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、
・前記参照電圧は、定電圧であり、対応する定電圧指標が、この定電圧に対して予め設定される請求項１～３のいずれか１項に記載の方法。
－それぞれの定電圧指標の大きさは、前記交流電力網の定格電圧値に等しく、
－前記第１の相（Ａ）に対しては、前記第１及び第２の定電圧指標（Ｒａ（ｔ１），Ｒａ（ｔ２））の相角は、０°であり、
－前記第２の相（Ｂ）に対しては、前記第１及び第２の定電圧指標（Ｒｂ（ｔ１），Ｒｂ（ｔ２））の相角は、１２０°であり、
－前記第３の相（Ｃ）に対しては、前記第１及び第２の定電圧指標（Ｒｃ（ｔ１），Ｒｃ（ｔ２））の相角は、２４０°であることを特徴とする請求項４に記載の方法。
－前記第１のコンデンサブッシング（２ａ）の損失係数変化は、以下の式

にしたがって算定され、及び／又は
－前記第２のコンデンサブッシング（２ｂ）の損失係数変化は、以下の式

にしたがって算定され、及び／又は
－前記第３のコンデンサブッシング（２ｃ）の損失係数変化は、以下の式

にしたがって算定され、
－Ｒａ（ｔ１），Ｒｂ（ｔ１），Ｒｃ（ｔ１）は、第１、第２及び第３の相の第１の参照電圧指標であり、
－Ｖａ（ｔ１），Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１）は、第１、第２及び第３の相の第１の被覆電圧指標であり、
－Ｒａ（ｔ２），Ｒｂ（ｔ２），Ｒｃ（ｔ２）は、第１、第２及び第３の相の第２の電力網電圧指標であり、
－Ｖａ（ｔ２），Ｖｂ（ｔ２），Ｖｃ（ｔ２）は、第１、第２及び第３の相の第２の被覆電圧指標である請求項１～５のいずれか１項に記載の方法。
－許容値ＤＡ＞０，ＤＢ＞０，ＤＣ＞０が、前記損失係数比較に対して決定され、
－前記損失係数比較で、

が成立する場合に、前記コンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）が正常な状態にあることを示す監視信号が生成される請求項１～６のいずれか１項に記載の方法。
－許容値ＤＡ＞０，ＤＢ＞０，ＤＣ＞０が、損失係数比較に対して決定され、
－前記損失係数比較で、

が成立する場合に、前記第２のコンデンサブッシング（２ｂ）が正常な状態にないことを示す監視信号が生成されるか、又は他の２つの前記コンデンサブッシング（２ａ，２ｃ）が正常な状態になく、且つ同種のエラーを有することを示す監視信号が生成され、
－前記損失係数比較で、

を成立する場合に、前記第３のコンデンサブッシング（２ｃ）が正常な状態にないことを示す監視信号が生成されるか、又は他の２つの前記コンデンサブッシング（２ｂ，２ａ）が正常な状態になく、且つ同種のエラーを有することを示す監視信号が生成され、
－前記損失係数比較で、

が成立する場合に、前記第１のコンデンサブッシング（２ａ）が正常な状態にないことを示す監視信号が生成されるか、又は他の２つの前記コンデンサブッシング（２ｃ，２ｂ）が正常な状態になく、且つ同種のエラーを有することを示す監視信号が生成される請求項１～７のいずれか１項に記載の方法。
－その他の場合に、全ての３つのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）が正常な状態にないことを示す監視信号が生成されるか、又は２つのコンデンサブッシングが正常な状態になく、且つ同種のエラーを有さないことを示す監視信号が生成されることを特徴とする請求項８に記載の方法。
－それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、前記第２の時点（ｔ２）後にある既定の第３の時点（ｔ３）に、
・対応する第３の参照電圧指標（Ｒａ（ｔ３），Ｒｂ（ｔ３），Ｒｃ（ｔ３））が、参照電圧に対して算出され、
・前記被覆電圧が検出され、対応する第３の被覆電圧指標（Ｖａ（ｔ３），Ｖｂ（ｔ３），Ｖｃ（ｔ３））が算出され、
・前記第２の参照電圧指標が、前記第３の参照電圧指標と置換され、前記第２の被覆電圧指標が、前記第３の被覆電圧指標と置換され、
－それぞれのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）に対して、
・前記損失係数変化（ΔＤａ，ΔＤｂ，ΔＤｃ）の算定及び比較が繰り返され、
－監視信号が、これらの損失係数比較の結果に依存して生成される請求項１～９のいずれか１項に記載の方法。
－前記第２の参照電圧指標と前記被覆電圧指標とのそれぞれの置換の前に、
・前記第１の参照電圧指標が、前記第２の参照電圧指標と置換され、前記第１の被覆電圧指標が、前記第２の被覆電圧指標と置換される請求項１０に記載の方法。
－前記第２の時点（ｔ２）後にある既定の少なくとも１つのより後の時点（ｔｎ）で、それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、
・対応するより後の参照電圧指標（Ｒａ（ｔｎ），Ｒｂ（ｔｎ），Ｒｃ（ｔｎ））が、参照電圧に対して算出され、
・前記被覆電圧が検出され、対応するより後の被覆電圧指標（Ｖａ（ｔｎ），Ｖｂ（ｔｎ），Ｖｃ（ｔｎ））が算出され、
－当該それぞれのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）に対して、
・前記損失係数変化（ΔＤａ，ΔＤｂ，ΔＤｃ）の算定が、それぞれのより後の電力網電圧指標と被覆電圧指標とにさらに依存することを特徴とする請求項１～１１のいずれか１項に記載の方法。
－前記第２の時点（ｔ２）後にある既定の少なくとも１つのより後の時点（ｔｎ）で、それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、
・より後の参照電圧指標（Ｒａ（ｔｎ），Ｒｂ（ｔｎ），Ｒｃ（ｔｎ））が算出され、
・前記被覆電圧が検出され、対応するより後の被覆電圧指標（Ｖａ（ｔｎ），Ｖｂ（ｔｎ），Ｖｃ（ｔｎ））が算出され、
－当該それぞれのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）に対して、
・損失係数変化（ΔＤａ，ΔＤｂ，ΔＤｃ）が、それぞれの第１、第２及びより後の参照電圧指標及び被覆電圧指標と、隣接したそれぞれのコンデンサブッシング（２ｂ，２ｃ，２ａ）の第１、第２及びより後の参照電圧指標及び被覆電圧指標とに依存して算定され、・前記損失係数変化が、許容値（ＤＡ，ＤＢ，ＤＣ）と比較され、
－監視信号が、これら損失係数比較の結果に依存して生成される請求項１～１２のいずれか１項に記載の方法。
－前記第１のコンデンサブッシング（２ａ）の損失係数変化が、以下の式

にしたがって算定され、及び／又は
－前記第２のコンデンサブッシング（２ｂ）の損失係数変化が、以下の式

にしたがって算定され、及び／又は
－前記第３のコンデンサブッシング（２ｃ）の損失係数変化が、以下の式

にしたがって算定され、
－ｎ＞２は、時点の総数であり、
－ｔ１，ｔ２は、第１及び第２の時点であり、ｔ３，…，ｔｎは、より後の時点であり、－ｇａｉ，ｇｂｉ，ｇｃｉは、第１、第２及び第３のコンデンサブッシングに対するｉ番目の重み係数である請求項１２又は１３に記載の方法。
－それぞれの重み係数が、当該それぞれの時点の古い順に非単調に依存し、及び／又は
－重み係数に対して、
ｇ_{（ａｉ－１）}≦ｇ_ａｉ及び／又はｇ_{（ｂｉ－１）}≦ｇ_ｂｉ及び／又はｇ_{（ｃｉ－１）}≦ｇ_ｃｉ、ここで、ｉ＝２，…，ｎ
が成立する請求項１４に記載の方法。
－複数の前記第１の参照電圧指標の算出と複数の前記第１の被覆電圧指標の算出との間に、
・これらの第１の参照電圧指標の大きさが、相互に比較され、
・これらの大きさの比較で、これらの大きさが、既定の範囲内で相互に相違するときに、これらの第１の被覆電圧指標が算出され、
及び／又は
－複数の第２の参照電圧指標の算出と複数の第２の被覆電圧指標の算出との間に、
・これらの第２の参照電圧指標の大きさが、相互に比較され、
・これらの大きさの比較で、これらの大きさが、既定の範囲内で相互に相違するときに、これらの第２の被覆電圧指標が算出される請求項１～１５のいずれか１項に記載の方法。
－複数の第１の参照電圧指標の算出と複数の第１の被覆電圧指標の算出との間に、
・これらの第１の参照電圧指標の相角が、相互に比較され、
・これらの相角の比較で、これらの相角が、既定の範囲内で相互に相違するときに、これらの第１の被覆電圧指標が算出され、
－複数の第２の参照電圧指標の算出と複数の第２の被覆電圧指標の算出との間に、
・これらの第２の参照電圧指標の相角が、相互に比較され、
・これらの相角の比較で、これらの相角が、既定の範囲内で相互に相違するときに、これらの第２の被覆電圧指標が算出されることを特徴とする請求項１～１６のいずれか１項に記載の方法。
交流電力網用のコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）を監視するための装置（１）であって、
－前記交流電力網は、第１、第２及び第３の相（Ａ，Ｂ，Ｃ）を有し、且つ
・前記第１の相（Ａ）と第１のコンデンサブッシング（２ａ）とが付設されていて、第１の電力網電圧が印加する第１の電力網配線（５ａ）と、
・前記第２の相（Ｂ）と第２のコンデンサブッシング（２ｂ）とが付設されていて、第２の電力網電圧が印加する第２の電力網配線（５ｂ）と、
・前記第３の相（Ｃ）と第３のコンデンサブッシング（２ｃ）とが付設されていて、第３の電力網電圧が印加する第３の電力網配線（５ｃ）とを含み、
－それぞれのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）は、
・当該付設された電力網配線（５ａ，５ｂ，５ｃ）に接続されている導体（４）と、
・この導体（４）を包囲する導電性の被膜（３）とを含み、
前記装置は、
・前記第１の電力網配線（５ａ）に接続され得る第１の電圧コンバータ（９ａ）と、
・前記第２の電力網配線（５ｂ）に接続され得る第２の電圧コンバータ（９ｂ）と、
・前記第３の電力網配線（５ｃ）に接続され得る第３の電圧コンバータ（９ｃ）と、
・前記第１のコンデンサブッシング（２ａ）の被覆（３）に接続され得る第１の測定アダプタ（６ａ）と、
・前記第２のコンデンサブッシング（２ｂ）の被覆（３）に接続され得る第２の測定アダプタ（６ｂ）と、
・前記第３のコンデンサブッシング（２ｃ）の被覆（３）に接続され得る第３の測定アダプタ（６ｃ）と、
・前記測定アダプタ（６ａ，６ｂ，６ｃ）に連接されている測定装置（７）と、
・前記電圧コンバータ（９ａ，９ｂ，９ｃ）と前記測定装置（７）とに連接されている評価装置（８）とを含み、
－それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対するそれぞれの電圧コンバータ（９ａ，９ｂ，９ｃ）が、電力網電圧を検出し得て、
－当該それぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対する測定装置（７）が、当該それぞれの測定アダプタ（６ａ，６ｂ，６ｃ）によって当該それぞれの被覆（３）と接地電位（１３）との間に印加する被覆電圧を検出し得て、
－前記評価装置（８）が、既定の第１の時点（ｔ１）にそれぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、
・当該それぞれの電圧コンバータ（９ａ，９ｂ，９ｃ）によって前記電力網電圧を検出し、対応する第１の電力網電圧指標（Ｕａ（ｔ１），Ｕｂ（ｔ１），Ｕｃ（ｔ１））を算出し得て、
・前記測定装置（７）によって前記被覆電圧を検出し、対応する第１の被覆電圧指標（Ｖａ（ｔ１），Ｖｂ（ｔ１），Ｖｃ（ｔ１））を算出し得るように、前記評価装置（８）は構成されていて、
－前記評価装置（８）が、前記第１の時点（ｔ１）後にある既定の第２の時点（ｔ２）にそれぞれの相（Ａ，Ｂ，Ｃ）に対して、
・当該それぞれの電圧コンバータ（９ａ，９ｂ，９ｃ）によって前記電力網電圧を検出し、対応する第２の電力網電圧指標（Ｕａ（ｔ２），Ｕｂ（ｔ２），Ｕｃ（ｔ２））を算出し得て、
・前記測定装置（７）によって前記被覆電圧を検出し、対応する第２の被覆電圧指標（Ｖａ（ｔ２），Ｖｂ（ｔ２），Ｖｃ（ｔ２））を算出し得るように、前記評価装置（８）は構成されていて、
－前記評価装置（８）が、当該それぞれのコンデンサブッシング（２ａ，２ｂ，２ｃ）に対して、
・損失係数変化（ΔＤａ，ΔＤｂ，ΔＤｃ）を、それぞれの第１及び第２の電力網電圧指標及び被覆電圧指標と、それぞれの隣接したコンデンサブッシング（２ｂ，２ｃ，２ａ）の第１及び第２の電力網電圧指標及び被覆電圧指標とに依存して算定し得て、
・当該損失係数変化を、許容値（ＤＡ，ＤＢ，ＤＣ）と比較し得るように、前記評価装置（８）は構成されていて、
－前記評価装置（８）が、監視信号をこれら損失係数比較の結果に依存して生成し得るように、前記評価装置（８）は構成されている当該装置（１）。
請求項１～１７のいずれか１項にしたがう方法を実行するために構成されているように構成されている請求項１８に記載の装置（１）。