JP7052754B2 - Bowling bar and its manufacturing method - Google Patents
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Description
本発明は、制振性に優れるボーリングバー等に関する。 The present invention relates to a bowling bar or the like having excellent vibration damping properties.
内径加工（中繰り加工、内径旋削等）は、回転させたワークの内周面を、直棒状（軸状）のシャンク（柄）の先端に取り付けた刃具で切削してなされる。このような内径加工に用いるシャンク（切削工具）を、特にボーリングバー（またはボーリングバイト）という。通常、刃具には、交換可能なスローアウェイチップ（「切削チップ」または単に「チップ」ともいう。）が用いられる。但し、本明細書では、シャンクの先端に刃具が直接的または一体的に形成されているもの（つまり、チップだけの交換を想定していないもの）も含めて、ボーリングバー（ボーリングバイト）という。 Inner diameter machining (middle lathe machining, inner diameter turning, etc.) is performed by cutting the inner peripheral surface of the rotated work with a cutting tool attached to the tip of a straight rod-shaped (shaft-shaped) shank (handle). The shank (cutting tool) used for such inner diameter machining is particularly called a boring bar (or boring tool). Usually, the cutting tool uses a replaceable throw-away tip (also referred to as a "cutting tip" or simply a "tip"). However, in the present specification, the boring bar (boring bite) includes the one in which the cutting tool is directly or integrally formed on the tip of the shank (that is, the one in which only the tip is not supposed to be replaced).
ところで、内径加工時にはびびり振動が発生し易い。特に、深穴加工のように、ボーリングバーの外径（Ｄ）に対する突き出し長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｄ）が大きくなるほど、びびり振動が大きくなる。精度または面粗度を確保した内径加工を行うためには、びびり振動を抑止することが重要である。そこで、Ｌ／Ｄが大きくなっても、びびり振動を低減できるボーリングバーに関する提案が下記の特許文献でなされている。 By the way, chatter vibration is likely to occur during inner diameter processing. In particular, as in deep hole drilling, the larger the ratio (L / D) of the protrusion length (L) to the outer diameter (D) of the boring bar, the larger the chatter vibration. It is important to suppress chatter vibration in order to perform inner diameter machining that ensures accuracy or surface roughness. Therefore, the following patent documents have proposed a boring bar that can reduce chatter vibration even when the L / D becomes large.
特許文献１、２は、往復動する制振子（ピース）をシャンクに内蔵したボーリングバーを提案している。これらのボーリングバーでは、制振子をその慣性により逆位相に振動させて、シャンクのびびり振動を低減させている。
特許文献３には、曲げ振動をねじり振動へ誘導する構造を備えた防振ボーリングバーを提案している。その詳細は不明確であるが、特許文献１、２と同様なものと考えられる。
本発明は、このような事情に鑑みて為されたものであり、従来とは異なる新たな構造により、びびり振動の低減等を図れる制振性に優れたボーリングバー等を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a boring bar or the like having excellent vibration damping properties capable of reducing chatter vibration or the like by using a new structure different from the conventional one. do.
本発明者はこの課題を解決すべく鋭意研究した結果、ボーリングバーのシャンク内に形成した中空部内で、片持ち梁（支持部）の先端側に設けた質量体（振動部）を揺動させることを着想した。このボーリングバーによれば、Ｌ／Ｄが高い領域でも高い制振性が得られることを確認した。この成果を発展させることにより、以降に述べる本発明を完成するに至った。 As a result of diligent research to solve this problem, the present inventor swings the mass body (vibrating portion) provided on the tip end side of the cantilever (support portion) in the hollow portion formed in the shank of the boring bar. I came up with that. According to this boring bar, it was confirmed that high vibration damping property can be obtained even in a region where L / D is high. By developing this result, the present invention described below was completed.
《ボーリングバー》
（１）本発明は、回転するワークに対して内径加工を行う刃具を保持し得るホルダ部を一端側に有すると共に工作機械に把持され得る把持部を他端側に有するシャンクを備えたボーリングバーであって、該シャンクは、中空部を有し、さらに、該中空部には動吸振器が内包されており、該動吸振器は、該中空部の内壁面から連なって延在する棒状の支持部と、該支持部の他端側に連なり該支持部よりも拡張している振動部とを有するボーリングバーである。
《Bowling bar》
(1) The present invention is a boring bar provided with a shank having a holder portion on one end side capable of holding a cutting tool for processing an inner diameter of a rotating workpiece and a grip portion on the other end side capable of being gripped by a machine tool. The shank has a hollow portion, and further, a dynamic vibration absorber is included in the hollow portion, and the dynamic vibration absorber has a rod shape extending continuously from the inner wall surface of the hollow portion. A boring bar having a support portion and a vibrating portion connected to the other end side of the support portion and extended beyond the support portion.
（２）本発明のボーリングバーは、中空部の内壁面に連なる片持ち梁状の支持部と支持部の先端側にある質量体である振動部とを有する動吸振器（副系／従系）を内蔵している。この動吸振器により、動吸振器の無いシャンク（主系）に生じる共振周波数の分岐や、その近傍で生じ得る共振レベル（共振ピーク）の低減等が図られる。こうして本発明のボーリングバーは、自励振動（びびり振動）を生じ易い高いＬ／Ｄ（Ｌ：シャンクの突出長、Ｄ：その外径）の領域でも、優れた制振性を発揮し、良好な内径加工を可能にする。 (2) The boring bar of the present invention is a dynamic vibration absorber (secondary system / slave system) having a cantilever-shaped support portion connected to the inner wall surface of the hollow portion and a vibrating portion which is a mass body on the tip end side of the support portion. ) Is built-in. With this Tuned Mass Damper, it is possible to branch the resonance frequency that occurs in a shank (main system) without a Tuned Mass Damper, and reduce the resonance level (resonance peak) that can occur in the vicinity thereof. In this way, the boring bar of the present invention exhibits excellent vibration damping properties even in a region of high L / D (L: protrusion length of shank, D: outer diameter thereof) where self-excited vibration (chatter vibration) is likely to occur, and is good. Enables smooth inner diameter processing.
《ボーリングバーの製造方法》
（１）本発明は、ボーリングバーの製造方法としても把握できる。上述したボーリングバーは、例えば、粉末積層法により製造される。
<< Manufacturing method of bowling bar >>
(1) The present invention can also be grasped as a method for manufacturing a bowling bar. The above-mentioned boring bar is manufactured by, for example, a powder laminating method.
粉末積層法は、シャンク、中空部または動吸振器を、高自由度で形成できる。例えば、粉末積層法によれば、シャンクの大きさ（外径、長さ）、重量配分、剛性、固有振動数等を考慮しつつ、複雑な形状の中空部や、歪な中空部内でも振動（揺動）可能な動吸振器を、高精度に形成できる。 The powder lamination method can form a shank, a hollow portion or a tuned mass damper with a high degree of freedom. For example, according to the powder lamination method, vibration (outer diameter, length), weight distribution, rigidity, natural frequency, etc. of the shank can be taken into consideration even in a hollow part with a complicated shape or a distorted hollow part (vibration). A dynamic vibration absorber capable of swinging) can be formed with high accuracy.
（２）粉末積層法は、粉末を用いた積層造形法（いわゆる三次元造形法、３Ｄプリンター法）または付加製造法（ＡＭ：Additive Manufacturing）の一種であり、粉末焼結積層造形法でも、粉末固着積層造形法でもよい。粉末焼結積層造形法によれば、各層の原料粉末に加熱源である高エネルギービームを照射して、その原料粉末を順次焼結（溶融凝固を含む。）させていくことにより、造形物が得られる。粉末固着積層造形法によれば、各層の原料粉末に、接着剤（インク）を逐次吹付けて、その原料粉末を順次結着させていくことにより、造形物が得られる。 (2) The powder layering method is a kind of layered manufacturing method using powder (so-called three-dimensional modeling method, 3D printer method) or additive manufacturing method (AM: Additive Manufacturing). A fixed layered manufacturing method may also be used. According to the powder sintering layered manufacturing method, the raw material powder of each layer is irradiated with a high energy beam as a heating source, and the raw material powder is sequentially sintered (including melt solidification) to obtain a modeled product. can get. According to the powder-fixed laminated molding method, an adhesive (ink) is sequentially sprayed onto the raw material powder of each layer, and the raw material powder is sequentially bound to obtain a modeled product.
粉末焼結積層造形法は、粉末床溶融結合法（ＰＢＦ：powder bed fusion）でも、指向性エネルギー堆積法（ＤＥＤ：directed energydeposition）でもよい。ＰＢＦは、原料粉末を薄く１層敷く毎に、所定の経路で高エネルギービーム（レーザ、電子ビーム等）を走査して、原料粉末を溶融凝固させる。この繰り返しにより、所望形状の造形物（バルク体）が得られる。ＤＥＤは、高エネルギービームの焦点付近に投射した原料粉末を溶融凝固させつつ、その溶融凝固位置を走査（移動）させ、所望形状の造形物を得る。 The powder sintering laminated molding method may be a powder bed fusion method (PBF) or a directed energy deposition method (DED). The PBF scans a high-energy beam (laser, electron beam, etc.) in a predetermined path every time a thin layer of the raw material powder is laid, and melts and solidifies the raw material powder. By repeating this, a modeled product (bulk body) having a desired shape can be obtained. In DED, the raw material powder projected near the focal point of the high energy beam is melt-coagulated, and the melt-coagulation position is scanned (moved) to obtain a model having a desired shape.
粉末積層法では、種々の材質（金属、樹脂、化合物等）からなる原料粉末を用いることができる。その代表例は、金属粉末（鋼粉末、超硬粉末等）である。 In the powder laminating method, raw material powders made of various materials (metals, resins, compounds, etc.) can be used. A typical example is metal powder (steel powder, cemented carbide powder, etc.).
《その他》
（１）中空部は、シャンク内に区画された密閉または解放された空間（部屋）からなる。その形態、大きさ、配置数等は適宜調整され得る。中空部が複数配置される場合、各中空部の形態（形状、大きさ等）は、同じでも異なっていてもよい。また、動吸振器がある中空部と、動吸振器がない中空部があってもよい。動吸振器の有無とは別に、全てまたは一部の中空部に粉末が充填されていてもよいし、いずれの中空部にも粉末が充填されていなくてもよい。動吸振器がある中空部内の隙間に粉末が充填されていると、粉末が振動エネルギーを減衰させる。動吸振器と粉末が相加的または相乗的に作用すると、共振レベル（共振ピーク）がより低減され、高い制振性が得られる。
"others"
(1) The hollow portion consists of a closed or open space (room) partitioned in the shank. The form, size, number of arrangements, etc. can be adjusted as appropriate. When a plurality of hollow portions are arranged, the form (shape, size, etc.) of each hollow portion may be the same or different. Further, there may be a hollow portion having a dynamic vibration absorber and a hollow portion without a dynamic vibration absorber. With or without a tunned mass damper, all or part of the hollow portion may be filled with powder, or none of the hollow portions may be filled with powder. When the powder is filled in the gap in the hollow part where the dynamic vibration absorber is located, the powder attenuates the vibration energy. When the dynamic vibration absorber and the powder act additively or synergistically, the resonance level (resonance peak) is further reduced, and high vibration damping property is obtained.
動吸振器が複数あるとき、各動吸振器の固有振動数は異なっていてもよいし、二つ以上の動吸振器の固有振動数が同じでもよい。複数の動吸振器は、一つずつ異なる中空部に配設されていてもよいし、二つ以上が同一の中空部に配設されていてもよい。 When there are a plurality of Tuned Mass Dampers, the natural frequencies of each Tuned Mass Damper may be different, or the natural frequencies of two or more Tuned Mass Dammers may be the same. The plurality of dynamic vibration absorbers may be arranged one by one in different hollow portions, or two or more may be arranged in the same hollow portion.
（２）特に断らない限り本明細書でいう「ｘ～ｙ」は下限値ｘおよび上限値ｙを含む。本明細書に記載した種々の数値または数値範囲に含まれる任意の数値を新たな下限値または上限値として「ａ～ｂ」のような範囲を新設し得る。また、特に断らない限り、本明細書でいう「ｘ～ｙｍｍ」は、ｘｍｍ～ｙｍｍを意味する。他の単位系についても同様である。 (2) Unless otherwise specified, "x to y" in the present specification includes a lower limit value x and an upper limit value y. A range such as "a to b" may be newly established with any numerical value included in the various numerical values or numerical ranges described in the present specification as a new lower limit value or upper limit value. Further, unless otherwise specified, "x to ymm" in the present specification means xmm to ymm. The same applies to other unit systems.
本発明の構成要素に、本明細書中から任意に選択した一つまたは二つ以上の構成要素を付加し得る。本明細書で説明する内容は、本発明のボーリングバーとしてのみならず、その製造方法にも適宜該当する。方法的な構成要素であっても、物に関する構成要素ともなり得る。 One or more components arbitrarily selected from the present specification may be added to the components of the present invention. The contents described in the present specification appropriately apply not only to the bowling bar of the present invention but also to the manufacturing method thereof. Even a methodical component can be a component of an object.
《動吸振器》
動吸振器は、シャンクに形成された中空部内に配設された支持部と振動部からなる。支持部は、一端側（根元側）が中空部を区画する骨格（内壁面）に連なり、他端側（先端側）が振動部に連なる。振動部は、支持部よりも拡張しており、いわゆる質量体（振動体）を構成する。
<< Tuned Mass Damper >>
The dynamic vibration absorber comprises a support portion and a vibrating portion arranged in a hollow portion formed in the shank. One end side (root side) of the support portion is connected to the skeleton (inner wall surface) that partitions the hollow portion, and the other end side (tip side) is connected to the vibrating portion. The vibrating portion is expanded more than the supporting portion and constitutes a so-called mass body (vibrating body).
副系である動吸振器の固有振動数：ｆｉ、その対象とする動吸振器が中空部内にない主系であるシャンク（ボーリングバー）の固有振動数：ｆ０とする。ｆｉをｆ０付近（ｆｉ≠ｆ０とすることが多いが、ｆｉ＝ｆ０としてもよい）にすると、ボーリングバーの共振周波数が分岐され、その共振現象が抑制され得る。 The natural frequency of the sub-system dynamic absorber is set to fi , and the natural frequency of the main system shank (boring bar) in which the target dynamic vibration absorber is not in the hollow portion is set to f 0 . When f i is set to the vicinity of f 0 (often, fi ≠ f 0 , but fi = f 0 may be used), the resonance frequency of the bowling bar is branched, and the resonance phenomenon can be suppressed.
例えば、それらの固有振動数差（Δｆ＝｜ｆ０－ｆｉ｜）を、ｆ０の２０％以内、１５％以内、１０％以内さらには５％以内とするとよい。また、その固有振動数差（Δｆ＝｜ｆ０－ｆｉ｜）を１００Ｈｚ以内、５０Ｈｚ以内さらには２５Ｈｚ以内としてもよい。 For example, the natural frequency difference (Δf = | f 0 − f i |) may be within 20%, within 15%, within 10%, and further within 5% of f 0 . Further, the natural frequency difference (Δf = | f 0 − f i |) may be within 100 Hz, within 50 Hz, and further within 25 Hz.
なお、ｆｉは、振動部の一端（根元）を固定（拘束）したモデルのモーダル解析により求まる。ｆ０は、ボーリングバー毎に規定される突出し長さ（Ｌ）でボーリングバーを把持または固定したときの固有振動数である。工作機械にセットしたボーリングバーの打撃試験から実験的にｆ０を求めてもよい。また、把持部（ねじ接触面）を固定したモデルのモーダル解析から求めてもよい。なお、ｆ０を求める際に必要となるボーリングバー毎のＬ（またはＬ／Ｄ）は、メーカーのカタログ等で指定されている規定値（推奨値）を採用するとよい。Ｌ（Ｌ／Ｄ）が所定の範囲として規定（推奨）されているときは、その上限値（Ｌの最長値）に基づいてｆ０を求めるとよい。また、ｆｉとｆ０の対比（Δｆの算出）は、同方向に関して算出した各固有振動数（ｆｉ、ｆ０）について行う。少なくとも一つの方向に関して、Δｆが上述した範囲内にあればよい。動吸振器が各振動方向の固有振動数が略同じ等方性であるとき（例えば、支持部と振動部の直交断面が対称的なとき）、解析的に求まる代表的な固有振動数をｆｉとすればよい。 Note that fi can be obtained by modal analysis of a model in which one end (root) of the vibrating portion is fixed (constrained). f 0 is the natural frequency when the bowling bar is gripped or fixed with the protruding length (L) defined for each bowling bar. You may experimentally obtain f 0 from the impact test of the boring bar set in the machine tool. Further, it may be obtained from a modal analysis of a model in which the grip portion (screw contact surface) is fixed. For L (or L / D) for each bowling bar required for obtaining f 0 , it is preferable to adopt a specified value (recommended value) specified in the manufacturer's catalog or the like. When L (L / D) is specified (recommended) as a predetermined range, f 0 may be obtained based on the upper limit value (the longest value of L). Further, the contrast between fi and f 0 (calculation of Δf) is performed for each natural frequency ( fi , f 0 ) calculated in the same direction. It is sufficient that Δf is within the above range with respect to at least one direction. When the natural frequency of each vibration direction of the dynamic vibration absorber is approximately the same isotropic (for example, when the orthogonal cross section of the support part and the vibration part are symmetrical), the typical natural frequency obtained analytically is f. It may be i .
固有振動数が異なる複数種の動吸振器を設けると、ボーリングバーは多重動吸振器を備えることになる。このとき、ボーリングバーの共振周波数の分岐数が増加し、びびり振動（共振レベル）がより低減され易くなる。 If a plurality of types of dynamic vibration absorbers having different natural frequencies are provided, the boring bar will be provided with a multiple dynamic vibration absorber. At this time, the number of branches of the resonance frequency of the bowling bar increases, and the chatter vibration (resonance level) is more likely to be reduced.
ある動吸振器を設けることにより生成した分岐後の主系（シャンクまたはボーリングバー）の共振周波数（ｆｖ）を考慮して、さらに設ける動吸振器の固有振動数（ｆｉ）を、その分岐後の共振周波数近傍に設定してもよい。この場合も、それらの固有振動数差（Δｆｖ＝｜ｆｖ－ｆｉ｜）を上述した場合と同様に設定するとよい。各動吸振器の固有振動数（ｆｉ）は、基本的に、質量とバネ定数により定まり、支持部と振動部の形態（寸法、材質等）により調整され得る。 Considering the resonance frequency (f v ) of the main system (shank or boring bar) after branching generated by providing a certain dynamic vibration absorber, the natural frequency ( fi ) of the further provided dynamic vibration absorber is divided. It may be set in the vicinity of the later resonance frequency. In this case as well, the natural frequency difference (Δf v = | f v − f i |) may be set in the same manner as described above. The natural frequency ( fi ) of each Tuned Mass Damper is basically determined by the mass and the spring constant, and can be adjusted by the form (dimensions, materials, etc.) of the support portion and the vibrating portion.
支持部および／または振動部の少なくとも一つ以上に、減衰材（ダンパー）となる流動材（粉末等）が内包されていてもよい。特に、支持部よりも大きい振動部に内包されている粉末等は、動吸振器のダンパー（減衰器）として作用し得る。 At least one of the support portion and / or the vibrating portion may contain a fluid material (powder or the like) to be a damping material (damper). In particular, powder or the like contained in a vibrating portion larger than the supporting portion can act as a damper (attenuator) of a dynamic vibration absorber.
動吸振器は、シャンクの長手方向（通常は軸方向）に沿って形成されているとよい。例えば、複数の動吸振器がシャンクの長手方向に沿って直列的に配設されているとよい。これにより、外径が制約されるシャンク内にも、複数の動吸振器を配設できる。この点は中空部についても同様である。なお、動吸振器または中空部が一つのときでも、それらの長手方向がシャンクの長手方向（軸方向）に沿っているとよい。 The Tuned Mass Damper may be formed along the longitudinal direction (usually the axial direction) of the shank. For example, it is preferable that a plurality of dynamic vibration absorbers are arranged in series along the longitudinal direction of the shank. As a result, a plurality of dynamic vibration absorbers can be arranged even in the shank where the outer diameter is restricted. This point is the same for the hollow portion. Even when there is only one tuned mass damper or hollow portion, it is preferable that the longitudinal direction thereof is along the longitudinal direction (axial direction) of the shank.
動吸振器の支持部もシャンクの長手方向（軸方向）に延在しているとよい。共振（特に１次共振）の振幅が大きくなる主分力方向または背分力方向に、振動部が振動して、びびり振動が抑制され易くなる。 The support of the Tuned Mass Damper may also extend in the longitudinal direction (axial direction) of the shank. The vibrating portion vibrates in the main component force direction or the back component force direction in which the amplitude of the resonance (particularly the primary resonance) increases, and the chatter vibration is easily suppressed.
支持部の断面は、等方形状でも異方形状でもよい。支持部の断面が等方形状であると、複数の振動方向（例えば、支持部の延在方向に対する直交方向）に関して、動吸振器の固有振動数をほぼ等しくできる。 The cross section of the support portion may be isotropic or anisotropic. When the cross section of the support portion is isotropic, the natural frequency of the dynamic vibration absorber can be made substantially equal with respect to a plurality of vibration directions (for example, a direction orthogonal to the extending direction of the support portion).
一方、支持部の断面が異方形状であると、複数の振動方向に関して、異なる固有振動数を対応させることも可能となる。これにより、一種類（一形態）の動吸振器でも、ボーリングバーの複数の振動方向に関する共振ピークを、適切に分岐、低減させ得る。 On the other hand, if the cross section of the support portion is anisotropic, it is possible to correspond different natural frequencies with respect to a plurality of vibration directions. As a result, even with one type (one form) of a dynamic vibration absorber, the resonance peaks related to a plurality of vibration directions of the bowling bar can be appropriately branched and reduced.
なお、特に断らない限り、支持部の断面は、その延在方向またはシャンクの延在方向（軸方向）に対する直交断面を意味する。また、等方形状とは、動吸振器の複数（少なくとも２以上）の振動方向（振動次数、振動モード）に関する固有振動数が（略）同じ（例えば、各方向の固有振動数差が１００Ｈｚ以下さらには５０Ｈｚ以下）になる断面形状である。等方形状の代表例は、円形、円環形等である。一方、異方形状とは、動吸振器の複数の振動方向に関する固有振動数が乖離（例えば、上述した固有振動数差が１００Ｈｚ超さらには３００Ｈｚ以上）する断面形状である。異方形状の代表例として、楕円、長方形、菱形、滴形（ティアドロップ形）、Ｈ形等がある。なお、複数の振動方向について固有振動数差が少ない正多角形さらには楕円、長方形等は、実質的に等方形状と考えることもできる。 Unless otherwise specified, the cross section of the support portion means a cross section orthogonal to the extending direction of the support or the extending direction (axial direction) of the shank. Further, the isotropic shape means that the natural frequencies (abbreviated) in relation to the vibration directions (vibration order, vibration mode) of a plurality of (at least 2 or more) dynamic vibration absorbers are the same (for example, the natural frequency difference in each direction is 100 Hz or less). Further, the cross-sectional shape is 50 Hz or less). Typical examples of isotropic shapes are circular, annular and the like. On the other hand, the anisotropic shape is a cross-sectional shape in which the natural frequencies related to a plurality of vibration directions of the dynamic vibration absorber deviate (for example, the above-mentioned natural frequency difference exceeds 100 Hz and further 300 Hz or more). Typical examples of the anisotropic shape include an ellipse, a rectangle, a rhombus, a drop shape (tear drop shape), and an H shape. It should be noted that a regular polygon, an ellipse, a rectangle, etc., which have a small difference in natural frequencies in a plurality of vibration directions, can be considered to be substantially isotropic.
《中空部》
中空部は、シャンク内に区画された空間である。その内部空間は、閉空間の他、隣接する中空部間さらには外部と連通する開空間でもよい。
《Hollow part》
The hollow portion is a space partitioned in the shank. The internal space may be a closed space, an open space between adjacent hollow portions, or an open space communicating with the outside.
中空部は一つだけでも二つ以上あってもよい。中空部の少なくとも一つは、シャンクの先端側（ヘッド側）にあるとよい。これにより、ヘッド側が軽量化され、びびり振動（振幅）が抑制される。特に、ヘッド側に設けた中空部内に動吸振器が配設されているとよい。 There may be only one hollow portion or two or more hollow portions. At least one of the hollow portions may be on the tip side (head side) of the shank. As a result, the weight of the head side is reduced, and chatter vibration (amplitude) is suppressed. In particular, it is preferable that the dynamic vibration absorber is arranged in the hollow portion provided on the head side.
《粉末》
中空部や動吸振器の振動部には、既述したように流動材が内包されていてもよい。ここでは、流動材が粉末であるときを例にとり説明する。
《Powder》
As described above, a fluidizing material may be contained in the hollow portion or the vibrating portion of the dynamic vibration absorber. Here, the case where the fluid material is a powder will be described as an example.
中空部や振動部に内包される粉末（単に「内包粉末」という。）は、振動時、その周囲にある各部（壁面）と接触・衝突したり、粉末同士が接触・衝突したりして、振動エネルギーを熱エネルギーへ変換させる。これにより、びびり振動の共振ピークが低減される。このため、動吸振器の有無とは関係なく、中空部内に粉末が内包されていてもよい。振動部に粉末が内包されている場合、その振動部を有する動吸振器は減衰付動吸振器となり、共振周波数の分岐と共振ピークの低減を生じさせ得る。 The powder contained in the hollow part or the vibrating part (simply referred to as "encapsulated powder") comes into contact with or collides with each part (wall surface) around it, or the powders come into contact with or collide with each other during vibration. Converts vibration energy into heat energy. As a result, the resonance peak of chatter vibration is reduced. Therefore, the powder may be contained in the hollow portion regardless of the presence or absence of the dynamic vibration absorber. When the powder is contained in the vibrating portion, the tuned mass damper having the vibrating portion becomes a damped tunned mass damper, which can cause branching of the resonance frequency and reduction of the resonance peak.
内包粉末の充填率の調整により、振動特性（減衰度合、動吸振器の振幅等）を意図的に制御することも可能である。内包粉末の充填率は、例えば、２０％～８０％さらには３０％～７０％とするとよい。粉末積層法を用いると、原料粉末の粒度にも依るが、充填率は概ね４０％～６０％程度となる。なお、充填率は次のようにして算出される。
充填率（％）＝（Ｖｐ／Ｖ）×１００＝（ΣＶｉ／Ｖ）×１００
Ｖ ：対象物（中空部または振動部等）内の容積、
Ｖｐ：対象物内に充填された粉末の総体積、
ｖｉ：粉末粒子一つの実体積
It is also possible to intentionally control the vibration characteristics (damping degree, amplitude of the dynamic vibration absorber, etc.) by adjusting the filling rate of the encapsulating powder. The filling rate of the inclusion powder may be, for example, 20% to 80%, further 30% to 70%. When the powder laminating method is used, the filling rate is about 40% to 60%, although it depends on the particle size of the raw material powder. The filling rate is calculated as follows.
Filling rate (%) = (Vp / V) x 100 = (ΣVi / V) x 100
V: Volume in the object (hollow part, vibrating part, etc.),
Vp: Total volume of powder filled in the object,
vi: Actual volume of one powder particle
内包粉末の除去またはその充填率の調整は、中空部等に設けた連通穴（粉抜き穴）を利用して、粉末の全部または一部を排出して行える。なお、連通穴は、加工点へ切削液（冷却液）を供給する流路等の一部または全部を兼ねるものでもよい。 The inclusion powder can be removed or the filling rate thereof can be adjusted by discharging all or a part of the powder by using the communication holes (powder removal holes) provided in the hollow portion or the like. The communication hole may also serve as a part or all of the flow path for supplying the cutting fluid (cooling fluid) to the machining point.
粉末の粒度は適宜選択される。粉末積層法を採用する場合なら、造形性、粉末の入手性、取扱性または品質等を考慮して、粉末の粒度は、例えば、５～３００μｍ、１０～１５０μｍ、１５～１００μｍ、２０～６３μｍさらには２５～４５μｍとするとよい。 The particle size of the powder is appropriately selected. When the powder laminating method is adopted, the particle size of the powder is, for example, 5 to 300 μm, 10 to 150 μm, 15 to 100 μm, 20 to 63 μm in consideration of formability, powder availability, handleability, quality and the like. Is preferably 25 to 45 μm.
本明細書でいう粉末の粒度は、特に断らない限り、所定のメッシュサイズの篩いを用いて分級する篩い分け法で規定する。例えば、粒度「ｘ～ｙ」は、篩目開きがｘ（μｍ）の篩いを通過せず、篩目開きがｙ（μｍ）の篩いを通過する大きさの粒子からなることを意味する。粒度「ｙ未満」または「－ｙ」は、篩目開きがｙ（μｍ）の篩いを通過する大きさの粒子からなることを意味する。 Unless otherwise specified, the particle size of the powder referred to in the present specification is specified by a sieving method for classifying using a sieve having a predetermined mesh size. For example, the particle size "x-y" means that the particles are sized so that the mesh opening does not pass through the x (μm) sieve and the mesh opening passes through the y (μm) sieve. A particle size of "less than y" or "-y" means that the mesh size consists of particles sized to pass through a y (μm) sieve.
粉末は、金属粉末の他、セラミックス粉末等でもよい。金属粉末は、各種の鋼材（工具鋼、型鋼、ステンレス鋼等）、超硬合金、鋼材よりも高比重な重合金（比重が１０以上）、鋼材よりも低比重な軽合金（比重が５以下）等からなる。粉末は、同一種のみを用いてもよいし、部位により異なる粉末を組合わせて用いてもよい。また、粉末積層法を採用する場合、振動部や中空部に内包させる粉末は、シャンクを構成する原料粉末と同じでも、異なっていてもよい。内包粉末が原料粉末よりも高比重な場合、制振性をより高められる。 The powder may be ceramic powder or the like as well as metal powder. Metal powder includes various steel materials (tool steel, mold steel, stainless steel, etc.), cemented carbide, polymerized gold with a higher specific gravity than steel materials (specific gravity of 10 or more), and light alloys with lower specific gravity than steel materials (specific gravity of 5 or less). ) Etc. As the powder, only the same kind may be used, or different powders may be used in combination depending on the site. Further, when the powder laminating method is adopted, the powder contained in the vibrating portion or the hollow portion may be the same as or different from the raw material powder constituting the shank. When the inclusion powder has a higher specific density than the raw material powder, the vibration damping property can be further enhanced.
さらに、ボーリングバーの使用環境等を考慮して、非磁性材からなる粉末を用いてもよい。各粉末は、例えば、アトマイズ粉として得られる。 Further, a powder made of a non-magnetic material may be used in consideration of the usage environment of the bowling bar and the like. Each powder is obtained, for example, as an atomized powder.
《ボーリングバー》
ボーリングバーは、基本的にシャンクからなる。シャンクの先端側がホルダ部であり、シャンクの根元側が工作機械に取付けられる把持部である。ホルダ部には、例えば、チップを固定するベッドや雌ねじがある。ホルダ部は、シャンクと一体成形されたものでもよいし、シャンクの先端側に溶接等により別に接合されたヘッドでもよい。ヘッドはシャンクと異種材からなってもよい。例えば、シャンクが超硬材からなり、ヘッドが鋼材からなってもよい。また、シャンクは粉末積層法で製造され、ヘッドは鍛造、切削等で製造されたものでもよい。
《Bowling bar》
The bowling bar basically consists of a shank. The tip side of the shank is the holder part, and the root side of the shank is the grip part attached to the machine tool. The holder portion has, for example, a bed for fixing the tip and a female screw. The holder portion may be integrally molded with the shank, or may be a head separately joined to the tip side of the shank by welding or the like. The head may be made of shank and dissimilar material. For example, the shank may be made of cemented carbide and the head may be made of steel. Further, the shank may be manufactured by a powder laminating method, and the head may be manufactured by forging, cutting or the like.
ホルダ部を除くシャンクの本体部（軸部）は、同一断面の棒状でもよいし、断面が変化した段付状、テーパー状でもよい。例えば、把持部が他部よりも拡張（拡径）していてもよい。 The main body portion (shaft portion) of the shank excluding the holder portion may have a rod shape having the same cross section, or may have a stepped shape or a tapered shape having a changed cross section. For example, the grip portion may be expanded (diameter expanded) more than other portions.
複数のボーリングバー（試料）を製作し、それらの制振性（１次共振の動剛性）を評価した。このような具体例を挙げつつ、以下に本発明をさらに詳しく説明する。 A plurality of boring bars (samples) were produced, and their vibration damping properties (dynamic rigidity of primary resonance) were evaluated. The present invention will be described in more detail below with reference to such specific examples.
《試料》
図１Ａと図１Ｂ（両図を併せて「図１」という。）に示すボーリングバーＢ１（試料１）と、図２に示すボーリングバーＢ２（試料２）を粉末積層法（ＰＢＦ）により製造した。また、比較例として、図３Ａに示すボーリングバーＣ１１～Ｃ１３（試料Ｃ１１～Ｃ１３）と、図３Ｂに示すボーリングバーＣ２１・Ｃ２２（試料Ｃ２１・Ｃ２２）を用意した。ボーリングバーＣ１１～Ｃ１３は市販品であり、ボーリングバーＣ２１・Ｃ２２は、ボーリングバーＢ１・２と同様にＰＢＦにより製造した。以下、各ボーリングバーについて詳述する。
"sample"
The bowling bar B1 (sample 1) shown in FIGS. 1A and 1B (both figures are collectively referred to as "FIG. 1") and the bowling bar B2 (sample 2) shown in FIG. 2 were manufactured by a powder laminating method (PBF). .. Further, as comparative examples, the boring bars C11 to C13 (samples C11 to C13) shown in FIG. 3A and the boring bars C21 and C22 (samples C21 and C22) shown in FIG. 3B were prepared. The bowling bars C11 to C13 are commercially available products, and the bowling bars C21 and C22 are manufactured by PBF in the same manner as the bowling bars B1 and 2. Hereinafter, each bowling bar will be described in detail.
なお、ＰＢＦは、いわゆる３Ｄプリンター（SLM Solutions 社製 ＳＬＭ２８０ＨＬ）を用いて実施した。原料粉末には、特に断らない限り、市販されているＨ１３粉末（成分組成：ＪＩＳ ＳＫＤ６１相当、粒度：１０～４５μｍ）を使用した。 The PBF was carried out using a so-called 3D printer (SLM280HL manufactured by SLM Solutions). Unless otherwise specified, commercially available H13 powder (component composition: equivalent to JIS SKD61, particle size: 10 to 45 μm) was used as the raw material powder.
（１）試料１
ボーリングバーＢ１は、細長い円柱状（φ１６ｍｍ（Ｄ）×全長２００ｍｍ）のシャンク１０（シャンク）から主になる。シャンク１０は、先端側（図１Ａの左側）にヘッド１０１を有し、根元側（図１Ａの右側）に把持部１０２を有する。ヘッド１０１は、その先端片側に、スローアウェイチップ（単に「チップ」という。）を保持するホルダ部１０１１（ベッド）と、ホルダ部１０１１にチップを固定するボルト（ビス）が螺合する雌ねじ１０１２（ねじ部）とを有する。
(1)
The bowling bar B1 is mainly composed of a shank 10 (shank) having an elongated columnar shape (φ16 mm (D) ×
把持部１０２は、工作機械のチャックにより挟持される。なお、シャンク１０の外周面には、軸方向（図１Ａの左右方向）に延在する細幅の平坦面１０３が対向して形成されている。平坦面１０３は、シャンク１０をチャックに装着したときの回り止めとなる。
The
本実施例では、チャックの先端面からヘッド１０１の先端（またはチップの刃先）までの距離（Ｌ）を突出長とする。内径加工は、通常、回転するワークへ、ヘッド１０１にチップを取り付けられたシャンク１０を非回転状態で進行させて行われる。チップの刃先（切刃）が、回転するワークの内周面を切削することにより、ワークの内径加工がなされる。
In this embodiment, the distance (L) from the tip surface of the chuck to the tip of the head 101 (or the cutting edge of the tip) is defined as the protrusion length. The inner diameter processing is usually performed by advancing the
ところで、シャンク１０は、その軸方向に沿って直列的に形成された、４つの中空部１１～１４（適宜、まとめて「中空部１」という。）を有する。そのうち、３つの中空部１１～１３には、それぞれ動吸振器２１～２３（適宜、まとめて「動吸振器２」という。）が一つずつ配設されている。
By the way, the
各中空部１１～１４の形状は、ＣＡＥ（Computer Aided Engineering）を用いたトポロジー最適化により特定した。具体的にいうと、所望の体積制約下で、所定の切削力に対するシャンクの剛性が最大化されるように、静剛性上の不要部位を肉抜きして、各中空部を形成した。そのときの切削力は、仕上げ加工を想定した条件下（送り：０．１２５ｍｍ／ｒｅｖ、切込量：０．４ｍｍ）における切削分力の動力計による測定値から求めた。こうして得られた試料１のシャンク１０は、中空部がない中実に対して、質量比率比：６２％、静剛性比率：９１％となった。
The shapes of the
中空部１１～１４は壁面で区画された略閉空間である。但し、中空部１１～１３はそれぞれ、少なくとも２箇所に細孔状の粉抜き穴１１３～１３３を備える。中空部１１～１３内に残存したＰＢＦ時の未凝固な原料粉末は、各粉抜き穴から排出した。このため、中空部１１～１３には、粉末が充填されていない。
The
一方、中空部１４は、完全な閉空間であり、動吸振器を備えず、粉末ｐだけが充填された状態である。その充填率は、後述するように約６０％である。粉末ｐは、上述した未凝固な原料粉末である（以下、同様である）。ちなみに、粉末積層用原料粉末は、流動性に優れ、減衰材として好適である。
On the other hand, the
動吸振器２１～２３は、それぞれ、図１Ｂに示したような形状をしている。具体的にいうと、動吸振器２１は、中空部１１の内壁面１１１（固定端）から連続的（非接合的）に延在する片持ち梁状の支持部２１１と、その自由端側にある振動部２１２を備える。振動部２１２は中空状（シェル状）であり、粉末ｐを内包している。
Each of the tuned
動吸振器２２、２３も、動吸振器２１と同様に、それぞれ、中空部１２、１３の内壁面１２１、１２３（固定端）から連続的に延在する片持ち梁状の支持部２２１、２３１と、その自由端側にある振動部２２２、２３２を備える。振動部２２２、２３２も中空状（シェル状）であり、粉末ｐを内包している。
Similar to the
支持部２１１～２３１はいずれも、シャンク１０の軸方向に沿って延在した略円柱状である。つまり、支持部２１１～２３１はいずれも、その軸方向に直交する断面が円状である。従って、動吸振器２１～２３は、ほぼ各振動方向の固有振動数が略同じ等方性動吸振器となっている。
Each of the
構造解析シミュレーションソフト ＡＮＳＹＳ（Ver.18.0）を用いたモーダル解析により、各動吸振器の固有振動数を求めた（以下、同様）。図１Ｂに示すように、動吸振器２１の固有振動数は７８２Ｈｚ、動吸振器２２の固有振動数は８７３Ｈｚ、動吸振器２３の固有振動数は６４２Ｈｚであった。
The natural frequency of each Tuned Mass Damper was obtained by modal analysis using the structural analysis simulation software ANSYS (Ver.18.0) (the same applies hereinafter). As shown in FIG. 1B, the natural frequency of the
逆にいうと、動吸振器２１は、その固有振動数が、後述する打撃試験（Ｌ／Ｄ＝８）から求めた試料Ｃ２２（動吸振器２１～２３がないボーリングバーＣ２２）の共振周波数（背分力方向７４９Ｈｚ、主分力方向７９６Ｈｚ）に近くなるように設計した。動吸振器２２は、その固有振動数が、後述する打撃試験から求めた試料２（動吸振器２１があるボーリングバー）の共振周波数（背分力方向８４４Ｈｚ、主分力方向８８３Ｈｚ：分岐後の高周波数側）に近くなるように設計した。動吸振器２３は、その固有振動数が、その試料２の共振周波数（背分力方向６５３Ｈｚ、主分力方向６５２Ｈｚ：分岐後の低周波数側）に近くなるように設計した。
Conversely, the
なお、解析の際、中実部分は、密度：７．７７１ｇ／ｃｍ３、ヤング率：２０１．５ＧＰａ、ポアソン比：０．２８５として行った。粉末内包部分は、見掛密度：４．６６３ｇ／ｃｍ３、ヤング率：１ＭＰａ、ポアソン比：０．３とした。計算が発散しない程度の小さな値にヤング率を設定することにより、粉末内包による質量増加だけを考慮した固有振動数の計算が可能になる。動吸振器の固有振動数は、支持部の一端が固定されているという拘束条件下で求めた。 At the time of analysis, the solid portion was subjected to a density of 7.771 g / cm 3 , Young's modulus: 201.5 GPa, and Poisson's ratio: 0.285. The powder-encapsulated portion had an apparent density of 4.663 g / cm 3 , Young's modulus: 1 MPa, and Poisson's ratio: 0.3. By setting the Young's modulus to a small value that does not diverge, it is possible to calculate the natural frequency considering only the mass increase due to powder inclusion. The natural frequency of the Tuned Mass Damper was determined under the constraint that one end of the support was fixed.
粉末内包部分の見掛密度は、ＣＡＤ（computer aided design）上で計算した内包空間の体積と、内包空間に充填されていた粉末の実測重量とに基づいて求めた。その見掛密度と真密度の比から、粉末が内包された空間（振動部または中空部）の充填率は、約６０％（４．６６３／７．７７１）となることがわかった。 The apparent density of the powder inclusion portion was determined based on the volume of the inclusion space calculated on CAD (computer aided design) and the measured weight of the powder filled in the inclusion space. From the ratio of the apparent density to the true density, it was found that the filling rate of the space (vibrating part or hollow part) containing the powder was about 60% (4.663 / 7.771).
後述の打撃試験により、Ｌ／Ｄ＝８としたときのボーリングバーＢ１の共振周波数は、背分力方向６５９Ｈｚ、主分力方向６５８Ｈｚであった。以下、特に断らない限り、各ボーリングバーの共振周波数は、Ｌ／Ｄ＝８としたときの打撃試験から求めた。また、特に断らない限り、共振周波数は、背分力方向と主分力方向において３００～１３００Ｈｚの中で最もコンプライアンス値が高かった周波数とし、そのときの振動モードは図４Ｂに示す１次モードである。 According to the impact test described later, the resonance frequencies of the boring bar B1 when L / D = 8 were 659 Hz in the back component force direction and 658 Hz in the main component force direction. Hereinafter, unless otherwise specified, the resonance frequency of each boring bar was obtained from a striking test when L / D = 8. Unless otherwise specified, the resonance frequency is the frequency with the highest compliance value among 300 to 1300 Hz in the back component force direction and the main component force direction, and the vibration mode at that time is the primary mode shown in FIG. 4B. be.
（２）試料２
ボーリングバーＢ１に対して、動吸振器２２と動吸振器２３だけを除いたボーリングバーＢ２も用意した。つまり、ボーリングバーＢ２は、図２に示すように、中空部１１にだけ動吸振器２１を備える。なお、図２では、ボーリングバーＢ１と共通な部分には同符号を付して、それらの説明を省略した。ボーリングバーＢ２の共振周波数は、背分力方向６５３Ｈｚ、主分力方向６５２Ｈｚであった。
(2)
For the boring bar B1, a boring bar B2 excluding only the
（３）試料Ｃ１１～Ｃ１３
ボーリングバーＣ１１は市販品（住友電工ハードメタル株式会社製 Ｓ１６ＲＳＴＵＰＲ１１０３１８）である。その全体は合金鋼（ＪＩＳ ＳＮＣＭ６３０）からなる。ボーリングバーＣ１１の共振周波数は、背分力方向６１０Ｈｚ、主分力方向６２８Ｈｚであった。
(3) Samples C11 to C13
The bowling bar C11 is a commercially available product (S16RSTUPR110318 manufactured by Sumitomo Electric Hardmetal Corp.). The whole is made of alloy steel (JIS SNCM630). The resonance frequency of the boring bar C11 was 610 Hz in the back component force direction and 628 Hz in the main component force direction.
ボーリングバーＣ１２は市販品（住友電工ハードメタル株式会社製 Ｃ１６ＲＳＴＵＰＲ１１０３１８）である。ヘッドは合金鋼（ＪＩＳ ＳＮＣＭ６３０）からなり、それ以外のシャンクは超硬（住友電工ハードメタル株式会社製 イゲタロイ Ｄ２）からなる。ボーリングバーＣ１２の共振周波数は、背分力方向７０７Ｈｚ、主分力方向７６０Ｈｚであった。 The bowling bar C12 is a commercially available product (C16RSTUPR110318 manufactured by Sumitomo Electric Hardmetal Corp.). The head is made of alloy steel (JIS SNCM630), and the other shanks are made of cemented carbide (Igetaroy D2 manufactured by Sumitomo Electric Hardmetal Corp.). The resonance frequency of the boring bar C12 was 707 Hz in the back component force direction and 760 Hz in the main component force direction.
ボーリングバーＣ１３は市販品（住友電工ハードメタル株式会社製 Ｂ１６ＲＳＴＵＰＲ１１０３１８）である。シャンクは合金鋼（ＪＩＳ ＳＮＣＭ６３０）からなる。シャンクの先端側には、可動な扁平ウエイトが内蔵されている。なお、扁平ウエイトの収容部は蓋により閉塞される。ボーリングバーＣ１３の共振周波数は、背分力方向６３７Ｈｚ、主分力方向６３５Ｈｚであった。 The bowling bar C13 is a commercially available product (B16RSTUPR110318 manufactured by Sumitomo Electric Hardmetal Corp.). The shank is made of alloy steel (JIS SNCM630). A movable flat weight is built in the tip side of the shank. The flat weight accommodating portion is closed by the lid. The resonance frequency of the boring bar C13 was 637 Hz in the back component force direction and 635 Hz in the main component force direction.
（４）試料Ｃ２１・２２
ボーリングバーＢ１に対して、動吸振器２１～２３と中空部１４の粉末とが共にないボーリングバーＣ２１も用意した。ボーリングバーＣ２１（シャンク１０）の共振周波数は、背分力方向７５３Ｈｚ、主分力方向８０２Ｈｚであった。
(4) Samples C21 and 22
For the boring bar B1, a boring bar C21 in which the
ボーリングバーＢ１に対して、動吸振器２１～２３がない（中空部１４内の粉末ｐはある）ボーリングバーＣ２２も用意した。このボーリングバーＣ２２（粉末ｐを含むシャンク１０）の共振周波数は、背分力方向７４９Ｈｚ、主分力方向７９６Ｈｚであった。なお、図３Ｂに示したボーリングバーＣ２１・Ｃ２２では、ボーリングバーＢ１と共通な部分には同符号を付して、それらの説明を省略した。
For the bowling bar B1, a bowling bar C22 without a tuned
《打撃試験》
各ボーリングバーの制振性を評価するため、図４Ａに示すような打撃試験を行った。具体的には次の通りである。各ボーリングバーを、ＮＣ旋盤（オークマ株式会社製ＬＢ－３００Ｍ）のチャックにクランプした。このとき、Ｌ/Ｄ＝８とした。Ｄは各シャンクの外径（φ１６）であり、Ｌは既述した突出長（１２８ｍｍ）である。
《Blow test》
In order to evaluate the vibration damping property of each boring bar, a striking test as shown in FIG. 4A was performed. Specifically, it is as follows. Each boring bar was clamped to the chuck of an NC lathe (LB-300M manufactured by Okuma Corporation). At this time, L / D = 8. D is the outer diameter (φ16) of each shank, and L is the protrusion length (128 mm) described above.
各ボーリングバーの先端部（ヘッド）に、３軸加速度センサ（PCB Piezotronics社 ３５２６Ａ０１）をワックスで固定した。各ボーリングバーのホルダ部（チップの固定部）を、インパルスハンマー（株式会社小野測器 ＧＫ－２１１０）で打撃した。打撃方向は振動を評価する方向（主分力方向の振動を評価するときは主分力方向とし、背分力方向の振動を評価するときは背分力方向）とした。 A 3-axis accelerometer (PCB Piezotronics 3526A01) was fixed to the tip (head) of each bowling bar with wax. The holder portion (fixed portion of the tip) of each boring bar was hit with an impulse hammer (Ono Sokki Co., Ltd. GK-2110). The striking direction was the direction in which the vibration was evaluated (the main component direction was used when evaluating the vibration in the main component direction, and the back component direction was used when evaluating the vibration in the back component direction).
インパルスハンマーと３軸加速度センサから得られた打撃波形と応答波形を、スコープコーダ（横河計測株式会社製 ＤＬ８５０Ｅ）で取得した。取得した打撃波形と応答波形ＦＦＴ解析後、応答波形を２重積分して、加速度を変位へ処理した。処理した応答波形を打撃波形で除算して、各ボーリングバーに関する背分力方向と主分力方向の周波数応答関数を得た。 The striking waveform and response waveform obtained from the impulse hammer and the 3-axis accelerometer were acquired by a scope coder (DL850E manufactured by Yokogawa Test & Measurement Corporation). After the acquired striking waveform and response waveform FFT analysis, the response waveform was double integrated and the acceleration was processed into displacement. The processed response waveform was divided by the striking waveform to obtain the frequency response functions in the back component direction and the main component direction for each boring bar.
ここで一例として、ボーリングバーＣ１１に関する周波数応答解析から得られた周波数と半径方向の変形量の関係を図４Ｂに示した。図４Ｂから明らかなように、自励振動による大きな変形は、１次共振周波数付近で顕著となる。そこで、各試料（ボーリングバー）について、１次共振周波数付近の周波数とコンプライアンスの関係を図５Ａ～図５Ｃ（これらを併せて単に「図５」という。）にまとめて示した。 Here, as an example, the relationship between the frequency obtained from the frequency response analysis for the boring bar C11 and the amount of deformation in the radial direction is shown in FIG. 4B. As is clear from FIG. 4B, the large deformation due to the self-excited vibration becomes remarkable near the primary resonance frequency. Therefore, for each sample (boring bar), the relationship between the frequency near the primary resonance frequency and compliance is summarized in FIGS. 5A to 5C (collectively referred to as “FIG. 5”).
ちなみに、図５の縦軸に示したコンプライアンス（μｍ／Ｎ）は、加速度を時間積分して得た変位量を、打撃力で除した値である。コンプライアンスが大きいほど、振動強さが大きく、自励振動に基づくびびり振動が内径加工時に発生しやすいことを示す。 Incidentally, the compliance (μm / N) shown on the vertical axis of FIG. 5 is a value obtained by dividing the displacement amount obtained by time-integrating the acceleration by the striking force. The greater the compliance, the greater the vibration strength, indicating that chatter vibration based on self-excited vibration is more likely to occur during inner diameter machining.
また、周波数：３００～１３００Ｈｚにおける各試料のボーリングバーの最大コンプライアンス値を表１にまとめて示した。 In addition, the maximum compliance values of the boring bar of each sample at a frequency of 300 to 1300 Hz are summarized in Table 1.
《評価》
図５Ａ、図５Ｂおよび表１からわかるように、中空部内に動吸振器を一つでも内蔵しているボーリングバー（試料１、２）は、コンプライアンスが顕著に減少することが明らかとなった。
"evaluation"
As can be seen from FIGS. 5A, 5B and Table 1, it was revealed that the compliance of the boring bar (
図５Ｂに示す試料Ｃ２１と試料Ｃ２２を比較すると、動吸振器がなくても粉末が内包されているだけで、共振ピーク（コンプライアンスの最大値）が約２／３程度にまで低減することがわかった。但し、粉末のみでは、共振周波数が分岐されないため、共振ピークの低減は十分ではなかった。ところが、試料２のように、動吸振器が内包されると、共振周波数が分岐され、共振ピークも試料Ｃ２１に対して１／８～１／１２程度にまで急減した。
Comparing sample C21 and sample C22 shown in FIG. 5B, it was found that the resonance peak (maximum value of compliance) was reduced to about 2/3 even without the dynamic vibration absorber, only by containing the powder. rice field. However, since the resonance frequency is not branched with the powder alone, the reduction of the resonance peak is not sufficient. However, when the dynamic vibration absorber was included as in the
図５Ｃおよび表１に示すように、試料１と試料２は共に優れた制振性を発揮した。但し、共振周波数の分岐や共振ピークの低減に関して、両者間の相違は僅かであった。これは、振幅が大きくなる先端（ヘッド１０１）付近に配設された動吸振器２１の影響が大きいためと考えられる。逆にいうと、動吸振器２２または動吸振器２３は、それらの質量が動吸振器２１よりも小さかったり、それらの配置が振幅の小さい位置であったため、共振周波数の分岐や共振ピークの低減に及ぼす影響が小さかったと考えられる。
As shown in FIG. 5C and Table 1, both
以上のように、支持部と振動部を有する動吸振器を中空部に内包したボーリングバーは、高い制振性を発揮することがわかった。また、シャンクに対して質量や配置が適切な動吸振器であれば、一つだけでも、十分な制振性（びびり振動の低減）が図られることもわかった。さらに、そのような中空部および動吸振器は、ボーリングバーの先端側（ヘッド付近）に配設されると好ましいこともわかった。そして、剛性確保のために、動吸振器の収容スペースが確保できない中空部（例えば、ボーリングバーの中央部から把持部の間にある中空部）には、粉末を内包するとよいこともわかった。このようなボーリングバーを用いれば、面粗度や精度に優れた内径加工が可能となる。 As described above, it was found that the boring bar in which the dynamic vibration absorber having the support portion and the vibrating portion is contained in the hollow portion exhibits high vibration damping property. It was also found that if the mass and arrangement are appropriate for the shank, sufficient vibration damping (reduction of chatter vibration) can be achieved with just one. Furthermore, it was also found that such a hollow portion and a tunned mass damper are preferably disposed on the tip side (near the head) of the boring bar. It was also found that the powder should be contained in the hollow portion (for example, the hollow portion between the central portion of the boring bar and the grip portion) in which the accommodation space for the dynamic vibration absorber cannot be secured in order to secure the rigidity. By using such a boring bar, it is possible to machine an inner diameter having excellent surface roughness and accuracy.
《補足》
図６Ａに示すように、ボーリングバーＣ２１（試料Ｃ２１）に対して、中空部１１～１４の全てに粉末ｐを充填したボーリングバーＢ３（試料３）も用意した。各中空部内の粉末の充填率は、既述したように、全て約６０％とした。図６Ａでも、ボーリングバーＢ１と共通な部分には同符号を付して、それらの説明を省略した。ボーリングバーＣ２１と同様な方法で求めたボーリングバーＢ３の共振周波数は、背分力方向７４５Ｈｚ、主分力方向６８１Ｈｚであった。
"supplement"
As shown in FIG. 6A, a bowling bar B3 (sample 3) in which all of the
試料１～３（ボーリングバーＢ１～Ｂ３）について、１次共振周波数付近の周波数とコンプライアンスの関係を図６Ｂに示した。また、周波数：３００～１３００ＨｚにおけるボーリングバーＢ３（試料３）の最大コンプライアンス値は、背分力方向６．２μｍ／Ｎ、主分力方向５．４μｍ／Ｎであった。
For
図６Ａと図６Ｂ（両者を併せて単に「図６」という。）から明らかなように、中空部１１～１４の全てに粉末ｐを充填することにより、背分力方向と主分力方向の両方について、制振性（変位低減）がさらに向上し得ることが確認された。
As is clear from FIGS. 6A and 6B (both are simply referred to as "FIG. 6"), by filling all of the
Ｂ１ ボーリングバー
１０ シャンク
１１ 中空部
２１ 動吸振器
２１１ 支持部
２１２ 振動部
ｐ 粉末
Claims (8)
該シャンクは、動吸振器が内包されている中空部と該動吸振器の無い中空部とを有し、
該動吸振器は、該中空部の内壁面から連なって延在する棒状の支持部と該支持部の他端側に連なり該支持部よりも拡張している振動部とを有し、
該支持部の断面は異方形状であるボーリングバー。 A boring bar having a holder portion on one end side capable of holding a cutting tool for machining an inner diameter of a rotating workpiece and a shank having a grip portion on the other end side capable of being gripped by a machine tool.
The shank has a hollow portion containing a tuned mass damper and a hollow portion without the tunned mass damper.
The dynamic vibration absorber has a rod-shaped support portion extending from the inner wall surface of the hollow portion and a vibrating portion connected to the other end side of the support portion and extending from the support portion .
A bowling bar having an anisotropic cross section of the support portion .
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