JP7021757B1 - Molds, forging equipment, and forging methods - Google Patents
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Abstract
【課題】被加工材の加工時にケースが高温化することを抑制してケースの冷却を不要とし、成形用金型の温度を高温に保持することができる金型等を提供する。
【解決手段】金型１は、被加工材９の加工に用いられる金型であって、被加工材９を成形する主金型２と、主金型２の外周に配置され、主金型２を支持するケース３０と、主金型２の径方向において主金型２とケース３０との間に配置され、ケース３０よりも熱伝導率が小さい断熱部４０と、を備える。
【選択図】図１
PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a mold or the like capable of suppressing the temperature of a case from becoming high during processing of a work material, eliminating the need for cooling of the case, and maintaining the temperature of a molding die at a high temperature.
A mold 1 is a mold used for processing a work material 9, and is arranged on a main mold 2 for forming the work material 9 and an outer periphery of the main mold 2 and is a main mold. It is provided with a case 30 that supports 2 and a heat insulating portion 40 that is arranged between the main mold 2 and the case 30 in the radial direction of the main mold 2 and has a thermal conductivity smaller than that of the case 30.
[Selection diagram] Fig. 1
Description
本発明は、金型、鍛造装置、および鍛造方法に関する。 The present invention relates to a die, a forging device, and a forging method.
従来、発電用ガスタービンや航空機のジェットエンジンのブレード等には、チタン合金やニッケル合金が用いられている。チタン合金やニッケル合金は、強度が高い反面、加工が難しい材料であり、高温での熱間鍛造加工が行われている（特許文献１参照）。 Conventionally, titanium alloys and nickel alloys have been used for gas turbines for power generation, blades of jet engines of aircraft, and the like. Titanium alloys and nickel alloys have high strength but are difficult to process, and are hot forged at high temperatures (see Patent Document 1).
このように高温下で行われる熱間鍛造においては、被加工材および被加工材を鍛造加工する成形用金型が高温に加熱されるため、成形用金型の周囲に配置され成形用金型を支持するケースも、成形用金型からの伝熱により高温になる。 In hot forging performed under high temperature in this way, the workpiece and the molding die for forging the workpiece are heated to a high temperature, so that the forming die is placed around the forming die. The case that supports the above also becomes hot due to heat transfer from the molding die.
しかし、成形用金型を支持するケースは高温に加熱されると軟化が生じるため、被加工材の鍛造加工時にケースを冷却することが行われている。 However, since the case supporting the molding die softens when heated to a high temperature, the case is cooled during the forging process of the workpiece.
前述のように、被加工材の鍛造加工時にケースを冷却すると、成形用金型の温度が低下し、さらには被加工材の温度も低下して、被加工材の変形抵抗が増大するため、被加工材を適正に成形するために鍛造荷重を大きくしたり、鍛造工程を多数回繰り返して実施したりする必要があった。 As described above, when the case is cooled during the forging process of the work material, the temperature of the molding die is lowered, the temperature of the work material is also lowered, and the deformation resistance of the work material is increased. In order to properly form the work material, it was necessary to increase the forging load and repeat the forging process many times.
そこで、本発明においては、被加工材の加工時にケースが高温化することを抑制してケースの冷却を不要とし、成形用金型の温度を高温に保持することができる金型、鍛造装置、および鍛造方法を提供する。 Therefore, in the present invention, a die, a forging device, which can suppress the temperature of the case from becoming high during processing of the material to be processed, eliminate the need for cooling of the case, and maintain the temperature of the molding die at a high temperature. And provide forging methods.
上記課題を解決する金型、鍛造装置、および鍛造方法は、以下の特徴を有する。 The mold, forging device, and forging method for solving the above problems have the following features.
即ち、金型は、被加工材の加工に用いられる金型であって、被加工材を成形する主金型と、前記主金型の外周に配置され、前記主金型を支持するケースと、前記主金型の径方向において前記主金型と前記ケースとの間に配置され、前記ケースよりも熱伝導率が小さい断熱部と、を備える。 That is, the mold is a mold used for processing the work material, and is a main mold for molding the work material and a case arranged on the outer periphery of the main mold to support the main mold. A heat insulating portion, which is arranged between the main mold and the case in the radial direction of the main mold and has a lower thermal conductivity than the case, is provided.
また、前記断熱部は、前記主金型と前記ケースとの間に形成される断熱空間と、前記主金型と前記ケースとを連結する連結部材とを有する。 Further, the heat insulating portion has a heat insulating space formed between the main mold and the case, and a connecting member for connecting the main mold and the case.
また、前記断熱部は、前記主金型の外周面に嵌装される内径側環状部材と、前記ケースの内周面に嵌装される外径側環状部材とを有し、前記連結部材は、前記内径側環状部材と前記外径側環状部材とに接続されている。 Further, the heat insulating portion has an inner diameter side annular member fitted on the outer peripheral surface of the main mold and an outer diameter side annular member fitted on the inner peripheral surface of the case, and the connecting member is , The inner diameter side annular member and the outer diameter side annular member are connected.
また、前記断熱部においては、前記断熱空間の熱伝導率は０．６Ｗ／ｍ・Ｋ以下であり、且つ前記断熱部の体積に対する前記断熱空間の体積が占める割合である空隙率は８０％以上である。 Further, in the heat insulating portion, the thermal conductivity of the heat insulating space is 0.6 W / m · K or less, and the porosity, which is the ratio of the volume of the heat insulating space to the volume of the heat insulating portion, is 80% or more. Is.
また、前記主金型は、被加工材を成形するための成形用金型部と、前記成形用金型部の外周に位置し、加熱装置を有する加熱用金型部とを備えている。 Further, the main mold includes a molding die portion for molding a work material and a heating die portion located on the outer periphery of the molding die portion and having a heating device.
また、前記成形用金型部と前記加熱用金型部とは別部材にて形成され、前記成形用金型部は前記加熱用金型部に嵌合している。 Further, the molding mold portion and the heating mold portion are formed of separate members, and the molding mold portion is fitted to the heating mold portion.
また、前記加熱用金型部は、前記加熱装置が挿入される挿入孔を有している。 Further, the heating mold portion has an insertion hole into which the heating device is inserted.
また、前記ケースは、前記径方向において前記断熱部の外周に配置される外周部と、前記径方向と直交する軸線方向の一側に配置され、前記主金型を支持する支持部とを有する。 Further, the case has an outer peripheral portion arranged on the outer periphery of the heat insulating portion in the radial direction and a support portion arranged on one side in the axial direction orthogonal to the radial direction to support the main mold. ..
また、前記軸線方向において前記主金型と前記ケースの前記支持部との間に配置され、前記被加工材の加工時において前記ケースよりも高い硬さを有する耐力部を備える。 Further, it is provided between the main mold and the support portion of the case in the axial direction, and has a proof stress portion having a hardness higher than that of the case when the work material is processed.
また、前記金型は、前記被加工材を鍛造加工する際に用いられる鍛造用金型である。 Further, the die is a forging die used when forging the material to be processed.
また、前記主金型は、Ｎｉを主成分とし、Ａｌを２～１３原子％、Ｖを５～１７原子％、およびＢを０．００１０～０．１０００重量％含み、初析Ｌ１ ２相と（Ｌ１ ２＋Ｄ０ ２２）共析組織とからなる２重複相組織を有するＮｉ基金属間化合物合金からなる。 The main mold contains Ni as a main component, Al in an amount of 2 to 13 atomic%, V in an amount of 5 to 17 atomic%, and B in an amount of 0.0010 to 0.1000% by weight. (L1 2 + D0 22 ) It is made of a Ni-based intermetallic compound alloy having a two overlapping phase structure consisting of an eutectoid structure.
また、前記Ｎｉ基金属間化合物合金は、０．０１～１．０原子％のＣ、０～５原子％のＣｏ、０～５原子％のＣｒ、０～５原子％のＴｉ、０～５原子％のＮｂ、０～５原子％のＴａ、および０～５原子％のＷの少なくとも一つをさらに含む。 The Ni-based intermetal compound alloy contains 0.01 to 1.0 atomic% C, 0 to 5 atomic% Co, 0 to 5 atomic% Cr, 0 to 5 atomic% Ti, and 0 to 5. It further comprises at least one of atomic% Nb, 0-5 atomic% Ta, and 0-5 atomic% W.
また、鍛造装置は、第１金型と、前記第１金型に対向して配置され、前記第１金型に対して相対的に近接離間する方向へ移動可能な第２金型とを備え、請求項１１または請求項１２に記載の前記金型を、前記第１金型および前記第２金型の少なくとも一つに用い、前記主金型を７００℃～１０００℃に加熱した状態で、前記被加工材の鍛造加工を行う。 Further, the forging device includes a first die and a second die that is arranged so as to face the first die and can move in a direction that is relatively close to and separated from the first die. The mold according to claim 11 or 12, is used for at least one of the first mold and the second mold, and the main mold is heated to 700 ° C to 1000 ° C. Forging of the work material is performed.
また、前記主金型は、被加工材を成形するための成形用金型部と、前記成形用金型部の外周に配置され、加熱装置を有する加熱用金型部とを有し、前記成形用金型部を７００℃～１０００℃に加熱するとともに、前記加熱用金型部を５００℃以上に加熱した状態で、前記被加工材の鍛造加工を行う。 Further, the main mold has a molding die portion for molding a work material and a heating die portion arranged on the outer periphery of the molding die portion and having a heating device. The molding die portion is heated to 700 ° C. to 1000 ° C., and the heating die portion is heated to 500 ° C. or higher, and the workpiece is forged.
また、鍛造方法は、請求項１１または請求項１２に記載の前記金型を用いた鍛造方法であって、前記主金型を７００℃～１０００℃に加熱する主金型加熱工程と、前記被加工材を前記主金型よりも高い温度に加熱する被加工材加熱工程と、前記主金型加熱工程および前記被加工材加熱工程の後に、前記主金型により前記被加工材を鍛造加工する鍛造工程とを備え、前記鍛造工程を前記主金型が７００℃以上の温度にある状態で完了させる。 Further, the forging method is the forging method using the die according to claim 11 or 12, wherein the main die heating step of heating the main die to 700 ° C. to 1000 ° C. and the subject After the work material heating step of heating the work material to a temperature higher than that of the main die, the main mold heating step, and the work material heating step, the work material is forged by the main die. A forging step is provided, and the forging step is completed in a state where the main die is at a temperature of 700 ° C. or higher.
また、前記主金型は、被加工材を成形するための成形用金型部と、前記成形用金型部の外周に配置され、加熱装置を有する加熱用金型部とを有し、前記主金型加熱工程においては、前記成形用金型部を７００℃～１０００℃に加熱するとともに、前記加熱用金型部を５００℃以上に加熱する。 Further, the main mold has a molding die portion for molding a work material and a heating die portion arranged on the outer periphery of the molding die portion and having a heating device. In the main mold heating step, the molding mold portion is heated to 700 ° C. to 1000 ° C., and the heating mold portion is heated to 500 ° C. or higher.
また、前記鍛造工程において前記被加工材を鍛造加工する際に、少なくとも前記主金型の表面に不活性ガスを吹き付ける。 Further, when the material to be forged is forged in the forging process, at least the surface of the main die is sprayed with an inert gas.
本発明によれば、被加工材の加工時に、主金型の温度が低下することを抑制するとともに、ケースを低温に保持してケースの冷却を不要とすることができる。 According to the present invention, it is possible to suppress a decrease in the temperature of the main mold during processing of the material to be processed and to keep the case at a low temperature to eliminate the need for cooling of the case.
次に、本発明を実施するための形態を、添付の図面を用いて説明する。 Next, a mode for carrying out the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
［金型］
図１、図２に示す金型１は、被加工材９を熱間鍛造加工する際に用いられる熱間鍛造用金型であり、被加工材９を成形する主金型２と、主金型２の外周に配置されるケース３０と、主金型２の径方向において主金型２とケース３０との間に配置される断熱部４０とを備えている。
[Mold]
The dies 1 shown in FIGS. 1 and 2 are dies for hot forging used when the
なお、熱間鍛造加工とは、再結晶温度以上に加熱した被加工材９に対して行う鍛造加工のことをいう。被加工材９としては、例えばチタン合金またはニッケル合金を用いることができる。具体的には、例えば被加工材９として、Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８（「ＩＮＣＯＮＬ」は登録商標）を用いることができる。
The hot forging process refers to a forging process performed on a
（主金型）
主金型２は、被加工材９を成形するための成形用金型部１０と、成形用金型部１０の外周に位置する加熱用金型部２０とを備えている。
(Main mold)
The
（成形用金型部）
成形用金型部１０は円柱形状の金属部材により形成されている。図１、図２においては、成形用金型部１０は軸線Ｘが上下方向に沿う姿勢で配置されている。成形用金型部１０は、被加工材９を成形するための凹部である成形部１１と、成形部１１に連続して形成され軸線Ｘ方向に貫通する貫通孔１２とを有している。成形部１１は、成形用金型部１０の上面１０ａ側に形成されており、貫通孔１２は、成形部１１から成形用金型部１０の下面１０ｂにかけて軸線Ｘ方向に沿って形成されている。
(Molding mold part)
The molding die
成形用金型部１０は、工具鋼、超硬合金（ＷＣ－Ｃｏ）、ニッケル合金、コバルト合金、モリブデン合金、タングステン合金、またはＮｉ基金属間化合物合金（Ｎｉ基超々合金）等の金属により形成することができる。Ｎｉ基金属間化合物合金は、初析Ｌ１２相と（Ｌ１２＋Ｄ０２２）共析組織とからなる２重複相組織を有している。Ｎｉ基金属間化合物合金は、例えば１１Ｗ／ｍ・Ｋ程度の熱伝導率を有している。
The
Ｎｉ基金属間化合物合金としては、例えばＮｉを主成分とし、Ａｌを２～１３原子％、Ｖを５～１７原子％、およびＢを０．００１０～０．１０００重量％含んだものを用いることができる。 As the Ni-based intermetallic compound alloy, for example, an alloy containing Ni as a main component, Al in an amount of 2 to 13 atomic%, V in an amount of 5 to 17 atomic%, and B in an amount of 0.0010 to 0.1000% by weight shall be used. Can be done.
また、Ｎｉ基金属間化合物合金としては、上記成分に加えて０．０１～１．０原子％のＣ、０～５原子％のＣｏ、０～５原子％のＣｒ、０～５原子％のＴｉ、０～５原子％のＮｂ、０～５原子％のＴａ、および０～５原子％のＷの少なくとも一つをさらに含むものを用いることができる。 In addition to the above components, the Ni-based metal-to-metal compound alloy contains 0.01 to 1.0 atomic% of C, 0 to 5 atomic% of Co, 0 to 5 atomic% of Cr, and 0 to 5 atomic%. Those further containing at least one of Ti, Nb of 0 to 5 atomic%, Ta of 0 to 5 atomic%, and W of 0 to 5 atomic% can be used.
上述のような構成のＮｉ基金属間化合物合金は、高温での引張強度及び硬さが高い特性を有しているため、熱間鍛造加工に用いる成形用金型部１０をＮｉ基金属間化合物合金にて形成することで、成形用金型部１０を高温に加熱して熱間鍛造加工を行った場合でも、成形用金型部１０に割れや劣化が生じることを抑制できる。これにより、高温耐久性に優れた金型１を構成することができる。
Since the Ni-based metal-to-metal compound alloy having the above-mentioned structure has high tensile strength and hardness at high temperature, the molding die
図３に示すように、Ｎｉ基金属間化合物合金は、例えば低温から高温にかけての全ての温度域において工具鋼（ＳＫＤ６１）よりも高い硬さを有しており、６５０℃以上の高温域において超硬合金（ＷＣ－Ｃｏ）よりも高い硬さを有している。 As shown in FIG. 3, the Ni-based intermetallic compound alloy has a hardness higher than that of tool steel (SKD61) in all temperature ranges from low temperature to high temperature, for example, and is super-high temperature range of 650 ° C. or higher. It has a higher hardness than hard alloy (WC-Co).
また、図４に示すように、Ｎｉ基金属間化合物合金は、６００℃以上の高温域において、高強度型ニッケル超合金展伸材であるＵｄｉｍｅｔ５２０（「ＵＤＩＭＥＴ」は登録商標）、Ｗａｓｐａｌｏｙ（「ＷＡＳＰＡＬＯＹ」は登録商標）、およびＩｎｃｏｎｅｌ７１８よりも高い引張強度を有している。
Further, as shown in FIG. 4, the Ni-based intermetallic compound alloy is a high-strength nickel superalloy wrought material Udimet520 (“UDIMET” is a registered trademark) and Wasteparoy (“WASPALLOY”) in a high temperature region of 600 ° C. or higher. Is a registered trademark), and has higher tensile strength than
従って、成形用金型部１０を例えば６５０℃以上の高温に加熱した状態で熱間鍛造加工を行う場合に、Ｎｉ基金属間化合物合金にて成形用金型部１０を形成することにより、被加工材９がチタン合金やニッケル合金といった難加工材であった場合でも、被加工材９を適正に成形することが容易になるとともに、成形用金型部１０の寿命を長くすることが可能となる。
Therefore, when hot forging is performed while the molding die
（加熱用金型部）
加熱用金型部２０は、円筒形状の金属部材により形成されている。加熱用金型部２０は、軸線Ｘ方向に貫通する嵌合孔２１と挿入孔２２とを有している。嵌合孔２１は成形用金型部１０の外径と同様の内径を有しており、嵌合孔２１には成形用金型部１０が嵌合している。これにより、加熱用金型部２０が成形用金型部１０の外周に配置されることとなっている。
(Heating mold part)
The
挿入孔２２は、加熱用金型部２０の径方向において、嵌合孔２１の内周面と加熱用金型部２０の外周面との間に形成されている。加熱用金型部２０においては、複数の挿入孔２２が周方向に沿って等間隔に形成されている。挿入孔２２には、ヒータ２３が挿入されており、ヒータ２３により加熱用金型部２０を加熱することが可能である。挿入孔２２に挿入されたヒータ２３により加熱用金型部２０を加熱することで、嵌合孔２１に嵌合した成形用金型部１０を効率的に加熱すること、および加熱された成形用金型部１０の温度を効率的に保持することが可能となっている。なお、本実施形態においては、挿入孔２２は、軸線Ｘ方向に沿って形成されているが、径方向に沿って形成することも可能である。
The
ヒータ２３は、加熱装置の一例である。ヒータ２３は、例えば円柱状のカートリッジヒータにて構成されている。但し、ヒータ２３は、加熱用金型部２０を加熱することが可能であれば、他の種類のヒータを用いることができる。
The
加熱用金型部２０は、工具鋼、超硬合金（ＷＣ－Ｃｏ）、ニッケル合金、コバルト合金、モリブデン合金、タングステン合金、およびＮｉ基金属間化合物合金等の金属により形成することができる。加熱用金型部２０をＮｉ基金属間化合物合金にて形成する場合、成形用金型部１０において用いられるＮｉ基金属間化合物合金と同様のＮｉ基金属間化合物合金を用いることができる。金型１においては、例えば成形用金型部１０と加熱用金型部２０とを共にＮｉ基金属間化合物合金にて形成することが可能である。
The
本実施形態においては、主金型２を構成する成形用金型部１０と加熱用金型部２０とは別部材にて形成され、成形用金型部１０が加熱用金型部２０に嵌合している構成となっている。これにより、成形用金型部１０を加熱用金型部２０から取り外して、単独で交換することが可能となっている。また、加熱用金型部２０から取り外した成形用金型部１０を単独で加熱することが可能である。
In the present embodiment, the
但し、図５に示すように、主金型２の成形用金型部１０と加熱用金型部２０とは、一体的に形成することも可能である。また、図６に示すように、主金型２は、成形用金型部１０のみを備え、加熱用金型部２０は備えていない構成とすることも可能である。
However, as shown in FIG. 5, the
（ケース）
ケース３０は、主金型２の径方向において加熱用金型部２０の外周に配置される外周部３１と、主金型２の径方向と直交する軸線Ｘ方向の一側に配置され、成形用金型部１０および加熱用金型部２０を支持する支持部３２とを有している。外周部３１は、円筒形状に形成されている。支持部３２は、外周部３１の軸線Ｘ方向における一端部を閉じる円板形状に形成されている。ケース３０は、ＳＫＤ６１等の工具鋼により形成されている。ケース３０を形成するＳＫＤ６１の熱伝導率は３０．５Ｗ／ｍ・Ｋ程度である。
(Case)
The
ケース３０が外周部３１と支持部３２とを有することで、ケース３０により成形用金型部１０の外周および下面１０ｂを覆いつつ、成形用金型部１０をケース３０により支持することが可能となっている。なお、本実施形態においては、外周部３１と支持部３２とは一体的に形成されているが、別体に形成された外周部３１と支持部３２とを接合することによりケース３０を構成することも可能である。
Since the
（耐力部）
金型１は、軸線Ｘ方向において成形用金型部１０および加熱用金型部２０とケース３０の支持部３２との間に配置される耐力部６０を備えている。耐力部６０は、例えば軸線Ｘ方向から見て成形用金型部１０および加熱用金型部２０と重なる範囲に配置されている。
(Bearing capacity)
The
耐力部６０は、被加工材９の熱間鍛造加工時においてケース３０よりも高い硬さを有する部材にて形成されており、被加工材９の熱間鍛造加工時に成形用金型部１０にかかる軸線Ｘ方向の大きな荷重を、耐力部６０により受け止めることが可能となっている。耐力部６０は、例えば熱間鍛造加工が行われる高温環境下において高い強度を有するＮｉ基金属間化合物合金にて形成することができる。
The
このように、金型１においては、成形用金型部１０および加熱用金型部２０からなる主金型２とケース３０の支持部３２との間に耐力部６０を配置しており、支持部３２は、耐力部６０を介して成形用金型部１０および加熱用金型部２０を支持している。これにより、被加工材９を高温で熱間鍛造加工した際に金型１に大きな衝撃が繰り返し加わったとしても、金型１に割れや劣化が生じることを抑制することができ、金型１の長寿命化を図ることが可能となる。
As described above, in the
（断熱部）
断熱部４０は、主金型２の径方向において、主金型２とケース３０との間に配置されている。具体的には、断熱部４０は主金型２の径方向において、主金型２の加熱用金型部２０とケース３０の外周部３１との間に配置されている。主金型２の径方向において、ケース３０の外周部３１は断熱部４０の外周に位置し、主金型２の加熱用金型部２０は断熱部４０の内周に位置している。断熱部４０は、軸線Ｘ方向において、主金型２および耐力部６０が位置する範囲に形成されている。つまり、断熱部４０は、主金型２の外周および耐力部６０の外周に位置している。
(Insulation part)
The
断熱部４０は、加熱用金型部２０および耐力部６０の外周面に嵌装される内径側環状部材４１と、ケース３０における外周部３１の内周面に嵌装される外径側環状部材４２と、内径側環状部材４１と外径側環状部材４２とに接続される連結部材４３と、内径側環状部材４１、外径側環状部材４２、および連結部材４３によって囲まれた断熱空間４０Ａとを有している。
The
連結部材４３は、径方向における一端部が内径側環状部材４１に接続され、径方向における他端部が外径側環状部材４２に接続されている。このように、連結部材４３を内径側環状部材４１と外径側環状部材４２とに接続することで、断熱部４０を間に挟んで配置される主金型２の加熱用金型部２０および耐力部６０とケース３０の外周部３１とが、連結部材４３により連結されている。
One end of the connecting
主金型２の径方向においては、主金型２とケース３０との間に断熱空間４０Ａが存在しているが、主金型２とケース３０とを連結部材４３によって連結することで、金型１を補強することが可能となっている。例えば、金型１の主金型２に軸線Ｘ方向への力がかかった場合に、加熱用金型部２０の外周面を連結部材４３によって支持し、加熱用金型部２０が外径側に開くことを抑制することができる。
In the radial direction of the
これにより、加熱用金型部２０と加熱用金型部２０に嵌装される成形用金型部１０との密着度合いを高めて、加熱用金型部２０から成形用金型部１０への熱の伝達を良好にすることが可能となっている。また、径方向における主金型２とケース３０との間に連結部材４３を配置することで、金型１の径方向における中心部に主金型２を位置決めすることが可能となっている。さらに、径方向における耐力部６０とケース３０との間に連結部材４３を配置することで、金型１の径方向における中心部に耐力部６０を位置決めすることが可能となっている。
As a result, the degree of adhesion between the
断熱空間４０Ａには空気層が形成されており、断熱空間４０Ａの熱伝導率は、成形用金型部１０の熱伝導率、加熱用金型部２０の熱伝導率、およびケース３０の熱伝導率よりも小さくなっている。空気層が形成された断熱空間４０Ａは、０．６Ｗ／ｍ・Ｋ以下の熱伝導率を有している。
An air layer is formed in the
また、断熱部４０においては、断熱部４０の体積に対する断熱空間４０Ａの体積が占める割合である空隙率が８０％以上となるように設定されている。つまり、断熱部４０においては、断熱部４０の全体の体積に対する、径側環状部材４１、外径側環状部材４２、および連結部材４３が占める体積が２０％未満となるように設定されている。
Further, in the
本実施形態においては、断熱空間４０Ａには空気層が形成されているが、アルゴンガスもしくは窒素ガス等の不活性ガス、または他の気体が断熱空間４０Ａに充満した構成であってもよい。また、断熱空間４０Ａ内が減圧されて真空状態となった構成であってもよい。このように、断熱空間４０Ａに気体が充満した構成、および断熱空間４０Ａが真空状態となった構成の場合は、断熱空間４０Ａを密閉したうえで、断熱空間４０Ａに気体を充満させる、または断熱空間４０Ａを真空状態とすることが可能である。
In the present embodiment, the air layer is formed in the
また、金型１においては、加熱用金型部２０とケース３０の外周部３１との間に、ケース３０の熱伝導率よりも小さな熱伝導率を有した、耐火レンガまたはセラミックス等の個体からなる部材を全体的に充填することにより、断熱部４０を構成することもできる。このように、断熱部４０は、ケース３０の熱伝導率よりも小さな熱伝導率を有した個体層により構成することも可能である。
Further, in the
径側環状部材４１、外径側環状部材４２、および連結部材４３は、ケース３０の熱伝導率よりも小さな熱伝導率を有する部材にて形成されている。径側環状部材４１、外径側環状部材４２、および連結部材４３は、例えばインコネル（「ＩＮＣＯＮＥＬ」は登録商標）６２５、またはインコネル６００により形成することができる。径側環状部材４１、外径側環状部材４２、および連結部材４３を形成するインコネル６２５の熱伝導率は９．８Ｗ／ｍ・Ｋ程度、インコネル６００の熱伝導率は１４．８Ｗ／ｍ・Ｋ程度である。
The diameter-side
このように、断熱部４０は、ケース３０の熱伝導率よりも小さな熱伝導率を有しているため、成形用金型部１０の径方向において、主金型２からケース３０側へ向けて熱が伝達されることを抑制することが可能となっている。また、成形用金型部１０の径方向において、主金型２からの熱が耐力部６０を通じてケース３０側へ伝達されることを抑制することが可能である。これにより、被加工材９の熱間鍛造加工時に、高温に加熱した成形用金型部１０の温度が低下することを抑制するとともに、ケース３０を低温に保持してケース３０の冷却を不要とすることが可能である。
As described above, since the
特に、断熱部４０においては、断熱空間４０Ａの熱伝導率が０．６Ｗ／ｍ・Ｋ以下であり、且つ空隙率が８０％以上であるため、高温に加熱した成形用金型部１０と、ケース３０の外周面との温度差を大きく保つことが可能となっている。
In particular, in the
金型１においては、断熱部４０を有することで、成形用金型部１０を７００℃以上の高温に加熱した際に、成形用金型部１０とケース３０との温度差が５００℃以上となるように構成することができる。
The
具体的には、断熱部４０の断熱空間４０Ａの空隙率を８５％に設定して、成形用金型部１０を８８８℃に加熱した場合の、ケース３０における外周部３１の外周面の温度をシミュレーションにて算出すると、２４８℃になるとの結果を得ることができた。さらに、断熱部４０の断熱空間４０Ａの空隙率を８３．６％に設定して、成形用金型部１０を８８２℃に加熱した場合の、ケース３０における外周部３１の外周面の温度をシミュレーションにて算出すると、３４４℃になるとの結果を得ることができた。なお、シミュレーションは、ＡＮＳＹＳ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ２０１９ Ｒ１を用いて行った。
Specifically, the temperature of the outer peripheral surface of the outer
また、金型１においては、例えば成形用金型部１０を８００℃に加熱した際に、ケース３０の温度を３００℃以下に保持することが可能である。
Further, in the
本実施形態においては、連結部材４３は、径方向および軸線Ｘ方向に延び、断熱空間４０Ａを周方向に仕切る板状部材にて形成されており、断熱部４０は４つの連結部材４３を有している。しかし、断熱部４０は、３つ以下の連結部材４３を有した構成、および５つ以上の連結部材４３を有した構成とすることも可能である。なお、複数の連結部材４３を金型１に設けた場合、各連結部材４３は、金型１の強度バランスの観点から、周方向へ等間隔に配置することが好ましい。
In the present embodiment, the connecting
また、連結部材４３は、断熱空間４０Ａを周方向に仕切る板状部材だけでなく、中実の棒状部材、中空のパイプ状部材、六角形状が連続するハニカム形状に形成された部材、および断熱空間４０Ａを軸線Ｘ方向において仕切る円板状部材等の、他の形状の部材にて形成することも可能である。
Further, the connecting
また、連結部材４３は、金型１の径方向における主金型２とケース３０との間に配置されているが、軸線Ｘ方向において主金型２とケース３０との間に配置することも可能である。つまり、金型１が、軸線Ｘ方向において主金型２とケース３０の支持部３２との間に空間を有する構成であった場合、主金型２と支持部３２との間に連結部材４３を配置して、主金型２を支持する構成とすることが可能である。
Further, although the connecting
本実施形態の断熱部４０においては、連結部材４３を内径側環状部材４１と外径側環状部材４２とに接続することで主金型２とケース３０とを連結しているが、図７に示すように、連結部材４３を主金型２とケース３０とに直接接続することで、主金型２とケース３０とを連結することも可能である。この場合、連結部材４３の内周側の端部は、主金型２のみに接続することができ、主金型２および耐力部６０の両方に接続することもできる。
In the
このように、連結部材４３を主金型２とケース３０とに直接接続した場合、内径側環状部材４１および外径側環状部材４２は不用となり、加熱用金型部２０および耐力部６０の外周面と、ケース３０における外周部３１の内周面と、連結部材４３とによって囲まれた空間が断熱空間４０Ａとなる。また、内径側環状部材４１および外径側環状部材４２を設けない構成の場合、連結部材４３は、耐力部６０とケース３０とに接続することも可能である。
In this way, when the connecting
なお、図７に示した金型１においては、連結部材４３は主金型２の加熱用金型部２０とケース３０の外周部３１とに接続されているが、図６に示した主金型２が成形用金型部１０のみを備えた構成において内径側環状部材４１および外径側環状部材４２を設けない場合には、連結部材４３は、成形用金型部１０とケース３０の外周部３１とに接続することができる。
In the
また、本実施形態においては、耐力部６０の径方向の大きさは主金型２の径方向の大きさと同程度に形成されていて、耐力部６０とケース３０の外周部３１との間に断熱部４０が介在しているが、耐力部６０を主金型２よりも大径に形成して、耐力部６０が径方向においてケース３０の外周部３１まで延びた構成とすることもできる。この場合、断熱部４０は、軸線Ｘ方向において、主金型２が位置する範囲のみに形成される。
Further, in the present embodiment, the radial size of the
本実施形態においては、金型１を、被加工材９を熱間鍛造加工する際に用いる熱間鍛造用金型に適用した例について説明したが、金型１は、被加工材９に対して、冷間鍛造加工、温間鍛造加工、またはプレス加工等の他の加工を施す場合に用いることも可能である。
In the present embodiment, an example in which the
［熱間鍛造装置］
金型１は、被加工材９を熱間鍛造加工する熱間鍛造装置８に用いることができる。図８に示すように、熱間鍛造装置８は、金型１と、金型１の上方に対向して配置され、金型１に対して軸線Ｘ方向に沿った方向へ移動可能なパンチ８７とを備えている。パンチ８７は、軸線Ｘ方向に沿った方向へ移動することにより、金型１に対して近接離間する。例えば、パンチ８７は、軸線Ｘ方向に沿って下降させると金型１に近接し、軸線Ｘ方向に沿って上昇させると金型１から離間する。
[Hot forging equipment]
The
なお、熱間鍛造装置８においては、金型１が固定され、パンチ８７が軸線Ｘ方向に沿った方向へ移動するように構成されているが、パンチ８７が固定されるとともに、金型１が軸線Ｘ方向に沿った方向へ移動するように構成することも可能である。また、金型１およびパンチ８７が共に軸線Ｘ方向に沿った方向へ移動するように構成することもできる。つまり、金型１とパンチ８７とが、軸線Ｘ方向に沿って相対的に近接離間する構成であればよい。
In the hot forging
金型１は、熱間鍛造装置における第１金型の一例である。パンチ８７は、第１金型に対向して配置され、第１金型に対して相対的に近接離間する方向へ移動可能な第２金型の一例である。
The
熱間鍛造装置８においては、金型１を第１金型として用いている。但し、熱間鍛造装置８においては、金型１と同様の構成の金型を第２金型として用いても良く、さらには金型１と同様の構成の金型を第１金型と第２金型との両方に用いることもできる。
In the hot forging
熱間鍛造装置８は、装置本体に固定される下側ダイベース８０と、下側ダイベース８０の上方に配置され、装置本体に上下方向へ移動可能に取り付けられる上側ダイベース８５とを備えている。
The hot forging
下側ダイベース８０の上面には冷却板８１が固定され、冷却板８１の上面には断熱板８２が固定され、断熱板８２の上面にはプレート８３が固定されており、プレート８３の上面に金型１が取り付けられている。
A cooling
冷却板８１は冷却管８１ａを有しており、冷却管８１ａ内に冷却水を循環させることにより、冷却板８１を冷却することが可能となっている。断熱板８２は、ケース３０の熱伝導率よりも小さな熱伝導率を有した部材にて形成されており、金型１からの熱が冷却板８１側へ伝達されることを抑制している。プレート８３は、平板状部材にて形成されている。熱間鍛造装置８に装着された状態の金型１の上端には、蓋板８４が固定されており、蓋板８４により断熱部４０における断熱空間４０Ａの上方が閉塞されている。
The cooling
上側ダイベース８５の下面には、パンチホルダ８６が固定されており、パンチホルダ８６にパンチ８７、第１スペーサ８８、および第２スペーサ８９が支持されている。第１スペーサ８８はパンチ８７の上方に配置され、第２スペーサ８９は第１スペーサ８８の上方に配置されている。
A
パンチ８７は金型１と対向する位置に配置されており、上側ダイベース８５とともに上下方向へ移動可能に構成されている。熱間鍛造装置８においては、上側ダイベース８５によりパンチ８７を下方へ移動させて、パンチ８７を金型１の成形用金型部１０に近接させ、成形用金型部１０とパンチ８７とにより被加工材９を挟み込んで成形する。
The
熱間鍛造装置８により被加工材９を熱間鍛造加工する場合、まず成形用金型部１０および加熱用金型部２０を所定温度に加熱するとともに、被加工材９を再結晶温度以上に加熱し、加熱された被加工材９を成形用金型部１０の成形部１１に載置する。
When the
この場合、成形用金型部１０および加熱用金型部２０は、ヒータ２３により加熱することができる。また、加熱用金型部２０をヒータ２３により加熱するとともに、成形用金型部１０を金型１から取り外して別途の加熱装置により加熱した後に加熱用金型部２０の嵌合孔２１に嵌合することもできる。
In this case, the
次に、パンチ８７を下降させて金型１に近接させて、被加工材９を成形用金型部１０とパンチ８７とにより挟み込んでプレスする。このように被加工材９をプレスすると、図９に示すように、被加工材９が成形用金型部１０の成形部１１により成形される。
Next, the
金型１の成形用金型部１０をＮｉ基金属間化合物合金にて形成した場合は、成形用金型部１０を７００℃～１０００℃の温度に加熱した状態で、被加工材９を熱間鍛造加工することができる。このように成形用金型部１０を高温に加熱した状態で、被加工材９の熱間鍛造加工を行うことで、被加工材９がチタン合金やニッケル合金といった難加工材であった場合でも、被加工材９を適正に成形することが容易となる。
When the molding die
この場合、さらに加熱用金型部２０を５００℃以上に加熱した状態で、被加工材９の熱間鍛造加工を行うことができる。このように、成形用金型部１０の周囲に位置する加熱用金型部２０を加熱した状態で被加工材９を熱間鍛造加工することで、熱間鍛造加工時に成形用金型部１０の温度が低下することを抑制することができる。これにより、成形用金型部１０を高い温度に保持した状態で被加工材９を熱間鍛造加工することができ、被加工材９がチタン合金やニッケル合金といった難加工材であった場合でも、被加工材９を適正に成形することが容易となる。
In this case, the hot forging process of the
また、成形用金型部１０および加熱用金型部２０を高温に加熱したとしても、加熱用金型部２０の外周には断熱部４０が配置されていて、成形用金型部１０の径方向において、成形用金型部１０および加熱用金型部２０からの熱がケース３０に伝達することが抑制されるため、ケース３０を低温に保持することができる。従って、被加工材９の鍛造加工時にケース３０を冷却する必要がなく、成形用金型部１０の温度を高温に保持することが可能である。
Further, even if the
さらに、金型１においては、主金型２の軸線Ｘ方向における一側に位置する耐力部６０の外周にも断熱部４０が配置されているため、成形用金型部１０の径方向において、成形用金型部１０および加熱用金型部２０からの熱が耐力部６０を通じてケース３０に伝達されることを抑制できる。これにより、ケース３０をより低温に保持するするとともに、成形用金型部１０の温度をより高温に保持することが可能である。
Further, in the
また、ケース３０の構成材料は高温に加熱されると軟化が生じるが、高温での熱間鍛造時においてもケース３０を低温に保持することができるため、ケース３０を冷却することなく、ケース３０に軟化が生じることを抑制することができる。
Further, although the constituent material of the
本実施形態においては、金型１を、被加工材９を熱間鍛造加工する熱間鍛造装置８に用いた例について説明したが、金型１は、被加工材９に対して冷間鍛造加工または温間鍛造加工等を施す、他の鍛造加工装置に用いることも可能である。
In the present embodiment, an example in which the
［熱間鍛造方法］
また、金型１の成形用金型１０をＮｉ基金属間化合物合金にて形成し、熱間鍛造装置８を用いて被加工材９の鍛造加工を行う場合には、以下のような鍛造方法により鍛造加工を行うことが好ましい。
[Hot forging method]
Further, when the molding die 10 of the
つまり、鍛造方法は、主金型２の成形用金型部１０を７００℃～１０００℃に加熱する主金型加熱工程と、被加工材９を成形用金型部１０よりも高い温度に加熱する被加工材加熱工程と、主金型加熱工程および被加工材加熱工程の後に、前記成形用金型部１０により被加工材９を鍛造加工する鍛造工程とを備え、鍛造工程を成形用金型部１０が７００℃以上の温度にある状態で完了させるように構成される。
That is, the forging method includes a main die heating step of heating the forming
このように、成形用金型部１０を７００℃～１０００℃の高温に加熱するとともに、被加工材９を成形用金型部１０よりも高い温度に加熱した状態で被加工材９の鍛造加工を行い、被加工材９の鍛造加工を成形用金型部１０が７００℃以上の温度にある状態で完了させることで、成形用金型部１０および被加工材９を高い温度に保持した状態で鍛造加工を完了させることができる。これにより、被加工材９がチタン合金やニッケル合金といった難加工材であった場合でも、被加工材９を適正に成形することが容易となる。
In this way, the forging process of the
また、主金型加熱工程においては、成形用金型部１０を７００℃～１０００℃の高温に加熱するとともに、加熱用金型部２０を５００℃以上の温度に加熱することができる。
Further, in the main mold heating step, the
このように、主金型加熱工程において、成形用金型部１０の周囲に位置する加熱用金型部２０を加熱しておくことで、鍛造工程において成形用金型部１０の温度が低下することを抑制することができる。これにより、成形用金型部１０を高い温度に保持した状態で鍛造加工を実施することができ、被加工材９がチタン合金やニッケル合金といった難加工材であった場合でも、被加工材９を適正に成形することが容易となる。
In this way, by heating the heating die
また、鍛造方法においては、鍛造工程において被加工材９を鍛造加工する際に、少なくとも主金型２の表面に不活性ガスを吹き付けることが好ましい。この場合、不活性ガスは、例えば成形用金型部１０のみに吹き付ける、または成形用金型部１０および加熱用金型部２０に吹き付けることができる。また、吹き付ける不活性ガスとしては、例えば窒素またはアルゴン等の不活性ガスを用いることができる。
Further, in the forging method, when the
このように、鍛造工程において少なくとも主金型２の表面に不活性ガスを吹き付けることで、被加工材９に空気が接触することを抑制した状態で被加工材９の鍛造加工を行うことができ、被加工材９の表面にスケールが発生することを抑制できる。
In this way, by spraying the inert gas at least on the surface of the
１ 金型
２ 主金型
８ 熱間鍛造装置
９ 被加工材
１０ 成形用金型部
１１ 成形部
２０ 加熱用金型部
２３ ヒータ
３０ ケース
３１ 外周部
３２ 支持部
４０ 断熱部
６０ 耐力部
８７ パンチ
Ｘ 軸線
1
Claims (17)
被加工材を成形する主金型と、
前記主金型の外周に配置され、前記主金型を支持するケースと、
前記主金型の径方向において前記主金型と前記ケースとの間に配置され、前記ケースよりも熱伝導率が小さい断熱部と、
を備え、
前記断熱部は、前記主金型と前記ケースとの間に形成される断熱空間と、前記主金型の外周面に嵌装される内径側環状部材と、前記ケースの内周面に嵌装される外径側環状部材と、前記内径側環状部材と前記外径側環状部材とに接続される連結部材とを有し、
前記内径側環状部材と前記外径側環状部材とに接続された連結部材により主金型とケースとが連結されている金型。 A mold used for processing the work material,
The main mold for molding the work material and
A case that is placed on the outer circumference of the main mold and supports the main mold,
A heat insulating portion arranged between the main mold and the case in the radial direction of the main mold and having a lower thermal conductivity than the case.
Equipped with
The heat insulating portion is fitted to a heat insulating space formed between the main mold and the case, an inner diameter side annular member fitted to the outer peripheral surface of the main mold, and an inner peripheral surface of the case. It has an outer diameter side annular member to be formed, and a connecting member connected to the inner diameter side annular member and the outer diameter side annular member.
A mold in which a main mold and a case are connected by a connecting member connected to the inner diameter side annular member and the outer diameter side annular member .
前記断熱空間の熱伝導率は０．６Ｗ／ｍ・Ｋ以下であり、且つ前記断熱部の体積に対する前記断熱空間の体積が占める割合である空隙率は８０％以上である請求項２または請求項３に記載の金型。 In the heat insulating part,
2. The mold according to 3.
前記成形用金型部は前記加熱用金型部に嵌合している請求項５に記載の金型。 The molding mold portion and the heating mold portion are formed of separate members.
The mold according to claim 5, wherein the molding mold portion is fitted to the heating mold portion.
前記加熱用金型部には、複数の前記挿入孔が、周方向に沿って等間隔に形成されている請求項５または請求項６に記載の金型。 The heating mold portion has an insertion hole that penetrates in the axial direction of the main mold and into which the heating device is inserted .
The mold according to claim 5 or 6 , wherein a plurality of the insertion holes are formed at equal intervals along the circumferential direction in the heating mold portion .
前記耐力部は、前記主金型よりも大径に形成され、径方向において前記ケースまで延びている請求項８に記載の金型。 It is provided between the main mold and the support portion of the case in the axial direction, and has a proof stress portion having a hardness higher than that of the case when the work material is processed .
The mold according to claim 8 , wherein the proof stress portion is formed to have a diameter larger than that of the main mold and extends to the case in the radial direction .
請求項１１または請求項１２に記載の前記金型を、前記第１金型および前記第２金型の少なくとも一つに用い、
前記主金型を７００℃～１０００℃に加熱した状態で、前記被加工材の鍛造加工を行う鍛造装置。 It includes a first mold and a second mold that is arranged so as to face the first mold and can move in a direction that is relatively close to and separated from the first mold.
The mold according to claim 11 or 12 is used for at least one of the first mold and the second mold.
A forging device that forges the work material while the main die is heated to 700 ° C to 1000 ° C.
前記成形用金型部を７００℃～１０００℃に加熱するとともに、前記加熱用金型部を５００℃以上に加熱した状態で、前記被加工材の鍛造加工を行う請求項１３に記載の鍛造装置。 The main mold has a molding die portion for molding a work material and a heating die portion located on the outer periphery of the molding die portion and having a heating device.
The forging apparatus according to claim 13, wherein the forging apparatus for the workpiece is forged while the molding die portion is heated to 700 ° C. to 1000 ° C. and the heating die portion is heated to 500 ° C. or higher. ..
前記主金型を７００℃～１０００℃に加熱する主金型加熱工程と、
前記被加工材を前記主金型よりも高い温度に加熱する被加工材加熱工程と、
前記主金型加熱工程および前記被加工材加熱工程の後に、前記主金型により前記被加工材を鍛造加工する鍛造工程とを備え、
前記鍛造工程を前記主金型が７００℃以上の温度にある状態で完了させる鍛造方法。 The forging method using the die according to claim 11 or 12.
The main mold heating step of heating the main mold to 700 ° C. to 1000 ° C.
A work material heating step of heating the work material to a temperature higher than that of the main mold, and
After the main die heating step and the work material heating step, a forging step of forging the work material with the main die is provided.
A forging method for completing the forging process in a state where the main die is at a temperature of 700 ° C. or higher.
前記主金型加熱工程においては、前記成形用金型部を７００℃～１０００℃に加熱するとともに、前記加熱用金型部を５００℃以上に加熱する請求項１５に記載の鍛造方法。 The main mold has a molding die portion for molding a work material and a heating die portion located on the outer periphery of the molding die portion and having a heating device.
The forging method according to claim 15, wherein in the main mold heating step, the molding die portion is heated to 700 ° C. to 1000 ° C. and the heating die portion is heated to 500 ° C. or higher.
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Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02148744U (en) * | 1989-05-15 | 1990-12-18 | ||
| JPH11244953A (en) * | 1998-02-25 | 1999-09-14 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Device for forming superplastic material |
| JP2002146499A (en) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Nkk Corp | Method for forging titanium alloy, forging stock, and forged article |
| JP2008307564A (en) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Toyota Motor Corp | Forging die and forging method |
| JP2016144814A (en) * | 2015-02-06 | 2016-08-12 | 日立金属株式会社 | Hot forging mold device and hot forging method using the same |
| JP2018122341A (en) * | 2017-02-02 | 2018-08-09 | ハイテン工業株式会社 | Hot forging die, hot forging device, and method of manufacturing hot forging die |
-
2021
- 2021-04-16 JP JP2021069868A patent/JP7021757B1/en active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02148744U (en) * | 1989-05-15 | 1990-12-18 | ||
| JPH11244953A (en) * | 1998-02-25 | 1999-09-14 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Device for forming superplastic material |
| JP2002146499A (en) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Nkk Corp | Method for forging titanium alloy, forging stock, and forged article |
| JP2008307564A (en) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Toyota Motor Corp | Forging die and forging method |
| JP2016144814A (en) * | 2015-02-06 | 2016-08-12 | 日立金属株式会社 | Hot forging mold device and hot forging method using the same |
| JP2018122341A (en) * | 2017-02-02 | 2018-08-09 | ハイテン工業株式会社 | Hot forging die, hot forging device, and method of manufacturing hot forging die |
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