JP6960469B2 - レンジフード - Google Patents

Description

本発明は、レンジフードに関する。

ガスコンロおよび電気コンロ等の加熱調理器具の上方には、調理中に発生する煙およびガス等（以下、排煙という）を屋外に排気するためのレンジフードが設置されている。
また、レンジフード内には、排気ファン等の送風機構が設けられており、送風機構を駆動させることで、排煙を屋外へと排気する。

ここで、送風機構の運転に伴う騒音、および、排煙がレンジフード内を通過する際に発生する風切り音等の騒音が問題となっている。そこで、このような騒音を低減するために、レンジフード内に防音構造を配置することが提案されている。

例えば、特許文献１には、下向きに開口する捕獲空間の開口周縁に沿って吸込み隙間を有するフード部と、このフード部に開口されている連絡口を介して捕獲空間に連通させてフード部の上に設置される送風機ユニットと、を備え、吸込み隙間から捕獲空間内に吸込み捕集される廃ガスを、連絡口から送風機ユニットに接続されている排気ダクトを通して屋外に排気するように構成されているレンジフードであって、吸込み隙間から連絡口の方向に向けて捕獲空間を流れる廃ガスを接触させてその流れ方向を変換させるとともに廃ガス中から油脂分を捕獲する油脂分捕獲部材を、廃ガスの流れ方向に対して直交させて備えているレンジフードが記載されている。この特許文献１には、油分捕獲部材が繊維質の吸音材としても作用することが記載されている（段落［００４５］等）。また、油分捕獲部材（吸音材）は、その一部が排気ボックス内に配置されている（［図１］等）。

また、特許文献２には、厨房における調理用の熱源の上方に調理排煙を取り込むための吸気開口部を有し、吸気開口部を取り囲む複数面のダクト面によって厨房と屋外とを区画する外壁に設置された排気ファンに至る煙道ダクトを形成するように構成されるレンジフードにおいて、吸気開口部に細管状の無数のセルの並列集合体であるハニカムセルの片面を非通気性のハニカム底面によって塞いでなるセル吸音体を取り付けてなり、セル吸音体は、吸気開口部の外形寸法を下回る外形寸法に形成され、ハニカムセルを内側に向けてダクト面との間に所定の吸気通路を残してハニカム底面によって吸気開口部を塞ぐ態様で取り付けられているレンジフードが記載されている。

特開２００９−１２７９３１号公報 特開２０１３−１７０８０７号公報

ところで、一般的にレンジフードは大きく、また、頭上付近に設置されるため、キッチン内が狭く感じられたり、美観を損なう原因となっていた。そのため、レンジフードの小型化、特に、吸込部の小型化が求められている。

しかしながら、レンジフードの吸込部を小型化すると、防音構造を設置するスペースが狭くなったり、設置できなくなるおそれがある。また、防音構造をダクト部内に設置することも考えられるが、流路を狭めてしまうため排煙の排気を阻害してしまうおそれがあるという問題があった。また、防音構造をダクト部内に設置すると防音構造の付着した油汚れ等を清掃するのが困難になるという問題があった。

本発明の課題は、上記従来技術の問題点を解消し、小型で、排煙の流路を確保でき、防音性能が高く、油汚れ等を清掃が容易なレンジフードを提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、吸込口を有し、鉛直方向の下方から空気を吸い込む吸込部と、吸込部に接続される接続口と、接続口から吸い込んだ空気を輸送して排気口から外部に排気するダクト部と、ダクト部内に配置され、ダクト部内の空気を排気口へ移動させる送風機構と、吸込部の吸込口の中に、または、一部を覆って配置される整流板と、を有し、吸込部と整流板との間の距離が１１０ｍｍ以下であり、整流板の吸込部側の面上の、整流板と吸込部との間に少なくとも１つの防音構造を有することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、以下の構成により上記課題を解決することができることを見出した。

［１］ 吸込口を有し、鉛直方向の下方から空気を吸い込む吸込部と、
吸込部に接続される接続口と、接続口から吸い込んだ空気を輸送して排気口から外部に排気するダクト部と、
ダクト部内に配置され、ダクト部内の空気を排気口へ移動させる送風機構と、
吸込部の吸込口の中に、または、一部を覆って配置される整流板と、を有し、
吸込部と整流板との間の距離が１１０ｍｍ以下であり、
整流板の吸込部側の面上の、整流板と吸込部との間に少なくとも１つの防音構造を有するレンジフード。
［２］ 吸込部と整流板との間の距離が１ｍｍ以上１１０ｍｍ以下である［１］に記載のレンジフード。
［３］ 防音構造の厚みが１００ｍｍ以下である［１］または［２］に記載のレンジフード。
［４］ 吸込部の吸込口の開口面積は接続口の開口面積よりも大きく、
整流板の防音構造が配置される面の面積は、吸込口の開口面積よりも小さく、接続口の開口面積よりも大きい［１］〜［３］のいずれかに記載のレンジフード。
［５］ 送風機構が、ダクト部内の接続口側に配置されている［１］〜［４］のいずれか一項に記載のレンジフード。
［６］ 周波数特性の異なる２以上の防音構造を有する［１］〜［５］のいずれかに記載のレンジフード。
［７］ 接続口に近い側に配置される防音構造の消音ピーク周波数が、接続口から遠い側に配置される防音構造の消音ピーク周波数よりも高い［６］に記載のレンジフード。
［８］ 接続口に近い側に配置される防音構造は、前記吸込部、前記ダクト部、前記送風機構および前記整流板からなる流路におけるカットオフ周波数超の周波数に吸音率のピークを有し、
接続口から遠い側に配置される防音構造は、カットオフ周波数以下の周波数に吸音率のピークを有する［６］または［７］に記載のレンジフード。
［９］ 防音構造の少なくとも１つは、少なくとも一面が開放された枠体と、枠体の開放面に配置される膜状部材と、を有し、
膜状部材が膜振動する膜型共鳴器である［１］〜［８］のいずれかに記載のレンジフード。
［１０］ 防音構造が、音響流れ抵抗が１０〜５０００Ｐａ・ｓ／ｍの音響抵抗シートを少なくとも１つ有する［１］〜［９］のいずれかに記載のレンジフード。
［１１］ 防音構造の少なくとも１つは、平均開口径が０．１μｍ〜２５０μｍの貫通孔を複数有する微細穿孔シートである［１］〜［１０］のいずれかに記載のレンジフード。
［１２］ 防音構造の少なくとも１つは、ヘルムホルツ共鳴器である［１］〜［１１］のいずれかに記載のレンジフード。
［１３］ 防音構造の少なくとも１つは、気柱共鳴器である［１］〜［１２］のいずれかに記載のレンジフード。
［１４］ 防音構造の少なくとも１つは、多孔質吸音体である［１］〜［１３］のいずれかに記載のレンジフード。
［１５］ 防音構造が難燃材または不燃材で構成されている［１］〜［１４］のいずれかに記載のレンジフード。
［１６］ 防音構造は、整流板に対して着脱可能な機構で取り付けられている［１］〜［１５］のいずれかに記載のレンジフード。

本発明によれば、小型で、排煙の流路を確保でき、防音性能が高く、油汚れ等を清掃が容易なレンジフードを提供することができる。

本発明のレンジフードの一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 枠体の一例の上面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明のレンジフードの他の一例を模式的に示す断面図である。 微細穿孔シートの一例を模式的に示す正面図である。 図９のＢ−Ｂ線断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明のレンジフードの他の一例を模式的に示す断面図である。 本発明のレンジフードの他の一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 防音構造の他の一例を模式的に示す断面図である。 周波数とマイク音圧レベルとの関係を表すグラフである。 周波数とマイク音圧レベルとの関係を表すグラフである。 周波数とマイク音圧レベルとの関係を表すグラフである。 実施例における測定系を説明するための側面図である。 実施例における測定系を説明するための上面図である。 実施例の防音構造１の上面図である。 図２３の断面図である。 実施例の防音構造２の上面図である。 図２５の断面図である。 周波数と消音量との関係を表すグラフである。 デバイス距離とピーク消音量との関係を表すグラフである。 デバイス距離と消音量との関係を表すグラフである。

以下、本発明について詳細に説明する。
以下に記載する構成要件の説明は、本発明の代表的な実施態様に基づいてなされることがあるが、本発明はそのような実施態様に限定されるものではない。
なお、本明細書において、「〜」を用いて表される数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。
また、本明細書において、例えば、「４５°」、「平行」、「垂直」あるいは「直交」等の角度は、特に記載がなければ、厳密な角度との差異が５度未満の範囲内であることを意味する。厳密な角度との差異は、４度未満であることが好ましく、３度未満であることがより好ましい。
本明細書において、「同じ」、「同一」は、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含むものとする。また、本明細書において、「全部」、「いずれも」または「全面」などというとき、１００％である場合のほか、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含み、例えば９９％以上、９５％以上、または９０％以上である場合を含むものとする。

［レンジフード］
本発明のレンジフードは、
吸込口を有し、鉛直方向の下方から空気を吸い込む吸込部と、
吸込部に接続される接続口と、接続口から吸い込んだ空気を輸送して排気口から外部に排気するダクト部と、
ダクト部内に配置され、ダクト部内の空気を排気口へ移動させる送風機構と、
吸込部の吸込口の中に、または、一部を覆って配置される整流板と、を有し、
吸込部と整流板との間の距離が１１０ｍｍ以下であり、
整流板の吸込部側の面上の、整流板と吸込部との間に少なくとも１つの防音構造を有するレンジフードである。

本発明のレンジフードの一例について、図面を用いて説明する。
図１は、本発明のレンジフードの一例を示す模式的な断面図である。

図１に示すように、レンジフード１０は、吸込部１２と、ダクト部１４と、送風機構１６と、整流板１８と、防音構造２０（多孔質吸音体２０Ａ）とを有する。

吸込部１２は、鉛直方向の厚みが薄い直方体形状で、鉛直方向の下側の面である最大面の一方の面には全面的に開放した吸込口２２を有し、最大面の他方の面（鉛直方向の上側の面）には吸込口２２よりも小さい開口を有する接続口２４を有する。すなわち、吸込口２２の開口面積は、接続口２４の開口面積よりも大きい。
接続口２４において、吸込部１２にはダクト部１４が接続されている。
吸込部１２が吸込口２２から吸い込んだ排煙は接続口２４からダクト部１４へ流入する。

吸込部１２の形状には限定はなく、略直方体形状、円柱形状、多角柱形状、四角錐台形状、円錐台形状、多角錐台形状、等の種々の形状とすることができる。
また、吸込口２２および接続口２４の形状も特に限定はなく、四角形状、円形状、多角形状、等の種々の形状とすることができる。
また、吸込部１２の外側面および内側面は凹凸を有していてもよい。

ダクト部１４は、従来のレンジフードで用いられている公知のダクト部である。ダクト部１４は、管状の部材であり、一方の端面には、吸込部１２に接続される接続口２４を有し、他方の端面には排煙を排気する排気口２６を有する。
ダクト部１４は、吸込部１２が吸い込み接続口２４から流入した排煙を排気口２６から排気する。

ダクト部１４の形状には限定はなく、略直方体形状、円柱形状、多角柱形状、等の種々の形状とすることができる。
また、ダクト部１４の開口断面の形状も特に限定はなく、四角形状、円形状、多角形状、等の種々の形状とすることができる。
また、吸込部１２の外側面および内側面は凹凸を有していてもよい。

送風機構１６は、ファン等の、従来のレンジフードで用いられている公知の送風機構１６である。
送風機構１６は、回転運動によってダクト部１４内の排煙を接続口２４側から排気口２６側へ移動させる。
図１に示す例では、送風機構１６は、ダクト部１４の接続口２４（吸込部１２）側に配置されている。

整流板１８は、板状の部材であり、吸込部１２の吸込口２２の中に、または、一部を覆って配置される。整流板１８は、面方向の大きさ（面積）が吸込部１２の吸込口２２の開口面積よりも小さく、接続口２４の開口面積よりも大きい。
図１に示す例では、整流板１８は、吸込口２２と略面一に配置されている。整流板１８は吸込口２２よりも小さいので、整流板１８が配置された吸込口２２は完全には閉塞されず、一部が開口した状態である。図１に破線の矢印で示すように、吸込部１２は、この開口から排煙を吸い込む。また、図１に破線の矢印で示すように、吸い込まれた排煙は、吸込部１２と整流板１８（多孔質吸音体２０Ａ）との間の空間を通って、接続口２４へ流入する。

整流板１８の厚みは剛性、小型化等の観点から２ｍｍ以下が好ましく、０．１ｍｍ以上１ｍｍ以下がより好ましい。

ここで、本発明において、鉛直方向における整流板１８と吸込部１２との距離Ｔは、１１０ｍｍ以下である。整流板１８と吸込部１２との距離Ｔを１１０ｍｍ以下とすることでレンジフードを小型化できる。整流板１８と吸込部１２との距離Ｔが１１０ｍｍ以下と短いと風切り音が発生しやすくなってしまうが、本発明においては、整流板１８上に防音構造を配置しており風切り音を消音できるので、整流板１８と吸込部１２との距離Ｔが１１０ｍｍ以下の構成に好適に適用することができる。
なお、距離Ｔは、鉛直方向における整流板１８と吸込部１２との最短距離である。従って、例えば、吸込部１２の上面が傾斜している場合など、整流板１８と吸込部１２の上面が平行でない場合には、整流板１８と吸込部１２との最短距離を距離Ｔとする。

整流板１８と吸込部１２との距離Ｔが１ｍｍ未満であると吸気量（排気量）が激減し、レンジフードとしての機能が低下する。そのため、整流板１８と吸込部１２との距離Ｔは１ｍｍ以上であることが好ましい。
小型化、排気性能、防音性能等の観点から、整流板１８と吸込部１２との距離Ｔは、５ｍｍ以上９０ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以上７５ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下がさらに好ましい。

また、図示例においては、整流板１８の面方向の端部の上面側には、折り返し部３０が形成されている。整流板１８が、折り返し部３０を有する場合には、整流板１８の上面側の最大面と吸込部１２との最短距離を距離Ｔとする。

防音構造２０は、レンジフード内を通過する音を吸音するための部材である。図１に示す例では、防音構造２０として、多孔質吸音体２０Ａが用いられている。
なお、後に詳述するように、防音構造２０は、多孔質吸音体２０Ａに限定はされず、防音構造２０として、気柱共鳴器２０Ｂ、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃ、膜型共鳴器２０Ｄおよび微細穿孔シート２０Ｅを用いることができる。以下の説明において、多孔質吸音体２０Ａ、気柱共鳴器２０Ｂ、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃ、膜型共鳴器２０Ｄおよび微細穿孔シート２０Ｅを区別する必要が無い場合には、まとめて防音構造２０として示す。

防音構造２０は、整流板１８の吸込部１２側（鉛直上方側）の面に配置される。また、防音構造２０は、整流板１８と吸込部１２との間の空間、すなわち、接続口２４よりも下側に配置されている。
また、排煙の流路を確保するため、吸込部１２と防音構造２０との間は所定距離離間している。
なお、小型化、排気性能、防音性能等の観点から、防音構造２０の厚みは、１ｍｍ以上１００ｍｍ以下が好ましく、５ｍｍ以上５０ｍｍ以下がより好ましく、１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下がさらに好ましい。
防音構造２０の厚みは分解能を１ｍｍとして測定する。すなわち、１ｍｍ未満の凹凸等を有する場合には、これを平均化して厚みを求めればよい。

前述のとおり、一般的にレンジフードは大きく、また、頭上付近に設置されるため、キッチン内が狭く感じられたり、美観を損なう原因となっていた。そのため、レンジフードの小型化、特に、吸込部の小型化が求められている。
しかしながら、レンジフードの吸込部を小型化すると、防音構造を設置するスペースが狭くなったり、設置できなくなるおそれがある。また、防音構造をダクト部内に設置することも考えられるが、流路を狭めてしまうため排煙の排気を阻害してしまうおそれがあるという問題があった。また、防音構造をダクト部内に設置すると防音構造の付着した油汚れ等を清掃するのが困難になるという問題があった。

これに対して本発明のレンジフードは、吸込部と整流板との間の距離が１１０ｍｍ以下であり、整流板の吸込部側の面上の、整流板と吸込部との間に少なくとも１つの防音構造を有する構成を有する。本発明のレンジフードは、吸込部と整流板との間の距離を１１０ｍｍ以下と狭くすることで小型化することができる。また、整流板と吸込部との間に防音構造を配置することで、ダクト部の流路を狭めて排気性能が低下することを防止できる。また、整流板と吸込部との間の狭い空間に防音構造を配置することで、狭い空間を通過する音を効率よく吸音することができる。また、防音構造を整流板上に配置することで、防音構造に対して騒音が垂直に入射するため、高い吸音効果を得ることができる。また、防音構造を整流板上に配置することで、防音構造に付着した油汚れ等を容易に清掃することができる。

ここで、前述のとおり、防音構造２０としては、多孔質吸音体２０Ａ、気柱共鳴器２０Ｂ、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃ、膜型共鳴器２０Ｄおよび微細穿孔シート２０Ｅを適宜用いることができる。

図１は、防音構造２０として多孔質吸音体２０Ａを用いた例である。
周知のとおり、多孔質吸音体は、材料中の空隙を音波が通過する際の空気の粘性抵抗等によって吸音するものである。
多孔質吸音体２０Ａとしては、特に限定はなく、従来公知の多孔質吸音体が適宜利用可能である。例えば、発泡ウレタン、軟質ウレタンフォーム、木材、セラミックス粒子焼結材、フェノールフォーム等の発泡材料および微小な空気を含む材料；グラスウール、ロックウール、マイクロファイバー（３Ｍ社製シンサレートなど）、フロアマット、絨毯、メルトブローン不織布、金属不織布、ポリエステル不織布、金属ウール、フェルト、インシュレーションボードおよびガラス不織布等のファイバーおよび不織布類材料；木毛セメント板；シリカナノファイバーなどのナノファイバー系材料；石膏ボード；種々の公知の多孔質吸音体が利用可能である。

多孔質吸音体の流れ抵抗σ₁には特に限定はないが、１０００〜１０００００（Ｐａ・ｓ／ｍ²）が好ましく、５０００〜８００００（Ｐａ・ｓ／ｍ²）がより好ましく、１００００〜５００００（Ｐａ・ｓ／ｍ²）がさらに好ましい。
多孔質吸音体の流れ抵抗は、１ｃｍ厚の多孔質吸音体の垂直入射吸音率を測定し、Ｍｉｋｉモデル（Ｊ． Ａｃｏｕｓｔ． Ｓｏｃ． Ｊｐｎ．， １１（１） ｐｐ．１９−２４ （１９９０））でフィッティングすることで評価することができる。または「ＩＳＯ ９０５３」に従って評価してもよい。

図２は、防音構造２０として気柱共鳴器２０Ｂを用いた例である。
周知のとおり、気柱共鳴は共鳴管内に発生する定在波は発生する現象であり、気柱共鳴器２０Ｂは、この気柱共鳴の周波数で管端の空気の粘性抵抗によって吸音するものである。
気柱共鳴器２０Ｂの長さ、開口部の面積等は、吸音したい音の周波数に合わせて適宜設定すればよい。

また、図２に示す例では、気柱共鳴器２０Ｂとなる共鳴管は、整流板１８に垂直な方向に深さを有する構成としたが、これに限定はされず、図３に示す例のように、気柱共鳴器２０Ｂとなる共鳴管が、整流板１８に平行な方向に深さを有する構成としてもよい。この場合は、図３に示すように、共鳴管の深さ方向の側面（図３中、接続口２４に近い側の面）に開口をする構成としてもよい。気柱共鳴器２０Ｂとなる共鳴管が、整流板１８に平行な方向に深さを有する構成とすることで、吸込部と整流板との間の距離が短い場合でも、共鳴管の深さをより深くすることができるので、共鳴周波数をより低い周波数とすることができる。

図４は、防音構造２０としてヘルムホルツ共鳴器２０Ｃを用いた例である。
周知のとおり、ヘルムホルツ共鳴は、開口部を持った容器の内部（中空部）にある空気がバネとしての役割を果たし、共鳴する現象である。ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃは、開口部の空気が質量（マス）として、中空部にある空気がばねとしての役割を果たし、マスバネの共鳴をし、開口部の壁近傍部での熱粘性摩擦により吸音する構造である。
図４に示す例では、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃは、整流板１８の辺縁部に配置されている折り返し部３０の上に、複数の貫通孔を有する板状の孔空き板３６ａを載置した構成を有する。このような構成によって、整流板１８と折り返し部３０と孔空き板３６ａとで囲まれた空間が中空部として作用し、孔空き板３６ａの貫通孔が開口部として作用することで、ヘルムホルツ共鳴する共鳴器となる。

ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃの中空部の体積および開口部の面積等は、ヘルムホルツ共鳴の共鳴周波数が、吸音したい音の周波数に合うように適宜設定すればよい。

なお、図４に示す例では、ヘルムホルツ共鳴器は、１つの中空部と多数の貫通孔を有する構成としたが、これに限定はされず、図５に示す例のように、複数の中空部を有する枠体３２上に、中空部の配置に応じて貫通孔が形成された孔空き板３６ａを配置して、各中空部と貫通孔との組み合わせがそれぞれヘルムホルツ共鳴器となるように構成してもよい。

枠体３２に形成される中空部の形状には特に限定はなく、平面視した際（図５の紙面上方から見た際）の形状は、四角形状、三角形状、五角形状等の多角形状、円形状、楕円形状、図６に示すようなハニカム形状、不定形状等の種々の形状とすることができる。

図７は、防音構造２０として膜型共鳴器２０Ｄを用いた例である。
図７に示すように、膜型共鳴器２０Ｄは、一面が開放された枠体３２と、枠体３２の開放面に配置される膜状部材３４と、を有する。膜状部材３４は、枠体３２の開放面を覆って周縁部を枠体３２に固定されて振動可能に支持されており、膜型共鳴器２０Ｄは、膜状部材３４の膜振動を利用して吸音する構造である。

膜振動を利用する膜型共鳴器２０Ｄにおいては、膜振動の共鳴周波数を、吸音したい音の周波数に合うように適宜設定すればよい。
膜振動の共鳴周波数は、膜状部材３４の大きさ、厚み、硬さ（材質）等によって決まる。従って、膜状部材３４の大きさ、厚み、硬さ等を調整することで、膜型共鳴器２０Ｄが共鳴する音の周波数を適宜設定することができる。例えば、膜状部材の材質をより密度の高いまたは柔らかい材質とすることで共鳴周波数をより低い周波数とすることができる。

図８は、防音構造２０として微細穿孔シート２０Ｅを用いた例である。
図９は、微細穿孔シート２０Ｅの一例を示す平面図である。図１０は、図９のＢ−Ｂ線断面図である。
図９および図１０に示すように、微細穿孔シート２０Ｅは、シート状部材３に平均開口径が０．１μｍ〜２５０μｍの微細な貫通孔５が多数形成された部材である。シート状部材３の材料としては、アルミニウム等の金属材料、および、各種樹脂材料等が挙げられる。

微細穿孔シートによる吸音の原理は、音波（空気）が０．１μｍ〜２５０μｍの微細な貫通孔を通過する際の、貫通孔の内壁面と空気との摩擦により吸音するものである。このメカニズムは貫通孔のサイズが微細なことによって生じるため、共振によるメカニズムとは異なる。貫通孔によって空気中の音として直接通過するパスは、いったん膜振動に変換されてから再び音として放射されるパスに比べて、インピーダンスが遥かに小さい。したがって、膜振動よりも微細な貫通孔のパスを音は通りやすい。その貫通孔部分を通過する際に、シート状部材上全体の広い面積から貫通孔の狭い面積へと音が集約されて通過する。貫通孔の中で音が集まることによって局所速度が極めて大きくなる。摩擦は速度と相関するために、微細な貫通孔内で摩擦が大きくなり熱に変換される。
貫通孔の平均開口径が小さい場合は、開口面積に対する貫通孔の縁長さの比率が大きくなるため、貫通孔の縁部や内壁面で生じる摩擦を大きくすることができると考えられる。貫通孔を通る際の摩擦を大きくすることによって、音のエネルギーを熱エネルギーへと変換して、吸音することができる。

また、本発明者らの検討によれば、貫通孔の平均開口率に最適な割合が存在し、特に平均開口径が５０μｍ程度以上と比較的大きいときには平均開口率が小さいほど吸収率が高くなることを見出した。平均開口率が大きい場合には、多くの貫通孔のそれぞれを音が通過するのに対して、平均開口率が小さい場合には、貫通孔の数が少なくなるため、１つの貫通孔を通過する音が多くなり、貫通孔を通過する際の空気の局所速度がより増大して、貫通孔の縁部や内壁面で生じる摩擦をより大きくすることができると考えられる。

なお、吸音性能の観点から、貫通孔５の平均開口径は、１μｍ以上１００μｍ未満が好ましく、５μｍ以上５０μｍ以下がより好ましい。
また、吸音性能の観点から、貫通孔５の平均開口率は、０．１％以上２０％以下であるのが好ましい。

また、０．１μｍ〜２５０μｍの微細な貫通孔を有する微細穿孔シートに限らず、上記メカニズムに基づく吸音効果を生じるものとして音響抵抗を与える音響抵抗シートを用いてもよい。例えば、不織布、織布、および、編み物などの繊維からなるシート状物であってもよいし、ウレタンなどの発泡体であってもよい。
これらは不燃であることが好ましい。また、油等で汚れた場合に取り替えられることが好ましい。これらは、単体で使用してもよいし、多孔質吸音体、膜型共鳴器、ヘルムホルツ共鳴器、気柱共鳴器などの他の防音構造と組合せて配置してもよい。その際に、他の防音構造上に音響抵抗シートを配置することで、他の防音構造が汚れることを防ぐことができる。
音響抵抗シートの音響流れ抵抗は、１０〜５０００Ｒａｙｌｓ（Ｐａ・ｓ／ｍ）が好ましい。１００〜２５００Ｒａｙｌｓがより好ましく、３００〜１５００Ｒａｙｌｓがさらに好ましい。

ここで、本発明のレンジフードは、少なくとも１つの防音構造２０を有していればよい。すなわち、レンジフードは、１つの防音構造２０を有するものであってもよいし、２以上の防音構造２０を有していてもよい。
２以上の防音構造２０を有する場合には、同じ種類の防音構造２０を有する構成であってもよいし、異なる種類の防音構造２０を有する構成であってもよい。

例えば、図２および図３に示す例のように、防音構造２０として、気柱共鳴器２０Ｂを複数有する構成であってもよい。

あるいは、図１１に示す例のように、防音構造２０として、気柱共鳴器２０Ｂと多孔質吸音体２０Ａとを有する構成であってもよい。図１１に示す例では、多孔質吸音体２０Ａは気柱共鳴器２０Ｂの中に配置されている。
また、図１２に示す例のように、防音構造２０として、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃと多孔質吸音体２０Ａとを有する構成であってもよい。図１２に示す例では、多孔質吸音体２０Ａは、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃの中に配置されている。
また、図１３に示す例のように、防音構造２０として、膜型共鳴器２０Ｄと多孔質吸音体２０Ａとを有する構成であってもよい。図１３に示す例では、多孔質吸音体２０Ａは、膜型共鳴器２０Ｄの枠体３２内に配置されている。
また、図１４に示す例のように、防音構造２０として、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃと多孔質吸音体２０Ａとを有する構成であってもよい。図１４に示す例では、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃと多孔質吸音体２０Ａとは、整流板１８の面方向に配列されている。
このように、異なる種類の防音構造２０を有する構成の場合には、防音構造２０の種類の組み合わせには特に限定はない。また、２種類の防音構造２０を有する構成に限定はされず、３種類以上の防音構造２０を有する構成としてもよい。

また、図１１〜図１３では、多孔質吸音体２０Ａを他の防音構造２０の中に配置する構成とし、また、図１４では、２種類の防音構造２０を整流板１８の面方向に配列する構成としたが、これに限定はされない。
図１５に示す例のように、２枚の微細穿孔シート２０Ｅを整流板１８に垂直な方向に配列する構成としてもよい。図１５において、整流板１８の上には、１つ目の枠体３２が配置され、１つ目の枠体３２の上に１枚目の微細穿孔シート２０Ｅが配置され、さらに、１枚目の微細穿孔シート２０Ｅの上に２つ目の枠体３２が配置され、２つ目の枠体の上に２枚目の微細穿孔シート２０Ｅが配置されている。

また、２以上の防音構造を有する場合には、周波数特性の異なる２以上の防音構造を有するのが好ましい。周波数特性の異なる２以上の防音構造を有することによって、より広い周波数帯域の音を防音することができる。
なお、周波数特性の異なる防音構造２０としては、同じ種類の防音構造２０であって、仕様の異なる防音構造２０であってもよいし、異なる種類の防音構造２０であってもよい。

例えば、図１６に示す例のように、防音構造２０の種類としては同じ気柱共鳴器２０Ｂであって、寸法等の仕様が異なることで周波数特性の異なる気柱共鳴器２０Ｂａ、２０Ｂｂおよび２０Ｂｃを有する構成としてもよい。気柱共鳴器２０Ｂａ、２０Ｂｂおよび２０Ｂｃは、共鳴管の長さ（図１６中左右方向の長さ）が異なるもので、これによって、共鳴する周波数が異なっている。

また、図１７に示す例では、防音構造２０の種類としては同じヘルムホルツ共鳴器２０Ｃであって、開口部の開口径（直径）等の仕様が異なることで周波数特性の異なるヘルムホルツ共鳴器２０Ｃを有する。図１７に示す例では、整流板１８の辺縁部に配置されている折り返し部３０の上に、複数の貫通孔を有する板状の孔空き板３６ｂを載置した構成を有する。孔空き板３６ｂは、直径の異なる貫通孔を複数有しており、各貫通孔が開口部として作用してヘルムホルツ共鳴が生じる。また、整流板１８と折り返し部３０と孔空き板３６ｂとで囲まれた空間が各貫通孔に共通の中空部として作用する。ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃは、孔空き板３６ｂが直径の異なる貫通孔を有することで、異なる周波数で共鳴が生じる。

あるいは、図１４に示す例のように、防音構造２０として、気柱共鳴器２０Ｂと、多孔質吸音体２０Ａとを有し、気柱共鳴器２０Ｂと多孔質吸音体２０Ａとで周波数特性がそれぞれ異なるものを用いることで、異なる種類の防音構造２０であって周波数特性の異なる防音構造２０を有する構成としてもよい。

また、周波数特性の異なる２以上の防音構造を有する場合には、接続口２４に近い側に配置される防音構造２０のほうが、接続口２４から遠い側に配置される防音構造２０よりも高い周波数を吸音する周波数特性を有するのが好ましい。すなわち、接続口２４に近い側に配置される防音構造２０の消音ピーク周波数が、接続口２４から遠い側に配置される防音構造２０の消音ピーク周波数よりも高いことが好ましい。
具体的には、接続口２４に近い側に配置される防音構造は、吸込部、ダクト部、送風機構および整流板からなる流路（すなわち、防音構造を除いたレンジフードの流路）におけるカットオフ周波数超の周波数に吸音率のピークを有することが好ましい。また、接続口から遠い側に配置される防音構造は、カットオフ周波数以下の周波数に吸音率のピークを有することが好ましい。
カットオフ周波数とは、この周波数以下では、流路を音が平面波として伝播する周波数である。
より高い周波数を吸音する周波数特性を有する防音構造２０を接続口２４に近い側に配置することによって、送風機構１６からの高周波音を、接続口２４に近い側の防音構造２０で好適に抑制し、吸込部１２と整流板１８との間の空間を通過する低周波音を、接続口２４から遠い側に配置される防音構造２０で好適に抑制できる点で好ましい。
例えば、図１６に示す例では、周波数特性の異なる気柱共鳴器２０Ｂａ、２０Ｂｂおよび２０Ｂｃを有し、最も高い周波数を吸音する周波数特性を有する気柱共鳴器２０Ｂｃを接続口２４に最も近い側に配置し、最も低い周波数を吸音する周波数特性を有する気柱共鳴器２０Ｂａを接続口２４から最も遠い側に配置し、これらの間の周波数を吸音する周波数特性を有する気柱共鳴器２０Ｂｂを、気柱共鳴器２０Ｂｃよりも接続口２４から遠く、気柱共鳴器２０Ｂａよりも接続口２４に近い位置に配置した構成を有する。

また、図１７に示す例では、孔空き板３６ｂに形成される複数の貫通孔は、面方向の端部側に形成される貫通孔よりも中央側に形成される貫通孔のほうが大きい。これによって、接続口２４に最も近い側、すなわち、中央側の貫通孔によって生じるヘルムホルツ共鳴の周波数は、高い周波数を吸音する周波数特性を有するものとなり、接続口２４から最も遠い側、すなわち、端部側の貫通孔によって生じるヘルムホルツ共鳴の周波数は、低い周波数を吸音する周波数特性を有するものとなる。

ここで、防音構造２０としては、吸込部と前記整流板との間の距離が１１０ｍｍ以下の狭い空間に容易に配置でき、また、厚みが薄い構成で高い消音効果を得ることができ、小型化した場合にも高い防音性能を発揮できる等の観点から、膜型共鳴器２０Ｄ、または、微細穿孔シート２０Ｅを用いるのが好ましい。

また、図１に示す例では、送風機構１６は、ダクト部１４の接続口２４（吸込部１２）側に配置されている構成としたが、これに限定はされず、ダクト部１４内に配置されていればよい。なお、スペース等の観点から、送風機構１６は、ダクト部１４の接続口２４側に配置されるのが好ましい。
ここで、送風機構１６がダクト部１４の排気口２６側に配置されている場合には、ダクト部１４内に防音構造２０を配置することもできる。しかしながら、送風機構１６が、ダクト部１４の接続口２４側に配置される場合には、ダクト部１４内に防音構造２０を配置するスペースがないため、防音が困難であった。
これに対して、本発明のレンジフードにおいては、整流板１８上の整流板１８と吸込部１２との間に防音構造２０を配置するので、送風機構１６が、ダクト部１４の接続口２４側に配置されている場合でも、防音構造２０を配置することができ、防音することができる。

また、防音構造２０は、整流板１８に着脱可能な機構で取り付けられているのが好ましい。防音構造２０を整流板１８に着脱可能な構成とすることで油汚れなどが付着した際に容易に交換可能にすることができる。
着脱可能な機構としては、マジックテープ（登録商標）、磁石、ボタン、吸盤、および、ネジ止め、凹凸部を嵌合させるはめ合い構造、等が挙げられる。また、これらの機構を複数組み合わせてもよい。

また、防音構造２０が、気柱共鳴器２０Ｂ、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃの場合は、開口部が形成された表面を取り外し可能な板状部材（孔空き板）とすることが好ましい。
また、防音構造２０が、膜型共鳴器２０Ｄの場合は、膜状部材３４を取り外し可能とすることが好ましい。
これにより、油汚れなどが付着した際に、汚れが付着した部位を容易に交換することができる。

また、防音構造２０の整流板１８とは反対側の表面は、略平坦であるのが好ましい。
ここで、略平坦とは、防音構造２０の整流板１８とは反対側の表面（以下、単に表面ともいう）において、分解能１ｍｍで表面を測定して、吸込部１２と整流板１８の間の距離の５０％以上の突起部を有さないものであり、より好ましくは２５％以上であり、さらに好ましくは１０％以上の突起部を有さないものである。また、表面に貫通孔を有する場合は、この表面を垂直方向から見た際の面積に対する貫通孔部分の面積の割合が５０％未満であることが好ましい。
防音構造２０の整流板１８とは反対側の表面を略平坦とすることで、風流低下を軽減し、かつ風切り音の発生を抑制することができる。特に防音構造として、ヘルムホルツ共鳴器または気柱共鳴器を用いる場合は、共鳴構造が風切り音を増幅するため、風切り音が問題となりやすいが、防音構造２０の整流板１８とは反対側の表面を略平坦として風切り音の発生を抑制することが効果的である。

また、防音構造２０の整流板１８表面からの高さは、整流板１８の折り返し部３０の長さの１．５倍以下が好ましく、１．３倍以下がより好ましく、１．１倍以下がさらに好ましく、多孔質吸音体の厚さが整流板１８の折り返し部３０の長さ以下であることが最も好ましい。これにより風量の低下を抑制でき、また、折り返し部３０を有することで生じる風切り音を減らすことができる。
なお、防音構造２０が、縦方向（整流板１８表面に垂直な方向）に、多孔質吸音体２０Ａ、気柱共鳴器２０Ｂ、ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃ、および、膜型共鳴器２０Ｄのいずれか単体の場合には、防音構造２０の厚みが防音構造２０の整流板１８表面からの高さと略等しいので、防音構造２０の厚みを上記範囲とするのが好ましい。
また、複数の防音構造２０を縦方向（整流板１８表面に垂直な方向）に重ねて配置する場合には、整流板１８表面から最上層の防音構造２０の表面までの高さが、上記範囲であるのが好ましい。

防音構造２０を構成する部材（枠体３２、膜状部材３４、孔空き板３６等）の材料は特に限定はされず、レンジフードに利用可能な材料を用いればよい。
具体的には、金属材料、樹脂材料、強化プラスチック材料、および、カーボンファイバ等を挙げることができる。金属材料としては、例えば、アルミニウム、チタン、マグネシウム、タングステン、鉄、スチール、クロム、クロムモリブデン、ニクロムモリブデン、および、これらの合金等の金属材料を挙げることができる。また、樹脂材料としては、例えば、アクリル樹脂、ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボネート、ポリアミドイド、ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリアセタール、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリサルフォン、ポリエチレンテレフタラート、ポリブチレンテレフタラート、ポリイミド、ＡＢＳ樹脂(アクリロニトリル（Acrylonitrile）、ブタジエン（Butadiene）、スチレン（（Styrene）共重合合成樹脂）、ポリプロピレン、および、トリアセチルセルロース等の樹脂材料を挙げることができる。また、強化プラスチック材料としては、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ：Carbon Fiber Reinforced Plastics）、および、ガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲＰ：Glass Fiber Reinforced Plastics）を挙げることができる。

ここで、防音構造２０は、難燃材料より耐熱性の高い材料または不燃材料で構成されているのが好ましい。耐熱性は、例えば、建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間で定義することができる。建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間が５分間以上１０分間未満の場合が難燃材料であり、１０分間以上２０分間未満の場合が準不燃材料であり、２０分間以上の場合が不燃材料である。ただし耐熱性は各分野ごとで定義されることが多い。そのため、レンジフードを利用する分野に合わせて、防音構造２０を、その分野で定義される難燃性相当以上の耐熱性を有する材料からなるものとすればよい。

不燃性の多孔質吸音体２０Ａとしては、グラスファイバーを原材料としたフェルト（大和理研工業株式会社、SGMスーパーグラスマット）、セラミックファイバーとグラスファイバーを用いたもの（大和理研工業株式会社、CGMセラミックグラスマット）、ロックウール（大和理研工業株式会社、RGMロックウールグラスマット）、金属繊維からなる吸音材（株式会社ユニックス、ポアル）などがある。

膜状部材３４の材料としては、アルミニウム、チタン、ニッケル、パーマロイ、４２アロイ、コバール、ニクロム、銅、ベリリウム、リン青銅、黄銅、洋白、錫、亜鉛、鉄、タンタル、ニオブ、モリブデン、ジルコニウム、金、銀、白金、パラジウム、鋼鉄、タングステン、鉛、および、イリジウム等の各種金属；ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＴＡＣ（トリアセチルセルロース）、ポリ塩化ビニルデン、ポリエチレン、ポリ塩化ビニル、ポリメチルベンテン、ＣＯＰ（シクロオレフィンポリマー）、ポリカーボネート、ゼオノア、ＰＥＮ（ポリエチレンナフタレート）、ポリプロピレン、および、ポリイミド等の樹脂材料等が利用可能である。さらに、薄膜ガラスなどのガラス材料、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）およびＧＦＲＰ（ガラス繊維強化プラスチック）のような繊維強化プラスチック材料を用いることもできる。または、それらを組合せたものでもよい。

また、金属材料を用いる場合には、錆びの抑制等の観点から、表面に金属めっきを施してもよい。

膜状部材３４のヤング率は、膜振動することができれば特に制限的ではない。膜状部材３４のヤング率は、１０００Ｐａ〜３０００ＧＰａであることが好ましく、１００００Ｐａ〜２０００ＧＰａであることがより好ましく、１ＭＰａ〜１０００ＧＰａであることが最も好ましい。

また、膜状部材３４の密度も、膜振動することができるものであれば、特に制限的ではない。膜状部材３４の密度は、１０ｋｇ／ｍ³〜３００００ｋｇ／ｍ³であることが好ましく、１００ｋｇ／ｍ³〜２００００ｋｇ／ｍ³であることがより好ましく、５００ｋｇ／ｍ³〜１００００ｋｇ／ｍ³であることが最も好ましい。

また、膜状部材３４の厚さは、膜振動することができれば、特に制限的ではない。例えば、膜状部材３４の厚さは、０．００５ｍｍ（５μｍ）〜５ｍｍであることが好ましく、０．００７ｍｍ（７μｍ）〜２ｍｍであることがより好ましく、０．０１ｍｍ（１０μｍ）〜１ｍｍであることが最も好ましい。

前述のとおり、枠体３２の開口断面の形状は、特に制限的ではなく、例えば、正方形、長方形、ひし形、又は平行四辺形等の他の四角形、正三角形、２等辺三角形、又は直角三角形等の三角形、正五角形、又は正六角形等の正多角形を含む多角形、若しくは円形、楕円形等であっても良いし、不定形であっても良い。

枠体３２の肉厚および厚みも、膜状部材３４を確実に固定、支持することができれば、特に制限的ではなく、例えば、枠体３２の開口断面の大きさ等に応じて設定することができる。

また、枠体３２への膜状部材３４の固定方法は特に制限的ではなく、両面テープまたは接着剤を用いる方法、ネジ止め等の機械的固定方法、圧着等が適宜利用可能である。

以上、本発明のレンジフードについての種々の実施形態を挙げて詳細に説明したが、本発明は、これらの実施形態に限定されず、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々の改良又は変更をしてもよいのはもちろんである。

以下に実施例に基づいて本発明をさらに詳細に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。したがって、本発明の範囲は以下に示す実施例により限定的に解釈されるべきものではない。

［実施例１］
レンジフードとして、パナソニック株式会社、FY-7HZCJ4を用いた。
このレンジフードの吸込部と整流板との間の距離は４０ｍｍである。
吸込口の大きさは７４８ｍｍ×６００ｍｍである。
整流板の面方向の大きさは、６３７ｍｍ×４６８ｍｍ、厚み０．５ｍｍである。
接続口の大きさは３００ｍｍ×２７０ｍｍである。
また、送風機構はダクト部の接続口側に配置されている。
このレンジフードの整流板の上に下記防音構造を配置して、吸気を「強」にした場合の騒音をマイク（ｉＱ７、株式会社ズーム製）を接続したｉｐｈｏｎｅ５（ａｐｐｌｅ社製）で録音し計測を行った。

防音構造としては微細穿孔シート２０Ｅを２枚、整流板１８に垂直な方向に配列して用いた。
微細穿孔シート２０Ｅは、平均開口径２５μｍ、平均開口率６％の微細貫通孔が開けられた厚み２０μｍ、大きさ３００ｍｍ×４００ｍｍのアルミニウム箔を用いた。
この微細穿孔シート２０Ｅを支持する枠体３２として、２０ｍｍ角の貫通孔が開けられた厚み５ｍｍのアクリル板を用いた。
１つ目の枠体３２の下面に厚み０．５ｍｍのアクリル板を設置し、１つ目の枠体３２の上面に１枚目の微細穿孔シート２０Ｅを両面テープで固定した。さらに、１枚目の微細穿孔シート２０Ｅの上に２つ目の枠体３２を設置し、２つ目の枠体３２の上面に２枚目の微細穿孔シート２０Ｅを両面テープで固定した（図１５参照）。
これら枠体３２および微細穿孔シート２０Ｅを整流板１８上に設置した。

［比較例１］
微細穿孔シート２０Ｅおよび枠体３２を設置しない以外は実施例１と同様にして騒音を測定した。
結果を図１８に示す。図１８は、周波数とマイク音圧レベルとの関係を表すグラフである。

図１８から、整流板上に防音構造を配置することで２０００Ｈｚ以上において高い防音効果を得られることがわかる。

［実施例２］
防音構造として下記多孔質吸音体２０Ａを用いた以外は実施例１と同様にしてレンジフードを作製し、上記と同様の方法で騒音を測定した。

多孔質吸音体２０Ａは、大きさ６３７ｍｍ×４６８ｍｍ、厚み１ｍｍのウレタン（製品名：カームフレックス、株式会社イノアックコーポレーション製）とした。図１に示す例のように、多孔質吸音体２０Ａを整流板１８上に設置した。
結果を図１９に示す。図１９は、周波数とマイク音圧レベルとの関係を表すグラフである。

図１９から、整流板上に防音構造を配置することで１０００Ｈｚ以上から１００００Ｈｚ以下の周波数帯域において高い防音効果を得られることがわかる。

［実施例３］
防音構造として下記ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃを用いた以外は実施例１と同様にしてレンジフードを作製し、上記と同様の方法で騒音を測定した。

ヘルムホルツ共鳴器２０Ｃは、枠体が、鉛直方向の厚みが１５ｍｍ、対面する面間の距離が１０ｍｍのハニカムコアを多数配列した、紙製のハニカム構造体とした。枠体の鉛直方向下側の面は厚み１ｍｍのクラフト紙で覆われている。また、孔空き板として、直径１ｍｍの貫通孔が１２ｍｍ間隔で千鳥状に配列された、厚み１ｍｍのアクリル板を用いた。孔空き板を、枠体の鉛直方向上側の面に配置してヘルムホルツ共鳴器２０Ｃとした。
結果を図２０に示す。図２０は、周波数とマイク音圧レベルとの関係を表すグラフである。

図２０から、整流板上に防音構造を配置することで８００Ｈｚ〜１５００Ｈｚの周波数帯域において高い防音効果を得られることがわかる。

［実施例４］
防音構造２０の位置依存性を測定するために図２１および図２２に示すようなレンジフードを模擬した測定系を作製した。内径３５ｍｍ×１０ｍｍ、長さ２８０ｍｍのアクリル製のダクト１００の一方の開口面近傍の側面にスピーカーＳＰを配置した。また、スピーカーＳＰ側の開口面には吸音体として吸音スポンジ１０２を配置した。

防音構造２０としては図２３および図２４に示すヘルムホルツ共鳴器（以下、防音構造１という）、ならびに、図２５および図２６に示す微細穿孔シート（以下、防音構造２とう）を準備した。
図２３および図２４に示すように、防音構造１は、３×４個の中空部を有する枠体３２および３×４個の開口部を有する孔空き板３６ａを有する。中空部は大きさ２２ｍｍ×２２ｍｍ、深さ１０ｍｍとし、開口部は直径２ｍｍとした。
図２５および図２６に示すように、防音構造２は、３×４個の中空部を有する枠体３２およびこの枠体３２を覆う大きさの微細穿孔シート２０Ｅを有する。微細穿孔シート２０Ｅは、実施例１と同様に平均開口径２５μｍ、平均開口率６％、厚み２０μｍである。

この２種類の防音構造をダクト１００内に配置し、ダクト１００の開口面（吸音スポンジ１０２が配置された開口面とは反対側の開口面）から出てくる騒音をマイクロフォンで計測し、外形が防音構造と同じブロック体をダクト内に配置した場合の騒音量に対する消音量を算出した。
また、測定は、スピーカーＳＰの位置を基準（０ｍｍ）として、ダクト１００の長手方向にダクト１００内における防音構造の中心位置（以下、デバイス距離ともいう）を変えて複数個所で行った。

防音構造１および防音構造２をそれぞれスピーカーＳｐから３８ｍｍの位置に配置した時の消音スペクトルを図２７に示す。防音構造１では、１３９０Ｈｚにヘルムホルツ共鳴における消音ピークが存在していることがわかる。また、防音構造２では、３〜１３ｋＨｚの広帯域にわたり消音していることがわかる。

図２８には、防音構造１の配置位置（デバイス距離）と消音ピークにおける消音量との関係を表すグラフを示す。スピーカーＳＰから離れるに従って、消音量が増え、さらに離れると減少していき、さらに離れるとまた増え始める。これは、１３９０Ｈｚ周辺の周波数の音がダクト１００の構造におけるカット周波数よりも小さい周波数であるため、ダクト１００内で干渉し定在波が生じているおり、その強度分布に応じて消音能力が変化しているためである。
一方で、図２９には、防音構造２の配置位置（デバイス距離）と消音量（３〜１０ｋＨｚを積算）との関係を表すグラフを示す。図２９では、図２８と異なりスピーカーＳＰから離れるに従い消音量が減少していくことがわかる。防音構造２が消音する周波数がダクト１００のカットオフ周波数よりも高いために、ダクト１００内で強い干渉が誘起されないためにこのような結果になったと考えられる。
これらの結果より、異なる消音の周波数特性を有する防音構造を用いて効果的に消音するためには、カットオフ周波数よりも高い周波数に消音特性を有する防音構造を音源側に、カットオフ周波数以下の周波数に消音特性を有する防音構造を音源から離れた位置に配置する方がよいことがわかる。
以上より本発明の効果は明らかである。

３ シート状部材
５ 貫通孔
１０ レンジフード
１２ 吸込部
１４ ダクト部
１６ 送風機構
１８ 整流板
２０ 防音構造
２０Ａ 多孔質吸音体
２０Ｂ、２０Ｂａ〜２０Ｂｃ 気柱共鳴器
２０Ｃ ヘルムホルツ共鳴器
２０Ｄ 膜型共鳴器
２０Ｅ 微細穿孔シート
２２ 吸込口
２４ 接続口
２６ 排気口
３０ 折り返し部
３２ 枠体
３４ 膜状部材
３６ａ、３６ｂ 孔空き板

Claims (14)

1. 吸込口を有し、鉛直方向の下方から空気を吸い込む吸込部と、
   前記吸込部に接続される接続口と、前記接続口から吸い込んだ空気を輸送して排気口から外部に排気するダクト部と、
   前記ダクト部内に配置され、前記ダクト部内の空気を前記排気口へ移動させる送風機構と、
   前記吸込部の前記吸込口の中に、または、一部を覆って配置される整流板と、を有し、
   前記吸込部と前記整流板との間の距離が１１０ｍｍ以下であり、
   前記整流板の前記吸込部側の面上の、前記整流板と前記吸込部との間に周波数特性の異なる２以上の防音構造を有し、
   前記整流板の面方向において、前記接続口に近い側に配置される防音構造の消音ピーク周波数が、前記接続口から遠い側に配置される防音構造の消音ピーク周波数よりも高いレンジフード。
2. 前記吸込部と前記整流板との間の距離が１ｍｍ以上１１０ｍｍ以下である請求項１に記載のレンジフード。
3. 前記防音構造の厚みが１００ｍｍ以下である請求項１または２に記載のレンジフード。
4. 前記吸込部の吸込口の開口面積は前記接続口の開口面積よりも大きく、
   前記整流板の前記防音構造が配置される面の面積は、前記吸込口の開口面積よりも小さく、前記接続口の開口面積よりも大きい請求項１〜３のいずれか一項に記載のレンジフード。
5. 前記送風機構が、前記ダクト部内の前記接続口側に配置されている請求項１〜４のいずれか一項に記載のレンジフード。
6. 前記接続口に近い側に配置される防音構造は、前記吸込部、前記ダクト部、前記送風機構および前記整流板からなる流路におけるカットオフ周波数超の周波数に消音のピークを有し、
   前記接続口から遠い側に配置される防音構造は、前記カットオフ周波数以下の周波数に吸音率のピークを有する請求項１〜５のいずれか一項に記載のレンジフード。
7. 前記防音構造の少なくとも１つは、少なくとも一面が開放された枠体と、前記枠体の開放面に配置される膜状部材と、を有し、
   前記膜状部材が膜振動する膜型共鳴器である請求項１〜６のいずれか一項に記載のレンジフード。
8. 前記防音構造が、音響流れ抵抗が１０〜５０００Ｐａ・ｓ／ｍの音響抵抗シートを少なくとも１つ有する請求項１〜７のいずれか一項に記載のレンジフード。
9. 前記防音構造の少なくとも１つは、平均開口径が０．１μｍ〜２５０μｍの貫通孔を複数有する微細穿孔シートである請求項１〜８のいずれか一項に記載のレンジフード。
10. 前記防音構造の少なくとも１つは、ヘルムホルツ共鳴器である請求項１〜９のいずれか一項に記載のレンジフード。
11. 前記防音構造の少なくとも１つは、気柱共鳴器である請求項１〜１０のいずれか一項に記載のレンジフード。
12. 前記防音構造の少なくとも１つは、多孔質吸音体である請求項１〜１１のいずれか一項に記載のレンジフード。
13. 前記防音構造が難燃材または不燃材で構成されている請求項１〜１２のいずれか一項に記載のレンジフード。
14. 前記防音構造は、前記整流板に対して着脱可能な機構で取り付けられている請求項１〜１３のいずれか一項に記載のレンジフード。

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