JP6846920B2 - Organic waste treatment method and treatment equipment - Google Patents

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Description

本発明は、有機性廃棄物の処理方法および処理装置に関する。 The present invention relates to a method and an apparatus for treating organic waste.

有機性廃棄物は、まず脱水機によって脱水され、次に乾燥機によって乾燥する。乾燥した有機性廃棄物は、産業廃棄物として処理されたり、埋め立て処理されたりすることが多いが、近年では燃料資源や肥料として利用されることもある。 Organic waste is first dehydrated by a dehydrator and then dried by a dryer. Dried organic waste is often treated as industrial waste or landfill, but in recent years it has also been used as a fuel resource or fertilizer.

しかし、前記乾燥した有機性廃棄物は臭いため、農家が肥料として用いることを敬遠することが多いという問題がある。
また、乾燥した有機性廃棄物を運搬する際においても、トラックの荷台から落下すると、その落下物が臭うという問題もある。 However, since the dried organic waste has an odor, there is a problem that farmers often avoid using it as fertilizer.
Further, even when transporting dry organic waste, there is a problem that when the waste is dropped from the truck bed, the fallen matter smells.

そこで本発明の主たる課題は、悪臭が少ない乾燥した有機性廃棄物を得ることを目的とする。 Therefore, a main object of the present invention is to obtain a dry organic waste having less malodor.

上記課題を解決した本発明は次記のとおりである。
（１）有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理方法であって、
熱風を生成する熱風生成工程と、
連続式熱風乾燥機内で有機性廃棄物と前記熱風を接触させ、有機性廃棄物を乾燥させる乾燥工程と、
前記連続式熱風乾燥機からの排ガスに含まれる乾燥物を分離する固気分離工程と、を有する有機性廃棄物の処理方法であって、
前記乾燥工程における下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分であることを特徴とする有機性廃棄物の処理方法。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記連続式熱風乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 The present invention that solves the above problems is as follows.
(1) A method for treating organic waste by drying the organic waste and recovering the dried product.
Hot air generation process to generate hot air and
A drying process in which the organic waste is brought into contact with the hot air in a continuous hot air dryer to dry the organic waste,
A method for treating organic waste, which comprises a solid air separation step of separating the dried matter contained in the exhaust gas from the continuous hot air dryer.
A method for treating organic waste, wherein the average residence time T defined by the following formula 1 in the drying step is 0.05 to 10 minutes.
T = Y / X ・ ・ ・ Equation 1
Here, T is the average residence time (minutes) at which the organic waste stays in the continuous hot air dryer, and X is the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer (kg-ds /). Minutes), and Y is the amount of organic waste held (kg-ds) in the continuous hot air dryer.

（作用効果）
従来の有機性廃棄物処理装置の運転においては、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機に供給されてから排出されるまでの平均滞留時間Ｔが約３０分であった。最終製品の悪臭の発生原因は長い間不明であったが、本発明者は有機性廃棄物の乾燥が過度に進行することで、たんぱく質に変性が生じ、焦げによる臭気が生じていることを突き止めた。そして、悪臭が発生しない平均滞留時間について鋭意検討を行い、平均滞留時間を１０分以下にして悪臭の発生を防ぐ方法を生みだした。悪臭の発生を防ぐためには、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間Ｔが０．０５分〜１０分の範囲内にすることがより好ましく、２分〜５分にすることがさらに好ましい。 (Action effect)
In the operation of the conventional organic waste treatment apparatus, the average residence time T from the supply of the organic waste to the continuous hot air dryer to the discharge is about 30 minutes. The cause of the offensive odor of the final product has been unknown for a long time, but the present inventor has determined that excessive drying of organic waste causes denaturation of proteins and odor due to charring. It was. Then, the average residence time at which no malodor was generated was thoroughly examined, and a method for preventing the generation of malodor was created by setting the average residence time to 10 minutes or less. In order to prevent the generation of foul odors, it is more preferable that the average residence time T at which the organic waste stays in the continuous hot air dryer is in the range of 0.05 minutes to 10 minutes, and it is set to 2 to 5 minutes. Is even more preferable.

前記平均滞留時間Ｔが０．０５分〜１０分の範囲内となるように有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機へ供給すると、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機内に滞留する時間が短いため、高温下において有機性廃棄物が熱変性して悪臭が発生することを防ぐことができる。このように本発明においては、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の量を制御することで、有機性廃棄物が乾燥機内に滞留する時間をコントロールし、乾燥物から悪臭が発生することを防いでいる。 When the organic waste is supplied to the continuous hot air dryer so that the average residence time T is within the range of 0.05 minutes to 10 minutes, the time for the organic waste to stay in the continuous hot air dryer is short. Therefore, it is possible to prevent the organic waste from being thermally denatured at a high temperature to generate a foul odor. As described above, in the present invention, by controlling the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer, the time for the organic waste to stay in the dryer is controlled, and a foul odor is generated from the dried product. I'm preventing that.

なお、前記平均滞留時間とは、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機に供給されてから排出されるまでの時間の平均値である。この平均滞留時間Ｔ（分）は、Ｙ（連続式熱風乾燥機の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ））をＸ（連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分））で除することによって算出できる。 The average residence time is an average value of the time from when the organic waste is supplied to the continuous hot air dryer to when it is discharged. The average residence time T (minutes) is Y (the amount of organic waste held by the continuous hot air dryer (kg-ds)) and X (the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer (kg)). It can be calculated by dividing by -ds / min)).

（２）前記連続式熱風乾燥機に有機性廃棄物を供給する前に有機性廃棄物の性状を測定し、前記連続式熱風乾燥機の乾燥に適さない有機性廃棄物は供給しない前記（１）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (2) The properties of the organic waste are measured before supplying the organic waste to the continuous hot air dryer, and the organic waste unsuitable for drying of the continuous hot air dryer is not supplied. ) The method for treating organic waste described.

（作用効果）
乾燥に適さない性状の有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給すると、乾燥不良によって悪臭が生じる。具体的には、粒径（最大粒径、平均粒径）が大きい有機性廃棄物や含水率が高い有機性廃棄物を提供すると、硫黄系（硫化水素、二硫化メチルなど）の臭い（悪臭）がきつくなる傾向がある。そこで本発明においては、前記連続式熱風乾燥機に有機性廃棄物を供給する前に有機性廃棄物の性状を測定し、このような悪臭の発生を未然に防止することが好ましい。 (Action effect)
When organic waste with properties unsuitable for drying is supplied to a continuous hot air dryer, poor drying causes a foul odor. Specifically, when organic waste having a large particle size (maximum particle size, average particle size) or organic waste having a high water content is provided, a sulfur-based (hydrogen sulfide, methyl disulfide, etc.) odor (bad odor) is provided. ) Tends to be tight. Therefore, in the present invention, it is preferable to measure the properties of the organic waste before supplying the organic waste to the continuous hot air dryer to prevent the generation of such a foul odor.

（３）前記連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物の最大粒径が６０ｍｍ以下である前記（１）または（２）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (3) The method for treating organic waste according to (1) or (2) above, wherein the maximum particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is 60 mm or less.

（作用効果）
連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の最大粒径が６０ｍｍより大きいと、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機内に留まる時間が極端に短くなり、有機性廃棄物が十分に乾燥されていない状態で連続式熱風乾燥機から排出されてしまう。そのため、最終製品（固気分離後の有機性廃棄物）の含水率が所望する値（１０〜５０％）よりも高くなってしまうという不具合がある。最終製品の含水率が高いと、硫黄系（硫化水素、二硫化メチルなど）の臭い（悪臭）がきつくなる不具合がある。 (Action effect)
If the maximum particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is larger than 60 mm, the time that the organic waste stays in the continuous hot air dryer becomes extremely short, and the organic waste is sufficiently dried. It will be discharged from the continuous hot air dryer when it is not in the state. Therefore, there is a problem that the water content of the final product (organic waste after solidification separation) becomes higher than the desired value (10 to 50%). If the water content of the final product is high, there is a problem that the sulfur-based (hydrogen sulfide, methyl sulfide, etc.) odor (bad odor) becomes strong.

また、最大粒径が６０ｍｍより大きい有機性廃棄物の粒状物の中心部付近まで乾燥しようとすると、高温の熱風を用いる必要が生じる。この高温の熱風を用いると、有機性廃棄物の表面が乾燥しすぎて、焦げ臭（アセトアルデヒド系の臭い）が生じてしまうという不具合がある。 Further, when trying to dry to the vicinity of the center of the granular matter of the organic waste having the maximum particle size of more than 60 mm, it becomes necessary to use hot air at a high temperature. When this high-temperature hot air is used, the surface of the organic waste becomes too dry, and there is a problem that a burnt odor (acetaldehyde-based odor) is generated.

そこで、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の最大粒径を６０ｍｍ以下にして、これらの不具合を防ぐことが好ましい。 Therefore, it is preferable to set the maximum particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer to 60 mm or less to prevent these problems.

なお、最終製品は産業廃棄物、燃料資源、肥料などに用いられるが、これらの用途で要求される含水率は概ね１０〜５０％である。 The final products are used for industrial waste, fuel resources, fertilizers, etc., and the water content required for these uses is approximately 10 to 50%.

連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物は脱水物に限られるものではなく、脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給しても良い。なお、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物は含水率８１％以下のものが適している。 The organic waste supplied to the continuous hot air dryer is not limited to dehydrated products, and non-dehydrated organic waste may be supplied to the continuous hot air dryer. The organic waste supplied to the continuous hot air dryer is suitable to have a moisture content of 81% or less.

（４）前記連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物の平均粒径が１ｍｍ〜３０ｍｍである前記（１）または（２）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (4) The method for treating organic waste according to (1) or (2) above, wherein the average particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is 1 mm to 30 mm.

（作用効果）
連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の平均粒径が３０ｍｍより大きいと、有機性廃棄物が十分に乾燥されていない状態で連続式熱風乾燥機から排出されるため、最終製品の含水率が所望する値（１０〜５０％）よりも高くなってしまい、品質が悪くなってしまう。 (Action effect)
If the average particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is larger than 30 mm, the organic waste is discharged from the continuous hot air dryer in a state where it is not sufficiently dried, so that the final product contains water. The rate will be higher than the desired value (10 to 50%), resulting in poor quality.

連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物は脱水物に限られるものではなく、脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給しても良い。なお、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物は含水率８１％以下のものが適している。 The organic waste supplied to the continuous hot air dryer is not limited to dehydrated products, and non-dehydrated organic waste may be supplied to the continuous hot air dryer. The organic waste supplied to the continuous hot air dryer is suitable to have a moisture content of 81% or less.

（５）前記乾燥工程の前に、脱水機で有機性廃棄物を脱水する工程をさらに有し、
脱水工程で脱水した有機性廃棄物を前記連続式熱風乾燥機に供給する前記（１）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (5) Prior to the drying step, a step of dehydrating organic waste with a dehydrator is further provided.
The method for treating organic waste according to (1) above, wherein the organic waste dehydrated in the dehydration step is supplied to the continuous hot air dryer.

（作用効果）
乾燥工程の前に有機性廃棄物を脱水することで、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の含水率を低くすることができる。有機性廃棄物の含水率が低くなると、有機性廃棄物の粒状物を構成する複数の粒子間の表面付着水や遊離水が減少するため、有機性廃棄物の最大粒径を望ましい値（６０ｍｍ以下）にすることができるとともに、平均粒径も望ましい値（１ｍｍ〜３０ｍｍ）にすることができる。 (Action effect)
By dehydrating the organic waste before the drying step, the water content of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer can be reduced. When the water content of organic waste is low, the amount of water adhering to the surface and free water between a plurality of particles constituting the granules of organic waste is reduced. Therefore, the maximum particle size of organic waste is a desirable value (60 mm). The following) can be set, and the average particle size can also be set to a desirable value (1 mm to 30 mm).

（６）前記脱水工程において、前記脱水機内で有機性廃棄物を重力加速度２０００〜３０００Ｇで脱水した後、脱水した有機性廃棄物を大気中へ排出する前記（５）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (6) The organic waste according to (5) above, in which in the dehydration step, the organic waste is dehydrated in the dehydrator at a gravitational acceleration of 2000 to 3000 G, and then the dehydrated organic waste is discharged into the atmosphere. Processing method.

（作用効果）
脱水した有機性廃棄物が脱水機から排出される際に有機性廃棄物が分散するため、脱水物の含水率を低下させることができる。また、有機性廃棄物の最大粒径を乾燥機への提供に適した値（６０ｍｍ以下）にすることができるとともに、平均粒径も望ましい値（１ｍｍ〜３０ｍｍ）にすることができる。 (Action effect)
When the dehydrated organic waste is discharged from the dehydrator, the organic waste is dispersed, so that the water content of the dehydrated product can be reduced. Further, the maximum particle size of the organic waste can be set to a value suitable for providing to the dryer (60 mm or less), and the average particle size can also be set to a desirable value (1 mm to 30 mm).

（７）前記脱水工程における前記脱水機として機内二液調質型遠心脱水機を用いる前記（５）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (7) The method for treating organic waste according to (5) above, wherein an in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator is used as the dehydrator in the dehydration step.

（作用効果）
他の脱水機を用いる場合と比べて、機内二液調質型遠心脱水機を用いることにより、有機性廃棄物の含水率を一層低くできるため、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の最大粒径が低い値（６０ｍｍ以下）になりやすいとともに、平均粒径も低い値（３０ｍｍ以下）になりやすい。 (Action effect)
Compared to the case of using other dehydrators, the water content of organic waste can be further reduced by using the in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator, so the organic waste supplied to the continuous hot air dryer. The maximum particle size of is likely to be a low value (60 mm or less), and the average particle size is also likely to be a low value (30 mm or less).

（８）前記脱水工程において、脱水過程の有機性廃棄物に対して、高分子凝集剤および無機凝集剤の少なくともいずれか一方を添加する前記（５）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (8) The method for treating organic waste according to (5) above, wherein at least one of a polymer flocculant and an inorganic flocculant is added to the organic waste in the dehydration process in the dehydration step.

（作用効果）
高分子凝集剤および無機凝集剤の少なくともいずれか一方を添加することで、有機性廃棄物の含水率を一層低くすることができるので好ましい。 (Action effect)
It is preferable to add at least one of the polymer flocculant and the inorganic flocculant because the water content of the organic waste can be further reduced.

（９）有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理装置であって、
前記有機性廃棄物の処理装置は、
熱風を生成する熱風発生器と、
前記熱風発生器からの熱風と有機性廃棄物を接触させて、有機性廃棄物を乾燥させる連続式熱風乾燥機と、
前記連続式熱風乾燥機から排出される排ガスに含まれる乾燥物を分離して回収する固気分離機と、を有する有機性廃棄物の処理装置であって、
下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分となる範囲で、前記連続式熱風乾燥機に有機性廃棄物を供給する供給手段を有することを特徴とする有機性廃棄物の処理装置。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記連続式熱風乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 (9) An organic waste treatment device that dries organic waste and collects the dried product.
The organic waste treatment device is
A hot air generator that generates hot air,
A continuous hot air dryer that dries the organic waste by bringing the hot air from the hot air generator into contact with the organic waste.
An organic waste treatment apparatus comprising a solid air separator that separates and recovers the dried matter contained in the exhaust gas discharged from the continuous hot air dryer.
Organic waste characterized by having a supply means for supplying the organic waste to the continuous hot air dryer within a range in which the average residence time T defined by the following formula 1 is 0.05 to 10 minutes. Processing equipment.
T = Y / X ・ ・ ・ Equation 1
Here, T is the average residence time (minutes) at which the organic waste stays in the continuous hot air dryer, and X is the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer (kg-ds /). Minutes), and Y is the amount of organic waste held (kg-ds) in the continuous hot air dryer.

（作用効果）
前記（１）と同様の作用効果を奏する。 (Action effect)
It has the same effect as (1) above.

（１０）有機性廃棄物を脱水する脱水機をさらに有し、
前記脱水機で脱水した有機性廃棄物を前記連続式熱風乾燥機に供給する構成とした前記（９）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (10) Further having a dehydrator for dehydrating organic waste,
The organic waste treatment apparatus according to (9), wherein the organic waste dehydrated by the dehydrator is supplied to the continuous hot air dryer.

（作用効果）
前記（５）と同様の作用効果を奏する。 (Action effect)
It has the same effect as (5) above.

（１１）前記脱水機は機内二液調質型遠心脱水機である前記（１０）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (11) The organic waste treatment apparatus according to (10) above, wherein the dehydrator is an in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator.

（作用効果）
前記（７）と同様の作用効果を奏する。 (Action effect)
It has the same effect as (7) above.

（１２）前記連続式熱風乾燥機は円管式気流乾燥機または直管式気流乾燥機である前記（９）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (12) The organic waste treatment apparatus according to (9) above, wherein the continuous hot air dryer is a circular tube type airflow dryer or a straight tube type airflow dryer.

（作用効果）
前記平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分の範囲内となるように有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給する際に、その連続式熱風乾燥機として円管式気流乾燥機または直管式気流乾燥機を用いると悪臭発生の抑制効果が高くなる。 (Action effect)
When supplying organic waste to a continuous hot air dryer so that the average residence time T is within the range of 0.05 to 10 minutes, the continuous hot air dryer is a circular air flow dryer or a direct air flow dryer. The use of a tube-type airflow dryer enhances the effect of suppressing the generation of foul odors.

（１３）前記連続式熱風乾燥機の周囲に、前記連続式熱風乾燥機内の温度を露点よりも高く保つ保温手段を設けた前記（９）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (13) The organic waste treatment apparatus according to (9) above, wherein a heat retaining means for keeping the temperature inside the continuous hot air dryer higher than the dew point is provided around the continuous hot air dryer.

（作用効果）
保温手段を設けることで、連続式熱風乾燥機内での結露を防ぐことができる。そのため、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機の内壁に付着することを防止できる。 (Action effect)
By providing the heat insulating means, it is possible to prevent dew condensation in the continuous hot air dryer. Therefore, it is possible to prevent organic waste from adhering to the inner wall of the continuous hot air dryer.

本発明によれば、悪臭が少ない乾燥した有機性廃棄物を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain a dry organic waste having less malodor.

本発明に係る有機性廃棄物処理装置の処理フロー図である。It is a treatment flow diagram of the organic waste treatment apparatus which concerns on this invention.

以下、本発明の好適な実施形態について、図面を用いて説明する。なお、以下の説明及び図面は、本発明の一実施形態を示したものにすぎず、本発明の内容をこの実施形態に限定して解釈すべきでない。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. It should be noted that the following description and drawings merely show one embodiment of the present invention, and the contents of the present invention should not be construed as being limited to this embodiment.

図１は、有機性廃棄物の処理装置１の処理フロー図である。この処理装置１は、熱風発生器４、連続式熱風乾燥機５、固気分離機６などを備えている。以下に、この処理装置１の構成と処理の流れについて詳述する。 FIG. 1 is a treatment flow chart of the organic waste treatment apparatus 1. The processing device 1 includes a hot air generator 4, a continuous hot air dryer 5, a solid air separator 6, and the like. The configuration of the processing device 1 and the processing flow will be described in detail below.

（有機性廃棄物Ｗ）
本発明に係る処理装置１は、有機性廃棄物Ｗを処理するものである。この有機性廃棄物Ｗの具体例としては、汚泥を挙げることができる。より詳しくは、下水汚泥（余剰汚泥、初沈汚泥、混合生汚泥、混合汚泥、消化汚泥、バイオマスを混合消化した汚泥等を含む）、排水処理汚泥、製紙汚泥、活性汚泥、ビルピット汚泥、農業集落排水汚泥、その他の有機性汚泥を挙げることができる。これらの汚泥のうち、特に下水汚泥の処理に好適である。また、有機性廃棄物Ｗには、無機物が混入しているものも含まれる。この有機性廃棄物Ｗは、有機性廃棄物貯留槽２に貯留されており、供給ポンプ２１によって脱水機３に供給される。 (Organic waste W)
The treatment apparatus 1 according to the present invention treats the organic waste W. A specific example of this organic waste W is sludge. More specifically, sewage sludge (including surplus sludge, initial sedimentation sludge, mixed raw sludge, mixed sludge, digested sludge, mixed digested sludge of biomass, etc.), wastewater treatment sludge, papermaking sludge, active sludge, building pit sludge, agricultural settlement. Wastewater sludge and other organic sludge can be mentioned. Of these sludges, it is particularly suitable for treating sewage sludge. In addition, the organic waste W also includes wastes containing inorganic substances. The organic waste W is stored in the organic waste storage tank 2 and is supplied to the dehydrator 3 by the supply pump 21.

（脱水機３）
本発明に係る処理装置１は、有機性廃棄物Ｗを脱水する脱水機３を有することが好ましい。図１の形態において、有機性廃棄物Ｗは、脱水機３によって脱水された後、連続式熱風乾燥機５へ送られる。 (Dehydrator 3)
The processing apparatus 1 according to the present invention preferably has a dehydrator 3 for dehydrating the organic waste W. In the form of FIG. 1, the organic waste W is dehydrated by the dehydrator 3 and then sent to the continuous hot air dryer 5.

この脱水機３の例としては、遠心脱水機、ベルトプレス脱水機、スクリュープレス脱水機、回転加圧脱水機、多重円板型脱水機および多重板型スクリュープレス脱水機等を挙げることができる。 Examples of the dehydrator 3 include a centrifugal dehydrator, a belt press dehydrator, a screw press dehydrator, a rotary pressure dehydrator, a multiple disk type dehydrator, a multiple plate type screw press dehydrator, and the like.

前記遠心脱水機には、一液調質法、二液調質法および機内二液調質法に用いる異なる形態の脱水機がある。このうちの機内二液調質型遠心脱水機は、脱水物の最大粒径や平均粒径を小さく、含水率を低くすることができるため、本発明に係る処理装置１の脱水機３として適している。 The centrifugal dehydrator includes different types of dehydrators used in the one-component tempering method, the two-component tempering method, and the in-flight two-component tempering method. Of these, the in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator is suitable as the dehydrator 3 of the processing apparatus 1 according to the present invention because the maximum particle size and the average particle size of the dehydrated product can be made small and the water content can be lowered. ing.

前記機内二液調質型遠心脱水機は、外側に回転ボウルが配され、この回転ボウル内にスクリューコンベアが設けられている。また、この回転ボウルの一端側には供給口が、他端側には排出口が設けられている。供給口から回転ボウル内に供給された有機性廃棄物Ｗは、スクリューコンベアによって撹拌されながら他端側へと運ばれ、脱水物として排出口から排出される。また、有機性廃棄物Ｗは、回転ボウル内を移動する過程で、遠心力により脱水される。 In the in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator, a rotary bowl is arranged on the outside, and a screw conveyor is provided in the rotary bowl. Further, a supply port is provided on one end side of the rotary bowl, and a discharge port is provided on the other end side. The organic waste W supplied from the supply port into the rotary bowl is carried to the other end side while being agitated by the screw conveyor, and is discharged from the discharge port as dehydrated product. Further, the organic waste W is dehydrated by centrifugal force in the process of moving in the rotating bowl.

また、回転ボウル内において、有機性廃棄物Ｗに対して、高分子凝集剤ＨＣおよび無機凝集剤ＩＣが添加される。高分子凝集剤ＨＣとしては、例えばポリアクリルアミド系、ポリアクリル酸エステル系のものを用いることができ、無機凝集剤ＩＣとしては、例えば塩化第二鉄、ポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）、ポリ硫酸第２鉄（ポリ鉄）などを用いることができる。これらの二種類の凝集剤を用いることで、脱水物の最大粒径や平均粒径を小さくするとともに、含水率を低くすることができる。具体的には、平均粒径を１０ｍｍ以下、含水率を７４％以下にすることができる。 Further, in the rotating bowl, the polymer flocculant HC and the inorganic flocculant IC are added to the organic waste W. As the polymer flocculant HC, for example, polyacrylamide-based or polyacrylic acid ester-based ones can be used, and as the inorganic flocculant IC, for example, ferric chloride, polyaluminum chloride (PAC), polysulfate ferric chloride second Iron (poly iron) or the like can be used. By using these two types of coagulants, the maximum particle size and the average particle size of the dehydrated product can be reduced, and the water content can be reduced. Specifically, the average particle size can be 10 mm or less and the water content can be 74% or less.

また、前記ポリ硫酸第２鉄（ポリ鉄）の供給量は、５〜３０％（汚泥ＤＳあたり）にすることが好ましい。このポリ鉄の供給量を多くすることにより、最終製品たる粉粒体に硫化物を固定し、揮発しにくい状況を作ることができるため、悪臭の発生を抑えることができる。 The supply amount of the ferric polysulfate (polyiron) is preferably 5 to 30% (per sludge DS). By increasing the supply amount of this polyiron, sulfide can be fixed to the powder or granular material which is the final product, and a situation where it is hard to volatilize can be created, so that the generation of foul odor can be suppressed.

前記機内二液調質型遠心脱水機としては、例えば、２０１５年４月２０日付けの地方共同法人日本下水道事業団ホームページの「技術情報・研究」「１３３号 ２０１２/１２/１３ 技術情報＜技術の紹介＞「機内二液調質型遠心脱水機」‐低含水率脱水汚泥の実現」の欄に記載されたものを用いることができる。 As the in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator, for example, "Technical Information / Research" "No. 133 2012/12/13 Technical Information <Technology" on the website of the Japan Sewage Works Agency dated April 20, 2015. Introduction> The one described in the column of "In-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator" -Realization of low water content dehydrated sludge "can be used.

なお、機内二液調質型遠心脱水機３を用いた場合、その脱水機３の排出口から排出される際に、重力加速度が２０００〜３０００Ｇである脱水機内から、大気中、すなわち１Ｇの雰囲気に放たれるため、脱水物が分散することになる。 When the in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator 3 is used, when it is discharged from the discharge port of the dehydrator 3, the atmosphere from the inside of the dehydrator having a gravitational acceleration of 2000 to 3000 G, that is, the atmosphere of 1 G. The dehydrated product will be dispersed because it is released into the water.

（脱水物搬送機７）
前記脱水機３から排出された有機性廃棄物（脱水物）は、脱水物搬送機７に供給される。なお、脱水物の含水率は８１％以下が好ましく、７８％以下がさらに好ましい。図１においては、配管３０によって脱水機３と脱水物搬送機７が接続され、脱水物はその配管３０の内部を通って脱水物搬送機７へと移動する。また、配管３０には水分計ＡＭが取り付けられており、脱水物に含まれる水分の量を計測している。 (Dehydrate carrier 7)
The organic waste (dehydrated product) discharged from the dehydrator 3 is supplied to the dehydrator carrier 7. The water content of the dehydrated product is preferably 81% or less, more preferably 78% or less. In FIG. 1, the dehydrator 3 and the dehydration carrier 7 are connected by a pipe 30, and the dehydrated product moves to the dehydration conveyor 7 through the inside of the pipe 30. Further, a moisture meter AM is attached to the pipe 30 to measure the amount of moisture contained in the dehydrated product.

前記脱水物搬送機７には、機械的な動力によって搬送を行うスクリューコンベアやベルトコンベアなどを用いることができる。図１では、脱水物搬送機７としてスクリューコンベアが用いられている。また、図１のスクリューコンベア７の長手方向中間部（中央付近）には供給口が設けられており、この供給口からスクリューコンベア７内に脱水物を供給するようになっている。 As the dehydration conveyor 7, a screw conveyor, a belt conveyor, or the like that transports by mechanical power can be used. In FIG. 1, a screw conveyor is used as the dehydration carrier 7. Further, a supply port is provided in the middle portion (near the center) in the longitudinal direction of the screw conveyor 7 in FIG. 1, and the dehydrated product is supplied into the screw conveyor 7 from this supply port.

スクリューコンベア７は、正回転と逆回転が切り替えられるようになっている。そして、配管３０に取り付けた水分計ＡＭで脱水物の水分率を計測し、その結果が基準値よりも高い場合は、スクリューコンベア７を逆回転して、脱水物を消化タンク２０へ送るようにしている。反対に、その結果が基準値以下の場合は、スクリューコンベア７を正回転して、脱水物を乾燥機５へ送るようにしている。なお、前記基準値は任意に決定することができるが、水分率が８２％よりも高い場合は、乾燥機５の内面に脱水物が付着して過乾燥になる可能性があるため、消化タンク２０へ送り、水分率が８２％以下の場合は乾燥機５へ送るようにすることが好ましい。なお、水分率が８１％〜８２％である場合は、燃料費がかかるが、乾燥機５内の熱風温度を上げれば乾燥可能である。また、一般的に運転立ち上げ時の有機性廃棄物の性状が良くないため、立ち上げ時はスクリューコンベア７を逆回転して脱水物を消化タンク２０へ送り、運転が安定した段階でスクリューコンベア７を正回転して脱水物を連続式熱風乾燥機５に送るようにすると良い。 The screw conveyor 7 can be switched between forward rotation and reverse rotation. Then, the moisture content of the dehydrated product is measured by the moisture meter AM attached to the pipe 30, and if the result is higher than the reference value, the screw conveyor 7 is rotated in the reverse direction to send the dehydrated product to the digestion tank 20. ing. On the contrary, when the result is equal to or less than the reference value, the screw conveyor 7 is rotated in the forward direction to send the dehydrated product to the dryer 5. The reference value can be arbitrarily determined, but if the water content is higher than 82%, dehydrated matter may adhere to the inner surface of the dryer 5 and cause overdrying. Therefore, the digestion tank It is preferable to send it to 20 and send it to the dryer 5 when the moisture content is 82% or less. When the moisture content is 81% to 82%, fuel cost is required, but drying is possible by raising the temperature of hot air in the dryer 5. In addition, since the properties of organic waste at the start of operation are generally not good, the screw conveyor 7 is rotated in the reverse direction to send the dehydrated product to the digestion tank 20 at the time of start-up, and the screw conveyor is at the stage when the operation is stable. It is preferable to rotate 7 in the forward direction to send the dehydrated product to the continuous hot air dryer 5.

（脱水物の供給方法）
コンテナ１５に貯留された粉粒体からの悪臭を抑制するためには、脱水物（有機性廃棄物）の形状が均一な状態で連続式熱風乾燥機５に平均的に供給することが重要となる。具体的には、連続式熱風乾燥機５への脱水物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）をＸとし、連続式熱風乾燥機の脱水物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）をＹとしたとき、下記式１で定められる脱水物が連続式乾燥機内に滞留する平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分の範囲内となるように、連続式熱風乾燥機５に供給することが好ましい。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
なお、前記滞留時間Ｔは、０．１〜７分の範囲内にすることが好ましく、０．２〜５分の範囲内にすることがさらに好ましい。 (Supply method of dehydrated product)
In order to suppress the malodor from the powder and granules stored in the container 15, it is important to supply the dehydrated product (organic waste) to the continuous hot air dryer 5 on average in a uniform shape. Become. Specifically, when the amount of dehydrated product supplied to the continuous hot air dryer 5 (kg-ds / min) is X and the amount of dehydrated product held in the continuous hot air dryer (kg-ds) is Y. It is preferable to supply the dehydrated product defined by the following formula 1 to the continuous hot air dryer 5 so that the average residence time T for staying in the continuous dryer is within the range of 0.05 to 10 minutes.
T = Y / X ・ ・ ・ Equation 1
The residence time T is preferably in the range of 0.1 to 7 minutes, and more preferably in the range of 0.2 to 5 minutes.

後段の連続式熱風乾燥機５（特に円管式気流乾燥機）では、連続式熱風乾燥機５のサイズごとに、乾燥機５内に留めることができる脱水物の量が決まっている。また、定常運転時（処理装置１の運転立ち上げ時以外の時）においては、乾燥機５に供給する脱水物の量と、乾燥機５から排出される乾燥物の量が同量となる。すなわち、乾燥機５に供給する脱水物の量と同じ量の乾燥物が乾燥機５から排出されることになる。本発明者は、このような前提条件を基に鋭意研究を進め、Ｘ（連続式熱風乾燥機５への脱水物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分））とＹ（連続式熱風乾燥機の脱水物の保有量（ｋｇ-ｄｓ））から求める平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０（分）となるように運転し、最終製品である粉粒体から悪臭を抑制するようにした。 In the subsequent continuous hot air dryer 5 (particularly a circular tube type air flow dryer), the amount of dehydrated product that can be retained in the dryer 5 is determined for each size of the continuous hot air dryer 5. Further, during the steady operation (at a time other than the start-up of the operation of the processing device 1), the amount of the dehydrated matter supplied to the dryer 5 and the amount of the dried matter discharged from the dryer 5 are the same amount. That is, the same amount of dried product as the amount of dehydrated product supplied to the dryer 5 is discharged from the dryer 5. The present inventor carried out diligent research based on such preconditions, and X (supply amount of dehydrated product to the continuous hot air dryer 5 (kg-ds / min)) and Y (continuous hot air dryer 5). The operation was carried out so that the average residence time T obtained from the amount of the dehydrated product (kg-ds)) was 0.05 to 10 (minutes), and the malodor was suppressed from the powder or granular material which was the final product.

連続式熱風乾燥機５への脱水物の供給量を前記範囲内にすることで、連続式熱風乾燥機５内で脱水物が滞留する時間が適切な値となり、悪臭を抑制することができる。 By setting the amount of the dehydrated product supplied to the continuous hot air dryer 5 within the above range, the time for the dehydrated product to stay in the continuous hot air dryer 5 becomes an appropriate value, and bad odor can be suppressed.

具体的には、連続式熱風乾燥機５に脱水物を供給してから、乾燥機５から乾燥物を排出するまでの平均滞留時間を１０分以下にすることが好ましい。従来の運転方法では、乾燥機５内での有機性廃棄物の平均滞留時間が３０分以上になることが多く、このような長い滞留時間が主原因となって悪臭が生じていたが、本発明のように平均滞留時間を極めて短時間にすることで、有機性廃棄物の変性を防ぐことができるため、悪臭の発生を防ぐことができる。 Specifically, it is preferable that the average residence time from supplying the dehydrated product to the continuous hot air dryer 5 to discharging the dried product from the dryer 5 is 10 minutes or less. In the conventional operation method, the average residence time of organic waste in the dryer 5 is often 30 minutes or more, and such a long residence time is the main cause of foul odor. By making the average residence time extremely short as in the invention, it is possible to prevent denaturation of organic waste, and thus it is possible to prevent the generation of foul odors.

連続式熱風乾燥機５の脱水物の保有量（Ｙ）については、乾燥機５に供給する脱水物の量（ｋｇ-ｄｓ）と、乾燥機５から排出される乾燥物の量（ｋｇ-ｄｓ）が同量となる定常運転時に、処理装置１の運転を一時的に停止すると同時に、乾燥機５の供給口と排出口を遮断し、乾燥機５内に溜まっている有機性廃棄物を集めてその重量を測定することで、その値を保有量（Ｙ）とすることができる。 Regarding the amount of dehydrated matter (Y) held in the continuous hot air dryer 5, the amount of dehydrated matter supplied to the dryer 5 (kg-ds) and the amount of dried matter discharged from the dryer 5 (kg-ds). ) Is the same amount during steady operation, the operation of the processing device 1 is temporarily stopped, and at the same time, the supply port and the discharge port of the dryer 5 are shut off to collect the organic waste accumulated in the dryer 5. By measuring its weight, the value can be used as the holding amount (Y).

また、立ち上げ運転から定常運転に変わったか否かの判断については、乾燥機５に供給する脱水物の量と、乾燥機５から排出される乾燥物の量が同量となったか否かで行うことができる。すなわち、立ち上げ運転を始めた段階においては乾燥機５内に脱水物が存在しないため、乾燥機５に脱水物を供給しても、それが乾燥機５内に留まるだけで乾燥機５から排出されない。そして、乾燥機５内に一定量の脱水物が溜まった後に、乾燥機５から乾燥物が排出され始め、供給量と排出量のバランスが次第に取れるようになる。本発明においては、このようにして供給量と排出量が同量となったときを定常運転に変わったとしている。 Further, in determining whether or not the start-up operation has changed to the steady operation, the amount of dehydrated matter supplied to the dryer 5 and the amount of dried matter discharged from the dryer 5 are equal to or not. It can be carried out. That is, since the dehydrated product does not exist in the dryer 5 at the stage when the start-up operation is started, even if the dehydrated product is supplied to the dryer 5, it only stays in the dryer 5 and is discharged from the dryer 5. Not done. Then, after a certain amount of dehydrated product is accumulated in the dryer 5, the dried product starts to be discharged from the dryer 5, and the supply amount and the discharged amount are gradually balanced. In the present invention, it is said that when the supply amount and the discharge amount become the same amount in this way, the steady operation is changed.

（最大粒径）
また、脱水物搬送機７に有機性廃棄物（脱水物）の粒径を測定することが好ましい。そして、脱水物の粒径を測定した結果、脱水物の最大粒径が基準値よりも高い場合は、脱水物を消化タンク２０へ送り、基準値以下の場合は、脱水物を乾燥機５へ送るようにしている。なお、前記基準値は任意に決定することができるが、脱水物の最大粒径が６０ｍｍよりも大きい場合は消化タンク２０へ送り、反対に脱水物の最大粒径６０ｍｍ以下の場合は乾燥機５へ送るようにすることが好ましい。 (Maximum particle size)
Further, it is preferable to measure the particle size of the organic waste (dehydrated product) in the dehydrated product transporter 7. Then, as a result of measuring the particle size of the dehydrated product, if the maximum particle size of the dehydrated product is higher than the reference value, the dehydrated product is sent to the digestion tank 20, and if it is less than the standard value, the dehydrated product is sent to the dryer 5. I try to send it. The reference value can be arbitrarily determined, but if the maximum particle size of the dehydrated product is larger than 60 mm, it is sent to the digestion tank 20, and conversely, if the maximum particle size of the dehydrated product is 60 mm or less, the dryer 5 is used. It is preferable to send to.

前記の通り、乾燥機５内に貯留できる脱水物量が決まっているから、最大粒径が６０ｍｍより大きい脱水物の乾燥機５に供給すると、乾燥機５で十分に乾燥できないまま、乾燥機５から排出される可能性がある。乾燥機５で十分な乾燥ができないときは、貯留時の腐敗により最終製品である粉粒体から悪臭が発生してしまう。そこで、このような悪臭の発生を防ぐために、最大粒径が６０ｍｍより大きい脱水物は供給しないようにしている。 As described above, since the amount of dehydrated material that can be stored in the dryer 5 is determined, when the dehydrated material having a maximum particle size of larger than 60 mm is supplied to the dryer 5, the dryer 5 does not sufficiently dry the dehydrated material. May be discharged. If the dryer 5 cannot sufficiently dry the powder or granules, which is the final product, a foul odor is generated due to putrefaction during storage. Therefore, in order to prevent the generation of such an offensive odor, dehydrated products having a maximum particle size of more than 60 mm are not supplied.

なお、悪臭を抑制するためには、最大粒径を６０ｍｍ以下にすることが好ましいが、４５ｍｍ以下にすることがより好ましく、３０ｍｍ以下にすることがさらに好ましい。 In order to suppress malodor, the maximum particle size is preferably 60 mm or less, more preferably 45 mm or less, and even more preferably 30 mm or less.

請求項に記載した有機性廃棄物の最大粒径は、人為的に脱水物の一部をサンプリングとして抜き出し、ノギス等を用いて目視で実測する。具体的には、脱水物の各径をノギス等で測定し、測定値の最大径を最大粒径とする。 The maximum particle size of the organic waste described in the claims is artificially extracted as a sample of a part of the dehydrated product and visually measured using a caliper or the like. Specifically, each diameter of the dehydrated product is measured with a caliper or the like, and the maximum diameter of the measured value is set as the maximum particle size.

なお、前記機内二液調質型遠心脱水機を用いると脱水物が均質な粒状（粒状物）になりやすいため、最大粒径や平均粒径の計測に適している。例えば、この粒状物の最大粒径が６０ｍｍ以上の場合に、その脱水物を連続式熱風乾燥機へ供給しないように制御することが好ましい。また、この粒状物が水分等によって塊となっている場合は、その塊となった粒状物（塊状物）の最大粒径が６０ｍｍ以上の場合に、その脱水物を連続式熱風乾燥機へ供給しないように制御すれば良い。 When the in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator is used, the dehydrated product tends to be in uniform granules (granular particles), so that it is suitable for measuring the maximum particle size and the average particle size. For example, when the maximum particle size of the granules is 60 mm or more, it is preferable to control so that the dehydrated product is not supplied to the continuous hot air dryer. When the granules are agglomerated due to moisture or the like, the dehydrated product is supplied to the continuous hot air dryer when the maximum particle size of the agglomerated granules (lumps) is 60 mm or more. You can control it so that it does not occur.

また、脱水物が粒状になるように脱水することで、連続式熱風乾燥機に脱水物を安定供給しやすくなるとともに、連続式熱風乾燥機内を流れる熱風に対する抵抗を小さくし、熱風と脱水物との接触機会を増やすことができるという利点がある。 In addition, by dehydrating the dehydrated product so that it becomes granular, it becomes easier to stably supply the dehydrated product to the continuous hot air dryer, and the resistance to the hot air flowing in the continuous hot air dryer is reduced. It has the advantage of increasing contact opportunities.

（平均粒径）
また、脱水物の平均粒径を計測し、その平均粒径が１ｍｍ〜３０ｍｍの範囲にある場合は乾燥機５へ送り、それらの範囲外にある場合は消化タンク２０へ送るようにしても良い。平均粒径が３０ｍｍよりも大きいと、乾燥機５で十分に乾燥が行われていない状態で乾燥機から排出されるため、最終製品たる乾燥物の品質が悪くなってしまうからである。 (Average particle size)
Further, the average particle size of the dehydrated product may be measured, and if the average particle size is in the range of 1 mm to 30 mm, it may be sent to the dryer 5, and if it is outside those ranges, it may be sent to the digestion tank 20. .. This is because if the average particle size is larger than 30 mm, the product is discharged from the dryer in a state where the dryer 5 has not sufficiently dried, so that the quality of the dried product, which is the final product, deteriorates.

なお、悪臭を抑制するためには、平均粒径を１ｍｍ〜３０ｍｍの範囲にすることが好ましいが、１ｍｍ〜２０ｍｍの範囲にすることがより好ましく、１ｍｍ〜１０ｍｍの範囲にすることがさらに好ましい。 In order to suppress malodor, the average particle size is preferably in the range of 1 mm to 30 mm, more preferably in the range of 1 mm to 20 mm, and even more preferably in the range of 1 mm to 10 mm.

請求項に記載した平均粒径は、以下の方法を用いて測定する。詳しくは、脱水物の粒径が５００ミクロン以上の場合は、ＪＩＳ Ｍ ８８０１ 石炭試験方法に記載された方法でふるい分けをし、ふるい分け結果をロジンラムラー分布で表し、積算質量（ふるい上）が５０％に相当する時の粒子径を平均粒径として定める。また、脱水物の粒径が５００ミクロン未満の場合は、レーザー回折式粒度分布測定装置（例えば、商品名ＳＡＬＤ−３１００、島津製作所社製）を用いて粒度分布を測定し、累積体積が５０％に相当する時の粒子径を平均粒径として定める。 The average particle size described in the claims is measured by the following method. Specifically, when the particle size of the dehydrated product is 500 microns or more, sieving is performed by the method described in JIS M 8801 coal test method, and the sieving result is represented by the rosin ramler distribution, and the integrated mass (on the sieving) is 50%. The particle size at the corresponding time is defined as the average particle size. When the particle size of the dehydrated product is less than 500 microns, the particle size distribution is measured using a laser diffraction type particle size distribution measuring device (for example, trade name SALD-3100, manufactured by Shimadzu Corporation), and the cumulative volume is 50%. The particle size at the time corresponding to is defined as the average particle size.

（粒度分布）
連続式熱風乾燥機５の運転を安定させるために、単位時間当たりに供給する有機性廃棄物の粒度分布の変動は少ない方が好ましい。乾燥機５内に滞留可能な有機性廃棄物量が決まっているため、この粒度分布の値が大きく変動すると不具合が生じるからである。すなわち、有機性廃棄物の粒度分布の値が大きくなると、乾燥機５から排出される乾燥物の水分が上がり、粒度分布の値が小さくなると、乾燥物が過度に乾燥されてしまうという不具合が生じる。 (Particle size distribution)
In order to stabilize the operation of the continuous hot air dryer 5, it is preferable that the particle size distribution of the organic waste supplied per unit time fluctuates little. This is because the amount of organic waste that can be retained in the dryer 5 is determined, and if the value of this particle size distribution fluctuates greatly, a problem will occur. That is, when the value of the particle size distribution of the organic waste increases, the water content of the dried product discharged from the dryer 5 increases, and when the value of the particle size distribution decreases, the dried product becomes excessively dried. ..

（その他）
なお、脱水物搬送機７と連続式熱風乾燥機５の間に脱水物の貯留施設（図示しない）を設け、その貯留施設から脱水物を定期的に連続式熱風乾燥機５に送る方法も考えることができる。しかし、処理装置１の設備全体が大型化してしまうとともに、脱水物を貯めることによって、脱水物が圧密されて団子状になってしまう不具合があるため、貯留施設を設ける形態はあまり好ましくない。 (Other)
A method of providing a dehydration storage facility (not shown) between the dehydration carrier 7 and the continuous hot air dryer 5 and periodically sending the dehydrated product from the storage facility to the continuous hot air dryer 5 is also considered. be able to. However, since the entire equipment of the processing apparatus 1 becomes large and there is a problem that the dehydrated product is compacted into a dumpling shape by storing the dehydrated product, the form in which the storage facility is provided is not so preferable.

（熱風発生器４）
脱水機３から排出された脱水物は、連続式熱風乾燥機５へ送られ、乾燥機５内で熱風と接触して乾燥する。この乾燥機５に用いる熱風は、熱風発生器４によって生成する。詳しくは、燃料タンク（図示しない）から燃料Ｆ（ＬＰＧ等）を供給されたバーナー４Ａが、空気圧縮機１７で生成した圧縮空気を貯留する貯留タンク１８から送られた圧縮空気を加熱して、熱風を生成する。なお、有機性廃棄物Ｗが下水汚泥である場合、下水汚泥を消化処理した際に発生する消化ガスを燃料Ｆとして用いるようにしても良い。この熱風発生器４の制御は、熱風発生器４の出口温度を計測し、目的の温度となるように、熱風発生器４へ供給される燃料Ｆと空気Ａの量を制御する。 (Hot air generator 4)
The dehydrated product discharged from the dehydrator 3 is sent to the continuous hot air dryer 5 and comes into contact with the hot air in the dryer 5 to be dried. The hot air used in the dryer 5 is generated by the hot air generator 4. Specifically, the burner 4A supplied with fuel F (LPG or the like) from a fuel tank (not shown) heats the compressed air sent from the storage tank 18 for storing the compressed air generated by the air compressor 17. Generates hot air. When the organic waste W is sewage sludge, the digestion gas generated when the sewage sludge is digested may be used as the fuel F. The control of the hot air generator 4 measures the outlet temperature of the hot air generator 4 and controls the amounts of fuel F and air A supplied to the hot air generator 4 so as to reach a target temperature.

（連続式熱風乾燥機５）
連続式熱風乾燥機５は、前記脱水機３からの脱水物と、前記熱風発生器４からの熱風とを接触させ、前記脱水物を乾燥して粉粒体にする。なお、連続式熱風乾燥機５には、脱水していない有機性廃棄物を供給しても良い。その場合は、連続式熱風乾燥機５の内部（例えばパイプの内壁）に有機性廃棄物が付着することを防ぐため、含水率が８１％以下の有機性廃棄物を提供することが好ましい。本明細書においては脱水物を例に挙げて説明しているが、脱水機によって脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機５に供給する場合においても、同様のことをいうことができる。 (Continuous hot air dryer 5)
The continuous hot air dryer 5 brings the dehydrated product from the dehydrator 3 into contact with the hot air from the hot air generator 4 and dries the dehydrated product into powder or granular material. The continuous hot air dryer 5 may be supplied with organic waste that has not been dehydrated. In that case, in order to prevent organic waste from adhering to the inside of the continuous hot air dryer 5 (for example, the inner wall of the pipe), it is preferable to provide organic waste having a water content of 81% or less. In the present specification, the dehydrated product is described as an example, but the same thing can be said when the organic waste that has not been dehydrated by the dehydrator is supplied to the continuous hot air dryer 5. it can.

この連続式熱風乾燥機５としては、（１）噴霧乾燥機、気流乾燥機、流動層乾燥機、回転乾燥機などのように、熱風中に脱水物を分散させて乾燥させる形態のもの、（２）通気バンド乾燥機、トンネル乾燥機（並行流バンド乾燥機）、噴出流乾燥機などのように、脱水物を静置した状態のまま移送し、その移送過程で脱水物に熱風を接触させて乾燥させる形態のもの、（３）撹拌乾燥機などのように、脱水物を機械的に攪拌しながら、その脱水物に熱風を接触させて乾燥させる形態のものを例示することができる。なお、連続式熱風乾燥機５の「連続式」とは、バッチ式ではないことを指す。 The continuous hot air dryer 5 includes (1) a spray dryer, an air flow dryer, a fluidized layer dryer, a rotary dryer, and the like, in which the dehydrated material is dispersed in the hot air and dried. 2) Transfer the dehydrated material in a stationary state, such as a ventilation band dryer, tunnel dryer (parallel flow band dryer), spout flow dryer, etc., and bring hot air into contact with the dehydrated material during the transfer process. Examples thereof include a form in which the dehydrated product is dried by contacting hot air with the dehydrated product while mechanically stirring the dehydrated product, such as (3) a stirring dryer or the like. The "continuous type" of the continuous type hot air dryer 5 means that it is not a batch type.

なお、前述のとおり、機内二液調質型遠心脱水機を用いて脱水した場合は、脱水物の平均粒径を１０ｍｍ以下、含水率を７４％以下にすることができる。この平均粒径や含水率は、ベルトプレス脱水機等の他の脱水機を用いて脱水した場合よりも低い値である。そのため、多用されている間接加熱式乾燥機（攪拌伝熱式装置）を用いずに、より安価でメンテナンス性に優れた気流乾燥機５を用いることができる。 As described above, when dehydrated using an in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator, the average particle size of the dehydrated product can be 10 mm or less and the water content can be 74% or less. The average particle size and water content are lower than those when dehydrated using another dehydrator such as a belt press dehydrator. Therefore, the airflow dryer 5 which is cheaper and has excellent maintainability can be used without using the indirect heating type dryer (stirring heat transfer type device) which is often used.

前記気流乾燥機５にも様々な種類があるが、機内二液調質型遠心脱水機３を用いることで脱水物の付着性が弱くなっていることから、脱水物を解砕せずに投入する解砕機無しの気流乾燥機５を採用することができる。 There are various types of the airflow dryer 5, but since the adhesiveness of the dehydrated product is weakened by using the in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator 3, the dehydrated product is charged without being crushed. An airflow dryer 5 without a crusher can be adopted.

図１に気流乾燥機５の一例を示した。この気流乾燥機５は、熱気流が通る配管（以下、「パイプ」ともいう。）を環状に配置した円管式気流乾燥機５である。図示した気流乾燥機５は、熱風発生器４から送られてきた熱風が最初に到達するパイプ５ａと、前記パイプ５ａから上方へ延在するパイプ５ｂと、前記パイプ５ｂから引き返す方向へ水平に延在するパイプ５ｃと、前記パイプ５ｃから下方へ延在するパイプ５ｄとからなる。隣り合う各パイプの間（例えば、パイプ５ａとパイプ５ｂの間）には、Ｒ状に湾曲したパイプが位置している。また、パイプ５ｄの下端部は、パイプ５ａの左側端部と接合されており、この接合部分においてパイプの内部が相互に繋がっている。また、パイプ５ａの中間部分には脱水物の供給口５Ｘが設けられ、パイプ５ｄの中間部分には乾燥物の排出口５Ｙが設けられている。 FIG. 1 shows an example of the airflow dryer 5. The airflow dryer 5 is a circular tube type airflow dryer 5 in which pipes through which hot airflow passes (hereinafter, also referred to as “pipes”) are arranged in an annular shape. Flash dryer 5 shown is a pipe 5a hot air sent from the hot air generator 4 it reaches first, the pipe 5b which extends from the pipe 5a upwardly, horizontally in the direction of turn back from the pipe 5b It is composed of an extending pipe 5c and a pipe 5d extending downward from the pipe 5c. An R-shaped curved pipe is located between the adjacent pipes (for example, between the pipes 5a and 5b). Further, the lower end portion of the pipe 5d is joined to the left end portion of the pipe 5a, and the insides of the pipes are connected to each other at this joint portion. Further, a dehydrated product supply port 5X is provided in the intermediate portion of the pipe 5a, and a dried product discharge port 5Y is provided in the intermediate portion of the pipe 5d.

前記熱風発生器４で生成した熱風は、パイプ５ａに供給される。それとともに、前記搬送手段７によって搬送された脱水物は、供給口５Ｘからパイプ５ａの熱風（熱気流）中へ落下する。落下した脱水物は、熱風中で粉粒状に分散する。そして、その粉粒体は、熱気流と並流に送られながら（熱風により気流搬送されながら）、瞬間的に乾燥する。詳しくは、粉粒体を伴う熱風は、パイプ５ａ、パイプ５ｂ、パイプ５ｃ、パイプ５ｄという順に流れ、その一部が排出口５Ｙから器外へ排気される。他方、排出口５Ｙから排気されなかった脱水物は、熱風発生器４から新しく送られてきた熱風と合流し、再びパイプ５ａ、パイプ５ｂ、パイプ５ｃ、パイプ５ｄと流れ、その一部が排出口５Ｙから器外へ排気される。以上のように、熱風の一部は排出口５Ｙから排気され、その他の熱風はパイプ５ａ〜５ｄ内を循環することになる。このように、新しく投入された脱水物と管内を循環する脱水物は、管内で混合し、それによって付着性や含水量が調整される。すなわち、気流乾燥機５においては、脱水物は熱風中の熱を吸い取ることによって乾燥され、加熱されたパイプに脱水物が接触することによって乾燥する間接加熱型乾燥機などとは異なるものである。 The hot air generated by the hot air generator 4 is supplied to the pipe 5a. At the same time, the dehydrated product conveyed by the conveying means 7 falls from the supply port 5X into the hot air (hot air flow) of the pipe 5a. The dehydrated product that has fallen is dispersed in powder particles in hot air. Then, the powder or granular material is instantaneously dried while being sent in parallel with the hot air flow (while being carried by the hot air in the air flow). Specifically, the hot air accompanied by the powder or granular material flows in the order of pipe 5a, pipe 5b, pipe 5c, and pipe 5d, and a part of the hot air is exhausted from the discharge port 5Y to the outside of the vessel. On the other hand, the dehydrated product not exhausted from the discharge port 5Y merges with the hot air newly sent from the hot air generator 4, and flows again to the pipe 5a, the pipe 5b, the pipe 5c, and the pipe 5d, and a part of them flows to the discharge port. It is exhausted from 5Y to the outside of the vessel. As described above, a part of the hot air is exhausted from the discharge port 5Y, and the other hot air circulates in the pipes 5a to 5d. In this way, the newly introduced dehydrated product and the dehydrated product circulating in the pipe are mixed in the pipe, whereby the adhesiveness and the water content are adjusted. That is, in the airflow dryer 5, the dehydrated product is dried by absorbing the heat in the hot air, and is different from the indirect heating type dryer or the like in which the dehydrated product is dried by contacting the heated pipe with the dehydrated product.

この円管式気流乾燥機５に供給したばかりの脱水物は、遠心力の影響によって、各パイプ５ａ〜５ｄの外周側を流れることが多い。そして、脱水物の乾燥が進むにつれて脱水物の凝集状態が解けて平均粒径が小さくなるため、各パイプ５ａ〜５ｄの内周側を流れるようになり、パイプ５ｄの内側に設けた排出口５Ｙから排出されることになる。 The dehydrated product that has just been supplied to the circular tube type airflow dryer 5 often flows on the outer peripheral side of each of the pipes 5a to 5d due to the influence of centrifugal force. Then, as the drying of the dehydrated product progresses, the aggregated state of the dehydrated product is dissolved and the average particle size becomes smaller, so that the fluid flows on the inner peripheral side of each of the pipes 5a to 5d, and the discharge port 5Y provided inside the pipe 5d. Will be discharged from.

気流乾燥機５の運転においては、各パイプ５ａ〜５ｄ内の熱風の風速を１０ｍ／ｓ以上にすることが好ましい。より好ましくは、熱風によって脱水物を円滑に搬送するため、１５ｍ／ｓ以上にすると良い。さらに好ましくは、供給口５Ｘから供給された脱水物を循環している熱風と高速で衝突させることにより、脱水物を熱風中に分散させることができるため、２０ｍ／ｓ以上にすると良い。 In the operation of the air flow dryer 5, it is preferable that the wind speed of the hot air in each of the pipes 5a to 5d is 10 m / s or more. More preferably, it is preferably 15 m / s or more in order to smoothly convey the dehydrated product by hot air. More preferably, the dehydrated product supplied from the supply port 5X collides with the circulating hot air at high speed, so that the dehydrated product can be dispersed in the hot air. Therefore, the temperature is preferably 20 m / s or more.

また、気流温度は、特に限定されない。しかし、好ましくは３５０℃〜４５０℃、より好ましくは３９０℃〜４１０℃、さらに好ましくは４００℃にすると良い。気流温度が低い場合は、被処理物を十分に乾燥させることができず、乾燥物の含水率が高くなるからである。また、気流温度が高い場合は、熱風発生器４の燃料費が嵩み、経済性が悪くなるとともに、乾燥しすぎて乾燥物から焦げ臭が発生する可能性があるからである。以上のように、乾燥物の含水率と燃料費という経済性のバランスをとると、４００℃前後の温度にすることが最も適当である。
なお、臭気を抑制するためには、気流乾燥機５から排出される乾燥物の含水率は１０〜５０％となるよう乾燥させることが好適である。 The airflow temperature is not particularly limited. However, it is preferably 350 ° C. to 450 ° C., more preferably 390 ° C. to 410 ° C., and even more preferably 400 ° C. This is because when the air flow temperature is low, the object to be treated cannot be sufficiently dried, and the water content of the dried object becomes high. Further, when the air flow temperature is high, the fuel cost of the hot air generator 4 increases, the economy becomes poor, and the dried product may become too dry and a burnt odor may be generated from the dried product. As described above, considering the economic balance between the moisture content of the dried product and the fuel cost, it is most appropriate to set the temperature at around 400 ° C.
In order to suppress the odor, it is preferable to dry the dried product discharged from the air flow dryer 5 so that the water content is 10 to 50%.

図１においては、パイプ５ａ〜５ｄを環状に構成した円管式気流乾燥機５を示した。しかし、連続式気流乾燥機５は環状のものに限られず、すべてのパイプを直線状または略直線状に配置した直管式気流乾燥機にしても良い。 In FIG. 1, a circular tube type airflow dryer 5 in which pipes 5a to 5d are formed in an annular shape is shown. However, the continuous airflow dryer 5 is not limited to the annular one, and a straight pipe type airflow dryer in which all the pipes are arranged in a straight line or a substantially straight line may be used.

なお、この円管式気流乾燥機５のサイズを大きくしたとしても、小さくしたとしても、乾燥機５内に脱水物が滞留する滞留時間にほとんど変化は生じない。 Even if the size of the circular tube type airflow dryer 5 is increased or decreased, there is almost no change in the residence time in which the dehydrated product stays in the dryer 5.

また、製造コストや補修コストが高くなるが、連続式熱風乾燥機５の代わりに前記攪拌伝熱式乾燥機を設け、固気分離機６からの分離ガスの一部を熱風発生器４に返送し、分離ガスの有効利用を図るようにしても良い。同様に、補機類の容量が大きくなるとともに、定期的なメンテナンスや解砕機の交換が必要になるが、連続式熱風乾燥機５として解砕機付きの気流乾燥機を設け、固気分離機６からの分離ガスの一部を熱風発生器４に返送し、分離ガスの有効利用を図るようにしても良い。 Further, although the manufacturing cost and the repair cost are high, the stirring heat transfer type dryer is provided instead of the continuous hot air dryer 5, and a part of the separated gas from the solid air separator 6 is returned to the hot air generator 4. However, the separated gas may be effectively used. Similarly, as the capacity of auxiliary machinery increases, regular maintenance and replacement of the crusher are required. However, as a continuous hot air dryer 5, an airflow dryer with a crusher is provided, and a solid air separator 6 is provided. A part of the separated gas may be returned to the hot air generator 4 to make effective use of the separated gas.

なお、弊社が製造販売しているインクラインドディスク型ドライヤなどの間接加熱式乾燥機では、有機性廃棄物を供給してから排出されるまでに数十分〜１時間程度かかってしまい、有機性廃棄物の変性によって悪臭が発生する可能性が高いため、本発明の乾燥機５としては向いていない。 Indirect heating dryers such as the Inclined Disc Dryer that we manufacture and sell take several tens of minutes to an hour from the time the organic waste is supplied until it is discharged, so it is organic. Since there is a high possibility that a foul odor will be generated due to the modification of waste, it is not suitable for the dryer 5 of the present invention.

すなわち、本発明における連続式気流乾燥機５として、乾燥機５の大きさと、供給される熱風ガスの温度と量から求められる熱容量係数が２０００〜４０００kcal/m3h℃の範囲となる乾燥機５を用いることが好ましい。この熱容量係数が高いほどより多くの熱エネルギーを有機性廃棄物に伝えることができ、そのエネルギーを有機性廃棄物の水分の蒸発に使うことができる。前記円管式気流乾燥機５は、インクラインドディスク型ドライヤなどと比べて熱容量係数が極めて高いため、少ない滞留時間で十分な乾燥を行うことができ、この滞留時間の減少によって、最終製品からの悪臭を抑えることが可能となる。 That is, as the continuous air flow dryer 5 in the present invention, the dryer 5 in which the heat capacity coefficient obtained from the size of the dryer 5 and the temperature and amount of the supplied hot air gas is in the range of 2000 to 4000 kcal / m 3 h ° C. Is preferably used. The higher the heat capacity coefficient, the more heat energy can be transferred to the organic waste, and that energy can be used for evaporation of the water content of the organic waste. Since the circular tube type airflow dryer 5 has an extremely high heat capacity coefficient as compared with an inclined disk type dryer or the like, sufficient drying can be performed with a short residence time, and due to the reduction of the residence time, the final product It is possible to suppress bad odors.

（保温手段）
なお、連続式気流乾燥機５には、各パイプ５ａ〜５ｄの周りに保温手段（図示しない）を設けることが好ましい。この保温手段を設けることにより、乾燥機５内での結露の発生を防止することができ、安定的に乾燥物を排出することができる。この保温手段の例としては、断熱シート、加熱管などを挙げることができる。また、結露を防止するために、連続式気流乾燥機５と固気分離機６の間の配管においても、同様の保温手段を設けることが好ましい。 (Heat retention means)
It is preferable that the continuous air flow dryer 5 is provided with heat insulating means (not shown) around each of the pipes 5a to 5d. By providing this heat retaining means, it is possible to prevent the occurrence of dew condensation in the dryer 5, and it is possible to stably discharge the dried product. Examples of this heat retaining means include a heat insulating sheet and a heating tube. Further, in order to prevent dew condensation, it is preferable to provide the same heat retaining means in the piping between the continuous air flow dryer 5 and the solid air separator 6.

（固気分離機６）
粉粒体を乾燥させることで湿度が増した熱風は、排ガスとして前記連続式熱風乾燥機５から排気され、固気分離機６へ送られる。この排ガスには粉粒体が含まれているため、固気分離機６を用いて、粉粒体と分離ガス（粉粒体と分離したガス）に分離する。 (Solid air separator 6)
The hot air whose humidity has increased due to the drying of the powder or granular material is exhausted as exhaust gas from the continuous hot air dryer 5 and sent to the solid air separator 6. Since this exhaust gas contains powder or granular material, it is separated into powder or granular material and a separated gas (gas separated from the powder or granular material) by using a solid air separator 6.

この固気分離機６の例としては、遠心力により集塵を行うサイクロン、重力により集塵を行う重力沈降室、慣性により集塵を行うミストセパレーター、濾布により集塵を行うバグフィルター、充てん層により集塵を行う移動粒子層エアフィルター、電気により集塵を行う電気集塵機等を挙げることができる。 Examples of the solid air separator 6 include a cyclone that collects dust by centrifugal force, a gravity settling chamber that collects dust by gravity, a mist separator that collects dust by inertia, a bug filter that collects dust by filter cloth, and filling. Examples include a moving particle layer air filter that collects dust by a layer, an electrostatic precipitator that collects dust by electricity, and the like.

また、この固気分離機６にヒーターを設け、立ち上がり時にヒーターを稼働させて結露を防止することが好ましい。 Further, it is preferable to provide a heater in the solid air separator 6 and operate the heater at the time of rising to prevent dew condensation.

（排気処理）
前記固気分離機６によって粉粒体と分離した分離ガスは、洗浄により集塵を行うベンチュリースクラバー１１によって除塵された後、排気ファン１２によって吸引されてミストセパレーター１３へ運ばれる。そして、ミストセパレーター１３でさらに除塵された後、プラズマ脱臭機１４で脱臭され、大気中Ｅに放散される。なお、固気分離機６から排出される分離ガスの処理方法は、前記の内容に限られるものではなく、各設備を適宜変更しても良い。 (Exhaust treatment)
The separated gas separated from the powder or granular material by the solid air separator 6 is dust-removed by the venturi scrubber 11 that collects dust by washing, and then is sucked by the exhaust fan 12 and carried to the mist separator 13. Then, after being further deodorized by the mist separator 13, it is deodorized by the plasma deodorizer 14 and released into the atmosphere E. The method for treating the separated gas discharged from the solid air separator 6 is not limited to the above contents, and each facility may be appropriately changed.

（粉粒体の貯留）
固気分離機６の下端部に溜まった粉粒体は、ロータリーバルブ１９で切り出された後、配管３１を通って粉粒体上流搬送機９へ供給される。固気分離機６の下端部にある粉粒体の水分が高い場合、粉粒体がバルブに付着して排出が上手くいかないことがあるため、回転羽根によって掻き出すロータリーバルブ１９を用いることが好ましい。また、図示形態では、配管３１に水分計ＡＷを設け、配管３１を通る粉粒体の含水率を計測している。そして、含水率が定められた値になるように、熱風発生器４から連続式熱風乾燥機５へ供給する熱風の温度を上げるなどの制御を行っている。 (Retention of powder and granules)
The powder or granular material accumulated at the lower end of the solid air separator 6 is cut out by the rotary valve 19 and then supplied to the powder or granular material upstream transporter 9 through the pipe 31. If the water content of the powder or granular material at the lower end of the solid air separator 6 is high, the powder or granular material may adhere to the valve and discharge may not be successful. Therefore, it is preferable to use a rotary valve 19 that is scraped out by a rotary blade. .. Further, in the illustrated embodiment, a moisture meter AW is provided in the pipe 31 to measure the water content of the powder or granular material passing through the pipe 31. Then, control such as raising the temperature of the hot air supplied from the hot air generator 4 to the continuous hot air dryer 5 is performed so that the water content becomes a predetermined value.

粉粒体上流搬送機９としては、機械的な動力によって搬送を行うスクリューコンベアやベルトコンベアなどを用いることができる。図示形態では、二軸のスクリューからなるスクリューコンベアを用いている。二軸のスクリューコンベアを用いることで、一方のシャフトに付着した粉粒体を他方の回転羽根で掻き出すことができる。 As the powder or granular material upstream transporter 9, a screw conveyor, a belt conveyor, or the like that transports by mechanical power can be used. In the illustrated form, a screw conveyor composed of biaxial screws is used. By using a biaxial screw conveyor, the powder or granular material adhering to one shaft can be scraped out by the other rotating blade.

前記スクリューコンベア９は、粉粒体の供給口がスクリューコンベア９の長手方向の中間部分に設けられ、粉粒体の排出口がスクリューコンベア９の長手方向の一端側端部（図面右側）と他端側端部（図面左側）に設けられている。供給口から供給された粉粒体は、スクリューコンベア９が正回転することによって一端側端部へ運ばれ、一端側端部の排出口から排出される。反対に、スクリューコンベア９が逆回転すると、粉粒体が他端側端部へ運ばれ、他端側端部の排出口から排出される。下流に配置した複数のコンテナ１５に粉粒体をバランス良く貯留するため、スクリューコンベア９を一定時間正回転した後、同様の時間逆回転するという様に、正回転と逆回転を交互に均等に行い、一端側端部から排出される粉粒体の量と、他端側端部から排出される粉粒体の量を同量にすることが好ましい。 In the screw conveyor 9, the supply port for the powder or granular material is provided in the middle portion in the longitudinal direction of the screw conveyor 9, and the discharge port for the powder or granular material is one end side end in the longitudinal direction of the screw conveyor 9 (right side in the drawing) and others. It is provided at the end side (left side of the drawing). The powder or granular material supplied from the supply port is carried to one end side end by the forward rotation of the screw conveyor 9, and is discharged from the discharge port at one end side end. On the contrary, when the screw conveyor 9 rotates in the reverse direction, the powder or granular material is carried to the other end side end and discharged from the discharge port at the other end side end. In order to store the powder or granular material in a plurality of containers 15 arranged downstream in a well-balanced manner, the screw conveyor 9 is rotated forward for a certain period of time and then rotated in the reverse direction for the same period of time. It is preferable that the amount of the powder or granular material discharged from the one end side end portion and the amount of the powder or granular material discharged from the other end side end portion be the same amount.

また、スクリューコンベア９に供給される粉粒体の温度は約６５℃〜９０℃という高温である。そこで、粉粒体の粗熱を取って６５℃程度まで下げるため、スクリューコンベア９を水冷式にすることが好ましい。具体的には、スクリューコンベア９のジャケットの外に冷却用の水を流すとともに、シャフトの内部にも水を流すことで、外側と内側の両方から粉粒体を冷却する構造である。 The temperature of the powder or granular material supplied to the screw conveyor 9 is as high as about 65 ° C to 90 ° C. Therefore, it is preferable to make the screw conveyor 9 water-cooled in order to remove the rough heat of the powder or granular material and lower it to about 65 ° C. Specifically, the structure is such that the powder or granular material is cooled from both the outside and the inside by flowing cooling water to the outside of the jacket of the screw conveyor 9 and also flowing water to the inside of the shaft.

そして、スクリューコンベア９の各排出口（一端側排出口および他端側排出口）から排出された粉粒体は、配管３２内を通って、別々の粉粒体下流搬送機１０に供給される。図示した各粉粒体下流搬送機１０は一軸のスクリューコンベア１０であり、冷却機能を有さない点と一軸のスクリューである点以外は、粉粒体上流搬送機９と同様の機構となっている。 Then, the powder or granular material discharged from each discharge port (one end side discharge port and the other end side discharge port) of the screw conveyor 9 passes through the pipe 32 and is supplied to the separate powder or granular material downstream conveyor 10. .. Each of the illustrated powder or granular material downstream conveyors 10 is a uniaxial screw conveyor 10, and has the same mechanism as the powder or granular material upstream conveyor 9 except that it does not have a cooling function and is a uniaxial screw. There is.

このスクリューコンベア１０が正回転または逆回転することにより、粉粒体がスクリューコンベア１０の一端側と他端側に振り分けられる。そして、一端側排出口または他端側排出口から排出された粉粒体は、配管３３を通って、各コンテナ１５（図示形態では、四個のコンテナ）に貯留される。このように、スクリューコンベア１０を用いて粉粒体を複数のコンテナ１５に振り分けることで、コンテナ１５が直ぐに満杯になってしまうことを防ぐことができる。 When the screw conveyor 10 rotates in the forward or reverse direction, the powder or granular material is distributed to one end side and the other end side of the screw conveyor 10. Then, the powder or granular material discharged from the one end side discharge port or the other end side discharge port is stored in each container 15 (four containers in the illustrated embodiment) through the pipe 33. By distributing the powder or granular material to the plurality of containers 15 using the screw conveyor 10 in this way, it is possible to prevent the containers 15 from being filled up immediately.

また、コンテナ１５内に貯留された粉粒体は、コンテナ１５内の酸素や一酸化炭素によって温度が上昇するおそれがあるため、コンテナ１５に温度計を取り付けて外部から温度を監視するとともに、窒素タンク（図示しない）からコンテナ１５内に窒素を供給するようにすると良い。また、温度が急上昇した場合に備えて、コンテナ１５内に水を降らせる機構を備えるようにしても良い。 Further, since the temperature of the powder or granular material stored in the container 15 may rise due to oxygen or carbon monoxide in the container 15, a thermometer is attached to the container 15 to monitor the temperature from the outside and nitrogen. It is preferable to supply nitrogen into the container 15 from a tank (not shown). Further, a mechanism for dropping water in the container 15 may be provided in case the temperature suddenly rises.

（その他）
最大粒径や平均粒径の計測方法は、他の方法を用いても良い。例えば、図示した形態のように、測定装置８（例えば、画像寸法測定装置 キーエンス社製の照明一体型画像センサVIシリーズ）を用いて、ベルトコンベアに載って移動する有機性廃棄物（脱水物）を撮像し、撮影画像から求めることができる。この形態では、コンベアで運ばれる脱水物の凹凸形状から粒径を算出している。それとともに、脱水物のエッジの数や色を計測し、前記粒径の算出値を修正しても良い。 (Other)
Other methods may be used for measuring the maximum particle size and the average particle size. For example, as shown in the illustrated form, an organic waste (dehydrated product) that moves on a belt conveyor using a measuring device 8 (for example, an image dimensional measuring device KEYENCE's image sensor VI series with integrated lighting). Can be obtained from the captured image by imaging the image. In this form, the particle size is calculated from the uneven shape of the dehydrated product carried by the conveyor. At the same time, the number and color of the edges of the dehydrated product may be measured, and the calculated value of the particle size may be corrected.

また、脱水機の種類によっては、脱水物が粒状体とならない場合もある。例えば、脱水機にベルトプレスを用いた場合などは、脱水物がシート状になっていることが多い。そのほか、脱水物の形状が板状や柱状になることもある。そこで、このような場合は連続式熱風乾燥機に供給する前に破砕機等によって破砕する。本発明においては、この破砕後の粒状物の粒径を計測し、最大粒径や平均粒径が望ましい値か否かを判断し、連続式熱風乾燥機に供給するか否かを決めればよい。 Further, depending on the type of dehydrator, the dehydrated product may not be in the form of granules. For example, when a belt press is used for the dehydrator, the dehydrated product is often in the form of a sheet. In addition, the shape of the dehydrated product may be plate-shaped or columnar. Therefore, in such a case, it is crushed by a crusher or the like before being supplied to the continuous hot air dryer. In the present invention, the particle size of the granules after crushing may be measured, it may be determined whether the maximum particle size or the average particle size is a desirable value, and it may be determined whether or not the particles are supplied to the continuous hot air dryer. ..

また、脱水機によって脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給することもある。この場合においても、粒径の計測方法は、前記と同様に考えることができる。 In addition, organic waste that has not been dehydrated by the dehydrator may be supplied to the continuous hot air dryer. In this case as well, the method for measuring the particle size can be considered in the same manner as described above.

（実施例１）
有機性廃棄物として下水汚泥（消化汚泥）を用いた。この消化汚泥の汚泥濃度は１．６％（含水率９８．４％）であった。
まずは、消化汚泥を機内二液調質型遠心脱水機で１０〜２０分間脱水した。この機内二液調質型遠心脱水機では、高分子凝集剤と無機凝集剤（ポリ硫酸第２鉄）を用いた。その後、配管を通じて脱水物を二軸式スクリューコンベアへ送った。また、この配管に取り付けた水分計を用いて脱水物の水分率を計測したところ、７５〜７６％であった。 (Example 1)
Sewage sludge (digested sludge) was used as organic waste. The sludge concentration of this digested sludge was 1.6% (moisture content 98.4%).
First, the digested sludge was dehydrated for 10 to 20 minutes with an in-flight two-component heat-regulating centrifugal dehydrator. In this in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator, a polymer flocculant and an inorganic flocculant (ferric polysulfate) were used. After that, the dehydrated product was sent to the twin-screw conveyor through the pipe. Moreover, when the moisture content of the dehydrated product was measured using the moisture meter attached to this pipe, it was 75 to 76%.

次に、スクリューコンベアを用いて、円管式気流乾燥機に脱水物を供給した。この供給は、前記式１で求める平均滞留時間Ｔが５〜７分となるように行った。具体的には、円管式気流乾燥機へ供給する消化汚泥の脱水物の量が２５〜３５ｋｇ-ｄｓ／ｈであった。また、円管式気流乾燥機内に貯留できる消化汚泥の量（保有量）が３ｋｇ-ｄｓであった。 Next, the dehydrated product was supplied to the circular tube type air flow dryer using a screw conveyor. This supply was performed so that the average residence time T calculated by the above formula 1 was 5 to 7 minutes. Specifically, the amount of dehydrated product of digested sludge supplied to the circular air flow dryer was 25 to 35 kg-ds / h. In addition, the amount of digested sludge (retained amount) that can be stored in the circular air flow dryer was 3 kg-ds.

また、脱水物を一部サンプリングし、粒径測定を行った。そして、最大粒径が６０ｍｍ以上の場合や、平均粒径が１〜１０ｍｍの範囲にない場合は、スクリューコンベアを逆回転して、脱水物を消化タンクへ送り、それ以外の脱水物を円管式気流乾燥機へ供給するようにした。 In addition, a part of the dehydrated product was sampled and the particle size was measured. If the maximum particle size is 60 mm or more, or if the average particle size is not in the range of 1 to 10 mm, the screw conveyor is rotated in the reverse direction to send the dehydrated product to the digestion tank, and the other dehydrated products are sent to the circular tube. It was made to supply to the type air flow dryer.

次に、円管式気流乾燥機において、４００℃の熱風を用いて、脱水物を乾燥させた。そして、円管式気流乾燥機から排出された乾燥物をサイクロンへ供給し、遠心力によって固気分離を行った。その後、サイクロンの下端部に溜まった粉粒体をロータリーバルブによって切り出し、その排出物を最終製品とみなし、臭気指数を計測したところ３０〜３４であった。 Next, the dehydrated product was dried using hot air at 400 ° C. in a circular air flow dryer. Then, the dried product discharged from the circular tube type air flow dryer was supplied to the cyclone, and solid air separation was performed by centrifugal force. After that, the powder or granular material accumulated at the lower end of the cyclone was cut out by a rotary valve, the discharge was regarded as a final product, and the odor index was measured and found to be 30 to 34.

（実施例２）
有機性廃棄物として下水汚泥（混合生汚泥）を用いた。実施例１と同じ円管式気流乾燥機（保有量３ｋｇ-ｄｓ）に、有機性廃棄物（脱水物）を３０〜４０ｋｇ-ｄｓ/ｈで供給した。その結果、供給した有機性廃棄物（複数の粒子から構成される）が円管式気流乾燥機内に留まる時間（平均滞留時間）は４〜６分であった。それ以外は、実施例１と同様である。そして、臭気指数を計測したところ３８〜４０であった。 (Example 2)
Sewage sludge (mixed raw sludge) was used as the organic waste. Example 1 and same circular tube type flash dryer (holdings 3 kg-ds), was fed organic waste (dehydrated product) in 30~40kg-ds / h. As a result, the time (average residence time) for the supplied organic waste (composed of a plurality of particles) to stay in the circular air flow dryer was 4 to 6 minutes . Other than that, it is the same as in Example 1. The odor index was measured and found to be 38-40.

（比較例１）
有機性廃棄物として下水汚泥を用いた。
まず、遠心脱水機で下水汚泥を脱水し、含水率８３．５％の脱水物を得た。次に、連続式熱風乾燥機としてインクラインドディスク型ドライヤを用いて、脱水物を乾燥させた。このインクラインドディスク型ドライヤでは熱媒として蒸気圧０．７ＭＰａ、温度１６５℃のスチームを用いた。また、このインクラインドディスク型ドライヤが内部に保有できる有機性廃棄物（脱水物）の量は３２．５ｋｇ-ｄｓである。そして、このインクラインドディスク型ドライヤに有機性廃棄物（脱水物）を６０〜７０ｋｇ-ｄｓ/ｈで供給した。その結果、供給した有機性廃棄物（複数の粒子から構成される）が円管式気流乾燥機内に留まる時間（平均滞留時間）は２７〜３３分であった。それ以外は、実施例１と同様の条件である。そして、臭気指数を計測したところ４０〜５０であった。
（比較例２）
有機性廃棄物として下水汚泥を用いた。
比較例１と同様の脱水機及び乾燥機（インクラインドディスク型ドライヤ）を用いた。なお、この乾燥機が内部に保有できる有機性廃棄物（脱水物）の量は３５ｋｇ-ｄｓである。そして、この乾燥機に有機性廃棄物に、有機性廃棄物（脱水物）を６５〜７５ｋｇ-ｄｓ/ｈで供給した。その結果、供給した有機性廃棄物（脱水物）が円管式気流乾燥機内に留まる時間（平均滞留時間）は２８〜３３分であった。それ以外は、実施例１と同様の条件である。そして、臭気指数を計測したところ４０〜５０であった。 (Comparative Example 1)
Sewage sludge was used as organic waste.
First, the sewage sludge was dehydrated with a centrifugal dehydrator to obtain a dehydrated product having a water content of 83.5%. Next, the dehydrated product was dried using an inclined disc type dryer as a continuous hot air dryer. In this inclined disc type dryer, steam having a vapor pressure of 0.7 MPa and a temperature of 165 ° C. was used as a heat medium. Further, the amount of organic waste (dehydrated product) that can be retained inside this inclined disc type dryer is 32.5 kg-ds. Then, organic waste (dehydrated product) was supplied to this inclined disc type dryer at 60 to 70 kg-ds / h. As a result, the time (average residence time) for the supplied organic waste (composed of a plurality of particles) to stay in the circular air flow dryer was 27 to 33 minutes. Other than that, the conditions are the same as those in the first embodiment. Then, when the odor index was measured, it was 40 to 50.
(Comparative Example 2)
Sewage sludge was used as organic waste.
The same dehydrator and dryer (inclined disc type dryer) as in Comparative Example 1 were used. The amount of organic waste (dehydrated product) that this dryer can hold inside is 35 kg-ds. Then, the organic waste (dehydrated product) was supplied to the dryer at 65 to 75 kg-ds / h. As a result, the time (average residence time) for the supplied organic waste (dehydrated) to stay in the circular tube type airflow dryer was 28 to 33 minutes. Other than that, the conditions are the same as those in the first embodiment. Then, when the odor index was measured, it was 40 to 50.

Figure 0006846920
Figure 0006846920

（考察）
前記式１で求める平均滞留時間Ｔが約２５〜３５（分）となるように供給すると、乾燥によって有機性廃棄物が変性することによって臭気が強くなる傾向にある。一方、本発明では、前記式１で求める平均滞留時間Ｔが４〜７（分）となるように供給することで、臭気が抑えられていることが分かる。 (Discussion)
When the average residence time T calculated by the above formula 1 is supplied so as to be about 25 to 35 (minutes), the organic waste tends to be denatured by drying and the odor tends to be strong. On the other hand, in the present invention, it can be seen that the odor is suppressed by supplying the product so that the average residence time T calculated by the above formula 1 is 4 to 7 (minutes).

１：処理装置、２：有機性廃棄物貯留槽、３：脱水機、４：熱風発生器、５：連続式熱風乾燥機、５ａ〜５ｄ：パイプ、５Ｘ：供給口、５Ｙ：排出口、６：固気分離機、７：脱水物搬送機、８：測定装置、９：粉粒体上流搬送機、１０：粉粒体下流搬送機、１１：ベンチュリースクラバー、１２：排気ファン、１３：ミストセパレーター、１４：プラズマ脱臭機、１５：コンテナ、１７：空気圧縮機、１８：貯留タンク、１９：ロータリーバルブ、２０：消化タンク、２１：供給ポンプ、３１〜３３：配管、ＡＭ：水分計、Ｅ：大気、Ｆ：燃料、Ｍ：モーター、Ｗ：有機性廃棄物 1: Treatment device, 2: Organic waste storage tank, 3: Dehydrator, 4: Hot air generator, 5: Continuous hot air dryer, 5a to 5d: Pipe, 5X: Supply port, 5Y: Discharge port, 6 : Solid air separator, 7: Dehydrated transporter, 8: Measuring device, 9: Powder and granular material upstream conveyor, 10: Powder and granular material downstream conveyor, 11: Venturi scrubber, 12: Exhaust fan, 13: Mist separator , 14: Plasma deodorizer, 15: Container, 17: Air compressor, 18: Storage tank, 19: Rotary valve, 20: Digestion tank, 21: Supply pump, 31-33: Piping, AM: Moisture meter, E: Atmosphere, F: Fuel, M: Motor, W: Organic waste

Claims (13)

有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理方法であって、
熱風発生器で熱風を生成する熱風生成工程と、
円環式気流乾燥機内で有機性廃棄物と前記熱風を接触させ、有機性廃棄物を乾燥させる乾燥工程と、
前記円環式気流乾燥機からの排ガスに含まれる乾燥物を分離する固気分離工程と、を有する有機性廃棄物の処理方法であって、
前記円環式気流乾燥機は、
前記熱風発生器で生成した前記熱風が供給され、その熱風が内部を流れる環状に配置したパイプと、前記有機性廃棄物の供給口と、前記乾燥物の排出口と、を有し、
前記供給口から供給された前記有機性廃棄物が前記熱風によって搬送されながら前記環状のパイプの内部を循環し、前記供給口から新たに供給された前記有機性廃棄物が前記環状のパイプの内部を循環する前記有機性廃棄物と前記パイプの内部で混合する構成とされ、
前記乾燥工程における下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分であることを特徴とする有機性廃棄物の処理方法。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記円環式気流乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記円環式気流乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記円環式気流乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 A method for treating organic waste by drying the organic waste and recovering the dried product.
The hot air generation process that generates hot air with a hot air generator,
Contacting the heated air and organic waste in the ring-type flash dryer, a drying step for drying the organic waste,
A method for treating organic waste, which comprises a solid air separation step of separating the dried matter contained in the exhaust gas from the annular airflow dryer.
The annular airflow dryer
It has a pipe arranged in an annular shape to which the hot air generated by the hot air generator is supplied and the hot air flows through the inside, a supply port for the organic waste, and a discharge port for the dried product.
The organic waste supplied from the supply port circulates inside the annular pipe while being conveyed by the hot air, and the organic waste newly supplied from the supply port is inside the annular pipe. The organic waste that circulates in the pipe is mixed inside the pipe.
A method for treating organic waste, wherein the average residence time T defined by the following formula 1 in the drying step is 0.05 to 10 minutes.
T = Y / X ・ ・ ・ Equation 1
Here, T is the mean residence time of organic waste is retained in the ring-type flash dryer (min), the supply amount of the X is organic waste into the annular type air dryer (kg a -ds / min), Y is a holding amount of organic waste within the ring type air dryer (kg-ds). 前記平均滞留時間Ｔが５〜７分である請求項１記載の有機性廃棄物の処理方法。The method for treating organic waste according to claim 1, wherein the average residence time T is 5 to 7 minutes. 前記円環式気流乾燥機に供給される有機性廃棄物の最大粒径が６０ｍｍ以下である請求項１または２記載の有機性廃棄物の処理方法。 The method for treating organic waste according to claim 1 or 2, wherein the maximum particle size of the organic waste supplied to the annular air flow dryer is 60 mm or less. 前記円環式気流乾燥機に供給される有機性廃棄物の平均粒径が１ｍｍ〜３０ｍｍである請求項１または２記載の有機性廃棄物の処理方法。 The method for treating organic waste according to claim 1 or 2, wherein the average particle size of the organic waste supplied to the annular air flow dryer is 1 mm to 30 mm. 前記乾燥工程の前に、脱水機で有機性廃棄物を脱水する工程をさらに有し、
脱水工程で脱水した有機性廃棄物を前記円環式気流乾燥機に供給する請求項１記載の有機性廃棄物の処理方法。 Prior to the drying step, a step of dehydrating the organic waste with a dehydrator is further provided.
The method for treating organic waste according to claim 1, wherein the organic waste dehydrated in the dehydration step is supplied to the annular air flow dryer. 前記脱水工程において、前記脱水機内で有機性廃棄物を重力加速度２０００〜３０００Ｇで脱水した後、脱水した有機性廃棄物を大気中へ排出する請求項５記載の有機性廃棄物の処理方法。 The method for treating organic waste according to claim 5, wherein in the dehydration step, the organic waste is dehydrated in the dehydrator at a gravitational acceleration of 2000 to 3000 G, and then the dehydrated organic waste is discharged into the atmosphere. 前記脱水工程における前記脱水機として機内二液調質型遠心脱水機を用いる請求項５記載の有機性廃棄物の処理方法。 The method for treating organic waste according to claim 5, wherein an in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator is used as the dehydrator in the dehydration step. 前記脱水工程において、脱水過程の有機性廃棄物に対して、高分子凝集剤および無機凝集剤の少なくともいずれか一方を添加する請求項５記載の有機性廃棄物の処理方法。 The method for treating organic waste according to claim 5, wherein in the dehydration step, at least one of a polymer flocculant and an inorganic flocculant is added to the organic waste in the dehydration process. 有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理装置であって、
前記有機性廃棄物の処理装置は、
熱風を生成する熱風発生器と、
前記熱風発生器からの熱風と有機性廃棄物を接触させて、有機性廃棄物を乾燥させる円環式気流乾燥機と、
前記円環式気流乾燥機から排出される排ガスに含まれる乾燥物を分離して回収する固気分離機と、を有する有機性廃棄物の処理装置であって、
前記円環式気流乾燥機は、
前記熱風発生器で生成した前記熱風が供給され、その熱風が内部を流れる環状に配置したパイプと、前記有機性廃棄物の供給口と、前記乾燥物の排出口と、を有し、
前記供給口から供給された前記有機性廃棄物が前記熱風によって搬送されながら前記環状のパイプの内部を循環し、前記供給口から新たに供給された前記有機性廃棄物が前記環状のパイプの内部を循環する前記有機性廃棄物と前記パイプの内部で混合する構成とされ、
下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分となる範囲で、前記円環式気流乾燥機に有機性廃棄物を供給する供給手段を有することを特徴とする有機性廃棄物の処理装置。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記円環式気流乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記円環式気流乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記円環式気流乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 An organic waste treatment device that dries organic waste and collects the dried product.
The organic waste treatment device is
A hot air generator that generates hot air,
An annular air flow dryer that dries the organic waste by bringing the hot air from the hot air generator into contact with the organic waste.
An organic waste treatment apparatus comprising a solid air separator that separates and collects dried matter contained in exhaust gas discharged from the annular airflow dryer.
The annular airflow dryer
It has a pipe arranged in an annular shape to which the hot air generated by the hot air generator is supplied and the hot air flows through the inside, a supply port for the organic waste, and a discharge port for the dried product.
The organic waste supplied from the supply port circulates inside the annular pipe while being conveyed by the hot air, and the organic waste newly supplied from the supply port is inside the annular pipe. The organic waste that circulates in the pipe is mixed inside the pipe.
Organic waste characterized by having a supply means for supplying the organic waste to the annular air flow dryer within a range in which the average residence time T defined by the following formula 1 is 0.05 to 10 minutes. Processing equipment.
T = Y / X ・ ・ ・ Equation 1
Here, T is the mean residence time of organic waste is retained in the ring-type flash dryer (min), the supply amount of the X is organic waste into the annular type air dryer (kg a -ds / min), Y is a holding amount of organic waste within the ring type air dryer (kg-ds). 前記平均滞留時間Ｔが５〜７分である請求項９記載の有機性廃棄物の処理装置。The organic waste treatment apparatus according to claim 9, wherein the average residence time T is 5 to 7 minutes. 有機性廃棄物を脱水する脱水機をさらに有し、
前記脱水機で脱水した有機性廃棄物を前記円環式気流乾燥機に供給する構成とした請求項９記載の有機性廃棄物の処理装置。 It also has a dehydrator that dehydrates organic waste,
The organic waste treatment apparatus according to claim 9, wherein the organic waste dehydrated by the dehydrator is supplied to the annular air flow dryer. 前記脱水機は機内二液調質型遠心脱水機である請求項１０記載の有機性廃棄物の処理装置。 The organic waste treatment apparatus according to claim 10, wherein the dehydrator is an in-flight two-component tempering type centrifugal dehydrator. 前記円環式気流乾燥機の周囲に、前記円環式気流乾燥機内の温度を露点よりも高く保つ保温手段を設けた請求項９記載の有機性廃棄物の処理装置。 Processor of the circle around the ring type air dryers, organic waste according to claim 9, wherein providing the heat insulating means for maintaining above the dew point temperature within the ring-type flash dryer.
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