JP2018094537A - Method and apparatus for treating organic waste - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method and apparatus for treating organic waste capable of obtaining dry organic waste with suppressed malodors.SOLUTION: A method for treating organic waste W includes a hot air producing step of generating hot air, a drying step of bringing organic waste W having a moisture content of 81% or less and an average particle diameter of 1 to 30 mm into contact with hot air in continuous hot air dryers 5a to d to dry the organic waste W, and a solid-gas separation step of separating the dried matter contained in exhaust gas from the continuous hot air dryers 5a to d. In the method, the average residence time T in the drying step is in the range of 0.05 to 10 minutes defined by the equation 1. T=Y/X Equation 1 (T is an average residence time (minutes) during which the organic waste is retained in the continuous hot air dryers; X is an amount of the organic waste supplied to the continuous hot air dryers (Kg-ds/min); Y is an amount of the organic waste held in the continuous hot air driers (kg-ds).SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、有機性廃棄物の処理方法および処理装置に関する。   The present invention relates to a method and apparatus for treating organic waste.

有機性廃棄物は、まず脱水機によって脱水され、次に乾燥機によって乾燥する。乾燥した有機性廃棄物は、産業廃棄物として処理されたり、埋め立て処理されたりすることが多いが、近年では燃料資源や肥料として利用されることもある。   The organic waste is first dehydrated by a dehydrator and then dried by a dryer. Dried organic waste is often treated as industrial waste or landfilled, but in recent years it is sometimes used as a fuel resource or fertilizer.

しかし、前記乾燥した有機性廃棄物は臭いため、農家が肥料として用いることを敬遠することが多いという問題がある。
また、乾燥した有機性廃棄物を運搬する際においても、トラックの荷台から落下すると、その落下物が臭うという問題もある。 However, since the dried organic waste has an odor, there is a problem that farmers often refrain from using it as fertilizer.
In addition, when transporting dried organic waste, there is also a problem that the fallen object smells when it falls from the truck bed.

そこで本発明の主たる課題は、悪臭が少ない乾燥した有機性廃棄物を得ることを目的とする。   Then, the main subject of this invention aims at obtaining the dry organic waste with few malodors.

上記課題を解決した本発明は次記のとおりである。
（１）有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理方法であって、
熱風を生成する熱風生成工程と、
連続式熱風乾燥機内で有機性廃棄物と前記熱風を接触させ、有機性廃棄物を乾燥させる乾燥工程と、
前記連続式熱風乾燥機からの排ガスに含まれる乾燥物を分離する固気分離工程と、を有する有機性廃棄物の処理方法であって、
前記乾燥工程における下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分であることを特徴とする有機性廃棄物の処理方法。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記連続式熱風乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 The present invention that has solved the above problems is as follows.
(1) A method for treating organic waste by drying organic waste and recovering the dry matter,
A hot air generating process for generating hot air;
A drying step of contacting the organic waste with the hot air in a continuous hot air dryer to dry the organic waste;
A solid-gas separation step of separating a dry matter contained in exhaust gas from the continuous hot air dryer, and a method for treating organic waste,
The organic waste processing method, wherein an average residence time T defined by the following formula 1 in the drying step is 0.05 to 10 minutes.
T = Y / X Equation 1
Here, T is an average residence time (minutes) in which the organic waste stays in the continuous hot air dryer, and X is the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer (kg-ds / Y is the amount of organic waste retained in the continuous hot air dryer (kg-ds).

（作用効果）
従来の有機性廃棄物処理装置の運転においては、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機に供給されてから排出されるまでの平均滞留時間Ｔが約３０分であった。最終製品の悪臭の発生原因は長い間不明であったが、本発明者は有機性廃棄物の乾燥が過度に進行することで、たんぱく質に変性が生じ、焦げによる臭気が生じていることを突き止めた。そして、悪臭が発生しない平均滞留時間について鋭意検討を行い、平均滞留時間を１０分以下にして悪臭の発生を防ぐ方法を生みだした。悪臭の発生を防ぐためには、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間Ｔが０．０５分〜１０分の範囲内にすることがより好ましく、２分〜５分にすることがさらに好ましい。 (Function and effect)
In the operation of the conventional organic waste treatment apparatus, the average residence time T from when the organic waste is supplied to the continuous hot air dryer until it is discharged is about 30 minutes. The cause of bad odor in the final product has not been known for a long time, but the present inventor has determined that the protein is denatured due to excessive drying of organic waste, and the odor due to scorching is generated. It was. And the earnest examination was carried out about the average residence time which a malodor does not generate | occur | produce, and the method which made the mean residence time 10 minutes or less and prevented generation | occurrence | production of a malodor was produced. In order to prevent the generation of malodor, it is more preferable that the average residence time T during which the organic waste stays in the continuous hot air dryer is in the range of 0.05 to 10 minutes, and 2 to 5 minutes. More preferably.

前記平均滞留時間Ｔが０．０５分〜１０分の範囲内となるように有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機へ供給すると、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機内に滞留する時間が短いため、高温下において有機性廃棄物が熱変性して悪臭が発生することを防ぐことができる。このように本発明においては、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の量を制御することで、有機性廃棄物が乾燥機内に滞留する時間をコントロールし、乾燥物から悪臭が発生することを防いでいる。   When the organic waste is supplied to the continuous hot air dryer so that the average residence time T is in the range of 0.05 to 10 minutes, the time for the organic waste to stay in the continuous hot air dryer is short. Therefore, it is possible to prevent the organic waste from being thermally denatured at a high temperature and generating bad odor. As described above, in the present invention, by controlling the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer, the time during which the organic waste stays in the dryer is controlled, and malodors are generated from the dry matter. It prevents that.

なお、前記平均滞留時間とは、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機に供給されてから排出されるまでの時間の平均値である。この平均滞留時間Ｔ（分）は、Ｙ（連続式熱風乾燥機の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ））をＸ（連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分））で除することによって算出できる。   The average residence time is an average value of the time from when the organic waste is supplied to the continuous hot air dryer until it is discharged. This average residence time T (min) is expressed as follows: Y (retention amount of organic waste in continuous hot air dryer (kg-ds)) X (supply amount of organic waste to continuous hot air dryer (kg) -ds / min)).

（２）前記連続式熱風乾燥機に有機性廃棄物を供給する前に有機性廃棄物の性状を測定し、前記連続式熱風乾燥機の乾燥に適さない有機性廃棄物は供給しない前記（１）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (2) The property of the organic waste is measured before the organic waste is supplied to the continuous hot air dryer, and the organic waste that is not suitable for drying of the continuous hot air dryer is not supplied. ) Organic waste disposal method as described.

（作用効果）
乾燥に適さない性状の有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給すると、乾燥不良によって悪臭が生じる。具体的には、粒径（最大粒径、平均粒径）が大きい有機性廃棄物や含水率が高い有機性廃棄物を提供すると、硫黄系（硫化水素、二硫化メチルなど）の臭い（悪臭）がきつくなる傾向がある。そこで本発明においては、前記連続式熱風乾燥機に有機性廃棄物を供給する前に有機性廃棄物の性状を測定し、このような悪臭の発生を未然に防止することが好ましい。 (Function and effect)
When organic waste having properties that are not suitable for drying is supplied to a continuous hot air dryer, a bad odor is generated due to poor drying. Specifically, if organic waste with a large particle size (maximum particle size, average particle size) or organic waste with a high water content is provided, a sulfur-based (hydrogen sulfide, methyl disulfide, etc.) odor (bad odor) ) Tend to be tight. Therefore, in the present invention, it is preferable to measure the properties of the organic waste before supplying the organic waste to the continuous hot air dryer to prevent such a bad odor from occurring.

（３）前記連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物の最大粒径が６０ｍｍ以下である前記（１）または（２）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (3) The organic waste processing method according to (1) or (2), wherein the maximum particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is 60 mm or less.

（作用効果）
連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の最大粒径が６０ｍｍより大きいと、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機内に留まる時間が極端に短くなり、有機性廃棄物が十分に乾燥されていない状態で連続式熱風乾燥機から排出されてしまう。そのため、最終製品（固気分離後の有機性廃棄物）の含水率が所望する値（１０〜５０％）よりも高くなってしまうという不具合がある。最終製品の含水率が高いと、硫黄系（硫化水素、二硫化メチルなど）の臭い（悪臭）がきつくなる不具合がある。 (Function and effect)
If the maximum particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is larger than 60 mm, the time that the organic waste stays in the continuous hot air dryer becomes extremely short, and the organic waste is sufficiently dried. It will be discharged from the continuous hot air dryer in the state that is not. Therefore, there exists a malfunction that the moisture content of a final product (organic waste after solid-gas separation) will become higher than the desired value (10-50%). If the moisture content of the final product is high, there is a problem that the smell (bad odor) of sulfur (hydrogen sulfide, methyl disulfide, etc.) becomes severe.

また、最大粒径が６０ｍｍより大きい有機性廃棄物の粒状物の中心部付近まで乾燥しようとすると、高温の熱風を用いる必要が生じる。この高温の熱風を用いると、有機性廃棄物の表面が乾燥しすぎて、焦げ臭（アセトアルデヒド系の臭い）が生じてしまうという不具合がある。   Moreover, when it is going to dry to the center part vicinity of the granular material of the organic waste larger than 60 mm, it is necessary to use a hot hot air. When this high-temperature hot air is used, the surface of the organic waste becomes too dry, and there is a problem that a burning odor (acetaldehyde-based odor) is generated.

そこで、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の最大粒径を６０ｍｍ以下にして、これらの不具合を防ぐことが好ましい。   Therefore, it is preferable to prevent these problems by setting the maximum particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer to 60 mm or less.

なお、最終製品は産業廃棄物、燃料資源、肥料などに用いられるが、これらの用途で要求される含水率は概ね１０〜５０％である。   The final product is used for industrial waste, fuel resources, fertilizers, etc., and the moisture content required for these uses is generally 10 to 50%.

連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物は脱水物に限られるものではなく、脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給しても良い。なお、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物は含水率８１％以下のものが適している。   The organic waste supplied to the continuous hot air dryer is not limited to dehydrated matter, and organic waste that has not been dehydrated may be supplied to the continuous hot air dryer. In addition, the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is suitable to have a water content of 81% or less.

（４）前記連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物の平均粒径が１ｍｍ〜３０ｍｍである前記（１）または（２）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (4) The organic waste processing method according to (1) or (2), wherein an average particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is 1 mm to 30 mm.

（作用効果）
連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の平均粒径が３０ｍｍより大きいと、有機性廃棄物が十分に乾燥されていない状態で連続式熱風乾燥機から排出されるため、最終製品の含水率が所望する値（１０〜５０％）よりも高くなってしまい、品質が悪くなってしまう。 (Function and effect)
When the average particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is larger than 30 mm, the organic waste is discharged from the continuous hot air dryer in a state where it is not sufficiently dried. The rate becomes higher than the desired value (10 to 50%), and the quality deteriorates.

連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物は脱水物に限られるものではなく、脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給しても良い。なお、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物は含水率８１％以下のものが適している。   The organic waste supplied to the continuous hot air dryer is not limited to dehydrated matter, and organic waste that has not been dehydrated may be supplied to the continuous hot air dryer. In addition, the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is suitable to have a water content of 81% or less.

（５）前記乾燥工程の前に、脱水機で有機性廃棄物を脱水する工程をさらに有し、
脱水工程で脱水した有機性廃棄物を前記連続式熱風乾燥機に供給する前記（１）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (5) Before the drying step, further comprising a step of dehydrating organic waste with a dehydrator,
The organic waste processing method according to (1), wherein the organic waste dehydrated in the dehydration step is supplied to the continuous hot air dryer.

（作用効果）
乾燥工程の前に有機性廃棄物を脱水することで、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の含水率を低くすることができる。有機性廃棄物の含水率が低くなると、有機性廃棄物の粒状物を構成する複数の粒子間の表面付着水や遊離水が減少するため、有機性廃棄物の最大粒径を望ましい値（６０ｍｍ以下）にすることができるとともに、平均粒径も望ましい値（１ｍｍ〜３０ｍｍ）にすることができる。 (Function and effect)
By dehydrating the organic waste before the drying step, the water content of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer can be lowered. When the water content of the organic waste is low, the surface adhering water and free water between the plurality of particles constituting the organic waste particulate matter are reduced, so the maximum particle size of the organic waste is desired (60 mm). The average particle size can also be set to a desired value (1 mm to 30 mm).

（６）前記脱水工程において、前記脱水機内で有機性廃棄物を重力加速度２０００〜３０００Ｇで脱水した後、脱水した有機性廃棄物を大気中へ排出する前記（５）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (6) In the dehydration step, the organic waste is dehydrated in the dehydrator at a gravitational acceleration of 2000 to 3000 G, and then the dehydrated organic waste is discharged into the atmosphere. Processing method.

（作用効果）
脱水した有機性廃棄物が脱水機から排出される際に有機性廃棄物が分散するため、脱水物の含水率を低下させることができる。また、有機性廃棄物の最大粒径を乾燥機への提供に適した値（６０ｍｍ以下）にすることができるとともに、平均粒径も望ましい値（１ｍｍ〜３０ｍｍ）にすることができる。 (Function and effect)
Since the organic waste is dispersed when the dehydrated organic waste is discharged from the dehydrator, the water content of the dehydrate can be reduced. In addition, the maximum particle size of the organic waste can be set to a value (60 mm or less) suitable for provision to a dryer, and the average particle size can also be set to a desirable value (1 mm to 30 mm).

（７）前記脱水工程における前記脱水機として機内二液調質型遠心脱水機を用いる前記（５）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (7) The organic waste processing method according to (5), wherein an in-machine two-liquid refining centrifugal dehydrator is used as the dehydrator in the dehydration step.

（作用効果）
他の脱水機を用いる場合と比べて、機内二液調質型遠心脱水機を用いることにより、有機性廃棄物の含水率を一層低くできるため、連続式熱風乾燥機に供給する有機性廃棄物の最大粒径が低い値（６０ｍｍ以下）になりやすいとともに、平均粒径も低い値（３０ｍｍ以下）になりやすい。 (Function and effect)
Compared with other dehydrators, the moisture content of organic waste can be further reduced by using an in-machine two-liquid refining centrifugal dehydrator, so organic waste supplied to continuous hot air dryers The maximum particle size tends to be low (60 mm or less) and the average particle size tends to be low (30 mm or less).

（８）前記脱水工程において、脱水過程の有機性廃棄物に対して、高分子凝集剤および無機凝集剤の少なくともいずれか一方を添加する前記（５）記載の有機性廃棄物の処理方法。 (8) The organic waste treatment method according to (5), wherein in the dehydration step, at least one of a polymer flocculant and an inorganic flocculant is added to the organic waste in the dehydration process.

（作用効果）
高分子凝集剤および無機凝集剤の少なくともいずれか一方を添加することで、有機性廃棄物の含水率を一層低くすることができるので好ましい。 (Function and effect)
It is preferable to add at least one of a polymer flocculant and an inorganic flocculant because the water content of the organic waste can be further reduced.

（９）有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理装置であって、
前記有機性廃棄物の処理装置は、
熱風を生成する熱風生成器と、
前記熱風発生器からの熱風と有機性廃棄物を接触させて、有機性廃棄物を乾燥させる連続式熱風乾燥機と、
前記連続式熱風乾燥機から排出される排ガスに含まれる乾燥物を分離して回収する固気分離機と、を有する有機性廃棄物の処理装置であって、
下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分となる範囲で、前記連続式乾燥機に有機性廃棄物を供給する供給手段を有することを特徴とする有機性廃棄物の処理装置。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記連続式熱風乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 (9) An organic waste treatment apparatus that dries organic waste and collects the dry matter,
The organic waste treatment apparatus comprises:
A hot air generator for generating hot air;
A continuous hot air dryer for contacting the organic waste with the hot air from the hot air generator to dry the organic waste;
A solid-gas separator for separating and recovering dry matter contained in exhaust gas discharged from the continuous hot air dryer, and an organic waste treatment apparatus comprising:
Organic waste treatment characterized by having supply means for supplying organic waste to the continuous dryer in the range where the average residence time T defined by the following formula 1 is 0.05 to 10 minutes apparatus.
T = Y / X Equation 1
Here, T is an average residence time (minutes) in which the organic waste stays in the continuous hot air dryer, and X is the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer (kg-ds / Y is the amount of organic waste retained in the continuous hot air dryer (kg-ds).

（作用効果）
前記（１）と同様の作用効果を奏する。 (Function and effect)
The same effects as (1) are achieved.

（１０）有機性廃棄物を脱水する脱水機をさらに有し、
前記脱水機で脱水した有機性廃棄物を前記連続式熱風乾燥機に供給する構成とした前記（９）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (10) It further has a dehydrator for dehydrating organic waste,
The organic waste treatment apparatus according to (9), wherein the organic waste dehydrated by the dehydrator is supplied to the continuous hot air dryer.

（作用効果）
前記（５）と同様の作用効果を奏する。 (Function and effect)
The same effects as the above (5) are achieved.

（１１）前記脱水機は機内二液調質型遠心脱水機である前記（１０）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (11) The organic waste treatment apparatus according to (10), wherein the dehydrator is an in-machine two-component refining centrifugal dehydrator.

（作用効果）
前記（７）と同様の作用効果を奏する。 (Function and effect)
The same effect as (7) is achieved.

（１２）前記連続式熱風乾燥機は円管式気流乾燥機または直管式気流乾燥機である前記（９）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (12) The organic waste processing apparatus according to (9), wherein the continuous hot air dryer is a circular tube air dryer or a straight tube air dryer.

（作用効果）
前記平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分の範囲内となるように有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給する際に、その連続式熱風乾燥機として円管式気流乾燥機または直管式気流乾燥機を用いると悪臭発生の抑制効果が高くなる。 (Function and effect)
When the organic waste is supplied to the continuous hot air dryer so that the average residence time T is in the range of 0.05 to 10 minutes, the continuous hot air dryer is a circular tube airflow dryer or a direct dryer. When a tubular air dryer is used, the effect of suppressing the generation of malodor is enhanced.

（１３）前記連続式熱風乾燥機の周囲に、前記連続式熱風乾燥機内の温度を露点よりも高く保つ保温手段を設けた前記（９）記載の有機性廃棄物の処理装置。 (13) The organic waste processing apparatus according to (9), wherein a thermal insulation means is provided around the continuous hot air dryer to keep the temperature in the continuous hot air dryer higher than a dew point.

（作用効果）
保温手段を設けることで、連続式熱風乾燥機内での結露を防ぐことができる。そのため、有機性廃棄物が連続式熱風乾燥機の内壁に付着することを防止できる。 (Function and effect)
By providing the heat retaining means, condensation in the continuous hot air dryer can be prevented. Therefore, organic waste can be prevented from adhering to the inner wall of the continuous hot air dryer.

本発明によれば、悪臭が少ない乾燥した有機性廃棄物を得ることができる。   According to the present invention, it is possible to obtain a dry organic waste with less bad odor.

本発明に係る有機性廃棄物処理装置の処理フロー図である。It is a processing flowchart of the organic waste processing apparatus which concerns on this invention.

以下、本発明の好適な実施形態について、図面を用いて説明する。なお、以下の説明及び図面は、本発明の一実施形態を示したものにすぎず、本発明の内容をこの実施形態に限定して解釈すべきでない。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In addition, the following description and drawings show only one embodiment of the present invention, and the contents of the present invention should not be construed to be limited to this embodiment.

図１は、有機性廃棄物の処理装置１の処理フロー図である。この処理装置１は、熱風発生器４、連続式熱風乾燥機５、固気分離機６などを備えている。以下に、この処理装置１の構成と処理の流れについて詳述する。   FIG. 1 is a processing flow diagram of the organic waste processing apparatus 1. The processing apparatus 1 includes a hot air generator 4, a continuous hot air dryer 5, a solid-gas separator 6, and the like. Below, the structure of this processing apparatus 1 and the flow of a process are explained in full detail.

（有機性廃棄物Ｗ）
本発明に係る処理装置１は、有機性廃棄物Ｗを処理するものである。この有機性廃棄物Ｗの具体例としては、汚泥を挙げることができる。より詳しくは、下水汚泥（余剰汚泥、初沈汚泥、混合生汚泥、混合汚泥、消化汚泥、バイオマスを混合消化した汚泥等を含む）、排水処理汚泥、製紙汚泥、活性汚泥、ビルピット汚泥、農業集落排水汚泥、その他の有機性汚泥を挙げることができる。これらの汚泥のうち、特に下水汚泥の処理に好適である。また、有機性廃棄物Ｗには、無機物が混入しているものも含まれる。この有機性廃棄物Ｗは、有機性廃棄物貯留槽２に貯留されており、供給ポンプ２１によって脱水機３に供給される。 (Organic waste W)
The processing apparatus 1 which concerns on this invention processes the organic waste W. FIG. Specific examples of the organic waste W include sludge. More specifically, sewage sludge (including surplus sludge, primary settling sludge, mixed raw sludge, mixed sludge, digested sludge, sludge obtained by mixing and digesting biomass), wastewater treatment sludge, papermaking sludge, activated sludge, bill pit sludge, agricultural settlements Examples include wastewater sludge and other organic sludge. Among these sludges, it is particularly suitable for the treatment of sewage sludge. Further, the organic waste W includes those in which inorganic substances are mixed. This organic waste W is stored in the organic waste storage tank 2 and supplied to the dehydrator 3 by the supply pump 21.

（脱水機３）
本発明に係る処理装置１は、有機性廃棄物Ｗを脱水する脱水機３を有することが好ましい。図１の形態において、有機性廃棄物Ｗは、脱水機３によって脱水された後、連続式熱風乾燥機５へ送られる。 (Dehydrator 3)
The treatment apparatus 1 according to the present invention preferably has a dehydrator 3 that dehydrates the organic waste W. In the form of FIG. 1, the organic waste W is dehydrated by the dehydrator 3 and then sent to the continuous hot air dryer 5.

この脱水機３の例としては、遠心脱水機、ベルトプレス脱水機、スクリュープレス脱水機、回転加圧脱水機、多重円板型脱水機および多重板型スクリュープレス脱水機等を挙げることができる。   Examples of the dehydrator 3 include a centrifugal dehydrator, a belt press dehydrator, a screw press dehydrator, a rotary pressure dehydrator, a multiple disc type dehydrator, a multiple plate type screw press dehydrator, and the like.

前記遠心脱水機には、一液調質法、二液調質法および機内二液調質法に用いる異なる形態の脱水機がある。このうちの機内二液調質型遠心脱水機は、脱水物の最大粒径や平均粒径を小さく、含水率を低くすることができるため、本発明に係る処理装置１の脱水機３として適している。   The centrifugal dehydrator includes different types of dehydrators used for the one-liquid refining method, the two-liquid refining method, and the in-machine two-liquid refining method. Among these, the in-machine two-liquid refining centrifugal dehydrator is suitable as the dehydrator 3 of the processing apparatus 1 according to the present invention because the maximum particle size and average particle size of the dehydrated product can be reduced and the water content can be reduced. ing.

前記機内二液調質型遠心脱水機は、外側に回転ボウルが配され、この回転ボウル内にスクリューコンベアが設けられている。また、この回転ボウルの一端側には供給口が、他端側には排出口が設けられている。供給口から回転ボウル内に供給された有機性廃棄物Ｗは、スクリューコンベアによって撹拌されながら他端側へと運ばれ、脱水物として排出口から排出される。また、有機性廃棄物Ｗは、回転ボウル内を移動する過程で、遠心力により脱水される。   The in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator has a rotating bowl on the outside, and a screw conveyor is provided in the rotating bowl. In addition, a supply port is provided on one end side of the rotating bowl, and a discharge port is provided on the other end side. The organic waste W supplied from the supply port into the rotating bowl is carried to the other end side while being stirred by the screw conveyor, and is discharged from the discharge port as dehydrated matter. Further, the organic waste W is dehydrated by centrifugal force in the process of moving in the rotating bowl.

また、回転ボウル内において、有機性廃棄物Ｗに対して、高分子凝集剤ＨＣおよび無機凝集剤ＩＣが添加される。高分子凝集剤ＨＣとしては、例えばポリアクリルアミド系、ポリアクリル酸エステル系のものを用いることができ、無機凝集剤ＩＣとしては、例えば塩化第二鉄、ポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）、ポリ硫酸第２鉄（ポリ鉄）などを用いることができる。これらの二種類の凝集剤を用いることで、脱水物の最大粒径や平均粒径を小さくするとともに、含水率を低くすることができる。具体的には、平均粒径を１０ｍｍ以下、含水率を７４％以下にすることができる。   Further, in the rotating bowl, the polymer flocculant HC and the inorganic flocculant IC are added to the organic waste W. As the polymer flocculant HC, for example, polyacrylamide type or polyacrylic acid ester type can be used, and as the inorganic flocculant IC, for example, ferric chloride, polyaluminum chloride (PAC), polysulfuric acid second Iron (poly iron) or the like can be used. By using these two kinds of flocculants, the maximum particle size and average particle size of the dehydrated product can be reduced, and the water content can be reduced. Specifically, the average particle size can be 10 mm or less, and the water content can be 74% or less.

また、前記ポリ硫酸第２鉄（ポリ鉄）の供給量は、５〜３０％（汚泥ＤＳあたり）にすることが好ましい。このポリ鉄の供給量を多くすることにより、最終製品たる粉粒体に硫化物を固定し、揮発しにくい状況を作ることができるため、悪臭の発生を抑えることができる。   The supply amount of the ferric sulfate (polyiron) is preferably 5 to 30% (per sludge DS). By increasing the supply amount of this polyiron, it is possible to fix the sulfides to the granular material that is the final product, and to make it difficult to volatilize, so that the generation of malodor can be suppressed.

前記機内二液調質型遠心脱水機としては、例えば、２０１５年４月２０日付けの地方共同法人日本下水道事業団ホームページの「技術情報・研究」「１３３号 ２０１２/１２/１３ 技術情報＜技術の紹介＞「機内二液調質型遠心脱水機」‐低含水率脱水汚泥の実現」の欄に記載されたものを用いることができる。   Examples of the in-flight two-component refining centrifugal dehydrator include, for example, “Technical Information and Research” “No. 133 2012/12/13 Technical Information <Technology” on the website of the Japan Sewerage Corporation on April 20, 2015. Introduction> "In-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator"-What is described in the column "Realization of low water content dewatered sludge" can be used.

なお、機内二液調質型遠心脱水機３を用いた場合、その脱水機３の排出口から排出される際に、重力加速度が２０００〜３０００Ｇである脱水機内から、大気中、すなわち１Ｇの雰囲気に放たれるため、脱水物が分散することになる。   In addition, when the in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator 3 is used, when discharged from the discharge port of the dehydrator 3, the inside of the dehydrator having a gravitational acceleration of 2000 to 3000G, that is, the atmosphere of 1G The dehydrated product will be dispersed.

（脱水物搬送機７）
前記脱水機３から排出された有機性廃棄物（脱水物）は、脱水物搬送機７に供給される。なお、脱水物の含水率は８１％以下が好ましく、７８％以下がさらに好ましい。図１においては、配管３０によって脱水機３と脱水物搬送機７が接続され、脱水物はその配管３０の内部を通って脱水物搬送機７へと移動する。また、配管３０には水分計ＡＭが取り付けられており、脱水物に含まれる水分の量を計測している。 (Dehydrated material transport machine 7)
The organic waste (dehydrated product) discharged from the dehydrator 3 is supplied to the dehydrated product transfer device 7. The water content of the dehydrated product is preferably 81% or less, and more preferably 78% or less. In FIG. 1, the dehydrator 3 and the dehydrated product transporter 7 are connected by a pipe 30, and the dehydrated product moves to the dehydrated product transporter 7 through the inside of the pipe 30. Further, a moisture meter AM is attached to the pipe 30 to measure the amount of moisture contained in the dehydrated product.

前記脱水物搬送機７には、機械的な動力によって搬送を行うスクリューコンベアやベルトコンベアなどを用いることができる。図１では、脱水物搬送機７としてスクリューコンベアが用いられている。また、図１のスクリューコンベア７の長手方向中間部（中央付近）には供給口が設けられており、この供給口からスクリューコンベア７内に脱水物を供給するようになっている。   As the dehydrated material transfer machine 7, a screw conveyor, a belt conveyor, or the like that is transferred by mechanical power can be used. In FIG. 1, a screw conveyor is used as the dehydrated material transfer machine 7. Moreover, a supply port is provided in the longitudinal direction intermediate part (near the center) of the screw conveyor 7 of FIG. 1, and dehydrated product is supplied into the screw conveyor 7 from this supply port.

スクリューコンベア７は、正回転と逆回転が切り替えられるようになっている。そして、配管３０に取り付けた水分計ＡＭで脱水物の水分率を計測し、その結果が基準値よりも高い場合は、スクリューコンベア７を逆回転して、脱水物を消化タンク２０へ送るようにしている。反対に、その結果が基準値以下の場合は、スクリューコンベア７を正回転して、脱水物を乾燥機５へ送るようにしている。なお、前記基準値は任意に決定することができるが、水分率が８２％よりも高い場合は、乾燥機５の内面に脱水物が付着して過乾燥になる可能性があるため、消化タンク２０へ送り、水分率が８２％以下の場合は乾燥機５へ送るようにすることが好ましい。なお、水分率が８１％〜８２％である場合は、燃料費がかかるが、乾燥機５内の熱風温度を上げれば乾燥可能である。また、一般的に運転立ち上げ時の有機性廃棄物の性状が良くないため、立ち上げ時はスクリューコンベア７を逆回転して脱水物を消化タンク２０へ送り、運転が安定した段階でスクリューコンベア７を正回転して脱水物を連続式熱風乾燥機５に送るようにすると良い。   The screw conveyor 7 can be switched between forward rotation and reverse rotation. Then, the moisture content of the dehydrated product is measured with a moisture meter AM attached to the pipe 30. If the result is higher than the reference value, the screw conveyor 7 is rotated in the reverse direction so that the dehydrated product is sent to the digestion tank 20. ing. On the other hand, when the result is below the reference value, the screw conveyor 7 is rotated forward so that the dehydrated product is sent to the dryer 5. The reference value can be determined arbitrarily, but if the moisture content is higher than 82%, dehydration may adhere to the inner surface of the dryer 5 and overdry, so the digestion tank When the moisture content is 82% or less, it is preferably sent to the dryer 5. In addition, when the moisture content is 81% to 82%, fuel cost is required, but drying is possible by raising the hot air temperature in the dryer 5. In general, since the properties of organic waste at the start-up of the operation are not good, the screw conveyor 7 is reversely rotated at the time of start-up, and the dehydrated product is sent to the digestion tank 20, and the screw conveyor at a stage where the operation is stable. 7 may be rotated forward so that the dehydrated product is sent to the continuous hot air dryer 5.

（脱水物の供給方法）
コンテナ１５に貯留された粉粒体からの悪臭を抑制するためには、脱水物（有機性廃棄物）の形状が均一な状態で連続式熱風乾燥機５に平均的に供給することが重要となる。具体的には、連続式熱風乾燥機５への脱水物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）をＸとし、連続式熱風乾燥機の脱水物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）をＹとしたとき、下記式１で定められる脱水物が連続式乾燥機内に滞留する平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分の範囲内となるように、連続式熱風乾燥機５に供給することが好ましい。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
なお、前記滞留時間Ｔは、０．１〜７分の範囲内にすることが好ましく、０．２〜５分の範囲内にすることがさらに好ましい。 (Dehydrated product supply method)
In order to suppress bad odor from the granular material stored in the container 15, it is important to supply the dehydrated product (organic waste) to the continuous hot air dryer 5 on average in a uniform state. Become. Specifically, when the dehydrated supply amount (kg-ds / min) to the continuous hot air dryer 5 is X and the retained amount (kg-ds) of the dehydrated product in the continuous hot air dryer is Y. The continuous hot air dryer 5 is preferably supplied so that the average residence time T during which the dehydrated product defined by the following formula 1 stays in the continuous dryer is within a range of 0.05 to 10 minutes.
T = Y / X Equation 1
The residence time T is preferably within a range of 0.1 to 7 minutes, and more preferably within a range of 0.2 to 5 minutes.

後段の連続式熱風乾燥機５（特に円管式気流乾燥機）では、連続式熱風乾燥機５のサイズごとに、乾燥機５内に留めることができる脱水物の量が決まっている。また、定常運転時（処理装置１の運転立ち上げ時以外の時）においては、乾燥機５に供給する脱水物の量と、乾燥機５から排出される乾燥物の量が同量となる。すなわち、乾燥機５に供給する脱水物の量と同じ量の乾燥物が乾燥機５から排出されることになる。本発明者は、このような前提条件を基に鋭意研究を進め、Ｘ（連続式熱風乾燥機５への脱水物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分））とＹ（連続式熱風乾燥機の脱水物の保有量（ｋｇ-ｄｓ））から求める平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０（分）となるように運転し、最終製品である粉粒体から悪臭を抑制するようにした。   In the subsequent-stage continuous hot air dryer 5 (especially a circular tube airflow dryer), the amount of dehydrated material that can be retained in the dryer 5 is determined for each size of the continuous hot air dryer 5. Further, during steady operation (when the operation of the processing apparatus 1 is not started), the amount of dehydrated material supplied to the dryer 5 and the amount of dried material discharged from the dryer 5 are the same amount. That is, the same amount of dried product as that supplied to the dryer 5 is discharged from the dryer 5. The present inventor has conducted earnest research based on such preconditions, and X (amount of dehydrated product supplied to the continuous hot air dryer 5 (kg-ds / min)) and Y (continuous hot air dryer). It was operated so that the average residence time T determined from the retained amount of dehydrated product (kg-ds) was 0.05 to 10 (minutes), and malodors were suppressed from the granular material as the final product.

連続式熱風乾燥機５への脱水物の供給量を前記範囲内にすることで、連続式熱風乾燥機５内で脱水物が滞留する時間が適切な値となり、悪臭を抑制することができる。   By setting the supply amount of the dehydrated product to the continuous hot air dryer 5 within the above range, the time for which the dehydrated product stays in the continuous hot air dryer 5 becomes an appropriate value, and malodor can be suppressed.

具体的には、連続式熱風乾燥機５に脱水物を供給してから、乾燥機５から乾燥物を排出するまでの平均滞留時間を１０分以下にすることが好ましい。従来の運転方法では、乾燥機５内での有機性廃棄物の平均滞留時間が３０分以上になることが多く、このような長い滞留時間が主原因となって悪臭が生じていたが、本発明のように平均滞留時間を極めて短時間にすることで、有機性廃棄物の変性を防ぐことができるため、悪臭の発生を防ぐことができる。   Specifically, it is preferable that the average residence time from supplying the dehydrated product to the continuous hot air dryer 5 to discharging the dried product from the dryer 5 is 10 minutes or less. In the conventional operation method, the average residence time of the organic waste in the dryer 5 is often 30 minutes or more. By making the average residence time extremely short as in the invention, it is possible to prevent the organic waste from being denatured, so that the generation of malodor can be prevented.

連続式熱風乾燥機５の脱水物の保有量（Ｙ）については、乾燥機５に供給する脱水物の量（ｋｇ-ｄｓ）と、乾燥機５から排出される乾燥物の量（ｋｇ-ｄｓ）が同量となる定常運転時に、処理装置１の運転を一時的に停止すると同時に、乾燥機５の供給口と排出口を遮断し、乾燥機５内に溜まっている有機性廃棄物を集めてその重量を測定することで、その値を保有量（Ｙ）とすることができる。   Regarding the retained amount (Y) of the dehydrated product in the continuous hot air dryer 5, the amount of the dehydrated product supplied to the dryer 5 (kg-ds) and the amount of the dried product discharged from the dryer 5 (kg-ds) At the same time, the operation of the processing apparatus 1 is temporarily stopped at the same time, and at the same time, the supply port and the discharge port of the dryer 5 are shut off, and the organic waste accumulated in the dryer 5 is collected. By measuring the weight, the value can be made the retained amount (Y).

また、立ち上げ運転から定常運転に変わったか否かの判断については、乾燥機５に供給する脱水物の量と、乾燥機５から排出される乾燥物の量が同量となったか否かで行うことができる。すなわち、立ち上げ運転を始めた段階においては乾燥機５内に脱水物が存在しないため、乾燥機５に脱水物を供給しても、それが乾燥機５内に留まるだけで乾燥機５から排出されない。そして、乾燥機５内に一定量の脱水物が溜まった後に、乾燥機５から乾燥物が排出され始め、供給量と排出量のバランスが次第に取れるようになる。本発明においては、このようにして供給量と排出量が同量となったときを定常運転に変わったとしている。   Further, as to whether or not the start-up operation has changed to the steady operation, whether or not the amount of dehydrated material supplied to the dryer 5 and the amount of dried material discharged from the dryer 5 are the same amount is determined. It can be carried out. That is, since there is no dehydrated product in the dryer 5 at the stage when the start-up operation is started, even if the dehydrated product is supplied to the dryer 5, it remains in the dryer 5 and is discharged from the dryer 5. Not. Then, after a certain amount of dehydrated material has accumulated in the dryer 5, the dried material begins to be discharged from the dryer 5, and the supply amount and the discharge amount are gradually balanced. In the present invention, when the supply amount and the discharge amount become the same in this way, it is assumed that the operation is changed to the steady operation.

（最大粒径）
また、脱水物搬送機７に有機性廃棄物（脱水物）の粒径を測定することが好ましい。そして、脱水物の粒径を測定した結果、脱水物の最大粒径が基準値よりも高い場合は、脱水物を消化タンク２０へ送り、基準値以下の場合は、脱水物を乾燥機５へ送るようにしている。なお、前記基準値は任意に決定することができるが、脱水物の最大粒径が６０ｍｍよりも大きい場合は消化タンク２０へ送り、反対に脱水物の最大粒径６０ｍｍ以下の場合は乾燥機５へ送るようにすることが好ましい。 (Maximum particle size)
In addition, it is preferable to measure the particle size of the organic waste (dehydrated product) in the dehydrated product transfer machine 7. As a result of measuring the particle size of the dehydrated product, when the maximum particle size of the dehydrated product is higher than the reference value, the dehydrated product is sent to the digestion tank 20, and when the dehydrated product is below the reference value, the dehydrated product is sent to the dryer 5. I am trying to send it. The reference value can be arbitrarily determined. If the maximum particle size of the dehydrated product is larger than 60 mm, the reference value is sent to the digestion tank 20, and conversely, if the maximum particle size of the dehydrated product is 60 mm or less, the dryer 5 is used. It is preferable to send to.

前記の通り、乾燥機５内に貯留できる脱水物量が決まっているから、最大粒径が６０ｍｍより大きい脱水物の乾燥機５に供給すると、乾燥機５で十分に乾燥できないまま、乾燥機５から排出される可能性がある。乾燥機５で十分な乾燥ができないときは、貯留時の腐敗により最終製品である粉粒体から悪臭が発生してしまう。そこで、このような悪臭の発生を防ぐために、最大粒径が６０ｍｍより大きい脱水物は供給しないようにしている。   As described above, since the amount of dehydrated product that can be stored in the dryer 5 is determined, when the dehydrated product having a maximum particle size of more than 60 mm is supplied to the dryer 5, the dryer 5 cannot be sufficiently dried and the dryer 5 There is a possibility of being discharged. When sufficient drying cannot be performed by the dryer 5, malodor is generated from the granular material as the final product due to decay during storage. Therefore, in order to prevent the generation of such a bad odor, dehydrated products having a maximum particle size larger than 60 mm are not supplied.

なお、悪臭を抑制するためには、最大粒径を６０ｍｍ以下にすることが好ましいが、４５ｍｍ以下にすることがより好ましく、３０ｍｍ以下にすることがさらに好ましい。   In order to suppress malodor, the maximum particle size is preferably 60 mm or less, more preferably 45 mm or less, and even more preferably 30 mm or less.

請求項に記載した有機性廃棄物の最大粒径は、人為的に脱水物の一部をサンプリングとして抜き出し、ノギス等を用いて目視で実測する。具体的には、脱水物の各径をノギス等で測定し、測定値の最大径を最大粒径とする。   The maximum particle size of the organic waste described in the claims is measured by visual observation using a caliper or the like by artificially extracting a part of the dehydrated material as sampling. Specifically, each diameter of the dehydrated product is measured with a caliper or the like, and the maximum diameter of the measured value is defined as the maximum particle diameter.

なお、前記機内二液調質型遠心脱水機を用いると脱水物が均質な粒状（粒状物）になりやすいため、最大粒径や平均粒径の計測に適している。例えば、この粒状物の最大粒径が６０ｍｍ以上の場合に、その脱水物を連続式熱風乾燥機へ供給しないように制御することが好ましい。また、この粒状物が水分等によって塊となっている場合は、その塊となった粒状物（塊状物）の最大粒径が６０ｍｍ以上の場合に、その脱水物を連続式熱風乾燥機へ供給しないように制御すれば良い。   Note that when the in-machine two-liquid refining centrifugal dehydrator is used, the dehydrated product tends to be in a uniform granular shape (granular material), which is suitable for measuring the maximum particle size and the average particle size. For example, when the maximum particle size of the granular material is 60 mm or more, it is preferable to control so that the dehydrated product is not supplied to the continuous hot air dryer. In addition, when the granular material is agglomerated by moisture or the like, the dehydrated product is supplied to the continuous hot air dryer when the maximum particle size of the agglomerated granular material (agglomerated material) is 60 mm or more. Control should be done so that it does not.

また、脱水物が粒状になるように脱水することで、連続式熱風乾燥機に脱水物を安定供給しやすくなるとともに、連続式熱風乾燥機内を流れる熱風に対する抵抗を小さくし、熱風と脱水物との接触機会を増やすことができるという利点がある。   In addition, by dehydrating the dehydrated product in a granular form, it becomes easier to stably supply the dehydrated product to the continuous hot air dryer, and the resistance to the hot air flowing in the continuous hot air dryer is reduced. There is an advantage that the opportunity of contact can be increased.

（平均粒径）
また、脱水物の平均粒径を計測し、その平均粒径が１ｍｍ〜３０ｍｍの範囲にある場合は乾燥機５へ送り、それらの範囲外にある場合は消化タンク２０へ送るようにしても良い。平均粒径が３０ｍｍよりも大きいと、乾燥機５で十分に乾燥が行われていない状態で乾燥機から排出されるため、最終製品たる乾燥物の品質が悪くなってしまうからである。 (Average particle size)
Further, the average particle size of the dehydrated product is measured, and when the average particle size is in the range of 1 mm to 30 mm, the dehydrated product may be sent to the dryer 5, and when the average particle size is outside these ranges, the dehydrated product may be sent to the digestion tank 20. . This is because if the average particle size is larger than 30 mm, the product is discharged from the dryer in a state where the dryer 5 is not sufficiently dried, so that the quality of the dried product as the final product is deteriorated.

なお、悪臭を抑制するためには、平均粒径を１ｍｍ〜３０ｍｍの範囲にすることが好ましいが、１ｍｍ〜２０ｍｍの範囲にすることがより好ましく、１ｍｍ〜１０ｍｍの範囲にすることがさらに好ましい。   In order to suppress malodor, the average particle size is preferably in the range of 1 mm to 30 mm, more preferably in the range of 1 mm to 20 mm, and even more preferably in the range of 1 mm to 10 mm.

請求項に記載した平均粒径は、以下の方法を用いて測定する。詳しくは、脱水物の粒径が５００ミクロン以上の場合は、ＪＩＳ Ｍ ８８０１ 石炭試験方法に記載された方法でふるい分けをし、ふるい分け結果をロジンラムラー分布で表し、積算質量（ふるい上）が５０％に相当する時の粒子径を平均粒径として定める。また、脱水物の粒径が５００ミクロン未満の場合は、レーザー回折式粒度分布測定装置（例えば、商品名ＳＡＬＤ−３１００、島津製作所社製）を用いて粒度分布を測定し、累積体積が５０％に相当する時の粒子径を平均粒径として定める。   The average particle diameter described in the claims is measured using the following method. Specifically, when the particle size of the dehydrated product is 500 microns or more, it is screened according to the method described in JIS M 8801 Coal Testing Method, and the screening result is expressed as a Rosin-Rammler distribution with an integrated mass (on the screen) of 50%. The particle diameter at the corresponding time is determined as the average particle diameter. When the particle size of the dehydrated product is less than 500 microns, the particle size distribution is measured using a laser diffraction type particle size distribution measuring device (for example, trade name SALD-3100, manufactured by Shimadzu Corporation), and the cumulative volume is 50%. Is determined as an average particle size.

（粒度分布）
連続式熱風乾燥機５の運転を安定させるために、単位時間当たりに供給する有機性廃棄物の粒度分布の変動は少ない方が好ましい。乾燥機５内に滞留可能な有機性廃棄物量が決まっているため、この粒度分布の値が大きく変動すると不具合が生じるからである。すなわち、有機性廃棄物の粒度分布の値が大きくなると、乾燥機５から排出される乾燥物の水分が上がり、粒度分布の値が小さくなると、乾燥物が過度に乾燥されてしまうという不具合が生じる。 (Particle size distribution)
In order to stabilize the operation of the continuous hot air dryer 5, it is preferable that the fluctuation of the particle size distribution of the organic waste supplied per unit time is small. This is because, since the amount of organic waste that can stay in the dryer 5 is determined, problems occur when the value of the particle size distribution varies greatly. That is, when the particle size distribution value of the organic waste is increased, the moisture of the dried product discharged from the dryer 5 is increased, and when the particle size distribution value is decreased, the dried product is excessively dried. .

（その他）
なお、脱水物搬送機７と連続式熱風乾燥機５の間に脱水物の貯留施設（図示しない）を設け、その貯留施設から脱水物を定期的に連続式熱風乾燥機５に送る方法も考えることができる。しかし、処理装置１の設備全体が大型化してしまうとともに、脱水物を貯めることによって、脱水物が圧密されて団子状になってしまう不具合があるため、貯留施設を設ける形態はあまり好ましくない。 (Other)
It is also possible to consider a method in which a dehydration storage facility (not shown) is provided between the dehydration conveyor 7 and the continuous hot air dryer 5 and the dehydration is periodically sent from the storage facility to the continuous hot air dryer 5. be able to. However, since the whole equipment of the processing apparatus 1 is increased in size and the dehydrated product is stored in a dumpling shape by storing the dehydrated product, a configuration in which a storage facility is provided is not preferable.

（熱風発生器４）
脱水機３から排出された脱水物は、連続式熱風乾燥機５へ送られ、乾燥機５内で熱風と接触して乾燥する。この乾燥機５に用いる熱風は、熱風発生器４によって生成する。詳しくは、燃料タンク（図示しない）から燃料Ｆ（ＬＰＧ等）を供給されたバーナー４Ａが、空気圧縮機１７で生成した圧縮空気を貯留する貯留タンク１８から送られた圧縮空気を加熱して、熱風を生成する。なお、有機性廃棄物Ｗが下水汚泥である場合、下水汚泥を消化処理した際に発生する消化ガスを燃料Ｆとして用いるようにしても良い。この熱風発生器４の制御は、熱風発生器４の出口温度を計測し、目的の温度となるように、熱風発生器４へ供給される燃料Ｆと空気Ａの量を制御する。 (Hot air generator 4)
The dehydrated matter discharged from the dehydrator 3 is sent to the continuous hot air dryer 5 and dried in contact with the hot air in the dryer 5. Hot air used in the dryer 5 is generated by the hot air generator 4. Specifically, the burner 4A supplied with fuel F (LPG or the like) from a fuel tank (not shown) heats the compressed air sent from the storage tank 18 that stores the compressed air generated by the air compressor 17, Generate hot air. When the organic waste W is sewage sludge, digestion gas generated when digesting the sewage sludge may be used as the fuel F. The control of the hot air generator 4 measures the outlet temperature of the hot air generator 4 and controls the amount of fuel F and air A supplied to the hot air generator 4 so as to reach the target temperature.

（連続式熱風乾燥機５）
連続式熱風乾燥機５は、前記脱水機３からの脱水物と、前記熱風発生器４からの熱風とを接触させ、前記脱水物を乾燥して粉粒体にする。なお、連続式熱風乾燥機５には、脱水していない有機性廃棄物を供給しても良い。その場合は、連続式熱風乾燥機５の内部（例えばパイプの内壁）に有機性廃棄物が付着することを防ぐため、含水率が８１％以下の有機性廃棄物を提供することが好ましい。本明細書においては脱水物を例に挙げて説明しているが、脱水機によって脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機５に供給する場合においても、同様のことをいうことができる。 (Continuous hot air dryer 5)
The continuous hot air dryer 5 contacts the dehydrated product from the dehydrator 3 and the hot air from the hot air generator 4 to dry the dehydrated product into a granular material. The continuous hot air dryer 5 may be supplied with organic waste that has not been dehydrated. In that case, in order to prevent organic waste from adhering to the inside of the continuous hot air dryer 5 (for example, the inner wall of the pipe), it is preferable to provide organic waste having a moisture content of 81% or less. In the present specification, the dehydrated material is described as an example, but the same applies to the case where organic waste that has not been dehydrated by the dehydrator is supplied to the continuous hot air dryer 5. it can.

この連続式熱風乾燥機５としては、（１）噴霧乾燥機、気流乾燥機、流動層乾燥機、回転乾燥機などのように、熱風中に脱水物を分散させて乾燥させる形態のもの、（２）通気バンド乾燥機、トンネル乾燥機（並行流バンド乾燥機）、噴出流乾燥機などのように、脱水物を静置した状態のまま移送し、その移送過程で脱水物に熱風を接触させて乾燥させる形態のもの、（３）撹拌乾燥機などのように、脱水物を機械的に攪拌しながら、その脱水物に熱風を接触させて乾燥させる形態のものを例示することができる。なお、連続式熱風乾燥機５の「連続式」とは、バッチ式ではないことを指す。   The continuous hot air dryer 5 includes (1) a spray dryer, a flash dryer, a fluidized bed dryer, a rotary dryer, and the like in which a dehydrated product is dispersed and dried in hot air ( 2) Transfer the dehydrated product in a stationary state, such as an aeration band dryer, tunnel dryer (parallel flow band dryer), or jet flow dryer, and bring hot air into contact with the dehydrated product during the transfer process. And (3) a dehydrated product that is dried by bringing the dehydrated product into contact with hot air while being mechanically stirred. The “continuous type” of the continuous hot air dryer 5 indicates that it is not a batch type.

なお、前述のとおり、機内二液調質型遠心脱水機を用いて脱水した場合は、脱水物の平均粒径を１０ｍｍ以下、含水率を７４％以下にすることができる。この平均粒径や含水率は、ベルトプレス脱水機等の他の脱水機を用いて脱水した場合よりも低い値である。そのため、多用されている間接加熱式乾燥機（攪拌伝熱式装置）を用いずに、より安価でメンテナンス性に優れた気流乾燥機５を用いることができる。   As described above, when dewatering is performed using an in-machine two-liquid refining centrifugal dehydrator, the average particle size of the dehydrated product can be 10 mm or less and the water content can be 74% or less. The average particle size and moisture content are lower than when dehydrating using another dehydrator such as a belt press dehydrator. Therefore, it is possible to use the air dryer 5 which is cheaper and has excellent maintainability without using the indirect heating dryer (stirring heat transfer device) which is frequently used.

前記気流乾燥機５にも様々な種類があるが、機内二液調質型遠心脱水機３を用いることで脱水物の付着性が弱くなっていることから、脱水物を解砕せずに投入する解砕機無しの気流乾燥機５を採用することができる。   There are various types of the air dryer 5, but since the adherence of the dehydrated product is weakened by using the in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator 3, the dehydrated product is input without crushing. An air dryer 5 without a crusher can be employed.

図１に気流乾燥機５の一例を示した。この気流乾燥機５は、熱気流が通る配管（以下、「パイプ」ともいう。）を環状に配置した円管式気流乾燥機５である。図示した気流乾燥機５は、熱風発生器４から送られてきた熱風が最初に到達すパイプ５ａと、前記パイプ５ａから上方へ延在するパイプ５ｂと、前記パイプ５ｂから引き返す方向へ水平に延在するパイプ５ｃと、前記パイプ５ｃから下方へ延在するパイプ５ｄとからなる。隣り合う各パイプの間（例えば、パイプ５ａとパイプ５ｂの間）には、Ｒ状に湾曲したパイプが位置している。また、パイプ５ｄの下端部は、パイプ５ａの左側端部と接合されており、この接合部分においてパイプの内部が相互に繋がっている。また、パイプ５ａの中間部分には脱水物の供給口５Ｘが設けられ、パイプ５ｄの中間部分には乾燥物の排出口５Ｙが設けられている。   An example of the air dryer 5 is shown in FIG. The air dryer 5 is a circular tube air dryer 5 in which pipes (hereinafter also referred to as “pipes”) through which a hot air flow passes are arranged in an annular shape. The illustrated air dryer 5 extends horizontally in a direction in which the hot air sent from the hot air generator 4 reaches first, a pipe 5b extending upward from the pipe 5a, and a direction returning from the pipe 5b. An existing pipe 5c and a pipe 5d extending downward from the pipe 5c. Between each adjacent pipe (for example, between the pipe 5a and the pipe 5b), a pipe curved in an R shape is located. The lower end portion of the pipe 5d is joined to the left end portion of the pipe 5a, and the inside of the pipe is connected to each other at this joined portion. Further, a dehydrated product supply port 5X is provided in an intermediate portion of the pipe 5a, and a dry product discharge port 5Y is provided in an intermediate portion of the pipe 5d.

前記熱風発生器４で生成した熱風は、パイプ５ａに供給される。それとともに、前記搬送手段７によって搬送された脱水物は、供給口５Ｘからパイプ５ａの熱風（熱気流）中へ落下する。落下した脱水物は、熱風中で粉粒状に分散する。そして、その粉粒体は、熱気流と並流に送られながら（熱風により気流搬送されながら）、瞬間的に乾燥する。詳しくは、粉粒体を伴う熱風は、パイプ５ａ、パイプ５ｂ、パイプ５ｃ、パイプ５ｄという順に流れ、その一部が排出口５Ｙから器外へ排気される。他方、排出口５Ｙから排気されなかった脱水物は、熱風発生器４から新しく送られてきた熱風と合流し、再びパイプ５ａ、パイプ５ｂ、パイプ５ｃ、パイプ５ｄと流れ、その一部が排出口５Ｙから器外へ排気される。以上のように、熱風の一部は排出口５Ｙから排気され、その他の熱風はパイプ５ａ〜５ｄ内を循環することになる。このように、新しく投入された脱水物と管内を循環する脱水物は、管内で混合し、それによって付着性や含水量が調整される。すなわち、気流乾燥機５においては、脱水物は熱風中の熱を吸い取ることによって乾燥され、加熱されたパイプに脱水物が接触することによって乾燥する間接加熱型乾燥機などとは異なるものである。   The hot air generated by the hot air generator 4 is supplied to the pipe 5a. At the same time, the dehydrated material transported by the transport means 7 falls from the supply port 5X into the hot air (hot air flow) of the pipe 5a. The fallen dehydrated material is dispersed in a granular form in hot air. And the granular material dries instantaneously, being sent in parallel with a hot air current (while being air-flowed by hot air). Specifically, the hot air accompanied by the granular material flows in the order of the pipe 5a, the pipe 5b, the pipe 5c, and the pipe 5d, and a part thereof is exhausted from the outlet 5Y to the outside. On the other hand, the dehydrated material that has not been exhausted from the discharge port 5Y merges with the hot air newly sent from the hot air generator 4, and flows again to the pipe 5a, pipe 5b, pipe 5c, and pipe 5d, and part of the dehydrated product is discharged from the discharge port. The air is exhausted from 5Y. As described above, part of the hot air is exhausted from the outlet 5Y, and the other hot air circulates in the pipes 5a to 5d. In this way, the newly added dehydrated product and the dehydrated product circulating in the pipe are mixed in the pipe, thereby adjusting the adhesion and water content. That is, in the air dryer 5, the dehydrated product is dried by sucking the heat in the hot air, and is different from the indirect heating type dryer that is dried by contacting the dehydrated product with the heated pipe.

この円管式気流乾燥機５に供給したばかりの脱水物は、遠心力の影響によって、各パイプ５ａ〜５ｄの外周側を流れることが多い。そして、脱水物の乾燥が進むにつれて脱水物の凝集状態が解けて平均粒径が小さくなるため、各パイプ５ａ〜５ｄの内周側を流れるようになり、パイプ５ｄの内側に設けた排出口５Ｙから排出されることになる。   The dehydrated product that has just been supplied to the circular tube air dryer 5 often flows on the outer peripheral side of each of the pipes 5a to 5d due to the influence of centrifugal force. Then, as the drying of the dehydrated product proceeds, the aggregated state of the dehydrated product is dissolved and the average particle size becomes smaller. Therefore, the dehydrated product flows on the inner peripheral side of each of the pipes 5a to 5d, and the discharge port 5Y provided inside the pipe 5d. Will be discharged from.

気流乾燥機５の運転においては、各パイプ５ａ〜５ｄ内の熱風の風速を１０ｍ／ｓ以上にすることが好ましい。より好ましくは、熱風によって脱水物を円滑に搬送するため、１５ｍ／ｓ以上にすると良い。さらに好ましくは、供給口５Ｘから供給された脱水物を循環している熱風と高速で衝突させることにより、脱水物を熱風中に分散させることができるため、２０ｍ／ｓ以上にすると良い。   In the operation of the air dryer 5, it is preferable that the wind speed of the hot air in each of the pipes 5a to 5d is 10 m / s or more. More preferably, in order to smoothly transport the dehydrated product with hot air, the speed is set to 15 m / s or more. More preferably, the dehydrated product can be dispersed in the hot air by causing the dehydrated product supplied from the supply port 5X to collide with the circulating hot air at a high speed.

また、気流温度は、特に限定されない。しかし、好ましくは３５０℃〜４５０℃、より好ましくは３９０℃〜４１０℃、さらに好ましくは４００℃にすると良い。気流温度が低い場合は、被処理物を十分に乾燥させることができず、乾燥物の含水率が高くなるからである。また、気流温度が高い場合は、熱風発生器４の燃料費が嵩み、経済性が悪くなるとともに、乾燥しすぎて乾燥物から焦げ臭が発生する可能性があるからである。以上のように、乾燥物の含水率と燃料費という経済性のバランスをとると、４００℃前後の温度にすることが最も適当である。
なお、臭気を抑制するためには、気流乾燥機５から排出される乾燥物の含水率は１０〜５０％となるよう乾燥させることが好適である。 Moreover, the airflow temperature is not particularly limited. However, the temperature is preferably 350 to 450 ° C, more preferably 390 to 410 ° C, and still more preferably 400 ° C. This is because when the airflow temperature is low, the object to be treated cannot be sufficiently dried, and the moisture content of the dried substance becomes high. Moreover, when the airflow temperature is high, the fuel cost of the hot air generator 4 is increased, the economic efficiency is deteriorated, and there is a possibility that a burnt odor is generated from the dried product due to excessive drying. As described above, a temperature of about 400 ° C. is most appropriate in view of the economic balance between the moisture content of the dry matter and the fuel cost.
In addition, in order to suppress an odor, it is suitable to make it dry so that the moisture content of the dried material discharged | emitted from the airflow dryer 5 may be 10 to 50%.

図１においては、パイプ５ａ〜５ｄを環状に構成した円管式気流乾燥機５を示した。しかし、連続式気流乾燥機５は環状のものに限られず、すべてのパイプを直線状または略直線状に配置した直管式気流乾燥機にしても良い。   In FIG. 1, a circular tube type air dryer 5 in which the pipes 5 a to 5 d are formed in an annular shape is shown. However, the continuous airflow dryer 5 is not limited to an annular one, and may be a straight tube airflow dryer in which all pipes are arranged linearly or substantially linearly.

なお、この円管式気流乾燥機５のサイズを大きくしたとしても、小さくしたとしても、乾燥機５内に脱水物が滞留する滞留時間にほとんど変化は生じない。   In addition, even if the size of the tubular airflow dryer 5 is increased or decreased, there is almost no change in the residence time in which the dehydrated matter stays in the dryer 5.

また、製造コストや補修コストが高くなるが、連続式熱風乾燥機５の代わりに前記攪拌伝熱式乾燥機を設け、固気分離機６からの分離ガスの一部を熱風発生器４に返送し、分離ガスの有効利用を図るようにしても良い。同様に、補機類の容量が大きくなるとともに、定期的なメンテナンスや解砕機の交換が必要になるが、連続式熱風乾燥機５として解砕機付きの気流乾燥機を設け、固気分離機６からの分離ガスの一部を熱風発生器４に返送し、分離ガスの有効利用を図るようにしても良い。   In addition, although the manufacturing cost and the repair cost are high, the stirring heat transfer type dryer is provided in place of the continuous hot air dryer 5, and a part of the separated gas from the solid-gas separator 6 is returned to the hot air generator 4. However, the separated gas may be used effectively. Similarly, the capacity of the auxiliary equipment is increased, and periodic maintenance and replacement of the crusher are required. However, an air flow dryer with a crusher is provided as the continuous hot air dryer 5, and the solid-gas separator 6 is provided. A part of the separated gas may be returned to the hot air generator 4 to effectively use the separated gas.

なお、弊社が製造販売しているインクラインドディスク型ドライヤなどの間接加熱式乾燥機では、有機性廃棄物を供給してから排出されるまでに数十分〜１時間程度かかってしまい、有機性廃棄物の変性によって悪臭が発生する可能性が高いため、本発明の乾燥機５としては向いていない。   In addition, indirect heating type dryers such as incline disc type dryers manufactured and sold by our company, it takes tens of minutes to about one hour from supplying organic waste to discharging it. Since there is a high possibility that a bad odor is generated due to the modification of the waste, it is not suitable as the dryer 5 of the present invention.

すなわち、本発明における連続式気流乾燥機５として、乾燥機５の大きさと、供給される熱風ガスの温度と量から求められる熱容量係数が２０００〜４０００kcal/m3h℃の範囲となる乾燥機５を用いることが好ましい。この熱容量係数が高いほどより多くの熱エネルギーを有機性廃棄物に伝えることができ、そのエネルギーを有機性廃棄物の水分の蒸発に使うことができる。前記円管式気流乾燥機５は、インクラインドディスク型ドライヤなどと比べて熱容量係数が極めて高いため、少ない滞留時間で十分な乾燥を行うことができ、この滞留時間の減少によって、最終製品からの悪臭を抑えることが可能となる。 That is, as the continuous air flow dryer 5 in the present invention, the dryer 5 in which the heat capacity coefficient determined from the size of the dryer 5 and the temperature and amount of the supplied hot air gas is in the range of 2000 to 4000 kcal / m 3 h ° C. Is preferably used. The higher the heat capacity coefficient, the more heat energy can be transferred to the organic waste, and the energy can be used for the evaporation of the moisture of the organic waste. The circular tube type air dryer 5 has an extremely high heat capacity coefficient as compared with an ink-disk type dryer and the like, so that sufficient drying can be performed with a short residence time. It becomes possible to suppress bad odor.

（保温手段）
なお、連続式気流乾燥機５には、各パイプ５ａ〜５ｄの周りに保温手段（図示しない）を設けることが好ましい。この保温手段を設けることにより、乾燥機５内での結露の発生を防止することができ、安定的に乾燥物を排出することができる。この保温手段の例としては、断熱シート、加熱管などを挙げることができる。また、結露を防止するために、連続式気流乾燥機５と固気分離機６の間の配管においても、同様の保温手段を設けることが好ましい。 (Insulation means)
The continuous air dryer 5 is preferably provided with a heat retaining means (not shown) around each of the pipes 5a to 5d. By providing this heat retaining means, it is possible to prevent the occurrence of condensation in the dryer 5 and to discharge the dried material stably. Examples of the heat retaining means include a heat insulating sheet and a heating tube. In order to prevent condensation, it is preferable to provide the same heat retaining means in the piping between the continuous air dryer 5 and the solid-gas separator 6.

（固気分離機６）
粉粒体を乾燥させることで湿度が増した熱風は、排ガスとして前記連続式熱風乾燥機５から排気され、固気分離機６へ送られる。この排ガスには粉粒体が含まれているため、固気分離機６を用いて、粉粒体と分離ガス（粉粒体と分離したガス）に分離する。 (Solid-gas separator 6)
The hot air whose humidity is increased by drying the powder is exhausted from the continuous hot air dryer 5 as exhaust gas and sent to the solid-gas separator 6. Since this exhaust gas contains particulate matter, it is separated into a particulate matter and a separation gas (gas separated from the particulate matter) using the solid-gas separator 6.

この固気分離機６の例としては、遠心力により集塵を行うサイクロン、重力により集塵を行う重力沈降室、慣性により集塵を行うミストセパレーター、濾布により集塵を行うバグフィルター、充てん層により集塵を行う移動粒子層エアフィルター、電気により集塵を行う電気集塵機等を挙げることができる。   Examples of the solid-gas separator 6 include a cyclone that collects dust by centrifugal force, a gravity sedimentation chamber that collects dust by gravity, a mist separator that collects dust by inertia, a bag filter that collects dust by a filter cloth, and packing Examples thereof include a moving particle bed air filter that collects dust by a layer, and an electric dust collector that collects dust by electricity.

また、この固気分離機６にヒーターを設け、立ち上がり時にヒーターを稼働させて結露を防止することが好ましい。   Moreover, it is preferable to provide a heater in the solid-gas separator 6 and operate the heater at the time of startup to prevent condensation.

（排気処理）
前記固気分離機６によって粉粒体と分離した分離ガスは、洗浄により集塵を行うベンチュリースクラバー１１によって除塵された後、排気ファン１２によって吸引されてミストセパレーター１３へ運ばれる。そして、ミストセパレーター１３でさらに除塵された後、プラズマ脱臭機１４で脱臭され、大気中Ｅに放散される。なお、固気分離機６から排出される分離ガスの処理方法は、前記の内容に限られるものではなく、各設備を適宜変更しても良い。 (Exhaust treatment)
The separated gas separated from the granular material by the solid-gas separator 6 is removed by a venturi scrubber 11 that collects dust by washing, and then sucked by an exhaust fan 12 and carried to a mist separator 13. Then, after further dust removal by the mist separator 13, it is deodorized by the plasma deodorizer 14 and diffused into the atmosphere E. In addition, the processing method of the separation gas discharged | emitted from the solid-gas separator 6 is not restricted to the said content, You may change each installation suitably.

（粉粒体の貯留）
固気分離機６の下端部に溜まった粉粒体は、ロータリーバルブ１９で切り出された後、配管３１を通って粉粒体上流搬送機９へ供給される。固気分離機６の下端部にある粉粒体の水分が高い場合、粉粒体がバルブに付着して排出が上手くいかないことがあるため、回転羽根によって掻き出すロータリーバルブ１９を用いることが好ましい。また、図示形態では、配管３１に水分計ＡＷを設け、配管３１を通る粉粒体の含水率を計測している。そして、含水率が定められた値になるように、熱風発生器４から連続式熱風乾燥機５へ供給する熱風の温度を上げるなどの制御を行っている。 (Powder storage)
The granular material collected at the lower end of the solid-gas separator 6 is cut out by the rotary valve 19, and then supplied to the granular material upstream transport device 9 through the pipe 31. When the water content of the powder at the lower end of the solid-gas separator 6 is high, the powder may adhere to the valve and the discharge may not be successful. Therefore, it is preferable to use the rotary valve 19 that is scraped by the rotary blade. . Further, in the illustrated embodiment, a moisture meter AW is provided in the pipe 31 and the moisture content of the granular material passing through the pipe 31 is measured. And the control of raising the temperature of the hot air supplied from the hot air generator 4 to the continuous hot air dryer 5 is performed so that the moisture content becomes a predetermined value.

粉粒体上流搬送機９としては、機械的な動力によって搬送を行うスクリューコンベアやベルトコンベアなどを用いることができる。図示形態では、二軸のスクリューからなるスクリューコンベアを用いている。二軸のスクリューコンベアを用いることで、一方のシャフトに付着した粉粒体を他方の回転羽根で掻き出すことができる。   As the granular material upstream conveying machine 9, a screw conveyor or a belt conveyor that conveys by mechanical power can be used. In the illustrated embodiment, a screw conveyor composed of twin screw is used. By using a biaxial screw conveyor, the granular material adhering to one shaft can be scraped out by the other rotary blade.

前記スクリューコンベア９は、粉粒体の供給口がスクリューコンベア９の長手方向の中間部分に設けられ、粉粒体の排出口がスクリューコンベア９の長手方向の一端側端部（図面右側）と他端側端部（図面左側）に設けられている。供給口から供給された粉粒体は、スクリューコンベア９が正回転することによって一端側端部へ運ばれ、一端側端部の排出口から排出される。反対に、スクリューコンベア９が逆回転すると、粉粒体が他端側端部へ運ばれ、他端側端部の排出口から排出される。下流に配置した複数のコンテナ１５に粉粒体をバランス良く貯留するため、スクリューコンベア９を一定時間正回転した後、同様の時間逆回転するという様に、正回転と逆回転を交互に均等に行い、一端側端部から排出される粉粒体の量と、他端側端部から排出される粉粒体の量を同量にすることが好ましい。   The screw conveyor 9 is provided with a powder supply port at an intermediate portion in the longitudinal direction of the screw conveyor 9, and a discharge port for the powder granular material at one end (right side in the drawing) in the longitudinal direction of the screw conveyor 9 and others. It is provided on the end side end (left side in the drawing). The granular material supplied from the supply port is conveyed to the one end side end by the forward rotation of the screw conveyor 9, and is discharged from the discharge port at the one end side end. On the other hand, when the screw conveyor 9 rotates in the reverse direction, the granular material is conveyed to the other end portion and discharged from the discharge port at the other end portion. In order to store fine particles in a plurality of containers 15 arranged downstream, the screw conveyor 9 is rotated in the same direction for a certain time and then in the reverse direction for the same time. It is preferable that the amount of the granular material discharged from the one end side end portion and the amount of the granular material discharged from the other end side end portion are the same.

また、スクリューコンベア９に供給される粉粒体の温度は約６５℃〜９０℃という高温である。そこで、粉粒体の粗熱を取って６５℃程度まで下げるため、スクリューコンベア９を水冷式にすることが好ましい。具体的には、スクリューコンベア９のジャケットの外に冷却用の水を流すとともに、シャフトの内部にも水を流すことで、外側と内側の両方から粉粒体を冷却する構造である。   Moreover, the temperature of the granular material supplied to the screw conveyor 9 is as high as about 65 to 90 degreeC. Therefore, in order to take the coarse heat of the powder and lower it to about 65 ° C., the screw conveyor 9 is preferably water-cooled. Specifically, the cooling water is allowed to flow outside the jacket of the screw conveyer 9 and the water is also allowed to flow inside the shaft to cool the powder from both the outside and the inside.

そして、スクリューコンベア９の各排出口（一端側排出口および他端側排出口）から排出された粉粒体は、配管３２内を通って、別々の粉粒体下流搬送機１０に供給される。図示した各粉粒体下流搬送機１０は一軸のスクリューコンベア１０であり、冷却機能を有さない点と一軸のスクリューである点以外は、粉粒体上流搬送機９と同様の機構となっている。   And the granular material discharged | emitted from each discharge port (one end side discharge port and other end side discharge port) of the screw conveyor 9 passes through the inside of the piping 32, and is supplied to the separate granular material downstream conveyance machine 10. FIG. . Each illustrated granular material downstream conveying machine 10 is a uniaxial screw conveyor 10 and has the same mechanism as the granular material upstream conveying machine 9 except that it does not have a cooling function and is a uniaxial screw. Yes.

このスクリューコンベア１０が正回転または逆回転することにより、粉粒体がスクリューコンベア１０の一端側と他端側に振り分けられる。そして、一端側排出口または他端側排出口から排出された粉粒体は、配管３３を通って、各コンテナ１５（図示形態では、四個のコンテナ）に貯留される。このように、スクリューコンベア１０を用いて粉粒体を複数のコンテナ１５に振り分けることで、コンテナ１５が直ぐに満杯になってしまうことを防ぐことができる。   By rotating the screw conveyor 10 forward or backward, the powder particles are distributed to one end side and the other end side of the screw conveyor 10. And the granular material discharged | emitted from the one end side discharge port or the other end side discharge port passes through the piping 33, and is stored by each container 15 (in the illustration form, four containers). Thus, by distributing the powder particles to the plurality of containers 15 using the screw conveyor 10, it is possible to prevent the containers 15 from becoming full immediately.

また、コンテナ１５内に貯留された粉粒体は、コンテナ１５内の酸素や一酸化炭素によって温度が上昇するおそれがあるため、コンテナ１５に温度計を取り付けて外部から温度を監視するとともに、窒素タンク（図示しない）からコンテナ１５内に窒素を供給するようにすると良い。また、温度が急上昇した場合に備えて、コンテナ１５内に水を降らせる機構を備えるようにしても良い。   Moreover, since the temperature of the granular material stored in the container 15 may increase due to oxygen or carbon monoxide in the container 15, a thermometer is attached to the container 15 to monitor the temperature from the outside, and Nitrogen may be supplied into the container 15 from a tank (not shown). Further, a mechanism for dropping water into the container 15 may be provided in case the temperature suddenly rises.

（その他）
最大粒径や平均粒径の計測方法は、他の方法を用いても良い。例えば、図示した形態のように、測定装置８（例えば、画像寸法測定装置 キーエンス社製の照明一体型画像センサVIシリーズ）を用いて、ベルトコンベアに載って移動する有機性廃棄物（脱水物）を撮像し、撮影画像から求めることができる。この形態では、コンベアで運ばれる脱水物の凹凸形状から粒径を算出している。それとともに、脱水物のエッジの数や色を計測し、前記粒径の算出値を修正しても良い。 (Other)
Other methods may be used for measuring the maximum particle size and the average particle size. For example, as shown in the figure, organic waste (dehydrated matter) that moves on a belt conveyor using a measuring device 8 (for example, an image size measuring device, Keyence Corporation, lighting-integrated image sensor VI series). Can be obtained from the captured image. In this embodiment, the particle size is calculated from the uneven shape of the dehydrated product carried by the conveyor. At the same time, the calculated value of the particle size may be corrected by measuring the number and color of the dehydrated edges.

また、脱水機の種類によっては、脱水物が粒状体とならない場合もある。例えば、脱水機にベルトプレスを用いた場合などは、脱水物がシート状になっていることが多い。そのほか、脱水物の形状が板状や柱状になることもある。そこで、このような場合は連続式熱風乾燥機に供給する前に破砕機等によって破砕する。本発明においては、この破砕後の粒状物の粒径を計測し、最大粒径や平均粒径が望ましい値か否かを判断し、連続式熱風乾燥機に供給するか否かを決めればよい。   Depending on the type of dehydrator, the dehydrated product may not be granular. For example, when a belt press is used for the dehydrator, the dehydrated material is often in the form of a sheet. In addition, the shape of the dehydrated product may be plate or columnar. Therefore, in such a case, it is crushed by a crusher or the like before being supplied to the continuous hot air dryer. In the present invention, the particle size of the granulated material after this crushing is measured, it is determined whether the maximum particle size and the average particle size are desirable values, and it may be determined whether to supply to the continuous hot air dryer. .

また、脱水機によって脱水していない有機性廃棄物を連続式熱風乾燥機に供給することもある。この場合においても、粒径の計測方法は、前記と同様に考えることができる。   In addition, organic waste that has not been dehydrated by the dehydrator may be supplied to the continuous hot air dryer. Also in this case, the particle diameter measurement method can be considered in the same manner as described above.

（実施例１）
有機性廃棄物として下水汚泥（消化汚泥）を用いた。この消化汚泥の汚泥濃度は１．６％（含水率９８．４％）であった。
まずは、消化汚泥を機内二液調質型遠心脱水機で１０〜２０分間脱水した。この機内二液調質型遠心脱水機では、高分子凝集剤と無機凝集剤（ポリ硫酸第２鉄）を用いた。その後、配管を通じて脱水物を二軸式スクリューコンベアへ送った。また、この配管に取り付けた水分計を用いて脱水物の水分率を計測したところ、７５〜７６％であった。 Example 1
Sewage sludge (digested sludge) was used as organic waste. The sludge concentration of this digested sludge was 1.6% (water content 98.4%).
First, the digested sludge was dehydrated for 10 to 20 minutes using an in-machine two-component refining centrifugal dehydrator. In this in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator, a polymer flocculant and an inorganic flocculant (polyferric sulfate) were used. Thereafter, the dehydrated product was sent to the twin screw conveyor through the pipe. Moreover, it was 75 to 76% when the moisture content of the dehydration was measured using the moisture meter attached to this piping.

次に、スクリューコンベアを用いて、円管式気流乾燥機に脱水物を供給した。この供給は、前記式１で求める平均滞留時間Ｔが５〜７分となるように行った。具体的には、円管式気流乾燥機へ供給する消化汚泥の脱水物の量が２５〜３５ｋｇ-ｄｓ／ｈであった。また、円管式気流乾燥機内に貯留できる消化汚泥の量（保有量）が３ｋｇ-ｄｓであった。   Next, using a screw conveyor, the dehydrated product was supplied to a circular tube air dryer. This supply was performed so that the average residence time T obtained by the above-mentioned formula 1 was 5 to 7 minutes. Specifically, the amount of dehydrated digested sludge supplied to the circular tube air dryer was 25 to 35 kg-ds / h. In addition, the amount (retention amount) of digested sludge that can be stored in the circular tube air dryer was 3 kg-ds.

また、脱水物を一部サンプリングし、粒径測定を行った。そして、最大粒径が６０ｍｍ以上の場合や、平均粒径が１〜１０ｍｍの範囲にない場合は、スクリューコンベアを逆回転して、脱水物を消化タンクへ送り、それ以外の脱水物を円管式気流乾燥機へ供給するようにした。   A part of the dehydrated material was sampled and the particle size was measured. And when the maximum particle size is 60 mm or more, or when the average particle size is not in the range of 1 to 10 mm, the screw conveyor is reversely rotated and the dehydrated product is sent to the digestion tank, and the other dehydrated products are piped It was made to supply to a type | formula airflow dryer.

次に、円管式気流乾燥機において、４００℃の熱風を用いて、脱水物を乾燥させた。そして、円管式気流乾燥機から排出された乾燥物をサイクロンへ供給し、遠心力によって固気分離を行った。その後、サイクロンの下端部に溜まった粉粒体をロータリーバルブによって切り出し、その排出物を最終製品とみなし、臭気指数を計測したところ３０〜３４であった。   Next, the dehydrated product was dried using hot air at 400 ° C. in a circular tube air dryer. And the dried material discharged | emitted from the circular tube type air dryer was supplied to the cyclone, and solid-gas separation was performed with the centrifugal force. Thereafter, the granular material accumulated at the lower end of the cyclone was cut out by a rotary valve, the discharged product was regarded as the final product, and the odor index was measured to be 30 to 34.

（実施例２）
有機性廃棄物として下水汚泥（混合生汚泥）を用いた。実施例１と同じ円筒式気流乾燥機（保有量３ｋｇ-ｄｓ）に、有機性廃棄物（脱水物）を３０〜４０ｋｇ-ｄｓ/ｈで供給した。その結果、供給した有機性廃棄物（複数の粒子から構成される）が円管式気流乾燥機内に留まる時間（平均滞留時間）は４〜６秒であった。それ以外は、実施例１と同様である。そして、臭気指数を計測したところ３８〜４０であった。 (Example 2)
Sewage sludge (mixed raw sludge) was used as organic waste. Organic waste (dehydrated product) was supplied at 30 to 40 kg-ds / h to the same cylindrical air dryer (retained amount 3 kg-ds) as in Example 1. As a result, the time (average residence time) in which the supplied organic waste (consisting of a plurality of particles) stayed in the circular tube type air dryer was 4 to 6 seconds. The rest is the same as in the first embodiment. And when the odor index was measured, it was 38-40.

（比較例１）
有機性廃棄物として下水汚泥を用いた。
まず、遠心脱水機で下水汚泥を脱水し、含水率８３．５％の脱水物を得た。次に、連続式熱風乾燥機としてインクラインドディスク型ドライヤを用いて、脱水物を乾燥させた。このインクラインドディスク型ドライヤでは熱媒として蒸気圧０．７ＭＰａ、温度１６５℃のスチームを用いた。また、このインクラインドディスク型ドライヤが内部に保有できる有機性廃棄物（脱水物）の量は３２．５ｋｇ-ｄｓである。そして、このインクラインドディスク型ドライヤに有機性廃棄物（脱水物）を６０〜７０ｋｇ-ｄｓ/ｈで供給した。その結果、供給した有機性廃棄物（複数の粒子から構成される）が円管式気流乾燥機内に留まる時間（平均滞留時間）は２７〜３３分であった。それ以外は、実施例１と同様の条件である。そして、臭気指数を計測したところ４０〜５０であった。
（比較例２）
有機性廃棄物として下水汚泥を用いた。
比較例１と同様の脱水機及び乾燥機（インクラインドディスク型ドライヤ）を用いた。なお、この乾燥機が内部に保有できる有機性廃棄物（脱水物）の量は３５ｋｇ-ｄｓである。そして、この乾燥機に有機性廃棄物に、有機性廃棄物（脱水物）を６５〜７５ｋｇ-ｄｓ/ｈで供給した。その結果、供給した有機性廃棄物（脱水物）が円管式気流乾燥機内に留まる時間（平均滞留時間）は２８〜３３分であった。それ以外は、実施例１と同様の条件である。そして、臭気指数を計測したところ４０〜５０であった。 (Comparative Example 1)
Sewage sludge was used as organic waste.
First, sewage sludge was dehydrated with a centrifugal dehydrator to obtain a dehydrated product having a water content of 83.5%. Next, the dehydrated product was dried using an incline disc type dryer as a continuous hot air dryer. In the ink-disc type dryer, steam having a vapor pressure of 0.7 MPa and a temperature of 165 ° C. was used as a heat medium. Further, the amount of organic waste (dehydrated) that can be held inside the ink-jet disk dryer is 32.5 kg-ds. Then, organic waste (dehydrated product) was supplied at 60 to 70 kg-ds / h to the ink-jet disk dryer. As a result, the time (average residence time) in which the supplied organic waste (consisting of a plurality of particles) stayed in the circular tube airflow dryer was 27 to 33 minutes. The other conditions are the same as in Example 1. And when the odor index was measured, it was 40-50.
(Comparative Example 2)
Sewage sludge was used as organic waste.
The same dehydrator and dryer (inclined disk type dryer) as in Comparative Example 1 were used. Note that the amount of organic waste (dehydrated) that can be held in the dryer is 35 kg-ds. Then, the organic waste (dehydrated product) was supplied to the dryer at 65 to 75 kg-ds / h. As a result, the time (average residence time) in which the supplied organic waste (dehydrated product) stayed in the circular tube air dryer was 28 to 33 minutes. The other conditions are the same as in Example 1. And when the odor index was measured, it was 40-50.

Figure 2018094537
Figure 2018094537

（考察）
前記式１で求める平均滞留時間Ｔが約２５〜３５（分）となるように供給すると、乾燥によって有機性廃棄物が変性することによって臭気が強くなる傾向にある。一方、本発明では、前記式１で求める平均滞留時間Ｔが４〜７（分）となるように供給することで、臭気が抑えられていることが分かる。 (Discussion)
When the average residence time T calculated by the above formula 1 is supplied so as to be about 25 to 35 (minutes), the organic waste is denatured by drying and the odor tends to become strong. On the other hand, in this invention, it turns out that the odor is suppressed by supplying so that the average residence time T calculated | required by said Formula 1 may be 4-7 (min).

１：処理装置、２：有機性廃棄物貯留槽、３：脱水機、４：熱風発生器、５：連続式熱風乾燥機、５ａ〜５ｄ：パイプ、５Ｘ：供給口、５Ｙ：排出口、６：固気分離機、７：脱水物搬送機、８：測定装置、９：粉粒体上流搬送機、１０：粉粒体下流搬送機、１１：ベンチュリースクラバー、１２：排気ファン、１３：ミストセパレーター、１４：プラズマ脱臭機、１５：コンテナ、１７：空気圧縮機、１８：貯留タンク、１９：ロータリーバルブ、２０：消化タンク、２１：供給ポンプ、３１〜３３：配管、ＡＭ：水分計、Ｅ：大気、Ｆ：燃料、Ｍ：モーター、Ｗ：有機性廃棄物 1: treatment apparatus, 2: organic waste storage tank, 3: dehydrator, 4: hot air generator, 5: continuous hot air dryer, 5a-5d: pipe, 5X: supply port, 5Y: discharge port, 6 : Solid-gas separator, 7: dehydrated material carrier, 8: measuring device, 9: powder and granular material upstream conveying device, 10: powder and granular material downstream conveying device, 11: venturi scrubber, 12: exhaust fan, 13: mist separator , 14: plasma deodorizer, 15: container, 17: air compressor, 18: storage tank, 19: rotary valve, 20: digestion tank, 21: supply pump, 31-33: piping, AM: moisture meter, E: Atmosphere, F: Fuel, M: Motor, W: Organic waste

Claims (13)

有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理方法であって、
熱風を生成する熱風生成工程と、
連続式熱風乾燥機内で有機性廃棄物と前記熱風を接触させ、有機性廃棄物を乾燥させる乾燥工程と、
前記連続式熱風乾燥機からの排ガスに含まれる乾燥物を分離する固気分離工程と、を有する有機性廃棄物の処理方法であって、
前記乾燥工程における下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分であることを特徴とする有機性廃棄物の処理方法。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記連続式熱風乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 A method for treating organic waste by drying organic waste and recovering the dry matter,
A hot air generating process for generating hot air;
A drying step of contacting the organic waste with the hot air in a continuous hot air dryer to dry the organic waste;
A solid-gas separation step of separating a dry matter contained in exhaust gas from the continuous hot air dryer, and a method for treating organic waste,
The organic waste processing method, wherein an average residence time T defined by the following formula 1 in the drying step is 0.05 to 10 minutes.
T = Y / X Equation 1
Here, T is an average residence time (minutes) in which the organic waste stays in the continuous hot air dryer, and X is the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer (kg-ds / Y is the amount of organic waste retained in the continuous hot air dryer (kg-ds). 前記連続式熱風乾燥機に有機性廃棄物を供給する前に有機性廃棄物の性状を測定し、前記連続式熱風乾燥機の乾燥に適さない有機性廃棄物は供給しない請求項１記載の有機性廃棄物の処理方法。   The organic waste according to claim 1, wherein the organic waste is measured before supplying the organic waste to the continuous hot air dryer, and the organic waste not suitable for drying by the continuous hot air dryer is not supplied. Waste disposal method. 前記連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物の最大粒径が６０ｍｍ以下である請求項１または２記載の有機性廃棄物の処理方法。   The organic waste processing method according to claim 1 or 2, wherein the maximum particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is 60 mm or less. 前記連続式熱風乾燥機に供給される有機性廃棄物の平均粒径が１ｍｍ〜３０ｍｍである請求項１または２記載の有機性廃棄物の処理方法。   The organic waste processing method according to claim 1 or 2, wherein an average particle size of the organic waste supplied to the continuous hot air dryer is 1 mm to 30 mm. 前記乾燥工程の前に、脱水機で有機性廃棄物を脱水する工程をさらに有し、
脱水工程で脱水した有機性廃棄物を前記連続式熱風乾燥機に供給する請求項１記載の有機性廃棄物の処理方法。 Before the drying step, further comprising a step of dehydrating organic waste with a dehydrator,
The organic waste processing method according to claim 1, wherein the organic waste dehydrated in the dehydration step is supplied to the continuous hot air dryer. 前記脱水工程において、前記脱水機内で有機性廃棄物を重力加速度２０００〜３０００Ｇで脱水した後、脱水した有機性廃棄物を大気中へ排出する請求項５記載の有機性廃棄物の処理方法。   6. The organic waste processing method according to claim 5, wherein in the dehydration step, the organic waste is dehydrated at a gravitational acceleration of 2000 to 3000 G in the dehydrator, and then the dehydrated organic waste is discharged into the atmosphere. 前記脱水工程における前記脱水機として機内二液調質型遠心脱水機を用いる請求項５記載の有機性廃棄物の処理方法。   The organic waste processing method according to claim 5, wherein an in-machine two-liquid refining centrifugal dehydrator is used as the dehydrator in the dehydration step. 前記脱水工程において、脱水過程の有機性廃棄物に対して、高分子凝集剤および無機凝集剤の少なくともいずれか一方を添加する請求項５記載の有機性廃棄物の処理方法。   6. The method for treating organic waste according to claim 5, wherein in the dehydration step, at least one of a polymer flocculant and an inorganic flocculant is added to the organic waste in the dehydration process. 有機性廃棄物を乾燥させて、乾燥物を回収する有機性廃棄物の処理装置であって、
前記有機性廃棄物の処理装置は、
熱風を生成する熱風生成器と、
前記熱風発生器からの熱風と有機性廃棄物を接触させて、有機性廃棄物を乾燥させる連続式熱風乾燥機と、
前記連続式熱風乾燥機から排出される排ガスに含まれる乾燥物を分離して回収する固気分離機と、を有する有機性廃棄物の処理装置であって、
下記式１で定められる平均滞留時間Ｔが０．０５〜１０分となる範囲で、前記連続式乾燥機に有機性廃棄物を供給する供給手段を有することを特徴とする有機性廃棄物の処理装置。
Ｔ＝Ｙ／Ｘ ・・・式１
ここで、Ｔは有機性廃棄物が前記連続式熱風乾燥機内に滞留する平均滞留時間（分）であり、Ｘは前記連続式熱風乾燥機への有機性廃棄物の供給量（ｋｇ-ｄｓ／分）であり、Ｙは前記連続式熱風乾燥機内の有機性廃棄物の保有量（ｋｇ-ｄｓ）である。 An organic waste treatment apparatus that dries organic waste and collects the dry matter,
The organic waste treatment apparatus comprises:
A hot air generator for generating hot air;
A continuous hot air dryer for contacting the organic waste with the hot air from the hot air generator to dry the organic waste;
A solid-gas separator for separating and recovering dry matter contained in exhaust gas discharged from the continuous hot air dryer, and an organic waste treatment apparatus comprising:
Organic waste treatment characterized by having supply means for supplying organic waste to the continuous dryer in the range where the average residence time T defined by the following formula 1 is 0.05 to 10 minutes apparatus.
T = Y / X Equation 1
Here, T is an average residence time (minutes) in which the organic waste stays in the continuous hot air dryer, and X is the amount of organic waste supplied to the continuous hot air dryer (kg-ds / Y is the amount of organic waste retained in the continuous hot air dryer (kg-ds). 有機性廃棄物を脱水する脱水機をさらに有し、
前記脱水機で脱水した有機性廃棄物を前記連続式熱風乾燥機に供給する構成とした請求項９記載の有機性廃棄物の処理装置。 A dehydrator for dehydrating organic waste;
The organic waste processing apparatus according to claim 9, wherein the organic waste dehydrated by the dehydrator is supplied to the continuous hot air dryer. 前記脱水機は機内二液調質型遠心脱水機である請求項１０記載の有機性廃棄物の処理装置。   The organic waste treatment apparatus according to claim 10, wherein the dehydrator is an in-machine two-component refining centrifugal dehydrator. 前記連続式熱風乾燥機は円管式気流乾燥機または直管式気流乾燥機である請求項９記載の有機性廃棄物の処理装置。   The organic waste processing apparatus according to claim 9, wherein the continuous hot air dryer is a circular tube air dryer or a straight tube air dryer. 前記連続式熱風乾燥機の周囲に、前記連続式熱風乾燥機内の温度を露点よりも高く保つ保温手段を設けた請求項９記載の有機性廃棄物の処理装置。   The organic waste processing apparatus according to claim 9, further comprising a heat retaining means for keeping a temperature in the continuous hot air dryer higher than a dew point around the continuous hot air dryer.
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