JP6678263B2

JP6678263B2 - Organic waste treatment apparatus and treatment method

Info

Publication number: JP6678263B2
Application number: JP2019025537A
Authority: JP
Inventors: 大高尾; 厚志上田
Original assignee: Tsukishima Kikai Co Ltd
Current assignee: Tsukishima Kikai Co Ltd
Priority date: 2019-02-15
Filing date: 2019-02-15
Publication date: 2020-04-08
Anticipated expiration: 2035-06-18
Also published as: JP2019081174A

Description

本発明は、有機性廃棄物の処理装置および処理方法に関する。 The present invention relates to an organic waste treatment apparatus and treatment method.

有機性廃棄物の処理工程は、まず脱水機を用いて有機性廃棄物を脱水し、次に乾燥機を用いて脱水物を乾燥処理する。乾燥処理された有機性廃棄物は、埋め立て処理や産業廃棄物として処理されており、近年では燃料資源として有効利用されている。このような処理工程のうち乾燥処理においては、乾燥機から乾燥物と排ガス（熱媒体ガスやキャリアガス）が混合した状態で排出されることがあり、この混合物は固気分離機を用いて粉粒体と分離ガスに分離される。分離工程で生じた分離ガスは脱臭工程および集塵工程を経て大気へ放散している。 In the process of treating organic waste, first, organic waste is dehydrated using a dehydrator, and then the dehydrated product is dried using a dryer. The dried organic waste has been treated as landfill or industrial waste, and has been effectively used as a fuel resource in recent years. In such a drying process, in the drying process, the dried product and the exhaust gas (heat medium gas or carrier gas) may be discharged from the dryer in a mixed state. It is separated into granules and separation gas. The separation gas generated in the separation step is released to the atmosphere through the deodorization step and the dust collection step.

前記乾燥機としては、一般的に間接加熱式乾燥機や解砕機付き気流乾燥機が用いられている。この間接加熱式乾燥機としては、攪拌伝熱式乾燥機を例示することができる。攪拌伝熱式乾燥機はジャケット構造のケーシング、乾燥機の長手方向に沿って配置された複数（２軸または４軸）の中空シャフトおよび前記シャフトに傾斜させて配置された複数の中空の攪拌板から構成され、シャフト、攪拌板およびジャケット内部に熱媒体（０．５〜０．８ＭＰａのスチーム）を流し、有機性廃棄物を間接的に乾燥させる構造となっている。乾燥機の一端側から機内に供給された有機性廃棄物は、撹拌・揺動作用を受けて、伝熱面により加熱・乾燥されながら他端側へ搬送され、他端側に備えられた可動堰を越えて排出される。乾燥工程の有機性廃棄物は付着性に富むため、前記複数の攪拌板を互いに接近させ、シャフト・ケーシングへ付着した乾燥原料を自動的に掻きとるクリーニング効果を奏する構造となっている。このような攪拌伝熱式乾燥機としては、下記特許文献１〜３が開示されている。 As the dryer, an indirect heating dryer or a flash dryer with a crusher is generally used. As this indirect heating type dryer, a stirring heat transfer type dryer can be exemplified. The agitating heat transfer type dryer has a casing of a jacket structure, a plurality of (two-axis or four-axis) hollow shafts arranged along the longitudinal direction of the dryer, and a plurality of hollow stirring plates arranged obliquely on the shaft. And a heating medium (steam of 0.5 to 0.8 MPa) is flowed inside the shaft, stirring plate and jacket to indirectly dry the organic waste. The organic waste supplied to the inside of the dryer from one end side is subjected to agitation and shaking operations, and is conveyed to the other end side while being heated and dried by the heat transfer surface, and is provided at the other end side. Exhausted over the weir. Since the organic waste in the drying step is highly adherent, the plurality of agitating plates are brought close to each other and a cleaning effect of automatically scraping the dry raw material adhering to the shaft casing is obtained. Patent Literatures 1 to 3 below are disclosed as such stirring heat transfer dryers.

また、解砕機付き気流乾燥機は、円筒型の乾燥筒と、その乾燥筒の下部に解砕機を備えている。運転時は、乾燥筒の下部から有機性廃棄物を供給する。供給された有機性廃棄物は、解砕機によって粉砕される。乾燥筒の下部から上部へ向かって熱風が流れており、粉砕された有機性廃棄物がその熱風によって下部から上部へ搬送されるとともに乾燥される。そして、上部から排出された乾燥物は、下流に設けた固気分離機を経て回収される。このような解砕機付き気流乾燥機としては、下記特許文献４〜５が開示されている。 The flash dryer with a crusher includes a cylindrical drying cylinder and a crusher below the drying cylinder. During operation, organic waste is supplied from the lower part of the drying cylinder. The supplied organic waste is crushed by a crusher. Hot air flows from the lower part to the upper part of the drying cylinder, and the pulverized organic waste is conveyed from the lower part to the upper part and dried by the hot air. The dried matter discharged from the upper part is collected through a solid-gas separator provided downstream. Patent Documents 4 and 5 below disclose such a flash dryer with a crusher.

特開２００３−２２２０９２号公報JP 2003-222092 A 特開昭６２−１７２１７９号公報JP-A-62-172179 実開昭６０−１１８４９１号公報Japanese Utility Model Publication No. 60-118491 特開２００７−７８２０７号公報JP 2007-78207 A 特開平７−１８０９５９号公報JP-A-7-180959

（攪拌伝熱式装置）
前記のとおり、攪拌伝熱式装置は、複数の攪拌板を互いに接近させ、隣接するシャフトに設置された他方の攪拌板及びケーシングへ付着した乾燥原料を自動的に掻きとるクリーニング効果を生じさせる必要があるため、加工精度が高くなければならず、製造コストが高いという問題があった。また、運転によりディスクが損耗した場合は、前記したクリーニング効果を保持するために、定期的な補修が必要となり、補修コストが高く、補修期間も長いという問題もあった。 (Agitated heat transfer type device)
As described above, the stirring heat transfer type apparatus needs to bring a plurality of stirring plates close to each other, and to generate a cleaning effect of automatically scraping dry raw materials attached to the other stirring plate and the casing installed on the adjacent shaft. Therefore, there is a problem that the processing accuracy must be high, and the manufacturing cost is high. In addition, when the disk is worn by the operation, periodic repair is required to maintain the above-mentioned cleaning effect, which has a problem that the repair cost is high and the repair period is long.

（解砕機付き気流乾燥機）
前述のとおり、乾燥工程の有機性廃棄物は付着性に富むことから、これを改善するために、乾燥機から排出した乾燥物の一部を乾燥機の入口へ返送し、供給する有機性廃棄物と混ぜて、水分調整を行っている。この操作が必要なため、補機類の容量が大きくなるという問題があった。また、有機性廃棄物中には硬度が高い石などの異物が混入している場合があり、この異物が高速回転する解砕機のパドルと接触すると、解砕機が破損したり損傷したりする。そのため、定期的なメンテナンスや解砕機の交換が必要になるという問題もあった。また、乾燥処理のために熱風が必要であるが、前述したとおり乾燥物の一部を乾燥機に戻すため、処理量の増大につながり、結果より多くの熱風が必要となっている。 (Flash dryer with crusher)
As mentioned above, organic waste in the drying process is rich in adherence, and in order to improve this, a part of the dried material discharged from the dryer is returned to the inlet of the dryer and supplied. We mix with thing and adjust moisture. Since this operation is required, there is a problem that the capacity of the auxiliary equipment is increased. In addition, foreign matter such as stone having high hardness may be mixed in the organic waste, and when the foreign matter comes into contact with a paddle of a crusher that rotates at a high speed, the crusher is damaged or damaged. Therefore, there is a problem that periodic maintenance and replacement of the crusher are required. In addition, hot air is required for the drying process. However, as described above, a part of the dried product is returned to the dryer, which leads to an increase in the processing amount, and more hot air is required as a result.

そこで本発明の目的は、製造コストや補修コスト、ランニングコストが安く、小型の乾燥機を用いた処理装置を提供することにある。また、有機性廃棄物の処理工程で生じた分離ガスを有効利用する処理装置を提供することにある。 Therefore, an object of the present invention is to provide a processing apparatus using a small-sized dryer with low manufacturing costs, repair costs, and running costs. Another object of the present invention is to provide a processing apparatus that effectively uses a separation gas generated in a process of processing organic waste.

上記課題を解決した本発明は次記のとおりである。
（第１の態様）
熱風を生成する熱風発生器と、
有機性廃棄物の脱水物と、前記熱風発生器からの熱風とを接触させ、前記脱水物を乾燥して粉粒体にする連続式熱風乾燥機と、
前記連続式熱風乾燥機からの排ガスに含まれる粉粒体を分離する固気分離機と、
前記固気分離機によって粉粒体と分離した分離ガスの一部を前記熱風発生器へ返送する返送系統と、
を備えることを特徴とする有機性廃棄物の処理装置。 The present invention that has solved the above problems is as follows.
(First aspect)
A hot air generator for generating hot air,
A dehydration product of organic waste, contacting hot air from the hot air generator, a continuous hot air drier to dry the dehydrated material to a granular material,
A solid-gas separator that separates powder and particulate matter contained in exhaust gas from the continuous hot air dryer,
A return system for returning a part of the separation gas separated from the powder and granules by the solid-gas separator to the hot air generator,
An organic waste treatment device comprising:

（作用効果）
固気分離機から排気した分離ガスの一部を熱風発生器へ返送し、熱風発生器で熱風にする構成とした。分離ガスの一部を返送することにより、熱風発生器へ新たな外気を送る必要性が減り、外気を送る送風ファンの容量や運転量を小さくすることができる。 (Effects)
A part of the separation gas exhausted from the solid-gas separator is returned to the hot air generator, and the hot air generator generates hot air. By returning a part of the separated gas, the necessity of sending new outside air to the hot air generator is reduced, and the capacity and operation amount of the blower fan for sending outside air can be reduced.

（第２の態様）
前記分離ガスの残部を脱臭後に大気に放散する放散系統をさらに有する第１の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Second aspect)
The organic waste treatment apparatus according to the first aspect, further comprising a radiation system that emits the remainder of the separated gas to the atmosphere after deodorization.

（作用効果）
分離ガスの一部を熱風発生器へ返送し、残部を大気に放散する構成にしたため、固気分離機から排気した分離ガスの全てを脱臭し、大気に放散する場合と比べて、脱臭器で脱臭するガス量が少なくなり、脱臭器の容量を小さくすることができる。また、メンテナンスの頻度を少なくすることもできる。 (Effects)
A part of the separated gas is returned to the hot air generator, and the remainder is released to the atmosphere.Therefore, all the separated gas exhausted from the solid-gas separator is deodorized and compared with the case where the separated gas is released to the atmosphere. The amount of gas to be deodorized is reduced, and the capacity of the deodorizer can be reduced. Further, the frequency of maintenance can be reduced.

（第３の態様）
前記放散系統には、燃焼脱臭器および熱交換器が配置され、
前記返送系統には、前記熱交換器が配置され、
前記燃焼脱臭器で燃焼脱臭され、昇温した脱臭分離ガスと、
前記返送系統の返送分離ガスを、
前記熱交換器で熱交換させ、
前記熱交換により昇温した返送分離ガスを前記熱風発生器へ返送する構成とした第２の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Third aspect)
A combustion deodorizer and a heat exchanger are arranged in the emission system,
The heat exchanger is arranged in the return system,
A deodorized separation gas that has been deodorized by combustion in the combustion deodorizer and has been heated;
The return separation gas of the return system,
Heat exchange in the heat exchanger,
The organic waste treatment apparatus according to the second aspect, wherein the returned separation gas heated by the heat exchange is returned to the hot air generator.

（作用効果）
放散系統を流れる分離ガスを燃焼脱臭器で燃焼して、昇温させることで脱臭する。そして、脱臭後の脱臭分離ガスを熱源として利用して、熱交換器で返送分離ガスを昇温させる構成とした。これにより、熱風発生器へ返送する返送分離ガスの温度が上がるため、熱交換器による昇温を行わない場合と比べて、熱風発生器で使用する燃料を少なくすることができる。 (Effects)
The separated gas flowing through the diffusion system is burned by a combustion deodorizer and deodorized by raising the temperature. Then, using the deodorized separation gas after the deodorization as a heat source, the returned separation gas was heated by a heat exchanger. As a result, the temperature of the return separation gas returned to the hot air generator increases, so that the amount of fuel used in the hot air generator can be reduced as compared with a case where the temperature is not increased by the heat exchanger.

（第４の態様）
前記返送系統に外気を取り込む外気取込手段を備える第１の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Fourth aspect)
The organic waste treatment apparatus according to the first aspect, further comprising an outside air intake unit that takes in outside air into the return system.

（作用効果）
一部の分離ガスを熱風発生器へ返送し、その他の分離ガスは大気へ放散する構成であるため、何の手立ても設けないと、処理装置全体で必要なガス量が次第に不足してしまう。そこで、外気取込手段によって返送系統に外気を取り込み、分離ガスを大気へ放散することにより不足した量を補充する構成とした。 (Effects)
Since a part of the separated gas is returned to the hot air generator and the other separated gas is radiated to the atmosphere, the gas amount required in the entire processing apparatus gradually decreases unless any measures are taken. Therefore, a configuration was adopted in which outside air was taken into the return system by outside air intake means, and the missing gas was replenished by releasing the separated gas to the atmosphere.

（第５の態様）
前記固気分離機から排出された粉粒体を貯留槽に空気輸送する空気輸送系統を備え、
前記空気輸送に用いた輸送用外気を前記熱風発生器に送り込む構成とした第１の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Fifth aspect)
An air transport system that pneumatically transports the granular material discharged from the solid-gas separator to a storage tank,
The organic waste treatment apparatus according to the first aspect, wherein the outside air for transportation used for the air transportation is sent to the hot air generator.

（作用効果）
粉粒体を貯留槽へ輸送する際に使用する外気を熱風発生器へ送り込む構成とした。輸送用外気を脱臭してから大気へ放散する場合と比べて、熱風発生器に新たな外気を送る送風ファンの容量や運転量を小さいものにすることができる。また、輸送用外気を脱臭する必要が無くなるため、輸送用外気脱臭用の脱臭器を設ける必要がなくなる。 (Effects)
The outside air used when transporting the granular material to the storage tank was sent to the hot air generator. Compared with the case where the outside air for transportation is deodorized and then released to the atmosphere, the capacity and operation amount of the blower fan for sending new outside air to the hot air generator can be reduced. Further, since there is no need to deodorize the outside air for transportation, it is not necessary to provide a deodorizer for deodorizing outside air for transportation.

（第６の態様）
前記返送系統に外気を取り込む外気取込手段と、
前記固気分離機から排出された粉粒体を貯留槽に空気輸送する空気輸送系統を備え、
前記外気取込手段により取り込んだ外気と、前記空気輸送に用いた輸送用外気の両者を、前記熱風発生器に送り込む構成とした第１の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Sixth aspect)
Outside air intake means for taking outside air into the return system,
An air transport system that pneumatically transports the granular material discharged from the solid-gas separator to a storage tank,
The organic waste treatment apparatus according to the first aspect, wherein both the outside air taken in by the outside air taking-in means and the outside air for transportation used for the pneumatic transportation are sent to the hot air generator.

（作用効果）
外気取込手段によって取り込んだ外気と、輸送用外気の両者を熱風発生器へ送り込む構成とした。このとき、輸送用外気をすべて熱風発生器へ送り、この輸送用外気によっても不足する分の外気を、外気取込手段によって取り込むようにすると良い。これにより、輸送用外気を最大限有効活用することができるとともに、外気取込手段によって取り込む外気量が少なくなるため、省エネになるからである。 (Effects)
The outside air taken in by the outside air intake means and the outside air for transportation are both sent to the hot air generator. At this time, it is preferable that all the outside air for transportation is sent to the hot air generator, and the outside air that is insufficient even by this outside air for transportation is taken in by the outside air intake means. Thereby, the outside air for transportation can be effectively used to the utmost, and the amount of outside air taken in by the outside air intake means is reduced, thereby saving energy.

（第７の態様）
前記固気分離機からの分離ガスのうち、前記返送系統に移行する量と、前記放散系統に移行する量の流量比を調整する流量比調整手段を備える第２の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Seventh aspect)
Of the separated gas from the solid-gas separator, the organic waste of the second aspect having a flow ratio adjusting means for adjusting a flow ratio of the amount transferred to the return system and the amount transferred to the diffusion system, Processing equipment.

（作用効果）
前記流量比調整手段として、例えば返送系統と放散系統のそれぞれにバルブを設けることができる。この流量比調整手段によって、返送系統を流れる分離ガス量と放散系統を流れる分離ガス量が目的の比率になるように、調整することができる。 (Effects)
As the flow rate ratio adjusting means, for example, a valve can be provided in each of the return system and the dissipation system. By this flow ratio adjusting means, it is possible to adjust the amount of the separated gas flowing through the return system and the amount of the separated gas flowing through the dissipation system so as to have a target ratio.

（第８の態様）
前記固気分離機を粉粒体の貯留槽上部に設置し、前記固気分離機によって分離された粉粒体をそのまま貯留槽へ投入する構成とした第１の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Eighth aspect)
The organic waste treatment according to the first aspect, wherein the solid-gas separator is installed above the storage tank of the powder and granules, and the powder separated by the solid-gas separator is directly charged into the storage tank. apparatus.

（作用効果）
固気分離機によって分離された粉粒体をそのまま貯留槽へ投入する構成にすることで、処理装置全体をコンパクトにすることができる。 (Effects)
By adopting a configuration in which the granular material separated by the solid-gas separator is directly charged into the storage tank, the entire processing apparatus can be made compact.

（第９の態様）
前記有機性廃棄物の脱水物を、機械的搬送手段を使用することなく重力により落下させて、前記連続式熱風乾燥機へと導く流下流路を備え、
前記流下流路を通じて連続式熱風乾燥機に供給された脱水物が、前記熱風発生器からの熱風によって気流搬送される構成とした第１の態様の有機性廃棄物の処理装置。 (Ninth aspect)
Dehydration of the organic waste, falling by gravity without using a mechanical transport means, provided with a downflow channel leading to the continuous hot air dryer,
The organic waste treatment apparatus according to the first aspect, wherein the dehydrated material supplied to the continuous hot-air dryer through the downflow channel is transported in a stream by hot air from the hot-air generator.

（作用効果）
有機性廃棄物の脱水物を、機械的搬送手段を使用することなく落下重力により、流下流路を介して、連続式熱風乾燥機の供給口へ導くようにすることにより、不純物（スクリューコンベア、ベルトコンベアなどの使用に伴う磨耗粉や破片）が最終製品に混じらなくなる。また、最終製品の粒子形状が崩れたり、粒度分布が変化したりすることもなくなる。 (Effects)
By introducing the dehydrated organic waste to the feed port of the continuous hot air dryer through the downflow channel by the falling gravity without using a mechanical conveyance means, impurities (screw conveyor, Wear particles and debris due to the use of a belt conveyor, etc.) do not mix into the final product. In addition, the particle shape of the final product is not broken and the particle size distribution is not changed.

さらに、機械的搬送手段を使用しないで、脱水物を直接的に連続式熱風乾燥機内に導くようにすると、機械的搬送手段を使用した場合と比較して相対的に短時間で移送できる。そのため、脱水物の温度低下を抑制でき、乾燥機における乾燥負荷の低減や、温度低下に起因した品質劣化要因の排除を図ることができる。 Further, when the dehydrated product is directly introduced into the continuous hot-air dryer without using the mechanical transfer means, the dewatered material can be transferred in a relatively short time as compared with the case where the mechanical transfer means is used. Therefore, a decrease in the temperature of the dehydrated product can be suppressed, and a drying load on the dryer can be reduced, and a factor of quality deterioration due to the temperature decrease can be eliminated.

（第１０の態様）
熱風発生器を用いて、熱風を生成する熱風発生工程と、
連続式熱風乾燥機を用いて、有機性廃棄物の脱水物と、前記熱風発生器からの熱風とを接触させ、前記脱水物を乾燥して粉粒体にする乾燥工程と、
固気分離機を用いて、前記連続式熱風乾燥機からの排ガスに含まれる粉粒体を分離する固気分離工程と、
前記固気分離機によって粉粒体と分離した分離ガスの一部を前記熱風発生器へ返送する返送工程と、
を有することを特徴とする有機性廃棄物の処理方法。 (Tenth aspect)
Using a hot air generator, a hot air generating step of generating hot air,
Using a continuous hot air dryer, dehydration of organic waste, contacting hot air from the hot air generator, drying step of drying the dehydration to granules,
Using a solid-gas separator, a solid-gas separation step of separating the powder particles contained in the exhaust gas from the continuous hot air dryer,
A return step of returning a part of the separation gas separated from the granular material by the solid-gas separator to the hot air generator,
A method for treating organic waste, comprising:

（作用効果）
第１の態様と同様の作用効果を奏する。 (Effects)
The same operation and effect as those of the first aspect are obtained.

本発明に係る処理装置によれば、有機性廃棄物の処理工程で生じた分離ガスを有効利用することで、プロセス全体の熱効率を改善することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to the processing apparatus which concerns on this invention, the thermal efficiency of the whole process can be improved by making effective use of the separation gas produced in the processing step of the organic waste.

特に、間接加熱式乾燥機や解砕機付きの気流乾燥機の代わりに、解砕機無しの気流乾燥機を用いると、設備費用や維持管理費用を削減することができる。 In particular, if a flash dryer without a crusher is used instead of a flash dryer with an indirect heating dryer or a crusher, facility costs and maintenance costs can be reduced.

本発明に係る処理装置の一実施形態のフロー図である。It is a flow figure of one embodiment of a processing device concerning the present invention. 本発明に係る処理装置の他の実施形態のフロー図である。FIG. 5 is a flowchart of another embodiment of the processing apparatus according to the present invention. 本発明に係る処理装置の他の実施形態のフロー図である。FIG. 5 is a flowchart of another embodiment of the processing apparatus according to the present invention.

以下、本発明の好適な実施形態について、図面を用いて説明する。なお、以下の説明及び図面は、本発明の一実施形態を示したものにすぎず、本発明の内容をこの実施形態に限定して解釈すべきでない。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. The following description and drawings merely show one embodiment of the present invention, and the contents of the present invention should not be construed as being limited to this embodiment.

（第１実施例）
図１は、本発明に係る処理装置１の第１実施形態のフロー図である。この処理装置１は、脱水機３、熱風発生器４、連続式熱風乾燥機５、固気分離機６、燃焼脱臭器９、熱交換器１０、外気取込手段１５、放散系統ＤＬ、返送系統ＲＬおよび空気輸送系統ＣＬなどを備えている。以下に、この処理装置１の構成と処理の流れについて詳述する。 (First embodiment)
FIG. 1 is a flowchart of a first embodiment of a processing apparatus 1 according to the present invention. The processing apparatus 1 includes a dehydrator 3, a hot air generator 4, a continuous hot air dryer 5, a solid-gas separator 6, a combustion deodorizer 9, a heat exchanger 10, an outside air intake means 15, a diffusion system DL, and a return system. An RL and a pneumatic transportation system CL are provided. Hereinafter, a configuration and a processing flow of the processing apparatus 1 will be described in detail.

（有機性廃棄物Ｗ）
本発明に係る処理装置１は、有機性廃棄物Ｗを処理するものである。この有機性廃棄物Ｗの具体例としては、汚泥を挙げることができる。より詳しくは、下水汚泥（余剰汚泥、初沈汚泥、混合生汚泥、混合汚泥、消化汚泥、バイオマスを混合消化した汚泥等を含む）、排水処理汚泥、製紙汚泥、活性汚泥、ビルピット汚泥、排水処理汚泥、その他の有機性汚泥を挙げることができる。これらの汚泥のうち、特に下水汚泥の処理に好適である。また、有機性廃棄物Ｗには、無機物が混入しているものも含まれる。この有機性廃棄物Ｗは、有機性廃棄物貯留槽２に貯留されており、供給ポンプ２１によって脱水機３に供給される。 (Organic waste W)
The treatment apparatus 1 according to the present invention treats organic waste W. Specific examples of the organic waste W include sludge. More specifically, sewage sludge (including surplus sludge, primary sludge, mixed raw sludge, mixed sludge, digested sludge, sludge mixed with biomass, etc.), wastewater treatment sludge, papermaking sludge, activated sludge, building pit sludge, wastewater treatment Sludge and other organic sludges can be mentioned. Among these sludges, it is particularly suitable for treating sewage sludge. In addition, the organic waste W includes one in which an inorganic substance is mixed. The organic waste W is stored in the organic waste storage tank 2, and is supplied to the dehydrator 3 by the supply pump 21.

（脱水機３）
供給された有機性廃棄物Ｗは、脱水機３によって脱水された後、連続式熱風乾燥機５へ送られる。この脱水機３は、有機性廃棄物Ｗの脱水に適したものであり、例えばベルトプレス脱水機、スクリュープレス脱水機、回転加圧脱水機、多重円板型脱水機、多重板型スクリュープレス脱水機および遠心脱水機等を挙げることができる。 (Dehydrator 3)
The supplied organic waste W is dehydrated by the dehydrator 3 and then sent to the continuous hot-air dryer 5. The dehydrator 3 is suitable for dehydrating the organic waste W, and includes, for example, a belt press dehydrator, a screw press dehydrator, a rotary press dehydrator, a multi-disc dehydrator, and a multi-plate screw press dehydrator. And a centrifugal dehydrator.

なお、前記遠心脱水機には、一液調質法、二液調質法および機内二液調質法に用いる異なる形態の脱水機がある。このうちの機内二液調質型遠心脱水機は、脱水物のメジアン径を小さく、含水率を低くすることができるため、本発明に係る処理装置１の脱水機３として適している。 The centrifugal dehydrators include different types of dehydrators used for the one-liquid refining method, the two-liquid refining method, and the in-machine two-liquid refining method. Among them, the in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator is suitable as the dehydrator 3 of the processing apparatus 1 according to the present invention because the median diameter of the dehydrated product and the water content can be reduced.

前記機内二液調質型遠心脱水機は、外側に回転ボウルが配され、この回転ボウル内にスクリューコンベアが設けられている。また、この回転ボウルの一端側には供給口が、他端側には排出口が設けられている。供給口から回転ボウル内に供給された有機性廃棄物Ｗは、スクリューコンベアによって撹拌されながら他端側へと運ばれ、脱水物として排出口から排出される。また、有機性廃棄物Ｗは、回転ボウル内を移動する過程で、遠心力により脱水される。 The in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator has a rotating bowl disposed outside, and a screw conveyor is provided in the rotating bowl. A supply port is provided at one end of the rotating bowl, and a discharge port is provided at the other end. The organic waste W supplied from the supply port into the rotating bowl is conveyed to the other end while being stirred by the screw conveyor, and is discharged from the discharge port as dehydrated material. The organic waste W is dehydrated by centrifugal force in the process of moving in the rotating bowl.

また、回転ボウル内において、有機性廃棄物Ｗに対して、高分子凝集剤ＨＣおよび無機凝集剤ＩＣが添加される。高分子凝集剤ＨＣとしては、例えばポリアクリルアミド系、ポリアクリル酸エステル系のものを用いることができ、無機凝集剤ＩＣとしては、例えば塩化第二鉄、ポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）、ポリ硫酸第２鉄（ポリ鉄）などを用いることができる。これらの二種類の凝集剤を用いることで、脱水物のメジアン径を小さくするとともに、含水率を低くすることができる。具体的には、メジアン径を１０ｍｍ以下、含水率を７４％以下にすることができる。 Further, in the rotating bowl, the polymer coagulant HC and the inorganic coagulant IC are added to the organic waste W. As the polymer flocculant HC, for example, a polyacrylamide-based or polyacrylate ester-based one can be used, and as the inorganic flocculant IC, for example, ferric chloride, polyaluminum chloride (PAC), polysulfuric acid Iron (polyiron) or the like can be used. By using these two types of coagulants, the median diameter of the dehydrated product and the water content can be reduced. Specifically, the median diameter can be 10 mm or less, and the water content can be 74% or less.

前記機内二液調質型遠心脱水機としては、例えば、２０１５年４月２０日付けの地方共同法人日本下水道事業団ホームページの「技術情報・研究」「１３３号２０１２/１２/１３技術情報＜技術の紹介＞「機内二液調質型遠心脱水機」‐低含水率脱水汚泥の実現」の欄に記載されたものを用いることができる。 Examples of the in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator include, for example, “Technical Information and Research”, “133 No. 2012/12/13 Technical Information <Technical Information” on the website of the Japan Sewage Works Agency of Japan, April 20, 2015. Introduction> The two-liquid refining type centrifugal dewatering machine in the machine-the realization of low moisture content dewatered sludge can be used.

なお、前記メジアン径（「中位径」ともいう。）は、例えば以下の方法を用いて定める。詳述すると、脱水物の粒径が５００ミクロン以上の場合は、ＪＩＳＭ８８０１石炭試験方法に記載された方法でふるい分けをし、ふるい分け結果をロジンラムラー分布で表し、積算質量（ふるい上）が５０％に相当する時の粒子径をメジアン径(Ｄ₅₀)として定める。また、脱水物の粒径が５００ミクロン未満の場合は、レーザー回折式粒度分布測定装置（例えば、商品名ＳＡＬＤ−３１００、島津製作所社製）を用いて粒度分布を測定し、累積体積が５０％に相当する時の粒子径をメジアン径(Ｄ₅₀)として定める。 The median diameter (also referred to as “median diameter”) is determined by using, for example, the following method. More specifically, when the particle size of the dehydrated product is 500 microns or more, it is sieved by the method described in JIS M8801 Coal Test Method, and the sieving result is represented by a rosin-Rammler distribution, and the integrated mass (on the sieve) is 50%. Is defined as the median diameter (D ₅₀ ). When the particle size of the dehydrated product is less than 500 microns, the particle size distribution is measured using a laser diffraction type particle size distribution analyzer (for example, trade name: SALD-3100, manufactured by Shimadzu Corporation), and the cumulative volume is 50%. Is defined as the median diameter (D ₅₀ ).

（流下流路３０）
前記脱水機３から排出された脱水物を、機械的搬送手段（スクリューコンベア、ベルトコンベアなど）を使用することなく重力による落下により、後述する連続式熱風乾燥機５の導入部５Ａに設けられた供給口へ導く流下流路３０を備えることが好ましい。その作用効果は、前記のとおりである。 (Downflow channel 30)
The dehydrated material discharged from the dehydrator 3 was provided to an introduction portion 5A of a continuous hot-air dryer 5 described below by a gravity drop without using a mechanical conveying means (such as a screw conveyor or a belt conveyor). It is preferable to provide a downflow channel 30 leading to the supply port. The operation and effect are as described above.

（熱風発生器４）
脱水機３から排出された脱水物は、連続式熱風乾燥機５へ送られ、乾燥機５内で熱風と接触して乾燥する。この乾燥機５に用いる熱風は、熱風発生器４によって生成する。詳しくは、燃料タンクから燃料Ｆ（ＬＰＧ等）を供給されたバーナー４Ａが、返送系統ＲＬや空気輸送系統ＣＬから送られてくるガスを加熱して、熱風を生成する。なお、有機性廃棄物Ｗが下水汚泥である場合、下水汚泥を消化処理した際に発生する消化ガスを燃料Ｆとして用いるようにしても良い。 (Hot air generator 4)
The dehydrated material discharged from the dehydrator 3 is sent to the continuous hot-air dryer 5, and is dried in the dryer 5 by contact with hot air. The hot air used for the dryer 5 is generated by the hot air generator 4. Specifically, the burner 4A supplied with the fuel F (LPG or the like) from the fuel tank heats the gas sent from the return system RL or the air transport system CL to generate hot air. When the organic waste W is sewage sludge, digestion gas generated when digesting sewage sludge may be used as the fuel F.

この熱風発生器４の制御は、熱風発生器４の出口温度を計測し、目的の温度となるように、熱風発生器４へ供給される燃料Ｆと空気Ａの量を制御する。 The control of the hot-air generator 4 measures the outlet temperature of the hot-air generator 4 and controls the amounts of the fuel F and the air A supplied to the hot-air generator 4 so as to reach a target temperature.

（連続式熱風乾燥機５）
連続式熱風乾燥機５は、前記脱水機３からの脱水物と、前記熱風発生器４からの熱風とを接触させ、前記脱水物を乾燥して粉粒体にする。 (Continuous hot air dryer 5)
The continuous hot-air dryer 5 brings the dehydrated product from the dehydrator 3 into contact with hot air from the hot-air generator 4 to dry the dehydrated product into powder and granules.

この連続式熱風乾燥機５としては、（１）噴霧乾燥機、気流乾燥機、流動層乾燥機、回転乾燥機などのように、熱風中に脱水物を分散させて乾燥させる形態のもの、（２）通気バンド乾燥機、トンネル乾燥機（並行流バンド乾燥機）、噴出流乾燥機などのように、脱水物を静置した状態のまま移送し、その移送過程で脱水物に熱風を接触させて乾燥させる形態のもの、（３）撹拌乾燥機などのように、脱水物を機械的に攪拌しながら、その脱水物に熱風を接触させて乾燥させる形態のものを例示することができる。なお、連続式熱風乾燥機５の「連続式」とは、バッチ式ではないことを指す。 Examples of the continuous hot-air dryer 5 include (1) a form in which dehydrates are dispersed in hot air and dried, such as a spray dryer, a flash dryer, a fluidized-bed dryer, and a rotary dryer; 2) The dehydrated material is transported in a stationary state as in a ventilation band dryer, a tunnel dryer (parallel flow band dryer), a spouted dryer, etc., and hot air is brought into contact with the dehydrated material during the transport process. (3) Stirring dryers, etc., while mechanically agitating the dehydrated product, and contacting the dehydrated product with hot air to dry the product. The “continuous type” of the continuous hot-air dryer 5 indicates that it is not a batch type.

なお、前述のとおり、機内二液調質型遠心脱水機を用いて脱水した場合は、脱水物のメジアン径を１０ｍｍ以下、含水率を７４％以下にすることができる。このメジアン径や含水率は、ベルトプレス脱水機等の他の脱水機を用いて脱水した場合よりも低い値である。そのため、多用されている間接加熱式乾燥機（攪拌伝熱式装置）を用いずに、より安価でメンテナンス性に優れる気流乾燥機を用いることができる。 As described above, when dewatering is performed using an in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator, the dehydrated product can have a median diameter of 10 mm or less and a water content of 74% or less. The median diameter and the water content are lower values than when dewatering is performed using another dehydrator such as a belt press dehydrator. Therefore, it is possible to use a flash dryer that is less expensive and has excellent maintainability without using a frequently used indirect heating dryer (stirring heat transfer device).

前記気流乾燥機にも様々な種類があるが、機内二液調質型遠心脱水機３を用いることで脱水物の付着性が弱くなっていることから、脱水物を解砕せずに投入する解砕機無しの気流乾燥機を採用することができる。 Although there are various types of the flash dryers, since the adhesion of the dehydrate is weakened by using the in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator 3, the dehydrate is introduced without being crushed. A flash dryer without a crusher can be employed.

図１〜図３に、連続式熱風乾燥機５の一例である気流乾燥機を示した。この気流乾燥機は、熱気流が通る配管（以下、「パイプ」ともいう。）を環状に配置した環状気流乾燥機５である。図示した気流乾燥機５は、パイプを直線状に配置した導入部５Ａと、この導入部５Ａに続くパイプを環状に１回転させた主部５Ｂを有する。そして、この主部５Ｂは、導入部５Ａと同一直線上に延在するパイプ５Ｂａと、前記パイプ５Ｂａから上方へ延在するパイプ５Ｂｂと、前記パイプ５Ｂｂから引き返す方向へ水平に延在するパイプ５Ｂｃと、前記パイプ５Ｂｃから下方へ延在するパイプ５Ｂｄとからなる。隣り合う各パイプの間（例えば、パイプ５Ｂａとパイプ５Ｂｂの間）には、Ｒ状に湾曲したパイプが位置している。また、パイプ５Ｂｄの先端部５Ｃは、導入部５Ａの先端部５Ｄと接合されており、この接合部分においてパイプの内部が相互に繋がっている。また、導入部５Ａの基端部には、熱風の給気口５Ｅが設けられ、前記パイプ５Ｂｄの中間部分には排気口５Ｆが設けられている。 1 to 3 show a flash dryer which is an example of the continuous hot-air dryer 5. This flash dryer is an annular flash dryer 5 in which pipes through which hot air flows (hereinafter, also referred to as “pipe”) are arranged in a ring. The illustrated flash dryer 5 has an introduction part 5A in which pipes are arranged in a straight line, and a main part 5B in which the pipe following the introduction part 5A is rotated once in an annular shape. The main portion 5B includes a pipe 5Ba extending on the same straight line as the introduction portion 5A, a pipe 5Bb extending upward from the pipe 5Ba, and a pipe 5Bc extending horizontally from the pipe 5Bb. And a pipe 5Bd extending downward from the pipe 5Bc. An R-shaped curved pipe is located between adjacent pipes (for example, between the pipes 5Ba and 5Bb). Further, the tip 5C of the pipe 5Bd is joined to the tip 5D of the introduction portion 5A, and the insides of the pipes are connected to each other at this joint. A hot air supply port 5E is provided at the base end of the introduction section 5A, and an exhaust port 5F is provided at an intermediate portion of the pipe 5Bd.

前記熱風発生器４で生成した熱風は、給気口５Ｅを通じて導入部５Ａに供給される。また、前記機内二液調質型遠心脱水機３の排出口から落下した脱水物は、導入部５Ａの熱風（熱気流）中へ落下する。落下した脱水物は、熱風中で粉粒状に分散する。そして、その粉粒体は、熱気流と並流に送られながら（熱風により気流搬送されながら）、瞬間的に乾燥する。詳しくは、粉粒体を伴う熱風は、導入部５Ａ、パイプ５Ｂａ、パイプ５Ｂｂ、パイプ５Ｂｃ、パイプ５Ｂｄと流れ、その一部が排気口５Ｆから器外へ排気される。他方、排気口５Ｆから排気されなかった熱風は、新しく導入部５Ａから送られてきた熱風と合流し、再びパイプ５Ｂａ、パイプ５Ｂｂ、パイプ５Ｂｃ、パイプ５Ｂｄと流れ、その一部が排気口５Ｆから器外へ排気される。以上のように、熱風の一部は排気口５Ｆから排気され、その他の熱風は主部５Ｂ内を循環することになる。このように、新しく投入された脱水物と管内を循環する脱水物は、管内で混合し、それによって付着性や含水量が調整される。 The hot air generated by the hot air generator 4 is supplied to the inlet 5A through the air supply port 5E. Further, the dehydrated material that has fallen from the outlet of the in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator 3 falls into the hot air (hot air flow) of the introduction portion 5A. The dropped dehydrate is dispersed in hot air in the form of powder. Then, the powder is instantaneously dried while being sent in parallel with the hot air flow (while being conveyed by hot air). Specifically, the hot air accompanied by the powder flows through the inlet 5A, the pipe 5Ba, the pipe 5Bb, the pipe 5Bc, and the pipe 5Bd, and a part of the hot air is exhausted from the exhaust port 5F to the outside. On the other hand, the hot air not exhausted from the exhaust port 5F merges with the hot air newly sent from the introduction section 5A, flows again through the pipe 5Ba, the pipe 5Bb, the pipe 5Bc, and the pipe 5Bd, and a part of the hot air flows from the exhaust port 5F. It is exhausted outside the device. As described above, part of the hot air is exhausted from the exhaust port 5F, and the other hot air circulates in the main part 5B. In this way, the newly introduced dehydrated product and the dehydrated material circulating in the tube are mixed in the tube, whereby the adhesion and the water content are adjusted.

気流乾燥機５の運転においては、気流乾燥機５の導入部５Ａの風速を２０ｍ／ｓ以上とし、主部５Ｂの風速を１０ｍ／ｓ以上にすることが好ましい。導入部５Ａや主部５Ｂの風速が前記値よりも低い場合は、気流乾燥機５内での被処理物Ｗの運搬に支障をきたすからである。また、前記主部５Ｂの気流の風速は、被処理物を円滑に空送するため、１５ｍ／ｓ以上にすることがより好ましい。 In the operation of the flash dryer 5, it is preferable that the wind speed of the inlet 5A of the flash dryer 5 be 20 m / s or more and the wind speed of the main portion 5B be 10 m / s or more. This is because if the wind speed of the introduction section 5A or the main section 5B is lower than the above value, the transport of the workpiece W in the flash dryer 5 is hindered. Further, it is more preferable that the wind speed of the airflow of the main portion 5B is 15 m / s or more in order to smoothly carry the workpiece by the air.

このとき、導入部５Ａの風速を主部５Ｂの風速よりも速くすることが好ましい。排気口５Ｆから排気されずにパイプ５Ｂｄからパイプ５Ｂａに流れる熱風に対して、熱風発生器４から送られてきた新たな熱風を高速で衝突させることで、循環している熱風中の被処理物を分散させることができるからである。 At this time, it is preferable that the wind speed of the introduction portion 5A be faster than the wind speed of the main portion 5B. The hot air flowing from the pipe 5Bd to the pipe 5Ba without being exhausted from the exhaust port 5F collides with new hot air sent from the hot air generator 4 at a high speed, so that the processing target in the circulating hot air is Can be dispersed.

また、気流温度は、特に限定されない。しかし、好ましくは３５０℃〜４５０℃、より好ましくは３９０℃〜４１０℃、さらに好ましくは４００℃にすると良い。気流温度が低い場合は、被処理物を十分に乾燥させることができず、乾燥物の含水率が高くなるからである。また、気流温度が高い場合は、熱風発生器４の燃料費が嵩み、経済性が悪くなるからである。以上のように、乾燥物の含水率と燃料費という経済性のバランスをとると、４００℃前後の温度にすることが最も適当である。 Further, the airflow temperature is not particularly limited. However, the temperature is preferably set to 350 ° C. to 450 ° C., more preferably 390 ° C. to 410 ° C., and still more preferably 400 ° C. If the airflow temperature is low, the object to be processed cannot be sufficiently dried, and the moisture content of the dried object increases. Also, when the airflow temperature is high, the fuel cost of the hot air generator 4 increases, and the economic efficiency deteriorates. As described above, it is most appropriate to set the temperature at around 400 ° C. in order to balance the economical effects of the moisture content of the dried product and the fuel cost.

また、製造コストや補修コストが高くなるが、連続式熱風乾燥機５として前記攪拌伝熱式乾燥機を設け、固気分離機６からの分離ガスの一部を熱風発生器４に返送し、分離ガスの有効利用を図るようにしても良い。同様に、補機類の容量が大きくなるとともに、定期的なメンテナンスや解砕機の交換が必要になるが、連続式熱風乾燥機５として解砕機付きの気流乾燥機を設け、固気分離機６からの分離ガスの一部を熱風発生器４に返送し、分離ガスの有効利用を図るようにしても良い。 In addition, although the manufacturing cost and the repair cost increase, the stirring heat transfer type dryer is provided as the continuous hot air dryer 5, and a part of the separation gas from the solid-gas separator 6 is returned to the hot air generator 4, The separation gas may be effectively used. Similarly, the capacity of the auxiliary equipment increases, and periodic maintenance and replacement of the crusher are required. However, a flash dryer with a crusher is provided as the continuous hot-air dryer 5, and the solid-gas separator 6 is provided. A part of the separation gas from the air may be returned to the hot air generator 4 so as to effectively use the separation gas.

（固気分離機６）
粉粒体を乾燥させることで湿度が増した熱風は、排ガスとして前記連続式熱風乾燥機５から排気され、固気分離機６へ送られる。この排ガスには粉粒体が含まれているため、固気分離機６を用いて、粉粒体と分離ガス（粉粒体と分離したガス）に分離する。 (Solid-gas separator 6)
The hot air whose humidity is increased by drying the granules is exhausted from the continuous hot air dryer 5 as exhaust gas and sent to the solid-gas separator 6. Since this exhaust gas contains powder and granules, it is separated by the solid-gas separator 6 into a powder and a separation gas (gas separated from the powder).

この固気分離機６の例としては、重力により集塵を行う重力沈降室、慣性により集塵を行うミストセパレーター１２、遠心力により集塵を行うサイクロン、洗浄により集塵を行うベンチュリースクラバー、濾布により集塵を行うバグフィルター、充てん層により集塵を行う移動粒子層エアフィルター、電気により集塵を行う電気集塵機等を挙げることができる。 Examples of the solid-gas separator 6 include a gravity sedimentation chamber for collecting dust by gravity, a mist separator 12 for collecting dust by inertia, a cyclone for collecting dust by centrifugal force, a venturi scrubber for collecting dust by washing, and a filter. Examples include a bag filter that collects dust using a cloth, a moving particle layer air filter that collects dust using a packed layer, and an electric dust collector that collects dust using electricity.

（吸引ファン７）
固気分離機６の排気口の下流には、吸引ファン７が設けられている。この吸引ファン７により、熱風発生器４で生成した熱風を吸引している。よって、連続式熱風乾燥機５から吸引ファン７に至る経路の圧力は、常に負圧（例えば、−２ｋＰａ〜−３ｋＰａ）にすることが好ましい。そこで、連続式熱風乾燥機５から固気分離機６の間に圧力計８を設け、この圧力計８で計測した圧力が負圧でない場合は、吸引ファン７の吸引量を増加させる制御を行っている。このように負圧にすることで、連続式熱風乾燥機からのガス漏れを防ぐことができる。 (Suction fan 7)
A suction fan 7 is provided downstream of the exhaust port of the solid-gas separator 6. The hot air generated by the hot air generator 4 is sucked by the suction fan 7. Therefore, it is preferable that the pressure in the path from the continuous hot-air dryer 5 to the suction fan 7 is always a negative pressure (for example, −2 kPa to −3 kPa). Therefore, a pressure gauge 8 is provided between the continuous hot-air dryer 5 and the solid-gas separator 6, and when the pressure measured by the pressure gauge 8 is not a negative pressure, control for increasing the suction amount of the suction fan 7 is performed. ing. By setting the negative pressure in this way, gas leakage from the continuous hot-air dryer can be prevented.

（返送系統ＲＬ）
前記固気分離機６によって粉粒体と分離した分離ガスの一部は、前記熱風発生器４へ返送される。この返送系統ＲＬには、後述する熱交換器１０を設け、分離ガスの温度を上昇させることが好ましい。熱交換器１０で温度を上昇させてから熱風発生器４へ送ることで、熱交換器１０を設けなかった場合よりも、熱風発生器４の火力を弱くすることができる。そして結果的に、燃焼燃料Ｆの使用量を削減することができる。 (Return system RL)
A part of the separation gas separated from the granular material by the solid-gas separator 6 is returned to the hot air generator 4. It is preferable that a heat exchanger 10 described later is provided in the return system RL to raise the temperature of the separation gas. By raising the temperature in the heat exchanger 10 and sending it to the hot air generator 4, the heating power of the hot air generator 4 can be reduced as compared with a case where the heat exchanger 10 is not provided. As a result, the usage amount of the combustion fuel F can be reduced.

（放散系統ＤＬ）
前記固気分離機６によって粉粒体と分離した分離ガスのうち、熱風発生器４へ返送されない分離ガス（分離ガスの残部）は、脱臭された後に大気Ｅに放散される。この放散系統ＤＬには、脱臭を行う脱臭器が配置される。また、後述する熱交換器１０を設けることが好ましい。 (Dissipation system DL)
Of the separation gas separated from the granular material by the solid-gas separator 6, the separation gas that is not returned to the hot air generator 4 (the remainder of the separation gas) is released to the atmosphere E after being deodorized. A deodorizer for performing deodorization is disposed in the diffusion system DL. Further, it is preferable to provide a heat exchanger 10 described later.

なお、返送系統ＲＬの熱交換器１０と放散系統ＤＬの熱交換器１０は共通（同一）のものである。すなわち、固気分離機６から排気された放散系統ＤＬの分離ガスは、燃焼脱臭器９によって昇温した後、返送系統ＲＬと共通の熱交換器１０に熱源として供給される。そして、熱交換器１０で返送系統ＲＬの分離ガスと熱交換して降温した後、排煙処理塔１１やミストセパレーター１２等による除塵処理を経て、排気ダクト１３から大気Ｅへ放散される。 The heat exchanger 10 of the return system RL and the heat exchanger 10 of the heat dissipation system DL are common (identical). That is, the separation gas of the diffusion system DL exhausted from the solid-gas separator 6 is heated by the combustion deodorizer 9 and then supplied as a heat source to the heat exchanger 10 common to the return system RL. Then, after the heat is exchanged with the separation gas of the return line RL in the heat exchanger 10 to lower the temperature, the gas is discharged from the exhaust duct 13 to the atmosphere E through a dust removal process by the smoke exhaust tower 11 and the mist separator 12.

（燃焼脱臭器９）
返送系統ＲＬと放散系統ＤＬに共通の熱交換器１０を設ける場合、放散系統ＤＬの分離ガスを熱源として利用する。そのため、放散系統ＤＬに設ける脱臭器は、燃焼脱臭器９にすることが好ましい。この燃焼脱臭器９は、固気分離機６と熱交換器１０の間に配置される。 (Combustion deodorizer 9)
When a common heat exchanger 10 is provided for the return system RL and the dissipation system DL, the separation gas of the dissipation system DL is used as a heat source. Therefore, it is preferable that the deodorizer provided in the emission system DL be the combustion deodorizer 9. The combustion deodorizer 9 is disposed between the solid-gas separator 6 and the heat exchanger 10.

ここで、分離ガスのフローについて説明する。固気分離機６から排気された分離ガスのうち、放散系統ＤＬに従って流れる分離ガス（「放散分離ガス」という。）は、燃焼脱臭器９の本体９Ｂに供給される。そして、燃焼脱臭器９に供給された分離ガスは、燃料タンクから燃焼脱臭器９に供給された燃料Ｆ（ＬＰＧ等）を用いて、燃焼脱臭器９のバーナー９Ａで燃焼され、この燃焼によって脱臭する。詳しくは、分離ガスの臭気成分だけが酸化分解される。また、分離ガスの温度が、この燃焼によって上昇する。例えば、固気分離機６から排気された分離ガスの温度が約２００℃であった場合、燃焼脱臭器９の燃焼によって、約８００℃まで上昇する。このようにして脱臭された放散分離ガス（「脱臭分離ガス」という。）は、放散系統ＤＬに従って熱交換器１０へ流れる。なお、有機性廃棄物Ｗが下水汚泥である場合、下水汚泥を消化処理した際に発生する消化ガスを燃料Ｆとして用いるようにしても良い。 Here, the flow of the separation gas will be described. Among the separation gases exhausted from the solid-gas separator 6, the separation gas flowing in accordance with the emission system DL (referred to as “emission separation gas”) is supplied to the main body 9 </ b> B of the combustion deodorizer 9. Then, the separated gas supplied to the combustion deodorizer 9 is burned by the burner 9A of the combustion deodorizer 9 using the fuel F (LPG or the like) supplied from the fuel tank to the combustion deodorizer 9, and is deodorized by this combustion. I do. Specifically, only the odor component of the separation gas is oxidatively decomposed. In addition, the temperature of the separation gas increases due to the combustion. For example, when the temperature of the separation gas exhausted from the solid-gas separator 6 is about 200 ° C., the temperature rises to about 800 ° C. by the combustion of the combustion deodorizer 9. The desorbed separation gas thus deodorized (referred to as “deodorization separation gas”) flows to the heat exchanger 10 according to the release system DL. When the organic waste W is sewage sludge, digestion gas generated when digesting sewage sludge may be used as the fuel F.

なお、前記燃焼脱臭器９の代わりに、スクラバーを用いるようにしても良い。また、薬品洗浄による脱臭器を用いるようにしても良い。前記スクラバーや薬品洗浄脱臭器を用いて脱臭処理を行った場合、放散分離ガスの温度が低下してしまう。そのため、脱臭後の分離ガスを昇温させる昇温装置（図示しない）を別途設け、昇温させてから熱交換器１０へ送るようにすると良い。 Note that a scrubber may be used instead of the combustion deodorizer 9. Further, a deodorizer by chemical cleaning may be used. When the deodorizing treatment is performed using the scrubber or the chemical cleaning / deodorizing device, the temperature of the emitted separation gas decreases. Therefore, it is preferable to separately provide a temperature raising device (not shown) for raising the temperature of the deodorized separated gas, and to raise the temperature before sending the gas to the heat exchanger 10.

（熱交換器１０）
一方、固気分離機６から排気された分離ガスのうち、返送系統ＲＬに従って流れる分離ガス（「返送分離ガス」という。）は、特に加熱されることなく、熱交換器１０へ供給される。すなわち、固気分離機６から排気された分離ガスの温度が約２００℃であった場合、その温度のまま、熱交換器１０へ供給される。 (Heat exchanger 10)
On the other hand, of the separation gas exhausted from the solid-gas separator 6, the separation gas flowing along the return line RL (referred to as “return separation gas”) is supplied to the heat exchanger 10 without being particularly heated. That is, when the temperature of the separation gas exhausted from the solid-gas separator 6 is about 200 ° C., it is supplied to the heat exchanger 10 at that temperature.

熱交換器１０では、返送分離ガスと脱臭分離ガスが熱交換を行う。すなわち、脱臭分離ガスを熱源として用いて、返送分離ガスの温度を上昇させる。具体的には、熱交換器１０に供給された返送分離ガスの温度が約２００℃であった場合、この熱交換によって約３００℃まで上げることができる。こうして温度上昇した返送分離ガスは、返送系統ＲＬに従って熱風発生器４へ送られ、熱風発生器４のバーナーで燃焼されて熱風となる。一方、温度降下した脱臭分離ガス（放散分離ガス）は、排煙処理塔１１及びミストセパレーター１２で除塵処理された後、大気Ｅへ放散される。なお、有機性廃棄物Ｗが下水汚泥である場合、排煙処理塔１１の循環水（温水）を熱回収して、消化汚泥の加温に充当してもよい。 In the heat exchanger 10, the returned separation gas and the deodorized separation gas exchange heat. That is, using the deodorized separation gas as a heat source, the temperature of the returned separation gas is increased. Specifically, when the temperature of the return separation gas supplied to the heat exchanger 10 is about 200 ° C., the temperature can be increased to about 300 ° C. by this heat exchange. The returned separated gas whose temperature has increased in this way is sent to the hot air generator 4 according to the return system RL, and is burned by the burner of the hot air generator 4 to become hot air. On the other hand, the deodorized separation gas (dissipated separation gas) whose temperature has dropped is subjected to dust removal treatment in the flue gas treatment tower 11 and the mist separator 12, and then is released to the atmosphere E. When the organic waste W is sewage sludge, the circulating water (warm water) of the flue gas treatment tower 11 may be recovered by heat and used for heating digested sludge.

（外気取込手段１５）
外気取込手段１５としては、例えば送風ファンを例示できる。そして、この外気取込手段１５からの外気Ａは、固気分離機６と熱交換器１０の間の返送系統ＲＬに送られる。返送系統ＲＬに取り込まれた外気Ａは、返送分離ガスとともに熱交換器１０へ送られて昇温した後、熱風発生器４へ送られる。なお、外気取込手段１５からの外気Ａを、熱交換器１０と熱風発生器４の間の返送系統ＲＬに送るようにしても良い。しかし、外気Ａの温度が高いほど、熱風発生器４の使用燃料Ｆが少なくなるため、熱交換器１０よりも上流の返送系統ＲＬに外気Ａを送り込み、熱交換器１０で外気Ａを昇温してから、熱風発生器４へ送ることが好ましい。 (External air intake means 15)
As the outside air intake means 15, for example, a blower fan can be exemplified. Then, the outside air A from the outside air intake means 15 is sent to a return system RL between the solid-gas separator 6 and the heat exchanger 10. The outside air A taken into the return system RL is sent to the heat exchanger 10 together with the return separation gas to be heated, and then sent to the hot air generator 4. Note that the outside air A from the outside air intake means 15 may be sent to a return system RL between the heat exchanger 10 and the hot air generator 4. However, the higher the temperature of the outside air A, the less the fuel F used in the hot air generator 4, so the outside air A is sent to the return system RL upstream of the heat exchanger 10, and the outside air A is heated by the heat exchanger 10. Then, it is preferable to send the hot air to the hot air generator 4.

前記固気分離機６から排気される分離ガスのうち、返送分離ガスと放散分離ガスの割合（比率）は、例えば３：１とすることができる。この比率によると、固気分離ガスから排気される分離ガス（１００％）のうち、７５％は返送分離ガスとして熱風発生器４へ返送されるが、２５％は放散分離ガスとして大気Ｅに放散されてしまう。この大気Ｅへの放散により、処理装置１内のガス（空気）が２５％不足するため、この不足を補うために外気取込手段１５を設けることが好ましい。 In the separation gas exhausted from the solid-gas separator 6, the ratio (ratio) of the returned separation gas to the emission separation gas can be, for example, 3: 1. According to this ratio, 75% of the separation gas (100%) exhausted from the solid-gas separation gas is returned to the hot air generator 4 as a return separation gas, but 25% is released to the atmosphere E as a release separation gas. Will be done. Since the gas (air) in the processing apparatus 1 becomes insufficient by 25% due to the emission into the atmosphere E, it is preferable to provide the outside air intake means 15 to make up for this shortage.

なお、処理装置１内を循環しているガス（以下、「循環ガス」という。）の湿度は、有機性廃棄物を乾燥させる工程で上昇するため、入れ替えを行わないと湿度が次第に上昇してしまう。そこで、前記のように循環ガスの入れ替えを行うことで、循環ガスの湿度を適正化（例えば、絶対湿度で約0.01〜3.2kg/kgDA）することができる。すなわち、入れ替えを行わない場合と比べて循環ガスの湿度を低くすることができる。そのため、熱風発生器において、循環ガスの温度が上がりやすくなり、燃費が向上する。また、連続式熱風乾燥機においても、有機性廃棄物の液分が蒸発する効率（蒸発効率）が高くなる。 Note that the humidity of the gas circulating in the processing apparatus 1 (hereinafter, referred to as “circulating gas”) increases in a step of drying the organic waste, and if the replacement is not performed, the humidity gradually increases. I will. Therefore, by replacing the circulating gas as described above, the humidity of the circulating gas can be optimized (for example, about 0.01 to 3.2 kg / kgDA in absolute humidity). That is, the humidity of the circulating gas can be reduced as compared with the case where the replacement is not performed. Therefore, in the hot air generator, the temperature of the circulating gas is easily increased, and the fuel efficiency is improved. Further, also in the continuous hot air dryer, the efficiency of evaporating the liquid component of the organic waste (evaporation efficiency) increases.

なお、返送分離ガスと放散分離ガスの比率は、返送系統ＲＬと放散系統ＤＬのそれぞれに設けたバルブ１４、１４によって調整している。この比率は、処理装置１の運転開始前に決定し、運転中はその比率を固定することが好ましい。処理装置１を運転している最中に、この比率を変更することもできるが、外気Ａの取込量など、様々な要素を変更する必要が生じ、制御が煩雑となるからである。 Note that the ratio between the return separation gas and the emission separation gas is adjusted by valves 14, 14 provided in the return system RL and the emission system DL, respectively. This ratio is preferably determined before the operation of the processing apparatus 1 is started, and the ratio is preferably fixed during the operation. This ratio can be changed while the processing apparatus 1 is operating, but it is necessary to change various factors such as the intake amount of the outside air A, and the control becomes complicated.

また、前記比率を決めて運転を開始した後は、粉粒体の乾燥の状態を見ながら、熱風発生器４の温度を調整する。すなわち、乾燥汚泥貯留コンテナ１６内に貯まった粉粒体を採取し、その粉粒体の含水率等を求め、希望とする含水率（例えば、含水率５％〜４０％）となるように、熱風発生器４の温度を上下させる。 After the operation is started with the above ratio determined, the temperature of the hot air generator 4 is adjusted while observing the state of drying of the granular material. That is, the powder and granules stored in the dry sludge storage container 16 are collected, the water content and the like of the powder and granules are determined, and the desired water content (for example, water content of 5% to 40%) is obtained. The temperature of the hot air generator 4 is raised and lowered.

また、固気分離機６から排気される分離ガスのすべてを、熱風発生器４へ返送する構成とした場合、前記のとおり循環ガスの湿度が次第に高くなるこの場合は返送系統ＲＬに除湿機を設ける必要が生じて設備費が高騰してしまうが、それでも良い場合は、分離ガスのすべてを熱風発生器４へ返送しても良い。 When all of the separation gas exhausted from the solid-gas separator 6 is returned to the hot air generator 4, the humidity of the circulating gas gradually increases as described above. In this case, a dehumidifier is provided in the return line RL. Although it is necessary to provide the equipment, the equipment cost rises. However, if that is sufficient, all of the separated gas may be returned to the hot air generator 4.

（空気輸送系統ＣＬ）
固気分離機６から排出された粉粒体は、粉粒体貯留槽１６に運ばれ、粉粒体貯留槽１６で保存される。この固気分離機６から粉粒体貯留槽１６までの輸送には、外気Ａ（空気）が用いられる。すなわち、空気輸送系統ＣＬに外気Ａが送り込まれ、この外気Ａによって、粉粒体が粉粒体貯留槽１６まで輸送される。 (Air transport system CL)
The powder discharged from the solid-gas separator 6 is carried to the powder storage tank 16 and stored in the powder storage tank 16. Outside air A (air) is used for transportation from the solid-gas separator 6 to the granular material storage tank 16. That is, the outside air A is sent to the pneumatic transportation system CL, and the granules are transported to the granule storage tank 16 by the outside air A.

従来、粉粒体を輸送した後の空気には、粉粒体の臭気が移っているため、脱臭器で脱臭し、大気Ｅに放散していた。本発明においては、この輸送空気を有効利用するため、粉粒体を輸送した後の空気をバグフィルターに通して除塵した後、熱風発生器４へ送る構成とした。そして、熱風発生器４に送られた輸送空気は、バーナーで燃焼されて脱臭された後、熱風として連続式熱風乾燥機５へ送られる。このように本発明の空気輸送系統ＣＬは、固気分離機６から粉粒体貯留槽１６までではなく、熱風発生器４まで延在されている点に特徴を有する。 Conventionally, since the odor of the granular material has been transferred to the air after transporting the granular material, it has been deodorized by the deodorizer and released to the atmosphere E. In the present invention, in order to effectively use the transport air, the air after transporting the granular material is passed through a bag filter to remove dust, and then sent to the hot air generator 4. The transport air sent to the hot air generator 4 is burned by a burner and deodorized, and then sent to the continuous hot air dryer 5 as hot air. As described above, the pneumatic transport system CL of the present invention is characterized in that it extends not from the solid-gas separator 6 to the powder storage tank 16 but to the hot air generator 4.

なお、空気輸送系統ＣＬの外気Ａは、粉粒体貯留槽１６に併設したファン付きバグフィルター１７のファンによって吸引されるとともに、バグフィルター１７の下流に設けた送風ブロア２２によって、熱風発生器４へ送風される。なお、送風ブロア２２は、熱風発生器４のバーナー４Ａと本体４Ｂへ送風するほか、燃焼脱臭器９のバーナー９Ａへも送風を行う。 The outside air A of the air transport system CL is sucked by a fan of a bag filter 17 with a fan provided in the powder storage tank 16, and is blown by a blower blower 22 provided downstream of the bag filter 17. It is blown to. The blower blower 22 blows air to the burner 4A and the main body 4B of the hot air generator 4, and also blows air to the burner 9A of the combustion deodorizer 9.

また、空気輸送系統ＣＬには、外気Ａのほかに、有機物貯留槽２に貯まった空気や、粉粒体貯留槽１６に貯まった空気を送り込むようにしても良い。有機物貯留槽２や粉粒体貯留槽１６の空気は、有機性廃棄物Ｗの影響を受けて臭気を伴うが、熱風発生器４で燃焼されることによって、脱臭する。 Further, in addition to the outside air A, the air stored in the organic matter storage tank 2 or the air stored in the granular material storage tank 16 may be sent to the air transport system CL. The air in the organic matter storage tank 2 and the granular material storage tank 16 has an odor under the influence of the organic waste W, but is deodorized by being burned by the hot air generator 4.

（外気量）
空気輸送系統ＣＬによって熱風発生器４へ送られる外気Ａの量が、放散系統ＤＬによって大気Ｅに放出される分離ガスの量と同じである場合、またはそれよりも多い場合、外気取込手段１５によって新たに外気Ａを取り込む必要がない。したがって、これらの場合は、外気取込手段１５を設けずに空気輸送系統ＣＬのみ設ける構成にすることができる。 (Outside air volume)
When the amount of the outside air A sent to the hot air generator 4 by the pneumatic transportation system CL is equal to or larger than the amount of the separation gas released to the atmosphere E by the dissipation system DL, the outside air intake means 15 is used. Therefore, it is not necessary to newly take in outside air A. Therefore, in these cases, it is possible to adopt a configuration in which only the air transport system CL is provided without providing the outside air intake means 15.

他方、空気輸送系統ＣＬによって熱風発生器４へ送られる外気Ａの量が、放散系統ＤＬによって大気Ｅに放出される分離ガスの量よりも少ない場合は、その不足している量を、外気取込手段１５によって新たに送り込む構成にすることができる。 On the other hand, when the amount of the outside air A sent to the hot air generator 4 by the pneumatic transportation system CL is smaller than the amount of the separation gas released to the atmosphere E by the dissipation system DL, the insufficient amount is taken as outside air removal. It is possible to adopt a configuration in which feeding is newly performed by the inserting means 15.

（分岐部１８）
ここで図１を参照すると、固気分離機６から排気された分離ガスは、分岐部１８まで流れ、その分岐部１８で二手に分かれている。一方は、放散分離ガスとして燃焼脱臭器９へ流れ、他方は、返送分離ガスとして熱交換器１０へと流れる。この場合の返送系統ＲＬとは、固気分離機６を始点として、分岐部１８、熱交換器１０を経て、熱風発生器４へ至る経路（配管など）と、その経路に設置された機器（熱交換器１０等）をいう。また、放散系統ＤＬとは、同じく固気分離機６を始点として、分岐部１８、燃焼脱臭器９、熱交換器１０、排煙処理塔１１、ミストセパレーター１２を経て排気ダクト１３へ至る経路（配管など）と、その経路に設置された機器（燃焼脱臭器９、熱交換器１０、排煙処理塔１１およびミストセパレーター１２等）をいう。なお、固気分離機６から分岐部１８までは、返送系統ＲＬと言うことができるとともに、放散系統ＤＬと言うこともできる。 (Branch 18)
Referring now to FIG. 1, the separation gas exhausted from the solid-gas separator 6 flows to a branch 18 where the gas is split into two parts. One flows to the combustion deodorizer 9 as a radiation separation gas, and the other flows to the heat exchanger 10 as a return separation gas. In this case, the return system RL is a route (such as a pipe) from the solid-gas separator 6 to the hot air generator 4 through the branching section 18 and the heat exchanger 10, and a device (such as a pipe) installed on the route. Heat exchanger 10). In addition, the diffusion system DL is a route starting from the solid-gas separator 6, passing through the branch 18, the combustion deodorizer 9, the heat exchanger 10, the flue gas treatment tower 11, and the mist separator 12 to the exhaust duct 13 ( Pipes, etc.) and equipment (combustion deodorizer 9, heat exchanger 10, flue gas treatment tower 11, mist separator 12, etc.) installed in the route. The portion from the solid-gas separator 6 to the branch section 18 can be referred to as a return line RL and also can be referred to as a diffusion line DL.

また、図示しないが、前記のような分岐部１８を設けずに、固気分離機６から返送系統ＲＬと放散系統ＤＬの二手に分かれるような構成にしても良い。 Although not shown, a configuration may be adopted in which the solid-gas separator 6 is separated into two parts, a return system RL and a diffusion system DL, without providing the branching section 18 as described above.

また、図１における空気輸送系統ＣＬとは、外気Ａの供給箇所１９を始点として、固気分離機６からの粉粒体を受けるＴ字管２０、ファン付きのバグフィルター１７を経て熱風発生器４へ至る経路（配管など）と、その経路に設置された機器（Ｔ字管、バグフィルター等）をいう。 The air transport system CL in FIG. 1 is a hot air generator that starts from a supply point 19 of the outside air A, passes through a T-shaped tube 20 that receives the granular material from the solid-gas separator 6, and a bag filter 17 with a fan. 4 and a device (T-tube, bag filter, etc.) installed on the route.

（第２実施例）
本発明に係る処理装置１の第２実施形態のフローを図２に示した。この実施例においては、固気分離機６から排出された粉粒体が、粉粒体貯留槽１６に直接落下する構成となっている。すなわち、第１実施例のように、空気輸送系統ＣＬが存在しない。 (Second embodiment)
FIG. 2 shows the flow of the second embodiment of the processing apparatus 1 according to the present invention. In this embodiment, the granular material discharged from the solid-gas separator 6 directly falls into the granular material storage tank 16. That is, the pneumatic transportation system CL does not exist as in the first embodiment.

したがって、放散系統ＤＬで大気Ｅに放散された分離ガスと同じ量の外気Ａを、外気取込手段１５によって返送系統ＲＬに送り込む構成にしている。その他の構成は、図１と同じであるため、説明を省略する。 Therefore, the outside air A having the same amount as the separated gas released to the atmosphere E in the release system DL is sent to the return system RL by the outside air intake means 15. Other configurations are the same as those in FIG.

（第３実施例）
本発明に係る処理装置１の第３実施形態のフローを図３に示した。第３実施形態は、第２実施形態をさらに簡略化したものであり、熱交換器１０を備えていない。 (Third embodiment)
FIG. 3 shows a flow of the third embodiment of the processing apparatus 1 according to the present invention. The third embodiment is a further simplification of the second embodiment, and does not include the heat exchanger 10.

したがって、固気分離機６から排気された返送分離ガスは、昇温されることなく、そのまま熱風発生器４へ返送される。また、放散分離ガスは、脱臭器で脱臭した後に、排煙処理塔１１およびミストセパレーター１２で除塵され、大気Ｅに放散される。なお、第３実施例においては、放散分離ガスを昇温させる必要がないため、燃焼脱臭器９以外の脱臭器２２（スクラバー等）を用いるようにしても良い。 Therefore, the returned separated gas exhausted from the solid-gas separator 6 is returned to the hot air generator 4 without being heated. The desorbed separated gas is deodorized by the deodorizer, then is dust-removed by the flue gas treatment tower 11 and the mist separator 12, and is released to the atmosphere E. In the third embodiment, since it is not necessary to raise the temperature of the separated gas, a deodorizer 22 (such as a scrubber) other than the combustion deodorizer 9 may be used.

また、第３実施例は、第２実施例のような熱交換器１０を設けず、燃焼脱臭器９よりも安価な脱臭器２２を設けることもできるため、処理装置１の設備費を安くすることができる。また、燃焼脱臭器９以外の脱臭器２２を設けることで、燃料費が少なくなり、運転費用も安くすることができる。 Further, in the third embodiment, the heat exchanger 10 is not provided as in the second embodiment, and the deodorizer 22 which is cheaper than the combustion deodorizer 9 can be provided, so that the equipment cost of the processing apparatus 1 is reduced. be able to. Further, by providing the deodorizer 22 other than the combustion deodorizer 9, the fuel cost can be reduced and the operating cost can be reduced.

１．処理装置、３．脱水機、４．熱風発生器、５．連続式熱風乾燥機、６．固気分離機、９．燃焼脱臭器、１０．熱交換器、１５．外気取込手段、１６．粉粒体貯留槽、３０．流下流路、Ａ．外気、Ｗ．有機性廃棄物、ＲＬ．返送系統、ＤＬ．放散系統、ＣＬ．空気輸送系統 1. Processing device, 3. 3. Dehydrator, Hot air generator, 5. 5. Continuous hot air dryer, 8. gas-solid separator, Combustion deodorizer; 10. Heat exchangers, 15. Outside air intake means, 16. 20. powder storage tank; Downflow channel, A. Outside air, W. Organic waste, RL. Return system, DL. Dispersion system, CL. Pneumatic transport system

Claims

熱風を生成する熱風発生器と、
有機性廃棄物の脱水物と、前記熱風発生器からの熱風とを接触させ、前記脱水物を乾燥して粉粒体にする連続式熱風乾燥機と、
前記連続式熱風乾燥機からの排ガスに含まれる粉粒体を分離する固気分離機と、
前記固気分離機によって粉粒体と分離した分離ガスの一部を前記熱風発生器へ返送する返送系統と、を備える有機性廃棄物の処理装置であって、
前記連続式熱風乾燥機は、パイプを直線状に配置した導入部と、前記導入部の先端部と連続するパイプを環状に配置して前記導入部の先端部に接合した主部とを有し、脱水物を熱風中に分散して乾燥させる環状気流乾燥機であり、
前記導入部の基端部に熱風の供気口が、前記導入部の中間部に前記脱水物の供給口がそれぞれ設けられ、
前記導入部に供給された前記脱水物は前記熱風によって搬送されながら前記主部の内部を循環し、
前記導入部と前記主部の接合部分で、前記主部の内部を循環する前記脱水物に対して、前記導入部に新たに供給された熱風および脱水物を衝突させる構成としたことを特徴とする有機性廃棄物の処理装置。 A hot air generator for generating hot air,
A dehydration product of organic waste, contacting hot air from the hot air generator, a continuous hot air drier to dry the dehydrated material to a granular material,
A solid-gas separator that separates powder and particulate matter contained in exhaust gas from the continuous hot air dryer,
A return system for returning a part of the separated gas separated from the granular material by the solid-gas separator to the hot air generator, and an organic waste treatment apparatus,
The continuous hot-air dryer has an introduction portion in which pipes are linearly arranged, and a main portion in which a pipe continuous with a tip portion of the introduction portion is annularly arranged and joined to a tip portion of the introduction portion. A circular flash dryer for drying and drying the dehydrated product in hot air,
An air supply port for hot air is provided at a base end of the introduction section, and a supply port for the dehydrate is provided at an intermediate portion of the introduction section,
The dehydrated product supplied to the introduction portion circulates inside the main portion while being conveyed by the hot air ,
At the joining portion between the introduction portion and the main portion, the dehydration material circulating inside the main portion is configured to collide with hot air and dehydration material newly supplied to the introduction portion. Organic waste treatment equipment.

前記有機性廃棄物の処理装置は、
前記有機性廃棄物を脱水する脱水機を有し、
前記脱水機で脱水した脱水物を前記環状気流乾燥機に供給する構成とした請求項１記載の有機性廃棄物の処理装置。 The organic waste treatment device,
Having a dehydrator for dehydrating the organic waste,
The organic waste treatment apparatus according to claim 1, wherein the dewatered product dewatered by the dehydrator is supplied to the annular flash dryer.

前記脱水機は遠心脱水機である請求項２記載の有機性廃棄物の処理装置。 The organic waste treatment apparatus according to claim 2, wherein the dehydrator is a centrifugal dehydrator.

前記遠心脱水機は、
一端側に有機性廃棄物の供給口を、他端側に脱水物の排出口を有する回転ボウルの内部にスクリューコンベアが設けられ、
凝集剤を添加した有機性廃棄物が、前記回転ボウルの回転による遠心力によって脱水されつつ、前記スクリューコンベアによって前記排出口へ搬送される機内二液調質型遠心脱水機である請求項３記載の有機性廃棄物の処理装置。 The centrifugal dehydrator,
A screw conveyor is provided inside a rotating bowl having an organic waste supply port on one end side and a dehydrated substance discharge port on the other end side,
4. An in-machine two-liquid refining type centrifugal dehydrator in which an organic waste to which a coagulant has been added is dewatered by centrifugal force due to rotation of the rotary bowl and conveyed to the discharge port by the screw conveyor. Organic waste treatment equipment.

前記脱水機はベルトプレス脱水機である請求項２記載の有機性廃棄物の処理装置。 The organic waste treatment apparatus according to claim 2, wherein the dehydrator is a belt press dehydrator.

前記分離ガスの残部を脱臭後に大気に放散する放散系統をさらに有する請求項１〜５のいずれか１項に記載の有機性廃棄物の処理装置。 The organic waste treatment apparatus according to any one of claims 1 to 5, further comprising a radiation system that emits the remainder of the separated gas to the atmosphere after deodorization.

前記放散系統には、燃焼脱臭器および熱交換器が配置され、
前記返送系統には、前記熱交換器が配置され、
前記燃焼脱臭器で燃焼脱臭され、昇温した脱臭分離ガスと、
前記返送系統の返送分離ガスを、
前記熱交換器で熱交換させ、
前記熱交換により昇温した返送分離ガスを前記熱風発生器へ返送する構成とした請求項６記載の有機性廃棄物の処理装置。 A combustion deodorizer and a heat exchanger are arranged in the emission system,
The heat exchanger is arranged in the return system,
A deodorized separation gas that has been deodorized by combustion in the combustion deodorizer and has been heated;
The return separation gas of the return system,
Heat exchange in the heat exchanger,
7. The organic waste treatment apparatus according to claim 6, wherein the return separation gas heated by the heat exchange is returned to the hot air generator.

前記返送系統に外気を取り込む外気取込手段を備える請求項１〜７のいずれか１項に記載の有機性廃棄物の処理装置。 The organic waste treatment apparatus according to any one of claims 1 to 7, further comprising an outside air intake unit that takes in outside air into the return system.

前記固気分離機からの分離ガスのうち、前記返送系統に移行する量と、前記放散系統に移行する量の流量比を調整する流量比調整手段を備える請求項６〜８のいずれか１項に記載の有機性廃棄物の処理装置。 The flow rate adjusting means for adjusting a flow ratio of an amount transferred to the return system and an amount transferred to the dissipating system in the separated gas from the solid-gas separator is provided. An organic waste treatment apparatus according to claim 1.

前記固気分離機を粉粒体の貯留槽上部に設置し、前記固気分離機によって分離された粉粒体をそのまま貯留槽へ投入する構成とした請求項１〜９のいずれか１項に記載の有機性廃棄物の処理装置。 The method according to any one of claims 1 to 9, wherein the solid-gas separator is provided above the storage tank for the powder and granules, and the powder and granules separated by the solid-gas separator are directly charged into the storage tank. An organic waste treatment apparatus as described in the above.

前記有機性廃棄物の脱水物を、機械的搬送手段を使用することなく重力により落下させて、前記環状気流乾燥機へと導く流下流路を備え、
前記流下流路を通じて前記環状気流乾燥機に供給された脱水物が、前記熱風発生器からの熱風によって気流搬送される構成とした請求項１〜１０のいずれか１項に記載の有機性廃棄物の処理装置。 Dehydration of the organic waste is dropped by gravity without using a mechanical transport means, provided with a downflow channel leading to the annular flash dryer,
The organic waste according to any one of claims 1 to 10, wherein the dehydrated product supplied to the annular flash dryer through the downflow channel is transported by hot air from the hot air generator. Processing equipment.

熱風発生器を用いて、熱風を生成する熱風発生工程と、
連続式熱風乾燥機を用いて、有機性廃棄物の脱水物と、前記熱風発生器からの熱風とを接触させ、前記脱水物を乾燥して粉粒体にする乾燥工程と、
固気分離機を用いて、前記連続式熱風乾燥機からの排ガスに含まれる粉粒体を分離する固気分離工程と、
前記固気分離機によって粉粒体と分離した分離ガスの一部を前記熱風発生器へ返送する返送工程と、を有し、
前記連続式熱風乾燥機は、パイプを直線状に配置した導入部と、前記導入部の先端部と連続するパイプを環状に配置して前記導入部の先端部に接合した主部とを有し、脱水物を熱風中に分散して乾燥させる環状気流乾燥機であり、
前記導入部の基端部に熱風の供気口が、前記導入部の中間部に前記脱水物の供給口がそれぞれ設けられ、
前記導入部に供給された前記脱水物は前記熱風によって搬送されながら前記主部の内部を循環し、
前記導入部と前記主部の接合部分で、前記主部の内部を循環する前記脱水物に対して、前記導入部に新たに供給された熱風および脱水物を衝突させることを特徴とする有機性廃棄物の処理方法。 Using a hot air generator, a hot air generating step of generating hot air,
Using a continuous hot air dryer, dehydration of organic waste, contacting hot air from the hot air generator, drying the dehydration to dry granules,
Using a solid-gas separator, a solid-gas separation step of separating the powder particles contained in the exhaust gas from the continuous hot air dryer,
A return step of returning a part of the separation gas separated from the granular material by the solid-gas separator to the hot air generator,
The continuous hot-air dryer has an introduction portion in which pipes are arranged in a straight line , and a main portion in which a pipe continuous with a tip portion of the introduction portion is annularly arranged and joined to a tip portion of the introduction portion. A circular flash dryer for drying and drying the dehydrated product in hot air,
An air supply port for hot air is provided at a base end of the introduction section, and a supply port for the dehydrate is provided at an intermediate portion of the introduction section,
The dehydrated product supplied to the introduction portion circulates inside the main portion while being conveyed by the hot air ,
Organic matter, characterized in that hot air and dehydrated material newly supplied to the introduction portion collide against the dehydrated material circulating inside the main portion at a junction between the introduction portion and the main portion . Waste treatment method.

前記有機性廃棄物の処理方法は、
脱水機によって有機性廃棄物を脱水する脱水工程を有し、
前記脱水機から排出された脱水物を前記環状気流乾燥機に供給する請求項１２記載の有機性廃棄物の処理方法。 The method for treating the organic waste,
Having a dehydration step of dehydrating organic waste by a dehydrator,
The method for treating organic waste according to claim 12, wherein the dewatered product discharged from the dehydrator is supplied to the annular flash dryer.

前記導入部を流れる熱風の風速を、前記主部を流れる熱風の風速よりも速くした請求項１２または１３に記載の有機性廃棄物の処理方法。14. The method for treating organic waste according to claim 12, wherein the wind speed of the hot air flowing through the introduction portion is higher than the wind speed of the hot air flowing through the main portion.