JP6745132B2 - 複合ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、例えば、エンジンやトランスミッション等の潤滑系に適用されて潤滑用のオイル等を供給するポンプに関し、特に、トロコイドポンプとベーンポンプを兼ね備えた複合ポンプに関する。

従来の複合ポンプとしては、ハウジング、インナーロータ及びアウターロータからなるトロコイドポンプ、トロコイドポンプの駆動軸、カムロータ及び複数のベーンを含むベーンポンプ、ベーンポンプの駆動軸、ベーンポンプの駆動軸をトロコイドポンプの駆動軸に連動させる二つの歯車等を備えたものが知られている（例えば、特許文献１を参照）。

この複合ポンプにおいては、ハウジングに対してトロコイドポンプとベーンポンプが並列に配置され、それぞれに専用の駆動軸が設けられている。また、ハウジングに対して、トロコイドポンプ用の吸入口及び吐出口、ベーンポンプ用の吸入口及び吐出口がそれぞれ設けられている。
それ故に、ハウジングの大型化、二つの吸入口及び二つの吐出口に対応する通路の複雑化、高コスト化等を招く。

また、他の複合ポンプとしては、ハウジング、インナーロータ及びアウターロータからなるトロコイドポンプ、トロコイドポンプの駆動軸、トロコイドポンプのアウターロータ及びその外周面に形成された案内溝に出没自在に配置された複数のベーンからなるベーンポンプ等を備えたものが知られている（例えば、特許文献２参照）。

この複合ポンプにおいては、トロコイドポンプとベーンポンプは一つの駆動軸により回転駆動されるものの、ハウジングに対して、トロコイドポンプ用の吸入口及び吐出口、ベーンポンプ用の吸入口及び吐出口がそれぞれ設けられている。それ故に、二つの吸入口及び二つの吐出口に対応する通路の複雑化、高コスト化等を招く。
また、ベーンを摺動させてポンプ作用を行わせるべく、アウターロータを回動自在に支持するハウジングの内周面が１８０度以上に亘って肉抜きされてポンプ室が形成されている。それ故に、ハウジングの内周面でアウターロータを回動自在に支持するのが困難であり、現実性に乏しい。

さらに、図示された薄板状のベーンの長さが短く、突出した状態でベーンがガタツキを生じないようにアウターロータの案内溝に支持され難く、現実性に乏しい。一方、ベーンを長くして案内溝を深くすれば、ベーンを確実に支持することはできるものの、アウターロータの外径が大きくなり、ハウジングの大型化を招く。

特開２００３−２７９１２号公報 特開昭６３−８００８５号公報

本発明は、上記の事情に鑑みて成されたものであり、その目的とするところは、構造の簡略化、小型化、低コスト化、摺動領域の削減による駆動負荷の低減等を図りつつ、キャビテーション等の発生を防止して、所望のポンプ性能を確保でき、吐出量を増加できる増量型又は吐出圧力を高くできる高圧型の複合ポンプを提供することにある。

本発明の複合ポンプは、ハウジングと、ハウジング内に配置されインナーロータ及びアウターロータを含む第１ポンプユニットと、ハウジング内に配置されアウターロータの外周において径方向に出没自在な複数のベーンを含む第２ポンプユニットとを備え、上記ハウジングは、第１ポンプユニット及び第２ポンプユニットに向けて流体が吸入される一つの吸入口と、第１ポンプユニット及び第２ポンプユニットにより加圧された流体が吐出される一つの吐出口を有し、第２ポンプユニットの動作は、吸入口から吸入して加圧した流体を吸入口側に戻す過給ポンプ行程と、吸入口から吸入して加圧した流体を吐出口に向けて吐出する主ポンプ行程を含み、ハウジングは、過給ポンプ行程に対応する過給ポンプ室と、主ポンプ行程に対応する主ポンプ室を含む、構成となっている。

この構成によれば、第１ポンプユニット及び第２ポンプユニット（ベーンポンプ）の流体通路が並列に接続された場合は、吐出量を増加させた増量型ポンプを得ることができる。また、第１ポンプユニット及び第２ポンプユニットの流体通路が直列に接続された場合は、多段加圧により吐出圧を高めた高圧型ポンプを得ることができる。
また、第２ポンプユニット（ベーンポンプ）は、第１ポンプユニットのアウターロータをポンプの機能部品として兼用している。それ故に、全体として、部品点数の削減、回転軸の方向における幅狭化、小型化、摺動面積の削減による摩擦抵抗の低減、駆動負荷の低減等を達成できる。
さらに、ハウジングには、第１ポンプユニットと第２ポンプユニットが共用する一つの吸入口及び一つの吐出口が設けられている。それ故に、簡単な通路構成にすることができ、構造の簡素化、小型化、低コスト化等を達成できる。また、複合ポンプを適用するエンジンやトランスミッション等の適用対象物においても、簡単な通路構成とすることができる。
ここでは、第２ポンプユニットの動作は、吸入口から吸入して加圧した流体を吸入口側に戻す過給ポンプ行程と、吸入口から吸入して加圧した流体を吐出口に向けて吐出する主ポンプ行程を含むため、第２ポンプユニットは、過給ポンプ行程により予め流体によるウェット状態が確保され、主ポンプ行程において円滑なポンプ作用を得ることができる。
また、過給ポンプ行程により加圧された流体が再び吸入口側に戻されるため、第１ポンプユニットが吸入動作を始める際には、過給された分だけ流体の圧力が高められている。それ故に、特に、第１ポンプユニットの吸入側におけるキャビテーション等の発生を防止することができる。
特に、ハウジングが、第２ポンプユニットの過給ポンプ行程に対応する過給ポンプ室と、第２ポンプユニットの主ポンプ行程に対応する主ポンプ室を含むため、アウターロータの回転に伴って、ベーンが過給ポンプ室を移動するとき、流体が、吸入口から吸入されて加圧され、吸入口側に向けて戻され、又、アウターロータの回転に伴って、ベーンが主ポンプ室を移動するとき、流体が、吸入口から吸入されて加圧され、吐出口に向けて吐出される。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、ベーンは、円柱状に形成されたローラベーンである、構成を採用してもよい。
この構成によれば、ベーンが薄板状ではなく円柱状のローラベーンであるため、ベーンを出没自在に案内する案内溝を浅めに設定することができる。それ故に、アウターロータの外径を大きくすることなく、すなわち、大型化を招くことなく、ローラベーンのガタツキ等を防止でき、所期の機能を保証することができる。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、過給ポンプ室と主ポンプ室は、アウターロータの回転中心を挟んで互いに対向する領域に形成されている、構成を採用してもよい。
この構成によれば、過給ポンプ室と主ポンプ室の領域を除いたハウジングの他の領域の内壁面により、アウターロータを径方向の両側から挟み込むように支持することができる。特に、アウターロータを半周（１８０度）以上に亘って支持する形態とすることができるため、アウターロータを回動自在に確実に支持することができる。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、ハウジングは、第１ポンプユニットにより加圧された流体に第２ポンプユニットにより加圧された流体を合流させて吐出口に導く通路を有する、構成を採用してもよい。
この構成によれば、ハウジングにおいて、上記のような通路を設けるだけで、第１ポンプユニットによる吐出量と第２ポンプユニット（ベーンポンプ）による吐出量を合わせた増量型ポンプを得ることができる。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、第２ポンプユニットの吐出タイミングは、第１ポンプユニットの吐出タイミングと異なる位相に設定されている、構成を採用してもよい。
この構成によれば、例えば、第１ポンプユニットが吐出しない領域又は吐出量の減る領域において第２ポンプユニットが吐出するようにすることで、吐出脈動を低減でき、平滑化された安定した吐出量を得ることができる。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、ハウジングは、第１ポンプユニットにより加圧された流体を第２ポンプユニットに導く通路と、第２ポンプユニットにより加圧された流体を吐出口に導く通路を有する、構成を採用してもよい。
この構成によれば、ハウジングにおいて、上記のような通路を設けるだけで、第１ポンプユニットにより加圧した流体を第２ポンプユニットによりさらに加圧して吐出する、すなわち多段加圧とすることにより、吐出圧を高めた高圧型ポンプを得ることができる。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、ハウジングは、吸入口、吐出口、及び第１ポンプユニットにより加圧された流体に第２ポンプユニットにより加圧された流体を合流させて吐出口に導く通路を画定するベースと、アウターロータの外周を回動自在に支持するロータケースと、ロータケースの開口部を閉鎖するカバーとを含む、構成を採用してもよい。
また、ハウジングは、吸入口、吐出口、及び第１ポンプユニットにより加圧された流体を第２ポンプユニットに導く通路と第２ポンプユニットにより加圧された流体を吐出口に導く通路を画定するベースと、アウターロータの外周を回動自在に支持するロータケースと、ロータケースの開口部を閉鎖するカバーとを含む、構成を採用してもよい。
この構成によれば、ハウジングを構成するベースに対して、吸入口、吐出口、通路が設けられるため、他の構成部品（ロータケース及びカバー）を簡単な構造にすることができる。また、複合ポンプを適用する適用対象物との関係においては、ベースの吸入口及び吐出口の関係だけを考慮すればよい。さらに、他の部品を共用しつつベースを変更するだけで、増量型ポンプと高圧型ポンプを容易に設定することができる。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、ハウジングに回動自在に支持されると共にインナーロータに連結される駆動軸を含む、構成を採用してもよい。
この構成によれば、駆動軸も構成部品として組み込むことにより、取扱い部品を削減することができ、又、適用対象物に応じた駆動軸を適宜組み込むこともでき、種々の適用対象物に対応することができる。

上記構成をなす複合ポンプにおいて、第１ポンプユニットのインナーロータ及びアウターロータは、トロコイド式の４葉５節からなり、第２ポンプユニットの複数のベーンは、アウターロータの外周に等間隔で配置された５つのベーンからなる、構成を採用してもよい。
この構成によれば、安定したポンプ性能及び耐久性を確保しつつ、所望される増量型の複合ポンプ又は所望される吐出圧力をもつ高圧型の複合ポンプを得ることができる。

上記構成をなす複合ポンプによれば、構造の簡略化、小型化、低コスト化、摺動領域の削減による駆動負荷の低減等を達成しつつ、キャビテーション等の発生を防止して、所望のポンプ性能を確保でき、吐出量を増加できる増量型の複合ポンプ又は吐出圧力を高くできる高圧型の複合ポンプを得ることができる。

本発明に係る複合ポンプの一実施形態を示す外観斜視図である。 図１に示す複合ポンプの分解斜視図である。 図１及び図２に示す複合ポンプ（増量型の複合ポンプ）の模式図である。 図１及び図２に示す複合ポンプの内部（インナーロータ、アウターロータ、複数のローラベーン、ハウジングのベース及びロータケース）を示す正面図である。 図１及び図２に示す複合ポンプに含まれるハウジングのベース及びロータケースを示す正面図である。 図１及び図２に示す複合ポンプ（増量型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は所定の回転位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図１及び図２に示す複合ポンプ（増量型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は図６（ｂ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図１及び図２に示す複合ポンプ（増量型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は図７（ｂ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図１及び図２に示す複合ポンプ（増量型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は図８（ｂ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図１及び図２に示す複合ポンプ（増量型の複合ポンプ）における第１ポンプユニット（トロコイドポンプ）と第２ポンプユニット（ローラベーンポンプ）の吐出特性を示すグラフである。 本発明に係る複合ポンプの他の実施形態（高圧型の複合ポンプ）を示す模式図である。 図１１に示す複合ポンプの内部（インナーロータ、アウターロータ、複数のローラベーン、ハウジングのベース及びロータケース）を示す正面図である。 図１１に示す複合ポンプに含まれるハウジングのベース及びロータケースを示す正面図である。 図１３に示すハウジング（ベース及びロータケース）に形成される吸入口、吐出口、通路を示すものであり、（ａ）は図１３中のＥ１−Ｅ１における断面図、（ｂ）は図１３中のＥ２−Ｅ２における部分断面図である。 図１１及び図１２に示す複合ポンプ（高圧型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は所定の回転位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図１１及び図１２に示す複合ポンプ（高圧型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は図１５（ｂ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図１１及び図１２に示す複合ポンプ（高圧型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は図１６（ｂ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図１１及び図１２に示す複合ポンプ（高圧型の複合ポンプ）の動作を説明するものであり、（ａ）は図１７（ｂ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図、（ｂ）は（ａ）に示す位置から所定角度だけ回転した位置での動作図である。 図３に示す複合ポンプ（増量型の複合ポンプ）の変形例を示す模式図である。 図１１に示す複合ポンプ（高圧型の複合ポンプ）の変形例を示す模式図である。

以下、本発明の実施形態について、添付図面を参照しつつ説明する。
第１の実施形態に係る複合ポンプＭ１は、エンジンやトランスミッション等の適用対象物の潤滑系において、流体としてのオイルを加圧して供給する増量型ポンプである。
複合ポンプＭ１は、図１ないし図５に示すように、ベース１０及びロータケース２０並びにカバー３０により構成されるハウジングＨ、中心線Ｌ１を回転中心として矢印Ｒ方向（図４において反時計回り）に回転する駆動軸４０、インナーロータ５０、アウターロータ６０、複数のベーン７０等を備えている。

ここでは、インナーロータ５０及びアウターロータ６０により、第１ポンプユニットＰＵ１が構成され、又、アウターロータ６０及び複数のベーン７０により、第２ポンプユニットＰＵ２が構成されている。
そして、複合ポンプＭ１は、図３に示すように、適用対象物のオイルパンＯＰ及び通路を経て、第１ポンプユニットＰＵ１で加圧したオイルと第２ポンプユニットＰＵ２で加圧したオイルを合流させて、適用対象物の潤滑領域等に向けて吐出する。

ベース１０は、鋼、鋳鉄、焼結鋼、アルミニウム合金等の材料を用いて、図２及び図５に示すように、適用対象物に接合される接合面１０ａ及びロータケース２０に接合される接合面１０ｂを画定する平板状に形成されている。
ベース１０は、図２及び図５に示すように、軸受孔１１、吸入口１２、吸入口１２に連通する通路１２ａ，１２ｂ，１２ｃ、吐出口１３、吐出口１３に連通する通路１３ａ、２つの位置決め孔１４、適用対象物に締結する際の締結ボルト（不図示）を通す４つの円孔１５等を備えている。

軸受孔１１は、駆動軸４０を中心線Ｌ１回りに回動自在に支持するように形成されている。
吸入口１２は、図２及び図５に示すように、二点鎖線で示す略三ケ月状の輪郭をなすと共に接合面１０ａから接合面１０ｂまで貫通して形成されている。
そして、吸入口１２は、適用対象物のオイル供給口に対応し、第１ポンプユニットＰＵ１に向けてオイル供給口から直接的にオイルが吸入されると共に通路１２ａ，１２ｃを経て第２ポンプユニットＰＵ２に向けてオイルが吸入されるべく、共用される一つの吸入口として形成されている。

通路１２ａ，１２ｂ，１２ｃは、吸入口１２と同様に、接合面１０ａから接合面１０ｂまで貫通して形成されている。
通路１２ａは、図５に示すように、吸入口１２から第２ポンプユニットＰＵ２の過給ポンプ室Ｃ１にオイルを導くように形成されている。
通路１２ｂは、図５に示すように、第２ポンプユニットＰＵ２の過給ポンプ室Ｃ１で加圧されたオイルを再び吸入口１２に導いて戻すように形成されている。
通路１２ｃは、図５に示すように、吸入口１２から第２ポンプユニットＰＵ２の主ポンプ室Ｃ２にオイルを導くように形成されている。

通路１２ａ，１２ｂ，１２ｃは、複合ポンプＭ１が適用対象物に取り付けられた状態で、適用対象物の接合面により、接合面１０ａ側の開口部が閉塞されるようになっている。
このように、通路１２ａ，１２ｂ，１２ｃは、吸入口１２と連通すると共に貫通するように形成されているため、切削加工する場合はその加工作業が容易になり、又、型により成型する場合はその型抜きが容易になる。
尚、通路１２ａ，１２ｂ，１２ｃは、上述のように貫通路ではなく、接合面１０ａ側に貫通しない溝状に形成されてもよい。

吐出口１３は、図２及び図５に示すように、二点鎖線で示す略三ケ月状の輪郭をなすと共に、接合面１０ａから接合面１０ｂまで貫通して形成されている。
そして、吐出口１３は、適用対象物のオイル導入口に対応し、第１ポンプユニットＰＵ１により加圧されたオイルと第２ポンプユニットＰＵ２により加圧され通路１３ａを経たオイルが合流して吐出されるべく、共用される一つの吐出口として形成されている。

通路１３ａは、吐出口１３と同様に、接合面１０ａから接合面１０ｂまで貫通して形成されている。
通路１３ａは、図５に示すように、第２ポンプユニットＰＵ２の主ポンプ室Ｃ２で加圧されたオイルを吐出口１３に導くように形成されている。
通路１３ａは、複合ポンプＭ１が適用対象物に取り付けられた状態で、適用対象物の接合面により、接合面１０ａ側の開口部が閉塞されるようになっている。
このように、通路１３ａは、吐出口１３と連通すると共に貫通するように形成されているため、切削加工する場合はその加工作業が容易になり、又、型により成型する場合はその型抜きが容易になる。
尚、通路１３ａは、上述のように貫通路ではなく、接合面１０ａ側に貫通しない溝状に形成されてもよい。

ロータケース２０は、鋼、鋳鉄、焼結鋼等の材料を用いて、図２、図４、図５に示すように、ベース１０の接合面１０ｂに接合される接合面２０ａ及びカバー３０に接合される接合面２０ｂを画定する略環状に形成されている。
ロータケース２０は、図２、図４、図５に示すように、内周面において形成された２つの内壁面２１及び２つの肉抜き面２２，２３、位置決めピンＤを嵌合させる嵌合孔及びネジＢを捩じ込むネジ孔が同軸上に形成された２つのネジ兼位置決め孔２４、締結ボルトを通す４つの円孔２５等を備えている。

２つの内壁面２１は、図５に示すように、中心線Ｌ１から所定量偏倚した中心線Ｌ２を回転中心としてアウターロータ６０の外周面６１を回動自在に支持するべく、中心線Ｌ２を曲率半径の中心としかつ中心線Ｌ２を挟んで互いに対向する円弧面として形成されている。
２つの肉抜き面２２，２３は、図５に示すように、２つの内壁面２１から外れた領域において、アウターロータ６０の外周面６１と非接触となると共に外周面６１と協働して略三ケ月状の輪郭をなす空間を画定するように形成されている。

すなわち、図４及び図５に示すように、ロータケース２０にアウターロータ６０が組み込まれた状態で、肉抜き面２２と外周面６１により、第２ポンプユニットＰＵ２の過給ポンプ室Ｃ１が画定される。また、肉抜き面２３と外周面６１により、第２ポンプユニットＰＵ２の主ポンプ室Ｃ２が画定される。

ここでは、過給ポンプ室Ｃ１と主ポンプ室Ｃ２は、アウターロータ６０の回転中心（中心線Ｌ２）を挟んで互いに対向する領域に形成されている。
したがって、過給ポンプ室Ｃ１と主ポンプ室Ｃ２の領域を除いた領域に位置する２つの内壁面２１により、アウターロータ６０を径方向の両側から挟み込むように支持することができる。特に、アウターロータ６０を半周（１８０度）以上に亘って支持する形態であるため、アウターロータ６０を回動自在に確実に支持することができる。

カバー３０は、鋼、鋳鉄、焼結鋼、アルミニウム合金等の材料を用いて、図１及び図２に示すように、ロータケース２０の接合面２０ｂに接合されてロータケース２０の開口部を閉塞する接合面３０ａを画定する平板状に形成されている。
カバー３０は、図２に示すように、ネジＢを通す２つの円孔３１、締結ボルトを通す４つの円孔３２等を備えている。

上記のように、ハウジングＨが、ベース１０、ロータケース２０、カバー３０により構成され、ベース１０に対して、吸入口１２、吐出口１３、通路１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１３ａが設けられるため、ロータケース２０及びカバー３０を簡単な構造にすることができる。
また、複合ポンプＭ１を適用する適用対象物との関係においては、ベース１０の吸入口１２及び吐出口１３の関係だけを考慮すればよい。
さらに、ベース１０を変更するだけで、他の部品を共用しつつ、増量型の複合ポンプＭ１だけでなく、高圧型の複合ポンプを容易に設定することもできる。

駆動軸４０は、鋼等を用いて、図１、図２、図４に示すように、中心線Ｌ１の方向に伸長して形成されている。
駆動軸４０は、図２に示すように、適用対象物からの駆動力を伝達する連結部４１、インナーロータ５０の嵌合孔５１に嵌合される嵌合部４２、嵌合部４２に設けられて回り止めピンＥを嵌合する貫通孔４３等を備えている。

インナーロータ５０は、鋼又は焼結鋼等の材料を用いて、図２及び図４に示すように、ベース１０の接合面１０ｂを摺動する端面５０ａ及びカバー３０の接合面３０ａを摺動する端面５０ｂを画定する略星形状に形成されている。
インナーロータ５０は、図２及び図４に示すように、嵌合孔５１、ピン溝５２、４つの凸部（山）５３及び４つの凹部（谷）５４を備えた、トロコイド曲線による歯形をもつ外歯車として形成されている。

嵌合孔５１は、駆動軸４０の嵌合部４２が嵌合されるように形成されている。
ピン溝５２は、駆動軸４０の貫通孔４３に挿入された回り止めピンＥの両側部分を嵌め込むように形成されている。
そして、インナーロータ５０は、駆動軸４０により中心線Ｌ１を回転中心として、図４において反時計回りに回転する。

アウターロータ６０は、鋼又は焼結鋼等の材料を用いて、図２及び図４に示すように、ベース１０の接合面１０ｂを摺動する端面６０ａ及びカバー３０の接合面３０ａを摺動する端面６０ｂを画定する円環状に形成されている。
アウターロータ６０は、図２及び図４に示すように、中心線Ｌ２を中心とする円形の外周面６１、外周面６１に設けられた複数（ここでは、５つ）の案内溝６２、５つの凸部６３及び５つの凹部６４を備えた、インナーロータ５０に噛合し得る歯形をもつ内歯車として形成されている。

外周面６１は、ロータケース２０の内壁面２１に接触して回動自在に支持されるように形成されている。
５つの案内溝６２は、周方向において等間隔（約７２度の間隔）に形成されている。各々の案内溝６２は、凸部６３に対応する領域において、中心線Ｌ２を通る径方向の外向きに伸長して、外周面６１にて開口するように形成されている。
そして、各々の案内溝６２は、アウターロータ６０の径方向において、ベーン７０を出没自在に案内するようになっている。
尚、案内溝６２に嵌め込まれたベーン７０の遠心力による出没動作をより円滑にするべく、案内溝６２の側壁にオイルを通す通路を部分的に設けて、案内溝６２内におけるベーン７０の背後が負圧にならないようにしてもよい。

５つの凸部６３及び５つの凹部６４は、インナーロータ５０の４つの凸部５３及び４つの凹部５４と部分的に噛み合うように形成されている。
そして、アウターロータ６０は、中心線Ｌ１を回転中心として回転するインナーロータ５０の回転に連動しつつ、インナーロータ５０よりも遅い速度で、中心線Ｌ２を回転中心として、図４において反時計回りに回転する。また、インナーロータ５０とアウターロータ６０とが部分的に噛合うことにより、両者の間に連続的に変化するポンプ室Ｃが画定されるようになっている。

上記インナーロータ５０及びアウターロータ６０により、オイルを吸入口１２からポンプ室Ｃ内に吸入して加圧しつつ吐出口１３に吐出する第１ポンプユニットＰＵ１としての４葉５節のトロコイドポンプが構成されている。

ベーン７０は、鋼又は焼結鋼等の材料を用いて、図２及び図４に示すように、円柱状をなすローラベーンとして形成されている。
そして、ベーン７０は、アウターロータ６０の案内溝６２に対して中心線Ｌ２を通る径方向に出没自在に嵌め込まれ、アウターロータ６０の回転により外側に飛び出す遠心力を生じつつ、ロータケース２０の内周面（内壁面２１及び肉抜き面２２，２３）を転動又は摺動しつつ移動するようになっている。

このように、ベーン７０として円柱状のローラベーンを採用することにより、ベーン７０を出没自在に案内する案内溝６２を浅めに設定することができる。それ故に、アウターロータ６０の外径を大きくすることなく、すなわち、大型化を招くことなく、ベーン７０のガタツキ等を防止でき、所期の機能を保証することができる。

上記アウターロータ６０及び複数のベーン７０により、過給ポンプ行程と、主ポンプ行程を備えた第２ポンプユニットＰＵ２としてのローラベーンポンプが構成されている。
すなわち、第２ポンプユニットＰＵ２では、先ず、オイルを、吸入口１２から通路１２ａを経て吸入し、過給ポンプ室Ｃ１に導くと共に加圧し、通路１２ｃを経て吸入口１２に戻す過給ポンプ行程が行われる。その後、オイルを、吸入口１２から通路１２ｃを経て吸入し、主ポンプ室Ｃ２に導くと共に加圧し、通路１３ａを経て吐出口１３に吐出する主ポンプ行程が行われる。

上記構成をなす複合ポンプＭ１の組付け作業について説明する。
先ず、ベース１０、ロータケース２０、カバー３０、駆動軸４０、インナーロータ５０、アウターロータ６０、５つのベーン７０、２つのネジＢ、２つの位置決めピンＤ、一つの回り止めピンＥが準備される。
続いて、位置決めピンＤを位置決め孔１４及びネジ兼位置決め孔２４（の嵌合孔）に圧入しつつ、ベース１０にロータケース２０が接合される。

続いて、インナーロータ５０及びアウターロータ６０がロータケース２０の内側に嵌め込まれ、又、５つのベーン７０がアウターロータ６０の案内溝６２に嵌め込まれる。
続いて、駆動軸４０の貫通孔４３に回り止めピンＥが挿入され、駆動軸４０が嵌合孔５１及び軸受孔１１に通されつつ、嵌合部４２が嵌合孔５１に嵌め込まれる共に回り止めピンＥがピン溝５２に嵌め込まれる。
これにより、駆動軸４０がインナーロータ５０と一体的に回転する状態となる。
尚、駆動軸４０の連結部４１が軸径よりも大きい場合は、駆動軸４０がベース１０の接合面１０ａ側から挿入され、その後、回り止めピンＥが挿入される手順でもよい。

最後に、カバー３０をロータケース２０の接合面２０ｂに接合して、２つのネジＢをネジ兼位置決め孔２４（のネジ孔）に捩じ込む。
以上により、複合ポンプの組付けが完了する。
このように、ハウジングＨが、ベース１０、ロータケース２０、及びカバー３０により構成されるため、複合ポンプＭ１を製品として取り扱う際の組付け作業を容易に行うことができる。
尚、この複合ポンプＭ１を適用対象物に取り付ける場合は、駆動軸４０の連結部４１を適用対象物の連結部に連結しつつ、ベース１０の接合面１０ａを適用対象物の接合面に当接させる。その後、締結ボルトを円孔３２，２５，１５に通しつつ、適用対象物のネジ穴に捩じ込むことにより、その取付け作業が完了する。

次に、複合ポンプＭ１の動作について、図６（ａ），（ｂ）ないし図９（ａ），（ｂ）を参照しつつ説明する。尚、図６（ａ），（ｂ）〜図９（ａ），（ｂ）は、駆動軸４０が反時計回りに回転した時の時系列ごとの動作状態を示す。
ここで、複合ポンプＭ１は、第１ポンプユニットＰＵ１によるポンプ動作と第２ポンプユニットＰＵ２によるポンプ動作が、並列的に行われる増量型の複合ポンプである。

先ず、第２ポンプユニットＰＵ２について、一つのベーン７０（黒丸印を付したもの）の回転方向における前側と後側に着目して説明する。
図６（ａ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、吸入口１２から通路１２ａを経て過給ポンプ室Ｃ１内へオイルが吸入され始め、ベーン７０の前側では、先立って過給ポンプ室Ｃ１内に吸入されたオイルが加圧されつつ通路１２ｂを経て吸入口１２に向け戻され始める。
続いて、駆動軸４０が、図６（ｂ）に示す途中状態を経て、所定角度回転すると、図７（ａ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、過給ポンプ室Ｃ１内へのオイルの吸入動作が終了し、ベーン７０の前側では、過給ポンプ室Ｃ１から吸入口１２への戻し動作が終了する（過給ポンプ行程）。

続いて、駆動軸４０が、図７（ｂ）に示す不作動（ポンプ動作なし）の状態を経て、所定角度回転すると、図８（ａ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、吸入口１２から通路１２ｃを経て主ポンプ室Ｃ２内にオイルが吸入され始め、ベーン７０の前側では、先立って主ポンプ室Ｃ２内に吸入されたオイルが加圧されつつ通路１３ａを経て吐出口１３に向け吐出され始める。
続いて、駆動軸４０が、図８（ｂ）に示す途中状態を経て、所定角度回転すると、図９（ａ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、主ポンプ室Ｃ２内への吸入動作が終了し、ベーン７０の前側では、主ポンプ室Ｃ２から吐出口１３への吐出動作が終了する（主ポンプ行程）。

続いて、駆動軸４０が、図９（ｂ）に示す不作動（ポンプ動作なし）の状態を経て、所定角度回転すると、図６（ａ）に示す状態に戻り、再び同様の動作を繰り返す。
ここでは、一つのベーン７０に着目して説明したが、実際には、５つのベーン７０が、それぞれ同様の動作（過給ポンプ行程と主ポンプ行程）を行うことになる。
したがって、第２ポンプユニットＰＵ２としては、駆動軸４０の回転に伴ってアウターロータ６０が一回転する間に、５回の吐出動作が行われることになる。

次に、第１ポンプユニットＰＵ１について、一つの凸部５３（黒丸印を付したもの）の回転方向における前側と後側に着目して説明する。
駆動軸４０が、図６（ａ）に示す不作動（ポンプ動作なし）の状態を経て、所定角度回転すると、図６（ｂ）に示す位置において、凸部５３の後側では、吸入口１２からオイルを吸入し始める直前の状態になり、凸部５３の前側では、吸入口１２からポンプ室Ｃ内にオイルが吸入される途中状態にある。

続いて、駆動軸４０が、図７（ａ）に示す途中状態を経て、所定角度回転すると、図７（ｂ）に示す位置において、凸部５３の後側では、吸入口１２からポンプ室Ｃ内にオイルが吸入される途中状態にあり、凸部５３の前側では、吸入口１２からのオイルの吸入動作が終了すると共に吐出口１３に向けて吐出され始める直前の状態になる。

続いて、駆動軸４０が、図８（ａ）に示す途中状態を経て、所定角度回転すると、図８（ｂ）に示す位置において、凸部５３の前側では、吐出口１３に向けてポンプ室Ｃ内からオイルが吐出される途中状態にあり、凸部５３の後側では、吸入口１２からのオイルの吸入が終了すると共に吐出口１３に向けて吐出され始める直前の状態になる。

続いて、駆動軸４０が、図９（ａ）に示す途中状態を経て、所定角度回転すると、図９（ｂ）に示す位置において、凸部５３の前側では、ポンプ室Ｃから吐出口１３への吐出動作が終了する。
続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図６（ａ）に示す状態に戻り、再び同様の動作を繰り返す。

ここでは、一つの凸部５３に着目して説明したが、実際には、４つの凸部５３が、それぞれ同様の動作（ポンプ行程）を行うことになる。
したがって、第１ポンプユニットＰＵ１としては、駆動軸４０が一回転する間に、４回の吐出動作を行うことになる。

すなわち、上記のようなポンプ動作をなす第１ポンプユニットＰＵ１及び第２ポンプユニットＰＵ２において、第１ポンプユニットＰＵ１の吐出タイミングと第２ポンプユニットＰＵ２の吐出タイミングとしては、図１０に示すように、一方に対して他方が９０度ずれた異なる位相に設定されている。
これによれば、第１ポンプユニットＰＵ１が吐出しない領域又は吐出量の減る領域において、第２ポンプユニットＰＵ２が吐出するように設定されるため、吐出脈動を低減でき、平滑化された安定した吐出量を得ることができる。

また、図６（ａ）〜図７（ａ）に示す動作の過程において、第２ポンプユニットＰＵ２が過給ポンプ行程を行うようになっている。
したがって、第２ポンプユニットＰＵ２としては、過給ポンプ行程により予めオイルによるウェット状態が確保され、主ポンプ行程において円滑なポンプ作用を得ることができる。また、第１ポンプユニットＰＵ１としては、吸入時において過給された分だけオイルの圧力が高められており、キャビテーション等の発生を防止することができる。

以上述べたように、上記実施形態に係る複合ポンプＭ１によれば、構造の簡略化、小型化、低コスト化、摺動領域の削減による駆動負荷の低減等を達成しつつ、キャビテーション等の発生を防止して、所望のポンプ性能を確保でき、吐出量を増加できる増量型の複合ポンプを得ることができる。

次に、第２の実施形態に係る複合ポンプＭ２を、図１１ないし図１８に基づいて説明する。複合ポンプＭ２は、エンジンやトランスミッション等の適用対象物の潤滑系において、流体としてのオイルを多段加圧して供給する高圧型ポンプである。
尚、前述の実施形態に係る複合ポンプＭ１と同一の構成については、同一の符号を付して説明を省略する。

複合ポンプＭ２は、図１１ないし図１４に示すように、ベース１０´及びロータケース２０´並びにカバー３０´により構成されるハウジングＨ´、駆動軸４０、インナーロータ５０、アウターロータ６０、複数のベーン７０等を備えている。

ベース１０´は、ベース１０と形態が異なる以外は実質的に同一であり、図１２ないし図１４に示すように、軸受孔１１、吸入口１２、吸入口１２に連通する通路１２ａ，１２ｂ、吐出口１３´、２つの位置決め孔１４、４つの円孔１５、略Ｌ字状の通路１６´等を備えている。

吐出口１３´は、図１２、図１３、図１４（ｂ）に示すように、長尺な輪郭をなすと共に、接合面１０ａから接合面１０ｂまで貫通して形成されている。
そして、吐出口１３´は、適用対象物のオイル導入口に対応し、第１ポンプユニットＰＵ１及び第２ポンプユニットＰＵ２により多段加圧されたオイルを通路２６´を経て吐出する一つの吐出口として形成されている。

通路１６´は、図１３及び図１４（ａ）に示すように、ベース１０´の接合面１０ｂ側を所定深さに肉抜きした略Ｌ字状の溝状をなし、第１ポンプユニットＰＵ１のポンプ室Ｃで加圧されたオイルを、第２ポンプユニットＰＵ２の主ポンプ室Ｃ２に導くように形成されている。

ロータケース２０´は、ロータケース２０と形態が異なる以外は実質的に同一であり、図１２ないし図１４に示すように、２つの内壁面２１及び２つの肉抜き面２２，２３、２つのネジ兼位置決め孔２４、４つの円孔２５、通路２６´等を備えている。
通路２６´は、第２ポンプユニットＰＵ２の主ポンプ室Ｃ２内で加圧されたオイルを吐出口１３´に導くように、部分的に肉抜きして形成されている。

カバー３０´は、カバー３０と形態が異なる以外は実質的に同一であり、２つの円孔３１、４つの円孔３２等を備えている。

そして、複合ポンプＭ２は、図１１に示すように、適用対象物のオイルパンＯＰ及び通路を経て、第１ポンプユニットＰＵ１で加圧したオイルを第２ポンプユニットＰＵ２に導き、第２ポンプユニットＰＵ２でさらに加圧したオイルを、適用対象物の潤滑領域等に向けて吐出する。

次に、複合ポンプＭ２の動作について、図１５（ａ），（ｂ）ないし図１８（ａ），（ｂ）を参照しつつ説明する。尚、図１５（ａ），（ｂ）〜図１８（ａ），（ｂ）は、駆動軸４０が反時計回りに回転した時の時系列ごとの動作状態を示す。
ここで、複合ポンプＭ２は、第１ポンプユニットＰＵ１によるポンプ動作と第２ポンプユニットＰＵ２によるポンプ動作が直列的に行われて多段加圧する、高圧型の複合ポンプである。

ここでは、第２ポンプユニットＰＵ２における一つのベーン７０（黒丸印を付したもの）及び第１ポンプユニットＰＵ１における一つの凸部５３（黒丸印を付したもの）の回転方向における前側と後側に着目して説明する。

図１５（ａ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、吸入口１２から通路１２ａを経て過給ポンプ室Ｃ１内にオイルが吸入され始める直前の状態にあり、ベーン７０の前側では、先立って過給ポンプ室Ｃ１内に吸入されたオイルが加圧されつつ通路１２ｂを経て吸入口１２に向け戻され始める直前の状態にある。
また、凸部５３は、図１５（ａ）に示す位置において、不作動（ポンプ動作なし）の状態にある。

続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図１５（ｂ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、過給ポンプ室Ｃ１内にオイルが吸入され始め、ベーン７０の前側では、先立って過給ポンプ室Ｃ１に吸入されたオイルが加圧されつつ通路１２ｂを経て吸入口１２に向け戻され始める（過給ポンプ行程）。
また、凸部５３の後側では、吸入口１２からオイルが吸入され始める直前の状態になり、凸部５３の前側では、吸入口１２からポンプ室Ｃ内にオイルが吸入される途中状態にある。

続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図１６（ａ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、過給ポンプ室Ｃ１内へのオイルの吸入動作が終了し、ベーン７０の前側では、過給ポンプ室Ｃ１から吸入口１２への戻し動作が終了する（過給ポンプ行程）。
また、凸部５３の後側及び前側では、吸入口１２からポンプ室Ｃ内にオイルが吸入される途中状態にある。

続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図１６（ｂ）に示す位置において、ベーン７０は不作動の状態にある。また、凸部５３の後側では、吸入口１２からポンプ室Ｃ内にオイルが吸入される途中状態にあり、凸部５３の前側では、ポンプ室Ｃ内へのオイルの吸入動作が終了すると同時にオイルが通路１６´に向けて吐出される直前の状態になる。

続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図１７（ａ）に示す位置において、ベーン７０は不作動の状態にある。また、凸部５３の後側では、吸入口１２からポンプ室Ｃ内にオイルが吸入される途中状態にあり、凸部５３の前側では、ポンプ室Ｃ内のオイルが通路１６´に向けて吐出される途中状態にある。

続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図１７（ｂ）に示す位置において、ベーン７０は不作動の状態にある。また、凸部５３の後側では、吸入口１２からポンプ室Ｃ内へのオイルの吸入動作が終了すると同時にオイルが通路１６´に向けて吐出される直前の状態になり、凸部５３の前側では、ポンプ室Ｃ内のオイルが通路１６´を経て主ポンプ室Ｃ２内に導かれる途中状態にある。

続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図１８（ａ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、通路１６´を経て主ポンプ室Ｃ２内にオイルが吸入され始め、ベーン７０の前側では、先立って主ポンプ室Ｃ２に吸入されたオイルがさらに加圧されつつ通路２６´を経て吐出口１３´に吐出され始める（主ポンプ行程）。

続いて、駆動軸４０が所定角度回転すると、図１８（ｂ）に示す位置において、ベーン７０の後側では、主ポンプ室Ｃ２内へのオイルの吸入動作が終了し、ベーン７０の前側では、主ポンプ室Ｃ２から吐出口１３´への吐出動作が終了する（主ポンプ行程）。

ここでは、一つのベーン７０と一つの凸部５３に着目して説明したが、実際には、５つのベーン７０がそれぞれ同様の動作（過給ポンプ行程、主ポンプ行程）を行うと共に、４つの凸部５３がそれぞれ同様の動作（ポンプ行程）を行うことになる。
したがって、複合ポンプＭ２としては、駆動軸４０の回転に伴ってアウターロータ６０が一回転する間に、５回の吐出動作が行われることになる。

また、図１５（ａ）〜図１６（ａ）に示す動作の過程において、第２ポンプユニットＰＵ２が過給ポンプ行程を行うようになっている。
したがって、第２ポンプユニットＰＵ２としては、過給ポンプ行程により予めオイルによるウェット状態が確保され、主ポンプ行程において円滑なポンプ作用を得ることができる。また、第１ポンプユニットＰＵ１としては、吸入時において過給された分だけオイルの圧力が高められており、キャビテーション等の発生を防止することができる。

以上述べたように、上記実施形態に係る複合ポンプＭ２によれば、構造の簡略化、小型化、低コスト化、摺動領域の削減による駆動負荷の低減等を達成しつつ、キャビテーション等の発生を防止して、所望のポンプ性能を確保でき、吐出圧力を高くできる高圧型の複合ポンプを得ることができる。

上記実施形態においては、第２ポンプユニットＰＵ２が過給ポンプ行程を含む場合について示した。しかしながら、これに限定されるものではなく、ベーンポンプ等における初期吸い上げ性能が確保され、又、トロコイドポンプ等におけるキャビテーション等が解消される場合には、過給ポンプ行程（通路１２ａ，１２ｂ）を廃止した第２ポンプユニットＰＵ２´を採用することもできる。
そして、図１９に示すように、第２ポンプユニットＰＵ２´を採用した増量型の複合ポンプＭ１´を採用してもよい。
また、図２０に示すように、第２ポンプユニットＰＵ２´を採用した高圧型の複合ポンプＭ２´を採用してもよい。

上記実施形態においては、第１ポンプユニットＰＵ１としてトロコイド歯形をなすトロコイドポンプを採用した構成において、本発明を適用した場合を示した。しかしながら、これに限定されるものではなく、インンボリュート歯形のインナーロータ及びアウターロータ、あるいはその他の歯形をなすインナーロータ及びアウターロータ等を備えた構成において、本発明を適用してもよい。

上記実施形態においては、インナーロータ５０及びアウターロータ６０がトロコイド式の４葉５節からなり、複数のベーン７０が５つのベーンからなる構成を示したが、これに限定されるものではなく、その他の個数からなる構成を採用してもよい。

上記実施形態においては、ハウジングＨ，Ｈ´をベース１０，１０´及びロータケース２０，２０´並びにカバー３０，３０´に分離した構成において、本発明を採用した場合を示したが、これに限定されるものではなく、ベースとロータケースを一体型とした構成を採用してもよい。

上記実施形態においては、複合ポンプＭ１，Ｍ２として、駆動軸４０を含む構成を示したが、これに限定されるものではない。例えば、ハウジングが組付けられた後に駆動軸を組み付けできる構成とすれば、駆動軸を除いた状態で複合ポンプを構成してもよい。

上記実施形態においては、本発明に係る複合ポンプＭ１，Ｍ２を、自動車等に搭載されるエンジンやトランスミッションに適用する場合を示したが、これに限定されるものではなく、その他の潤滑系に適用してもよく、又、オイル以外の流体を用いる装置に適用してもよい。

Ｍ１，Ｍ１´，Ｍ２，Ｍ２´ 複合ポンプ
ＰＵ１ 第１ポンプユニット
ＰＵ２，ＰＵ２´ 第２ポンプユニット
Ｈ ハウジング
１０，１０´ ベース（ハウジング）
１０ａ，１０ｂ 接合面
１１ 軸受孔
１２ 吸入口
１２ａ，１２ｂ，１２ｃ 通路
１３，１３´ 吐出口
１３ａ 通路
１４ 位置決め孔
１５ 円孔
１６´ 通路
２０，２０´ ロータケース（ハウジング）
２０ａ，２０ｂ 接合面
２１ 内壁面
２２，２３ 肉抜き面
２４ ネジ兼位置決め孔
２５ 円孔
２６´ 通路
３０，３０´ カバー（ハウジング）
３０ａ 接合面
３１ 円孔
３２ 円孔
４０ 駆動軸
Ｌ１ 中心線（回転中心）
４１ 連結部
４２ 嵌合部
４３ 貫通孔
５０ インナーロータ（第１ポンプユニット）
５０ａ，５０ｂ 端面
５１ 嵌合孔
５２ ピン溝
５３ 凸部
５４ 凹部
６０ アウターロータ（第１ポンプユニット、第２ポンプユニット）
Ｌ２ 中心線（回転中心）
６０ａ，６０ｂ 端面
６１ 外周面
６２ 案内溝
６３ 凸部
６４ 凹部
７０ ベーン（ローラベーン、第２ポンプユニット）
Ｂ ネジ
Ｄ 位置決めピン
Ｅ 回り止めピン

Claims (10)

1. ハウジングと、
   前記ハウジング内に配置され，互いに噛合するインナーロータ及びアウターロータを含む第１ポンプユニットと、
   前記ハウジング内に配置され，前記アウターロータの外周において径方向に出没自在な複数のベーンを含む第２ポンプユニットと、を備え、
   前記ハウジングは、前記第１ポンプユニット及び第２ポンプユニットに向けて流体が吸入される一つの吸入口と、前記第１ポンプユニット及び第２ポンプユニットにより加圧された流体が吐出される一つの吐出口を有し、
   前記第２ポンプユニットの動作は、前記吸入口から吸入して加圧した流体を前記吸入口側に戻す過給ポンプ行程と、前記吸入口から吸入して加圧した流体を前記吐出口に向けて吐出する主ポンプ行程を含み、
   前記ハウジングは、前記過給ポンプ行程に対応する過給ポンプ室と、前記主ポンプ行程に対応する主ポンプ室を含む、
   ことを特徴とする複合ポンプ。
2. 前記ベーンは、円柱状に形成されたローラベーンである、
   ことを特徴とする請求項１に記載の複合ポンプ。
3. 前記過給ポンプ室と前記主ポンプ室は、前記アウターロータの回転中心を挟んで互いに対向する領域に形成されている、
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の複合ポンプ。
4. 前記ハウジングは、前記第１ポンプユニットにより加圧された流体に前記第２ポンプユニットにより加圧された流体を合流させて前記吐出口に導く通路を有する、
   ことを特徴とする請求項１ないし３いずれか一つに記載の複合ポンプ。
5. 前記第２ポンプユニットの吐出タイミングは、前記第１ポンプユニットの吐出タイミングと異なる位相に設定されている、
   ことを特徴とする請求項４に記載の複合ポンプ。
6. 前記ハウジングは、前記第１ポンプユニットにより加圧された流体を前記第２ポンプユニットに導く通路と、前記第２ポンプユニットにより加圧された流体を前記吐出口に導く通路を有する、
   ことを特徴とする請求項１ないし３いずれか一つに記載の複合ポンプ。
7. 前記ハウジングは、前記吸入口及び前記吐出口並びに前記通路を画定するベースと、前記アウターロータの外周を回動自在に支持するロータケースと、前記ロータケースの開口部を閉鎖するカバーと、を含む、
   ことを特徴とする請求項４に記載の複合ポンプ。
8. 前記ハウジングは、前記吸入口及び前記吐出口並びに二つの前記通路を画定するベースと、前記アウターロータの外周を回動自在に支持するロータケースと、前記ロータケースの開口部を閉鎖するカバーと、を含む、
   ことを特徴とする請求項６に記載の複合ポンプ。
9. 前記ハウジングに回動自在に支持されると共に前記インナーロータに連結される駆動軸を含む、
   ことを特徴とする請求項１ないし８いずれか一つに記載の複合ポンプ。
10. 前記第１ポンプユニットのインナーロータ及びアウターロータは、トロコイド式の４葉５節からなり、
    前記第２ポンプユニットの複数のベーンは、前記アウターロータの外周に等間隔で配置された５つのベーンからなる、
    ことを特徴とする請求項１ないし９いずれか一つに記載の複合ポンプ。

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