JP6738243B2

JP6738243B2 - ガラス、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランクおよび光学素子

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Publication number: JP6738243B2
Application number: JP2016169586A
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Inventors: 智明根岸
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Filing date: 2016-08-31
Publication date: 2020-08-12
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Description

本発明は、ガラス、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランクおよび光学素子に関する。

高屈折率低分散ガラスからなるレンズは、超低分散ガラスからなるレンズ等と組み合わせて接合レンズとすることにより、色収差を補正しつつ光学系のコンパクト化を可能にすることができる。そのため、高屈折率低分散ガラスは、撮像光学系やプロジェクタなどの投射光学系を構成する光学素子として非常に重要な位置を占めている。そのような高屈折率低分散ガラスが、例えば特許文献１に記載されている。

特開２０１４−０６２０２４号公報

光学素子用のガラスについては、光学特性の分布を示すために、光学特性マップ（アッベ図表とも呼ばれる）が広く使用されている。光学特性マップは、横軸にアッベ数νｄ、縦軸に屈折率ｎｄを取り、アッベ数νｄは横軸の右側から左側に向かうにしたがい増加し、屈折率は縦軸の下方から上方に向かうにしたがい増加するように作成される。なお以下において、屈折率、アッベ数は、特記しない限り、ヘリウムのｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率ｎｄ、ヘリウムのｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数νｄをいうものとする。

光学特性マップでは、高屈折率低分散ガラス（高ｎｄ高νｄガラス）の光学特性は、アッベ数が小さくなると屈折率が増加し、アッベ数が増加すると屈折率が低下する、いわゆる右肩上がりの分布を一般に示す。これは、従来の高屈折率低分散ガラスでは、光学素子材料として使用すべくガラスの失透を抑制しつつアッベ数と屈折率を共に高めることが困難であったためと考えられる。

一方、光学系の設計において、屈折率が高く、アッベ数も大きい（分散の低い）ガラスは、色収差の補正、光学系の高機能化、コンパクト化のために極めて有効な光学素子用の材料である。したがって、光学特性マップ上で右肩上がりの直線を設定し、この直線上および直線よりも屈折率が高い（マップ上、直線よりも左側の領域に位置する）ガラスを提供することの意義は非常に大きい。

ところで、撮像光学系やプロジェクタなどの投射光学系を構成する光学素子は軽量化することが望ましい。光学素子を軽量化することは、この光学素子を組み込んだ撮像光学系や投影光学系の軽量化につながるからである。例えば、オートフォーカス式のカメラに重い光学素子を組み込むと、オートフォーカスを駆動する際の消費電力が増加し、早く電池が消耗してしまう。これに対し光学素子を軽量化すれば、オートフォーカスを駆動する際の消費電力を低減し電池寿命を延ばすことができる。

以上の点に関して本発明者が検討を重ねる中で、高屈折率低分散ガラスについて従来知られていたガラスの組成調整では、高屈折率化、低分散化および低比重化という３つの特性をいずれも満たすことが困難な領域があることが判明した。かかる領域とは、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつ光学特性マップにおいて、右肩上がりの直線−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６の直線上および直線よりも屈折率が高い領域である。即ち、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、ｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６の関係を満たし、かつ光学素子の軽量化に寄与し得るガラスを得ることは、従来困難であった。

本発明の一態様は、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６の関係を満たし、かつ光学素子の軽量化に寄与するガラスを提供することを目的とする。

本発明の一態様は、
アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して式（１）：
ｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６・・・（１）
を満たし、
カチオン％表示のガラス組成において、
Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量が３５．０〜５３．０％の範囲であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量が３０．０〜５０．０％の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量が３．０〜２０．０％の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が３．５６〜５．２０の範囲であり、
Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＺｎ^２＋含有量のカチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝が０．００１〜０．２００の範囲であり、
Ｂ^３＋含有量に対するＬａ^３＋含有量のカチオン比（Ｂ^３＋／Ｌａ^３＋）が１．１６５以下であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＧｄ^３＋含有量のカチオン比｛Ｇｄ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．１０以下であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＹ^３＋含有量のカチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．０３〜０．５０の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴｉ^４＋含有量のカチオン比｛Ｔｉ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．２０〜０．７０の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴａ^５＋含有量のカチオン比｛Ｔａ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．１０以下であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＷ^６＋含有量のカチオン比｛Ｗ^６＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．２０以下であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が１．４０以下であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が３．５０〜５．７０の範囲であり、かつ
以下に示す表１に記載のカチオン成分について、各カチオン成分の含有量に表１に記載の係数を掛けた値の合計Ａが屈折率ｎｄに対して式（２）：
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７５．０３３・・・（２）
を満たす酸化物ガラスであるガラス、
に関する。

上記の合計含有量およびカチオン比を満たすようにガラスの組成調整を行うことは、ガラスの高屈折率化および低分散化に寄与し得る。本発明者は、上記の合計含有量およびカチオン比を満たすガラス組成における各カチオン成分がガラスの比重に与える影響について相当数の試行錯誤を重ねた。その結果、各カチオン成分に表１に示す係数を定めた。上記の合計含有量およびカチオン比を満たすガラス組成において、かかる係数を用いて算出される合計Ａが式（２）を満たすように組成調整を行うことによって、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６の関係を満たすガラスの低比重化が可能になる。即ち、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６の関係を満たし、かつ光学素子の軽量化に寄与し得るガラスの提供が可能になる。

本発明の一態様によれば、光学系において有用な光学特性を有し、かつ光学素子の軽量化に寄与し得るガラスを提供することができる。更に、本発明の一態様によれば、上記ガラスからなるプレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子を提供することができる。

図１は、実施例１の各ガラスの比重を横軸に取り、各カチオン成分の含有量に表１に記載の係数を掛けた値の合計Ａを縦軸に取ったグラフである。

［ガラス］
以下、本発明の一態様にかかるガラスについて、更に詳細に説明する。

本発明および本明細書におけるガラス組成は、例えばＩＣＰ−ＡＥＳ（ＩｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙＣｏｕｐｌｅｄＰｌａｓｍａ−ＡｔｏｍｉｃＥｍｉｓｓｉｏｎＳｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）等の方法により定量することができる。ＩＣＰ−ＡＥＳにより求められる分析値は、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本発明および本明細書において、構成成分の含有量が０％または含まないもしくは導入しないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。

本発明および本明細書では、ガラス組成を、カチオン成分についてカチオン％で表記する。カチオン％とは、周知のように、ガラスに含まれるすべてのカチオン成分の合計含有量を１００％とした百分率である。
以下、特記しない限り、カチオン成分の含有量、複数種のカチオン成分の含有量の合計（合計含有量）をカチオン％で表示する。更に、カチオン％表示において、カチオン成分同士の含有量（複数種のカチオン成分の合計含有量も含む）の比をカチオン比という。

＜アッベ数νｄ、屈折率ｎｄ＞
上記ガラスは、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して式（１）：
ｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６・・・（１）
を満たすガラスである。

アッベ数νｄが３５．５以上のガラスは、光学素子の材料として色収差の補正に有効である。アッベ数νｄは、色収差の補正の観点から、３６．０以上であることが好ましく、３６．５以上であることがより好ましく、３６．５以上であることが更に好ましく、３６．７以上であることが一層好ましく、３６．８以上であることがより一層好ましく、３６．９以上であることが更に一層好ましい。また、アッベ数νｄが３９．０未満であるガラスは、ガラスの熱的安定性が良好であり、ガラスを製造する過程での失透傾向が少ない。アッベ数νｄは、３８．５以下であることが好ましく、３８．０以下であることがより好ましく、３７．８以下であることが更に好ましく、３７．７以下であることが一層好ましく、３７．６以下であることがより一層好ましく、３７．５以下であることが更に一層好ましい。

上記ガラスは、屈折率ｎｄが、アッベ数νｄに対して式（１）を満たす。アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して式（１）を満たす光学特性を有するガラスは、光学系の設計において利用価値の高いガラスである。ただし従来のガラスの組成調整では、かかる光学特性を有するガラスであって、かつ低比重化が可能なガラスを得ることは困難であった。これに対し、本発明の一態様によれば、以下に詳述するガラスの組成調整を行うことにより、上記光学特性を有し、かつ低比重化が可能なガラスを提供することができる。

式（１）は、光学系の設計における利用価値の観点から、一態様では、下記式（１−１）であることが好ましく、下記式（１−２）であることがより好ましく、下記式（１−３）であることが更に好ましい。
ｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２７・・・（１−１）
ｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２８・・・（１−２）
ｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２９・・・（１−３）

また、式（１）は、一態様では、下記式（１−４）であることも好ましい。式（１−４）は、下記式（１−５）であることがより好ましく、下記式（１−６）であることが更に好ましい。
ｎｄ≦−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２９５０・・・（１−４）
ｎｄ≦−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２８５０・・・（１−５）
ｎｄ≦−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７６０・・・（１−６）

屈折率ｎｄの上限は、アッベ数νｄと上記式から自ずと定まる。屈折率ｎｄは、好ましくは１．９５５０以下であり、より好ましくは１．９４５０以下であり、更に好ましくは１．９３５０以下である。また、屈折率ｎｄは、高屈折率化の観点から、１．８８００以上であることが好ましく、１．８８５０以上であることがより好ましく、１．８８８０以上であることが更に好ましく、１．８９００以上であることが一層好ましく、１．８９５０以上であることがより一層好ましく、１．８９８０以上であることが更に一層好ましく、１．８９９０以上であることが更により一層好ましく、１．８９９７８以上であることがなお一層好ましい。

上記ガラスのガラス特性については、更に後述する。

＜ガラス組成＞
ガラス組成に関して、先に記載し、かつ以下に詳述する合計含有量およびカチオン比を満たすようにガラスの組成調整を行うことは、ガラスの高屈折率化および低分散化に寄与し得る。更に、上記の合計含有量およびカチオン比を満たすガラス組成において、表１に記載の係数を用いて算出される合計Ａが下記式（２）：
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７５．０３３・・・（２）
を満たすように組成調整を行うことによって、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６の関係を満たすガラスの低比重化が可能になる。この点は、本発明者の鋭意検討の結果、新たに見出された。

表１に記載のカチオン成分の中には、上記ガラスに含まれない（即ち含有量が０％の）カチオン成分があってもよい。

式（２）は、一態様では、下記式（２−１）であることも好ましい。式（２−１）は、下記式（２−２）であることがより好ましく、下記式（２−３）であることが更に好ましく、下記式（２−４）であることが一層好ましく、下記式（２−５）であることがより一層好ましく、下記式（２−６）であることが更に一層好ましく、下記式（２−７）であることが更により一層好ましい。
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７７．０３３・・・（２−１）
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７８．０３３・・・（２−２）
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７８．３３３・・・（２−３）
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７８．５３３・・・（２−４）
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７８．８３３・・・（２−５）
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７９．４３３・・・（２−６）
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７９．８３３・・・（２−７）

また、一態様では、合計Ａは下記式（２−８）であることが、ガラスの熱的安定性の観点から好ましい。ただし、合計Ａの下限は特に限定されるものではなく、下記式（２−８）により算出される値を下回ってもよい。
Ａ≧１３７．７７８×ｎｄ−１９１．０８９・・・（２−８）

上記ガラスは、以下に詳述する合計含有量およびカチオン比を満たす中で式（２）を満たす組成調整を行ったガラスであり、これによりアッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６の関係を満たす光学系の設計における利用価値の高いガラスであって、しかも低比重化により光学素子の軽量化に寄与し得るガラスとなる。
以下に、各種カチオン成分の合計含有量およびカチオン比等について、更に詳細に説明する。

Ｂ^３＋およびＳｉ^４＋は、ガラスのネットワーク形成成分である。Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）が３５．０％以上であると、ガラスの熱的安定性を改善することができ、製造中のガラスの結晶化を抑制することができる。一方、Ｂ^３＋の含有量とＳｉ^４＋との合計含有量が５３．０％以下であると、屈折率ｎｄの低下を抑制することができるため、上記した光学特性を有するガラスを作製するうえで好ましい。以上の観点から、上記ガラスにおけるＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量は、３５．０〜５３．０％の範囲である。Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量は、３８．０％以上であることが好ましく、３９．０％以上であることがより好ましく、４０．０％以上であることが更に好ましく、４１．０％以上であることが一層好ましい。また、Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量は、５０．０％以下であることが好ましく、４８．０％以下であることがより好ましく、４７．０％以下であることが更に好ましく、４６．０％以下であることが一層好ましい。

Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋は、アッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有する成分である。また、これらの成分は、ガラスの化学的耐久性および／または耐候性を改善し、ガラス転移温度を高める働きも有する。
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）が３０．０％以上であると、屈折率ｎｄの低下を抑制することができるため、上記した光学特性を有するガラスを作製するうえで好ましい。更に、ガラスの化学的耐久性および／または耐候性の低下を抑制することもできる。なお、ガラス転移温度が低下すると、ガラスを機械的に加工（切断、切削、研削、研磨等）するときにガラスが破損しやすくなる（機械加工性の低下）が、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量が３０．０％以上であると、ガラス転移温度の低下を抑制することができるため、機械加工性を高めることもできる。一方、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の各成分の合計含有量が５０．０％以下であれば、ガラスの熱的安定性を高めることができるため、ガラスを製造するときの結晶化の抑制や、ガラスを熔融するときの原料の熔け残りを低減することもできる。また、比重の上昇を抑制するうえでも好ましい。以上の観点から、上記ガラスにおいて、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量は、３０．０〜５０．０％の範囲である。Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量は、３３．０％以上であることが好ましく、３５．０％以上であることがより好ましく、３６．０％以上であることが更に好ましく、３７．０％以上であることが一層好ましい。また、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量は、４８．０％以下であることが好ましく、４５．０％以下であることがより好ましく、４４．０％以下であることが更に好ましく、４３．０％以下であることが一層好ましく、４２．０％以下であることがより一層好ましい。

Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）が３．０％以上であれば、熱的安定性を維持しつつ上記した光学特性を実現するうえで好ましい。一方、Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋の合計含有量が２０．０％以下であれば、ガラスの熱的安定性の維持およびアッベ数νｄの低下抑制が可能である。以上の観点から、上記ガラスにおいて、Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋の合計含有量を、３．０〜２０．０％の範囲である。Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋の合計含有量は、５．０％以上であることが好ましく、６．０％以上であることがより好ましく、７．０％以上であることが更に好ましく、８．０％以上であることが一層好ましく、９．０％以上であることがより一層好ましい。また、Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋の合計含有量は、１８．０％以下であることが好ましく、１５．０％以下であることがより好ましく、１４．０％以下であることが更に好ましく、１３．０％以下であることが一層好ましく、１２．０％以下であることがより一層好ましく、１１．０％以下であることが更に一層好ましい。

ガラスの熱的安定性を維持しつつ、アッベ数νｄの低下を抑える上で、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、３．５６以上であることが好ましい。一方、屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの熱的安定性を維持する上で、カチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、５．２０以下であることが好ましい。以上の観点から、上記ガラスにおいて、カチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、３．５６〜５．２０の範囲である。カチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、３．６０以上であることが好ましく、３．６５以上であることがより好ましく、３．７０以上であることが更に好ましい。また、カチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、５．００以下であることが好ましく、４．８０以下であることが更に好ましく、４．５０以下であることが一層好ましく、４．３０以下であることがより一層好ましく、４．２０以下であることが更に一層好ましい。

熔融性を改善して、ガラス原料の溶け残りを防ぐ観点から、Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＺｎ^２＋含有量のカチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．００１以上であることが好ましい。一方、ガラス転移温度（Ｔｇ）の低下を抑制する観点から、カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．２００以下であることが好ましい。以上の観点から、上記ガラスにおいて、カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．００１〜０．２００の範囲である。カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．００２以上であることが好ましく、０．００３以上であることがより好ましく、０．００４以上であることが更に好ましい。また、カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．１８０以下であることが好ましく、０．１５０以下であることがより好ましく、０．１３０以下であることが更に好ましく、０．１００以下であることが一層好ましい。

ガラスの高屈折率低分散化と低比重化とを両立する観点から、上記ガラスにおいて、Ｂ^３＋含有量に対するＬａ^３＋含有量のカチオン比（Ｂ^３＋／Ｌａ^３＋）は、１．１６５以下である。カチオン比（Ｂ^３＋／Ｌａ^３＋）は、１．１６３以下であることが好ましく、１．１６０以下であることがより好ましく、１．１５８以下であることが更に好ましく、１．１５６以下であることが一層好ましい。また、ガラスの熱的安定性の維持、高分散化抑制および低比重化の観点から、上記ガラスにおいて、カチオン比（Ｂ^３＋／Ｌａ^３＋）は、０．６００以上であることが好ましく、０．７００以上であることが更に好ましく、０．８００以上であることが一層好ましく、０．８５０以上であることがより一層好ましく、０．９００以上であることが更に一層好ましい。

希土類元素であるＬａ、Ｇｄ、ＹおよびＹｂに関して、Ｇｄは、ガラスの安定供給の観点から、ガラス中の含有量を低減することが望ましい成分である。また、Ｇｄは原子量が大きく、ガラスの比重を増加させる成分でもある。したがって、希土類元素の合計含有量に対するＧｄ含有量の割合を低減することは好ましい。以上の観点から、上記ガラスにおいて、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＧｄ^３＋含有量のカチオン比｛Ｇｄ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．１０以下である。カチオン比｛Ｇｄ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．０８以下であることが好ましく、０．０６以下であることがより好ましく、０．０５以下であることが更に好ましい。また、ガラス中にＧｄが含まれないことも好ましい。即ち、カチオン比｛Ｇｄ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０であることも好ましい。

また、Ｙ^３＋については、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＹ^３＋の含有量のカチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．０３以上であることは、ガラスの熱的安定性の維持の観点から好ましい。一方、カチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．５０以下であることは、ガラスの熱的安定性の維持および高屈折率化の観点から好ましい。以上の観点から、上記ガラスにおいて、カチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．０３〜０．５０の範囲である。カチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．４５以下であることが好ましく、０．４０以下であることがより好ましく、０．３５以下であることが更に好ましく、０．３０以下であることが一層好ましく、０．２８以下であることがより一層好ましい。また、カチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．０５以上であることが好ましく、０．０８以上であることがより好ましく、０．１０以上であることが更に好ましく、０．１３以上であることが一層好ましく、０．１５以上であることがより一層好ましく、０．１８以上であることが更により一層好ましい。

また、ガラスの高屈折率化の観点から、上記ガラスにおいて、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するガラスのネットワーク形成成分であるＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、１．４０以下である。カチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、１．３５以下であることが好ましく、１．３０以下であることがより好ましく、１．２８以下であることが更に好ましく、１．２６以下であることが一層好ましく、１．２４以下であることがより一層好ましく、１．２２以下であることが更に一層好ましい。ガラスの熱的安定性の維持および低比重化の観点からは、カチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．７０以上であることが好ましく、０．８０以上であることがより好ましく、０．８５以上であることが更に好ましく、０．９０以上であることが一層好ましく、０．９５以上であることがより一層好ましい。

Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋は、適量を含有させることにより、屈折率を高め、ガラスの熱的安定性を改善する働きをする。これらの成分に関して、上記ガラスにおいて、高分散化防止、ガラスの熱的安定性の維持および着色低減の観点から、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴｉ^４＋含有量のカチオン比｛Ｔｉ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．２０〜０．７０である。カチオン比｛Ｔｉ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．６５以下であることが好ましく、０．６０以下であることがより好ましく、０．５５以下であることが更に好ましく、０．５３以下であることが一層好ましく、０．５０以下であることがより一層好ましい。また、カチオン比｛Ｔｉ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．２３以上であることが好ましく、０．２４以上であることがより好ましく、０．２５以上であることが更に好ましく、０．２６以上であることが一層好ましい。

Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の中で、Ｔａ^５＋は、屈折率を高める働きを有するものの、極めて高価な成分である。そのため、ガラスの安定供給の観点からは、Ｔａ^５＋を積極的に使用することは好ましくない。また、Ｔａ^５＋の含有量が多いと、ガラスを熔融するときに原料が熔け残りやすくなる。また、ガラスの比重が増加する傾向がある。このように、Ｔａ^５＋は、含有量を低減することが望ましい成分である。そのため、上記ガラスにおいて、Ｔａ^５＋については、ガラスの熱的安定性を改善しつつ、高屈折率低分散化とＴａの使用量削減を図るため、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴａ^５＋含有量のカチオン比｛Ｔａ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．１０以下である。カチオン比｛Ｔａ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．０８以下であることが好ましく、０．０６以下であることがより好ましく、０．０４以下であることが更に好ましく、０．０２以下であることが一層好ましく、０．０１以下であることがより一層好ましい。また、ガラス中にＴａが含まれないことも好ましい。即ち、カチオン比｛Ｔａ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０であることも好ましい。

Ｗ^６＋については、ガラスの着色抑制および低比重化の観点から、上記ガラスにおいて、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＷ^６＋含有量のカチオン比｛Ｗ^６＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．２０以下である。カチオン比｛Ｗ^６＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．１８以下であることが好ましく、０．１５以下であることがより好ましく、０．１３以下であることが更に好ましい。また、ガラス中にＷが含まれないことも好ましい。即ち、カチオン比｛Ｗ^６＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０であることも好ましい。

また、ガラスの高屈折率化の観点から、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するガラスのネットワーク形成成分であるＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、５．７０以下であることが好ましい。一方、ガラスの高分散化抑制および熱的安定性の維持の観点からは、カチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、３．５０以上であることが好ましい。以上の観点から、上記ガラスにおいて、カチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、３．５０〜５．７０の範囲である。カチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、５．５０以下であることが好ましく、４．８０以下であることがより好ましく、４．７０以下であることが更に好ましく、４．６０以下であることが一層好ましく、４．５５以下であることがより一層好ましい。また、カチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、３．６０以上であることが好ましく、３．８０以上であることがより好ましく、３．９０以上であることが更に好ましい。

以下、上記ガラスのガラス組成について、更に説明する。

ガラスのネットワーク形成成分であるＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量等については、先に記載した通りである。Ｂ^３＋含有量、Ｓｉ^４＋含有量のそれぞれについて、ガラスの耐失透性、熔融性、成形性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性等を改善する観点から好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｂ^３＋含有量は、１４．０％以上であることが好ましく、１８．０％以上であることがより好ましく、２０．０％以上であることが更に好ましく、２３．０％以上であることが一層好ましく、２５．０％以上であることがより一層好ましく、２７．０％以上であることが更に一層好ましい。また、Ｂ^３＋含有量は、５０．０％以下であることが好ましく、４５．０％以下であることがより好ましく、４３．０％以下であることが更に好ましく、４０．０％以下であることが一層好ましく、３８．０％以下であることがより一層好ましい。
Ｓｉ^４＋含有量は、２．０％以上であることが好ましく、４．０％以上であることがより好ましく、６．０％以上であることが更に好ましく、７．０％以上であることが一層好ましく、８．０％以上であることがより一層好ましく、９．０％以上であることが更に一層好ましい。また、Ｓｉ^４＋含有量は、３９．０％以下であることが好ましく、３０．０％以下であることがより好ましく、２５．０％以下であることが更に好ましく、２３．０％以下であることが一層好ましく、２０．０％以下であることがより一層好ましく、１８．０％以下であることが更に一層好ましく、１５．０％以下であることが更により一層好ましい。

一般に、Ｂと希土類元素を含む高屈折率低分散ガラスでは、熔融時のガラスの粘性が低い傾向がある。しかし、熔融時のガラスの粘性が低いと結晶化しやすくなる。ガラス製造時の結晶化は、アモルファス状態（非晶質状態）よりも結晶化したほうが安定であり、ガラスを構成するイオンがガラス中を移動して結晶構造をもつように配列することにより生じる。したがって、熔融時の粘性が高くなるようにＢ^３＋とＳｉ^４＋の各成分の含有量の比率を調整することにより、ガラスを構成するイオンが結晶構造をもつように配列しにくくして、ガラスの結晶化を更に抑制しガラスの耐失透性を一層改善することができる。
以上の観点から、Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＢ^３＋含有量のカチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＢ^３＋含有量のカチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．４０以上であることが好ましく、０．５０以上であることがより好ましく、０．５５以上であることが更に好ましく、０．６０以上であることが一層好ましく、０．６５以上であることがより一層好ましく、０．６８以上であることが更に一層好ましい。カチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝が上記例示した下限以上であることは、ガラスの熔融性改善の観点からも好ましい。また、カチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．９５以下であることが好ましく、０．９０以下であることがより好ましく、０．８５以下であることが更に好ましく、０．８３以下であることが一層好ましく、０．８０以下であることがより一層好ましく、０．７８以下であることが更に一層好ましい。カチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝が上記例示した上限以下であることは、熔融時のガラスの粘性を高めるうえでも好ましい。更に、カチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝が上記例示した上限以下であることは、熔融時の揮発によるガラス組成の変動およびこれによる光学特性の変動を低減するために、またガラスの化学的耐久性、耐候性および機械加工性の１つ以上の改善の観点からも好ましい。

Ｚｎ^２＋に関して、ガラスの熱的安定性を改善してガラスの結晶化を抑制しつつ、上記した光学特性を実現するために、上記ガラスでは、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＺｎ^２＋含有量のカチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．４００以下であることが好ましい。また、カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．４００以下であることは、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）および化学的耐久性向上の観点からも好ましい。カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．３００以下であることがより好ましく、０．２５０以下であることが更に好ましく、０．２００以下であることが一層好ましく、０．１５０以下であることがより一層好ましく、０．１００以下であることが更に一層好ましい。カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、熔融性改善の観点からは、０％以上であることが好ましく、０％超であることがより好ましい。カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．００１以上であることが更に好ましく、０．００５以上であることが一層好ましく、０．０１０以上であることがより一層好ましく、０．０１５以上であることが更に一層好ましい。

ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性の改善の観点から、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＺｎ^２＋含有量のカチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．５５０以下であることが好ましい。カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．５００以下であることがより好ましく、０．４５０以下であることが更に好ましく、０．４３０以下であることが一層好ましく、０．４００以下であることがより一層好ましい。カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は。０であってもよく、熔融性の向上の観点から、０超であることが好ましい。カチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．００１以上であることがより好ましく、０．００５以上であることが更に好ましく、０．０１０以上であることが一層好ましく、０．０１５以上であることがより一層好ましい。

ガラスの熔融性、熱的安定性、成形性、機械加工性等を改善し、上記した光学特性を実現する観点から、Ｚｎ^２＋含有量の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｚｎ^２＋含有量は、０％超であることが好ましく、０．１％以上であることがより好ましく、０．２％以上であることが更に好ましい。また、Ｚｎ^２＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、７．０％以下であることが更に好ましく、６．０％以下であることが一層好ましく、５．０％以下であることがより一層好ましく、４．０％以下であることが更に一層好ましい。

Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量等については、先に記載した通りである。Ｌａ^３＋は、熱的安定性を改善しつつ、比重の増大を抑制し、高屈折率低分散ガラスを提供するうえで有用な成分である。そこで上記ガラスでは、Ｌａ^３＋については、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋含有量のカチオン比｛Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が、０．５０以上であることが好ましく、０．５５以上であることがより好ましく、０．６５以上であることが更に好ましく、０．６８以上であることが一層好ましく、０．７０以上であることがより一層好ましく、０．７０以上であることが更に一層好ましく、０．７２以上であることが更により一層好ましい。また、カチオン比｛Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝は、０．９７以下であることが好ましく、０．９５以下であることがより好ましく、０．９３以下であることが更に好ましく、０．９０以下であることが一層好ましく、０．８８以下であることがより一層好ましく、０．８５以下であることが更に一層好ましく、０．８２以下であることが更により一層好ましい。

Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の各成分の含有量に関して、好ましい範囲は以下の通りである。
Ｌａ^３＋含有量は、１５．０％以上であることが好ましく、１８．０％以上であることがより好ましく、２０．０％以上であることが更に好ましく、２３．０％以上であることが一層好ましく、２５．０％以上であることがより一層好ましい。また、Ｌａ^３＋含有量は、４８．５％以下であることが好ましく、４５．０％以下であることがより好ましく、４３．０％以下であることが更に好ましく、４０．０％以下であることが一層好ましく、３８．０％以下であることがより一層好ましく、３５．０％以下であることが更に一層好ましい。
Ｇｄ^３＋含有量は、４．０％以下であることが好ましく、３．０％以下であることがより好ましく、２．５％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましい。Ｇｄ^３＋含有量は、０％以上であることが好ましく、ガラスの安定供給および低比重化を容易にする観点から、Ｇｄ^３＋含有量が０％であること、即ちＧｄ^３＋が含まれないことが特に好ましい。
Ｙ^３＋含有量は、ガラスの熱的安定性および溶融性改善の観点から、０．９％以上であることが好ましく、２．０％以上であることがより好ましく、５．０％以上であることが更に好ましく、６．０％以上であることが一層好ましく、６．５％以上であることがより一層好ましく、７．０％以上であることが更に一層好ましい。また、Ｙ^３＋含有量は、２５．０％以下であることが好ましく、２３．０％以下であることがより好ましく、２０．０％以下であることが更に好ましく、１８．０％以下であることが一層好ましく、１５．０％以下であることがより一層好ましく、１３．０％以下であることが更に一層好ましく、１２．０％以下であることが更により一層好ましい。
Ｙｂは希土類元素の中では原子量が大きくガラスの比重を増加させる傾向がある。また、Ｙｂは近赤外域に吸収を有する。一方、一眼レフカメラ用の交換レンズや監視カメラのレンズは、近赤外域の光線透過率が高いことが望ましい。そのため、これらレンズの作製に有用なガラスとするためには、Ｙｂの含有量を低減することが望ましい。以上の観点から、Ｙｂ^３＋含有量は、４．０％以下であることが好ましく、３．０％以下であることがより好ましく、２．０％以下であることが更に好ましく、１．０％以下であることが一層好ましい。また、Ｙｂ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であること、即ちＹｂ^３＋が含まれないことが特に好ましい。

Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量等については、先に記載した通りである。これらの成分の中で、Ｎｂ^５＋については、熱的安定性に優れる高屈折率低分散ガラスを提供するために、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋含有量のカチオン比｛Ｎｂ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．３０以上であることが好ましい。また、Ｎｂ^５＋は、Ｔａ^５、Ｗ^６＋に比べ、比重を大きくせずに屈折率を高めることができる傾向のある成分である。したがって、比重の増大を抑制する上で、カチオン比｛Ｎｂ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝を大きくすることは好ましい。カチオン比｛Ｎｂ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．３５以上であることがより好ましく、０．４０以上であることが更に好ましく、０．４５以上であることが一層好ましく、０．４８以上であることがより一層好ましく、０．４９以上であることが更に一層好ましい。また、カチオン比｛Ｎｂ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．８０以下であることが好ましく、０．７５以下であることがより好ましく、０．７３以下であることが更に好ましく、０．７１以下であることが一層好ましく、０．７０以下であることがより一層好ましく、０．６９以下であることが更に一層好ましい。

Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の各成分の含有量に関して、好ましい範囲は以下の通りである。
Ｔｉ^４＋含有量は、１５．０％以上であることが好ましく、１３．０％以下であることがより好ましく、１１．０％以下であることが更に好ましく、９．０％以下であることが一層好ましく、７．０％以下であることがより一層好ましく、６．０％以下であることが更に一層好ましく、５．０％以下であることが更により一層好ましい。また、Ｔｉ^４＋含有量は、０．６％以上であることが好ましく、１．０％以上であることがより好ましく、１．５％以上であることが更に好ましく、２．０％以上であることが一層好ましく、２．５％以上であることがより一層好ましい。
Ｎｂ^５＋含有量は、１６．０％以下であることが好ましく、１４．０％以下であることがより好ましく、１２．０％以下であることが更に好ましく、１０．０％以下であることが一層好ましく、９．０％以下であることがより一層好ましく、８．０％以下であることが更に一層好ましい。また、Ｎｂ^５＋含有量は、０％以上であることができ、１．０％以上であることが好ましく、２．０％以上であることがより好ましく、３．０％以上であることが更に好ましく、４．０％以上であることが一層好ましく、４．５％以上であることがより一層好ましい。
Ｔａ^５＋含有量は、４．０％以下であることが好ましく、３．０％以下であることがより好ましく、２．０％以下であることが更に好ましく、１．０％以下であることが一層好ましく、０．５％以下であることがより一層好ましい。Ｔａ^５＋含有量は、０％以上であることができ、一態様では、０％であること、即ちＴａ^５＋が含まれないことが好ましい。
Ｗ^６＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．５％以下であることがより一層好ましい。Ｗ^６＋含有量は、０％以上であることができ、一態様では、０％であること、即ちＷ^６＋が含まれないことが好ましい。

また、低比重化の観点からは、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量においてＴｉ^４＋とＮｂ^５＋との合計含有量が占める割合を高めることが好ましい。この観点から、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴｉ^４＋とＮｂ^５＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、０．７０以上であることが好ましく、０．７５以上であることがより好ましく、０．８０以上であることが更に好ましく、０．８５以上であることが一層好ましく、カチオン比｛（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝は、１．００以下であることができ、１.００であること、即ちＴａ^５＋およびＷ^６＋が含まれないことが特に好ましい。

次に、以上説明した成分以外の成分について説明する。

Ｚｒ^４＋は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。また、Ｚｒ^４＋は、ガラス転移温度を高めることにより機械的な加工時にガラスが破損しにくくする働きも有する。これらの効果を良好に得るために、上記ガラスでは、Ｚｒ^４＋の含有量が２．０％以上であることが好ましく、２．５％以上であることがより好ましく、３．０％以上であることが更に好ましく、３．５％以上であることが一層好ましく、４．０％以上であることがより一層好ましく、４．５％以上であることが更に一層好ましい。一方、Ｚｒ^４＋の含有量が１０．０％以下であることは、ガラスの熱的安定性を改善する観点から好ましい。熱的安定性を改善することにより、ガラス製造時の結晶化やガラス熔融時の熔け残りの発生を抑制することができる。上記ガラスにおけるＺｒ^４＋含有量は、８．０％以下であることがより好ましく、７．５％以下であることが更に好ましく、７．０％以下であることが一層好ましく、６．５％以下であることがより一層好ましく、６．０％以下であることが更に一層好ましく、５．５％以下であることが更により一層好ましい。

Ｚｒ^４＋については、屈折率を高める成分であるＴｉ^４＋とＮｂ^５＋との合計含有量に対するＺｒ^４＋含有量のカチオン比｛Ｚｒ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋）｝が０．４０以上であることが、アッベ数の低下を抑制する観点から好ましい。カチオン比｛Ｚｒ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋）｝は、０．４２以上であることがより好ましく、０．４４以上であることが更に好ましく、０．４５以上であることが一層好ましく、０．４６以上であることがより一層好ましく、０．４７以上であることが更に一層好ましい。また、熔融性の改善によりガラスの熔け残りを抑制する観点やガラスの失透抑制の観点から、カチオン比｛Ｚｒ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋）｝は、０．６０以下であることが好ましく、０．５８以下であることがより好ましく、０．５６以下であることが更に好ましく、０．５５以下であることが一層好ましい。

Ｌｉ^＋は、ガラス転移温度を低下させる作用が強いため、その含有量が多くなると機械加工性が低下傾向を示す。また、化学的耐久性や耐候性も低下傾向を示す。したがって、Ｌｉ^＋含有量は５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｌｉ^＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｒｂ^＋、Ｃｓ^＋は、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性が低下傾向を示す。したがって、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｒｂ^＋、Ｃｓ^＋の各含有量の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｎａ^＋含有量は、８．０％以下であることが好ましく、６．０％以下であることがより好ましく、４．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましい。また、Ｎａ^＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｋ^＋含有量は、８．０％以下であることが好ましく、６．０％以下であることがより好ましく、４．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましい。また、Ｋ^＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｒｂ^＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｒｂ^＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｃｓ^＋＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｃｓ^＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性を維持しつつ、ガラスの熔融性を改善する観点から、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋およびＫ^＋の合計含有量（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋およびＫ^＋の合計含有量（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）は、８．０％以下であることが好ましく、６．０％以下であることがより好ましく、４．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましい。また、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋およびＫ^＋の合計含有量（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）は、０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋は、いずれもガラスの熔融性を改善させる働きを有する成分である。ただし、これら成分の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、失透傾向を示す。以上の観点から、これら成分のそれぞれの含有量の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｍｇ^２＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｍｇ^２＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｃａ^２＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｃａ^２＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｓｒ^２＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｓｒ^２＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｂａ^２＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｂａ^２＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

また、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋およびＢａ^２＋の合計含有量（Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋）は、ガラスの熱的安定性を維持する観点から、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋およびＢａ^２＋の合計含有量（Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋）は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ａｌ^３＋は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有する成分である。ただし、Ａｌ^３＋の含有量が多くなると、屈折率ｎｄの低下傾向、ガラスの熱的安定性の低下傾向、熔融性の低下傾向がみられることがある。以上の点を考慮し、Ａｌ^３＋含有量の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ａｌ^３＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ａｌ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｐ^５＋は、屈折率ｎｄを低下させる成分であり、ガラスの熱的安定性を低下させる成分でもあるが、極少量の導入であればガラスの熱的安定性を改善することがある。上記した光学特性を有するとともに、熱的安定性が優れたガラスを作製するうえで、Ｐ^５＋含有量の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｐ^５＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｐ^５＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｂｉ^３＋は、屈折率ｎｄを高めるとともに、アッベ数νｄを低下させる成分である。また、比重や着色を増大させやすい成分でもある。上記した光学特性を有し、かつ着色が少なく低比重なガラスを作製するうえで、Ｂｉ^３＋含有量の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｂｉ^３＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｂｉ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｇａ^３＋、Ｉｎ^３＋、Ｓｃ^３＋、Ｈｆ^４＋は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有する。ただし、これらの成分は高価であり、上記ガラスを得るうえで必須の成分ではない。したがって、Ｇａ^３＋、Ｉｎ^３＋、Ｓｃ^３＋、Ｈｆ^４＋の各含有量の好ましい範囲は、以下の通りである。
Ｇａ^３＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｇａ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｉｎ^３＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｉｎ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｓｃ^３＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｓｃ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｓｃ^３＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｓｃ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。
Ｈｆ^４＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｈｆ^４＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｌｕ^３＋は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、ガラスの比重を増加させる成分でもある。また、ＬｕはＧｄ、Ｙｂと同様、重希土類元素であることから、ガラスの安定供給の観点から、ガラス中の含有量を低減することが望ましい。以上の観点から、Ｌｕ^３＋含有量は、１０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｌｕ^３＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｇｅ^４＋は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。ガラスの製造コストを低減する観点から、Ｇｅ^４＋含有量は、０．０％以下であることが好ましく、８．０％以下であることがより好ましく、６．０％以下であることが更に好ましく、４．０％以下であることが一層好ましく、２．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｇｅ^４＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

Ｔｅ^４＋は、屈折率ｎｄを高める成分であるが、環境への配慮等の観点からＴｅ^４＋の含有量を少なくすることが好ましい。Ｔｅ^４＋含有量は、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることが更に好ましく、２．０％以下であることが一層好ましく、１．０％以下であることがより一層好ましい。また、Ｔｅ^４＋含有量は０％以上であることができ、０％であってもよい。

以上説明した各種作用および効果を良好に得る観点から、上記ガラスにおいて、Ｂ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｚｎ^２＋、Ｚｒ^４＋、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋、Ｗ^６＋、Ａｌ^３＋、Ｐ^５＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋およびＢｉ^３＋の合計含有量は、９０．０％以上であることが好ましく、９２．０％以上であることがより好ましく、９４．０％以上であることが更に好ましく、９６．０％以上であることが一層好ましく、９８．０％以上であることがより一層好ましく、９９．０％以上であることが更に一層好ましく、９９．５％以上であることが更により一層好ましい。また、Ｂ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｚｎ^２＋、Ｚｒ^４＋、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋、Ｗ^６＋、Ａｌ^３＋、Ｐ^５＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋およびＢｉ^３＋の合計含有量は１００％以下であることができ、１００％であってもよい。

Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、それぞれ毒性を有する。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことか好ましい。
Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことか好ましい。
Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色を増大させたり、蛍光の発生源となり、光学素子用のガラスに含有させる元素としては好ましくない。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことか好ましい。

Ｓｂ、Ｓｎは清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。
Ｓｂの添加量は、Ｓｂ_２Ｏ_３に換算し、酸化物換算のガラス組成において、Ｓｂ_２Ｏ_３以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたときの含有率（以下、かかる含有率を「外割り」ともいう。）は、０〜０．１１質量％の範囲にすることが好ましく、０．０１〜０．０８質量％の範囲にすることがより好ましく、０．０２〜０．０５質量％の範囲にすることが更に好ましい。
Ｓｎの添加量は、ＳｎＯ_２に換算し、酸化物換算のガラス組成において、ＳｎＯ_２以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたときの含有率（外割り）は、０〜０．５質量％の範囲にすることが好ましく、０〜０．２質量％の範囲にすることがより好ましく、０質量％にすることが更に好ましい。

以上、カチオン成分について説明した。次に、アニオン成分について説明する。

上記ガラスは、酸化物ガラスであるため、アニオン成分としてＯ^２−を含む。Ｏ^２−含有量は、９５．０アニオン％以上であることが好ましく、９７．０アニオン％以上であることがより好ましく、９８．０アニオン％以上であることが更に好ましく、９９．０アニオン％以上であることが一層好ましく、９９．５アニオン％以上であることがより一層好ましく、１００アニオン％であってもよい。

Ｏ^２−以外のアニオン成分としては、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻、Ｉ⁻を例示することができる。ただし、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻、Ｉ⁻は、いずれもガラスの熔融中に揮発しやすい。これらの成分の揮発によって、ガラスの特性が変動しガラスの均質性が低下したり、熔融設備の消耗が著しくなる傾向がある。したがって、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻およびＩ⁻の合計含有量を、１００アニオン％から、Ｏ^２−の含有量を差し引いた量に抑えることが好ましい。
なお、アニオン％とは周知のように、ガラスに含まれるすべてのアニオン成分の合計含有量を１００％とした百分率である。

＜ガラス特性＞
（部分分散特性）
色収差補正の観点から、上記ガラスは、アッベ数νｄを固定したとき、部分分散比が小さいガラスであることが好ましい。
ここで、部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎｃを用いて、（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎｃ）と表される。
高次の色収差補正に好適なガラスを提供する観点から、上記ガラスの部分分散比Ｐｇ，Ｆの好ましい範囲は、以下の通りである。
部分分散比Ｐｇ，Ｆは、０．５９０以下であることが好ましく、０．５８８以下であることがより好ましく、０．５８６以下であることが更に好ましく、０．５８４以下であることが一層好ましく、０．５８３以下であることがより一層好ましく、０．５８２以下であることが更に一層好ましい。また、部分分散比Ｐｇ，Ｆは、０．５６４以上であることが好ましく、０．５６６以上であることがより好ましく、０．５６８以上であることが更に好ましく、０．５７０以上であることが一層好ましく、０．５７２以上であることがより一層好ましく、０．５７３以上であることが更に一層好ましく、０．５７４以上であることが更により一層好ましい。

（ガラス転移温度）
上記ガラスのガラス転移温度（Ｔｇ）は、特に限定されないが、好ましくは６７０℃以上である。ガラス転移温度を６７０℃以上にすることにより、切断、切削、研削、研磨等のガラスの機械加工行う際にガラスを破損しにくくすることができる。また、ガラス転移温度を低下させる働きの強いＬｉ、Ｚｎなどの成分を多量に含有させなくてもよいため、ガラスの安定供給等の観点から使用量を低減することが望ましいＧｄ、Ｔａの含有量を少なくしても、更にはＹｂの含有量も少なくしても、熱的安定性を改善しやすくなる。
一方、ガラス転移温度を高くし過ぎると、ガラスを高温でアニールしなければならなくなり、アニール炉が著しく消耗する。また、ガラスを成形するときに、高い温度で成形を行わなければならず、成形に使用する型の消耗が著しくなる。
機械加工性の改善、アニール炉や成形型への負担軽減から、ガラス転移温度の好ましい範囲は、以下の通りである。
ガラス転移温度は、６７０℃以上であることが好ましく、６８０℃以上であることがより好ましく、６９０℃以上であることが更に好ましく、６９５℃以上であることが一層好ましく、７００℃以上であることがより一層好ましい。また、ガラス転移温度は、７９０℃以下であることが好ましく、７８０℃以下であることがより好ましく、７７０℃以下であることが更に好ましく、７６０℃以下であることが一層好ましく、７５０℃以下であることがより一層好ましく、７４５℃以下であることが更に一層好ましい。

（ガラスの比重）
光学系を構成する光学素子（レンズ）では、レンズを構成するガラスの屈折率とレンズの光学機能面（制御しようとする光線が入射、出射する面）の曲率によって、屈折力が決まる。光学機能面の曲率を大きくしようとすると、レンズの厚みも増加する。その結果、レンズが重くなる。これに対し、屈折率の高いガラスを使用すれば、光学機能面の曲率を大きくしなくても大きな屈折力を得ることができる。
以上より、ガラスの比重の増加を抑えつつ、屈折率を高めることができれば、一定の屈折力を有する光学素子の軽量化が可能となる。
屈折率ｎｄの屈折力への寄与に関しては、ガラスの屈折率ｎｄから真空中の屈折率である１を引いた値（ｎｄ―１）に対してガラスの比重ｄの比を取った値、ｄ／（ｎｄ−１）、を光学素子の軽量化を図る際の指標とすることができる。すなわち、ｄ／（ｎｄ−１）を光学素子の軽量化を図る際の指標とし、この値を低減することにより、レンズの軽量化を図ることができる。
上記ガラスは、上記の合計Ａが屈折率ｎｄに対して上記式（２）を満たすことにより、高屈折率低分散ガラスでありながら、低比重化が可能である。したがって、上記ガラスのｄ／（ｎｄ−１）は、例えば５．８０以下であることができ、５．７０以下であることが好ましく、５．６５以下であることがより好ましく、５．６０以下であることが更に好ましい。ただし、ｄ／（ｎｄ−１）を過剰に減少させると、ガラスの熱的安定性が低下傾向を示す。そのため、ｄ／（ｎｄ−１）は、４．５０以上であることが好ましく、４．８０以上であることがより好ましく、５．００以上であることが更に好ましく、５．１０以上であることが一層好ましく、５．２０以上であることがより一層好ましく、５．３０以上であることが更に一層好ましい。

また、比重ｄが、屈折率ｎｄに対して下記式（３）を満たすことも好ましい。
ｄ≦１４．００×ｎｄ−２１．６９・・・（３）

更に、上記ガラスの比重ｄは、５．３０以下であることが好ましく、５．２５以下であることがより好ましく、５．２３以下であることが更に好ましく、５．２０以下であることが一層好ましく、５．１５以下であることがより一層好ましく、５．１０以下であることが更に一層好ましい。比重ｄを上記例示した上限以下にすることは、このガラスからなる光学素子の軽量化の観点から好ましい。また、ガラスの比重は低いほど光学素子の軽量化の観点から好ましいため、上記ガラスの比重ｄについて、下限は特に限定されない。例えば、ガラスの熱的安定性をより改善する観点からは、上記ガラスの比重ｄは４．００以上であることが好ましい。

（液相温度）
ガラスの熱的安定性の指標の一つに液相温度がある。ガラス製造時の結晶化、失透を抑制する観点から、液相温度ＬＴは１４００℃以下であることが好ましく、１３８０℃以下であることがより好ましく、１３６０℃以下であることが更に好ましく、１３４０℃以下であることが一層好ましい。液相温度ＬＴは、例えば１１５０℃以上であることができる。ただし、液相温度が低いことは好ましいため、液相温度は１１５０℃を下回ってもよく、下限は特に限定されるものではない。

（ガラスの光線透過性）
ガラスの光線透過性、詳しくは、短波長側の光吸収端の長波長化が抑制されていることは、着色度λ５により評価することができる。着色度λ５とは、紫外域から可視域にかけて、厚さ１０ｍｍのガラスの分光透過率（表面反射損失を含む）が５％となる波長を表す。後述の実施例に示すλ５は、２５０〜７００ｎｍの波長域において測定された値である。分光透過率とは、例えばより詳しくは、１０．０±０．１ｍｍの厚さに研磨された互いに平行な平面を有するガラス試料を用い、上記研磨された面に対して垂直方向から光を入射して得られる分光透過率、すなわち、上記ガラス試料に入射する光の強度をＩｉｎ、上記ガラス試料を透過した光の強度をＩｏｕｔとしたときのＩｏｕｔ／Ｉｉｎのことである。
着色度λ５によれば、分光透過率の短波長側の吸収端を定量的に評価することができる。接合レンズ作製のためにレンズ同士を紫外線硬化型接着剤により接合する際等、光学素子を通して接着剤に紫外線を照射し接着剤を硬化させることが行われる。効率よく紫外線硬化型接着剤の硬化を行う観点から、分光透過率の短波長側の吸収端が短い波長域にあることが好ましい。この短波長側の吸収端を定量的に評価する指標として、着色度λ５を用いることができる。上記ガラスは、先に記載した組成調整により、好ましくは３７０ｎｍ以下、より好ましくは３６０ｎｍ以下、更に好ましくは３５５ｎｍ以下、一層好ましくは３５０ｎｍ以下、より一層好ましくは３４９ｎｍ以下のλ５を示すことができる。λ５の下限は、一例として、３１５ｎｍを目安とすることができるが、低いほど好ましく特に限定されるものではない。

一方、ガラスの着色度の指標としては、着色度λ７０も挙げられる。λ７０は、λ５について記載した方法で測定される分光透過率が７０％となる波長を表す。着色の少ないガラスとする観点から、λ７０の好ましい範囲は４５０ｎｍ以下、より好ましい範囲は４４０ｎｍ以下、一層好ましい範囲は４３０ｎｍ以下、より一層好ましい範囲は４２０ｎｍ以下である。λ７０の下限の目安は３６０ｎｍであるが、低いほど好ましく特に限定されるものではない。

以上説明した本発明の一態様にかかるガラスは、屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄが大きく（即ち高屈折率低分散ガラスであり）、光学素子用のガラス材料として有用である。更に、先に記載した組成調整により、ガラスの均質化および低比重化も可能である。したがって上記ガラスは、より軽量な光学素子を与える光学ガラスとして好適である。

＜ガラスの製造方法＞
上記ガラスは、目的のガラス組成が得られるように、原料である酸化物、炭酸塩、硫酸塩、硝酸塩、水酸化物などを秤量、調合し、十分に混合して混合バッチとし、熔融容器内で加熱、熔融し、脱泡、攪拌を行い均質かつ泡を含まない熔融ガラスを作り、これを成形することによって得ることができる。具体的には公知の熔融法を用いて作ることができる。上記ガラスは、上記した光学特性を有する高屈折率低分散ガラスでありながら、熱的安定性が優れているため、公知の熔融法、成形法を用いて、安定的に製造することができる。

［プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、およびそれらの製造方法］
本発明の他の一態様は、
上述のガラスからなるプレス成形用ガラス素材；
上述のガラスからなる光学素子ブランク、
に関する。

本発明の他の一態様によれば、
上述のガラスをプレス成形用ガラス素材に成形する工程を備えるプレス成形用ガラス素材の製造方法；
上述のプレス成形用ガラス素材を、プレス成形型を用いてプレス成形することにより光学素子ブランクを作製する工程を備える光学素子ブランクの製造方法；
上述のガラスを光学素子ブランクに成形する工程を備える光学素子ブランクの製造方法、
も提供される。

光学素子ブランクとは、目的とする光学素子の形状に近似し、光学素子の形状に研磨しろ(研磨により除去することになる表面層)、必要に応じて研削しろ(研削により除去することになる表面層)を加えた光学素子母材である。光学素子ブランクの表面を研削、研磨することにより、光学素子が仕上げられる。一態様では、上記ガラスを適量熔融して得た熔融ガラスをプレス成形する方法（ダイレクトプレス法と呼ばれる。）により、光学素子ブランクを作製することができる。他の一態様では、上記ガラスを適量熔融して得た熔融ガラスを固化することにより光学素子ブランクを作製することもできる。

また、他の一態様では、プレス成形用ガラス素材を作製し、作製したプレス成形用ガラス素材をプレス成形することにより、光学素子ブランクを作製することができる。

プレス成形用ガラス素材のプレス成形は、加熱して軟化した状態にあるプレス成形用ガラス素材をプレス成形型でプレスする公知の方法により行うことができる。加熱、プレス成形は、ともに大気中で行うことができる。プレス成形後にアニールしてガラス内部の歪を低減することにより、均質な光学素子ブランクを得ることができる。

プレス成形用ガラス素材は、そのままの状態で光学素子ブランク作製のためのプレス成形に供されるプレス成形用ガラスゴブと呼ばれるものに加え、切断、研削、研磨などの機械加工を施してプレス成形用ガラスゴブを経てプレス成形に供されるものも含む。切断方法としては、ガラス板の表面の切断したい部分にスクライビングと呼ばれる方法で溝を形成し、溝が形成された面の裏面から溝の部分に局所的な圧力を加えて、溝の部分でガラス板を割る方法や、切断刃によってガラス板をカットする方法などがある。また、研削、研磨方法としてはバレル研磨などが挙げられる。

プレス成形用ガラス素材は、例えば、熔融ガラスを鋳型に鋳込みガラス板に成形し、このガラス板を複数のガラス片に切断することにより作製することができる。または、適量の熔融ガラスを成形してプレス成形用ガラスゴブを作製することもできる。プレス成形用ガラスゴブを、再加熱、軟化してプレス成形して作製することにより、光学素子ブランクを作製することもできる。ガラスを再加熱、軟化してプレス成形して光学素子ブランクを作製する方法は、ダイレクトプレス法に対してリヒートプレス法と呼ばれる。

［光学素子およびその製造方法］
本発明の他の一態様は、
上述のガラスからなる光学素子
に関する。
上記光学素子は、上述のガラスを用いて作製される。上記光学素子において、ガラス表面には、例えば、反射防止膜等の多層膜等、一層以上のコーティングが形成されていてもよい。

また、本発明の一態様によれば、
上述の光学素子ブランクを研削および／または研磨することにより光学素子を作製する工程を備える光学素子の製造方法、
も提供される。

上記光学素子の製造方法において、研削、研磨は公知の方法を適用すればよく、加工後に光学素子表面を十分洗浄、乾燥させるなどすることにより、内部品質および表面品質の高い光学素子を得ることができる。このようにして、上記ガラスからなる光学素子を得ることができる。光学素子としては、球面レンズ、非球面レンズ、マイクロレンズなどの各種のレンズ、プリズムなどを例示することができる。

また、上記ガラスからなる光学素子は、接合光学素子を構成するレンズとしても好適である。接合光学素子としては、レンズ同士を接合したもの(接合レンズ)、レンズとプリズムを接合したものなどを例示することができる。例えば、接合光学素子は、接合する２つの光学素子の接合面を形状が反転形状となるように精密に加工（例えば、球面研磨加工）し、接合レンズの接着に使用される紫外線硬化型接着剤を塗布し、貼り合わせてからレンズを通して紫外線を照射し接着剤を硬化させることで作製することができる。このように接合光学素子を作製するために、上記ガラスは好ましい。接合する複数個の光学素子を、アッベ数νｄが相違する複数種のガラスを用いてそれぞれ作製し、接合することにより、色収差の補正に好適な素子とすることができる。

ガラス組成の定量分析の結果、ガラス成分が酸化物基準で表され、ガラス成分の含有量が質量％表示されることがある。このように酸化物基準で質量％表示された組成は、例えば次のような方法で、カチオン％、アニオン％表示の組成に換算することができる。
ガラス中にＮ種のガラス成分が含まれる場合、ｋ番目のガラス成分をＡ（ｋ）_ｍＯ_ｎと表記する。ただし、ｋは１以上、Ｎ以下の任意の整数である。
Ａ（ｋ）はカチオン、Ｏは酸素、ｍとｎは化学量論的に定まる整数である。例えば、酸化物基準による表記がＢ_２Ｏ_３の場合、ｍ＝２、ｎ＝３となり、ＳｉＯ_２の場合、ｍ＝１、ｎ＝２となる。
次に、Ａ（ｋ）_ｍＯ_ｎの含有量を、Ｘ（ｋ）[質量％]とする。ここで、Ａ（ｋ）の原子量をＰ（ｋ）、酸素Ｏの原子番号をＱとすると、Ａ（ｋ）_ｍＯ_ｎの形式的な分子量Ｒ（ｋ）は、
Ｒ（ｋ）＝Ｐ（ｋ）×ｍ＋Ｑ×ｎ
となる。
更に、
Ｂ＝１００／｛Σ[ｍ×Ｘ（ｋ）／Ｒ（ｋ）]｝
とすると、カチオン成分Ａ（ｋ）^ｓ＋の含有量（カチオン％）は、[Ｘ（ｋ）／Ｒ（ｋ）]×ｍ×Ｂ（カチオン％）となる。ここで、Σは、ｋ＝１からＮまでのｍ×Ｘ（ｋ）／Ｒ（Ｋ）の合計を意味する。ｍはｋに応じて変化する。ｓは２ｎ／ｍである。
また、分子量Ｒ（ｋ）は、小数点以下４桁目を四捨五入し、小数点以下３桁目までの表示とした値を用いて計算すればよい。なお、幾つかのガラス成分、添加剤について、酸化物基準による表記における分子量を、下記の表２に示す。

以下、本発明を実施例に基づき更に説明する。但し本発明は、実施例に示す態様に限定されるものではない。

（実施例１）
下記の表に示す組成を有するガラスが得られるように、原料として酸化物、ホウ酸などの化合物を秤量し、充分、混合してバッチ原料を作製した。
このバッチ原料を白金坩堝中に入れ、１３５０〜１４５０℃の温度に坩堝ごと加熱し、２〜３時間かけてガラスを熔融、清澄した。熔融ガラスを攪拌して均質化した後、予熱した成形型に熔融ガラスを鋳込み、ガラス転移温度付近まで放冷してから直ちに、成形型ごとガラスをアニール炉内に入れた。それから、ガラス転移温度付近で約１時間アニールした。アニールした後、アニール炉内で室温まで放冷した。
このようにして作製したガラスを観察したところ、結晶の析出、泡、脈理、原料の熔け残りは認められなかった。このようにして、均質性の高いガラスを作ることができた。

表３に示す各ガラスのアニオン成分については、Ｏ^２−含有量が１００アニオン％である。

得られたガラスのガラス特性を、以下に示す方法で測定した。測定結果を下記の表に示す。
（１）屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃ、ｎｇ、アッベ数νｄ
降温速度−３０℃／時間で降温して得たガラスについて、日本光学硝子工業会規格の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃ、ｎｇを測定した。屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃの各測定値を用いて、アッベ数νｄを算出した。
（２）ガラス転移温度Ｔｇ
示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）を用いて、昇温速度を１０℃／分にして測定した。
（３）比重
アルキメデス法により測定した。
（４）部分分散比Ｐｇ,Ｆ
上記（１）で測定したｎＦ、ｎｃ、ｎｇの値から算出した。
（５）液相温度ＬＴ
ガラスを所定温度に加熱された炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度ＬＴを決定した。
（６）着色度λ５、λ７０
互いに対向する２つの光学研磨された平面を有する厚さ１０±０．１ｍｍのガラス試料を用い、分光光度計により、研磨された面に対して垂直方向から強度Ｉｉｎの光を入射し、ガラス試料を透過した光の強度Ｉｏｕｔを測定し、分光透過率Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎを算出し、分光透過率が５％になる波長をλ５、分光透過率が７０％になる波長をλ７０とした。

図１は、実施例１の各ガラスの比重を横軸に取り、各カチオン成分の含有量に表１に記載の係数を掛けた値の合計Ａを縦軸に取ったグラフである。
図１に示すように、実施例１の各ガラスについて、各カチオン成分の含有量に表１に記載の係数を掛けた値の合計Ａが比重と良好な相関関係を示した。この結果から、合計Ａに基づき式（２）式を満たすように組成調整を行うことにより、低比重のガラスが得られることが確認できる。

（実施例２）
実施例１で得られた各種ガラスを使用し、プレス成形用ガラス塊（ガラスゴブ）を作製した。このガラス塊を大気中で加熱、軟化し、プレス成形型でプレス成形し、レンズブランク（光学素子ブランク）を作製した。作製したレンズブランクをプレス成形型から取り出し、アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。

（実施例３）
実施例１において作製した熔融ガラスを所望量、プレス成形型でプレス成形し、レンズブランク（光学素子ブランク）を作製した。作製したレンズブランクをプレス成形型から取り出し、アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。

（実施例４）
実施例１において作製した熔融ガラスを固化して作製したガラス塊（光学素子ブランク）アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。

（実施例５）
実施例２〜４において作製した球面レンズを、他種のガラスからなる球面レンズと貼り合せ、接合レンズを作製した。実施例２〜４において作製した球面レンズの接合面は凸面、他種の光学ガラスからなる球面レンズの接合面は凹面であった。上記２つの接合面は、互いに曲率半径の絶対値が等しくなるように作製した。接合面に光学素子接合用の紫外線硬化型接着剤を塗布し、２つのレンズを接合面同士で貼り合せた。その後、実施例２〜４において作製した球面レンズを通して、接合面に塗布した接着剤に紫外線を照射し、接着剤を固化させた。
上記のようにして接合レンズを作製した。

最後に、前述の各態様を総括する。

一態様によれば、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して上記式（１）を満たし、カチオン％表示のガラス組成において、Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量が３５．０〜５３．０％の範囲であり、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量が３０．０〜５０．０％の範囲であり、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量が３．０〜２０．０％の範囲であり、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が３．５６〜５．２０の範囲であり、Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＺｎ^２＋含有量のカチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝が０．００１〜０．２００の範囲であり、Ｂ^３＋含有量に対するＬａ^３＋含有量のカチオン比（Ｂ^３＋／Ｌａ^３＋）が１．１６５以下であり、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＧｄ^３＋含有量のカチオン比｛Ｇｄ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．１０以下であり、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＹ^３＋含有量のカチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．０３〜０．５０の範囲であり、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴｉ^４＋含有量のカチオン比｛Ｔｉ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．２０〜０．７０の範囲であり、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴａ^５＋含有量のカチオン比｛Ｔａ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．１０以下であり、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＷ^６＋含有量のカチオン比｛Ｗ^６＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．２０以下であり、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が１．４０以下であり、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が３．５０〜５．７０の範囲であり、かつ表１に記載のカチオン成分について、各カチオン成分の含有量に表１に記載の係数を掛けた値の合計Ａが屈折率ｎｄに対して上記式（２）を満たす酸化物ガラスであるガラスが提供される。

上記ガラスは、アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、かつ式（１）を満たすガラスであり、光学系において有用な高屈折率低分散ガラスである。更に、上記ガラスは、光学素子の軽量化に寄与することができる。

一態様では、上記ガラスのＺｒ^４＋含有量は、２．０〜１０．０カチオン％の範囲であることが好ましい。

一態様では、上記ガラスのＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＢ^３＋含有量のカチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝は、０．４０〜０．９５の範囲であることが好ましい。

一態様では、上記ガラスのＢ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｚｎ^２＋、Ｚｒ^４＋、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋、Ｗ^６＋、Ａｌ^３＋、Ｐ^５＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋およびＢｉ^３＋の合計含有量は、９０．０カチオン％以上であることが好ましい。

以上説明したガラスから、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子を作製することができる。即ち、他の態様によれば、上記ガラスからなるプレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子が提供される。

また、他の態様によれば、上記ガラスをプレス成形用ガラス素材に成形する工程を備えるプレス成形用ガラス素材の製造方法も提供される。

さらに他の態様によれば、上記プレス成形用ガラス素材を、プレス成形型を用いてプレス成形することにより光学素子ブランクを作製する工程を備える光学素子ブランクの製造方法も提供される。

さらに他の態様によれば、上記ガラスを光学素子ブランクに成形する工程を備える光学素子ブランクの製造方法も提供される。

さらに他の態様によれば、上記光学素子ブランクを研削および／または研磨することにより光学素子を作製する工程を備える光学素子の製造方法も提供される。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
例えば、上述の例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかるガラスを得ることができる。
また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。

本発明は、各種光学素子の製造分野において有用である。

Claims

アッベ数νｄが３５．５以上３９．０未満であり、屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して式（１）：
ｎｄ≧−１．００００×１０^−２×νｄ＋２．２７２６・・・（１）
を満たし、
カチオン％表示のガラス組成において、
Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量が３５．０〜５３．０％の範囲であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量が３０．０〜５０．０％の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量が３．０〜２０．０％の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比｛（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が３．５６〜５．２０の範囲であり、
Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＺｎ^２＋含有量のカチオン比｛Ｚｎ^２＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝が０．００１〜０．２００の範囲であり、
Ｂ^３＋含有量に対するＬａ^３＋含有量のカチオン比（Ｂ^３＋／Ｌａ^３＋）が１．１６５以下であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＧｄ^３＋含有量のカチオン比｛Ｇｄ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．１０以下であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＹ^３＋含有量のカチオン比｛Ｙ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が０．０３〜０．５０の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴｉ^４＋含有量のカチオン比｛Ｔｉ^４＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．２０〜０．７０の範囲であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＴａ^５＋含有量のカチオン比｛Ｔａ^５＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．１０以下であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＷ^６＋含有量のカチオン比｛Ｗ^６＋／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が０．２０以下であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）｝が１．４０以下であり、
Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＢ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量のカチオン比｛（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）／（Ｔｉ^４＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）｝が３．５０〜５．７０の範囲であり、かつ
表１に記載のカチオン成分について、各カチオン成分の含有量に表１に記載の係数を掛けた値の合計Ａが屈折率ｎｄに対して式（２）：
Ａ≦１３７．７７８×ｎｄ−１７５．０３３・・・（２）
を満たす酸化物ガラスであるガラス。
Ｚｒ^４＋含有量が２．０〜１０．０カチオン％の範囲である、請求項１に記載のガラス。
Ｂ^３＋とＳｉ^４＋との合計含有量に対するＢ^３＋含有量のカチオン比｛Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋）｝が０．４０〜０．９５の範囲である、請求項１または２に記載のガラス。
Ｂ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｚｎ^２＋、Ｚｒ^４＋、Ｔｉ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋、Ｗ^６＋、Ａｌ^３＋、Ｐ^５＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋およびＢｉ^３＋の合計含有量が９０．０カチオン％以上である、請求項１〜３のいずれか１項に記載のガラス。
請求項１〜４のいずれか１項に記載のガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
請求項１〜４のいずれか１項に記載のガラスからなる光学素子ブランク。
請求項１〜４のいずれか１項に記載のガラスからなる光学素子。