JP6709282B2 - High pressure fuel supply pump and assembling method thereof - Google Patents

High pressure fuel supply pump and assembling method thereof Download PDF

Info

Publication number
JP6709282B2
JP6709282B2 JP2018522337A JP2018522337A JP6709282B2 JP 6709282 B2 JP6709282 B2 JP 6709282B2 JP 2018522337 A JP2018522337 A JP 2018522337A JP 2018522337 A JP2018522337 A JP 2018522337A JP 6709282 B2 JP6709282 B2 JP 6709282B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
valve
pressure fuel
fuel supply
supply pump
rod
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2018522337A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPWO2017212737A1 (en
Inventor
将通 谷貝
将通 谷貝
徳尾　健一郎
健一郎 徳尾
稔 橋田
橋田　　稔
亮 草壁
亮 草壁
雄太 笹生
雄太 笹生
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hitachi Astemo Ltd
Original Assignee
Hitachi Automotive Systems Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hitachi Automotive Systems Ltd filed Critical Hitachi Automotive Systems Ltd
Publication of JPWO2017212737A1 publication Critical patent/JPWO2017212737A1/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6709282B2 publication Critical patent/JP6709282B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/20—Varying fuel delivery in quantity or timing
    • F02M59/36—Varying fuel delivery in quantity or timing by variably-timed valves controlling fuel passages to pumping elements or overflow passages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/0014—Valves characterised by the valve actuating means
    • F02M63/0015—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid
    • F02M63/0017—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid using electromagnetic operating means
    • F02M63/0021—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid using electromagnetic operating means characterised by the arrangement of mobile armatures
    • F02M63/0022—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid using electromagnetic operating means characterised by the arrangement of mobile armatures the armature and the valve being allowed to move relatively to each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/20—Varying fuel delivery in quantity or timing
    • F02M59/36—Varying fuel delivery in quantity or timing by variably-timed valves controlling fuel passages to pumping elements or overflow passages
    • F02M59/366—Valves being actuated electrically
    • F02M59/368—Pump inlet valves being closed when actuated

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)

Description

本発明は、内燃機関の燃料噴射弁に燃料を圧送する高圧燃料供給ポンプに関し、特に吐出する燃料の量を調節する電磁吸入弁を備えた燃料供給ポンプとその組み立て方法に関する。 The present invention relates to a high-pressure fuel supply pump that pumps fuel to a fuel injection valve of an internal combustion engine, and more particularly to a fuel supply pump including an electromagnetic suction valve that adjusts the amount of fuel to be discharged and a method for assembling the fuel supply pump.

自動車等の内燃機関の内、燃焼室内部へ直接的に燃料を噴射する直接噴射タイプの内燃機関において、燃料を高圧化し所望の燃料流量を吐出する電磁吸入弁を備えた高圧燃料ポンプが広く用いられている。 Among internal combustion engines such as automobiles, in a direct injection type internal combustion engine that directly injects fuel into the combustion chamber, a high-pressure fuel pump equipped with an electromagnetic suction valve that increases the pressure of fuel and discharges a desired fuel flow rate is widely used. Has been.

たとえば特許５５３７４９８号公報においては、電磁吸入弁を備えた高圧燃料ポンプの一例として、電磁力によって運動するロッドの動きに伴って前記ロッドと別部材のバルブを動かすことにより、バルブの開閉弁を制御する構造であり、電磁コイルへ通電することによりバルブが閉弁し、電磁コイルへの電流が遮断されるとバルブ開弁する、いわゆるノーマルオープン型の電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプが記載されている。 For example, in Japanese Patent No. 5537498, as an example of a high-pressure fuel pump provided with an electromagnetic suction valve, a valve that is a member separate from the rod is moved in accordance with the movement of the rod that is moved by electromagnetic force to control the valve opening/closing valve. A high-pressure fuel supply pump equipped with a so-called normally-open type electromagnetic intake valve that is a structure that closes the valve by energizing the electromagnetic coil and opens the valve when the current to the electromagnetic coil is cut off is described. Has been done.

特許５５３７４９８号公報Japanese Patent No. 5537498

しかしながら、特許文献１に記載のようなロッドとバルブが別部材の吸入弁機構では、圧縮工程においてバルブを確実に閉弁させるため、閉弁時においてバルブとロッドの間に隙間を空ける必要がある。ここで、構成部品の寸法ばらつきを考慮しても確実に隙間を残す必要があるため、隙間はあらかじめ広く設定せざるを得ない。 However, in the intake valve mechanism described in Patent Document 1 in which the rod and the valve are separate members, it is necessary to open a gap between the valve and the rod when closing the valve in order to surely close the valve in the compression process. .. Here, it is necessary to surely leave the gap even if the dimensional variation of the component parts is taken into consideration, and therefore the gap has to be set wide in advance.

その一方で隙間が広すぎると、開弁時において電磁コイルへの電流の遮断から、実際にバルブが開弁するまでの時間に遅れが生じ、燃焼効率の低下を招いてしまう。 On the other hand, if the gap is too wide, there is a delay in the time from the interruption of the current to the electromagnetic coil when the valve is opened until the valve is actually opened, leading to a reduction in combustion efficiency.

そこで、本発明の目的は、電磁吸入弁の開弁時間遅れの原因となるバルブとロッドの隙間を低減した、高圧燃料供給ポンプを提供するものである。 Therefore, an object of the present invention is to provide a high-pressure fuel supply pump in which the clearance between the valve and the rod, which causes a delay in opening the electromagnetic suction valve, is reduced.

上記した課題を解決するために本発明は、固定コアにより発生する磁気吸引力により吸引されるアンカーと、前記アンカーにより駆動されるロッドと、当該ロッドとは別体に構成され、弁座にシートするバルブと、を備えた高圧燃料供給ポンプにおいて、前記固定コア、前記アンカー、及び前記ロッドと、が一つのユニットとして構成される磁気ユニットと、前記磁気ユニットとは別の部材として構成されるアジャスタ部材と、前記磁気ユニットとの間に前記アジャスタ部材を挟むように配置され、前記弁座を構成するシート部材と、を備え、前記アンカーが前記固定コアに接触した状態で前記磁気ユニットが前記シート部材に取り付けられる場合に、前記アジャスタ部材により前記ロッドの先端部と前記バルブとの間に隙間が形成されることを特徴とする。 In order to solve the above problems, the present invention provides an anchor that is attracted by a magnetic attraction force generated by a fixed core, a rod that is driven by the anchor, and the rod that are separate members, and a seat is formed on a valve seat. In the high-pressure fuel supply pump including the valve, a magnetic unit in which the fixed core, the anchor, and the rod are configured as one unit, and an adjuster configured as a member separate from the magnetic unit. A sheet member that is disposed so as to sandwich the adjuster member between the member and the magnetic unit and that constitutes the valve seat, and the magnetic unit is the seat when the anchor is in contact with the fixed core. When mounted on a member, the adjuster member forms a gap between the tip of the rod and the valve.

このように構成した本発明によれば、構成部品の寸法ばらつきを、組み立て時に調整し、吸引状態のロッドと閉弁状態のバルブとのエアギャップを最適な範囲に調整することで、電磁吸入弁の開弁遅れを低減した高圧燃料ポンプを提供することができる。 According to the present invention thus configured, the electromagnetic suction valve is adjusted by adjusting the dimensional variation of the components at the time of assembly and adjusting the air gap between the rod in the suction state and the valve in the valve closed state to the optimum range. It is possible to provide a high-pressure fuel pump with reduced valve opening delay.

本発明の高圧燃料ポンプの縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the high-pressure fuel pump of the present invention. 本発明の高圧燃料ポンプの上方から見た水平方向断面図である。It is a horizontal direction sectional view seen from the upper part of a high-pressure fuel pump of the present invention. 本発明の高圧燃料ポンプの図である。It is a figure of a high-pressure fuel pump of the present invention. 本発明の高圧燃料ポンプの電磁吸入弁の拡大縦断面図であり、電磁吸入弁が開弁状態にある状態を示す。FIG. 3 is an enlarged vertical cross-sectional view of the electromagnetic suction valve of the high-pressure fuel pump of the present invention, showing the electromagnetic suction valve in a valve open state. 本発明の高圧燃料ポンプの電磁吸入弁の拡大縦断面図であり、電磁吸入弁が閉弁状態にある状態を示す。FIG. 3 is an enlarged vertical cross-sectional view of the electromagnetic suction valve of the high-pressure fuel pump of the present invention, showing the electromagnetic suction valve in a closed state. 本発明の高圧燃料ポンプが適用されたエンジンシステムの構成図を示す。The block diagram of the engine system to which the high-pressure fuel pump of this invention was applied is shown. 本発明の高圧燃料ポンプの電磁吸入弁の組み立て方法を示す。The assembly method of the electromagnetic suction valve of the high-pressure fuel pump of the present invention is shown. 本発明の第二実施例による高圧燃料ポンプの電磁吸入弁の拡大縦断面図である。FIG. 6 is an enlarged vertical sectional view of an electromagnetic suction valve of a high pressure fuel pump according to a second embodiment of the present invention.

以下、本発明の高圧燃料供給ポンプの実施例について図面を用いて詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the high-pressure fuel supply pump of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

まず、図６に示すエンジンシステムの全体構成図を用いてシステムの構成と動作を説明する。 First, the configuration and operation of the system will be described using the overall configuration diagram of the engine system shown in FIG.

破線で囲まれた部分が高圧燃料供給ポンプ（以下、高圧ポンプと呼ぶ）の本体を示し、この破線の中に示されている機構・部品はポンプボディ１に一体に組み込まれていることを示す。 The part surrounded by the broken line shows the main body of the high-pressure fuel supply pump (hereinafter referred to as the high-pressure pump), and the mechanism and parts shown in the broken line show that it is integrally incorporated in the pump body 1. ..

燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７（以下ＥＣＵと称す）からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられる。この燃料は適切なフィード圧力に加圧され、吸入配管２８を通して高圧ポンプの低圧燃料吸入口１０ａに送られる。低圧燃料吸入口１０ａから吸入ジョイント５１を通過した燃料は弁１０２を有する圧力脈動伝播防止機構１００、圧力脈動低減機構９、吸入通路を介して容量可変機構を構成する電磁吸入弁３００の吸入ポート３１Ｂに至る。 The fuel in the fuel tank 20 is pumped up by the feed pump 21 based on a signal from the engine control unit 27 (hereinafter referred to as ECU). This fuel is pressurized to an appropriate feed pressure and sent to the low pressure fuel intake port 10a of the high pressure pump through the intake pipe 28. The fuel that has passed through the suction joint 51 from the low-pressure fuel suction port 10a passes through the pressure pulsation propagation preventing mechanism 100 having the valve 102, the pressure pulsation reducing mechanism 9, and the suction port 31B of the electromagnetic suction valve 300 that constitutes the capacity varying mechanism via the suction passage. Leading to.

電磁吸入弁３００に流入した燃料は、燃料導入通路３０Ｐ及び弁体３０を通過し加圧室１１に流入する。エンジンのカム機構９３によりプランジャ２に往復運動する動力が与えられる。プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程には弁体３０から燃料を吸入し、上昇行程においては、燃料が加圧される。燃料が加圧されると、吐出弁機構８を介し、圧力センサ２６が装着されているコモンレール２３へ燃料が圧送される。そしてＥＣＵ２７からの信号に基づきインジェクタ２４が燃焼室へ燃料を噴射する。本実施例はインジェクタ２４がエンジンのシリンダ筒内に直接、燃料を吹きつける、いわゆる直噴エンジンシステムに適用される高圧ポンプについて記載するが、その他のシステムにも適用可能である。ＥＣＵ２７から電磁吸入弁３００への信号を受け、高圧ポンプは、所望の燃料流量をコモンレール側へ向けて吐出する。 The fuel that has flowed into the electromagnetic intake valve 300 passes through the fuel introduction passage 30P and the valve body 30 and flows into the pressurizing chamber 11. The cam mechanism 93 of the engine gives the plunger 2 reciprocating power. Due to the reciprocating motion of the plunger 2, fuel is sucked from the valve element 30 in the descending stroke of the plunger 2 and pressurized in the ascending stroke. When the fuel is pressurized, the fuel is pressure-fed through the discharge valve mechanism 8 to the common rail 23 to which the pressure sensor 26 is mounted. Then, based on a signal from the ECU 27, the injector 24 injects fuel into the combustion chamber. The present embodiment describes a high pressure pump applied to a so-called direct injection engine system in which the injector 24 blows fuel directly into the cylinder cylinder of the engine, but it can also be applied to other systems. Upon receiving a signal from the ECU 27 to the electromagnetic intake valve 300, the high-pressure pump discharges a desired fuel flow rate toward the common rail side.

以下、高圧ポンプの詳細な構造について図１、図２、図３を用いて説明する。 The detailed structure of the high-pressure pump will be described below with reference to FIGS. 1, 2, and 3.

図１は本実施例の高圧ポンプの縦断面図を示し、図２は高圧ポンプを上方から見た水平方向断面図を示す。また図３は高圧ポンプを図１と別方向から見た縦断面図である。 FIG. 1 shows a vertical sectional view of the high-pressure pump of this embodiment, and FIG. 2 shows a horizontal sectional view of the high-pressure pump as seen from above. Further, FIG. 3 is a vertical cross-sectional view of the high-pressure pump viewed from a direction different from that of FIG.

はじめに、図１を用いて、本実施例について説明する。本実施例の高圧ポンプはポンプボディ１に設けられた取付けフランジ１Ｅを用いて内燃機関のシリンダヘッド９０の平面に密着し、図示しない複数のボルトで固定される。 First, this embodiment will be described with reference to FIG. The high-pressure pump of this embodiment is attached to the flat surface of the cylinder head 90 of the internal combustion engine by using a mounting flange 1E provided on the pump body 1, and is fixed by a plurality of bolts (not shown).

シリンダヘッド９０とポンプボディ１との間をシールするため、ポンプボディ１にＯリング６１が嵌め込まれている。これによりエンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。 An O-ring 61 is fitted into the pump body 1 in order to seal between the cylinder head 90 and the pump body 1. This prevents the engine oil from leaking to the outside.

ポンプボディ１にはプランジャ２の往復運動をガイドするためのシリンダ６が取り付けられている。また燃料を加圧室１１に供給するための電磁吸入弁３００と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出し逆流を防止するための吐出弁機構８が設けられている。吐出弁機構８を通過した燃料は、吐出ジョイント１２Ｃによりエンジン側部品へ移動する。 A cylinder 6 for guiding the reciprocating motion of the plunger 2 is attached to the pump body 1. Further, an electromagnetic suction valve 300 for supplying fuel to the pressurizing chamber 11 and a discharge valve mechanism 8 for discharging fuel from the pressurizing chamber 11 to the discharge passage and preventing backflow are provided. The fuel that has passed through the discharge valve mechanism 8 moves to the engine side component by the discharge joint 12C.

シリンダ６はその外周側で、圧入によりポンプボディ１と固定され、ポンプボディ１との隙間から加圧した燃料が低圧側に漏れないよう、円筒状の圧入部の表面で燃料をシールする。シリンダ６を軸方向に平面接触させることにより、ポンプボディ１とシリンダ６との円筒状の圧入部のシールに加え、二重にシールすることが可能となる。 The cylinder 6 is fixed to the pump body 1 by press fitting on the outer peripheral side, and seals the fuel on the surface of the cylindrical press fitting portion so that the fuel pressurized from the gap with the pump body 1 does not leak to the low pressure side. By bringing the cylinder 6 into planar contact in the axial direction, in addition to the sealing of the cylindrical press-fitting portion between the pump body 1 and the cylinder 6, double sealing is possible.

プランジャ２の下端には、内燃機関のカムシャフトに取り付けられたカム９３が配置される。また、カム９３の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に動きを伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット９２に圧着される。この構成により、カム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させることができる。 At the lower end of the plunger 2, a cam 93 attached to the cam shaft of the internal combustion engine is arranged. Further, a tappet 92 is provided which converts the rotational movement of the cam 93 into vertical movement and transmits the movement to the plunger 2. The plunger 2 is pressed against the tappet 92 by the spring 4 via the retainer 15. With this configuration, the plunger 2 can be reciprocated up and down with the rotational movement of the cam 93.

また、シールホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３が、シリンダ６の図中下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触するよう設置されている。これにより、プランジャ２が摺動したとき、副室７Ａの燃料をシールし内燃機関内部へ流入するのを防ぐ。それと同時に内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプボディ１の内部への流入を防止する。 The plunger seal 13 held at the lower end of the inner circumference of the seal holder 7 is installed so as to slidably contact the outer circumference of the plunger 2 at the lower part of the cylinder 6 in the figure. As a result, when the plunger 2 slides, the fuel in the sub chamber 7A is sealed and prevented from flowing into the internal combustion engine. At the same time, lubricating oil (including engine oil) that lubricates sliding parts in the internal combustion engine is prevented from flowing into the pump body 1.

ポンプボディ１には吸入ジョイント５１が取り付けられている。吸入ジョイント５１は、車両の燃料タンク２０からの燃料を供給する低圧配管に接続されており、燃料は低圧配管を通り、高圧ポンプ内部に供給される。吸入ジョイント５１内の吸入フィルタ５２は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによる高圧燃料ポンプ内への吸入を防ぐ役目を果たす。 A suction joint 51 is attached to the pump body 1. The suction joint 51 is connected to a low pressure pipe for supplying fuel from the fuel tank 20 of the vehicle, and the fuel is supplied to the inside of the high pressure pump through the low pressure pipe. The suction filter 52 in the suction joint 51 serves to prevent foreign matter existing between the fuel tank 20 and the low-pressure fuel suction port 10a from being sucked into the high-pressure fuel pump by the flow of fuel.

低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構９、低圧燃料流路１０Ｄを介して電磁吸入弁３００の吸入ポート３１Ｂに至る。 The fuel that has passed through the low-pressure fuel intake port 10a reaches the intake port 31B of the electromagnetic intake valve 300 via the pressure pulsation reducing mechanism 9 and the low-pressure fuel passage 10D.

加圧室１１の出口に設けられた吐出弁機構８は、吐出弁シート８Ａ、吐出弁シート８Ａと接離する吐出弁８Ｂ、吐出弁８Ｂを吐出弁シート８Ａに向かって付勢する吐出弁ばね８Ｃ、吐出弁８Ｂのストローク（移動距離）を決めるストッパ８Ｄから構成される。吐出弁ストッパ８Ｄとポンプボディ１は当接部８Ｅで溶接により接合され、燃料と外部を遮断している。 The discharge valve mechanism 8 provided at the outlet of the pressurizing chamber 11 includes a discharge valve seat 8A, a discharge valve 8B that contacts and separates from the discharge valve seat 8A, and a discharge valve spring that biases the discharge valve 8B toward the discharge valve seat 8A. 8C and a stopper 8D that determines the stroke (moving distance) of the discharge valve 8B. The discharge valve stopper 8D and the pump body 1 are welded to each other at the contact portion 8E to shut off the fuel from the outside.

加圧室１１と吐出弁室１２Ａに燃料差圧が無い状態においては、吐出弁８Ｂは吐出弁ばね８Ｃによる付勢力で吐出弁シート８Ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が、吐出弁室１２Ａの燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、吐出弁８Ｂは吐出弁ばね８Ｃに逆らって開弁する。そして、加圧室１１内の高圧の燃料は吐出弁カバー１２Ｄに覆われている吐出弁室１２Ａ、燃料吐出通路１２Ｂ、燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと吐出される。吐出弁８Ｂは開弁した際、吐出弁ストッパ８Ｄと接触し、ストロークが制限される。したがって、吐出弁８Ｂのストロークは吐出弁ストッパ８Ｄによって適切に決定される。この構成によりストロークが大きすぎることによる、吐出弁８Ｂの閉じ遅れを防ぐことができる。よって、吐出弁室１２Ａへ高圧吐出された燃料が再び加圧室１１内に逆流してしまうのを防止でき、高圧ポンプの効率低下を抑制することができる。また、吐出弁８Ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す際に、吐出弁８Ｂがストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ストッパ８Ｄの外周面にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。 In the state where there is no fuel pressure difference between the pressurizing chamber 11 and the discharge valve chamber 12A, the discharge valve 8B is pressed against the discharge valve seat 8A by the urging force of the discharge valve spring 8C and is in the closed state. Only when the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 becomes higher than the fuel pressure in the discharge valve chamber 12A, the discharge valve 8B opens against the discharge valve spring 8C. Then, the high-pressure fuel in the pressurizing chamber 11 is discharged to the common rail 23 through the discharge valve chamber 12A covered by the discharge valve cover 12D, the fuel discharge passage 12B, and the fuel discharge port 12. When the discharge valve 8B opens, it contacts the discharge valve stopper 8D, and the stroke is limited. Therefore, the stroke of the discharge valve 8B is appropriately determined by the discharge valve stopper 8D. With this configuration, it is possible to prevent a delay in closing the discharge valve 8B due to an excessively large stroke. Therefore, it is possible to prevent the fuel discharged at high pressure into the discharge valve chamber 12A from flowing back into the pressurizing chamber 11 again, and it is possible to suppress a decrease in the efficiency of the high pressure pump. Further, when the discharge valve 8B repeats the opening and closing movements, the discharge valve 8B is guided by the outer peripheral surface of the discharge valve stopper 8D so that the discharge valve 8B moves only in the stroke direction. By doing so, the discharge valve mechanism 8 becomes a check valve that limits the flow direction of fuel.

以上に説明したように、加圧室１１は、ポンプボディ１、電磁吸入弁３００、プランジャ２、シリンダ６、吐出弁機構８にて構成される。 As described above, the pressurizing chamber 11 includes the pump body 1, the electromagnetic suction valve 300, the plunger 2, the cylinder 6, and the discharge valve mechanism 8.

カム９３の回転により、プランジャ２がカム９３の方向に移動して吸入行程状態にある時は、加圧室１１の容積は増加するため加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入通路１０Ｄの圧力よりも低くなると、弁体３０は開口状態となる。そのため燃料は弁体３０が開弁して形成される開口部を通り、ポンプボディ１に設けられた連通穴１Ａと、シリンダ６の溝６Ａ、連通孔６Ｂを通過し、加圧室１１に流入する。 When the plunger 2 moves in the direction of the cam 93 and is in the intake stroke state due to the rotation of the cam 93, the volume of the pressurizing chamber 11 increases and the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 decreases. When the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 becomes lower than the pressure in the suction passage 10D in this process, the valve body 30 is opened. Therefore, the fuel passes through the opening formed by opening the valve body 30, passes through the communication hole 1A provided in the pump body 1, the groove 6A of the cylinder 6, and the communication hole 6B, and then flows into the pressurizing chamber 11. To do.

吸入行程が終了すると、プランジャ２が上昇運動に転じ圧縮行程に移る。ここで電磁コイル４３は無通電状態を維持したままであり磁気吸引力は作用しない。ロッド付勢ばね４０は、無通電状態において弁体３０を開弁維持するのに必要十分な付勢力を有するよう設定されており、このような高圧ポンプはノーマルオープン式と呼ばれる。 When the suction stroke is completed, the plunger 2 starts to move upward and moves to the compression stroke. Here, the electromagnetic coil 43 remains in the non-energized state, and the magnetic attraction force does not act. The rod urging spring 40 is set so as to have a necessary and sufficient urging force for keeping the valve body 30 open in the non-energized state. Such a high pressure pump is called a normally open type.

加圧室１１の容積は、プランジャ２の上昇運動（圧縮）に伴い減少するが、この状態では、一度、加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態のバルブ３０の開口部を通して吸入通路１０Ｄへと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。 The volume of the pressurizing chamber 11 decreases with the upward movement (compression) of the plunger 2, but in this state, the fuel sucked into the pressurizing chamber 11 once passes through the opening of the valve 30 that is in the valve open state again. Since it is returned to the suction passage 10D, the pressure in the pressurizing chamber does not rise. This process is called a return process.

ここから、電磁吸入弁３００の構造について、図４および図５を用いて説明する。電磁吸入弁３００とは、電磁コイル４３への通電により第二磁性コア３９に磁気吸引力を生じさせ、アンカー３６、ロッド３５とこれらに続き配置される弁体３０を可動させることにより、燃料を吸入し、加圧室１１に送る機構のことを指す。 From here, the structure of the electromagnetic suction valve 300 will be described with reference to FIGS. 4 and 5. The electromagnetic suction valve 300 generates a magnetic attraction force in the second magnetic core 39 by energizing the electromagnetic coil 43, and moves the anchor 36, the rod 35, and the valve body 30 arranged subsequent to these, thereby removing fuel. It refers to a mechanism that inhales and sends it to the pressurizing chamber 11.

前記したとおり、図４に示すいわゆるノーマルオープン式の電磁吸入弁３００は、無通電状態において、強力なロッド付勢ばね４０によって、弁体３０が開弁する方向へロッド３５を稼働させる。エンジンコントロールユニット２７（以下ＥＣＵと呼ぶ）からの制御信号が電磁吸入弁３００に印加されると、電磁コイル４３には端子４６を介して電流が流れる。電流が流れることにより、第二磁性コア３９は磁気吸引力を生じる。 As described above, the so-called normally open type electromagnetic suction valve 300 shown in FIG. 4 operates the rod 35 in the direction in which the valve element 30 opens by the strong rod biasing spring 40 in the non-energized state. When a control signal from the engine control unit 27 (hereinafter referred to as ECU) is applied to the electromagnetic suction valve 300, a current flows through the electromagnetic coil 43 via the terminal 46. When the current flows, the second magnetic core 39 produces a magnetic attraction force.

アンカー３６の間には、アンカー３６を係止するフランジ部３５Ａを備えたロッド３５が配置される。なお、ロッド付勢ばね４０は、蓋保持部材３９及び蓋部材４４により覆われている。ロッド３５はフランジ部３５Ａを有することにより、アンカー３６を係止することができるため、アンカー３６とともに移動することが可能となる。またロッド３５はアンカー３６の下部に閉弁付勢ばね４１及び、燃料通路３７Ａを備えたロッドガイド部３７の間に配置される。 Between the anchors 36, the rods 35 having the flange portions 35A that lock the anchors 36 are arranged. The rod urging spring 40 is covered by the lid holding member 39 and the lid member 44. Since the rod 35 has the flange portion 35A, the anchor 36 can be locked, so that the rod 35 can move together with the anchor 36. The rod 35 is arranged below the anchor 36 between the valve closing biasing spring 41 and the rod guide portion 37 having the fuel passage 37A.

図４および図５に記載の磁気吸引面Ｓにおいて、電磁コイル４３に電流が流れることにより、第二磁性コア３９の磁気吸引力が発生する。アンカー３６は磁気吸引力により第二磁性コア３９側に引き寄せられる。それに伴い、アンカー３６とアンカー３６を係止しているロッド３５が閉弁方向に引き寄せられ、図５のような状態となる。 On the magnetic attraction surface S shown in FIGS. 4 and 5, when a current flows through the electromagnetic coil 43, a magnetic attraction force of the second magnetic core 39 is generated. The anchor 36 is attracted to the second magnetic core 39 side by the magnetic attraction force. Along with this, the anchor 36 and the rod 35 that locks the anchor 36 are pulled toward the valve closing direction, and the state shown in FIG. 5 is obtained.

第二磁性コア３９とアンカー３６が磁気吸引力によって接触している状態においては、ロッド３５とバルブ３０の間にはロッド―バルブ間隙間３５Ｄが存在する。ロッド―バルブ間隙間３５Ｄが存在しない場合、アンカー３５とロッド３５が第二磁性コア３９に磁気吸引されてもバルブ３０が弁座部材３１と接触できず、加圧室１１への流路を閉じることができなくなる。このロッド―バルブ間隙間３５Ｄについては、後程詳述する。 When the second magnetic core 39 and the anchor 36 are in contact with each other by the magnetic attraction force, a rod-valve gap 35D exists between the rod 35 and the valve 30. When the rod-valve gap 35D does not exist, the valve 30 cannot contact the valve seat member 31 even if the anchor 35 and the rod 35 are magnetically attracted to the second magnetic core 39, and the flow path to the pressurizing chamber 11 is closed. Can't do it. The rod-valve gap 35D will be described later in detail.

なお、ロッド３５はフランジ部３５Ａの内周部で、アンカー３６と接触する位置において、内周側に凹む、凹み部３５Ｂが形成される。これによりアンカー３６が接触した際の逃げ部を形成できるため、ロッド３５、あるいはアンカー３６の衝突による破損を防止できる。さらにロッド３５は弁体３０の側の先端部において、先端に向かう程、径が小さくなる傾斜部３５Ｃが形成される。 It should be noted that the rod 35 has an inner peripheral portion of the flange portion 35A, and a recess portion 35B that is recessed toward the inner peripheral side is formed at a position where the rod 35 contacts the anchor 36. As a result, an escape portion can be formed when the anchor 36 comes into contact with the anchor 36, so that the rod 35 or the anchor 36 can be prevented from being damaged by collision. Further, the rod 35 has an inclined portion 35C formed at the tip end on the valve body 30 side, the diameter of which becomes smaller toward the tip.

このような構成により、ロッド３５にアンカー３６を挿入する際に多少芯がずれていたとしても容易に組み込み可能であり、生産効率を上げることが可能である。なお、ロッド３５は旋盤加工により形成されるため、弁体３０の側の先端部において、弁体３０と反対側に凹む、凹み部が形成される。 With such a configuration, even if the core is slightly deviated when the anchor 36 is inserted into the rod 35, it can be easily incorporated and the production efficiency can be improved. Since the rod 35 is formed by lathe processing, a recessed portion is formed at the tip end portion on the valve body 30 side so as to be recessed on the side opposite to the valve body 30.

ロッド３５の下部（吸入弁側）には弁体３０、吸入弁付勢ばね３３、ストッパ３２を備える。弁体３０には加圧室側に突き出し、吸入弁付勢ばね３３によりガイドされるガイド部３０Ｂが形成される。弁体３０はロッド３５の移動に伴って弁体ストローク３０Ｅの隙間の分だけ移動し、開弁閉弁を制御する。また開弁状態で供給通路１０Ｄから供給された燃料は加圧室に供給される。ガイド部３０Ｂは、吸入弁機構のハウジング内部に圧入され、固定されたストッパ３２に衝突することにより動きを停止する。なお、ロッド３５と弁体３０は別体で独立した構造をとっている。弁体３０は吸入側に配置された弁座部材３１の弁座に接触することで加圧室１１への流路を閉じ、また弁座から離れることで加圧室１１への流路を開くように構成される。 A valve body 30, a suction valve urging spring 33, and a stopper 32 are provided below the rod 35 (on the suction valve side). The valve body 30 is formed with a guide portion 30B that projects toward the pressurizing chamber and is guided by the suction valve biasing spring 33. The valve body 30 moves by the gap of the valve body stroke 30E as the rod 35 moves, and controls the valve opening/closing. Further, the fuel supplied from the supply passage 10D in the valve open state is supplied to the pressurizing chamber. The guide portion 30B is press-fitted inside the housing of the intake valve mechanism and collides with the fixed stopper 32 to stop the movement. The rod 35 and the valve body 30 are separate and independent structures. The valve body 30 closes the flow path to the pressurizing chamber 11 by coming into contact with the valve seat of the valve seat member 31 arranged on the suction side, and opens the flow path to the pressurizing chamber 11 by moving away from the valve seat. Is configured as follows.

磁気付勢力がロッド付勢ばね４０の付勢力に打ち勝ち、ロッド３５はバルブ３０から離れる方向に移動する。よって、吸入弁付勢ばね３３による付勢力と燃料が吸入通路１０Ｄに流れ込むことによる流体力により吸入弁３０が閉弁する。閉弁後、加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇し、燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁機構８を介して高圧燃料の吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と称する。 The magnetic biasing force overcomes the biasing force of the rod biasing spring 40, and the rod 35 moves in the direction away from the valve 30. Therefore, the suction valve 30 is closed by the urging force of the suction valve urging spring 33 and the fluid force of the fuel flowing into the suction passage 10D. After the valve is closed, the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 rises as the plunger 2 moves upward, and when the pressure exceeds the pressure in the fuel discharge port 12, high-pressure fuel is discharged through the discharge valve mechanism 8 to the common rail 23. Supplied. This process is called a discharge process.

以上に述べたとおり、プランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁３００のコイル４３への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル４３へ通電するタイミングを早くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が小さく、吐出行程の割合が大きい。すなわち、吸入通路１０Ｄに戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、通電するタイミングを遅くすれば圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きく吐出行程の割合が小さい。すなわち、吸入通路１０Ｄに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４３への通電タイミングは、ＥＣＵ２７からの信号によって制御される。 As described above, the compression stroke of the plunger 2 (the upward stroke from the lower start point to the upper start point) includes the return stroke and the discharge stroke. The amount of high-pressure fuel discharged can be controlled by controlling the timing of energizing the coil 43 of the electromagnetic suction valve 300. If the timing of energizing the electromagnetic coil 43 is advanced, the proportion of the return stroke and the proportion of the discharge stroke during the compression stroke are small. That is, less fuel is returned to the suction passage 10D, and more fuel is discharged under high pressure. On the other hand, if the timing of energization is delayed, the proportion of the return stroke during the compression stroke is large and the proportion of the discharge stroke is small. That is, much fuel is returned to the suction passage 10D, and less fuel is discharged under high pressure. The timing of energizing the electromagnetic coil 43 is controlled by a signal from the ECU 27.

以上のように電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、内燃機関が必要とする量を適切に吐出できるよう制御することが出来る。 By controlling the power supply timing to the electromagnetic coil 43 as described above, it is possible to control so that the amount required by the internal combustion engine can be appropriately discharged.

リリーフバルブ２００は、リリーフバルブカバー２０１、ボール弁２０２、リリーフバルブ押え２０３、ばね２０４、ばねホルダ２０５で構成される。リリーフバルブ２００は、コモンレール２３やその先の部材に何らかの問題が生じ、異常に高圧になった場合にのみ作動するよう構成された弁であり、コモンレール２３やその先の部材内の圧力が高くなった場合にのみ開弁し、燃料を加圧室に戻すという役割を持つ。そのため、非常に強力なばね２０４を有している。 The relief valve 200 includes a relief valve cover 201, a ball valve 202, a relief valve retainer 203, a spring 204, and a spring holder 205. The relief valve 200 is a valve configured to operate only when an abnormally high pressure occurs due to some problem in the common rail 23 and the members beyond it, and the pressure in the common rail 23 and the members beyond it increases. The valve has a role of opening the valve only and returning the fuel to the pressure chamber. Therefore, it has a very strong spring 204.

低圧燃料室１０には高圧ポンプ内で発生した圧力脈動が燃料配管２８へ波及することを低減させるための圧力脈動低減機構９が設置されている。また、圧力脈動低減機構９の上下にはそれぞれ、間隔を持ってダンパ上部１０Ｂ、ダンパ下部１０Ｃが設けられている。
一度加圧室１１に流入した燃料が、容量制御のため再び開弁状態の吸入弁の弁体３０を通して吸入通路１０Ｄへと戻される場合、吸入通路１０Ｄへ戻された燃料により低圧燃料室１０には圧力脈動が発生する。しかし、低圧燃料室１０に設けた圧力脈動低減機構９は、波板状の円盤型金属板２枚をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダイアフラムダンパで形成されており、圧力脈動はこの金属ダンパが膨張・収縮することで吸収低減される。金属ダンパをポンプボディ１の内周部に固定するための取り付け金具９Ｂであり、燃料通路上に設置されるため、ダンパとの支持部を全周では無く、一部とし前記取り付け金具９Ｂの表裏に流体が自由に行き来できるようにしている。The low pressure fuel chamber 10 is provided with a pressure pulsation reducing mechanism 9 for reducing the pressure pulsation generated in the high pressure pump from spreading to the fuel pipe 28. Further, a damper upper portion 10B and a damper lower portion 10C are provided above and below the pressure pulsation reducing mechanism 9 at intervals respectively.
When the fuel once flowing into the pressurizing chamber 11 is returned to the suction passage 10D through the valve body 30 of the suction valve that is in the open state again for the capacity control, the fuel returned to the suction passage 10D causes the fuel to flow into the low pressure fuel chamber 10. Causes pressure pulsation. However, the pressure pulsation reducing mechanism 9 provided in the low-pressure fuel chamber 10 is formed by a metal diaphragm damper in which two corrugated disc-shaped metal plates are bonded together at their outer periphery and an inert gas such as argon is injected into the inside. Therefore, the pressure pulsation is absorbed and reduced as the metal damper expands and contracts. It is a mounting bracket 9B for fixing the metal damper to the inner peripheral part of the pump body 1. Since it is installed on the fuel passage, the support part with the damper is not the entire circumference but a part of the mounting bracket 9B. It allows fluids to come and go freely.

プランジャ２は、大径部２Ａと小径部２Ｂを有し、プランジャの往復運動によって副室７Ａの体積は増減する。副室７Ａは燃料通路１０Ｅにより低圧燃料室１０と連通している。プランジャ２の下降時は、副室７Ａから低圧燃料室１０へ、上昇時は、低圧燃料室１０から副室７Ａへと燃料の流れが発生する。 The plunger 2 has a large diameter portion 2A and a small diameter portion 2B, and the volume of the sub chamber 7A increases or decreases due to the reciprocating movement of the plunger. The sub chamber 7A communicates with the low pressure fuel chamber 10 through the fuel passage 10E. When the plunger 2 descends, the fuel flows from the sub chamber 7A to the low pressure fuel chamber 10, and when the plunger 2 rises, a fuel flows from the low pressure fuel chamber 10 to the sub chamber 7A.

このことにより、ポンプの吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、高圧ポンプ内部で発生する圧力脈動を低減する機能を有している。 As a result, the fuel flow rate into and out of the pump in the suction stroke or the return stroke of the pump can be reduced, and it has the function of reducing the pressure pulsation generated inside the high-pressure pump.

近年、燃焼効率向上のため、高圧ポンプの吐出燃料圧力のさらなる高圧化が求められている。そのため加圧室１１ではこれまで以上に燃料を加圧する必要がある。本実施例の図５に示すようなロッド３５と弁体３０が別体で構成される高圧ポンプにおいては、圧縮工程で加圧室１１が高圧となることで、自動的に弁体３０が弁座部材３１に衝突する。今後、さらに高圧化が進むと、弁体３０が弁座部材３１に衝突する際、あるいは弁体３０がストッパ３２に衝突する際の衝撃が非常に大きくなることが予想され、衝撃に耐えられるような強度を持つ弁座部材３１が求められる。 In recent years, in order to improve combustion efficiency, it is required to further increase the discharge fuel pressure of the high pressure pump. Therefore, it is necessary to pressurize the fuel in the pressurizing chamber 11 more than ever. In the high-pressure pump in which the rod 35 and the valve body 30 are separately provided as shown in FIG. 5 of the present embodiment, the pressure chamber 11 becomes a high pressure in the compression process, so that the valve body 30 is automatically valved. It collides with the seat member 31. As the pressure increases further in the future, it is expected that the impact when the valve body 30 collides with the valve seat member 31 or when the valve body 30 collides with the stopper 32 will be extremely large, and the impact can be endured. A valve seat member 31 having sufficient strength is required.

そこで本実施例では、弁座部材３１とロッドガイド部材２７も一体に成形されている。
弁体３０は平板形状で構成され、平板部３０Ａと加圧室側に突出するガイド部３０Ｂとを備えて構成されている。Therefore, in this embodiment, the valve seat member 31 and the rod guide member 27 are also integrally formed.
The valve element 30 is formed in a flat plate shape and includes a flat plate portion 30A and a guide portion 30B protruding toward the pressurizing chamber.

さらに強度を増すため、本実施例では平板部の厚みをより厚くすることとした。具体的には、平板部から突出するガイド部３０Ｂの厚みに対して、平板部の厚みのほうが厚くなるよう構成する。このようにすることで強度の向上が可能となる。 In order to further increase the strength, the thickness of the flat plate portion is increased in this embodiment. Specifically, the thickness of the flat plate portion is larger than the thickness of the guide portion 30B protruding from the flat plate portion. By doing so, the strength can be improved.

図５には弁座部材３１に形成される吸入ポート３１Ｂ（流路）が最も大きい位置の断面図を示す。このとき吸入ポート３１Ｂに対して下流側における弁座部材３１の平板部と接触する弁座部の上記移動方向における厚みよりも弁体３０の平板部の厚みを厚くすることが望ましい。このように構成することで、弁体３０に強度を持たせることが可能となる。 FIG. 5 shows a sectional view of a position where the suction port 31B (flow passage) formed in the valve seat member 31 is the largest. At this time, it is desirable to make the flat plate portion of the valve element 30 thicker than the thickness of the valve seat portion in contact with the flat plate portion of the valve seat member 31 on the downstream side of the suction port 31B in the above-described moving direction. With this configuration, the valve body 30 can have strength.

ここで、図５の説明の際に述べた、ロッド‐バルブ間隙間３５Ｄについて詳しく説明する。先に述べた通り、ロッド‐バルブ間隙間３５Ｄは、必ずロッド‐バルブ間隙間３５Ｄ≧０となることが必要である。これは、閉弁時においてロッド‐バルブ間隙間３５Ｄが０より大きかった場合、確実に閉弁することが困難となるからである。 Here, the rod-valve gap 35D described in the description of FIG. 5 will be described in detail. As described above, the rod-valve gap 35D must always satisfy the rod-valve gap 35D≧0. This is because if the rod-valve gap 35D is greater than 0 when the valve is closed, it will be difficult to reliably close the valve.

その一方でロッド‐バルブ間隙間３５Ｄが広すぎると、電磁コイル４３への通電が遮断されることにより、第二磁性コア３９によるアンカー３６に対する磁気吸引力がなくなり、ロッド付勢ばね４０がロッド３５を開弁方向へ動かし始めてから、ロッド３５とバルブ３０が接触して開弁されるまでに時間差が生じ、開弁遅れが発生するという課題が生じる。開弁遅れは、圧縮工程から吐出工程の周期が短くなるエンジン高回転領域で特に大きくなり、高圧ポンプの制御性を悪化させてしまう。これまで、ロッド‐バルブ間隙間３５Ｄは、電磁吸入弁３００の部品寸法のばらつきも含めて０以上となるように設定することを優先させていたため、従来の構造では、ロッドーバルブ間隙間３５Ｄを十分に狭くすることは難しかった。 On the other hand, if the rod-valve clearance 35D is too wide, the electromagnetic attraction to the anchor 36 by the second magnetic core 39 is lost because the energization of the electromagnetic coil 43 is cut off, and the rod urging spring 40 causes the rod 35 to move. There is a problem in that there is a time lag between when the valve 35 starts to move in the valve opening direction and when the rod 35 and the valve 30 come into contact with each other to open the valve, resulting in a valve opening delay. The valve opening delay becomes particularly large in a high engine speed region where the cycle from the compression process to the discharge process becomes short, and the controllability of the high pressure pump deteriorates. Up to now, the rod-valve gap 35D has been prioritized to be set to be 0 or more, including variations in the component sizes of the electromagnetic suction valve 300. Therefore, in the conventional structure, the rod-valve gap 35D is sufficiently large. It was difficult to make it narrow.

そこで本実施例では、バルブ３０が閉弁状態においてバルブ３０とロッド３５先端との間に所定の隙間が形成されるように、前記弁座３１の位置を調節するアジャスタ部材４８を設けることを特徴とする。言い換えると、ロッド３５を付勢することで、バルブ３０を開弁させる第一のばね（ロッド付勢ばね４０）を備え、磁気吸引力によってアンカー３６が固定コア（第二磁性コア３９）に吸引されることで、ロッド３５とバルブ３０との間に隙間が形成されるよう構成する。上記のような構成をとることにより、アジャスタ部材４８が前記部品寸法ばらつきを吸収し、ロッド‐バルブ間隙間３５Ｄを必要十分な狭さ以下に調整することができる。また、アジャスタ部材４８は燃料に対する耐食性を考慮して、ステンレス鋼を用いることが望ましい。 Therefore, the present embodiment is characterized in that the adjuster member 48 for adjusting the position of the valve seat 31 is provided so that a predetermined gap is formed between the valve 30 and the tip of the rod 35 when the valve 30 is closed. And In other words, a first spring (rod urging spring 40) that opens the valve 30 by urging the rod 35 is provided, and the anchor 36 is attracted to the fixed core (second magnetic core 39) by the magnetic attraction force. As a result, a gap is formed between the rod 35 and the valve 30. With the above-described configuration, the adjuster member 48 can absorb the dimensional variation of the parts, and can adjust the rod-valve gap 35D to be a necessary and sufficient narrowness or less. The adjuster member 48 is preferably made of stainless steel in consideration of corrosion resistance to fuel.

本実施例において、アジャスタ部材４８は、固定コア（第二磁性コア３９）とアンカー及びロッドが一つのユニットとして構成される磁気ユニットと、弁座を構成するシート部材との間に配置される。図５に記載の高圧ポンプにおいてロッドガイド部３７が一体成形された弁座部材３１は、第一磁性コア３８に圧入あるいは挿入され、弁座部材３１と第一磁性コア３８の間には、アジャスタ部材４８が挟まれる。 In the present embodiment, the adjuster member 48 is disposed between the fixed core (second magnetic core 39), the magnetic unit including the anchor and the rod as one unit, and the seat member forming the valve seat. In the high-pressure pump shown in FIG. 5, the valve seat member 31 integrally formed with the rod guide portion 37 is press-fitted or inserted into the first magnetic core 38, and the adjuster is provided between the valve seat member 31 and the first magnetic core 38. The member 48 is sandwiched.

アジャスタ部材４８は固定コア（第二磁性コア３９）から前記弁座の間に配置されたいずれの部材間に配置されてもよいが、アジャスタ部材４８の挿入される位置については固定コア（第二磁性コア３９）において発生する磁気吸引力、磁気回路の妨げとならない位置に配置される必要がある。これは、アンカー、ロッドの開弁遅れ、閉弁遅れを防止するためである。ただしアジャスタ部材４８自体の磁気抵抗値が低い場合はこの限りではない。 The adjuster member 48 may be disposed between any member disposed between the fixed core (second magnetic core 39) and the valve seat, but the position where the adjuster member 48 is inserted is fixed core (second The magnetic core 39) needs to be arranged at a position where it does not interfere with the magnetic attraction force generated in the magnetic core 39) and the magnetic circuit. This is to prevent the valve opening delay and valve closing delay of the anchor and the rod. However, this is not the case when the magnetic resistance value of the adjuster member 48 itself is low.

加えて、アジャスタ部材はバルブ３０とは直接接しない位置に配置される必要がある。
アジャスタ部材４８は微小な寸法調整を行うための部材であり、摩耗による寸法の変化を防ぐためである。In addition, the adjuster member needs to be arranged at a position not in direct contact with the valve 30.
The adjuster member 48 is a member for finely adjusting the dimensions, and is for preventing the dimensions from changing due to wear.

以上に述べたとおり、アジャスタ部材４８の組み付け位置を、バルブ３０との衝突や、ロッド３５との摺動を繰り返すために高強度、高硬度な材料を用いる必要がある弁座部材３１と、磁気回路を形成するために磁気特性を考慮した厳密な材料選定が必要な第一磁気コアの間とすることで、アジャスタ部材４８の材料選定に対する制約を減らすことができる。 As described above, the assembling position of the adjuster member 48 needs to be made of a high-strength and high-hardness material so as to repeatedly collide with the valve 30 and slide with the rod 35. By setting the distance between the first magnetic cores that requires strict material selection in consideration of magnetic characteristics to form a circuit, it is possible to reduce restrictions on material selection of the adjuster member 48.

ここで、大量生産を考えると、ひとつひとつの部品でその公差ばらつきも異なるため、ある一つの軸方向寸法を有するアジャスタ部材４８では対応できない場合がある。そこでアジャスタ部材４８はその軸方向寸法の違いで複数種類用意されており、電磁吸入弁３００を構成する他の部品寸法に合わせて、ロッド‐バルブ間隙間３５Ｄが十分に狭くなるものを、選択的に使用することとする。 Here, in consideration of mass production, the tolerance variations of the individual parts are different, and thus the adjuster member 48 having a certain dimension in the axial direction may not be applicable. Therefore, a plurality of types of adjuster members 48 are prepared according to the difference in the axial dimension thereof, and one having a sufficiently narrow rod-valve gap 35D is selected in accordance with the dimensions of other components constituting the electromagnetic suction valve 300. It will be used for.

より具体的には、図７に示すように電磁吸入弁３００を組み立てる際、バルブ側部組の寸法Αと、磁性コア側部組で、磁気吸引状態を模擬した状態の寸法Βを測定し、数１の関係になるような軸方向寸法Ｔをもつアジャスタ部材４８を選択して使用する。 More specifically, when assembling the electromagnetic suction valve 300 as shown in FIG. 7, the dimension A of the valve side assembly and the dimension B of the magnetic core side assembly simulating the magnetic attraction state are measured, The adjuster member 48 having the axial dimension T that satisfies the relationship of the expression 1 is selected and used.

［数１］
（Β−Α）≦Ｔ≦（許容されるロッドーバルブ間隙間３５Ｄの最大値）
このようにすることで、ロッド‐バルブ間隙間３５Ｄは常に許容範囲以下に抑えることができる。[Equation 1]
(Β-Α) ≤ T ≤ (maximum allowable rod-valve gap 35D)
By doing so, the rod-valve gap 35D can always be kept within the allowable range.

アジャスタ部材４８は平らなリング、もしくは円筒形状などの単純な形状であることが望ましい。平らなリング、円筒形状であることにより、寸法違いを複数種類製作することを容易にするためである。ただし、リング、円筒形状でなくても、弁座３１の位置を調節するという目的を満たすものであれば、これ以外の形状でもよい。 The adjuster member 48 is preferably a flat ring or a simple shape such as a cylindrical shape. This is because it is easy to manufacture a plurality of types of dimensional differences due to the flat ring and cylindrical shape. However, the shape is not limited to the ring or the cylinder, and any other shape may be used as long as the purpose of adjusting the position of the valve seat 31 is satisfied.

また、アジャスタ部材２８を磁気ユニット及びシート部材間に組み込む際、ロッド軸方向と直交する方向の動きを規制する規制部が設けられる。規制部はシート部材側もしくは磁気ユニット側のいずれかに形成される。シート部材に形成される場合、規制部はシート部材の磁気ユニットと対向する端面から磁気ユニットの側に突出する突出部で形成される。磁気ユニット側に形成される場合、規制部は磁気ユニットとシート部材と対向する端面からシート部材の側に突出する突出部で形成される。 Further, when the adjuster member 28 is assembled between the magnetic unit and the sheet member, a restricting portion that restricts the movement in the direction orthogonal to the rod axial direction is provided. The restriction portion is formed on either the sheet member side or the magnetic unit side. When formed on the sheet member, the restricting portion is formed by a protruding portion protruding from the end surface of the sheet member facing the magnetic unit toward the magnetic unit. When formed on the side of the magnetic unit, the restriction portion is formed by a protruding portion that projects toward the sheet member from the end surface facing the magnetic unit and the sheet member.

本実施例では、調整部材としてアジャスタ部材４８を１つだけ使用しているが、２つ以上あるいは、複数種類を組み合わせて用いてもよい。 In the present embodiment, only one adjuster member 48 is used as the adjusting member, but two or more or a plurality of types may be used in combination.

ここで、本実施例で説明に用いている高圧ポンプは、ロッド３５が第一のバネ力によりバルブ３０を弁座３１から引き離す方向へ移動したとき、バルブ３０が開弁し、ロッド３５が第二のバネもしくは磁気力によりバルブ３０を弁座３１へ押しつける方向へ移動したとき、バルブ３０と弁座３１が離れ、閉弁する、いわゆるノーマルオープン型であったが、ノーマルクローズ型の高圧ポンプであっても、本実施例の効果を得ることができる。 Here, in the high-pressure pump used in the description of the present embodiment, when the rod 35 moves in the direction of separating the valve 30 from the valve seat 31 by the first spring force, the valve 30 opens and the rod 35 moves to the first position. When the valve 30 is moved in the direction of pressing the valve seat 31 by the second spring or magnetic force, the valve 30 and the valve seat 31 are separated and the valve is closed, which is a so-called normally open type high pressure pump. Even if there is, the effect of this embodiment can be obtained.

また、これまでロッドーバルブ間隙間Ｄについて述べてきたが、アジャスタ部材４８を設けることにより、ロッドが開弁位置まで移動して、前記バルブが開弁した状態においてロッドロッドーバルブ間隙間Ｄだけでなく、固定コア（第二磁性コア３９）-アンカー間隙間についても同時に調節することが可能となる。 Also, although the rod-valve gap D has been described so far, by providing the adjuster member 48, not only the rod-rod-valve gap D, but also the rod rod-valve gap D when the rod moves to the valve opening position and the valve is opened. The gap between the fixed core (second magnetic core 39) and the anchor can be adjusted at the same time.

図８は、本発明の実施例２を示すものである。弁座部材３１と第一磁性コア３８との間にアジャスタ部材としてゴム製をはじめとする弾性部材で成形されたＯリング４９が挟まれる。Ｏリング４９は電磁吸入弁３００を構成する他の部品寸法に合わせて、ロッドーバルブ間隙間３５Ｄが十分に狭くなるまで潰して使用される。このようにすることでロッド‐バルブ間３５Ｄは常に許容範囲以下に抑えることが可能となる。 FIG. 8 shows a second embodiment of the present invention. An O-ring 49 formed of an elastic member such as rubber is sandwiched as an adjuster member between the valve seat member 31 and the first magnetic core 38. The O-ring 49 is used by being crushed according to the dimensions of other components of the electromagnetic suction valve 300 until the rod-valve gap 35D is sufficiently narrowed. By doing so, it becomes possible to always keep the rod-valve 35D within the allowable range.

また、ロッド‐バルブ間隙間Ｄの寸法に合わせて、Ｏリングをつぶす量を変化させることにより、ロッドーバルブ間隙間３５Ｄを調節することも可能である。このようにすることで、寸法を変えたＯリングを数種類用意する必要なくなるため、組み立てがより簡易的になるという効果を奏す。 It is also possible to adjust the rod-valve gap 35D by changing the amount by which the O-ring is crushed according to the size of the rod-valve gap D. By doing so, it is not necessary to prepare several kinds of O-rings having different dimensions, and thus there is an effect that the assembling becomes simpler.

本実施例ではゴム製のＯリング４９を使用したが、ロッドーバルブ間隙間３５Ｄの調整に必要なだけ変形可能であればよく、他の樹脂やばね等を用いてもよい。また、銅やアルミといった金属を弾性もしくは塑性変形させて用いてもよい。 Although the rubber O-ring 49 is used in the present embodiment, other resin, spring, or the like may be used as long as it can be deformed as needed to adjust the rod-valve gap 35D. Alternatively, a metal such as copper or aluminum may be elastically or plastically deformed before use.

以上をまとめると、実施例１及び実施例２にかかる構成を用いれば、構成部品の寸法ばらつきを組み立て時に調整し、吸引状態のロッドと閉弁状態のバルブとのエアギャップを最適な範囲に調整することで、電磁吸入弁の開弁遅れを低減した、高圧燃料ポンプを提供することができる。 To summarize the above, if the configurations according to the first and second embodiments are used, the dimensional variations of the components are adjusted during assembly, and the air gap between the rod in the suction state and the valve in the valve closed state is adjusted to the optimum range. By doing so, it is possible to provide a high-pressure fuel pump in which the opening delay of the electromagnetic suction valve is reduced.

１ ポンプボディ
２ プランジャ
６ シリンダ
７ シールホルダ
７Ａ 副室
８ 吐出弁機構
９ 圧力脈動低減機構
１０ａ 低圧燃料吸入口
１０Ｃ ダンパ下部
１０Ｄ 低圧燃料吸入通路
１１ 加圧室
１２ 燃料吐出口
１３ プランジャシール
２３ コモンレール
２７ ＥＣＵ
３０ バルブ
３１ 弁座部材
３２ ストッパ
３２ａ
３５ ロッド
３５Ａ〜Ｄ ロッド−バルブ間隙間
３６ アンカー
３７ ロッドガイド部
３８ 第一磁性コア
３９ 第二磁性コア
４０ ロッド付勢ばね
４３ 電磁コイル
４６ 端子
４８ アジャスタ部材
４９ Ｏリング
５１ 吐出ジョイント
１００ 圧力脈動伝播防止機構
１０１ 弁シート
１０２ 弁
１０３ ばね
１０４ ばねストッパ
２００ リリーフバルブ
２０２ ボール弁
２０３ リリーフバルブ押え
２０４ ばね
２０５ ばねホルダ
３００ 電磁吸入弁
４００ 溶接部空間
５００ レーザビーム1 Pump Body 2 Plunger 6 Cylinder 7 Seal Holder 7A Sub Chamber 8 Discharge Valve Mechanism 9 Pressure Pulsation Reduction Mechanism 10a Low Pressure Fuel Suction Port 10C Lower Damper 10D Low Pressure Fuel Suction Passage 11 Pressure Chamber 12 Fuel Discharge Port 13 Plunger Seal 23 Common Rail 27 ECU
30 valve 31 valve seat member 32 stopper 32a
35 Rods 35A to D Rod-Valve Gap 36 Anchor 37 Rod Guide 38 First Magnetic Core 39 Second Magnetic Core 40 Rod Energizing Spring 43 Electromagnetic Coil 46 Terminal 48 Adjuster Member 49 O-ring 51 Discharge Joint 100 Pressure Pulsation Propagation Prevention Mechanism 101 Valve seat 102 Valve 103 Spring 104 Spring stopper 200 Relief valve 202 Ball valve 203 Relief valve retainer 204 Spring 205 Spring holder 300 Electromagnetic suction valve 400 Weld space 500 Laser beam

Claims (10)

弁座部材と、該弁座部材に設けられた弁座と、該弁座へ向けて付勢される弁体と、該弁体に対向する先端部を有するロッドと、該ロッドを軸方向に付勢して前記先端部によって前記弁体を開弁方向に移動させるばねと、前記ロッドの前記先端部とは反対側の端部を係止させるアンカーと、該アンカーを吸引する磁気吸引力を発生させて前記ロッドを前記アンカーとともに前記弁座の閉弁方向に移動させたときに前記アンカーに接触する固定コアと、該固定コアと前記弁座部材との間に配置されて前記ロッドが通された前記アンカーを前記軸方向に移動可能に収容する磁性コアと、を備えた高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記軸方向に対向する前記弁座部材の端面と前記磁性コアの端面との間に挟まれて前記弁座部材の前記端面と前記磁性コアの前記端面とを離隔させることで、前記アンカーと前記固定コアとの接触時に前記ロッドの前記先端部と前記弁体との間に隙間を生じさせるアジャスタ部材を備え、
前記軸方向において、前記弁座にシートした前記弁体から前記弁座部材の前記アジャスタ部材に接する面までの寸法をＡ、前記アンカーが前記固定コアに接触した状態の前記ロッドの前記先端部と前記磁性コアの前記アジャスタ部材に接する面との間の寸法をＢ、前記アジャスタ部材の寸法をｔ、前記隙間の最大値をＤとすると、Ｂ−Ａ≦ｔ≦Ｄが成立することを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 A valve seat member, a valve seat provided on the valve seat member, a valve body biased toward the valve seat, a rod having a tip portion facing the valve body, and an axial direction of the rod. A spring that biases the tip to move the valve element in the valve opening direction, an anchor that locks an end of the rod opposite to the tip, and a magnetic attraction force that attracts the anchor are provided. A fixed core that comes into contact with the anchor when it is generated and moves the rod together with the anchor in the valve closing direction of the valve seat, and the rod is disposed between the fixed core and the valve seat member. And a magnetic core that accommodates the anchor that is movably in the axial direction ,
The anchor and the end face of the magnetic core are sandwiched between the end face of the valve seat member and the end face of the magnetic core, which are opposed to each other in the axial direction, to separate the end face of the valve seat member and the end face of the magnetic core from each other. comprise an adjuster member that causes a gap between the tip portion of the rod upon contact with the fixed core and the valve body,
In the axial direction, the dimension from the valve body seated on the valve seat to the surface of the valve seat member in contact with the adjuster member is A, and the tip portion of the rod with the anchor in contact with the fixed core When the dimension between the magnetic core and the surface in contact with the adjuster member is B, the dimension of the adjuster member is t, and the maximum value of the gap is D, B-A≤t≤D is satisfied. High pressure fuel supply pump. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
複数の前記アジャスタ部材を備えることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
High-pressure fuel supply pump according to claim Rukoto comprising a plurality of said adjuster member. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記アジャスタ部材は、ステンレス鋼部材であることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
The high-pressure fuel supply pump, wherein the adjuster member is a stainless steel member. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記アジャスタ部材は円筒形状であることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
The high-pressure fuel supply pump, wherein the adjuster member has a cylindrical shape. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記アジャスタ部材は、弾性部材であることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
The high-pressure fuel supply pump, wherein the adjuster member is an elastic member. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記アジャスタ部材の磁気抵抗値は、前記固定コアの磁気抵抗値よりも低いことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
A high-pressure fuel supply pump, wherein a magnetic resistance value of the adjuster member is lower than a magnetic resistance value of the fixed core. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記アジャスタ部材は、樹脂部材であることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
The high-pressure fuel supply pump, wherein the adjuster member is a resin member. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記アジャスタ部材は、Oリングであることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
The high-pressure fuel supply pump, wherein the adjuster member is an O-ring. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記弁座部材には前記アジャスタ部材の前記軸方向と直交する方向の動きを規制する規制部が形成され、前記規制部は前記弁座部材の前記磁性コアと対向する端面から前記磁性コアの側に突出する突出部で形成されたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
The said valve seat member regulating portion for regulating the movement perpendicular to the axis of the adjuster member is formed, the regulating portion is the magnetic core from the end surface facing the magnetic core of the valve seat member High-pressure fuel supply pump, characterized in that it is formed of a protruding portion that protrudes to the side of the. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記磁性コアには、前記アジャスタ部材の前記軸方向と直交する方向の動きを規制する規制部が形成され、前記規制部は前記磁性コアの前記弁座部材と対向する端面から前記弁座部材の側に突出する突出部で形成されたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。 The high-pressure fuel supply pump according to claim 1,
Said magnetic core, said regulating portion for regulating the movement perpendicular to the axis of the adjuster member is formed, the regulating portion is the valve seat from the end face facing the valve seat member of said magnetic core A high-pressure fuel supply pump, wherein the high-pressure fuel supply pump is formed by a protruding portion protruding toward the member side.
JP2018522337A 2016-06-08 2017-03-22 High pressure fuel supply pump and assembling method thereof Active JP6709282B2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016113991 2016-06-08
JP2016113991 2016-06-08
PCT/JP2017/011298 WO2017212737A1 (en) 2016-06-08 2017-03-22 High-pressure fuel supply pump, and assembly method therefor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPWO2017212737A1 JPWO2017212737A1 (en) 2018-12-27
JP6709282B2 true JP6709282B2 (en) 2020-06-10

Family

ID=60578443

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2018522337A Active JP6709282B2 (en) 2016-06-08 2017-03-22 High pressure fuel supply pump and assembling method thereof

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP6709282B2 (en)
WO (1) WO2017212737A1 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7077212B2 (en) * 2018-11-27 2022-05-30 日立Astemo株式会社 High pressure fuel pump
JP7216840B2 (en) * 2019-11-13 2023-02-01 日立Astemo株式会社 fuel supply pump
CN114651123B (en) * 2019-11-19 2023-11-24 日立安斯泰莫株式会社 Solenoid valve mechanism and high-pressure fuel supply pump
CN114658578B (en) * 2022-03-09 2022-11-01 安徽腾达汽车科技有限公司 Valve structure of oil pump

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0589868U (en) * 1992-05-06 1993-12-07 日本電子機器株式会社 Fuel injector
JP2000161521A (en) * 1998-11-30 2000-06-16 Toyota Motor Corp Solenoid valve and adjusting method of solenoid valve responsiveness
JP2004346784A (en) * 2003-05-21 2004-12-09 Hitachi Ltd Plunger stroke adjusting method and adjusting device for fuel injection device
JP5537498B2 (en) * 2011-06-01 2014-07-02 日立オートモティブシステムズ株式会社 High pressure fuel supply pump with electromagnetic suction valve
JP6197739B2 (en) * 2014-01-16 2017-09-20 株式会社デンソー High pressure pump

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2017212737A1 (en) 2018-12-27
WO2017212737A1 (en) 2017-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107709749B (en) Flow control valve and high-pressure fuel supply pump
JP4413260B2 (en) High pressure fuel pump
JP6709282B2 (en) High pressure fuel supply pump and assembling method thereof
CN109964025B (en) High-pressure fuel supply pump with electromagnetic suction valve
JP6689178B2 (en) High pressure fuel supply pump
US10731616B2 (en) High-pressure fuel supply pump
JP7198363B2 (en) Electromagnetic intake valve and high pressure fuel supply pump
CN109072843B (en) Control device for high-pressure fuel supply pump and high-pressure fuel supply pump
WO2018012211A1 (en) High-pressure fuel supply pump
JP2019143562A (en) Discharge valve mechanism and fuel supply pump having the same
US12006901B2 (en) Fuel pump
CN111373140A (en) High-pressure fuel supply pump
WO2019003719A1 (en) High-pressure fuel supply pump
JP7178504B2 (en) Fuel pump
JP2019167897A (en) Fuel supply pump
JP7139265B2 (en) High-pressure fuel supply pump and relief valve mechanism
JP6770193B2 (en) High pressure fuel supply pump
JP2017145731A (en) High pressure fuel supply pump
WO2024084567A1 (en) Fuel pump
CN112243474B (en) Electromagnetic valve and high-pressure fuel supply pump
WO2023062684A1 (en) Electromagnetic suction valve and fuel supply pump
JP2019027355A (en) High-pressure fuel supply pump
JP7077212B2 (en) High pressure fuel pump
WO2022269977A1 (en) Electromagnetic suction valve mechanism and fuel pump
WO2019207904A1 (en) Fuel supply pump and method for manufacturing fuel supply pump

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20180827

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20191029

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20191218

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20200512

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20200522

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6709282

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250