JP6649676B2 - 積層鉄心の製造方法 - Google Patents
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Description
そこで、積層鉄心の積層方向に連通して形成した貫通孔や凹部に樹脂を充填することにより、鉄心片同士を接合する方法が提案されている(例えば、特許文献1参照)。これにより、モータのトルクや効率等を向上させることができる。
また、モータの性能を向上させるために、鉄心片を打抜く条材を薄板化するということも行われている。
その結果、モータの組付け不良や、駆動時の振動、騒音、破損等の問題が発生する。
その他にも、生産性の向上を目的として、条材を複数枚重ねた状態で、鉄心片を複数枚同時に打抜く方法もあるが、この場合、鉄心片のうねりが更に大きくなる傾向にあった。
下式を満足するように、前記樹脂の種類、前記鉄心片の材質、及び、前記鉄心片の形状のいずれか1又は2以上を設定する。
(T×S)/η>{(4×E×δ×w×t3)/L3}×n
ここで、T:樹脂の強度(N/mm2)、S:結合部の断面積(mm2)、E:条材のヤング率(N/mm2)、δ:鉄心片のうねり量(mm)、w:鉄心片の径方向の幅(mm)、t:鉄心片の板厚(mm)、n:鉄心片の積層枚数、L:周方向に隣り合う結合部間の距離(mm)、η:安全率、である。
また、前記条材を複数枚重ねた状態で前記鉄心片を打抜く場合には、本発明の効果がより顕著になる。
図1(A)、(B)に示すように、本発明の一実施の形態に係る製造方法で製造された積層鉄心10は、固定子積層鉄心(ステータ)であり、条材から打抜いて積層した複数の鉄心片11のヨーク12の積層方向に連通して形成された貫通孔(結合部の一例)13に樹脂14を充填して、積層方向に隣り合う鉄心片11同士を結合させたものであり、鉄心片11のうねり(反り)に起因する樹脂14の割れを防止したものである。以下、詳しく説明する。
この鉄心片11は、厚みが、例えば、0.10〜0.5mm程度の電磁鋼板やアモルファス等からなる条材から打抜き形成されるものであるが、条材の厚みが薄いほど(0.2mm以下程度)、うねり量が大きくなる傾向にある。
また、鉄心片11は、1枚の条材から打抜き形成されているが、条材を複数枚(例えば、2枚、更には3枚以上)重ねた状態のものから打抜いたものでもよく、この場合、更にうねり量が大きくなる傾向にある。
また、鉄心片同士の結合は、上記した貫通孔13、径方向外側の凹部16、及び、径方向内側の凹部のいずれか2以上を組み合わせて行うこともできる。更に、樹脂による結合に、かしめ及び溶接のいずれか一方又は双方による結合を併用することもできる。
この貫通孔13の個数は、磁極部17の個数と同一となっているが、磁極部17の個数より少ない個数の貫通孔13を周方向に等間隔に設けてもよく、また、磁極部17の整数倍としてもよい。
また、貫通孔13の断面積は、磁束の流れへの影響(鉄心効率の低下)を考慮すれば、小さい方がよく、例えば、10mm2以下程度がよいが、貫通孔13の形状を磁束の流れへの影響が少ない形状に変更すれば、その限りではない。
なお、これらの樹脂にフィラー(充填材)を添加して強度を高めた(耐久性を持たせた)樹脂を使用することもできる。
(T×S)/η>{(4×E×δ×w×t3)/L3}×n ・・・(1)
ここで、T:樹脂の強度(N/mm2=MPa)、S:結合部の断面積(mm2)、E:条材のヤング率(N/mm2=MPa)、δ:鉄心片のうねり量(mm)、w:鉄心片の径方向(ヨーク)の幅(mm)、t:鉄心片の板厚(mm)、n:鉄心片の積層枚数、L:周方向に隣り合う結合部間の距離(mm)、η:安全率、である。
また、(1)式において右辺は、うねりによる鉄心片の反力Wであり、うねり量δが発生するのに必要な力から算出できる式である。なお、この式は、図1(A)、(B)に示すモデルを用いた断面二次モーメントの計算式より得られる。
なお、(1)においては、上記した理由から、左辺が右辺より大きければよいため、左辺の上限値については特に規定していない。しかし、貫通孔の断面積が大きいほど磁束の流れに悪影響を及ぼすことや、樹脂の強度を高めるほど特殊な樹脂を使用しなければならなくなる(製造コストの増加を招く)ことから、左辺「(T×S)/η」を右辺「{(4×E×δ×w×t3)/L3}×n」の3倍以下、更には2倍以下とするのがよい。
同様に、アウターロータタイプの電動機のステータやロータへも適用できる。
これらの積層鉄心も、積層した隣り合う鉄心片同士が積層方向に連通して形成された結合部、即ち、貫通孔、径方向外側の凹部、及び、径方向内側の凹部のいずれか1又は2以上で結合され、更には、この樹脂による結合に、かしめ及び溶接のいずれか一方又は双方が併用されて結合されたものである。
まず、前記した(1)式を満足するように、樹脂14の種類、鉄心片11の材質、及び、鉄心片11の形状(コアデザイン)のいずれか1又は2以上を設定する。この設定作業は、製品要求仕様や実績値に基づき、例えば、コンピュータ(演算手段)を用いて行う。
以下、上記した設定条件について説明する。
また、鉄心片11の材質とは、条材(鉄心片)のヤング率Eや鉄心片のうねり量δを意味しており、例えば、条材(電磁鋼板等)の品質(母材や皮膜の化学成分や熱処理等の製造条件)や加工条件(打抜き方法や焼鈍の有無等)を選定することで、種々調整できる。
そして、鉄心片11の形状とは、結合部の断面積S、鉄心片の径方向の幅w、鉄心片の板厚t、鉄心片の積層枚数n、周方向に隣り合う結合部間の距離(以下、結合部間距離ともいう)Lを意味しており、例えば、製品要求仕様等に基づき、種々調整できる。
まず、厚みが、例えば、0.10〜0.5mm程度(更には、0.2mm以下)の電磁鋼板からなる条材から、複数の鉄心片11を打抜いて積層する。なお、鉄心片11の打抜きは、1枚の条材から行っているが、条材を複数枚(例えば、2枚、更には3枚以上)重ねた状態のものから、複数の鉄心片を同時に打抜いてもよい。
そして、積層した鉄心片11の積層方法に形成された貫通孔13に樹脂14を充填した後、更に硬化させて、積層方向に隣り合う鉄心片11同士を結合する。なお、図2に示す積層鉄心15では、積層鉄心15の外周面に堰を設け、凹部16内に樹脂14を充填した後、これを硬化させる(径方向内側の凹部も同様)。
使用した製品(固定子積層鉄心)の概略仕様は、以下の通りである。
・外径:φ223mm
・貫通孔間の距離L:50mm
・ヨークの幅w:30mm
・積層鉄心の積層厚み:50mm
・条材のヤング率E:180GPa(180000N/mm2)
上記した各種条件及び結果を、表1に示す。
表1の実施例1に示すように、鉄心片の板厚tが0.30mmの場合、板厚tが比較的厚いため、うねり量δが小さかった(0.10mm)。このため、樹脂の耐荷重Fは鉄心片の反力Wよりも大きくなり(F=100>W=78)、樹脂割れを無くすことができた。
このように、板厚tを薄くすることで、うねり量δが実施例1よりも大きくなった(0.40mm)。このため、樹脂の耐荷重Fは鉄心片の反力Wよりも小さくなり(F=100<W=138)、樹脂割れが発生した。
このように、樹脂の種類を変更し、樹脂の強度Tを比較例1よりも大きくすることで(100N/mm2)、樹脂の耐荷重Fが鉄心片の反力Wよりも大きくなり(F=200>W=138)、樹脂割れを無くすことができた。
このように、貫通孔の断面積を比較例1よりも大きくすることで(6mm2)、樹脂の耐荷重Fが鉄心片の反力Wよりも大きくなり(F=150>W=138)、樹脂割れを無くすことができた。
比較例2は、実施例3の条件において、同時打抜き枚数を2枚に増やした場合の結果である。
このように、同時打抜き枚数を増やすことで、うねり量δが実施例3よりも大きくなった(0.50mm)。このため、樹脂の耐荷重Fは鉄心片の反力Wよりも小さくなり(F=150<W=173)、樹脂割れが発生した。
このように、樹脂の種類を変更し、樹脂の強度Tを比較例2よりも大きくすることで(100N/mm2)、樹脂の耐荷重Fが鉄心片の反力Wよりも大きくなり(F=300>W=173)、樹脂割れを無くすことができた。
このように、貫通孔の断面積を比較例2よりも大きくすることで(8mm2)、樹脂の耐荷重Fが鉄心片の反力Wよりも大きくなり(F=200>W=173)、樹脂割れを無くすことができた。
Claims (2)
- 条材から複数の鉄心片を打抜いて積層し、積層した該鉄心片の積層方向に連通する貫通孔又は凹部からなる結合部を周方向に複数形成し、該結合部に樹脂を充填して、積層方向に隣り合う前記鉄心片同士を結合する積層鉄心の製造方法において、
下式を満足するように、前記樹脂の種類、前記鉄心片の材質、及び、前記鉄心片の形状のいずれか1又は2以上を設定することを特徴とする積層鉄心の製造方法。
(T×S)/η>{(4×E×δ×w×t3)/L3}×n
ここで、T:樹脂の強度(N/mm2)、S:結合部の断面積(mm2)、E:条材のヤング率(N/mm2)、δ:鉄心片のうねり量(mm)、w:鉄心片の径方向の幅(mm)、t:鉄心片の板厚(mm)、n:鉄心片の積層枚数、L:周方向に隣り合う結合部間の距離(mm)、η:安全率、である。 - 請求項1記載の積層鉄心の製造方法において、前記条材を複数枚重ねた状態で前記鉄心片を打抜くことを特徴とする積層鉄心の製造方法。
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