JP6543911B2 - Cement composition and method for producing the same - Google Patents
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Description
本発明は、セメントクリンカー、石膏、石灰石及び高炉スラグを含み、塩化物イオン量を調整するための塩素バイパスダストを含んでいてもよい、セメント組成物及びその製造方法に関する。 The present invention relates to a cement composition containing cement clinker, gypsum, limestone and blast furnace slag, which may contain chlorine bypass dust for adjusting the amount of chloride ions, and a method of producing the same.
セメント産業は、温室効果ガスである二酸化炭素を排出する産業である。二酸化炭素排出量の削減は重要な課題である。この二酸化炭素は、セメントの中間製品であるクリンカーを製造する工程で原料を焼成した際に、原料である石灰石の化学反応によって発生する。二酸化炭素は、セメントクリンカーを製造する限り排出するものである。 The cement industry is an industry that emits carbon dioxide, which is a greenhouse gas. Reducing carbon dioxide emissions is an important issue. This carbon dioxide is generated by a chemical reaction of limestone which is a raw material when the raw material is fired in a process of producing clinker which is an intermediate product of cement. Carbon dioxide is emitted as long as it produces cement clinker.
二酸化炭素の排出量の削減が望まれている状況下において、普通ポルトランドセメントは、セメント組成物中にクリンカーを９５質量％程度含む。普通ポルトランドセメントに対して、混合セメントは、高炉スラグや石炭灰（フライアッシュ）等の混和材を混合させるため、セメント組成物中に含まれるクリンカーの比率を引き下げることができる。したがって、混合セメントが普通ポルトランドセメントと同等の性能を維持できれば、混合セメントの製造によって二酸化炭素の削減に寄与させることができる。 Under circumstances where reduction of carbon dioxide emissions is desired, ordinary Portland cement contains about 95% by mass of clinker in the cement composition. In contrast to ordinary portland cement, mixed cement can reduce the proportion of clinker contained in the cement composition because it mixes admixtures such as blast furnace slag and coal ash (fly ash). Therefore, if the blended cement can maintain the same performance as ordinary Portland cement, the production of the blended cement can contribute to the reduction of carbon dioxide.
普通ポルトランドセメント等のセメント組成物に求められる性能の１つは、セメント組成物を使用したコンクリート等の硬化体の強度発現性である。硬化体の強度発現性を得るために、粉末度の細かい（ブレーン比表面積の大きい）石灰石又は高炉スラグを使用したセメント組成物が提案されている。例えば、特許文献１には、軟弱地盤改良硬化剤として、普通ポルトランドセメントと、粉末度を細かくした特定のブレーン比表面積を有する高炉スラグ微粉末及び石灰石微粉末とを含む、硬化材組成物が記載されている。また、特許文献２には、特定のブレーン比表面積となるように粉砕されたセメント粉末と、粉末度を細かくした特定のブレーン比表面積を有する石灰石粉末及び／又はスラグ粉末を含む、セメント組成物が記載されている。 One of the performances required for cement compositions such as ordinary portland cement is strength development of a cured product such as concrete using the cement composition. In order to obtain strength development of a hardened material, cement compositions using limestone with a fine particle size (large Blaine specific surface area) or blast furnace slag have been proposed. For example, Patent Document 1 describes a hardener composition comprising, as a soft ground improvement hardener, ordinary portland cement, and ground fine blast furnace slag powder and limestone fine powder having a specific brane specific surface area finely divided. It is done. In addition, Patent Document 2 discloses a cement composition containing cement powder ground to a specific brane specific surface area, and limestone powder and / or slag powder having a specific brane specific surface area reduced in fineness. Have been described.
混合セメントの一種として、特許文献３には、高炉スラグ又はフライアッシュの一種を含むセメントと、特定量の塩素バイパスダストとを含むセメント組成物が記載されている。 As a kind of mixed cement, Patent Document 3 describes a cement composition containing a cement containing one kind of blast furnace slag or fly ash and a specific amount of chlorine bypass dust.
強度発現性と関連して、セメント組成物の性能の１つとして水和熱が挙げられる。セメント組成物の水和熱は、セメント組成物に含まれる成分と水とが反応して水和物を生成する際の発熱である。一般的に、セメント組成物は、水和物の生成量が多くなるにつれて、モルタル又はコンクリートの強度が上昇するが、それと同時にセメント組成物と水との反応に伴う水和熱も増大する。言い換えれば、モルタル及びコンクリートの強度発現性が向上すると、セメント組成物の水和熱が増加するのが一般的な傾向である。 In connection with strength development, one of the performances of cement compositions is the heat of hydration. The heat of hydration of the cement composition is an exotherm when the components contained in the cement composition react with water to form a hydrate. Generally, cement compositions increase the strength of mortar or concrete as the amount of hydrate formation increases, but at the same time increase the heat of hydration associated with the reaction of cement composition with water. In other words, it is a general trend that the heat of hydration of cement compositions increases as the strength development of mortar and concrete improves.
セメント組成物の水和発熱量が増加すると、モルタルやコンクリートを断熱状態で養生した際に測定される断熱温度上昇量も増加する。断熱温度上昇量は、モルタルやコンクリートを断熱状態（外部への熱の逸散がない状態）で養生して測定される。断熱温度上昇量が増加すると、モルタルやコンクリートは内部と外部との温度差が大きくなる。このため、モルタルやコンクリートの断熱温度上昇量の増加は、温度ひび割れを誘因する場合がある。非特許文献１の土木学会のコンクリート標準示方書では、コンクリートの断熱温度上昇特性を、下記式（Ｉ）で表すことが提案されている。
Ｑ（ｔ）＝Ｑ∞（１−ｅｘｐ（γ（ｔ−ｔ０））） （Ｉ）
上記式中、Ｑ（ｔ）は断熱温度上昇量（℃）を示し、Ｑ∞は終局の断熱温度上昇量（℃）を示し、ｔは材齢（日）を示し、ｔ０は発熱開始材齢（日）を示し、γは断熱温度上昇速度に関する定数を示す。
As the heat of hydration of the cement composition increases, the adiabatic temperature rise measured when the mortar or concrete is cured in an adiabatic state also increases. The adiabatic temperature rise is measured by curing the mortar or concrete in an adiabatic state (in the state where there is no heat dissipation to the outside). When the adiabatic temperature rise amount increases, the temperature difference between the inside and the outside of the mortar and concrete becomes large. For this reason, an increase in the adiabatic temperature rise amount of mortar or concrete may cause a temperature crack. In the concrete standard specification of the Japan Society of Civil Engineers, Non-Patent Document 1, it is proposed that the adiabatic temperature rise characteristic of concrete is expressed by the following formula (I).
Q (t) = Q ∞ ( 1-exp (γ (t-t 0))) (I)
In the above equation, Q (t) indicates the adiabatic temperature rise (° C.), Q は indicates the final adiabatic temperature rise (° C.), t indicates the age (day), and t 0 indicates the heat generation initiator The age (day) is indicated, and γ is a constant relating to the adiabatic temperature rise rate.
また、非特許文献２には、モルタルの断熱温度上昇特性を予測する方法が提案されている（非特許文献２）。 In addition, Non-Patent Document 2 proposes a method of predicting the heat insulation temperature rise characteristic of mortar (Non-Patent Document 2).
しかしながら、特許文献１及び２に記載の硬化材組成物又はセメント組成物は、粉末度の細かい（ブレーン比表面積の大きい）石灰石、高炉スラグ又はセメント粉末を使用するため、組成物の製造工程において、粉末度を細かくするための粉砕エネルギーが発生し、エネルギーが増量する。粉砕エネルギーの増加は、二酸化炭素発生量の増加に繋がり、二酸化炭素発生量の削減に反し、環境面において好ましいことではない。 However, since the hardener composition or cement composition described in Patent Documents 1 and 2 uses limestone with a fine particle size (large Blaine specific surface area), blast furnace slag or cement powder, in the process of producing the composition, Grinding energy for reducing the fineness is generated, and the energy is increased. An increase in grinding energy leads to an increase in carbon dioxide production, which is contrary to the reduction in carbon dioxide production, and is not preferable from the environmental aspect.
また、コンクリート等の断熱温度上昇特性の評価は多大な労力を要し、セメント組成物の各成分と断熱温度上昇特性との関係は十分に解明されていないのが実情である。例えば特許文献１又は３には、セメント組成物を用いた硬化物の断熱温度上昇特性に関しては記載されていない。強度発現性と水和熱の一般的な関係を考慮すると、硬化体の強度が増加又は維持されている場合には、水和熱も増加又は維持されていると考えるのが一般的である。特許文献２には、特定のブレーン比表面積を有する石灰石微粉末及びスラグ粉末と、特定のブレーン比表面積を有するセメント粉末とを含むセメント組成物の終局断熱温度上昇量は記載されている。 Moreover, evaluation of the adiabatic temperature rise characteristic of concrete etc. requires a lot of labor, and it is a fact that the relationship between each component of the cement composition and the adiabatic temperature rise characteristic is not sufficiently clarified. For example, Patent Document 1 or 3 does not describe the adiabatic temperature rise characteristics of a cured product using a cement composition. In view of the general relationship between strength development and heat of hydration, it is generally considered that the heat of hydration is also increased or maintained if the strength of the cured product is increased or maintained. Patent Document 2 describes a final adiabatic temperature rise of a cement composition containing limestone fine powder and slag powder having a specific brane specific surface area and a cement powder having a specific brane specific surface area.
本発明は、製造工程における二酸化炭素排出量を削減し、強度発現性を維持・向上させつつ、断熱温度上昇量を抑制させ得る、石灰石及び高炉スラグを含み、塩化物イオン量調整のための塩素バイパスダストを含んでいてもよい、セメント組成物及びその製造方法を提供することを課題とする。 The present invention includes limestone and blast furnace slag which can suppress the adiabatic temperature rise while reducing carbon dioxide emissions in the manufacturing process and maintaining / improving strength development, and chlorine for adjusting the amount of chloride ions It is an object of the present invention to provide a cement composition which may contain bypass dust and a method for producing the same.
本発明者らは、上記の課題を達成すべく鋭意検討した結果、モルタル、コンクリートの強度発現性を維持・向上させ、断熱温度上昇量を抑制させるためには、セメント組成物中の混合材（石灰石と高炉スラグの合量）が適正な量であり、混合材（石灰石及び高炉スラグ）に占める石灰石と高炉スラグが適正な質量比であることが有効であり、更に適正量の塩化物イオンを含むことが有効であることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies to achieve the above-mentioned problems, the present inventors maintained and improved the strength development of mortar and concrete, and suppressed the adiabatic temperature rise, the mixing material in the cement composition ( It is effective that the total amount of limestone and blast-furnace slag is appropriate and the mass ratio of limestone to blast-furnace slag in the mixed material (limestone and blast-furnace slag) is an appropriate mass ratio. It has been found that inclusion is effective, and the present invention has been completed.
〔１〕セメントクリンカーと、石膏と、石灰石と、高炉スラグとを含むセメント組成物であって、セメント組成物の全質量を基準として、石灰石量が１〜８質量％、高炉スラグ量が１２質量％以上３９質量％以下、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下、塩化物イオン量が０．０２〜０．１質量％であることを特徴とするセメント組成物に関する。
〔２〕石灰石と高炉スラグの質量比が１：４０〜２：３である、〔１〕記載のセメント組成物に関する。
〔３〕セメント組成物の全質量を基準として、ＳＯ３量が１．６〜２．５質量％である、〔１〕又は〔２〕記載のセメント組成物に関する。
〔４〕セメントの全質量を基準として、セメントクリンカー量が５５〜８０質量％である、〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のセメント組成物に関する。
〔５〕セメントクリンカーが、ボーグ式換算で、Ｃ３Ｓ量が４５〜８０質量％、Ｃ２Ｓ量が５〜２５質量％、Ｃ３Ａ量が６〜１５質量％、及びＣ４ＡＦ量が７〜１５質量％である、〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載のセメント組成物に関する。
〔６〕更に塩素バイパスダストを含む、〔１〕〜〔５〕のいずれかに記載のセメント組成物に関する。
〔７〕セメント組成物中に含まれる塩素バイパスダストに由来する塩化物イオン量が０．０１〜０．０９質量％である、〔６〕記載のセメント組成物に関する。
〔８〕セメントの全質量を基準として、塩素バイパスダスト量が０．０５〜５質量％である、〔６〕又は〔７〕記載のセメント組成物に関する。
〔９〕セメント組成物のブレーン比表面積が３０００〜４５００ｃｍ２／ｇである、〔１〕〜〔８〕にいずれかに記載のセメント組成物に関する。
〔１０〕セメント組成物の全質量を基準として、石灰石が１〜８質量％、高炉スラグが１２質量％以上３９質量％以下、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下、塩化物イオン量が０．０２〜０．１質量％となるように、セメントクリンカー、石膏、石灰石、高炉スラグ及び塩素バイパスダストを混合粉砕する工程を含み、塩素バイパスダスト中の塩化物イオン量が２〜３５質量％である、セメント組成物の製造方法に関する。
[1] A cement composition comprising cement clinker, gypsum, limestone and blast furnace slag, wherein the amount of limestone is 1 to 8 mass% and the amount of blast furnace slag is 12 mass based on the total mass of the cement composition The cement composition according to claim 1, wherein the total content of limestone and blast furnace slag is 20% to 40% by mass, and the amount of chloride ions is 0.02 to 0.1% by mass.
[2] The cement composition according to [1], wherein the mass ratio of limestone to blast furnace slag is 1:40 to 2: 3.
[3] The cement composition according to [1] or [2], wherein the amount of SO 3 is 1.6 to 2.5% by mass based on the total mass of the cement composition.
[4] The cement composition according to any one of [1] to [3], wherein the amount of cement clinker is 55 to 80% by mass based on the total mass of cement.
[5] The cement clinker is 45 to 80 mass% of C 3 S, 5 to 25 mass% of C 2 S, 6 to 15 mass% of C 3 A, and C 4 AF in terms of Borg type conversion The present invention relates to the cement composition according to any one of [1] to [4], wherein is 7 to 15% by mass.
[6] The cement composition according to any one of [1] to [5], further containing chlorine bypass dust.
[7] The cement composition according to [6], wherein the amount of chloride ions derived from chlorine bypass dust contained in the cement composition is 0.01 to 0.09 mass%.
[8] The cement composition according to [6] or [7], wherein the amount of chlorine bypass dust is 0.05 to 5% by mass based on the total mass of the cement.
[9] The cement composition according to any one of [1] to [8], wherein the brane specific surface area of the cement composition is 3000 to 4500 cm 2 / g.
[10] 1 to 8 mass% of limestone, 12 to 39 mass% of blast furnace slag, and 20 to 40 mass% of total limestone and blast furnace slag, based on the total mass of the cement composition Mixing and grinding cement clinker, gypsum, limestone, blast furnace slag and chlorine bypass dust such that the amount of chloride ion is 0.02 to 0.1% by mass, wherein the amount of chloride ion in the chlorine bypass dust is It is related with the manufacturing method of a cement composition which is 2-35 mass%.
本発明は、製造工程における二酸化炭素（ＣＯ２）発出量を削減し、モルタル又はコンクリート等の硬化体の強度発現性を維持又は向上させつつ、断熱温度上昇量を抑制させ得るセメント組成物及びその製造方法を提供することを目的とする。 The present invention is a cement composition capable of suppressing the adiabatic temperature rise while reducing or reducing the amount of carbon dioxide (CO 2 ) emission in the manufacturing process and maintaining or improving the strength developing property of a hardened body such as mortar or concrete The purpose is to provide a manufacturing method.
以下、本発明の好適な実施形態について説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described.
本実施形態に係るセメント組成物は、セメントクリンカーと、石膏と、石灰石と、高炉スラグとを含み、塩化物イオン量調整のための塩素バイパスダストを含んでいてもよいセメント組成物である。本実施形態に係るセメント組成物は、セメント組成物の全質量を基準として、石灰石量が１〜８質量％、高炉スラグ量が１２質量％以上３９質量％以下、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下、塩化物イオン量が０．０２〜０．１質量％である。 The cement composition according to the present embodiment is a cement composition containing cement clinker, gypsum, limestone, and blast furnace slag, and may contain chlorine bypass dust for adjusting the amount of chloride ions. In the cement composition according to the present embodiment, the amount of limestone is 1 to 8% by mass, the amount of blast furnace slag is 12% to 39% by mass, and the total amount of limestone and blast furnace slag is based on the total mass of the cement composition. 20 mass% or more and 40 mass% or less, and the amount of chloride ions is 0.02 to 0.1 mass%.
セメント組成物を製造する方法は、セメントクリンカーと、石膏と、石灰石と、高炉スラグと、必要に応じて塩素バイパスダストを混合して粉砕する方法が挙げられる。セメント組成物を製造する方法において、「混合粉砕する工程」とは、セメント組成物を構成する各成分を混合した後に粉砕する工程、混合と同時に粉砕する工程、粉砕した後に混合する工程を含む。セメント組成物を製造する方法は、セメントクリンカーと、石膏と、高炉スラグと、必要に応じて塩素バイパスダストを混合して粉砕した後に、あらかじめ粉砕した石灰石微粉末を混合する方法、セメントクリンカーと、石灰石と、石膏と、必要に応じて塩素バイパスダストを混合して粉砕した後に、あらかじめ粉砕した高炉スラグ粉を混合する方法、セメントクリンカーと、石膏と、必要に応じて塩素バイパスダストを混合して粉砕した後に、あらかじめ粉砕した高炉スラグ粉と石灰石微粉末を混合する方法が挙げられる。セメント組成物を製造する工程において、セメント組成物を構成する成分のうち、セメントクリンカーとともに混合して粉砕した後、あらかじめ粉砕した成分を混合することを「後混合」という。 A method of producing a cement composition includes a method of mixing and grinding cement clinker, gypsum, limestone, blast furnace slag, and chlorine bypass dust as needed. In the method of producing a cement composition, the step of “mixing and grinding” includes the steps of mixing and then mixing the respective components constituting the cement composition, the step of simultaneously grinding and mixing, and the step of grinding and then mixing. A method of producing a cement composition is a method of mixing cement clinker, gypsum, blast furnace slag, and optionally chlorine bypass dust and grinding, and then mixing limestone fine powder which has been ground beforehand, cement clinker, Method of mixing ground limestone, gypsum, and chlorine bypass dust if necessary, and then mixing it with ground blast furnace slag powder, cement clinker, gypsum, and chlorine bypass dust if necessary A method of mixing ground blast furnace slag powder and limestone fine powder after grinding is mentioned. In the step of producing the cement composition, among the components constituting the cement composition, after mixing and grinding with a cement clinker, mixing of the components ground in advance is called “post-mixing”.
セメントクリンカーの製造は、ＳＰ方式（多段サイクロン予熱方式）又はＮＳＰ方式（仮焼炉を併設した多段サイクロン予熱方式）等の既存のセメント製造設備を用いて製造することができる。 The cement clinker can be manufactured using existing cement manufacturing equipment such as SP system (multistage cyclone preheating system) or NSP system (multistage cyclone preheating system with calciner together).
セメント組成物の製造方法は、セメント組成物の全質量を基準として、石灰石量が１〜８質量％、高炉スラグが１２質量％以上３９質量％以下、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下、塩化物イオン量が０．０２〜０．１質量％となるように、セメントクリンカー、石膏、石灰石、高炉スラグ及び塩素バイパスダストを混合粉砕する工程を含み、塩素バイパスダスト中の塩化物イオン量が２〜３５質量％である。 The method for producing the cement composition is based on the total mass of the cement composition, the amount of limestone is 1 to 8% by mass, blast furnace slag is 12% to 39% by mass, and the total amount of limestone and blast furnace slag is 20% by mass The process of mixing and grinding cement clinker, gypsum, limestone, blast furnace slag and chlorine bypass dust so that the content of chloride ion is 0.02 to 0.1 mass% or more, and in chlorine bypass dust The amount of chloride ions is 2 to 35% by mass.
以下に、セメント組成物の製造方法の一実施形態を記載する。
セメント組成物の製造方法としては、まずセメントクリンカーを直径５ｍｍ以下となるようにジョークラッシャーにて粉砕し、粉砕したセメントクリンカー、石膏、石灰石、高炉スラグ及び必要に応じて塩化物イオン量を調整するための塩化物イオン量が２〜３５質量％の塩素バイパスダストを、セメント組成物の全質量を基準として、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下となるように、試験ボールミルに投入し、試験ボールミルによって所望のブレーン比表面積となるように混合粉砕する。粉砕機に投入する順序は、限定されない。また、所望のブレーン比表面積となるように粉砕ができれば、粉砕機の種類は限定されない。
Below, one embodiment of the manufacturing method of a cement composition is described.
As a method for producing a cement composition, first, cement clinker is crushed with a jaw crusher so that the diameter is 5 mm or less, and the crushed cement clinker, gypsum, limestone, blast furnace slag and, if necessary, the amount of chloride ions are adjusted. Chloride bypass dust with a chloride ion content of 2 to 35% by mass is tested so that the total amount of limestone and blast furnace slag is 20% to 40% by mass based on the total mass of the cement composition The mixture is charged into a ball mill, and mixed and ground by a test ball mill so as to obtain a desired brain specific surface area. The order of charging to the crusher is not limited. In addition, the type of the pulverizer is not limited as long as the pulverization can be performed so as to obtain a desired brain specific surface area.
セメントクリンカーの鉱物組成は、ボーグ式算定のＣ３Ｓ量が、好ましくは４５〜８０質量％であり、より好ましくはＣ３Ｓ量が４７〜７５質量％であり、更に好ましくはＣ３Ｓ量が４９〜７２質量％であり、特に好ましくはＣ３Ｓ量が５１〜６９質量％である。セメントクリンカーの鉱物組成は、ボーグ式算定のＣ２Ｓ量が、好ましくは５〜２５質量％であり、より好ましくはＣ２Ｓ量が１０〜２５質量％であり、更に好ましくはＣ２Ｓ量が１１〜２３質量％であり、特に好ましくはＣ２Ｓ量が１１〜２１質量％である。セメントクリンカー組成物は、ボーグ式算定のＣ３Ａ量が、好ましくは６〜１５質量％であり、より好ましくはＣ３Ａ量が８〜１３質量％であり、更に好ましくはＣ３Ａ量が９〜１２質量％であり、特に好ましくはＣ３Ａ量が９〜１１質量％である。セメントクリンカーの鉱物組成は、ボーグ式算定のＣ４ＡＦ量が、好ましくは７〜１５質量％であり、より好ましくはＣ４ＡＦ量が８〜１２質量％であり、更に好ましくはＣ４ＡＦ量が８〜１１質量％であり、特に好ましくはＣ４ＡＦ量が８〜１０質量％である。 Mineral composition of the cement clinker, C 3 S content of Borg type calculation is preferably 45 to 80 wt%, more preferably C 3 S content is 47 to 75 wt%, more preferably C 3 S content Is 49 to 72% by mass, and particularly preferably the amount of C 3 S is 51 to 69% by mass. Mineral composition of the cement clinker, C 2 S content of Borg type calculation is preferably 5 to 25 wt%, more preferably from 10 to 25% by weight C 2 S content, more preferably C 2 S content Is 11 to 23% by mass, and particularly preferably the amount of C 2 S is 11 to 21% by mass. Cement clinker composition, C 3 A content of Borg type calculation is, preferably 6 to 15 wt%, more preferably C 3 A content 8 to 13% by weight, more preferably C 3 A quantity It is 9 to 12% by mass, and particularly preferably the amount of C 3 A is 9 to 11% by mass. Mineral composition of the cement clinker, C 4 AF of Borg type calculation is preferably 7 to 15 wt%, more preferably from 8 to 12% by weight C 4 AF amount, more preferably C 4 AF amount Is 8 to 11% by mass, and particularly preferably the amount of C 4 AF is 8 to 10% by mass.
セメントクリンカーの諸率、鉱物組成、少量微量成分はＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「ポルトランドセメントの化学分析方法」、または、ＪＩＳ Ｒ ５２０４：２００２「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に準じて化学成分を定量し、ボーグ式により求めた。ここでボーグ式算定のＣ３Ｓ量、Ｃ２Ｓ量、Ｃ３Ａ量及びＣ４ＡＦ量は、下記の式［１］、［２］、［３］、［４］によって算出する値である。
Ｃ３Ｓ量(質量％)＝４．０７×ＣａＯ(％)−７．６０×ＳｉＯ２(％)−６．７２×Ａｌ２Ｏ３(％)−１．４３×Ｆｅ２Ｏ３(％)−２．８５×ＳＯ３(％)・・・［１］
Ｃ２Ｓ量（質量％）＝２．８７×ＳｉＯ２（％）−０．７５４×Ｃ３Ｓ（％）・・・［２］
Ｃ３Ａ量（質量％）＝２．６５×Ａｌ２Ｏ３（％）−１．６９×Ｆｅ２Ｏ３（％）・・・［３］
Ｃ４ＡＦ量＝３．０４×Ｆｅ２Ｏ３（％）・・・［４］
Various proportions of cement clinker, mineral composition, small amount of minor components are determined according to JIS R 5202: 1999 "Chemical analysis method of portland cement" or JIS R 5204: 2002 "Fluorescent X-ray analysis method of cement" It was determined by the Borg equation. Here, the C 3 S amount, C 2 S amount, C 3 A amount and C 4 AF amount of Borg equation calculation are values calculated by the following formulas [1], [2], [3] and [4]. is there.
C 3 S content (wt%) = 4.07 × CaO (% ) - 7.60 × SiO 2 (%) - 6.72 × Al 2 O 3 (%) - 1.43 × Fe 2 O 3 (% )-2.85 × SO 3 (%) ... [1]
C 2 S content (mass%) = 2.87 × SiO 2 (%) − 0.754 × C 3 S (%) ... [2]
C 3 A amount (mass%) = 2.65 × Al 2 O 3 (%) − 1.69 × Fe 2 O 3 (%) ... [3]
C 4 AF amount = 3.04 × Fe 2 O 3 (%) ... [4]
セメント組成物中に含まれるセメントクリンカー量は、セメント組成物の全質量を基準として、好ましくは５５〜８０質量％、より好ましくは６０〜７８質量％、更に好ましくは６３〜７７質量％である。
セメント組成物中に含まれるセメントクリンカー量が、５５〜８０質量％であると、セメント組成物中に、セメントクリンカーの他に、石膏、石灰石及び高炉スラグを含み、更に必要に応じて塩化物イオン量調整のための塩素バイパスダストを含む場合であっても、これらの混合材を含まないセメント組成物と同等又はそれ以上の硬化体の強度発現性を発揮することができる。
The amount of cement clinker contained in the cement composition is preferably 55 to 80% by mass, more preferably 60 to 78% by mass, and still more preferably 63 to 77% by mass, based on the total mass of the cement composition.
The cement composition contains gypsum, limestone and blast furnace slag in addition to cement clinker in the cement composition if the amount of cement clinker contained in the cement composition is 55-80% by mass, and further, if necessary, chloride ion Even in the case of containing chlorine bypass dust for adjusting the amount, it is possible to exhibit the strength developing property of a cured product equal to or more than a cement composition not containing these mixed materials.
石膏は、ＪＩＳ Ｒ ９１５１「セメント用天然せっこう」に規定される品質を満足するものを用いることが望ましく、具体的には、二水石膏、半水石膏、不溶性無水石膏が好適に用いられる。 As the gypsum, it is desirable to use one satisfying the quality defined in JIS R 9151 "Natural cement plaster for cement", and specifically, dihydrate gypsum, hemihydrate gypsum, and insoluble anhydrous gypsum are suitably used.
セメント組成物は、セメント組成物の全質量を基準として、ＳＯ３量が、好ましくは１．６〜２．５質量％、より好ましくは１．７〜２．３質量％、更に好ましくは１．８〜２．１質量％である。セメント組成物中のＳＯ３量が、上記範囲内であると、セメント組成物の断熱温度上昇量を増大させることなく、モルタルやコンクリート等の硬化体の強度発現性を維持・向上させることができる。セメント組成物中のＳＯ３含有量は、セメント組成物の全体質量に対する含有割合（％）であり、この含有割合は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「ポルトランドセメントの化学分析方法」、または、ＪＩＳ Ｒ ５２０４：２００２「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に準じて測定することができる。 The cement composition has an SO 3 content of preferably 1.6 to 2.5% by mass, more preferably 1.7 to 2.3% by mass, still more preferably 1. based on the total mass of the cement composition. It is 8 to 2.1% by mass. When the amount of SO 3 in the cement composition is within the above range, the strength development of the hardened body such as mortar and concrete can be maintained and improved without increasing the adiabatic temperature rise of the cement composition. . The SO 3 content in the cement composition is the content ratio (%) with respect to the total mass of the cement composition, and the content ratio is JIS R 5202: 1999 “chemical analysis method of portland cement” or JIS R 5204 : 2002 can be measured according to "Fluorescent X-ray analysis method of cement".
石灰石及び石灰石微粉末は、ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２００９「ポルトランドセメント」で規定されるＣａＣＯ３量を９０％以上含有している石灰石を使用する。混合粉砕に使用する石灰石は、粒度が、好ましくは５０ｍｍ以下であり、より好ましくは３０ｍｍ以下であり、更に好ましくは２０ｍｍ以下である。後混合する石灰石微粉末は、ブレーン比表面積が好ましくは３０００ｃｍ２／g以上、より好ましくは４０００ｃｍ２／ｇ以上である。石灰石及び石灰石微粉末の粒度は特に限定されず、特に粒度の小さい、粉末度の細かい石灰石を使用する必要はなく、上記範囲外の粒度の石灰石であっても使用することができる。 Limestone and limestone fine powder use limestone containing 90% or more of the amount of CaCO 3 specified by JIS R 5210: 2009 "Portland cement". The limestone used for the mixing and grinding preferably has a particle size of 50 mm or less, more preferably 30 mm or less, and still more preferably 20 mm or less. Limestone fine powder post mixing, the Blaine specific surface area of preferably 3000 cm 2 / g or more, more preferably 4000 cm 2 / g or more. The particle size of the limestone and the fine limestone powder is not particularly limited, and it is not necessary to use particularly fine sized limestone with a small particle size, and limestone having a particle size outside the above range can also be used.
セメント組成物中の石灰石量は、セメント組成物の全質量を基準として、好ましくは１〜８質量％、より好ましくは２〜６質量％、更に好ましくは４〜６質量％である。セメント組成物の全質量を基準として、セメント組成物中の石灰石量が１〜８質量％であると、一般的に強度発現性（圧縮強度）の増大とともに増大すると推測される断熱温度上昇量を抑制させ、モルタルやコンクリート等の硬化体の強度発現性（圧縮強度）を維持・向上させることができる。 The amount of limestone in the cement composition is preferably 1 to 8% by mass, more preferably 2 to 6% by mass, still more preferably 4 to 6% by mass, based on the total mass of the cement composition. Based on the total mass of the cement composition, when the amount of limestone in the cement composition is 1 to 8 mass%, the adiabatic temperature rise amount that is generally estimated to increase with the increase in strength development (compressive strength) It is possible to maintain and improve the strength development (compression strength) of a hardened body such as mortar and concrete by suppressing the pressure.
高炉スラグは、ＪＩＳ Ｒ ５２１１：２００３「高炉セメント」で規定される高炉スラグを使用する。混合粉砕する高炉スラグは、粒度が、好ましくは５ｍｍ以下であり、より好ましくは３ｍｍ以下であり、更に好ましくは２ｍｍ以下である。後混合する高炉スラグ粉はブレーンが３０００ｃｍ２／ｇ以上、より好ましくは４０００ｃｍ２／ｇ以上である。高炉スラグ及び高炉スラグ粉の粒度は特に限定されず、特に粒度の小さい、粉末度の細かい高炉スラグを使用する必要はなく、上記範囲外の粒度の高炉スラグであっても使用することができる。 As blast furnace slag, blast furnace slag specified by JIS R 5211: 2003 "blast furnace cement" is used. The blast furnace slag to be mixed and pulverized preferably has a particle size of 5 mm or less, more preferably 3 mm or less, and still more preferably 2 mm or less. Post mixing blast furnace slag powder Blaine is 3000 cm 2 / g or more, more preferably 4000 cm 2 / g or more. The particle sizes of the blast furnace slag and the blast furnace slag powder are not particularly limited, and it is not necessary to use particularly fine blast furnace slag having a small particle size, and even blast furnace slag having a particle size outside the above range can be used.
セメント組成物中の高炉スラグ量は、セメント組成物の全質量を基準として、好ましくは１２質量％以上３９質量％以下であり、より好ましくは１２質量％を超え３９質量％以下であり、更に好ましくは１３〜３４質量％であり、特に好ましくは１４〜２９質量％である。セメント組成物の全質量を基準として、セメント組成物中の高炉スラグ量が１２質量％以上３９質量％以下であると、断熱温度上昇量を抑制させ、モルタルやコンクリート等の硬化体の強度発現性（圧縮強度）を維持・向上させることができる。 The amount of blast furnace slag in the cement composition is preferably 12% by mass or more and 39% by mass or less, more preferably more than 12% by mass and 39% by mass or less, based on the total mass of the cement composition Is 13 to 34% by mass, particularly preferably 14 to 29% by mass. Based on the total mass of the cement composition, if the amount of blast furnace slag in the cement composition is 12 mass% or more and 39 mass% or less, the adiabatic temperature rise amount is suppressed, and strength development of hardened body such as mortar or concrete (Compressive strength) can be maintained and improved.
セメント組成物中の石灰石と高炉スラグの合量は、セメント組成物の全質量を基準として、２０質量％以上４０質量％以下であり、好ましくは２０質量％を超え４０質量％以下であり、より好ましくは２３〜３８質量％であり、更に好ましくは２５〜３５質量％であり、特に好ましくは２８〜３３質量％である。セメント組成物中の石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下であり、好ましくは２０質量％を超え４０質量％以下であると、一般的に強度発現性（圧縮強度）の増大とともに増大すると推測される断熱温度上昇量を抑制させ、モルタルやコンクリート等の硬化体の強度発現性（圧縮強度）を維持・向上させることができる。本明細書において、石灰石と高炉スラグとを混合材と称する場合がある。 The total amount of limestone and blast furnace slag in the cement composition is 20% by mass or more and 40% by mass or less, preferably more than 20% by mass and 40% by mass or less, based on the total mass of the cement composition The content is preferably 23 to 38% by mass, more preferably 25 to 35% by mass, and particularly preferably 28 to 33% by mass. In general, when the total amount of limestone and blast furnace slag in the cement composition is 20% by mass or more and 40% by mass or less, preferably more than 20% by mass and 40% by mass or less It is possible to suppress the adiabatic temperature rise amount which is estimated to increase with the increase, and maintain and improve the strength development (compression strength) of the hardened body such as mortar and concrete. In the present specification, limestone and blast furnace slag may be referred to as a mixed material.
石灰石と高炉スラグの質量比（石灰石：高炉スラグ）は、好ましくは１：４０〜２：３、より好ましくは１：３０〜４：７、更に好ましくは１：１４〜１：２である。セメント組成物中の石灰石と高炉スラグの合量のうち、石灰石と高炉スラグの質量比が１：４０〜２：３の範囲であると、一般的に強度発現性（圧縮強度）の増大とともに増大すると推測される断熱温度上昇量を抑制させ、モルタルやコンクリート等の硬化体の強度発現性（圧縮強度）を維持・向上させることができる。 The mass ratio of limestone to blast furnace slag (limestone: blast furnace slag) is preferably 1:40 to 2: 3, more preferably 1:30 to 4: 7, still more preferably 1:14 to 1: 2. Of the total amount of limestone and blast furnace slag in the cement composition, when the mass ratio of limestone to blast furnace slag is in the range of 1:40 to 2: 3, it generally increases with the increase in strength development (compressive strength) Then, it is possible to suppress the adiabatic temperature rise amount which is presumed, and maintain and improve the strength developing property (compression strength) of the hardened body such as mortar and concrete.
セメント組成物中の塩化物イオン量は、セメント組成物の全質量を基準として、好ましくは０．０２〜０．１質量％であり、より好ましくは０．０２５〜０．０９質量％であり、更に好ましくは０．０３〜０．０８質量％であり、特に好ましくは０．０３〜０．０７質量％である。セメント組成物中の塩化物イオン量が、０．０２〜０．１質量％の範囲であると、モルタル・コンクリート等の硬化体の強度発現性を維持・増大することができる。 The amount of chloride ions in the cement composition is preferably 0.02 to 0.1% by mass, more preferably 0.025 to 0.09% by mass, based on the total mass of the cement composition. More preferably, it is 0.03 to 0.08% by mass, and particularly preferably 0.03 to 0.07% by mass. When the amount of chloride ions in the cement composition is in the range of 0.02 to 0.1% by mass, the strength developing property of the hardened body such as mortar and concrete can be maintained and increased.
本発明のセメント組成物は、更に塩素バイパスダストを含んでいてもよい。塩素バイパスダストはセメントキルンのＮＳＰタワーより抽気される塩素バイパスより発生するダストであり、塩素バイパスダストの塩化物イオン量（塩化物イオン（Ｃｌ）の含有量）は２〜３５質量％、好ましくは４〜３３質量％、より好ましくは６〜３１質量％、更に好ましくは７〜３０質量％である。セメント組成物中の塩化物イオン量の調整のために、塩素バイパスダストを用いる。 The cement composition of the present invention may further contain chlorine bypass dust. The chlorine bypass dust is dust generated from the chlorine bypass extracted from the NSP tower of cement kiln, and the amount of chloride ion (content of chloride ion (Cl)) of the chlorine bypass dust is 2 to 35 mass%, preferably The content is 4 to 33% by mass, more preferably 6 to 31% by mass, and still more preferably 7 to 30% by mass. Chlorine bypass dust is used to control the amount of chloride ions in the cement composition.
セメント組成物中の塩素バイパスダスト量は、セメント組成物の全質量を基準として、好ましくは０．０５〜５質量％であり、より好ましくは０．１〜３質量％であり、更に好ましくは０．１〜２質量％であり、特に好ましくは０．１〜１質量％である。セメント組成物の全質量を基準として、セメント組成物中の塩素バイパスダスト量が０．０５〜５質量％であると、モルタル、コンクリート等の硬化体の強度発現性を維持・増大させることができる。セメント組成物中に塩素バイパスダストを加えることによって、石灰石及び高炉スラグを含むセメント組成物を用いた硬化体の強度発現性は増大する傾向がある。このような傾向が生じる機構は明らかではないが、石灰石及び高炉スラグを含むセメント組成物を用いた硬化体の強度発現性が増大するのは、セメント組成物中に含まれる塩化物イオン（Ｃｌ）、あるいはフリーライム（ｆ．ＣａＯ）がセメント（セメントクリンカーの粉砕物）又は高炉スラグの刺激剤となって、徐々に水和反応が進行し、強度発現性が増大することが考えられる。 The amount of chlorine bypass dust in the cement composition is preferably 0.05 to 5% by mass, more preferably 0.1 to 3% by mass, and still more preferably 0 based on the total mass of the cement composition. 1 to 2% by mass, particularly preferably 0.1 to 1% by mass. When the amount of chlorine bypass dust in the cement composition is 0.05 to 5% by mass based on the total mass of the cement composition, it is possible to maintain and increase the strength development of a hardened body such as mortar and concrete. . By adding chlorine bypass dust into the cement composition, the strength developing property of a hardened body using a cement composition containing limestone and blast furnace slag tends to be increased. Although the mechanism by which such a tendency occurs is not clear, it is the chloride ion (Cl) contained in the cement composition that the strength developing property of the hardened body using the cement composition containing limestone and blast furnace slag is increased. Alternatively, it is considered that free lime (f. CaO) serves as a stimulant for cement (grind of cement clinker) or blast furnace slag, and a hydration reaction progresses gradually to increase strength development.
普通ポルトランドセメントの他に、高炉スラグ５質量％を超えて含むセメントは、高炉セメントと規定されている（ＪＩＳ Ｒ５２１１：２００３）。高炉セメントの強度特性は、一般に、普通ポルトランドセメントに比べて材齢３日、７日程度の初期の強度が低い。本発明のセメントクリンカーと、石膏と、石灰石と、高炉スラグと、必要に応じて塩素バイパスダストを含み、セメント組成物の全質量を基準として、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下であるセメント組成物は、高炉スラグを５質量％超えて含む場合においても、材齢３日、７日程度の初期強度も増大する傾向がある。このような傾向が生じる機構は明らかではないが、石灰石及び高炉スラグを含むセメント組成物を用いた硬化体の初期の強度発現性が増大するのも、セメント組成物中に含まれる塩化物イオン（Ｃｌ）の作用により強度発現性が向上した、あるいは、フリーライム（ｆ．ＣａＯ）がセメント又は高炉スラグの刺激剤となって材齢３日程度の初期においても水和反応が進行したことで、強度発現性が増大することが考えられる。 In addition to ordinary portland cement, cement containing more than 5% by mass of blast furnace slag is defined as blast furnace cement (JIS R 5211: 2003). The strength characteristics of blast furnace cement generally have a low initial strength of about 3 days and 7 days old compared to ordinary portland cement. The cement clinker of the present invention, gypsum, limestone, blast furnace slag, and optionally chlorine bypass dust, wherein the total amount of limestone and blast furnace slag is at least 20 mass%, based on the total mass of the cement composition. The cement composition containing not more than 5% by mass tends to increase the initial strength of about 3 days and 7 days even when the blast furnace slag is contained in excess of 5% by mass. Although the mechanism by which such a tendency occurs is not clear, the chloride ion contained in the cement composition also causes an increase in the initial strength development of the cured product using the cement composition containing limestone and blast furnace slag. The strength development is improved by the action of Cl), or the free lime (f. CaO) becomes a stimulant for cement or blast furnace slag and the hydration reaction progresses even in the early 3 days of material age, It is considered that the strong expression is increased.
セメント組成物中の塩素バイパスダストに由来する塩化物イオン量は、セメント組成物の全質量を基準として、好ましくは０．０１〜０．０９質量％であり、より好ましくは０．０２〜０．０８質量％であり、更に好ましくは０．０２〜０．０７質量％であり、特に好ましくは０．０２〜０．０６質量％である。塩素バイパスダストに由来するセメント組成物中に含まれる塩化物イオン量が、０．０１〜０．０９質量％の範囲であると、モルタル・コンクリート等の硬化体の強度発現性を維持・増大することができる。
セメント組成物中の塩素バイパスダストに由来する塩化物イオン量は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２「セメントの化学分析方法」、又は、ＪＩＳ Ｒ ５２０４：２００２「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」の方法によって測定することができる。
The amount of chloride ions derived from chlorine bypass dust in the cement composition is preferably 0.01 to 0.09% by mass, more preferably 0.02 to 0.%, based on the total mass of the cement composition. It is 08% by mass, more preferably 0.02 to 0.07% by mass, and particularly preferably 0.02 to 0.06% by mass. Maintain and increase the strength development of hardened materials such as mortar and concrete when the amount of chloride ions contained in the cement composition derived from chlorine bypass dust is in the range of 0.01 to 0.09 mass% be able to.
The amount of chloride ions derived from chlorine bypass dust in the cement composition can be measured by the method of JIS R 5202 “Method of chemical analysis of cement” or JIS R 5204: 2002 “Method of fluorescent X-ray analysis of cement”. Can.
セメント組成物のブレーン比表面積は、好ましくは３０００〜４５００ｃｍ２／ｇである。ブレーン比表面積が上記範囲内であると、更に優れた強度発現性を有するモルタルやコンクリートの製造が可能となる。セメント組成物のブレーン比表面積は、より好ましくは３３００〜４２００ｃｍ２／ｇであり、更に好ましくは３５００〜４０００ｃｍ２／ｇである。 The brane specific surface area of the cement composition is preferably 3000 to 4500 cm 2 / g. When the brane specific surface area is in the above range, it is possible to manufacture mortar and concrete having further excellent strength development. Blaine specific surface area of the cement composition, more preferably 3300~4200cm 2 / g, more preferably from 3500~4000cm 2 / g.
以下、実施例及び比較例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in detail by way of examples and comparative examples, but the present invention is not limited to the following examples.
［セメント組成物の調整］
直径５ｍｍ以下に粗砕したセメントクリンカー、排脱二水石膏（排煙脱硫二水石膏）、石灰石、高炉スラグ、塩素バイパスダストを合計で３ｋｇ配合した。セメント組成物中の塩化物イオン量の調整のために塩素バイパスダストを用いた。石灰石及び高炉スラグの粒度は直径５ｍｍ以下である。
セメントクリンカー、石膏、石灰石、高炉スラグ、塩素バイパスダストを試験ボールミルでブレーン比表面積が３８００±１５０ｃｍ２／ｇ（高炉セメントＢ種に相当する）になるように粉砕してセメント組成物を得た。使用したクリンカー、排脱二水石膏、石灰石、高炉スラグ、塩素バイパスダストの成分を表１〜５に示す。
[Preparation of cement composition]
A total of 3 kg of cement clinker crushed to a diameter of 5 mm or less, waste water dewatered gypsum (waste gas desulfurized dihydrate gypsum), limestone, blast furnace slag, and chlorine bypass dust were blended. Chlorine bypass dust was used to control the amount of chloride ions in the cement composition. The grain size of limestone and blast furnace slag is less than 5 mm in diameter.
Cement clinker, gypsum, limestone, blast furnace slag and chlorine bypass dust were ground by a test ball mill to a brane specific surface area of 3800 ± 150 cm 2 / g (corresponding to blast furnace cement type B) to obtain a cement composition. The components of the used clinker, discharged and dewatered gypsum, limestone, blast furnace slag and chlorine bypass dust are shown in Tables 1-5.
使用したクリンカーの諸率、鉱物組成、少量微量成分は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準じて化学成分を定量し、諸率、鉱物組成はボーグ式により求めた。
Ｃ３Ｓ量（質量％）＝４．０７×ＣａＯ（％）−７．６０×ＳｉＯ２（％）−６．７２×Ａｌ２Ｏ３（％）−１．４３×Ｆｅ２Ｏ３（％）−２．８５×ＳＯ３（％）・・・［１］
Ｃ２Ｓ量（％）＝２．８７×ＳｉＯ２（％）−０．７５４×Ｃ３Ｓ（％）・・・［２］
Ｃ３Ａ量（質量％）＝２．６５×Ａｌ２Ｏ３（％）−１．６９×Ｆｅ２Ｏ３（％）・・・［３］
Ｃ４ＡＦ量（％）＝３．０４×Ｆｅ２Ｏ３含有量（％） ・・・［４］
The chemical composition was quantified according to JIS R 5202: 1999 “Chemical analysis method of portland cement”, and the various ratios and mineral composition were determined by the Borg equation.
C 3 S content (wt%) = 4.07 × CaO (% ) - 7.60 × SiO 2 (%) - 6.72 × Al 2 O 3 (%) - 1.43 × Fe 2 O 3 (% )-2.85 × SO 3 (%) ... [1]
C 2 S content (%) = 2.87 × SiO 2 (%) − 0.754 × C 3 S (%) ... [2]
C 3 A amount (mass%) = 2.65 × Al 2 O 3 (%) − 1.69 × Fe 2 O 3 (%) ... [3]
C 4 AF amount (%) = 3.04 × Fe 2 O 3 content (%) ... [4]
使用した排脱二水石膏の化学成分は、ＪＩＳ Ｒ ９１０１：１９９５「石膏の分析方法」に準じて測定した。 The chemical components of the used two-way gypsum were measured according to JIS R 9101: 1995 "Method of analyzing gypsum".
使用した石灰石の化学成分は、ＪＩＳ Ｍ ８８５０：「石灰石分析方法」に準じて測定した。 The chemical composition of the used limestone was measured according to JIS M 8850: "limestone analysis method".
使用した高炉スラグは、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準じて化学成分を定量し、塩基度は計算式により求めた。
塩基度(ＪＩＳ)＝(ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３)／ＳｉＯ２
塩基度(ＴｉＯ２換算)＝(ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３)／ＳｉＯ２−(０．１３×ＴｉＯ２)塩基度(Ｂｍ)＝(ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３)／ＳｉＯ２−(０．１３×ＴｉＯ２)−ＭｎＯ活性度指数は、ＪＩＳ Ａ ６２０２：１９９７「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に準じて測定した。高炉スラグは、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準じて、高炉スラグを破砕機によって約５ｍｍ以下に破砕したものを用いた。
The blast furnace slag used quantified the chemical component according to JISR5202: 1999 "the chemical analysis method of portland cement", and basicity was calculated | required by the formula.
Basicity (JIS) = (CaO + MgO + Al 2 O 3) / SiO 2
Basicity (in terms of TiO 2 ) = (CaO + MgO + Al 2 O 3 ) / SiO 2- (0.13 × TiO 2 ) Basicity (Bm) = (CaO + MgO + Al 2 O 3 ) / SiO 2 − (0.13 × TiO 2 ) -MnO activity index was measured according to JIS A 6202: 1997 "blast furnace slag fine powder for concrete". As blast-furnace slag, what grind | pulverized blast-furnace slag by about 5 mm or less with the crusher was used according to JISR5202: 1999 "the chemical analysis method of Portland cement".
使用した塩素バイパスダストの塩化物イオン量（Ｃｌ）は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「セメントの化学分析方法」に準じて測定した。ｆ．ＣａＯは、ＪＩＳ Ｍ ８８５３：１９９８「セラミック用アルミノけい酸塩質原料」に準じて測定した。 The chloride ion content (Cl) of the used chlorine bypass dust was measured according to JIS R 5202: 1999 "Method for chemical analysis of cement". f. CaO was measured according to JIS M 8853: 1998 "aluminosilicate material for ceramics".
セメント組成物の配合を表６に示す。 The composition of the cement composition is shown in Table 6.
セメント組成物の製造方法としては、まずセメントクリンカー（普通クリンカー：伊佐セメント工場品）を直径５ｍｍ以下となるようにジョークラッシャーにて粉砕し、粉砕したセメントクリンカー、石膏（排脱石膏：中国電力小野田発電所品）、石灰石（伊佐鉱山品）、高炉スラグ（日新製鋼呉品）及び塩素バイパスダストを表６の配合割合で混合し、試験ボールミルに投入し、試験ボールミルによって所定のブレーン比表面積（３，８００±１５０ｃｍ２／ｇ）となるように混合粉砕した。なお、粉砕に当たっては粉砕助剤としてジエチレングリコールを０．０３％添加した。粉砕機に投入する順序は、限定されない。また、所望のブレーン比表面積となるように粉砕ができれば、粉砕の種類は限定されない。 As a method for producing a cement composition, first, cement clinker (normal clinker: product of Isa cement plant) is crushed with a jaw crusher so as to have a diameter of 5 mm or less, and crushed cinder, gypsum (excluded gypsum: Chugoku Electric Power Onoda Power plant products) Limestone (Isa mine product), blast furnace slag (Nisshin Steel Products) and chlorine bypass dust are mixed in the proportions shown in Table 6, charged into the test ball mill, and the specified ball specific surface area (test ball mill) The mixture was pulverized so as to be 3,800 ± 150 cm 2 / g). In addition, 0.03% of diethylene glycol was added as a grinding aid at the time of grinding. The order of charging to the crusher is not limited. In addition, the type of grinding is not limited as long as the grinding can be performed so as to obtain a desired brain specific surface area.
表６に、セメント組成物の配合、粉末特性（ブレーン比表面積）、塩化物イオン量、ｆ．ＣａＯ量を記載した。表６に示すセメント組成物のＳＯ３量、粉末特性、塩化物イオン量、及びフリーライム（ｆ．ＣａＯ）は、下記のように、算出又は測定した。 Table 6 shows the composition of cement composition, powder characteristics (Brain specific surface area), chloride ion amount, f. The amount of CaO was stated. The SO 3 content, powder characteristics, chloride ion content, and free lime (f. CaO) of the cement composition shown in Table 6 were calculated or measured as follows.
＜セメント組成物のＳＯ３量＞
セメント組成物のＳＯ３量は、セメント組成物の全質量を基準として、セメント組成物の二水石膏（質量％）から下記の式により算出した。
ＳＯ３量＝（ＳＯ３の分子量／二水石膏の分子量）×（二水石膏の添加率）＋（クリンカーのＳＯ３量）×（クリンカーの添加率）
例えば、下記表６に示される実施例１のセメント組成物のＳＯ３量は、表６に示す二水石膏の添加率と、表１に示すセメント組成物に用いたセメントクリンカーのＳＯ３量とから、下記の式により算出できる。
ＳＯ３量＝８０／１７２×３．４５％＋０．００５×６６．５５％＝１．９３％
<SO 3 content of cement composition>
The amount of SO 3 in the cement composition was calculated from the gypsum dihydrate (% by mass) of the cement composition based on the total mass of the cement composition according to the following equation.
Amount of SO 3 = (molecular weight of SO 3 / molecular weight of dihydrate gypsum) × (addition rate of dihydrate gypsum) + (amount of SO 3 of clinker) × (addition rate of clinker)
For example, the SO 3 content of the cement composition of Example 1 shown in Table 6 below is the addition ratio of dihydrate gypsum shown in Table 6 and the SO 3 content of cement clinker used in the cement composition shown in Table 1 From this, it can be calculated by the following equation.
The amount of SO 3 = 80/172 × 3.45% + 0.005 × 66.55% = 1.93%
＜セメント組成物の粉末特性＞
セメントの粉末特性（ブレーン比表面積）について、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に準じて測定した。
<Powder characteristics of cement composition>
The powder properties (brane specific surface area) of cement were measured according to JIS R 5201: 1997 "Physical test method of cement".
＜セメント組成物の塩化物イオン量、塩素バイパスダスト由来の塩化物イオン量＞
セメント組成物の塩化物イオン（Ｃｌ）量及び塩素バイパスダスト由来の塩化物イオン（Ｃｌ）量は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「セメントの化学分析方法」に準じて測定した。
<Chloride ion content of cement composition, Chloride ion content derived from chlorine bypass dust>
The amount of chloride ion (Cl) of the cement composition and the amount of chloride ion (Cl) derived from chlorine bypass dust were measured according to JIS R 5202: 1999 "Method for chemical analysis of cement".
＜ｆ．ＣａＯ（フリーライム）＞
ｆ．ＣａＯは、ＪＩＳ Ｍ ８８５３：１９９８「セラミック用アルミノけい酸塩質原料」に準じて測定した。
<F. CaO (Free Lime)>
f. CaO was measured according to JIS M 8853: 1998 "aluminosilicate material for ceramics".
表７に、セメント組成物の物理試験の結果を示す。表７の物理試験は下記のように行った。 Table 7 shows the results of physical tests of cement compositions. The physical tests in Table 7 were conducted as follows.
＜標準軟度水量＞
標準軟度水量は、セメントペーストの柔らかさ（軟度）を一定にするために必要な水量をいい、標準軟度水量の数値が大きいほど、セメントの流動性が低下する。測定方法は、セメント組成物５００ｇを練り鉢に入れ水を加えて練り混ぜた後、セメントペーストを容器に投入し、表面を平滑にした後、標準棒を降下させて、３０秒後に標準棒の先端と底板との間隔を測定し、標準棒の先端と底板の間隔が６±１ｍｍ（標準軟度）となる水量を測定し、標準軟度水量とした。
<Standard softness water>
The standard softness water amount refers to the amount of water required to make the softness (softness) of the cement paste constant, and the larger the value of the standard softness water amount, the lower the fluidity of the cement. The measuring method is as follows: 500 g of cement composition is put in a mortar and mixed with water and mixed, cement paste is put into a container, the surface is smoothed, a standard bar is lowered, and after 30 seconds, the standard bar is made The distance between the tip and the bottom plate was measured, and the amount of water at which the distance between the tip of the standard rod and the bottom plate was 6 ± 1 mm (standard softness) was measured, and this was used as the standard amount of softness water.
＜凝結（始発、終結）、モルタル圧縮強さ＞
凝結時間（始発時間、終結時間）は、得られたセメント組成物を用いて、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７「セメントの物理試験方法」に準じて測定した。結果を表７に示す。表７中、参考例１の結果に示すように「凝結（始発）２：２９」は、凝結の始発時間が２時間２９分であることを表す。表７中、参考例１の結果に示すように「凝結（終結）３：２７」は、凝結の終結時間が３時間２７分であることを表す。表７中、参考例以外の実施例、及び比較例についても同様に、凝結の始発時間及び終結時間を表す。
<Set (starting, ending), mortar compression strength>
The setting time (starting time, ending time) was measured according to JIS R 5201: 1997 "Physical test method for cement" using the obtained cement composition. The results are shown in Table 7. In Table 7, as shown in the result of Reference Example 1, "set (starting) 2:29" indicates that the start time of the set is 2 hours and 29 minutes. In Table 7, as shown in the results of Reference Example 1, "coagulation (termination) 3: 27" indicates that the coagulation termination time is 3 hours and 27 minutes. In Table 7, the beginning and end times of condensation are similarly shown for the examples other than the reference example and the comparative example.
＜断熱温度上昇試験＞
特開２００８−２４１５２０号公報に記載された断熱熱量計と同様の装置（株式会社東京理工製、商品名：ＡＣＭ−１２０ＨＡ）を用い、上述の非特許文献１（コンクリート標準示方書[施工編]（２００２）、土木学会）に記載された方法に基づいて、終局の断熱温度上昇量を測定した。
<Adiabatic temperature rise test>
Non-patent document 1 (concrete standard specification book [construction edition] mentioned above using the same apparatus (made by Tokyo Riko, trade name: ACM-120HA) similar to the heat insulation calorimeter described in JP-A-2008-241520. The final adiabatic temperature rise was measured based on the method described in (2002), Japan Society of Civil Engineers).
測定は、モルタル試料を試料容器に入れて、予め２０℃に保持した断熱容器の内部に当該試料容器を配置して行った。測定時間は、温度上昇がなくなるまでの期間（２日間以上）とし、断熱温度上昇曲線から、下記式（ＩＩ）における終局の断熱温度上昇量（Ｑ∞）を求めた。ここで求めた終局の断熱温度上昇量（Ｑ∞）を表７に示す。
Ｑ（ｔ）＝Ｑ∞（１−ｅｘｐ（−γ（ｔ−ｔ０））） （ＩＩ）
式（ＩＩ）中、Ｑ（ｔ）は材齢ｔにおける断熱温度上昇量（℃）、Ｑ∞は終局の断熱温度上昇量（℃）を、ｔは材齢（日）を、ｔ０は発熱開始材齢（日）を、γは断熱温度上昇速度に関する定数を、それぞれ示す。
The measurement was carried out by placing a mortar sample in a sample container and arranging the sample container inside a thermally insulated container held at 20 ° C. in advance. The measurement time was a period (2 days or more) until the temperature rise ceased, and the final adiabatic temperature rise (Q)) in the following formula (II) was determined from the adiabatic temperature rise curve. The final adiabatic temperature rise amount (Q∞) obtained here is shown in Table 7.
Q (t) = Q∞ (1-exp (−γ (t−t0))) (II)
In formula (II), Q (t) is the adiabatic temperature rise (° C) at material age t, Q∞ is the final adiabatic temperature rise (° C), t is material age (day), and t0 is heat generation start The material age (days) is shown, and γ is a constant relating to the adiabatic temperature rise rate.
図１は、セメント組成物中の混合材量（石灰石と高炉スラグの合量）を３０質量％とした場合のセメント組成物の石灰石添加率とモルタル圧縮強さとの関係を示す。図１において、石灰石添加率（質量％）は、セメント組成物の全質量を基準とした、石灰石量（質量％）を意味する。図１に示すように、塩素バイパスダストを含むセメント組成物である実施例１，２（比較例２、４の塩化物イオン量を調整したもの）は、石灰石０〜１０質量％で塩化物イオン量を調整していないセメント組成物の比較例１〜５に比べ、圧縮強さは良好な結果を示す。比較例１〜５は、塩化物イオン量が０．０２質量％未満のセメント組成物である。また、参考例１は普通ポルトランドセメントの配合（クリンカー９５％、混合材の割合が５質量％（石灰石：高炉スラグ＝４：１）、参考例２は一般的な高炉セメントＢ種の配合（クリンカー５１．４７％、混合材の割合が４５質量％（石灰石：高炉スラグ＝２：４３））であり、これらの参考例１及び参考例２と比較すると、実施例１〜４は、材齢３日、７日、２８日のいずれも、圧縮強さは高くなった。圧縮強さの向上は、セメント組成物中の塩化物イオンあるいはｆ．ＣａＯが、セメント（セメントクリンカーの粉砕物）あるいは高炉スラグの刺激剤になり徐々に水和反応が進行したことにより圧縮強さが向上したと推定される。 FIG. 1 shows the relationship between the limestone addition rate of the cement composition and the mortar compression strength when the mixed material amount (total amount of limestone and blast furnace slag) in the cement composition is 30% by mass. In FIG. 1, the limestone addition rate (% by mass) means the amount of limestone (% by mass) based on the total mass of the cement composition. As shown in FIG. 1, Examples 1 and 2 (comparative examples 2 and 4 in which the amount of chloride ion is adjusted), which is a cement composition containing chlorine bypass dust, contain 0 to 10% by mass of limestone and chloride ion. The compressive strength shows good results as compared with Comparative Examples 1 to 5 of the cement composition of which amount is not adjusted. Comparative Examples 1 to 5 are cement compositions in which the amount of chloride ions is less than 0.02% by mass. In addition, Reference Example 1 is a blend of ordinary Portland cement (clinker 95%, proportion of mixed material is 5% by mass (limestone: blast furnace slag = 4: 1), Reference Example 2 is a blend of general blast furnace cement type B (clinker 51.47%, the proportion of the mixed material is 45% by mass (limestone: blast-furnace slag = 2: 43), and in comparison with the reference example 1 and the reference example 2, the examples 1 to 4 have a material age of 3 Compressive strength was increased on days 7, 7 and 28. Improvement of compressive strength was achieved by using chloride ion or f.CaO in cement composition, cement (grind of cement clinker) or blast furnace It is presumed that the compressive strength is improved by the progress of the hydration reaction as a stimulant for slag.
表７に示すように、比較例１、比較例７のように高炉スラグの添加量が大きいセメント組成物は、参考例１の普通ポルトランドセメントの配合に比べて、材齢３日程度の圧縮強さは低くなり、材齢２８日では圧縮強さは高くなった。
本発明のセメント組成物は、実施例４のように、高炉スラグの添加量が大きいセメント組成物であっても、参考例１と比べて、材齢３日の初期の硬化体の圧縮強さが高くなり、材齢２８日の圧縮強さも高くなった。また、参考例２と比べると、混合材（石灰石とスラグの合量）の割合が同程度であるにもかかわらず、強度発現性が上昇した。
As shown in Table 7, in the cement compositions having a large addition amount of blast furnace slag as in Comparative Example 1 and Comparative Example 7, compared with the combination of ordinary portland cement of Reference Example 1, the compressive strength is about 3 days old. The lower the strength, the higher the compressive strength at 28 days of age.
The cement composition according to the present invention, even with a cement composition containing a large amount of blast furnace slag added as in Example 4, has a compressive strength of an initial hardened body with a material age of 3 days as compared to Reference Example 1. And the compressive strength at 28 days of material also increased. Moreover, compared with the reference example 2, although the ratio of the mixed material (total amount of limestone and slag) is comparable, the strength developing property is increased.
図２は、セメント組成物中の混合材量（石灰石と高炉スラグの合量）を２０、３０、４０質量％とし、混合材中の石灰石量を６質量％（高炉スラグ量は１４、２４、３４質量％）に固定した場合のセメント組成物とモルタル圧縮強さとの関係を示す。図２中の混合材添加率（質量％）は、セメント組成物の全量を基準とした、石灰石と高炉スラグの合量（質量％）を意味する。塩化物イオン量を調整していない比較例４、６、７の圧縮強さは、混合材中の高炉スラグの増加に伴い材齢３日では、比較例６が最も大きく、比較例４、比較例７の順に小さくなった（比較例６＞比較例４＞比較例７）。材齢７日では比較例４、６、７の圧縮強さは概ね同等であり、材齢２８日では、圧縮強さは、比較例７が最も大きく、比較例４、比較例６の順に小さくなった（比較例７＞比較例４＞比較例６）。この結果から、混合材中の高炉スラグ量が増加すると、材齢が長くなるほどモルタル圧縮強さが高くなる傾向が確認できた。比較例４、６、７に塩化物イオン量を調整するために塩素バイパスダストを加えた実施例２、３、４の圧縮強さは、いずれの材齢もそれぞれ石灰石及び高炉スラグの合量が対応する比較例４、６、７に比べて同等以上となった。この結果から、石灰石と高炉スラグの質量比が特定の割合の混合材を添加し、更に塩化物イオン量を調整するために塩素バイパスダストを特定量添加したセメント組成物は、普通ポルトランドセメントの配合を有するセメント組成物（参考例１）及び高炉セメントの配合を有するセメント組成物（参考例２）よりもモルタル圧縮強さは向上した。 FIG. 2 shows that the amount of mixed material (total amount of limestone and blast furnace slag) in the cement composition is 20, 30, 40% by mass, and the amount of limestone in the mixed material is 6% by mass (the amount of blast furnace slag is 14, 24, The relationship between the cement composition and mortar compressive strength at the time of fixing to 34 mass% is shown. The mixing material addition rate (mass%) in FIG. 2 means the total amount (mass%) of limestone and blast furnace slag based on the total amount of the cement composition. The compressive strengths of Comparative Examples 4, 6 and 7 in which the chloride ion amount is not adjusted are the largest in Comparative Example 6 at material age 3 with increasing blast furnace slag in the mixed material, Comparative Example 4, Comparative It became smaller in the order of Example 7 (Comparative Example 6> Comparative Example 4> Comparative Example 7). At 7 days of material age, the compressive strengths of Comparative Examples 4, 6 and 7 are almost equal, and at 28 days of material age, the compressive strength is largest in Comparative Example 7 and smaller in order of Comparative Example 4 and Comparative Example 6 (Comparative Example 7> Comparative Example 4> Comparative Example 6). From this result, it was confirmed that the mortar compressive strength tends to increase as the material age increases as the amount of blast furnace slag in the mixed material increases. The compressive strengths of Examples 2, 3 and 4 in which chlorine bypass dust was added to adjust the amount of chloride ion in Comparative Examples 4, 6, 7 are the total amount of limestone and blast furnace slag for each material. Compared to the corresponding comparative examples 4, 6 and 7, it was equal to or higher than that. From this result, a cement composition containing a mixture of limestone and blast furnace slag in a specific weight ratio and further containing a specific amount of chlorine bypass dust to adjust the amount of chloride ions is a blend of ordinary portland cement. The mortar compressive strength was improved as compared with the cement composition having the composition of (Reference Example 1) and the cement composition having the composition of the blast furnace cement (Reference Example 2).
図３は、モルタル圧縮強さとモルタルの断熱温度上昇量との関係を示す。図３の比較例２、４、６に示すように、断熱温度上昇量は、モルタル圧縮強さの増大と共に増大した。ここで、実施例２は比較例４（石灰石：高炉スラグ＝６：２４）、実施例３は比較例６（石灰石：高炉スラグ＝６：１４）と同じ混合材を用い、塩化物イオン量を調整したセメント組成物である。実施例２と比較例４とを比較し、実施例３と比較例６とを比較すると、いずれも実施例のモルタル強さが高くなっているにもかかわらず、断熱温度上昇量は低下した。したがって、混合材（石灰石と高炉スラグ）を含むセメント組成物に塩素バイパスダストを添加し、塩化物イオン量を調整すると、断熱温度上昇量の増大を抑制させ、圧縮強さを向上させる効果があることが分かる。言い換えれば、セメントの断熱温度上昇量はセメントの水和熱に相当するものであり、塩化物イオン量を調整するために添加した塩素バイパスダストはセメントの水和熱を上昇させることなく、圧縮強さを向上させる効果を有することが判明した。 FIG. 3 shows the relationship between mortar compressive strength and adiabatic temperature rise of mortar. As shown in Comparative Examples 2, 4 and 6 of FIG. 3, the adiabatic temperature increase amount increased with the increase in mortar compressive strength. Here, Example 2 uses the same mixture as Comparative Example 4 (limestone: blast furnace slag = 6: 24) and Example 3 uses Comparative Example 6 (limestone: blast furnace slag = 6: 14), and the chloride ion amount is It is a prepared cement composition. When Example 2 and Comparative Example 4 are compared and Example 3 and Comparative Example 6 are compared, although the mortar strength of each Example is high, the adiabatic temperature rise amount decreased. Therefore, when chlorine bypass dust is added to the cement composition containing the mixed material (limestone and blast furnace slag) to adjust the amount of chloride ions, the increase in the adiabatic temperature rise amount is suppressed, and the compressive strength is improved. I understand that. In other words, the adiabatic temperature rise of cement corresponds to the heat of hydration of cement, and the chlorine bypass dust added to adjust the amount of chloride ions does not increase the heat of hydration of cement, and the compression strength is high. It turned out that it has the effect of improving the
以上のことから、セメントクリンカー、石膏、石灰石、高炉スラグ、塩素バイパスダストを含む組成物であって、セメント組成物の全質量を基準として、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下であり、好ましくは石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％を超えて４０質量％以下であり、石灰石量が１〜８質量％、高炉スラグ量が１２質量％以上３９質量％以下、塩化物イオン量が０．０２〜０．１質量％であるセメント組成物は、モルタル、コンクリートの強度発現性を維持・向上させ断熱温度上昇量を抑制させることができる。 From the above, it is a composition containing cement clinker, gypsum, limestone, blast furnace slag and chlorine bypass dust, and the total amount of limestone and blast furnace slag is 20 mass% or more and 40 mass based on the total mass of the cement composition. % Or less, preferably the combined amount of limestone and blast furnace slag is more than 20% by mass and 40% by mass or less, the amount of limestone is 1 to 8% by mass, and the amount of blast furnace slag is 12% to 39% by mass The cement composition whose chloride ion content is 0.02-0.1 mass% can maintain and improve the strength development of mortar and concrete, and can suppress the adiabatic temperature rise amount.
本発明は、一般的なセメント組成物に、石灰石及び高炉スラグを含む混合材を添加し、セメントクリンカー量を低減させることによって、製造工程における二酸化炭素発生量を削減することができる。また、本発明は、セメントクリンカー、石灰石及び高炉スラグの粉末度を細かくする必要がなく、粉末度を細かくするための粉砕エネルギーを必要としないので、粉砕エネルギーの増加に伴う二酸化炭素発生量を削減することができる。本発明のセメント組成物は、適正な質量比の石灰石と高炉スラグとを含み、更に必要に応じて適正量の塩素バイパスダストを含むことによって、断熱温度上昇量を抑制させ、材齢３日〜７日程度の初期から硬化体の圧縮強さを維持・向上させることができ、産業上有用である。 The present invention can reduce the amount of carbon dioxide generated in the production process by adding a mixed material containing limestone and blast furnace slag to a general cement composition to reduce the amount of cement clinker. In addition, the present invention does not need to make the fineness of cement clinker, limestone and blast furnace slag fine, and does not require the crushing energy to make fine the fineness, thereby reducing the amount of carbon dioxide generated with the increase of the crushing energy. can do. The cement composition according to the present invention contains limestone and blast furnace slag in an appropriate mass ratio, and further contains an appropriate amount of chlorine bypass dust as required, thereby suppressing the adiabatic temperature rise, and the age of 3 days to 3 days The compressive strength of the cured product can be maintained and improved from the beginning of about seven days, which is industrially useful.
Claims (7)
セメント組成物の全質量を基準として、石灰石量が１〜８質量％、高炉スラグ量が１２質量％以上３９質量％以下、石灰石と高炉スラグの合量が２０質量％以上４０質量％以下であり、
塩化物イオン量が０．０２〜０．１質量％であり、
石灰石と高炉スラグの質量比が１：４０〜２：３であり、
セメント組成物中に含まれる塩素バイパスダストに由来する塩化物イオン量が０．０１〜０．０９質量％であることを特徴とするセメント組成物。 A cement composition comprising cement clinker, gypsum, limestone, blast furnace slag, and chlorine bypass dust,
Based on the total mass of the cement composition, the amount of limestone is 1 to 8% by mass, the amount of blast furnace slag is 12% to 39% by mass, and the total amount of limestone and blast furnace slag is 20% to 40% by mass ,
The amount of chloride ion is 0.02 to 0.1% by mass,
The mass ratio of limestone to blast furnace slag is 1:40 to 2: 3 ,
The cement composition characterized in that the amount of chloride ions derived from chlorine bypass dust contained in the cement composition is 0.01 to 0.09 mass% .
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