JP6477978B1 - ホットスタンプ成形体 - Google Patents
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Abstract
Description
ることを特徴とするホットスタンプ成形体。
Cは、2000MPa以上の引張強さを得るために重要な元素である。0.35%未満では、マルテンサイトが軟らかく、2000MPa以上の引張強さを確保することが困難であるので、Cは0.35%以上とする。好ましくは0.37%以上である。上限は特に定めないが、要求される強度と早期破断抑制のバランスを鑑みて、上限を0.75%とする。
Siは、曲げ変形能を高めて衝撃吸収能の向上に寄与する元素である。0.005%未満では曲げ変形能が乏しく衝撃吸収能が劣化するため、0.005%以上添加する。好ましくは0.01%以上である。一方、0.25%を超えると、炭化物への固溶量が増加して炭化物が溶解しにくくなり、溶け残った炭化物がオーステナイトの逆変態サイトとなってしまい、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の<011>方向を回転軸として回転角が5°以上75°以下となる粒界のうち、回転角が15°以上となる粒界を80%以上に制御できなくなるため、上限を0.25%とする。好ましくは0.22%以下である。
Mnは、固溶強化で強度の向上に寄与する元素である。0.5%未満では固溶強化能が乏しくマルテンサイトが軟らかくなり、2000MPa以上の引張強さを確保することが困難であるので、0.5%以上添加する。好ましくは0.7%以上である。一方、3.0%を超えて添加すると、炭化物への固溶量が増加して炭化物が溶解しにくくなり、溶け残った炭化物がオーステナイトの逆変態サイトとなってしまい、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の<011>方向を回転軸として回転角が5°以上75°以下となる粒界のうち、回転角が15°以上となる粒界を80%以上に制御できなくなるため、3.0%を上限とする。好ましくは、2.5%以下である。
Alは、溶鋼を脱酸して鋼を健全化する作用をなす元素である。0.0002%未満では、脱酸が十分で粗大な酸化物が生成して早期破断を引き起こすため、sol.Alは0.0002%以上とする。好ましくは0.0010%以上である。一方、3.0%を超えて添加すると、粗大な酸化物が生成し早期破断を引き起こすため、3.0%以下とする。好ましくは2.5%以下、より好ましくは0.5%以下である。
Crは、固溶強化で強度の向上に寄与する元素である。0.05%未満では固溶強化能が乏しくマルテンサイトが軟らかくなり、2000MPa以上の引張強さを確保することが困難であるので、0.05%以上添加する。好ましくは0.1%以上である。一方、1.00%を超えて添加すると、炭化物への固溶量が増加して炭化物が溶解しにくくなり、溶け残った炭化物がオーステナイトの逆変態サイトとなってしまい、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の<011>方向を回転軸として回転角が5°以上75°以下となる粒界のうち、回転角が15°以上となる粒界を80%以上に制御できなくなるため、1.00%を上限とする。好ましくは、0.8%以下である。
Bは、固溶強化で強度の向上に寄与する元素である。0.0005%未満では固溶強化能が乏しくマルテンサイトが軟らかくなり、2000MPa以上の引張強さを確保することが困難であるので、0.0005%以上添加する。好ましくは0.0008%以上である。一方、0.010%を超えて添加すると、炭化物への固溶量が増加して炭化物が溶解しにくくなり、溶け残った炭化物がオーステナイトの逆変態サイトとなってしまい、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の<011>方向を回転軸として回転角が5°以上75°以下となる粒界のうち、回転角が15°以上となる粒界を80%以上に制御できなくなるため、0.010%を上限とする。好ましくは、0.007%以下である。
Nbは、旧オーステナイトの粒界に固溶して粒界の強度を上昇させる元素である。また、Nbは、粒界に固溶することでPの粒界偏析を阻害するため、粒界の脆化強度を向上させる。そのため、0.01%以上添加する。好ましくは0.030%以上である。一方、0.15%を超えて添加すると、炭化物として析出しやすくなり、ホットスタンプ用鋼鈑において、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の{112}<111>のX線ランダム強度比を2.8以上とすることができず、結果として、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の<011>方向を回転軸として回転角が5°以上75°以下となる粒界のうち、回転角が15°以上となる粒界を80%以上に制御できなくなるため、0.15%以下とする。好ましくは0.12%以下である。
Moは、旧オーステナイトの粒界に固溶して粒界の強度を上昇させる元素である。また、Moは、粒界に固溶することでPの粒界偏析を阻害するため、粒界の脆化強度を向上させる。そのため、0.005以上添加する。好ましくは0.030%以上である。一方、1.00%を超えて添加すると、炭化物として析出しやすくなり、炭化物として析出しやすくなり、ホットスタンプ用鋼鈑において、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の{112}<111>のX線ランダム強度比を2.8以上とすることができず、結果として、下部ベイナイト又はマルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトの結晶粒の<011>方向を回転軸として回転角が5°以上75°以下となる粒界のうち、回転角が15°以上となる粒界を80%以上に制御できなくなるため、1.00%以下とする。好ましくは0.80%以下である。
Tiは、必須の元素ではないが、固溶強化で強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて添加してもよい。Tiを添加する場合、添加の効果を得るためには、0.01%以上とするのが好ましい。好ましくは0.02%以上である。一方、0.15%を超えて添加すると、粗大な炭化物や窒化物を形成して早期破断を引き起こすため、0.15%以下とする。好ましくは0.12%以下である。
Niは、必須の元素ではないが、固溶強化で強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて添加してもよい。Niを添加する場合、添加の効果を得るためには、0.01%以上とするのが好ましい。好ましくは0.02%以上である。一方、3.00%を超えて添加すると、鋼が脆くなり早期破断を引き起こすため、3.00%以下とする。好ましくは2.00%以下である。
Pは不純物元素であり、粒界に偏析しやすく、粒界の脆化強度を低下させる元素である。0.10%を超えると、粒界の脆化強度が著しく低下し、早期破断を引き起こすため、Pは0.10%以下とする。好ましくは0.050%以下である。下限は、特に限定しないが、0.0001%未満に低減すると、脱Pコストが大幅に上昇し、経済的に不利になるので、実用鋼板上、0.0001%が実質的な下限である。
Sは不純物元素であり、介在物を形成する元素である。0.10%を超えると、介在物が生成し早期破断を引き起こすため、Sは0.10%以下とする。好ましくは0.0050%以下である。下限は、特に限定しないが、0.0015%未満に低減すると、脱Sコストが大幅に上昇し、経済的に不利になるので、実用鋼板上、0.0015%が実質的な下限である。
Nは不純物元素であり、窒化物を形成して早期破断を引き起こすため、0.010%以下とする。好ましくは0.0075%以下である。下限は、特に限定しないが、0.0001%未満に低減すると、脱Nコストが大幅に上昇し、経済的に不利になるので、実用鋼板上、0.0001%が実質的な下限である。
次に、本発明に係るホットスタンプ成形体、およびホットスタンプ成形体の製造に用いるホットスタンプ用鋼板を得るための製造方法の形態を説明するが、本発明は、以下に説明するような形態に限定されない。
上述の化学組成を有する溶鋼を連続鋳造法により、鋼片(スラブ)にする。この連続鋳造工程では、単位時間当たりの溶鋼鋳込み量を6ton/分以下とすることが好ましい。連続鋳造時に溶鋼の単位時間あたりの鋳込み量(鋳込み速度)が6ton/分を超えると、Mnのミクロ偏析が増加するとともに、MoやNbを主体とする析出物の核生成量が増加してしまう。鋳込み量を5ton/分を以下とすることがさらに好ましい。鋳込み量の下限は特に限定されないが、操業コストの観点から、0.1ton/分以上であることが好ましい。
上述の鋼片を熱間圧延して鋼板とする。その際、式(2)で定義されるA3変態温度+10℃以上かつA3変態温度+200℃以下の温度域で熱間圧延を終了し、その際の最終段圧下率を12%以上とし、仕上げ圧延終了後から1秒以内に冷却を開始し、仕上げ圧延終了温度から550℃までの温度域を100℃/秒以上の冷却速度で冷却し、500℃未満の温度で巻き取る。
軟化層の表面上に、耐食性の向上等を目的として、めっき層を形成してもよい。めっき層は、電気めっき層及び溶融めっき層のいずれでもよい。電気めっき層としては、電気亜鉛めっき層、電気Zn−Ni合金めっき層等が例示される。溶融めっき層としては、溶融亜鉛めっき層、合金化溶融亜鉛めっき層、溶融アルミニウムめっき層、溶融Zn−Al合金めっき層、溶融Zn−Al−Mg合金めっき層、溶融Zn−Al−Mg−Si合金めっき層等が例示される。めっき層の付着量は、特に制限されず一般的な付着量でよい。
ホットスタンプ用鋼板の製造においては、その他、酸洗、冷間圧延、調質圧延等、公知の製法を含んでもよい。
曲げ稜線:圧延と直角な方向
試験方法:ロール支持、ポンチ押し込み
ロール径:φ30mm
ポンチ形状:先端R=0.4mm
ロール間距離:2.0×1.0(mm)+0.5mm
押し込み速度:20mm/min
試験機:SHIMADZU AUTOGRAPH 20kN
Claims (2)
- 成分組成が、質量%で、
C :0.35%以上、0.75%以下、
Si:0.005%以上、0.25%以下、
Mn:0.5%以上、3.0%以下、
sol.Al:0.0002%以上、3.0%以下、
Cr:0.05%以上、1.00%以下、
B :0.0005%以上、0.010%以下、
Nb:0.01%以上、0.15%以下、
Mo:0.005%以上、1.00%以下、
Ti:0%以上、0.15%以下、
Ni:0%以上、3.00%以下、
P:0.10%以下、
S:0.10%以下、及び
N:0.010%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物であり、
ミクロ組織が、下部ベイナイト、マルテンサイト、及び焼戻しマルテンサイトの少なくとも1種を、面積率で90%以上含み、
上記下部ベイナイト、上記マルテンサイト、及び上記焼戻しマルテンサイトの結晶粒の<011>方向を回転軸として、回転角が5°以上75°以下となる粒界の長さに対する回転角が15°以上となる粒界の長さの割合が80%以上であり、
引張強度が2000MPa以上である
ことを特徴とするホットスタンプ成形体。 - めっき層を有することを特徴とする請求項1に記載のホットスタンプ成形体。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2020241763A1 (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
KR20210151954A (ko) * | 2019-05-31 | 2021-12-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프 성형체 |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3778948A4 (en) * | 2018-03-29 | 2021-10-20 | Nippon Steel Corporation | HOT STAMPED STEEL SHEET |
WO2021141103A1 (ja) * | 2020-01-09 | 2021-07-15 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
JP7319570B2 (ja) * | 2020-01-09 | 2023-08-02 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2021141097A1 (ja) * | 2020-01-09 | 2021-07-15 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
EP4209610A4 (en) * | 2020-09-01 | 2024-01-17 | Hyundai Steel Company | HOT STAMPING MATERIAL AND METHOD FOR PRODUCING IT |
WO2022050500A1 (ko) | 2020-09-01 | 2022-03-10 | 현대제철 주식회사 | 핫스탬핑용 소재 및 그 제조방법 |
KR102568217B1 (ko) * | 2021-09-23 | 2023-08-21 | 주식회사 포스코 | 구멍확장성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법 |
WO2023234337A1 (ja) * | 2022-06-03 | 2023-12-07 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010174283A (ja) * | 2009-01-28 | 2010-08-12 | Jfe Steel Corp | 延性に優れたホットプレス部材、そのホットプレス部材用鋼板、およびそのホットプレス部材の製造方法 |
WO2015147216A1 (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-01 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度熱間成形鋼板部材 |
WO2015194571A1 (ja) * | 2014-06-20 | 2015-12-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間プレス用鋼板、並びに該鋼板を用いた熱間プレス成形品及びその製造方法 |
JP2017043825A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板およびその製造方法、ならびにホットスタンプ鋼板部材 |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5114691B1 (ja) | 1969-08-14 | 1976-05-11 | ||
JP4123748B2 (ja) | 2001-02-07 | 2008-07-23 | Jfeスチール株式会社 | 焼入れ後の衝撃特性に優れる薄鋼板およびその製造方法 |
JP4276482B2 (ja) * | 2003-06-26 | 2009-06-10 | 新日本製鐵株式会社 | 極限変形能と形状凍結性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 |
JP5369714B2 (ja) | 2009-01-28 | 2013-12-18 | Jfeスチール株式会社 | 延性に優れたホットプレス部材、そのホットプレス部材用鋼板、およびそのホットプレス部材の製造方法 |
JP5463906B2 (ja) * | 2009-12-28 | 2014-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板及びその製造方法 |
US20130095347A1 (en) * | 2010-06-14 | 2013-04-18 | Kaoru Kawasaki | Hot-stamped steel, method of producing of steel sheet for hot stamping, and method of producing hot-stamped steel |
KR101533164B1 (ko) * | 2010-10-22 | 2015-07-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 핫스탬프 성형체의 제조 방법 및 핫스탬프 성형체 |
KR101253885B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2013-04-16 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법 |
JP5835622B2 (ja) | 2012-07-06 | 2015-12-24 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス鋼板部材およびその製造方法ならびに熱間プレス用鋼板 |
EP3020845B1 (en) * | 2013-09-18 | 2018-01-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-stamp part and method of manufacturing the same |
JP6326761B2 (ja) * | 2013-10-23 | 2018-05-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ鋼材の製造方法、ホットスタンプ用鋼板の製造方法及びホットスタンプ用鋼板 |
CN104195443A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-12-10 | 首钢总公司 | 汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法 |
WO2016132549A1 (ja) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
MX2017010537A (es) * | 2015-02-20 | 2017-12-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Chapa de acero laminada en caliente. |
CN107429340B (zh) * | 2015-03-16 | 2019-07-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 复合压力容器内衬用钢材、复合压力容器内衬用钢管、以及复合压力容器内衬用钢管的制造方法 |
KR101797316B1 (ko) * | 2015-12-21 | 2017-11-14 | 주식회사 포스코 | 고강도 및 우수한 내구성을 가지는 자동차용 부품 및 그 제조방법 |
KR101917472B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-11-09 | 주식회사 포스코 | 항복비가 낮고 균일연신율이 우수한 템퍼드 마르텐사이트 강 및 그 제조방법 |
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010174283A (ja) * | 2009-01-28 | 2010-08-12 | Jfe Steel Corp | 延性に優れたホットプレス部材、そのホットプレス部材用鋼板、およびそのホットプレス部材の製造方法 |
WO2015147216A1 (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-01 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度熱間成形鋼板部材 |
WO2015194571A1 (ja) * | 2014-06-20 | 2015-12-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間プレス用鋼板、並びに該鋼板を用いた熱間プレス成形品及びその製造方法 |
JP2017043825A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板およびその製造方法、ならびにホットスタンプ鋼板部材 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2020241763A1 (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
JPWO2020241763A1 (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | ||
KR20210151954A (ko) * | 2019-05-31 | 2021-12-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프 성형체 |
JP7188584B2 (ja) | 2019-05-31 | 2022-12-13 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
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