JP6459826B2 - 熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体およびその成形体 - Google Patents
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Description
特性(A−ii):MFR(温度230℃、荷重2.16kg)がポリプロピレン系樹脂組成物(B)のMFRよりも小さい。
特性(A−iii):230℃における溶融張力(MT)が5〜30gである。
特性(B−i):長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(Y1)と必要に応じて使用するその他のポリプロピレン系樹脂(Y2)とからなる。
特性(B−ii):メルトフローレート(MFR)(温度230℃、荷重2.16kg)が3.0〜100g/10分である。
特性(B−iii):230℃における溶融張力(MT)が1.0g以上である。
この発明によれば、結晶核剤により樹脂冷却時に微小な球晶が多数生成するので、光沢をより高くすることができる。
特性(A−ii):MFR(温度230℃、荷重2.16kg)がポリプロピレン系樹脂組成物(B)のMFRよりも小さい。
特性(A−iii):230℃における溶融張力(MT)が5〜30gである。
特性(B−i):長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(Y1)と必要に応じて使用するその他のポリプロピレン系樹脂(Y2)とからなる。
特性(B−ii):メルトフローレート(MFR)(温度230℃、荷重2.16kg)が3.0〜100g/10分である。
特性(B−iii):230℃における溶融張力(MT)が1.0g以上である。
基材層を構成するポリプロピレン系樹脂組成物(A)は、次の(A−i)〜(A−iii)の特性を満たすことが必要である。
本発明で使用されるポリプロピレン系樹脂組成物(A)は、MFRが0.1〜15g/10分である長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(X1)および/又はMFRが0.1〜3.0g/10分である直鎖状ポリプロピレン系樹脂(X2)と必要に応じて使用するその他のポリプロピレン系樹脂(X3)とからなることが必要である。
ポリプロピレン系樹脂(X1)、直鎖状ポリプロピレン系樹脂(X2)が単独で、(A−ii)及び(A−iii)を満たす場合には、ポリプロピレン系樹脂(X3)は、なくてもよい。
本発明で使用されるポリプロピレン系樹脂組成物(A)のメルトフローレート(MFR)は、ポリプロピレン系樹脂組成物(B)のMFRよりも小さい。ポリプロピレン系樹脂組成物(A)のメルトフローレート(MFR)は、例えば、0.05〜80g/10分であり、好ましくは0.1〜20g/10分、より好ましくは0.2〜10g/10分、さらに好ましくは0.3〜10g/10分である。ポリプロピレン系樹脂組成物(A)のメルトフローレート(MFR)は、ポリプロピレン系樹脂組成物(B)のMFRよりも小さければ、表面層が有する、例えば光沢を高める機能を損なうことなく、熱成形時の垂れ下がり(ドローダウン)を効果的に抑制できる。
さらにポリプロピレン系樹脂組成物(A)はメルトテンションテスターによる230℃における溶融張力(MT)が5〜30gである。ここでMTは、(株)東洋精機製作所製キャピログラフ1Bを用いて、キャピラリー:直径2.0mm、長さ40mm、シリンダー径:9.55mm、シリンダー押出速度:20mm/分、引き取り速度:4.0m/分、温度:230℃の条件で、測定したときの溶融張力を表し、単位はグラムである。下限値はより好ましくは7.0g以上、さらに好ましくは12g以上のものが良好である。上限値は27g以下、さらに好ましくは25g以下のものが良好である。溶融張力が上記範囲内であれば熱成形時の垂れ下がり(ドローダウン)を効果的に抑制できるため、成形加工特性(例えば延展性)や力学物性が両立し、外観も美麗な熱成形体を得ることが出来る。
本発明で使用されるポリプロピレン系樹脂組成物(B)は、下記の特性(B−i)〜(B−iii)を満たすことをことが必要である。
本発明で使用されるポリプロピレン系樹脂組成物(B)は、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(Y1)を含むことが必要である。長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(Y1)についてはMFRの範囲を除いて上記項目1に記載のポリプロピレン系樹脂(X1)と同様であり、下記項目3でも説明する。また、具体的な合成例も下記実施例において述べる。
ポリプロピレン系樹脂(Y1)が単独で、(B−ii)及び(B−iii)を満たす場合には、ポリプロピレン系樹脂(Y2)は、なくてもよい。ポリプロピレン系樹脂(Y1)が単独で、(B−ii)または(B−iii)を満たさない場合には、特定のMFRやMTのポリプロピレン系樹脂(Y2)を用いることにより、ポリプロピレン系樹脂組成物(B)のMFRやMTを所望の値になるように調整することができる。
本発明で使用されるポリプロピレン系樹脂組成物(B)のメルトフローレート(MFR)は、3.0〜100g/10分であり、下限値は好ましくは5.0/10分以上、更に好ましくは7.0/10分以上であり、上限値は好ましくは50g/10分以下、更に好ましくは15g/10分以下である。MFRが3.0g/10分以上であれば、溶融樹脂の流動性が良く、表面荒れを抑制でき、さらに緩和時間が短いため、押出成形機でシート成形した際、押出し後の残留応力が小さくなり、熱成形しても艶戻りを効果的に抑制できる。一方、100g/10分以下であれば溶融樹脂の溶融張力が維持され、基材層と表面層間の界面荒れを抑制することができる。
さらに、ポリプロピレン系樹脂組成物(B)は、溶融張力(MT)が1.0g以上である。測定条件は上記のとおりである。MTの上限値については、これを特に設ける必要は無いが、MTが40g以下であれば、流動性が良くなり、表面荒れ等を抑制できるため、好ましくは40g以下、さらに好ましくは35g以下、もっとも好ましくは30g以下である。溶融張力が上記範囲であれば、基材層と表面層の相性が良くなり、多層シート成形時には、基材層と表面層間の界面荒れを効果的に抑制することが出来る。
長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(X1)および(Y1)が長鎖分岐を有することの直接的な指標として、分岐指数g’を挙げることができる。g’は、長鎖分岐構造を有するポリマーの固有粘度[η]brと同じ分子量を有する線状ポリマーの固有粘度[η]linの比、すなわち、[η]br/[η]lin によって与えられ、長鎖分岐構造が存在すると、1よりも小さな値をとる。
「Encyclopedia of Polymer Science and Engineering vol.2」(John Wiley & Sons 1985 p.485)によると、櫛型ポリマーのg’値は、以下の式で表されている。
1.「Developments in Polymer Characterization−4」(J.V. Dawkins ed. Applied Science Publishers, 1983. Chapter1.)
2.Polymer, 45, 6495−6505(2004)
3.Macromolecules, 33, 2424−2436(2000)
4.Macromolecules, 33, 6945−6952(2000)
分岐指数(g’)は、サンプルを上記Viscometerで測定して得られる極限粘度([η]br)と、別途、線状ポリマー(直鎖状ポリマー)を測定して得られる極限粘度([η]lin)との比([η]br/[η]lin)として算出する。
長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(X1)および(Y1)は、上記の特性を満たす限り、特に製造方法を限定するものではないが、櫛型鎖構造を有し、重合時に長鎖分岐構造が形成されるマクロマー共重合法を用いる方法が好ましい。このような方法の例としては、例えば、特表2001−525460号公報や、特開平10−338717号公報、特表2002−523575号公報、特開2009−57542号公報に開示される方法が挙げられる。特に特開2009−57542号公報のマクロマー共重合法はゲルの発生が無く長鎖分岐含有ポリプロピレン樹脂を得ることができ、本発明に好適である。この手法は、マクロマー生成能力を有する特定の構造の触媒成分と、高分子量でマクロマー共重合能力を有する特定の構造の触媒成分とを組み合わせた触媒を用いて、長鎖分岐構造を有するポリプロピレンを製造する方法である。これによれば、バルク重合や気相重合といった工業的に有効な方法で、特に実用的な圧力温度条件下の単段重合で、しかも、分子量調整剤である水素の量や触媒量、触媒比を変化させることで、生成する重合体の平均分子量の他に、分子量分布、分子量分布の高分子量側への偏り、非常に高い分子量成分、分岐(量、長さ、分布)を制御することができる。そのことにより、MFR、溶融張力MT、分岐指数g’といった、長鎖分岐構造を有するポリプロピレンを特徴付ける溶融物性を制御することができる。
また、本発明の効果を損なわない限り、基材層、表面層の各層は、他の熱可塑性樹脂として、ポリエチレン系樹脂やエラストマーなどを含んでいても良い。
本発明においては、表面層に、結晶核剤が配合されていることが好ましい。
本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体の基材層、表面層の各層には、酸化防止剤、中和剤、光安定剤、紫外線吸収剤、無機充填剤、ブロッキング防止剤、滑剤、帯電防止剤、金属不活性剤、着色剤など、その他ポリプロピレンに用いることのできる重合体などの各種添加剤を、本発明の目的を損なわない範囲で配合することができる。
本発明で使用されるポリプロピレン系樹脂組成物(A)および(B)の調製方法としては、パウダー状もしくはペレット状のポリプロピレン系樹脂、および必要に応じて各層に配合することができる結晶核剤やその他の配合剤をドライブレンド、ヘンシェルミキサー等で混合する方法や単軸および二軸押出し機で溶融混練する方法を挙げることができる。
以下に本発明のポリプロピレン系樹脂積層体について詳細に説明する。
本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体は、ポリプロピレン系樹脂組成物(A)を基材層、ポリプロピレン系樹脂組成物(B)を表面層とする積層体である。層構成は、表面層/基材層の二種二層や表面層/基材層/表面層のような二種三層の層構成が挙げられるが、加えて本発明の効果を阻害しない限り、表面層/基材層/他の樹脂層、のような三種三層や、表面層/基材層/他の樹脂層/基材層/表面層のような三種五層のように他の樹脂層を挟んで複数層含めることもでき、例えばガスバリヤ層、発泡層、耐衝撃性付与層など、目的に応じて適宜必要な機能を有する層を設けることが出来る。
本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体の製造法は特に限定しないが、共押出法が生産性や層構成を簡便に調整できることから好ましい。より具体的な例を挙げて共押出Tダイ成形機による製造方法を説明すると、各層の押出機に本発明で用いるプロピレン重合体組成物を投入し、200〜280℃の温度で加熱溶融混練後、フィードブロックで積層構造にし、Tダイのダイリップよりシート状に押し出し、エアーナイフ法やエアーチャンバー法、ポリシングロール法、スイングロール法、ベルトキャスト法、水冷法等で積層溶融シートを冷却固化して、引取機で引き取り、積層シートを製造する。
本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体は、熱成形に好適に用いられる。ここでいう熱成形とは、一般に、プラスチックシートを加熱軟化して所望の型に押しあてて成形することであり、型と材料の隙間にある空気を排除し大気圧により型に密着させて成形する真空成形、及び大気圧以上の圧縮空気を利用して成形する圧空成形、真空および圧空を併用した真空圧空成形等がある。また、本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体は金型に非接触の面においての光沢が高いため、雄型のみを使う雄型成形において特に好適に使用することができる。以上の熱成形により得られる熱成形体の用途としては、自動車内外装などの工業部材や食品包装分野等に用いられる各種容器、容器蓋等が挙げられる。
本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体は、包装材分野、及び各種工業部材に用いられる容器、蓋、及び成形品等を熱成形により製造する場合に用いる積層体であって、積層体そのものだけでなく、その熱成形体にも優れた外観、高い光沢が求められる。従って、本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体は、表面層の光沢が80%以上であることが好ましい。また、この積層体を熱成形して得られる成形品において、表面層の光沢が70%以上であることが好ましく、さらに好ましくは75%以上である。光沢性が上記範囲であると、高級感のある熱成形体を得ることが出来る。従って、本発明の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体は自動車内外装用などの工業部材や、食品用品、日用品などの包装容器等に好適に利用できる。
(i)MFR
JIS K7210:1999のA法(ISO1133:1997)、条件M(230℃、2.16kg荷重)に準拠して測定した。単位はg/10分である。
東洋精機製作所製キャピログラフを用いて、以下の条件で測定した。
・キャピラリー:直径2.0mm、長さ40mm
・シリンダー径:9.55mm
・シリンダー押出速度:20mm/分
・引き取り速度:4.0m/分
・温度:230℃
示差屈折計(RI)、粘度検出器(Viscometer)、光散乱検出器(MALLS)を検出器として備えたGPCを用いて、絶対分子量Mabsが50万となる時の分岐指数g’を求めた。具体的な測定方法、解析方法、算出方法は、上記項目3に述べた通りである。
[製造例 PP−1]
<触媒成分(A)の合成例1>
rac−ジクロロ[1,1’−ジメチルシリレンビス{2−(5−メチル−2−フリル)−4−(4−i−プロピルフェニル)インデニル}]ハフニウムの合成:(成分[A−1](錯体1)の合成):
rac−ジクロロ[1,1’−ジメチルシリレンビス{2−(5−メチル−2−フリル)−4−(4−i−プロピルフェニル)インデニル}]ハフニウムの合成は、特開2012−149160号公報の合成例1に記載の方法と同様に、実施した。
rac−ジクロロ[1,1’−ジメチルシリレンビス{2−メチル−4−(4−クロロフェニル)−4−ヒドロアズレニル}]ハフニウムの合成:(成分[A−1](錯体2)の合成):
rac−ジクロロ[1,1’−ジメチルシリレンビス{2−メチル−4−(4−クロロフェニル)−4−ヒドロアズレニル}]ハフニウムの合成は、特開平11―240909号公報の実施例7に記載の方法と同様にして、実施した。
(i)イオン交換性層状珪酸塩の化学処理
セパラブルフラスコ中で蒸留水2,264gに96%硫酸(668g)を加えその後、層状珪酸塩としてモンモリロナイト(水沢化学社製ベンクレイSL:平均粒径19μm)400gを加えた。このスラリーを90℃で210分加熱した。蒸留水4,000gにこの反応スラリーを加えた後にろ過したところ、ケーキ状固体810gを得た。
3つ口フラスコ(容積1L)中に、上で得られた化学処理スメクタイト20gを入れ、ヘプタン(132mL)を加えてスラリーとし、これにトリイソブチルアルミニウム(25mmol:濃度143mg/mLのヘプタン溶液を68.0mL)を加えて1時間攪拌後、ヘプタンで残液率が1/100になるまで洗浄し、全容量を100mLとなるようにヘプタンを加えた。
内容積200リットルの撹拌式オートクレーブ内をプロピレンで十分に置換した後、十分に脱水した液化プロピレン40Kgを導入した。これに水素9.2L(0.82g)、トリイソブチルアルミニウム(0.12mol:濃度50g/Lのヘプタン溶液を0.47L)を加えた後、内温を70℃まで昇温した。次いで予備重合触媒1を2.1g(予備重合ポリマーを除いた重量で)、アルゴンで圧入して重合を開始させ、内部温度を70℃に維持した。2時間経過後に、エタノールを100ml圧入し、未反応のプロピレンをパージし、オートクレーブ内を窒素置換することにより重合を停止した。得られたポリマーを90℃窒素気流化で1時間乾燥し、18.8kgの重合体を得た。触媒活性は9000gPP/g触媒であった。
重合により得られたポリプロピレンのパウダー100重量部に対し、フェノ−ル系酸化防止剤であるテトラキス[メチレン−3−(3’,5’−ジ−t−ブチル−4’−ヒドロキシフェニル)プロピオネ−ト]メタン(商品名:IRGANOX1010、チバスペシャリティーケミカルズ社製)0.05重量部、フォスファイト系酸化防止剤であるトリス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイト(商品名:IRGAFOS 168、チバスペシャリティーケミカルズ株式会社製)0.05重量部、並びに中和剤であるステアリン酸カルシウム(商品名:カルシウムステアレ−ト、日本油脂株式会社製)0.05重量部を配合し、高速攪拌式混合機(ヘンシェルミキサ−、商品名)にて室温下で3分間混合した後、二軸押出機にて溶融混練してペレットPP―1を得た。MFRは10g/10分、MTは5g、絶対分子量Mabsが50万における分岐指数g’が0.9であった。
重合において、添加する水素を5.8リットル、使用する予備重合触媒1を2.6g(予備重合ポリマーを除いた重量で)で行う以外は、製造例1と同様に実施し、20.8kgの重合体(以下、「PP−2」という。)を得た。触媒活性は、8000gPP/g触媒であった。MFRは2.2g/10分、MTは13g、絶対分子量Mabsが50万における分岐指数g’が0.9であった。
添加する水素を3.8リットル、使用する予備重合触媒1を2.8g(予備重合ポリマーを除いた重量で)で行う以外は、製造例1と同様に実施し、17.4kgの重合体(以下、「PP−3」という。)を得た。触媒活性は、6210gPP/g触媒であり、ペレット化したもののMFRは1.0g/10分、MTは21g、絶対分子量Mabsが50万における分岐指数g’が0.9であった。
上記の長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂以外に実施例および比較例で使用したポリプロピレン系樹脂は以下のとおりである。
PP−5:MFR=21g/10分、MT=0.1g、g’=1.0(日本ポリプロ(株)製ノバテックPP MA1B<商品名>)
PP−6:MFR=0.32g/10分、MT=6.0g、g’=1.0(日本ポリプロ(株)製ノバテックPP EC9<商品名>)
PP−7:MFR=11g/10分、MT=0.8g、g’=1.0(日本ポリプロ(株)製ノバテックPP MA38<商品名>)
PP−8:MFR=0.5g/10分、MT=1.8g、g’=1.0(日本ポリプロ(株)製ノバテックPP EA9<商品名>)
PP−9:MFR=1.3g/10分、MT=1.9g、g’=1.0(日本ポリプロ(株)製ノバテックPP EG7F<商品名>)
PP−10:MFR=2.6g/10分、MT=1.1g(日本ポリプロ(株)製ノバテックPP FY6<商品名>)
PP−11:MFR=7.0g/10分、MT=0.2g、g’=1.0(日本ポリプロ(株)製WINTEC WFW4<商品名>)
積層シートの成形
長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(Y1)としてPP−1を用い、ポリプロピレン系樹脂組成物(B)とした。結晶核剤であるミリケン社の商品名ミラッドNX8000のマスターバッチペレットを結晶核剤成分量が0.5重量部となるように加えドライブレンドし、結晶核剤含有樹脂組成物を得た。この樹脂組成物を230℃に加熱したスクリュー径45mmの押出機から2種3層構成のフィードブロックの両表面層側に入れ、基材層用プロピレン樹脂組成物(A)としてPP−3を240℃に加熱したスクリュー径65mmの押出機から上記フィードブロックの中間層側に入れた。これらを、230℃に加熱した幅750mmのT型ダイスよりシート状に押出し、70℃の冷却水が内部で循環している2本の鏡面ロール(硬質クロムメッキ加工が施してある)で挟み、冷却固化させて引き取り、熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層シートを得た。該積層シートの厚みは、両表面層がそれぞれ0.2mm、基材層が1.6mm、計2.0mm(全シート厚み)である。
(1)シート外観評価
シートの外観を目視で確認し、下記基準で評価した。
○:表面荒れ、さらに表面層と基材層との間に生じる界面荒れが無く、外観に優れている。
×:表面荒れや界面荒れが起こり、良好なシートではない。
JIS K7105に従い60度鏡面法で表面層側の光沢度(GROSS)を測定した。
成形した樹脂積層シートを、中央に30cm角の穴を有する2枚の鉄枠(33mm×33mm×2mm)の間に挟み、断熱箱の中に水平にセットした。次に鉄枠にサンドイッチされた樹脂シートを均一に加熱できるように450℃に加熱された上下ヒーター(上下ヒーターは、設置されたシート面から15cm離れたところから樹脂シートを加熱)をシート上下面にスライドさせて設置した。鉄枠内のシートは、加熱によって一旦、下面ヒーター方向に垂れ下がり、その後、シートの厚み方向に均一に昇温が進むと、樹脂シートは再び水平(以下、緊張点と称す。)となる。この緊張点からさらに15秒間加熱した後、シートに対して上から垂直方向に長さ20cmのプラグで押し込み、深絞り熱成形体を得た。得られた深絞り熱成形体の側面中央部分から5cm角の試験片を切り出し、この試験片の表面層の光沢度をJIS K7105に従い60度鏡面法で測定した。この熱成形体を下記基準で評価した。
○:艶戻りをすることなく(光沢度の低下が25%以下)、光沢に優れている(光沢度が75%以上)。
△:艶戻りをすることなく(光沢度の低下が25%以下)、外観上問題は無いレベルだが、光沢度が75%未満である。
×:艶戻りが起こってしまい(光沢度の低下が25%を超える)、光沢が失われている。
ポリプロピレン系樹脂組成物(B)としてPP−1を75重量%、PP−4を25重量%とをブレンドしたものを用いた以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
ポリプロピレン系樹脂組成物(B)としてPP−1を25重量%、PP−5を75重量%とをブレンドしたものを用いた以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
基材層用のポリプロピレン系樹脂組成物(A)としてPP−6を用いた以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
積層シートの厚みを、両表面層がそれぞれ0.1mm、基材層が1.8mmで、計2.0mm(全シート厚み)になるようにして積層シートを製造したこと以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
基材層用のポリプロピレン系樹脂組成物(A)としてPP−6を用い、積層シートの厚みを、両表面層がそれぞれ0.1mm、基材層が1.8mmで、計2.0mm(全シート厚み)になるようにして積層シートを製造したこと以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
ポリプロピレン系樹脂組成物(B)としてPP−2を45重量%、PP−7を55重量%とをブレンドしたものを用いた以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
ポリプロピレン系樹脂組成物(B)としてPP−2を45重量%、PP−7を55重量%とをブレンドしたものを用い、基材層用のポリプロピレン系樹脂組成物(A)としてPP−3の代わりに、PP−6を用いた以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
ポリプロピレン系樹脂組成物(B)に結晶核剤を加えなかったこと以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表1に示す。
表2に示すように、実施例1に対し、ポリプロピレン系樹脂組成物(B)としてPP―2、PP−4、PP−5、PP−7〜PP−11を用いたこと以外は、実施例1と同様に実施した。その評価結果を表2に示す。
以上の各実施例と各比較例とを対照して考察すれば、本発明の構成における各要件を満たす、実施例1〜9の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体は、積層状態が良く、表面荒れが無く、外観に優れ、かつ高い光沢性を有していることが分かる。また、その熱成形体も艶戻りをすることなく、光沢を維持していることが明らかである。
Claims (6)
- 下記の特性(A−i)〜(A−iii)を有するポリプロピレン系樹脂組成物(A)を含む基材層と、前記基材層の片面または両面に積層され、下記の特性(B−i)〜(B−iii)を有するポリプロピレン系樹脂組成物(B)を含む表面層とを含む熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体。
特性(A−i):メルトフローレート(MFR)(温度230℃、荷重2.16kg)が0.1〜15g/10分である長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(X1)および/又はMFRが0.1〜3.0g/10分である直鎖状ポリプロピレン系樹脂(X2)と必要に応じて使用するその他のポリプロピレン系樹脂(X3)とからなる。
特性(A−ii):MFR(温度230℃、荷重2.16kg)がポリプロピレン系樹脂組成物(B)のMFRよりも小さい。
特性(A−iii):230℃における溶融張力(MT)が5〜30gである。
特性(B−i):長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(Y1)と必要に応じて使用するその他のポリプロピレン系樹脂(Y2)とからなる。
特性(B−ii):メルトフローレート(MFR)(温度230℃、荷重2.16kg)が3.0〜100g/10分である。
特性(B−iii):230℃における溶融張力(MT)が1.0g以上である。 - 前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂(X1)および(Y1)の絶対分子量Mabsが50万における分岐指数g’が、0.3以上1.0未満であることを特徴とする請求項1に記載の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体。
- 結晶核剤を表面層に含むことを特徴とする請求項1に記載の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体。
- 表面層の厚みの合計が積層体の厚みに対して1〜50%であることを特徴とする請求項1または2に記載の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体。
- ポリプロピレン系樹脂(X1)および(Y1)は、重合時に長鎖分岐構造が形成されることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体。
- 表面層の光沢が80%以上であり、かつ、熱成形して成形品としたときの表面層の光沢が70%以上であることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱成形用ポリプロピレン系樹脂積層体。
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