JP6459497B2 - エンジンの吸気構造 - Google Patents

Description

本発明は、エンジンの吸気構造に関する。

エンジンの複数の吸気ポートに吸気を導入する複数の吸気路を有し、複数の吸気路のそれぞれにＥＧＲガスが導入されるインテークマニホールドが提供されている（特許文献１参照）。
また、吸気ポートに導入するＥＧＲガスとして、ＥＧＲクーラによって冷却されたクールドＥＧＲガスを用いる場合がある。

特開２００５−１２０８８８号公報

しかしながら、従来は、ＥＧＲクーラを用い、ＥＧＲクーラによってＥＧＲガスの冷却を行なうことでクールドＥＧＲガスを吸気ポートに供給している。
そのため、複雑で高価なＥＧＲクーラが必要となっている。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、簡単な構成でクールドＥＧＲガスを吸気ポートに導入する上で有利なエンジンの吸気構造を提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は、吸気にＥＧＲガスを導入するエンジンの吸気構造であって、複数の吸気ポートの開口が並べられインテークマニホールドに連結されるシリンダヘッド側連結部に、前記複数の吸気ポートの開口が並べられた方向に延在するＥＧＲガス導入路が設けられ、前記ＥＧＲガス導入路は前記各吸気ポートに連通する複数の連通部を有し、前記シリンダヘッド側連結部に、前記ＥＧＲガス導入路に導入されるＥＧＲガスを冷媒で冷却する冷却路が設けられ、前記ＥＧＲガス導入路を流れるＥＧＲガスの方向と、前記冷却路を流れる冷媒の方向とは同一であり、前記ＥＧＲガス導入路と前記冷却路とは隔壁で仕切られており、前記隔壁の厚さは前記ＥＧＲガスおよび前記冷媒の流れの下流に至るほど厚く形成されていることを特徴とする。
本発明は、吸気にＥＧＲガスを導入するエンジンの吸気構造であって、複数の吸気ポートの開口が並べられインテークマニホールドに連結されるシリンダヘッド側連結部に、前記複数の吸気ポートの開口が並べられた方向に延在するＥＧＲガス導入路が設けられ、前記ＥＧＲガス導入路は前記各吸気ポートに連通する複数の連通部を有し、前記シリンダヘッド側連結部に、前記ＥＧＲガス導入路に導入されるＥＧＲガスを冷媒で冷却する冷却路が設けられ、前記ＥＧＲガス導入路は、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する部分の断面積が前記ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する断面積よりも小さく形成され、前記連通部は、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する部分の断面積が前記ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する断面積よりも大きく形成されていることを特徴とする。
本発明は、前記ＥＧＲガス導入路は、ＥＧＲガスの流れの上流側から下流側に至るにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されていることを特徴とする。
本発明は、前記連通部は、ＥＧＲガスの流れの上流側から下流側に至るにつれて次第に断面積が大きくなるように形成されていることを特徴とする。
本発明は、前記シリンダヘッド側連結部はガスケットを介して前記インテークマニホールドに連結され、前記ＥＧＲガス導入路の前記インテークマニホールド側に位置する箇所は前記ガスケットで仕切られていることを特徴とする。

本発明によれば、シリンダヘッド側連結部にＥＧＲガス導入路および冷却路を設けたので、それらＥＧＲガス導入路、冷却路を簡単に製造する上で有利となり、また、メンテナンスも簡単に行え保守点検作業の効率を高める上で有利となる。
また、シリンダヘッド側連結部にＥＧＲガス導入路と冷却路とを設けるといった簡単な構成により、クールドＥＧＲガスを吸気ポートに導入するエンジンの吸気構造を実現することができる。
本発明によれば、冷却路の上流部分近傍に位置する気筒が他の気筒に比較して過剰に冷却される現象を緩和でき、失火の発生を防止し、燃焼の安定化を図る上で有利となる。
本発明によれば、各気筒に導入されるＥＧＲガスの温度差を抑制でき、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利となる。
本発明によれば、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上で有利となり、各気筒のＥＧＲ率の均等化を図り、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利となる。
本発明によれば、吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量の均等化を図る上でより有利となる。
本発明によれば、ガスケットによりシリンダヘッド側連結部の構造を簡単化する上で有利となる。

第１の実施の形態のエンジンの吸気構造が適用されたエンジンの構成を示す説明図である。 第１の実施の形態のエンジンの吸気構造の斜視図である。 図２のＡＡ線断面図である。 図３のＢＢ線断面図である。 図４のＣＣ線断面の斜視図である。 各気筒におけるＥＧＲガスの温度と冷却水の温度との関係を示す線図である。 第２の実施の形態のエンジンの吸気構造の断面の斜視図であり、図４のＣＣ線断面の斜視図に対応している。

（第１の実施の形態）
次に、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
まず、本発明のエンジンの吸気構造が適用されたエンジンの構成について説明する。
本実施の形態では、エンジンがディーゼルエンジンである場合について説明する。なお、本発明はガソリンエンジンにも無論適用可能である。

図１に示すように、エンジン１０は、エンジン本体１２と、吸気通路１４と、排気通路１６と、過給機１８と、低圧ＥＧＲ装置２０と、高圧ＥＧＲ装置２２と、インテークマニホールド２４とを含んで構成されている。

エンジン本体１２は、シリンダヘッド１２０２と、シリンダブロック１２０４とを含んで構成されている。
シリンダヘッド１２０２に燃焼室が形成され、シリンダブロック１２０４にピストンを収容する複数の気筒（シリンダ室）が形成されている。

吸気通路１４は、吸気管１４０２の吸気通路部と、インテークマニホールド２４の吸気通路部と、エンジン本体１２の吸気ポート３６とを含んで構成されている。
吸気管１４０２には、吸気の上流側から下流側に向かって、エアクリーナ１４１０、低圧スロットル１４１２、コンプレッサ１８０２、高圧スロットル１４１４がこれらの順に設けられている。
排気通路１６は、エンジン本体１２の排気ポートと、エキゾーストマニホールド１６０４の排気通路部と、排気管１６０２の排気通路部とを含んで構成されている。
排気管１６０２には、排気の上流側から下流側に向かって、タービン１８０４、排気ガス浄化装置２６がこれらの順に設けられている。

過給機１８は、コンプレッサ１８０２とタービン１８０４とで構成され、排気管１６０２を通る排気ガスのエネルギーによりタービン１８０４が回転されることでコンプレッサ１８０２を回転させ吸気管１４０２の吸気を圧縮して高圧の吸気としてエンジン本体１２に供給するものである。

低圧ＥＧＲ装置２０は、排気ガス浄化装置２６から排出される排気ガスを低圧ＥＧＲガスとしてコンプレッサ１８０２の上流側の吸気管１４０２の箇所に還流するものである。
低圧ＥＧＲ装置２０は、低圧ＥＧＲガスを還流する低圧ＥＧＲ通路２００２を備え、低圧ＥＧＲ通路２００２には、低圧ＥＧＲガスに含まれる異物(排気系製造時の溶接スパッタやスラグ、触媒片、ＤＰＦ片など)を除去するＥＧＲフィルタ２００４と、低圧ＥＧＲガスを冷却する空冷式の低圧ＥＧＲクーラ２００６と、低圧ＥＧＲガスの還流量を制御する低圧ＥＧＲバルブ２００８とを含んで構成されている。

高圧ＥＧＲ装置２２は、タービン１８０４の上流側の排気管１６０４の箇所から取り出した排気ガスをＥＧＲガス（高圧ＥＧＲガス）としてコンプレッサ１８０２の下流側に位置するインテークマニホールド２４に還流するものである。
高圧ＥＧＲ装置２２は、排気管１６０２とインテークマニホールド２４とを接続してＥＧＲガスを還流する高圧ＥＧＲ通路２２０２と、高圧ＥＧＲバルブ２２０４とを含んで構成されている。

図２に示すように、本実施の形態のエンジンの吸気構造は、インテークマニホールド２４とシリンダヘッド１２０２とを含んで構成されている。
インテークマニホールド２４は、吸気入口部４０と、吸気入口部４０に続く冷却部４２と、冷却部４２に続く吸気出口部４４とを備えている。
吸気入口部４０には吸気管１４０２からの吸気が導入される。
冷却部４２は、吸気を冷媒で冷却するものであり、本実施の形態では、冷却部４２は、インテークマニホールド２４に一体的に設けられている場合について説明する。なお、冷却部４２は、インテークマニホールド２４と別体に構成され、インテークマニホールド２４の上流側に配置されていてもよい。
冷却部４２は、吸気入口部４０と吸気出口部４４とに連通する複数の冷却通路部と、複数の冷却通路部に並設され吸気と冷媒との熱交換を行い吸気を冷却する複数の冷媒路とを含んで構成されている。
本実施の形態では、冷媒として冷却水を用いており、図１に示すように、冷却水が電動ウォータポンプ３０によりラジエータ２８から冷却水通路３２を介して図２に示す冷媒入口部４６に供給され、冷媒入口部４６から冷媒路を通過した冷却水は冷媒出口部４８から冷却水通路３２を介してラジエータ２８に循環され、ラジエータ２８と前記冷媒路との間で循環される。これにより、複数の冷媒路により冷却通路部を流れる吸気が冷却される。
なお、冷媒として冷却水以外の従来公知の様々な冷媒ガス、冷却液を用いてもよいことは無論である。
また、冷却部４２を構成する冷却通路部および冷媒路の構造は、従来公知の様々な冷却通路部および冷媒路の構造が採用可能である。

インテークマニホールド２４は、ボデー３４を有し、図中、符号Ｗはボデー３４の幅方向、符号Ｈはボデー３４の高さ方向、符号Ｌはボデー３４の長さ方向を示す。
図２に示すように、吸気入口部４０と冷却部４２と吸気出口部４４はボデー３４に一体に成形され、吸気入口部４０および吸気出口部４４は、ボデー３４の延在方向の両端に位置している。

本実施の形態では、ボデー３４はアルミ鋳物により成形されている。
ボデー３４がアルミ鋳物により成形されることにより以下の効果が奏される。
１）耐食性に優れるため、冷却部４２で生成された酸性の凝縮水による腐食を回避でき耐久性の向上を図る上で有利となる。
２）熱伝導率が高いため、冷却効率の向上を図る上で有利となる。
３）成形時、砂中子により表面がざらざらになるため、熱伝達率の向上を図れ、したがって冷却効率の向上を図る上で有利となる。
４）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して溶接やカシメ接合が不要となるため、接合部分の破損による冷却水の漏れ出しを防止でき信頼性の向上を図る上で有利となる。
５）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して接合部分のスペースを省くことで小型化を図る上で有利となる。

図２、図３、図４に示すように、吸気出口部４４は、冷却部４２の冷却通路部に連通する単一の空間からなる上流出口部５０と、上流出口部５０に続く複数の吸気通路部５２とを有している。
複数の吸気通路部５２は、吸気ポート３６の開口３８に対応してボデー３４の幅Ｗ方向に並べられている。
ボデー３４の端部の平坦なインテークマニホールド側端面５４には、複数の吸気通路部５２の開口５６が並べられて形成されている。
したがって、本実施の形態では、複数の吸気通路部５２の開口５６が並べられシリンダヘッド１２０２に連結されるインテークマニホールド側連結部５４がボデー３４の端部で形成されている。
インテークマニホールド側連結部５４には、シリンダヘッド側連結部５８のフランジ５８０２に合わせられ連結されるフランジ５４０２が形成されている。

図２、図３、図４に示すように、シリンダヘッド１２０２は、複数の吸気ポート３６の開口３８がシリンダヘッド側壁面６０に並べられインテークマニホールド側連結部５４に連結されるシリンダヘッド側連結部５８を有している。
複数の吸気ポート３６の上流端に位置するシリンダヘッド側連結部５８の上部に、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在するＥＧＲガス導入路６２が設けられている。
ＥＧＲガス導入路６２の底部には、ＥＧＲガス導入路６２に沿って凹部６２Ａが延在し、この凹部６２Ａは各吸気ポート３６の上部でそれら吸気ポート３６に連通し、それら連通した箇所は、ＥＧＲガス導入路６２と各吸気ポート３６とを連通する複数の連通部６２Ｂとなっている。
図２に示すように、ＥＧＲガス導入路６２の長手方向の端部は、シリンダヘッド側連結部５８の幅方向の端部において供給口６２Ｃとして開口され、供給口６２Ｃに、高圧ＥＧＲバルブ２２０４が介設された高圧ＥＧＲ通路２２０２が接続されている。

また、シリンダヘッド側連結部５８の上部に、ＥＧＲガス導入路６２に導入されるＥＧＲガスを冷媒で冷却する冷却路６４が設けられている。
冷却路６４は、ＥＧＲガス導入路６２に並設され、冷却路６４を流れる冷媒によってＥＧＲガス導入路６２を流れるＥＧＲガスが冷却されるように図られている。
また、冷却路６４は、ＥＧＲガス導入路６２に並設されているため、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在し、本実施の形態では、図２に示すように、複数の気筒７４Ａ、７４Ｂ、７４Ｃ、７４Ｄが並べられた方向に延在している。
また、ＥＧＲガス導入路６２を流れるＥＧＲガスの方向と冷却路６４を流れる冷媒の方向とは一致している。

図５に示すように、ＥＧＲガス導入路６２と冷却路６４とは隔壁６６で仕切られている。
隔壁６６の厚さｄは、ＥＧＲガスおよび冷媒の流れの下流に至るほど厚く形成されている。本実施の形態では、隔壁６６の厚さｄは、ＥＧＲガスおよび冷媒の流れの下流に至るにつれて次第に厚く形成されている。
また、本実施の形態では、隔壁６６の厚さｄにより、ＥＧＲガス導入路６２は、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する部分の断面積がＥＧＲガスの流れの上流側に位置する断面積よりも小さく形成されている。本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路６２は、ＥＧＲガスの流れの上流側から下流側に至るにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
また、複数の連通部６２Ｂは、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する部分の断面積がＥＧＲガスの流れの上流側に位置する断面積よりも大きく形成されている。本実施の形態では、複数の連通部６２Ｂは、ＥＧＲガスの流れの上流側から下流側に至るにつれて次第に断面積が大きくなるように形成されている。

図３に示すように、インテークマニホールド側連結部５４とシリンダヘッド側連結部５８とは、ガスケット６８を介して合わされ、双方のフランジ５４０２、５８０２に挿通された不図示のボルト、ナットを介して連結されている。

ＥＧＲガス導入路６２へのＥＧＲガスの導入は、高圧ＥＧＲ通路２２０２、高圧ＥＧＲバルブ２２０４を介して供給口６２Ｃから導入される。
すなわち、高圧ＥＧＲバルブ２２０４はＥＧＲガスの流量を調整するものであり、高圧ＥＧＲバルブ２２０４の制御は、不図示のエンジンＥＣＵによってなされる。

本実施の形態では、冷媒としてシリンダヘッド１２０２およびシリンダブロック１２０４を冷却する冷却水が用いられている。
シリンダヘッド１２０２およびシリンダブロック１２０４に冷却水路７０が形成されており、冷却水はシリンダブロック１２０４に設けられたウォータポンプ７２により冷却水路７０を循環する。
シリンダヘッド１２０２側の冷却水路７０は、冷却路６４と、複数の気筒７４Ａ、７４Ｂ、７４Ｃ、７４Ｄを挟んで冷却路６４に対向し冷却路６４と平行に延在する第１水路部分７０Ａと、各気筒７４Ａ、７４Ｂ、７４Ｃ、７４Ｄの近傍を通り冷却路６４と第１水路部分７０Ａとを接続する複数の第２水路部分７０Ｂとを含んでいる。
そして、第１水路部分７０Ａの上流端はウォータポンプ７２の吐出口に接続されている。複数の第２水路部分７０Ｂの上流端は第１水路部分７０Ａに接続され、複数の第２水路部分７０Ｂの下流端は冷却路６４に接続されている。冷却路６４の下流端は、シリンダブロック１２０４側の冷却水路の上流端に接続されている。
したがって、冷却路６４の上流側部分を通る冷却水の温度が最も低く、冷却路６４を下流側に流れるにしたがって冷却水の温度が次第に上昇し、冷却路６４の下流側部分を通る冷却水の温度が最も高くなる傾向となる。

次に作用効果について説明する。
エンジン１０の運転中、吸気は、インテークマニホールド２４の吸気入口部４０から冷却部４２に導入される。
冷却部４２の冷却通路部を通ることによって冷却された吸気は、吸気出口部４４を通り複数の吸気通路部５２の開口５６から複数の吸気ポート３６の開口３８へ流れる。
この際、高圧ＥＧＲバルブ２２０４が開になると、供給口６２ＣからＥＧＲガス導入路６２にＥＧＲガスが供給され、複数の吸気ポート３６の開口３８へ流れる吸気にＥＧＲガスが複数の連通部６２Ｂを介して混合され、ＥＧＲガスが混合された吸気が各吸気ポート３６の開口３８へ導入される。
この場合、吸気に混合されるＥＧＲガスは、冷却路６４が並設されたＥＧＲガス導入路６２を通るため、冷却路６４を通る冷却水によって冷却され、クールドＥＧＲガスとして吸気に混合される。

したがって、本実施の形態によれば、シリンダヘッド側連結部５８にＥＧＲガス導入路６２および冷却路６４を設けたので、それらＥＧＲガス導入路６２、冷却路６４を簡単に製造する上で有利となり、また、メンテナンスも簡単に行え保守点検作業の効率を高める上で有利となる。
また、シリンダヘッド側連結部５８にＥＧＲガス導入路６２と冷却路６４とを設けるといった簡単な構成により、クールドＥＧＲガスを吸気ポート３６に導入するエンジンの吸気構造を実現することができる。

また、前述したように、冷却水の流れの上流側に位置する冷却路６４の部分を通る冷却水の温度が最も低く、冷却水の流れの下流側に位置する冷却路６４の部分を通る冷却水の温度が最も高くなる傾向となる。
ここで、エンジン１０が第１気筒７４Ａ、第２気筒７４Ｂ、第３気筒７４Ｃ、第４気筒７４Ｄを有し、冷却路６４の冷却水の流れの上流側から下流側に向かうにしたがって第１気筒７４Ａ、第２気筒７４Ｂ、第３気筒７４Ｃ、第４気筒７４Ｄがこれらの順番で配置されている場合、これらの順番で冷却効果が低下することになる。
そのため、第１気筒７４Ａが最も冷却されることから第１気筒７４Ａの冷却が過剰となる傾向にあり、場合によっては、第１気筒７４Ａにおいて失火が発生するなど燃焼の安定化を図る上で不利が生じるおそれがある。

一方、ＥＧＲガス導入路６２を流れるＥＧＲガスは、ＥＧＲガスが流れる方向と同一の方向に流れる冷却路６４の冷却水によって冷却される。
したがって、ＥＧＲガスの下流側の方が上流側の方よりもより長い時間冷却水で冷却されることになるので、上流から下流に至るにつれてＥＧＲガスの温度Ｔｇは次第に低下することになる。
言い換えると、ＥＧＲガス導入路６２を流れるＥＧＲガスの温度Ｔｇは、第１気筒７４の近傍で最も高く、第２気筒７４の近傍、第３気筒７４の近傍に至るにつれて温度が低下し、第４気筒７４の近傍で最も低下する。
すなわち、ＥＧＲガス導入路６２を流れるＥＧＲガスの方向と冷却路６４を流れる冷却水の方向とは一致している。そのため、冷却路６４の上流部分（第１気筒７４の近傍）を流れる冷却水は、ＥＧＲガス導入路６２に導入されたばかりでまだ冷却されていない高温のＥＧＲガスとの間で熱交換を行なうので、冷却水が昇温される。
そのため、冷却路６４の上流部分（第１気筒７４Ａの近傍）を流れる冷却水の温度Ｔｗが上昇するので、第１気筒７４Ａの近傍における冷却水の温度Ｔｗと、第２気筒７４Ｂ、第３気筒７４Ｃ、第４気筒７４Ｄの近傍における冷却水の温度Ｔｗとの温度差を低減できる。
したがって、冷却路６４の上流部分近傍に位置する気筒７４Ａが他の気筒７４Ｂ、７４Ｃ、７４Ｄに比較して過剰に冷却される現象を緩和でき、失火の発生を防止し、燃焼の安定化を図る上で有利となる。

また、前述したように、ＥＧＲガス導入路６２を流れるＥＧＲガスは、ＥＧＲガスが流れる方向と同一の方向に流れる冷却路６４の冷却水によって冷却されるため、上流から下流に至るにつれてＥＧＲガスの温度Ｔｇは次第に低下する。
ここで、ＥＧＲガス導入路６２のＥＧＲガスの流れの上流側から下流側に向かうにしたがって第１気筒７４Ａ、第２気筒７４Ｂ、第３気筒７４Ｃ、第４気筒７４Ｄがこれらの順番で配置されている場合、各気筒に導入されるＥＧＲガスの温度は、第１気筒７４Ａ、第２気筒７４Ｂ、第３気筒７４Ｃ、第４気筒７４Ｄの順番で低下することになり、各気筒においてＥＧＲガスの温度差が生じ、ＮＯｘの発生を抑制する上で不利となる。
本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路６２と冷却路６４とを仕切る隔壁６６の厚さｄをＥＧＲガスおよび冷却水の流れの下流に至るほど厚く形成した。
そのため、ＥＧＲガスおよび冷媒の流れの下流に至るほど冷却水によってＥＧＲガスから奪われる熱量が低下することになる。
この結果、図６に示すように、ＥＧＲガスおよび冷媒の流れの下流に至るほど冷却水によるＥＧＲガスの冷却時間が長くなるにも拘わらず、ＥＧＲガスの上流から下流にいたる全域においてＥＧＲガスの温度を均一にすることができる。
したがって、各気筒に導入されるＥＧＲガスの温度差を抑制でき、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利となる。

また、供給口６２ＣからＥＧＲガス導入路６２に導入されるＥＧＲガスの流速が高い場合は、ＥＧＲガスがＥＧＲガス導入路６２を勢い良く流れるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量が増加する傾向となる。
本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路６２は、供給口６２Ｃから離れた側の断面積が供給口６２Ｃに位置する側の断面積よりも小さく形成されているため、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量が抑制される。
そのため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上で有利となる。

一方、供給口６２ＣからＥＧＲガス導入路６２に導入されるＥＧＲガスの流速が遅い場合は、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポート３６に対してより多くのＥＧＲガスが供給されるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続されたＥＧＲガスの流れに供給されるＥＧＲガスの流量が減少する傾向となる。
本実施の形態では、連通部６２Ｂは、供給口６２Ｃから離れた側の断面積が供給口６２Ｃに位置する側の断面積よりも大きな断面積で設けられているため、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量が増加される。
そのため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上で有利となる。

そのため、供給口６２ＣからＥＧＲガス導入路６２に導入されるＥＧＲガスの流速の高低に拘わらず、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図ることができ、各気筒のＥＧＲ率の均等化を図り、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利となる。
なお、ＥＧＲ率とは、各気筒に供給される吸気（新気とＥＧＲガスの和）に占めるＥＧＲガスの比率をいう。

また、本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路６２は、供給口６２Ｃから離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
そのため、供給口６２ＣからＥＧＲガス導入路６２に導入されるＥＧＲガスの流速が高い場合に、ＥＧＲガス導入路６２の上流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガス導入路６２の下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上でより有利となる。

また、本実施の形態では、連通部６２Ｂは、供給口６２Ｃから離れるにつれて次第に断面積が大きくなるように形成されている。
そのため、供給口６２ＣからＥＧＲガス導入路６２に導入されるＥＧＲガスの流速が遅い場合に、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポート３６に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上でより有利となる。

（第２の実施の形態）
次に第２の実施の形態について説明する。
図７は、第２の実施の形態のエンジンの吸気構造の断面の斜視図であり、図４のＣＣ線断面の斜視図に対応している。
なお、以下の実施の形態において、第１の実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を省略する。
第２の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路６２のインテークマニホールド２４のフランジ５４０２寄りの箇所を仕切る壁部と、ＥＧＲガス導入路６２の底部を仕切る壁部とが、ガスケット６８により形成されている点が第１の実施の形態と異なっている。
すなわち、ガスケット６８は、インテークマニホールド２４のフランジ５４０２寄りのＥＧＲガス導入路６２の箇所を仕切る第１仕切り壁部６８０２と、ＥＧＲガス導入路６２の底部を仕切る第２仕切り壁部６８０４とを含んで構成されている。
本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路６２に沿って延在する凹部６２Ａが、シリンダヘッド側連結部５８の壁部と、第２仕切り壁部６８０４とで構成されている。
第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の効果が奏されることは無論のこと、ガスケット６８によりシリンダヘッド側連結部５８の構造を簡単化する上で有利となる。

１０ エンジン
１２０２ シリンダヘッド
２４ インテークマニホールド
３６ 吸気ポート
３８ 開口
５２ 吸気通路部
５６ 開口
５８ シリンダヘッド側連結部
６２ ＥＧＲガス導入路
６２Ｂ 連通部
６４ 冷却路
６６ 隔壁
６８ ガスケット
６８０２ 第１仕切り壁部
６８０４ 第２仕切り壁部

Claims (5)

1. 吸気にＥＧＲガスを導入するエンジンの吸気構造であって、
   複数の吸気ポートの開口が並べられインテークマニホールドに連結されるシリンダヘッド側連結部に、前記複数の吸気ポートの開口が並べられた方向に延在するＥＧＲガス導入路が設けられ、
   前記ＥＧＲガス導入路は前記各吸気ポートに連通する複数の連通部を有し、
   前記シリンダヘッド側連結部に、前記ＥＧＲガス導入路に導入されるＥＧＲガスを冷媒で冷却する冷却路が設けられ、
   前記ＥＧＲガス導入路を流れるＥＧＲガスの方向と、前記冷却路を流れる冷媒の方向とは同一であり、
   前記ＥＧＲガス導入路と前記冷却路とは隔壁で仕切られており、
   前記隔壁の厚さは前記ＥＧＲガスおよび前記冷媒の流れの下流に至るほど厚く形成されている、
   ことを特徴とするエンジンの吸気構造。
2. 吸気にＥＧＲガスを導入するエンジンの吸気構造であって、
   複数の吸気ポートの開口が並べられインテークマニホールドに連結されるシリンダヘッド側連結部に、前記複数の吸気ポートの開口が並べられた方向に延在するＥＧＲガス導入路が設けられ、
   前記ＥＧＲガス導入路は前記各吸気ポートに連通する複数の連通部を有し、
   前記シリンダヘッド側連結部に、前記ＥＧＲガス導入路に導入されるＥＧＲガスを冷媒で冷却する冷却路が設けられ、
   前記ＥＧＲガス導入路は、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する部分の断面積が前記ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する断面積よりも小さく形成され、
   前記連通部は、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する部分の断面積が前記ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する断面積よりも大きく形成されている、
   ことを特徴とするエンジンの吸気構造。
3. 前記ＥＧＲガス導入路は、ＥＧＲガスの流れの上流側から下流側に至るにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている、
   ことを特徴とする請求項２記載のエンジンの吸気構造。
4. 前記連通部は、ＥＧＲガスの流れの上流側から下流側に至るにつれて次第に断面積が大きくなるように形成されている、
   ことを特徴とする請求項２記載のエンジンの吸気構造。
5. 前記シリンダヘッド側連結部はガスケットを介して前記インテークマニホールドに連結され、
   前記ＥＧＲガス導入路の前記インテークマニホールド側に位置する箇所は前記ガスケットで仕切られている、
   ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のエンジンの吸気構造。

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