JP6372593B2 - Zoom lens system and electronic imaging apparatus including the same - Google Patents
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Description
本発明は、標準域から中望遠領域までを含むズームレンズ系及びこれを備えた電子撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens system including a standard range to a medium telephoto range, and an electronic imaging apparatus including the zoom lens system.
標準域から中望遠領域までを含むズームレンズ系として、正負正正の４群ズームレンズ構成および負正負正の４群ズームレンズ構成からなるズームレンズ系が知られている。 As a zoom lens system including the standard range to the middle telephoto range, a zoom lens system including a positive / negative / positive / positive four-group zoom lens configuration and a negative / positive / negative / positive four-group zoom lens configuration is known.
正負正正の４群ズームレンズ系は、所定のレンズ群（防振レンズ群）を偏心駆動させることによる手振れを補正する機能（防振機能）を搭載したズームレンズ系の主流となっており、防振レンズ群を小型化できる、変倍比を大きくしやすいという長所を持つ反面、誤差感度が高いため製造時の性能低下が発生しやすいという短所がある。 The positive, negative, positive 4 group zoom lens system is the mainstream of zoom lens systems equipped with a function (anti-vibration function) for correcting camera shake caused by decentering a predetermined lens group (anti-vibration lens group). While it has the advantages of being able to reduce the size of the vibration-proof lens group and easily increasing the zoom ratio, it has the disadvantage of being susceptible to performance degradation during manufacturing due to its high error sensitivity.
負正負正の４群ズームレンズ系は、誤差感度が低いため製造時に設計性能の低下が発生しにくいという長所を持つ反面、高変倍化や、小型（軽量）化すると、設計性能を上げることが難しいという短所がある。 The negative / positive / negative 4 group zoom lens system has the advantage that the design performance is less likely to deteriorate during manufacturing due to low error sensitivity, but at the same time, if the zoom ratio is increased or the size (light weight) is reduced, the design performance is improved. There is a disadvantage that is difficult.
特許文献１、２には、負正負正の４群ズームレンズ系が開示されている。
しかしながら、特許文献１のズームレンズ系は、図２等の収差図から明らかに、いずれの実施例も、イメージサークルの半径（像高）がＹ＝２１．６程度までの収差しか考慮（設計）されていない。特許文献２のズームレンズ系は、図２等の収差図から明らかにいずれの実施例も、Ｙ＝１４．６程度までの収差しか考慮（設計）されていない。
However, the zoom lens system of
特許文献３には、実施例１と４に負正負正の４群ズームレンズ系が開示されているが、像高＝焦点距離×ｔａｎωから算出すると、特許文献１と同程度（Ｙ＝２２）の像高までしか考慮されていない。
本発明は、以上の問題意識に基づいてなされたものであり、負正負正の４群ズームレンズ系において、誤差感度が低いため製造時の性能低下が発生しにくいという長所を活かしつつ、さらに高い像高（大きなイメージサークル）まで優れた光学性能を得ることを目的とする。 The present invention has been made on the basis of the above awareness of the problem, and in the negative / positive / negative four-group zoom lens system, the error sensitivity is low, and it is even higher while taking advantage of the fact that performance degradation is unlikely to occur. The objective is to obtain excellent optical performance up to the image height (large image circle).
本発明のズームレンズ系は、第１の態様では、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が減少するズームレンズ系において、第３レンズ群は、正レンズと負レンズの接合レンズを有しており、次の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴としている。
（１）−２．５０＜ｆ１／ｆ２＜−１．５７
（２）ｆ３／ｆ３Ｂ＜−０．１
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
ｆ３Ｂ：第３レンズ群中の接合レンズの接合面の焦点距離、
である。
In the first aspect, the zoom lens system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power. And a fourth lens group having a positive refractive power, and when changing the magnification from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, In the zoom lens system in which the distance between the third lens group is increased and the distance between the third lens group and the fourth lens group is decreased, the third lens group has a cemented lens of a positive lens and a negative lens. It satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) -2.50 <f1 / f2 <−1.57
(2) f3 / f3B <−0.1
However,
f1: the focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f3: focal length of the third lens group,
f3B: focal length of the cemented surface of the cemented lens in the third lens group,
It is.
条件式（１）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（１’）を満足することが好ましい。
（１’）−２．２０＜ｆ１／ｆ２＜−１．５７
Among the condition ranges defined by the conditional expression (1), it is preferable that the following conditional expression (1 ′) is satisfied.
(1 ′) − 2.20 <f1 / f2 <−1.57
条件式（２）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（２’）を満足することが好ましい。
（２’）−０．７＜ｆ３／ｆ３Ｂ＜−０．１
Among the condition ranges defined by the conditional expression (2), it is preferable that the following conditional expression (2 ′) is satisfied.
(2 ′) − 0.7 <f3 / f3B <−0.1
本発明のズームレンズ系は、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）０．９＜ｆ１２ｔ／ｆ４＜３．０
但し、
ｆ１２ｔ：長焦点距離端における第１レンズ群と第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離、
である。
The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.9 <f12t / f4 <3.0
However,
f12t: the combined focal length of the first lens group and the second lens group at the long focal length end,
f4: focal length of the fourth lens group,
It is.
条件式（３）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（３’）を満足することが好ましい。
（３’）０．９＜ｆ１２ｔ／ｆ４＜２．０
Among the condition ranges defined by the conditional expression (3), it is preferable that the following conditional expression (3 ′) is satisfied.
(3 ′) 0.9 <f12t / f4 <2.0
本発明のズームレンズ系は、次の条件式（４）、（５）、（６）及び（７）を満足することが好ましい。
（４）Ｎｄｐ３＞１．８
（５）νｄｐ３＜４５
（６）Ｎｄｎ３＜１．７５
（７）νｄｎ３＞５０
但し、
Ｎｄｐ３：第３レンズ群中の接合レンズの正レンズのｄ線に対する屈折率、
νｄｐ３：第３レンズ群中の接合レンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数、
Ｎｄｎ３：第３レンズ群中の接合レンズの負レンズのｄ線に対する屈折率、
νｄｎ３：第３レンズ群中の接合レンズの負レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。
The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expressions (4), (5), (6), and (7).
(4) Ndp3> 1.8
(5) νdp3 <45
(6) Ndn3 <1.75
(7) νdn3> 50
However,
Ndp3: refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the positive lens,
νdp3: Abbe number of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the positive lens,
Ndn3: refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the negative lens,
νdn3: Abbe number of the negative lens of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line,
It is.
本発明のズームレンズ系は、第２の態様では、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が減少するズームレンズ系において、次の条件式（１）及び（３）を満足することを特徴としている。
（１）−２．５０＜ｆ１／ｆ２＜−１．５７
（３）０．９＜ｆ１２ｔ／ｆ４＜３．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ１２ｔ：長焦点距離端における第１レンズ群と第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離、
である。
In the second aspect, the zoom lens system of the present invention, in the second aspect, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power. And a fourth lens group having a positive refractive power, and when changing the magnification from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, In a zoom lens system in which the distance between the third lens group is increased and the distance between the third lens group and the fourth lens group is decreased, the following conditional expressions (1) and (3) are satisfied.
(1) -2.50 <f1 / f2 <−1.57
(3) 0.9 <f12t / f4 <3.0
However,
f1: the focal length of the first lens group,
f2: focal length of the second lens group,
f12t: the combined focal length of the first lens group and the second lens group at the long focal length end,
f4: focal length of the fourth lens group,
It is.
第２レンズ群中の最も像側には、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズを位置させることができる。 A cemented lens of a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus lens convex toward the object side can be positioned on the most image side in the second lens group.
この場合、本発明のズームレンズ系は、次の条件式（８）及び（９）を満足することが好ましい。
（８）Ｎｄｎ２＞Ｎｄｐ２
（９）νｄｐ２＞８０
但し、
Ｎｄｎ２：第２レンズ群中の接合レンズの負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｐ２：第２レンズ群中の接合レンズの正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
νｄｐ２：第２レンズ群中の接合レンズの正メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数、
である。
In this case, it is preferable that the zoom lens system of the present invention satisfies the following conditional expressions (8) and (9).
(8) Ndn2> Ndp2
(9) νdp2> 80
However,
Ndn2: refractive index with respect to d-line of the negative meniscus lens of the cemented lens in the second lens group,
Ndp2: refractive index of the cemented lens in the second lens group with respect to the d-line of the positive meniscus lens,
νdp2: Abbe number with respect to d-line of the positive meniscus lens of the cemented lens in the second lens group,
It is.
本発明のズームレンズ系は、第３−１の態様では、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が減少するズームレンズ系において、第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなり、次の条件式（８）及び（９）を満足する、ことを特徴としている。
（８）Ｎｄｎ２＞Ｎｄｐ２
（９）νｄｐ２＞８０
但し、
Ｎｄｎ２：第２ｃレンズ群の接合レンズの負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｐ２：第２ｃレンズ群の接合レンズの正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
νｄｐ２：第２ｃレンズ群の接合レンズの正メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数、
である。
In the zoom lens system of the present invention, in the 3-1 aspect, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A lens unit and a fourth lens unit having a positive refractive power, and the distance between the first lens unit and the second lens unit is reduced upon zooming from the short focal length end to the long focal length end, and the second lens In the zoom lens system in which the distance between the third lens group and the third lens group is increased and the distance between the third lens group and the fourth lens group is decreased, the second lens group is a second lens having a positive refractive power in order from the object side. 2b lens group having a positive refractive power and a 2c lens group. The second c lens group is a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus convex toward the object side, which are located in order from the object side. a cemented lens of the lens satisfies the following conditional expression (8) and (9), that said It is.
(8) Ndn2> Ndp2
(9) νdp2> 80
However,
Ndn2: refractive index with respect to d-line of the negative meniscus lens of the cemented lens of the second c lens group,
Ndp2: refractive index with respect to d-line of the positive meniscus lens of the cemented lens of the second c lens group,
νdp2: Abbe number of the positive meniscus lens of the cemented lens of the second c lens group with respect to the d-line,
It is.
本発明のズームレンズ系は、第３−２の態様では、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が減少するズームレンズ系において、第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなり、次の条件式（１０）を満足する、ことを特徴としている。In the zoom lens system according to the third to second embodiments, in order from the object side, a first lens unit having a negative refractive power, a second lens unit having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power are arranged. A lens unit and a fourth lens unit having a positive refractive power, and the distance between the first lens unit and the second lens unit is reduced upon zooming from the short focal length end to the long focal length end, and the second lens In the zoom lens system in which the distance between the third lens group and the third lens group is increased and the distance between the third lens group and the fourth lens group is decreased, the second lens group is a second lens having a positive refractive power in order from the object side. 2b lens group having a positive refractive power and a 2c lens group. The second c lens group is a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus convex toward the object side, which are located in order from the object side. It consists of a cemented lens and satisfies the following conditional expression (10). .
（１０）１．２＜ｆ１／ｆ３＜２．５(10) 1.2 <f1 / f3 <2.5
但し、However,
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、f1: the focal length of the first lens group,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、f3: focal length of the third lens group,
である。It is.
本発明のズームレンズ系は、第３−３の態様では、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第３レンズ群が像面に対して固定されるとともに、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が減少するズームレンズ系において、第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる、ことを特徴としている。In the 3-3 aspect, the zoom lens system of the present invention, in order from the object side, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power. The third lens group is composed of a lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, and the third lens group is fixed with respect to the image plane upon zooming from the short focal length end to the long focal length end. In the zoom lens system in which the distance between the second lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, and the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases, the second lens group Is composed of a 2a lens group having a positive refractive power, a 2b lens group having a positive refractive power, and a 2c lens group in order from the object side. The 2c lens group is an object positioned in order from the object side. Consists of a cemented lens consisting of a negative meniscus lens convex on the side and a positive meniscus lens convex on the object side. It is characterized in.
本発明のズームレンズ系は、第３−４の態様では、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が減少するズームレンズ系において、第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第４レンズ群は、物体側から順に、像側に凸面を向けた正レンズ、像側に凸面を向けた正レンズ、及び物体側に凹面を向けた負レンズからなる、ことを特徴としている。In the zoom lens system according to the third to fourth aspects of the present invention, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power are arranged. A lens unit and a fourth lens unit having a positive refractive power, and the distance between the first lens unit and the second lens unit is reduced upon zooming from the short focal length end to the long focal length end, and the second lens In the zoom lens system in which the distance between the third lens group and the third lens group is increased and the distance between the third lens group and the fourth lens group is decreased, the second lens group is a second lens having a positive refractive power in order from the object side. 2b lens group having a positive refractive power and a 2c lens group. The second c lens group is a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus convex toward the object side, which are located in order from the object side. Consists of a cemented lens, and the fourth lens group has a convex surface facing the image side in order from the object side. Positive lens, a positive lens, and a negative lens having a concave surface on the object side with the convex surface facing the image side, it is characterized in that.
この場合、本発明のズームレンズ系は、次の条件式（１１）を満足することが好ましい。In this case, it is preferable that the zoom lens system of the present invention satisfies the following conditional expression (11).
（１１）νｄｐ４＞８０(11) νdp4> 80
但し、However,
νｄｐ４：第４レンズ群中の最も物体側に位置する像側に凸面を向けた正レンズのｄ線に対するアッベ数、νdp4: Abbe number with respect to d-line of a positive lens having a convex surface facing the image side located closest to the object side in the fourth lens group,
である。It is.
本発明のズームレンズ系は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第２レンズ群と第４レンズ群を一体に移動させることができる。The zoom lens system of the present invention can move the second lens unit and the fourth lens unit together during zooming from the short focal length end to the long focal length end.
本発明の電子撮像装置は、上述したいずれかのズームレンズ系と、このズームレンズ系によって形成される像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えている。 The electronic image pickup apparatus of the present invention includes any one of the zoom lens systems described above and an image pickup element that converts an image formed by the zoom lens system into an electrical signal.
本発明によれば、負正負正の４群ズームレンズ系において、誤差感度が低いため製造時の性能低下が発生しにくいという長所を活かしつつ、さらに高い像高（大きなイメージサークル）まで優れた光学性能を得ることができる。 According to the present invention, in a negative-positive-negative-positive four-group zoom lens system, the optical sensitivity is excellent even at a higher image height (large image circle) while taking advantage of the fact that the error sensitivity is low and the performance degradation during manufacturing is less likely to occur. Performance can be obtained.
本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、図３７の簡易移動図に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなる。Ｉは像面である。 The zoom lens system according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a positive refractive power in order from the object side as shown in the simplified movement diagram of FIG. The second lens group G2, the third lens group G3 having a negative refractive power, and the fourth lens group G4 having a positive refractive power. I is the image plane.
本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が減少する。
より具体的に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は単調に像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４は一体となって単調に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面Ｉに対して固定されている（光軸方向に移動しない）。
The zoom lens system according to the present embodiment is configured so that the first lens group G1 and the second lens group G2 are subjected to zooming from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele) through all numerical examples 1-6. , The distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.
More specifically, during zooming from the short focal length end to the long focal length end, the first lens group G1 monotonously moves to the image side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are integrated. It moves monotonically to the object side, and the third lens group G3 is fixed with respect to the image plane I (does not move in the optical axis direction).
第１レンズ群Ｇ１は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、負レンズ１１、負レンズ１２及び正レンズ１３からなる。
The first lens group G1 includes a
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１−４では、物体側から順に、物体側から順に位置する正レンズ２１と負レンズ２２の接合レンズ、正レンズ２３、及び物体側から順に位置する負レンズ（物体側に凸の負メニスカスレンズ）２４と正レンズ（物体側に凸の正メニスカスレンズ）２５の接合レンズからなる。正レンズ２１と負レンズ２２の接合レンズは正の屈折力の第２ａレンズ群Ｇ２ａを構成し、正レンズ２３は正の屈折力の第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを構成し、負レンズ２４と正レンズ２５の接合レンズは第２ｃレンズ群Ｇ２ｃを構成する。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例５、６では、物体側から順に、物体側から順に位置する負レンズ２１’と正レンズ２２’の接合レンズ、正レンズ２３’、及び物体側から順に位置する負レンズ（物体側に凸の負メニスカスレンズ）２４’と正レンズ（物体側に凸の正メニスカスレンズ）２５’の接合レンズからなる。負レンズ２１’と正レンズ２２’の接合レンズは正の屈折力の第２ａレンズ群Ｇ２ａを構成し、正レンズ２３’は正の屈折力の第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを構成し、負レンズ２４’と正レンズ２５’の接合レンズは第２ｃレンズ群Ｇ２ｃを構成する。
In Numerical Example 1-4, the second lens group G2 includes a cemented lens of a
In the numerical examples 5 and 6, the second lens group G2 is sequentially arranged from the object side, sequentially from the object side, the cemented lens of the
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１、２では、物体側から順に、物体側から順に位置する正レンズ３１と負レンズ３２の接合レンズ、及び正レンズ３３からなる。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例３、５では、物体側から順に位置する正レンズ３１’と負レンズ３２’の接合レンズからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例４、６では、物体側から順に、物体側から順に位置する正レンズ”３１と負レンズ３２”の接合レンズ、及び負レンズ３３”からなる。
In the numerical examples 1 and 2, the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of the
In Numerical Examples 3 and 5, the third lens group G3 includes a cemented lens of a
In the numerical examples 4 and 6, the third lens group G3 includes a cemented lens of a positive lens “31” and a
第４レンズ群Ｇ４は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）４１、正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）４２、及び負レンズ（物体側に凹面を向けた負レンズ）４３からなる。正レンズ４２と負レンズ４３は、数値実施例１、２では接合されておらず、数値実施例３−６では接合されている。
The fourth lens group G4 includes a positive lens (a positive lens with a convex surface facing the image side) 41 and a positive lens (a positive lens with a convex surface facing the image side) 42 in order from the object side through all numerical value examples 1-6. , And a negative lens 43 (a negative lens having a concave surface facing the object side) 43. The
本実施形態のズームレンズ系に防振機能を搭載する場合、最も径が小さい第３レンズ群Ｇ３の全体を、光軸直交方向に移動（偏心）して結像位置を変位させることにより像ぶれを補正する防振レンズ群（像ぶれ補正レンズ群）とすることが好ましい。以下の説明では、第３レンズ群Ｇ３が防振レンズ群であることを前提としている。 When the anti-vibration function is mounted on the zoom lens system according to the present embodiment, the entire third lens group G3 having the smallest diameter is moved (eccentric) in the direction orthogonal to the optical axis to displace the image formation position. It is preferable to use an anti-vibration lens group (image blur correction lens group) for correcting In the following description, it is assumed that the third lens group G3 is an anti-vibration lens group.
本実施形態のズームレンズ系は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、防振レンズ群である第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉに対して固定することで、高精度な防振制御を実現可能としている。またズーム駆動機構を小型軽量化することでズーム駆動機構の配置スペースを減らし、ひいてはレンズ全系の小型軽量化を図ることができる。さらにズーム駆動機構と防振駆動機構が密集するのを防止してスペース効率を向上させることもできる。 The zoom lens system according to the present embodiment fixes the third lens group G3, which is an anti-vibration lens group, with respect to the image plane I at the time of zooming from the short focal length end to the long focal length end. Anti-vibration control can be realized. Also, by reducing the size and weight of the zoom drive mechanism, the space for disposing the zoom drive mechanism can be reduced, and as a result, the entire lens system can be reduced in size and weight. Furthermore, it is possible to improve the space efficiency by preventing the zoom drive mechanism and the vibration-proof drive mechanism from being crowded.
第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群としてズーム中に固定とすると、第３レンズ群Ｇ３の偏芯感度が小さく抑えられる結果、第３レンズ群Ｇ３を挟む第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４が相対的に逆の感度を持つことになる。そこで、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３を挟む第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４を一体に移動させることで、変倍移動群を含むレンズ全系の誤差感度を低減することができる。 If the third lens group G3 is fixed as an anti-vibration lens group during zooming, the decentering sensitivity of the third lens group G3 can be kept small. As a result, the second lens group G2 and the fourth lens group sandwiching the third lens group G3. G4 has a relatively opposite sensitivity. Therefore, when zooming from the short focal length end to the long focal length end, the second lens group G2 and the fourth lens group G4 sandwiching the third lens group G3 are moved together so that the lens including the zooming movement group is included. The error sensitivity of the entire system can be reduced.
そして本実施形態のズームレンズ系は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２のパワーバランスを最適設定し、加えて、防振レンズ群である第３レンズ群Ｇ３とこの第３レンズ群Ｇ３中の正負の接合レンズ（３１と３２、３１’と３２’、３１”と３２”）の接合面のパワーバランスを最適設定することで、第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群として防振機能を搭載したときに、優れた光学性能を得ることに成功している。 In the zoom lens system according to the present embodiment, the power balance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is optimally set. In addition, the third lens group G3 that is an anti-vibration lens group and the third lens group G3 are used. Anti-vibration function using the third lens group G3 as an anti-vibration lens group by optimally setting the power balance of the cemented surfaces of the positive and negative cemented lenses (31 and 32, 31 'and 32', 31 "and 32") When it is installed, it has succeeded in obtaining excellent optical performance.
条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との比を規定している。条件式（１）を満足することで、コマ収差の発生を抑えるとともに、ズーミング中の球面収差の変動を小さくして、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の負のパワーが強くなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１より後方のレンズ群（第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４）に入射する光束の径が大きくなりすぎる結果、コマ収差が大きく発生してしまう。
条件式（１）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の正のパワーが強くなりすぎて、ズーミング中の球面収差の変動が大きくなってしまう。
Conditional expression (1) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (1), it is possible to suppress the occurrence of coma and to reduce the variation of spherical aberration during zooming, thereby obtaining excellent optical performance.
If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the negative power of the first lens group G1 becomes too strong, and the lens groups behind the first lens group G1 (second lens group G2, third lens group G3, As a result of the diameter of the light beam incident on the four lens group G4) becoming too large, coma aberration is greatly generated.
When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the positive power of the second lens group G2 becomes too strong, and the variation of spherical aberration during zooming becomes large.
条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３中の正負の接合レンズ（３１と３２、３１’と３２’、３１”と３２”）の接合面の焦点距離との比を規定している。この条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３中の正負の接合レンズ（３１と３２、３１’と３２’、３１”と３２”）の接合面が強い正のパワーを持っていることを規定している。防振レンズ群である第３レンズ群Ｇ３は全体として負のパワーを持ち、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面と最も像側の面が共に負のパワーを持っているので、第３レンズ群Ｇ３内で負の収差成分が発生する。そこで、第３レンズ群Ｇ３中の正負の接合レンズ（３１と３２、３１’と３２’、３１”と３２”）の接合面に強い正のパワーを持たせることで、第３レンズ群Ｇ３内で発生する負の収差成分をキャンセルして、防振時の性能変化を最小限に抑えることができる。また第３レンズ群Ｇ３内における大きな収差の打ち消しを回避して高次の収差の発生を抑えることができる。
条件式（２）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３中の正負の接合レンズ（３１と３２、３１’と３２’、３１”と３２”）の接合面の正のパワーが弱くなりすぎ又は接合面のパワーが負になるので、防振時（偏心時）の性能変化が大きくなって光学性能が劣化してしまう。
Conditional expression (2) indicates that the focal length of the third lens group G3 and the focal points of the cemented surfaces of the positive and negative cemented lenses (31 and 32, 31 ′ and 32 ′, 31 ″ and 32 ″) in the third lens group G3. Specifies the ratio to the distance. Conditional expression (2) indicates that the cemented surfaces of the positive and negative cemented lenses (31 and 32, 31 ′ and 32 ′, 31 ″ and 32 ″) in the third lens group G3 have a strong positive power. It stipulates. The third lens group G3, which is an anti-vibration lens group, has a negative power as a whole, and since the most object side surface and the most image side surface of the third lens group G3 have a negative power, the third lens group G3 has a negative power. A negative aberration component is generated in the lens group G3. Therefore, by giving strong positive power to the cemented surfaces of the positive and negative cemented lenses (31 and 32, 31 ′ and 32 ′, 31 ″ and 32 ″) in the third lens group G3, the inside of the third lens group G3. The negative aberration component generated in
If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the positive power of the cemented surfaces of the positive and negative cemented lenses (31 and 32, 31 ′ and 32 ′, 31 ″ and 32 ″) in the third lens group G3 becomes too weak. Alternatively, since the power of the bonding surface becomes negative, the performance change during vibration isolation (at the time of eccentricity) becomes large and the optical performance deteriorates.
条件式（３）は、長焦点距離端における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離と、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離との比を規定している。条件式（３）を満足することで、軸外コマ収差を良好に補正するとともに、防振時の偏芯コマ収差の発生を抑えて、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（３）の上限を超えると、第４レンズ群Ｇ４のパワーが強くなりすぎて、軸外コマ収差の補正が困難になってしまう。
条件式（３）の下限を超えると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の合成パワーが強くなりすぎて、防振レンズ群である第３レンズ群Ｇ３に強い収束光が入射するため、防振時に偏芯コマ収差が発生しやすくなってしまう。
Conditional expression (3) defines the ratio between the combined focal length of the first lens group G1 and the second lens group G2 at the long focal length end and the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (3), it is possible to satisfactorily correct off-axis coma and to suppress occurrence of decentering coma during image stabilization, thereby obtaining excellent optical performance.
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the fourth lens group G4 becomes too strong, and it becomes difficult to correct off-axis coma.
When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the combined power of the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes too strong, and strong convergent light is incident on the third lens group G3, which is an anti-vibration lens group. , Eccentric coma is likely to occur during image stabilization.
条件式（４）、（５）、（６）及び（７）は、第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズを構成する硝材の条件について規定している。
第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズを構成する正レンズ（３１、３１’、３１”）と負レンズ（３２、３２’、３２”）として、条件式（４）及び（６）を満足するような屈折率を持つ硝材を使用することで、防振時のコマ収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる。
第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズを構成する正レンズ（３１、３１’、３１”）と負レンズ（３２、３２’、３２”）として、条件式（５）及び（７）を満足するようなアッベ数を持つ硝材を使用することで、色収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる。
Conditional expressions (4), (5), (6) and (7) prescribe the conditions of the glass material constituting the cemented lens in the third lens group G3.
Conditional expressions (4) and (6) are satisfied as the positive lens (31, 31 ′, 31 ″) and the negative lens (32, 32 ′, 32 ″) constituting the cemented lens in the third lens group G3. By using a glass material having a high refractive index, it is possible to satisfactorily correct coma during vibration isolation and obtain excellent optical performance.
Conditional expressions (5) and (7) are satisfied as the positive lens (31, 31 ′, 31 ″) and the negative lens (32, 32 ′, 32 ″) constituting the cemented lens in the third lens group G3. By using a glass material having a large Abbe number, chromatic aberration can be corrected well and excellent optical performance can be obtained.
上述したように、第２レンズ群Ｇ２は、全数値実施例１−６を通じて、その最も像側に、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズ（負レンズ２４と正レンズ２５の接合レンズ、負レンズ２４’と正レンズ２５’の接合レンズ）を有している。この接合レンズの接合面によって強い色消し効果を得ることができる。
条件式（８）はこの構成において、第２レンズ群Ｇ２中の最も像側に位置する接合レンズの負メニスカスレンズ（負レンズ２４、負レンズ２４’）のｄ線に対する屈折率が正メニスカスレンズ（正レンズ２５、正レンズ２５’）のｄ線に対する屈折率よりも大きいことを規定している。
条件式（９）はこの構成において、第２レンズ群Ｇ２中の最も像側に位置する接合レンズの正メニスカスレンズ（正レンズ２５、正レンズ２５’）のｄ線に対するアッベ数が８０以上であることを規定している。
正メニスカスレンズ（正レンズ２５、正レンズ２５’）として、条件式（９）を満足するような特殊低分散ガラスを使用することで、軸上色収差を補正して優れた光学性能を得ることができる。一方、特殊低分散ガラスは屈折率が低いため球面収差の補正には不利である。そこで、条件式（８）で規定したように、負メニスカスレンズ（負レンズ２４、負レンズ２４’）のｄ線に対する屈折率を正メニスカスレンズ（正レンズ２５、正レンズ２５’）のｄ線に対する屈折率よりも大きく設定して、球面収差の発生を小さく抑えるようにしている。つまり、条件式（８）及び（９）を同時に満足することで、軸上色収差と球面収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる。
As described above, the second lens group G2 includes the negative meniscus lens convex toward the object side and the positive meniscus lens convex toward the object side, which are located in order from the object side, in order from the numerical example 1-6. (The cemented lens of the
Conditional expression (8) indicates that in this configuration, the refractive index with respect to the d-line of the negative meniscus lens (
Conditional expression (9) indicates that in this configuration, the Abbe number with respect to the d-line of the positive meniscus lens (
By using special low-dispersion glass that satisfies the conditional expression (9) as the positive meniscus lens (
条件式（１０）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比を規定している。条件式（１０）を満足することで、特に防振時のコマ収差の発生を抑えて優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１０）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなりすぎて、防振時のコマ収差の変動が大きくなってしまう。
条件式（１０）の下限を超えると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１より後方のレンズ群（第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４）に入射する光束の径が大きくなりすぎる結果、コマ収差が大きく発生してしまう。
Conditional expression (10) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the third lens group G3. By satisfying conditional expression (10), it is possible to obtain excellent optical performance by suppressing the occurrence of coma particularly during image stabilization.
When the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes too strong, and the fluctuation of coma aberration at the time of image stabilization becomes large.
If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, the power of the first lens group G1 becomes too strong, and the lens group behind the first lens group G1 (second lens group G2, third lens group G3, fourth lens). As a result of the diameter of the light beam incident on the group G4) being too large, coma aberration is greatly generated.
上述したように、第４レンズ群Ｇ４は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）４１、正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）４２、及び負レンズ（物体側に凹面を向けた負レンズ）４３からなる。これにより、軸外コマ収差や非点収差等の諸収差を良好に補正することができる。
条件式（１１）はこの構成において、第４レンズ群Ｇ４中の最も物体側に位置する正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）４１のｄ線に対するアッベ数を規定している。正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）４１として、条件式（１１）を満足するような特殊低分散ガラスを使用することで、軸上色収差と軸外色収差をバランス良く補正することができる。
As described above, in the fourth lens group G4, in order from the numerical value example 1-6, in order from the object side, the positive lens (positive lens with the convex surface facing the image side) 41, the positive lens (with the convex surface facing the image side) And a negative lens (negative lens with a concave surface facing the object side) 43. Thereby, various aberrations such as off-axis coma and astigmatism can be corrected satisfactorily.
Conditional expression (11) defines the Abbe number with respect to the d-line of the positive lens (positive lens having a convex surface facing the image side) 41 located closest to the object side in the fourth lens group G4 in this configuration. By using a special low-dispersion glass that satisfies the conditional expression (11) as the positive lens (positive lens with the convex surface facing the image side) 41, axial chromatic aberration and off-axis chromatic aberration can be corrected in a balanced manner. it can.
次に具体的な数値実施例１−６を示す。諸収差図及び横収差図並びに表中において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、FNO.はＦナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角（゜）、Yは像高、fB はバックフォーカス、Lはレンズ全長、Rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、ν(d)はｄ線に対するアッベ数を示す。Ｆナンバー、焦点距離、半画角、像高、バックフォーカス、レンズ全長及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔ｄは、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。全数値実施例１−６を通じて、非球面レンズは用いていない。 Next, specific numerical examples 1-6 will be described. In the various aberration diagrams and lateral aberration diagrams and tables, d-line, g-line and C-line are aberrations for each wavelength, S is sagittal, M is meridional, FNO. Is F-number, f is the focal length of the whole system, W Is half angle of view (°), Y is image height, fB Is the back focus, L is the total lens length, R is the radius of curvature, d is the lens thickness or lens spacing, N (d) is the refractive index for the d-line, and ν (d) is the Abbe number for the d-line. The f-number, focal length, half angle of view, image height, back focus, total lens length, and lens interval d that changes with zooming are shown in the order of short focal length end-intermediate focal length-long focal length end. Yes. The unit of length is [mm]. In all numerical examples 1-6, no aspheric lens is used.
［数値実施例１］
図１〜図６と表１〜表３は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１を示している。図１は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２はその諸収差図、図３はその横収差図であり、図４は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図５はその諸収差図、図６はその横収差図である。表１は面データ、表２は各種データ、表３はレンズ群データである。
[Numerical Example 1]
1 to 6 and Tables 1 to 3 show Numerical Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram when focusing at infinity at the long focal length end, FIG. 2 is a diagram showing various aberrations, FIG. 3 is a lateral aberration diagram, and FIG. 4 is a diagram when focusing at infinity at the short focal length end. FIG. 5 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 6 is a diagram showing lateral aberrations. Table 1 shows surface data, Table 2 shows various data, and Table 3 shows lens group data.
本数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に位置する絞りＳは、変倍に際して像面Ｉに対して固定され、防振時にも偏心しない。 The zoom lens system according to Numerical Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power. A diaphragm S positioned between the second lens group G2 and the third lens group G3 is fixed with respect to the image plane I at the time of zooming, and is not decentered even during image stabilization.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１、両凹負レンズ１２、及び物体側に凸の正メニスカスレンズ１３からなる。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に凸の正メニスカスレンズ２１、像側に凸の負メニスカスレンズ２２、物体側に凸の正メニスカスレンズ２３、物体側に凸の負メニスカスレンズ２４、及び物体側に凸の正メニスカスレンズ２５からなる。正メニスカスレンズ２１の像側の面と負メニスカスレンズ２２の物体側の面は接合されている。負メニスカスレンズ２４の像側の面と正メニスカスレンズ２５の物体側の面は接合されている。正メニスカスレンズ２１と負メニスカスレンズ２２は正の屈折力の第２ａレンズ群Ｇ２ａを構成し、正メニスカスレンズ２３は正の屈折力の第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを構成し、負メニスカスレンズ２４と正メニスカスレンズ２５は第２ｃレンズ群Ｇ２ｃを構成する。
The second lens group G2, in order from the object side, is a
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側から順に位置する像側に凸の正メニスカスレンズ３１と両凹負レンズ３２の接合レンズ、及び物体側に凸の正メニスカスレンズ３３からなる。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側に凸の正メニスカスレンズ４１、両凸正レンズ４２、及び像側に凸の負メニスカスレンズ４３からなる。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a
（表１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 97.459 2.50 1.72916 54.7
2 45.551 9.77
3 -397.295 2.50 1.62041 60.3
4 183.591 1.00
5 59.958 5.88 1.80518 25.4
6 93.562 d6
7 -1631.149 6.00 1.80420 46.5
8 -53.043 2.00 1.80518 25.5
9 -126.748 0.10
10 67.633 4.10 1.72916 54.7
11 218.797 3.04
12 70.331 2.00 1.51742 52.4
13 21.848 11.30 1.49700 81.6
14 74.206 d14
15絞 ∞ 2.40
16 -91.789 4.40 1.80610 40.9
17 -41.761 2.00 1.60311 60.7
18 58.975 1.50
19 58.201 4.00 1.69895 30.1
20 85.851 d20
21 -103.960 4.70 1.49700 81.6
22 -50.226 0.10
23 103.369 6.00 1.48749 70.4
24 -65.913 0.80
25 -54.240 2.00 1.80440 39.6
26 -154.466 -
（表２）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.89
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 18.7 14.7 10.0
Y 27.75 27.75 27.75
fB 86.58 93.56 108.84
L 283.16 258.86 238.44
d6 74.07 42.79 7.08
d14 5.00 11.98 27.26
d20 39.42 32.45 17.16
（表３）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -119.61
2 7 69.55
3 16 -97.16
4 21 125.09
(Table 1)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 97.459 2.50 1.72916 54.7
2 45.551 9.77
3 -397.295 2.50 1.62041 60.3
4 183.591 1.00
5 59.958 5.88 1.80518 25.4
6 93.562 d6
7 -1631.149 6.00 1.80420 46.5
8 -53.043 2.00 1.80518 25.5
9 -126.748 0.10
10 67.633 4.10 1.72916 54.7
11 218.797 3.04
12 70.331 2.00 1.51742 52.4
13 21.848 11.30 1.49700 81.6
14 74.206 d14
15 stop ∞ 2.40
16 -91.789 4.40 1.80610 40.9
17 -41.761 2.00 1.60311 60.7
18 58.975 1.50
19 58.201 4.00 1.69895 30.1
20 85.851 d20
21 -103.960 4.70 1.49700 81.6
22 -50.226 0.10
23 103.369 6.00 1.48749 70.4
24 -65.913 0.80
25 -54.240 2.00 1.80440 39.6
26 -154.466-
(Table 2)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 1.89
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 18.7 14.7 10.0
Y 27.75 27.75 27.75
fB 86.58 93.56 108.84
L 283.16 258.86 238.44
d6 74.07 42.79 7.08
d14 5.00 11.98 27.26
d20 39.42 32.45 17.16
(Table 3)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -119.61
2 7 69.55
3 16 -97.16
4 21 125.09
［数値実施例２］
図７〜図１２と表４〜表６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例２を示している。図７は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図８はその諸収差図、図９はその横収差図であり、図１０は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１１はその諸収差図、図１２はその横収差図である。表４は面データ、表５は各種データ、表６はレンズ群データである。
[Numerical Example 2]
7 to 12 and Tables 4 to 6 show Numerical Example 2 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 7 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the long focal length end, FIG. 8 is a diagram of various aberrations, FIG. 9 is a diagram of its lateral aberration, and FIG. FIG. 11 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 12 is a diagram showing lateral aberrations. Table 4 shows surface data, Table 5 shows various data, and Table 6 shows lens group data.
この数値実施例２のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の正レンズ２１が両凸正レンズである。
The lens configuration of Numerical Example 2 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The
（表４）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 85.753 2.50 1.72916 54.7
2 45.010 10.00
3 -405.844 2.50 1.62041 60.3
4 138.488 1.59
5 60.732 5.88 1.80518 25.4
6 96.533 d6
7 229.041 6.20 1.80400 46.6
8 -65.056 2.00 1.80518 25.5
9 -200.941 0.10
10 67.270 4.50 1.72916 54.7
11 184.148 0.32
12 111.019 2.00 1.51742 52.4
13 22.407 11.30 1.49700 81.6
14 108.055 d14
15絞 ∞ 2.40
16 -81.228 4.40 1.80440 39.6
17 -39.629 2.00 1.60311 60.7
18 52.451 1.50
19 49.000 4.00 1.78472 25.7
20 60.648 d20
21 -217.120 4.70 1.49700 81.6
22 -54.830 0.10
23 78.887 6.56 1.48749 70.2
24 -59.564 0.22
25 -58.995 2.00 1.80440 39.6
26 -298.804 -
（表５）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.89
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 19.0 14.9 10.1
Y 27.75 27.75 27.75
fB 101.71 108.46 122.71
L 284.37 264.54 249.31
d6 63.11 36.52 7.05
d14 4.98 11.73 25.98
d20 37.80 31.04 16.80
（表６）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -117.29
2 7 69.67
3 16 -75.24
4 21 95.52
(Table 4)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 85.753 2.50 1.72916 54.7
2 45.010 10.00
3 -405.844 2.50 1.62041 60.3
4 138.488 1.59
5 60.732 5.88 1.80518 25.4
6 96.533 d6
7 229.041 6.20 1.80 400 46.6
8 -65.056 2.00 1.80518 25.5
9 -200.941 0.10
10 67.270 4.50 1.72916 54.7
11 184.148 0.32
12 111.019 2.00 1.51742 52.4
13 22.407 11.30 1.49700 81.6
14 108.055 d14
15 stop ∞ 2.40
16 -81.228 4.40 1.80440 39.6
17 -39.629 2.00 1.60311 60.7
18 52.451 1.50
19 49.000 4.00 1.78472 25.7
20 60.648 d20
21 -217.120 4.70 1.49700 81.6
22 -54.830 0.10
23 78.887 6.56 1.48749 70.2
24 -59.564 0.22
25 -58.995 2.00 1.80440 39.6
26 -298.804-
(Table 5)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 1.89
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 19.0 14.9 10.1
Y 27.75 27.75 27.75
fB 101.71 108.46 122.71
L 284.37 264.54 249.31
d6 63.11 36.52 7.05
d14 4.98 11.73 25.98
d20 37.80 31.04 16.80
(Table 6)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -117.29
2 7 69.67
3 16 -75.24
4 21 95.52
［数値実施例３］
図１３〜図１８と表７〜表９は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例３を示している。図１３は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１４はその諸収差図、図１５はその横収差図であり、図１６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１７はその諸収差図、図１８はその横収差図である。表７は面データ、表８は各種データ、表９はレンズ群データである。
[Numerical Example 3]
13 to 18 and Tables 7 to 9 show Numerical Example 3 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 13 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the long focal length end, FIG. 14 is a diagram showing various aberrations thereof, FIG. 15 is a diagram showing its lateral aberration, and FIG. FIG. 17 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 18 is a diagram showing its lateral aberration. Table 7 shows surface data, Table 8 shows various data, and Table 9 shows lens group data.
この数値実施例３のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の正レンズ２１が両凸正レンズである。
（２）第３レンズ群Ｇ３が、物体側から順に位置する像側に凸の正メニスカスレンズ３１’と両凹負レンズ３２’の接合レンズからなる。
（３）第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズ４２と負メニスカスレンズ４３が接合されている。
The lens configuration of Numerical Example 3 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The
(2) The third lens group G3 is composed of a cemented lens made up of a
(3) The biconvex
（表７）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 72.454 2.50 1.69680 55.5
2 42.058 10.67
3 -547.949 2.50 1.60311 60.7
4 124.689 1.13
5 54.858 5.88 1.80518 25.4
6 79.855 d6
7 220.609 7.13 1.80440 39.6
8 -46.370 2.00 1.80518 25.5
9 -245.850 0.10
10 59.262 4.50 1.74400 44.9
11 246.738 3.93
12 114.143 2.00 1.54072 47.2
13 21.440 11.30 1.49700 81.6
14 99.781 d14
15絞 ∞ 2.40
16 -73.502 3.92 1.85026 32.3
17 -34.368 2.00 1.62299 58.2
18 70.209 d18
19 -153.438 4.70 1.49700 81.6
20 -52.229 0.10
21 79.355 7.50 1.48749 70.2
22 -50.297 2.00 1.81600 46.6
23 -230.428 -
（表８）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.89
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 18.8 14.8 10.0
Y 27.75 27.75 27.75
fB 86.98 92.67 104.95
L 278.03 251.97 228.03
d6 75.38 43.63 7.41
d14 5.00 10.69 22.97
d18 34.42 28.72 16.45
（表９）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -125.36
2 7 65.52
3 16 -71.76
4 19 102.87
(Table 7)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 72.454 2.50 1.69680 55.5
2 42.058 10.67
3 -547.949 2.50 1.60311 60.7
4 124.689 1.13
5 54.858 5.88 1.80518 25.4
6 79.855 d6
7 220.609 7.13 1.80440 39.6
8 -46.370 2.00 1.80518 25.5
9 -245.850 0.10
10 59.262 4.50 1.74400 44.9
11 246.738 3.93
12 114.143 2.00 1.54072 47.2
13 21.440 11.30 1.49700 81.6
14 99.781 d14
15 stop ∞ 2.40
16 -73.502 3.92 1.85026 32.3
17 -34.368 2.00 1.62299 58.2
18 70.209 d18
19 -153.438 4.70 1.49700 81.6
20 -52.229 0.10
21 79.355 7.50 1.48749 70.2
22 -50.297 2.00 1.81600 46.6
23 -230.428-
(Table 8)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 1.89
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 18.8 14.8 10.0
Y 27.75 27.75 27.75
fB 86.98 92.67 104.95
L 278.03 251.97 228.03
d6 75.38 43.63 7.41
d14 5.00 10.69 22.97
d18 34.42 28.72 16.45
(Table 9)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -125.36
2 7 65.52
3 16 -71.76
4 19 102.87
［数値実施例４］
図１９〜図２４と表１０〜表１２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例４を示している。図１９は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２０はその諸収差図、図２１はその横収差図であり、図２２は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２３はその諸収差図、図２４はその横収差図である。表１０は面データ、表１１は各種データ、表１２はレンズ群データである。
[Numerical Example 4]
19 to 24 and Tables 10 to 12 show Numerical Example 4 of the zoom lens system according to the present invention. 19 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the long focal length end, FIG. 20 is a diagram of various aberrations, FIG. 21 is a diagram of its lateral aberration, and FIG. 22 is a graph at the time of focusing at infinity at the short focal length end. FIG. 23 is a diagram showing various lens aberrations, and FIG. 24 is a diagram showing lateral aberrations. Table 10 shows surface data, Table 11 shows various data, and Table 12 shows lens group data.
この数値実施例４のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の正レンズ２１が両凸正レンズである。
（２）第３レンズ群Ｇ３が、物体側から順に、物体側から順に位置する像側に凸の正メニスカスレンズ３１”と両凹負レンズ３２”の接合レンズ、及び両凹負レンズ３３”からなる。
（３）第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズ４２と負メニスカスレンズ４３が接合されている。
The lens configuration of Numerical Example 4 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The
(2) The third lens group G3 includes, from the object side, a cemented lens of a
(3) The biconvex
（表１０）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 106.208 2.50 1.69680 55.5
2 46.140 8.99
3 -1818.168 2.50 1.69680 55.5
4 133.948 0.20
5 58.265 5.25 1.80518 25.4
6 96.187 d6
7 100.538 7.83 1.74100 52.7
8 -53.696 2.00 1.80610 33.3
9 -239.970 0.11
10 89.314 3.50 1.69680 55.5
11 119.038 1.85
12 60.103 2.20 1.56732 42.8
13 24.931 11.10 1.49700 81.6
14 907.113 d14
15絞 ∞ 2.40
16 -94.582 3.92 1.84666 23.8
17 -47.023 2.00 1.51823 59.0
18 59.325 3.00
19 -125.000 2.00 1.48749 70.2
20 125.000 d20
21 -160.204 4.70 1.49700 81.6
22 -49.856 0.10
23 76.802 8.00 1.48749 70.2
24 -50.609 2.00 1.80610 40.9
25 -212.723 -
（表１１）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.89
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 18.8 14.8 10.0
Y 27.75 27.75 27.75
fB 94.92 99.64 109.65
L 280.71 255.31 230.70
d6 71.75 41.64 7.02
d14 5.00 9.72 19.73
d20 32.88 28.16 18.15
（表１２）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -117.52
2 7 58.34
3 16 -52.48
4 21 91.01
(Table 10)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 106.208 2.50 1.69680 55.5
2 46.140 8.99
3 -1818.168 2.50 1.69680 55.5
4 133.948 0.20
5 58.265 5.25 1.80518 25.4
6 96.187 d6
7 100.538 7.83 1.74 100 52.7
8 -53.696 2.00 1.80610 33.3
9 -239.970 0.11
10 89.314 3.50 1.69680 55.5
11 119.038 1.85
12 60.103 2.20 1.56732 42.8
13 24.931 11.10 1.49700 81.6
14 907.113 d14
15 stop ∞ 2.40
16 -94.582 3.92 1.84666 23.8
17 -47.023 2.00 1.51823 59.0
18 59.325 3.00
19 -125.000 2.00 1.48749 70.2
20 125.000 d20
21 -160.204 4.70 1.49700 81.6
22 -49.856 0.10
23 76.802 8.00 1.48749 70.2
24 -50.609 2.00 1.80610 40.9
25 -212.723-
(Table 11)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 1.89
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 82.40 105.00 156.00
W 18.8 14.8 10.0
Y 27.75 27.75 27.75
fB 94.92 99.64 109.65
L 280.71 255.31 230.70
d6 71.75 41.64 7.02
d14 5.00 9.72 19.73
d20 32.88 28.16 18.15
(Table 12)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -117.52
2 7 58.34
3 16 -52.48
4 21 91.01
［数値実施例５］
図２５〜図３０と表１３〜表１５は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例５を示している。図２５は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２６はその諸収差図、図２７はその横収差図であり、図２８は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２９はその諸収差図、図３０はその横収差図である。表１３は面データ、表１４は各種データ、表１５はレンズ群データである。
[Numerical Example 5]
25 to 30 and Tables 13 to 15 show Numerical Example 5 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 25 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the long focal length end, FIG. 26 is a diagram showing various aberrations thereof, FIG. 27 is a lateral aberration diagram thereof, and FIG. FIG. 29 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 30 is a diagram showing its lateral aberration. Table 13 shows surface data, Table 14 shows various data, and Table 15 shows lens group data.
この数値実施例５のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１’、両凸正レンズ２２’、物体側に凸の正メニスカスレンズ２３’、物体側に凸の負メニスカスレンズ２４’、及び物体側に凸の正メニスカスレンズ２５’からなる。負メニスカスレンズ２１’の像側の面と両凸正レンズ２２’の物体側の面は接合されている。負メニスカスレンズ２４’の像側の面と正メニスカスレンズ２５’の物体側の面は接合されている。負メニスカスレンズ２１’と両凸正レンズ２２’は正の屈折力の第２ａレンズ群Ｇ２ａを構成し、正メニスカスレンズ２３’は正の屈折力の第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを構成し、負メニスカスレンズ２４’と正メニスカスレンズ２５’は第２ｃレンズ群Ｇ２ｃを構成する。
（２）第３レンズ群Ｇ３が、物体側から順に位置する像側に凸の正メニスカスレンズ３１’と両凹負レンズ３２’の接合レンズからなる。
（３）第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズ４２と負メニスカスレンズ４３が接合されている。
The lens configuration of Numerical Example 5 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The second lens group G2, in order from the object side, has a
(2) The third lens group G3 is composed of a cemented lens made up of a
(3) The biconvex
（表１３）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 233.227 2.00 1.77250 49.6
2 55.967 9.31
3 -1741.087 2.00 1.61800 63.4
4 131.615 0.20
5 69.429 5.75 1.80518 25.4
6 150.627 d6
7 179.177 2.00 1.80000 29.9
8 52.811 9.90 1.69680 55.5
9 -143.444 0.10
10 48.133 7.10 1.61800 63.4
11 112.834 5.81
12 45.585 2.00 1.65844 50.9
13 23.718 10.00 1.49700 81.6
14 45.752 d14
15絞 ∞ 10.05
16 -87.532 5.00 1.80610 33.3
17 -24.997 2.00 1.72916 54.7
18 73.310 d18
19 -690.221 4.78 1.49700 81.6
20 -67.844 0.10
21 90.741 7.96 1.61800 63.4
22 -38.978 1.80 1.67300 38.2
23 -1261.634 -
（表１４）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.88
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 92.70 125.00 174.60
W 16.9 12.5 8.9
Y 27.75 27.75 27.75
fB 94.20 103.74 116.44
L 266.07 251.59 246.95
d6 50.79 26.77 9.43
d14 4.75 14.29 26.99
d18 28.47 18.93 6.23
（表１５）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -109.43
2 7 69.01
3 16 -61.27
4 19 79.26
(Table 13)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 233.227 2.00 1.77250 49.6
2 55.967 9.31
3 -1741.087 2.00 1.61800 63.4
4 131.615 0.20
5 69.429 5.75 1.80518 25.4
6 150.627 d6
7 179.177 2.00 1.80000 29.9
8 52.811 9.90 1.69680 55.5
9 -143.444 0.10
10 48.133 7.10 1.61800 63.4
11 112.834 5.81
12 45.585 2.00 1.65844 50.9
13 23.718 10.00 1.49700 81.6
14 45.752 d14
15 stop ∞ 10.05
16 -87.532 5.00 1.80610 33.3
17 -24.997 2.00 1.72916 54.7
18 73.310 d18
19 -690.221 4.78 1.49700 81.6
20 -67.844 0.10
21 90.741 7.96 1.61800 63.4
22 -38.978 1.80 1.67300 38.2
23 -1261.634-
(Table 14)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 1.88
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 92.70 125.00 174.60
W 16.9 12.5 8.9
Y 27.75 27.75 27.75
fB 94.20 103.74 116.44
L 266.07 251.59 246.95
d6 50.79 26.77 9.43
d14 4.75 14.29 26.99
d18 28.47 18.93 6.23
(Table 15)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -109.43
2 7 69.01
3 16 -61.27
4 19 79.26
［数値実施例６］
図３１〜図３６と表１６〜表１８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例６を示している。図３１は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図３２はその諸収差図、図３３はその横収差図であり、図３４は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図３５はその諸収差図、図３６はその横収差図である。表１６は面データ、表１７は各種データ、表１８はレンズ群データである。
[Numerical Example 6]
FIGS. 31 to 36 and Tables 16 to 18 show Numerical Example 6 of the zoom lens system according to the present invention. 31 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the long focal length end, FIG. 32 is a diagram showing various aberrations thereof, FIG. 33 is a diagram showing its lateral aberration, and FIG. 34 is a diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end. FIG. 35 is a diagram showing various aberrations, and FIG. 36 is a lateral aberration diagram. Table 16 shows surface data, Table 17 shows various data, and Table 18 shows lens group data.
この数値実施例６のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１において、負レンズ１１が両凹負レンズであり、負レンズ１２が物体側に凸の負メニスカスレンズである。
（２）第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１’、両凸正レンズ２２’、物体側に凸の正メニスカスレンズ２３’、物体側に凸の負メニスカスレンズ２４’、及び物体側に凸の正メニスカスレンズ２５’からなる。負メニスカスレンズ２１’の像側の面と両凸正レンズ２２’の物体側の面は接合されている。負メニスカスレンズ２４’の像側の面と正メニスカスレンズ２５’の物体側の面は接合されている。負メニスカスレンズ２１’と両凸正レンズ２２’は正の屈折力の第２ａレンズ群Ｇ２ａを構成し、正メニスカスレンズ２３’は正の屈折力の第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを構成し、負メニスカスレンズ２４’と正メニスカスレンズ２５’は第２ｃレンズ群Ｇ２ｃを構成する。
（３）第３レンズ群Ｇ３が、物体側から順に、物体側から順に位置する像側に凸の正メニスカスレンズ３１”と両凹負レンズ３２”の接合レンズ、及び両凹負レンズ３３”からなる。
（４）第４レンズ群Ｇ４において、正レンズ４１が両凸正レンズであり、負レンズ４３が両凹負レンズであり、両凸正レンズ４２と両凹負レンズ４３が接合されている。
（５）第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間に絞りＳが位置しており、この絞りＳは、変倍に際して像面Ｉに対して固定され、防振時にも偏心しない。
The lens configuration of Numerical Example 6 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) In the first lens group G1, the
(2) The second lens group G2, in order from the object side, has a
(3) The third lens group G3 includes, from the object side, a cemented lens of a
(4) In the fourth lens group G4, the
(5) A stop S is located between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. The stop S is fixed with respect to the image plane I upon zooming and is not decentered even during image stabilization.
（表１６）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 -193.648 2.00 1.57099 50.8
2 68.408 6.07
3 713.918 2.00 1.65412 39.7
4 111.431 0.20
5 78.286 6.15 1.80518 25.4
6 371.084 d6
7 129.431 2.00 1.80000 29.9
8 52.718 8.88 1.60311 60.7
9 -185.627 3.99
10 47.652 7.50 1.61800 63.4
11 134.624 10.55
12 64.505 2.00 1.77250 49.6
13 26.895 11.22 1.49700 81.6
14 1101.864 d14
15 -117.571 4.11 1.80518 25.4
16 -43.018 1.80 1.60311 60.7
17 81.085 1.27
18 -1247.411 1.50 1.51633 64.1
19 68.875 2.70
20絞 ∞ d20
21 697.984 3.74 1.49700 81.6
22 -82.282 0.10
23 80.815 11.50 1.60738 56.8
24 -45.830 2.00 1.66998 39.3
25 177.985 -
（表１７）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.88
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 92.70 125.00 174.60
W 17.1 12.6 8.9
Y 27.75 27.75 27.75
fB 77.40 84.26 94.06
L 277.81 244.76 223.25
d6 77.71 37.80 6.50
d14 9.61 16.46 26.26
d20 21.81 14.95 5.16
（表１８）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -126.23
2 7 65.31
3 15 -55.95
4 21 103.07
(Table 16)
Surface data surface number R d N (d) ν (d)
1 -193.648 2.00 1.57099 50.8
2 68.408 6.07
3 713.918 2.00 1.65412 39.7
4 111.431 0.20
5 78.286 6.15 1.80518 25.4
6 371.084 d6
7 129.431 2.00 1.80000 29.9
8 52.718 8.88 1.60311 60.7
9 -185.627 3.99
10 47.652 7.50 1.61800 63.4
11 134.624 10.55
12 64.505 2.00 1.77250 49.6
13 26.895 11.22 1.49700 81.6
14 1101.864 d14
15 -117.571 4.11 1.80518 25.4
16 -43.018 1.80 1.60311 60.7
17 81.085 1.27
18 -1247.411 1.50 1.51633 64.1
19 68.875 2.70
20 stops ∞ d20
21 697.984 3.74 1.49700 81.6
22 -82.282 0.10
23 80.815 11.50 1.60738 56.8
24 -45.830 2.00 1.66998 39.3
25 177.985-
(Table 17)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 1.88
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 92.70 125.00 174.60
W 17.1 12.6 8.9
Y 27.75 27.75 27.75
fB 77.40 84.26 94.06
L 277.81 244.76 223.25
d6 77.71 37.80 6.50
d14 9.61 16.46 26.26
d20 21.81 14.95 5.16
(Table 18)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 -126.23
2 7 65.31
3 15 -55.95
4 21 103.07
各数値実施例の各条件式に対する値を表１９に示す。
（表１９）
実施例１ 実施例２ 実施例３
条件式（１） -1.720 -1.683 -1.913
条件式（２） -0.47 -0.38 -0.47
条件式（３） 0.97 1.30 1.05
条件式（４） 1.80610 1.80440 1.85026
条件式（５） 40.9 39.6 32.3
条件式（６） 1.60311 1.60311 1.62299
条件式（７） 60.7 60.7 58.2
条件式（８）
Ｎｄｎ２ 1.51742 1.51742 1.54072
Ｎｄｐ２ 1.49700 1.49700 1.49700
条件式（９） 81.6 81.6 81.6
条件式（１０） 1.23 1.56 1.75
条件式（１１） 81.6 81.6 81.6
実施例４ 実施例５ 実施例６
条件式（１） -2.014 -1.586 -1.933
条件式（２） -0.37 -0.19 -0.26
条件式（３） 0.95 1.63 0.91
条件式（４） 1.84666 1.80610 1.80518
条件式（５） 23.8 33.3 25.4
条件式（６） 1.51823 1.72916 1.60311
条件式（７） 59.0 54.7 60.7
条件式（８）
Ｎｄｎ２ 1.56732 1.65844 1.77250
Ｎｄｐ２ 1.49700 1.49700 1.49700
条件式（９） 81.6 81.6 81.6
条件式（１０） 2.24 1.79 2.26
条件式（１１） 81.6 81.6 81.6
Table 19 shows values for the conditional expressions of the numerical examples.
(Table 19)
Example 1 Example 2 Example 3
Conditional expression (1) -1.720 -1.683 -1.913
Conditional expression (2) -0.47 -0.38 -0.47
Conditional expression (3) 0.97 1.30 1.05
Conditional expression (4) 1.80610 1.80440 1.85026
Conditional expression (5) 40.9 39.6 32.3
Conditional expression (6) 1.60311 1.60311 1.62299
Conditional expression (7) 60.7 60.7 58.2
Conditional expression (8)
Ndn2 1.51742 1.51742 1.54072
Ndp2 1.49700 1.49700 1.49700
Conditional expression (9) 81.6 81.6 81.6
Conditional expression (10) 1.23 1.56 1.75
Conditional expression (11) 81.6 81.6 81.6
Example 4 Example 5 Example 6
Conditional expression (1) -2.014 -1.586 -1.933
Conditional expression (2) -0.37 -0.19 -0.26
Conditional expression (3) 0.95 1.63 0.91
Conditional expression (4) 1.84666 1.80610 1.80518
Conditional expression (5) 23.8 33.3 25.4
Conditional expression (6) 1.51823 1.72916 1.60311
Conditional expression (7) 59.0 54.7 60.7
Conditional expression (8)
Ndn2 1.56732 1.65844 1.77250
Ndp2 1.49700 1.49700 1.49700
Conditional expression (9) 81.6 81.6 81.6
Conditional expression (10) 2.24 1.79 2.26
Conditional expression (11) 81.6 81.6 81.6
表１９から明らかなように、数値実施例１〜数値実施例６は、条件式（１）〜（１１）を満足しており、諸収差図及び横収差図から明らかなように諸収差及び横収差は比較的よく補正されている。 As apparent from Table 19, Numerical Example 1 to Numerical Example 6 satisfy the conditional expressions (1) to (11), and as is apparent from the various aberration diagrams and lateral aberration diagrams, Aberrations are corrected relatively well.
本発明の特許請求の範囲に含まれるズームレンズ系に、実質的なパワーを有さないレンズまたはレンズ群を追加したとしても、本発明の技術的範囲を回避したことにはならない。 Even if a lens or a lens group having no substantial power is added to the zoom lens system included in the claims of the present invention, the technical scope of the present invention is not avoided.
Ｇ１ 負の屈折力の第１レンズ群
１１ 負レンズ
１２ 負レンズ
１３ 正レンズ
Ｇ２ 正の屈折力の第２レンズ群
２１ 正レンズ
２２ 負レンズ
２３ 正レンズ
２４ 負レンズ（物体側に凸の負メニスカスレンズ）
２５ 正レンズ（物体側に凸の正メニスカスレンズ）
２１’ 負レンズ
２２’ 正レンズ
２３’ 正レンズ
２４’ 負レンズ（物体側に凸の負メニスカスレンズ）
２５’ 正レンズ（物体側に凸の正メニスカスレンズ）
Ｇ３ 負の屈折力の第３レンズ群
３１ 正レンズ
３２ 負レンズ
３３ 正レンズ
３１’ 正レンズ
３２’ 負レンズ
３１” 正レンズ
３２” 負レンズ
３３” 負レンズ
Ｇ４ 正の屈折力の第４レンズ群
４１ 正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）
４２ 正レンズ（像側に凸面を向けた正レンズ）
４３ 負レンズ（物体側に凹面を向けた負レンズ）
Ｓ 絞り
Ｉ 像面
G1
25 Positive lens (positive meniscus lens convex on the object side)
21 'negative lens 22' positive lens 23 'positive lens 24' negative lens (negative meniscus lens convex toward the object side)
25 'positive lens (positive meniscus lens convex on the object side)
G3
42 Positive lens (positive lens with convex surface facing image side)
43 Negative lens (negative lens with concave surface facing the object)
S Aperture I Image surface
Claims (7)
第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、
第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなり、
次の条件式（８）及び（９）を満足する、
ことを特徴とするズームレンズ系。
（８）Ｎｄｎ２＞Ｎｄｐ２
（９）νｄｐ２＞８０
但し、
Ｎｄｎ２：第２ｃレンズ群の接合レンズの負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｐ２：第２ｃレンズ群の接合レンズの正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
νｄｐ２：第２ｃレンズ群の接合レンズの正メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数。 In order from the object side, the lens unit includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, and the third lens group In the zoom lens system in which the distance between the first lens unit and the fourth lens unit is reduced,
The second lens group includes, in order from the object side, a 2a lens group having a positive refractive power, a 2b lens group having a positive refractive power, and a 2c lens group.
The second c lens group includes a cemented lens of a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus lens convex toward the object side, which are sequentially positioned from the object side .
The following conditional expressions (8) and (9) are satisfied:
A zoom lens system characterized by that.
(8) Ndn2> Ndp2
(9) νdp2> 80
However,
Ndn2: refractive index with respect to d-line of the negative meniscus lens of the cemented lens of the second c lens group,
Ndp2: refractive index with respect to d-line of the positive meniscus lens of the cemented lens of the second c lens group,
νdp2: Abbe number with respect to the d-line of the positive meniscus lens of the cemented lens of the second c lens group.
第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、
第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなり、
次の条件式（１０）を満足する、
ことを特徴とするズームレンズ系。
（１０）１．２＜ｆ１／ｆ３＜２．５
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離。 In order from the object side, the lens unit includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, and the third lens group In the zoom lens system in which the distance between the first lens unit and the fourth lens unit is reduced,
The second lens group includes, in order from the object side, a 2a lens group having a positive refractive power, a 2b lens group having a positive refractive power, and a 2c lens group.
The second c lens group includes a cemented lens of a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus lens convex toward the object side, which are sequentially positioned from the object side .
The following conditional expression (10) is satisfied,
A zoom lens system characterized by that.
(10) 1.2 <f1 / f3 <2.5
However,
f1: the focal length of the first lens group,
f3: focal length of the third lens group.
第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、
第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる、
ことを特徴とするズームレンズ系。 In order from the object side, the lens unit includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the third lens group is fixed with respect to the image plane, and the distance between the first lens group and the second lens group is reduced, so that the second lens group is reduced. In the zoom lens system in which the distance between the third lens group and the third lens group increases and the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases.
The second lens group includes, in order from the object side, a 2a lens group having a positive refractive power, a 2b lens group having a positive refractive power, and a 2c lens group.
The second c lens group includes a cemented lens of a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus lens convex toward the object side, which are sequentially positioned from the object side .
A zoom lens system characterized by that.
第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力の第２ａレンズ群と、正の屈折力の第２ｂレンズ群と、第２ｃレンズ群とからなり、
第２ｃレンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなり、
第４レンズ群は、物体側から順に、像側に凸面を向けた正レンズ、像側に凸面を向けた正レンズ、及び物体側に凹面を向けた負レンズからなる、
ことを特徴とするズームレンズ系。 In order from the object side, the lens unit includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, and the third lens group In the zoom lens system in which the distance between the first lens unit and the fourth lens unit is reduced,
The second lens group includes, in order from the object side, a 2a lens group having a positive refractive power, a 2b lens group having a positive refractive power, and a 2c lens group.
The second c lens group includes a cemented lens of a negative meniscus lens convex toward the object side and a positive meniscus lens convex toward the object side, which are sequentially positioned from the object side .
The fourth lens group includes, in order from the object side, a positive lens having a convex surface facing the image side, a positive lens having a convex surface facing the image side, and a negative lens having a concave surface facing the object side.
A zoom lens system characterized by that.
次の条件式（１１）を満足するズームレンズ系。
（１１）νｄｐ４＞８０
但し、
νｄｐ４：第４レンズ群中の最も物体側に位置する像側に凸面を向けた正レンズのｄ線に対するアッベ数。 The zoom lens system according to claim 4 .
A zoom lens system satisfying the following conditional expression (11):
(11) νdp4> 80
However,
νdp4: Abbe number with respect to d-line of a positive lens having a convex surface facing the image side located closest to the object side in the fourth lens group.
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第２レンズ群と第４レンズ群が一体に移動するズームレンズ系。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 5 ,
A zoom lens system in which the second lens unit and the fourth lens unit move together during zooming from the short focal length end to the long focal length end.
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