JP6327888B2 - 石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置および水素ガス製造方法 - Google Patents
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Description
CmHn + a1 H2O → a2 CO + a3 CO2 + a4 H2 (1)
m = γ・n (2)
a1 =γ・n(2+β)/(1+β) (3)
a2 =γ・n・β/(1+β) (4)
a3 =γ・n /(1+β) (5)
a4 =n [0.5 + γ(2+β)/(1+β)] (6)
β = [CO生成量(mol)]/[CO2生成量(mol)] (7)
γ = [タール中のC元素量(mol)]/ [タール中のH元素量(mol)] (8)
CmHn + m CO2 → 2m CO + n/2 H2 (9)
CmHn + m O2 → m CO + n/2 H2 (10)
CmHn → CmHn1 + a5 H2 (11)
石炭を乾燥させる技術として、例えば、非特許文献1に微粉炭塊成化(DAPS)およびSCOPE21(SCOPE炉)が開示されている。
炭化炉として、例えば、特許文献7(特開2011−190350号公報)に、固体有機物を原料として固体カーボンを製造する装置が開示されている。
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備えることを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と、
を備えることを特徴とする、上記(2)に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備え、
・前記固体カーボン保持機構が、積層された複数の粒状体で形成される粒状体層とこの粒状体層を保持する保持器によって構成され、
・前記固体カーボン分離機構が、前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と
を備えることを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収する、
ことを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
ここで、「炭化させる反応部」とは、前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させる部分のことを意味し、例えば、炭化炉の内部、特に炭化炉内の粒状体層に対応する。
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収し、
・前記反応を、前記反応領域に配置した、前記固体カーボンを保持するための粒状体で形成される粒状体層において行い、
・前記固体カーボンの回収を、前記粒状体層を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去して、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間である非反応部に移すことにより行う、
ことを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
本発明の特徴は、石炭乾留ガスを原料とし、例えば、900℃未満といった比較的低い反応温度で熱分解反応(または、接触分解反応)を主反応として水素製造を行うことである。この結果、水素生成反応に伴うCOおよびCO2の発生が少なく、省CO2の観点から有利である。また、所要反応温度が低いことによって、加熱に要するエネルギも小さいので、この点からも省CO2のために有利である。
すなわち、一般に、閉塞を生じた触媒層においては、
[個々の堆積カーボンの大きさ]>[当該触媒間空間の隙間]
の状態となっており、
[個々の堆積カーボンの大きさ]<[当該触媒間空間の隙間]
としない限り、触媒層からカーボンを大量に除去することはできず、触媒層外部からのブローによる触媒層の逆洗はこれに有効ではない。
[個々の堆積カーボンの大きさ]<[当該触媒間空間の隙間]
の関係が実現されて触媒層中を落下し、遂には触媒層から除去された。
すなわち、1回限りの閉塞解消効果では、多くの場合、触媒炭化炉における所要処理継続時間を満足できないので、炭化炉外面の槌打は堆積カーボンの継続的な除去のためには不十分である。触媒層から堆積カーボンを継続的に除去するためには、
[個々の堆積カーボンの大きさ]<[当該触媒間空間の隙間]
とした後に、触媒層の最密充填状態を解消する手段が必要である。
図1を用いて、本発明の水素ガス製造装置の全体構成を説明する。本発明の水素ガス製造装置は、石炭乾留炉1、炭化炉4、改質ガス回収手段5が上流からこの順に連結されることによって構成される。石炭乾留炉1、炭化炉4、改質ガス回収手段5を連結するために、図1に例示したように、通気管6、7などの連結手段を用いることができる。石炭乾留炉1には、石炭乾留ガスの水分低減手段2が付帯する。例えば、石炭の水分を低減するためのDAPS等を石炭乾留ガスの水分低減手段2とし、DAPSで脱水された石炭は、ベルトコンベヤ等の石炭搬送手段3によって石炭乾留炉1まで輸送することができる。
石炭乾留炉1としては、製鉄業等で用いられる一般的なコークス炉を適用することができる。あるいは、より小型のシステムであれば、キルン等の加熱炉に石炭を連続的に供給して加熱し、石炭乾留ガスを連続的に発生させてもよい。改質ガス回収手段5には、既存の技術を用いることができ、それについてここで特に詳しく説明するには及ばない。
石炭乾留ガスを発生させるための石炭には、高炉法による鉄鋼精錬に適したコークスの原料となる石炭である、水分濃度6質量%以上、かつ、15%以下の瀝青炭を用いることができる。あるいは、石炭乾留ガスの発生量や品質を重視して、亜瀝青炭や褐炭を用いてもよい。これらの石炭は、採掘、取引、輸送、保管等の際の火災や飛散を防止するために、一般に、石炭乾留炉に供給される直前まで、所定の水分濃度以上を維持するように保持される。このような所定水分濃度下限値は、上記6質量%とすべきである。また、石炭中の過剰な水分濃度は、作業性や作業コストの点で問題があるので、製鉄用の瀝青炭に関しては、概ね上記15質量%以下とすべきである。
石炭乾留時に発生する石炭乾留ガスには、メタン・エタン等の脂肪族有機物ガス、ベンゼン・トルエン等の軽質油ガス、芳香族重質炭化水素を主体とするタールガス等が含有されている。また、使用する石炭に付着または含有された水分が石炭乾留炉内で蒸発することにより、石炭乾留ガス中には一般に水蒸気が含まれる。
石炭乾留ガスの水分低減手段としては、従来技術であるDAPSやSCOPE炉を用いて、石炭乾留炉に供給される石炭を事前に乾燥させておくことができる。乾燥した石炭を乾留すれば、乾留ガス中の水分を減少させることができる。あるいは、より小型のシステムの場合には、数カ月以上といった長期間、石炭を石炭庫で保管し、その間に水分を自然に蒸発させてもよい。
尚、例えば、石炭乾留炉を炭鉱に隣接させて設置し、炭鉱での水分添加処理前の水分含有量の少ない(例えば水分量4%未満)石炭を原料に用いて石炭乾留を行うことができれば、石炭乾留ガスの水分低減手段を特に設ける必要はない。
炭化炉4は、石炭乾留炉1から連続的に供給される石炭乾留ガス14中の炭化水素(主にタールガス)を熱分解して、水素ガスと固体カーボンに分離し、改質ガス15を下流に排出するとともに、生成した固体カーボンを貯留するための炉である。炉内温度を熱分解反応に好適な温度に保持し、かつ、熱分解を主体とする水素生成反応に要する反応熱を供給するために、炭化炉には、炉体外部から(あるいは、炉内に発熱体等を設けて炉内から)熱供給を行うための熱供給手段32を設ける。この熱供給手段32には、一般的な電気ヒータ加熱や直火加熱を用いることができる。炭化炉4は、生成した固体カーボンのそこでの燃焼を避けるため、酸化源となる酸素・空気・水蒸気等の炭化炉への流入を極力避ける構造とする。具体的には、部分酸化法におけるような、水素生成反応中の石炭乾留ガスへの酸素供給手段等を設けることをしない。水蒸気も、石炭乾留ガスに元々含まれていたもの以外、石炭乾留ガスへの添加を行わない。タールの熱分解反応に好適な反応温度は、熱分解触媒を用いる場合には、概ね650℃から900℃の範囲である。この温度範囲以下で石炭乾留ガスを炭化炉に通気させると、タールの凝縮が生じ、この凝縮液が固体カーボン微粒子間の空間を塞ぐため、固体カーボンを炭化炉内に保持する本発明では、容易に炭化炉の閉塞を生じる問題が存在する。しかし、本発明では、この熱分解反応に好適な温度範囲に炭化炉内を保持することによって、石炭乾留ガス中に含まれるタールを凝縮させることなく、熱分解によって副生した固体カーボンは乾燥した状態に維持でき、固体カーボンによる通気性低下を最小化することができる。また、炭化炉内の圧力は、石炭乾留炉内圧よりも低いことが好ましい。例えば、コークス炉内圧は通常、10Pa(ゲージ圧)超であるので、石炭乾留炉がコークス炉である場合の炭化炉内圧力を10Pa(ゲージ圧)以下として、石炭乾留ガスの通気を維持することができる。炭化炉内圧力の下限は特に存在しないが、炭化炉の耐圧性、炭化炉内のガス密度、必要な真空装置能力等の観点から、−20000Pa(ゲージ圧)以上とすることができる。
固体カーボン保持機構30は、炭化炉内壁11で構成される反応領域(ガス流路)内に設けられ、石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する機構である。
炭化炉内壁11で形成される流路内に、熱分解触媒を配置することができる。熱分解触媒を粒状に加工して、前記粒状体層13を構成する粒状体として使用することができる。
固体カーボン分離機構31は、炭化炉内で生成した炉温相当温度の固体カーボンの一部または全部を炭化炉内の少なくとも反応領域から分離・除去して固体カーボンとして回収するための機構である。
改質ガス回収手段5は、炭化炉4で生成した改質ガス及び残留した石炭乾留ガスの混合ガスを回収する手段である。改質ガス回収手段5としては、例えば、石炭乾留ガスを貯留して必要に応じて払い出すための貯留手段、または、石炭乾留ガスを原料や燃料として直接消費するための消費手段を挙げることができる。具体的には、貯留手段として、ガスタンクが挙げられる。消費手段としては、高炉や酸化鉄直接還元炉のような、還元炉を用いることができる。これらの改質ガス回収手段5には、既存の技術を用いることができる。いずれの改質ガス回収手段を用いる場合も、炭化炉4および改質ガス回収手段5において好適なガス圧力とガス流量を保持するためにブロワ等の調整装置を、炭化炉4と改質ガス回収手段5の間に適宜設けてもよいし、石炭乾留炉1の内圧と改質ガス回収手段5の内圧との間の差圧を利用して特にブロワ等を用いることなく、ガスを流通させてもよい。あるいは、ガス冷却装置やガス精製装置等のガス処理装置を炭化炉4と改質ガス回収手段5の間に設けてもよい。
通気管6、7は、石炭乾留ガスや改質ガスを搬送するための流路である。これらのガスは、高温ではタールガスを多少なりとも含んでおり、管路内壁がタールの凝縮温度(例えば600℃以下)に達するとタールが凝縮して、流路を閉塞させる問題を生じ得る。従って、通気管6、7は、少なくとも、高温に保持される部位において、もれなくタールの凝縮温度以上に保持される必要がある。このためには、配管の保温を十分に確保する必要があり、通気管6、7を加熱配管としてもよい。通気管6、7の配管径や材質に関しては、使用条件に基づいて、エンジニアリング的に定めればよい。
(反応系全体の構成)
図3に示す装置で試験した。石炭乾留ガスの水分低減手段であるDAPS 45で石炭水分濃度を約3%に調整された瀝青炭を石炭搬送手段3であるベルトコンベアによって石炭乾留炉であるコークス炉44に装炭し、凡そ1300℃の燃焼炉温度で乾留を行った。発生した石炭乾留ガスのうち30Nm3/h分を抽気して、加熱配管である通気管6を経由して炭化炉4を通過させて、石炭乾留ガスの熱分解を行った。改質ガスは、通気管7経由で直ちにスクラバ40で100℃以下まで冷却され、ブロワ41で流量・圧力を調整され、コークス炉ガス(COG)精製設備42を経由して最終的に改質ガス回収手段であるガスホルダ43に貯留した。尚、DAPS 45、コークス炉44、COG精製設備43に付帯する詳細な設備に関しては既存の技術であるので説明を省略する。
粒状体としての触媒には、Ni0.1Ce0.1Mg0.8Oなる成分系のものを使用した。
硝酸ニッケル、硝酸セリウム、硝酸マグネシウムを各金属元素のモル比が1:1:8になるように精秤して、60℃の加温で混合水溶液を調製したものに、60℃に加温した炭酸カリウム水溶液を加えて、ニッケル、マグネシウム、及びセリウムを水酸化物として共沈させ、スターラーで十分に攪拌した。その後、60℃に保持したまま一定時間攪拌を続けて熟成を行った後、吸引ろ過を行い、80℃の純水で十分に洗浄を行った。洗浄後に得られた沈殿物を120℃で乾燥し粗粉砕した後、空気中600℃で焼成(か焼)したものを解砕した後にビーカーに入れ、アルミナゾルを加えて攪拌羽根を取り付けた混合器で十分混合したものをなすフラスコに移してロータリーエバポレーターに取り付け、攪拌しながら吸引することで、水分を蒸発させた。なすフラスコ壁面に付着したニッケルとマグネシウムとセリウムとアルミナの化合物を蒸発皿に移して120℃で乾燥、600℃でか焼後、粉末を圧縮成形器を用いて、外径15mm、内径5mm、高さ15mmの円筒状成型体を得た。
予め800℃の炭化水素にさらすことによって接触分解反応による固体カーボン粉を触媒表面に生成させた触媒を試験に使用した。予め生成させた固体カーボン粉の質量は、約1kgであった。この固体カーボン粉を試験中の固体カーボン析出の核として使用した。
使用した炭化炉は、図2のレイアウトであり、具体的条件は、次のとおりであった。
炭化炉内壁は、ステンレス製とし、形状を、中心軸垂直断面の形状・寸法が一定な矩形断面とした。炭化炉厚、幅、高さを、それぞれ、140、1000、600mmとした。粒状体層高さは、400mmとした。保持器昇降装置の駆動装置には、ストローク15mmのエアシリンダを用い、保持器上昇速度、下降速度を、それぞれ、2mm/s、100mm/sとした。保持器には、格子状加工した直棒を用いた。
センサとして、炭化炉入側および出側それぞれに、熱電対およびダイヤフラム式圧力計を設けてガス計測を行った。粒状体層中央位置には熱電対を挿入して粒状体層内温度を計測した。ガスサンプリング装置およびこれに繋がるガス成分分析装置(質量分析計)を設けるとともに、炭化炉入側と出側で定期的にガスサンプリングを行い、質量分析計等既存の一般的な分析技術を用いてガス組成およびタール濃度分析を行った。さらに、試験完了後に炭化炉を解体して内部に貯留された固体カーボンを回収し、その生成量を測定した。
前処理として、水素生成反応を始める前に、まず炭化炉を窒素雰囲気下で800℃まで昇温した後、水素ガスを80Nl/min流しながら30分間還元処理を行った。
通気性に関しては、炭化の進行に伴って、炭化炉での圧力損失が閉塞に近い5kPaにしばしば達したが、その都度、固体カーボン分離機構(保持器昇降装置)を作動させることによって、圧力損失は解消し、熱分解による固体カーボン生成による炭化炉閉塞を回避することができた。尚、試験中の炭化炉入側のガス圧力は−100〜−500Paの範囲で安定し、炭化炉出側のガス圧力は、炭化炉の閉塞状態に応じて−100〜−5000Paの範囲で変動した。
[実施例2]
図4に示す流動層を用いた固体カーボンの触媒層からの分離試験を行った。
ニッケルおよびマグネシウムとアルミニウムの酸化物からなる触媒を焼成した後、破砕、分級して直径60μm以上150μmの触媒粒子を1g製造し、これを流動層反応器に装入して触媒層(流動層)を形成した。流動層反応器は、底面を多孔質アルミナ板、側面を石英ガラス製とし、底面と側面で触媒層を保持させた。流動層反応器側面外側にセラミックヒータを巻き、これを加熱することによって、流動層内を750℃に維持した。原料として、COGの主要成分を模擬した混合ガスである模擬COGを用い、この模擬COGを800℃に加熱したものを、W/F(触媒質量/ガス流量)が2g h/molなる流量となるように、流動層反応器の底面から一様に流動層に供給して、流動層内の触媒粒子を流動化させた。流量の調整には、流路に設けた流量計と圧力調整弁を用いた。流動床からの排気は冷却したのちフィルタを通過させた。このような試験を1時間連続して実施した。結果として、試験中に圧力調整弁の開度を変更する必要はなく、流動層前後での差圧の変動はほとんど変化しなかった。固体カーボンによる閉塞現象も認められなかった。試験後にフィルタを調査した結果、フィルタ上には固体カーボンおよび破砕された触媒片が捕集されていた。このように、触媒の破損は生じるものの、流動層を用いることによって、触媒層を閉塞させることなく、オンラインで固体カーボンを触媒層から分離することができた。
(試験条件)
実施例1と同一の触媒60cm3を用いて、以下の試験を行った。
触媒をステンレス製反応管の中央に位置するよう石英ウールで固定し、触媒層中央位置に熱電対を挿入し、これら固定床反応管を所定の位置にセットした。
実施例1と同様にメタンの分解は比較的少なく(メタン増幅流量が小さい)、模擬タールである1−メチルナフタレンの約80%が反応管のなかで分解して水素を主に生成した。その際、炭素析出速度は、微小であったのに対し、CO増幅流量およびCO2増幅流量はともに、水素増幅流量と同レベルの値であった。このことは、本比較例での主反応がタールの熱分解反応ではなく、タールの水蒸気改質および水性シフト反応であったことを示している。この結果から、本比較例では、水素製造は可能なものの、水素製造に伴って、水素製造量と同等またはそれを超えるCO2およびCOを副生してしまうため、省CO2を目的とした用途には適当でないことがわかった。
2 水分低減手段
3 石炭搬送手段
4 炭化炉
5 改質ガス回収手段
6、7 通気管
8 固体カーボン
11 炭化炉内壁
12 保持器
13 粒状体層
14 石炭乾留ガス
15 改質ガス
16 石炭乾留ガス流入口
17 改質ガス流出口
18 ガス流れ
20 保持器昇降装置
21 駆動装置
22 伝導軸
30 固体カーボン保持機構
31 固体カーボン分離機構
32 熱供給手段
35 非反応部
40 スクラバ
41 ブロワ
42 COG精製設備
43 ガスホルダ
44 コークス炉
45 DAPS
46 除塵装置
47 固体カーボン流れ
48 粒状体流れ
49 流動層
50 粒状体供給口
51 粒状体排出口
52 粒状体排出手段
53 篩
54 粒状体
55 粒状体回収器
56 粒状体還流路
57 流入側空間
58 流出側空間
Claims (23)
- 石炭乾留ガスの水分低減手段を備えた、石炭乾留ガスを生成する石炭乾留炉と、
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備えることを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 - 前記固体カーボン保持機構が、積層された複数の粒状体で形成される粒状体層とこの粒状体層を保持する保持器によって構成されていることを特徴とする、請求項1に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 前記固体カーボン保持機構及び前記固体カーボン分離機構が、前記炭化炉の上部に設けられる粒状体供給口、前記炭化炉の下部に設けられる粒状体排出口、通気性を有するとともに炭化炉内で粒状体を側方から保持する前記粒状体層の保持器、並びに、粒状体排出口の下方に設けられる粒状体排出手段から構成されることを特徴とする、請求項2に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 前記固体カーボン分離機構が、前記粒状体層の下方に配置した前記保持器を通して供給される前記石炭乾留ガスで前記粒状体層を流動化させた流動層で構成されることを特徴とする、請求項2に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 前記固体カーボン分離機構が、前記流動層の下流側に粒状体回収器および粒状体還流路を備えることを特徴とする、請求項4に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 前記固体カーボン分離機構が、
前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と
を備えることを特徴とする、請求項2に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 - 石炭乾留ガスを生成する石炭乾留炉と、
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備え、
・前記固体カーボン保持機構が、積層された複数の粒状体で形成される粒状体層とこの粒状体層を保持する保持器によって構成され、
・前記固体カーボン分離機構が、前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と
を備えることを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 - 前記粒状体が前記石炭乾留ガスの熱分解触媒であることを特徴とする、請求項2から7のいずれか1項に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 前記熱分解触媒が、ニッケル、マグネシウム、セリウム、アルミニウムを含む複合酸化物であって、アルミナを含まない複合酸化物からなる触媒であり、前記複合酸化物が、NiMgO、MgAl2O4、CeO2の結晶相からなることを特徴とする、請求項8に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 前記石炭乾留炉がコークス炉であることを特徴とする、請求項1から9のいずれか1項に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 前記石炭乾留ガス中の炭化される炭化水素がタールガスであることを特徴とする、請求項1から10のいずれか1項に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
- 水分濃度を調整した石炭から石炭乾留ガスを生成させ、前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして回収する、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法であって、
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収する、
ことを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 - 前記反応を、前記反応領域に配置した、前記固体カーボンを保持するための粒状体で形成される粒状体層において行うことを特徴とする、請求項12に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記固体カーボンの保持と回収を、前記炭化させる反応部にその上部から前記粒状体を供給して粒状体層を形成し、当該粒状体層に、側方から前記石炭乾留ガスを通気させ、前記粒状体層中に生成した前記固体カ−ボンを、前記炭化させる反応部の下部から前記粒状体とともに前記炭化させる反応部の外に排出した後、前記固体カーボンを前記粒状体から分離することによって行うことを特徴とする、請求項13に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記粒状体層を前記石炭乾留ガスで流動化させて流動層とする工程を含むことを特徴とする、請求項13に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記流動層からの前記改質ガスと、それに同伴した前記粒状体および前記固体カーボンとを固気分離して、前記改質ガスから分離した前記粒状体を前記流動層に還流させるとともに、固気分離処理後の前記改質ガスからそれに同伴された前記固体カーボンの一部または全部を回収することを特徴とする、請求項15に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記固体カーボンの回収を、前記粒状体層を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去して、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間である非反応部に移すことにより行うことを特徴とする、請求項13に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 石炭から石炭乾留ガスを生成させ、前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして回収する、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法であって、
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収し、
・前記反応を、前記反応領域に配置した、前記固体カーボンを保持するための粒状体で形成される粒状体層において行い、
・前記固体カーボンの回収を、前記粒状体層を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去して、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間である非反応部に移すことにより行う、
ことを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 - 前記粒状体として、前記石炭乾留ガスの熱分解触媒を使用することを特徴とする、請求項13から18のいずれか1項に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記熱分解触媒が、ニッケル、マグネシウム、セリウム、アルミニウムを含む複合酸化物であって、アルミナを含まない複合酸化物からなる触媒であり、前記複合酸化物が、NiMgO、MgAl2O4、CeO2の結晶相からなることを特徴とする、請求項19に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記石炭乾留ガスをコークス炉から供給することを特徴とする、請求項12から20のいずれか1項に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記反応領域において、前記石炭乾留ガス中のタールガスを炭化させることを特徴とする、請求項12から21のいずれか1項に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
- 前記石炭として、水分濃度を0質量%超4質量%未満に調整した瀝青炭を使用することを特徴とする、請求項12から22のいずれか1項に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
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