JP6327888B2 - Hydrogen gas production apparatus and hydrogen gas production method from coal dry distillation gas - Google Patents
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Description
本発明は、鉄鉱石の還元等に用いる還元材としての水素ガスを、石炭乾留ガスから製造する装置と方法に関するものであり、鉄鋼業において発生する二酸化炭素（ＣＯ2）の削減に資するものである。 The present invention relates to an apparatus and a method for producing hydrogen gas as a reducing material used for reduction of iron ore from coal dry distillation gas, and contributes to reduction of carbon dioxide (CO 2 ) generated in the steel industry. is there.
大気中の二酸化炭素（ＣＯ2）増大による地球温暖化に関して、鉄鋼業においても鉄鋼製品製造時に発生するＣＯ2量の削減が求められている。 Regarding global warming due to an increase in carbon dioxide (CO 2 ) in the atmosphere, the steel industry is also required to reduce the amount of CO 2 generated during the manufacture of steel products.
鉄鋼業において発生するＣＯ2の大半は、酸化鉄である原料鉄鉱石を還元材で還元する際に発生している。例えば、従来の高炉法においては、還元材としてコークス等に由来するＣＯガスと固体カーボンを用い、鉄鉱石還元の結果、主にＣＯ2とＣＯが発生する。発生したＣＯには実質的に燃料、または鉄鉱石の還元材としての用途しかないため、通常、ＣＯもさらに酸化させて最終的にはＣＯ2として大気中に排出する。また、特許文献１（特開平１１−１４０５２１号公報）には、鉄鉱石の直接還元法において、天然ガス等の炭化水素を水蒸気改質、シフト反応、または部分酸化等の操作を加えて製造した、水素とＣＯを主体とする合成ガスを還元材として用いる技術が開示されている。鉄鉱石の直接還元法においては、鉄鉱石の還元の結果、主にＣＯ2とＨ2Ｏのガスが発生する。 Most of the CO 2 generated in the steel industry is generated when the raw iron ore, which is iron oxide, is reduced with a reducing material. For example, in the conventional blast furnace method, CO gas derived from coke or the like and solid carbon are used as a reducing material, and as a result of iron ore reduction, CO 2 and CO are mainly generated. Since the generated CO is substantially used only as a fuel or a reducing material for iron ore, the CO is usually further oxidized and finally discharged into the atmosphere as CO 2 . Further, Patent Document 1 (Japanese Patent Laid-Open No. 11-140521) discloses that a hydrocarbon such as natural gas is produced by subjecting a direct reduction method of iron ore to operations such as steam reforming, shift reaction, or partial oxidation. In addition, a technique using a synthesis gas mainly composed of hydrogen and CO as a reducing material is disclosed. In the direct reduction method of iron ore, CO 2 and H 2 O gases are mainly generated as a result of the reduction of iron ore.
この様に、従来の鉄鉱石還元方法においては、カーボン元素を多量に含む還元材の使用が行われてきた。そこで、省ＣＯ2を図るためには、カーボン元素を含まない還元材の比率を高めることが効果的であり、カーボン元素を含まない還元材として、水素ガスの適用、またはその構成率増大が検討されている。例えば、特許文献１には、合成ガス（還元ガス）をスクラビングして還元ガス中のＣＯ2を除去することにより、還元ガス中の水素濃度を高める技術が開示されている。
As described above, in the conventional iron ore reduction method, a reducing material containing a large amount of carbon element has been used. Therefore, in order to save CO 2 , it is effective to increase the ratio of the reducing material that does not contain the carbon element, and as a reducing material that does not contain the carbon element, the application of hydrogen gas or an increase in the composition ratio is studied. Has been. For example,
様々な目的で、水素ガスを安価かつ大量に得るために炭化水素を含むガス原料を化学的に処理して水素を製造する技術が多数開示されている。特に、鉄鋼業においては、コークス炉ガス等の石炭乾留ガスが容易に得られる場合が多いので、石炭乾留ガスを原料として水素製造を行う技術が検討されている。 For various purposes, a large number of techniques for producing hydrogen by chemically treating gas raw materials containing hydrocarbons in order to obtain hydrogen gas at low cost and in large quantities have been disclosed. In particular, in the steel industry, there are many cases where coal dry distillation gas such as coke oven gas is easily obtained. Therefore, a technique for producing hydrogen using coal dry distillation gas as a raw material has been studied.
例えば、特許文献２（特開２０１０−７７２１９号公報）には、水素・二酸化炭素・水蒸気・タール含有ガスを、ニッケル・セリウム・アルミニウムを含む触媒に接触させてタールガスの水蒸気改質およびシフト反応等を行って、水素、ＣＯ、並びにＣＯ2を生成する技術が開示されている。 For example, Patent Document 2 (Japanese Patent Laid-Open No. 2010-77219) discloses that a gas containing hydrogen, carbon dioxide, water vapor, or tar is brought into contact with a catalyst containing nickel, cerium, or aluminum to perform steam reforming or shift reaction of the tar gas. To produce hydrogen, CO, and CO 2 is disclosed.
特許文献３（特開２００１−２２０５８４号公報）には、底部に水を貯留する反応器内にコークス炉ガスを導入し、同時に、反応器内に酸素または燃焼ガス、および付加的に水蒸気を供給して、コークス炉ガス中のタールに対して水蒸気改質反応または熱分解反応を施して、水素ガスおよびＣＯガスを製造する技術が開示されている。熱分解反応を生じる場合のこの技術において、チャーが反応器内の自由空間内で微粉として生成し、前記生成したチャーは、反応器内の水中へ落下するか、あるいは、改質ガスに搬送されて下流のフィルタ等で分離除去される。 In Patent Document 3 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-220484), coke oven gas is introduced into a reactor that stores water at the bottom, and oxygen or combustion gas and additionally water vapor are supplied into the reactor at the same time. A technique for producing hydrogen gas and CO gas by subjecting tar in coke oven gas to steam reforming reaction or thermal decomposition reaction is disclosed. In this technique in which a pyrolysis reaction occurs, char is generated as fine powder in free space in the reactor, and the generated char falls into water in the reactor or is transported to reformed gas. And separated and removed by a downstream filter or the like.
特許文献４（特開２０１１−１１９５９号公報）には、本質的に管路である反応器に水蒸気を含むコークス炉ガスを通気させ、同時に、反応器内に酸素含有ガスを供給して部分酸化反応によってこれらのガスを高温化し、コークス炉ガス中のタールを水蒸気改質反応によって改質して水素ガスとＣＯガスを製造する技術が開示されている。 In Patent Document 4 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2011-11959), coke oven gas containing water vapor is passed through a reactor that is essentially a pipe, and at the same time, oxygen-containing gas is supplied into the reactor to perform partial oxidation. A technique for producing hydrogen gas and CO gas by heating these gases by a reaction and reforming tar in a coke oven gas by a steam reforming reaction is disclosed.
特許文献５（特開平１１−１９９８７６号公報）には、エチレン製造プロセスにおいて、ナフサ等の石炭乾留ガスを水蒸気とともに１０８０〜１１８０Ｋに保持された熱分解管に通気して改質する際に、固体カーボン（遊離炭素）によってコーキングを生じて熱分解管の内面が狭窄する問題について記載されており、コーキングを低減するために管内ガス温度を低下させる技術が開示されている。 In Patent Document 5 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-199876), in an ethylene production process, a coal dry distillation gas such as naphtha is reformed by passing it through a pyrolysis tube held at 1800 to 1180 K together with water vapor. It describes the problem that coking is caused by carbon (free carbon) and the inner surface of the pyrolysis tube is narrowed, and a technique for lowering the gas temperature in the tube in order to reduce coking is disclosed.
これらの技術で、コークス炉ガス中タールから水素を製造する際の水素生成反応は、主に以下の４種に分類できる。 With these techniques, the hydrogen production reaction when producing hydrogen from tar in coke oven gas can be classified mainly into the following four types.
第１の水素生成反応は、水蒸気改質およびシフト反応であり、水蒸気を用いて、炭化水素（タール）から水素、ＣＯ、並びにＣＯ2を生成させるものであり、以下の化学式で表現できる。
CmHn ＋ a1 H2O → a2 CO ＋ a3 CO2 ＋ a4 H2 （１）
m = γ・n （２）
a1 =γ・n(2+β)/(1+β) （３）
a2 =γ・n・β/(1+β) （４）
a3 =γ・n /(1+β) （５）
a4 =n [0.5 + γ(2+β)/(1+β)] （６）
β = [CO生成量(mol)]/[CO2生成量(mol)] （７）
γ = [タール中のC元素量(mol)]/ [タール中のH元素量(mol)] （８）
The first hydrogen generation reaction is a steam reforming and shift reaction, which generates hydrogen, CO, and CO 2 from a hydrocarbon (tar) using steam, and can be expressed by the following chemical formula.
C m H n + a 1 H 2 O → a 2 CO + a 3 CO 2 + a 4 H 2 (1)
m = γ · n (2)
a 1 = γ · n (2 + β) / (1 + β) (3)
a 2 = γ ・ n ・ β / (1 + β) (4)
a 3 = γ · n / (1 + β) (5)
a 4 = n [0.5 + γ (2 + β) / (1 + β)] (6)
β = [CO production (mol)] / [CO 2 production (mol)] (7)
γ = [Amount of C element in tar (mol)] / [Amount of H element in tar (mol)] (8)
ここで、CmHnは、炭化水素（タール）を一般的な表現で記述したものである。βは、石炭乾留ガスと改質ガスに対するガスクロマトグラフィー法等を用いたガス組成分析から、γは、石炭乾留ガスからサンプリングしたタール試料に対する一般的なＣＨＮ分析等から求めることができる。また、純粋な水蒸気改質反応では、a2 = 1、かつ、a3 = 0であり、純粋な水蒸気改質反応では、a2 = 0、かつ、a3 = 1である。 Here, C m H n is a general description of hydrocarbon (tar). β can be obtained from a gas composition analysis using a gas chromatography method or the like for coal dry distillation gas and reformed gas, and γ can be obtained from a general CHN analysis or the like for a tar sample sampled from coal dry distillation gas. In the pure steam reforming reaction, a 2 = 1 and a 3 = 0, and in the pure steam reforming reaction, a 2 = 0 and a 3 = 1.
第２の水素生成反応は、CO2ドライリフォーミング反応であり、以下の化学式で表現できる。
CmHn ＋ m CO2 → 2m CO ＋ n/2 H2 （９）
The second hydrogen generation reaction is a CO 2 dry reforming reaction and can be expressed by the following chemical formula.
C m H n + m CO 2 → 2 m CO + n / 2 H 2 (9)
第３の水素生成反応は、部分酸化反応であり、以下の化学式で表現できる。
CmHn ＋ m O2 → m CO ＋ n/2 H2 （１０）
The third hydrogen generation reaction is a partial oxidation reaction and can be expressed by the following chemical formula.
C m H n + m O 2 → m CO + n / 2 H 2 (10)
第４の水素生成反応は、熱分解反応（触媒を用いる場合には接触分解とも呼ばれる）であり、以下の化学式で表現できる。
CmHn → CmHn1 ＋ a5 H2 （１１）
The fourth hydrogen generation reaction is a thermal decomposition reaction (also called catalytic cracking when a catalyst is used), and can be expressed by the following chemical formula.
C m H n → C m H n1 + a 5 H 2 (11)
ここで、CmHn1は、気体、液体、または固体の炭化水素であり、少なくとも固体の炭化水素を含む場合が多い。特に、CmHn1が既存の炭化水素と結合してより大きな炭化水素分子を生成する場合には、固体である場合が多い。このような固体の炭化水素は、燃料を不完全燃焼させた場合に生じる煤と同類のものであり、単に固体カーボンと呼ばれることがある。 Here, C m H n1 is a gas, liquid, or solid hydrocarbon, and often includes at least a solid hydrocarbon. In particular, when C m H n1 is combined with existing hydrocarbons to produce larger hydrocarbon molecules, it is often a solid. Such solid hydrocarbons are similar to soot produced when fuel is incompletely burned, and are sometimes simply referred to as solid carbon.
通常、水素生成処理においては、これら４種の化学反応は混在して生じうるが、いずれの反応を卓越させるべきかについてのプロセス設計者の指向に基づいて、実際の反応条件の設定がなされている。 Normally, in the hydrogen generation process, these four types of chemical reactions may occur together, but actual reaction conditions are set based on the process designer's direction as to which reaction should be superior. Yes.
炭化水素ガスの水素生成によって水素製造を行う際に、原料ガス中に元々含まれる水蒸気だけでは水蒸気改質・シフト反応以外の反応、特に、熱分解反応が副次的に生じる場合には、特許文献６（特開２００７−２７５７５６号公報）に示されるように、外部から水蒸気を補給することによって、水蒸気改質・シフト反応の比率を増大させるというプロセス設計が広く採用されている。つまり、従来技術においては、熱分解反応を極力抑制するプロセス設計が指向されてきた。これは、熱分解反応によって生成した固体カーボンが反応装置で石炭乾留ガスの流路内に付着・堆積して（この現象は、コーキングと呼ばれる）ガス流通の障害となり、運転の継続性を大きく阻害することが避けられなかったからである。例えば、触媒を充填した固定床触媒反応器に炭化水素含有ガスを通気して水素製造を行う場合に熱分解反応が卓越すると、熱分解反応によって生成した固体カーボンがしばしば触媒間に充満して触媒層を閉塞（通気可能であっても、触媒層を通気する際の圧力損失が設備や操業の許容値を超える状態）させる問題が発生する。 When hydrogen production is performed by hydrogen production of hydrocarbon gas, a reaction other than the steam reforming / shifting reaction, especially when a thermal decomposition reaction occurs as a secondary reaction, with only the water vapor originally contained in the raw material gas is patented. As shown in Document 6 (Japanese Patent Laid-Open No. 2007-275756), a process design that increases the ratio of steam reforming / shift reaction by replenishing steam from the outside is widely adopted. That is, in the prior art, process design that suppresses the thermal decomposition reaction as much as possible has been directed. This is because solid carbon produced by the pyrolysis reaction adheres and accumulates in the flow path of coal dry distillation gas in the reactor (this phenomenon is called coking), which hinders gas flow and greatly impedes continuity of operation. Because it was inevitable to do. For example, when hydrogen production is carried out by bubbling a hydrocarbon-containing gas through a fixed bed catalyst reactor packed with a catalyst, if the pyrolysis reaction is dominant, solid carbon produced by the pyrolysis reaction often fills the catalyst and the catalyst There arises a problem that the layer is blocked (even if the ventilation is possible, the pressure loss when the catalyst layer is vented exceeds the allowable value of equipment and operation).
特に、炭化水素ガスとして石炭乾留ガスを用いて水素製造を行う場合には、上記４種の水素生成反応のうち、一般に水蒸気改質・シフト反応が卓越し、熱分解反応が自然に抑制される傾向を示す。この理由としては、石炭中に元来含まれる水分比率が比較的高いことが挙げられる。例えば、製鉄時に用いられる瀝青炭には採掘時に少なくとも６質量％、通常、１０質量％程度の水分（全水分）が含有される。また、亜瀝青炭や褐炭の水分含有量は、２０％以上となる。この結果、特別な処理を施すことなく、採掘された石炭を乾留して石炭乾留ガスを発生させる場合には、石炭乾留ガス中に３０質量％程度以上の水分が含まれる。このため、この未処理の石炭乾留ガスを原料に水素製造を行う場合には、水蒸気が潤沢な環境下での反応となり、水蒸気改質・シフト反応の反応速度が上昇し易く、これらの反応が卓越する。 In particular, when hydrogen production is performed using coal dry distillation gas as a hydrocarbon gas, among the above four types of hydrogen generation reactions, steam reforming and shift reactions are generally superior, and pyrolysis reactions are naturally suppressed. Show the trend. The reason for this is that the moisture ratio originally contained in the coal is relatively high. For example, bituminous coal used at the time of iron making contains at least 6 mass%, usually about 10 mass% of moisture (total moisture) during mining. Moreover, the moisture content of subbituminous coal or lignite becomes 20% or more. As a result, in the case where the mined coal is subjected to dry distillation to generate a coal dry distillation gas without performing a special treatment, the coal dry distillation gas contains about 30% by mass or more of water. For this reason, when hydrogen production is performed using this untreated coal dry distillation gas as a raw material, it becomes a reaction in an environment where steam is abundant, and the reaction rate of the steam reforming / shift reaction tends to increase, and these reactions Outstanding.
次に、本願で用いる要素技術についての従来技術を説明する。
石炭を乾燥させる技術として、例えば、非特許文献１に微粉炭塊成化（DAPS）およびSCOPE21（SCOPE炉）が開示されている。
炭化炉として、例えば、特許文献７（特開２０１１−１９０３５０号公報）に、固体有機物を原料として固体カーボンを製造する装置が開示されている。
Next, conventional techniques for elemental techniques used in the present application will be described.
As a technique for drying coal, for example,
As a carbonization furnace, for example, Patent Document 7 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2011-190350) discloses an apparatus for producing solid carbon using a solid organic material as a raw material.
限られた原料から水素ガスを効率的に製造するための手段として、上記に述べた従来技術は、合理的である。しかし、本願の対象である、CO2を削減するための還元材としての水素の製造の観点、即ち、水素製造工程およびこれを用いた金属還元工程を一貫した省CO2の観点からは、水蒸気改質・シフト反応を前提とした従来の水素ガス製造技術には以下の大きな問題が存在する。即ち、水蒸気改質・シフト反応時には、式（１）からわかるように、水素1 molを製造するに当たって、a2/a4 molのCOおよびa3/a4 molのCO2が副生する。例えば、典型的な石炭乾留ガスとして、C11H10を想定し、COとCO2が同一モル副生したと仮定した場合には、1 molの石炭乾留ガスに対して21.5 molの水素が生成するとともに、5.5 molのCOおよび5.5 molのCO2が副生する。還元時に発生するCO2を1 mol削減するためには、化学量論的に2 molの水素ガスを必要とする、即ち、省CO2の観点から、水素ガス製造時に発生するCO2 1molは、製造された水素2 molの効果を相殺する。従って、水蒸気改質・シフト反応では、上記製造された水素21.5 molのうち少なくともCO2分の11 molの効果が相殺されてしまう。また、水蒸気改質・シフト反応ではCOも副生するので、省CO2効果はさらに減じる傾向となる。さらに、水蒸気改質反応・シフト反応は、比較的大きな吸熱反応であり、この必要反応熱を外部から燃焼等によって供給するとすれば、燃焼の際に発生するCO2も、省CO2効果に無視できない悪影響を与える。 The conventional technology described above is reasonable as a means for efficiently producing hydrogen gas from limited raw materials. However, from the viewpoint of production of hydrogen as a reducing material for reducing CO 2 , which is the subject of the present application, that is, from the viewpoint of CO 2 saving that consistently includes the hydrogen production process and the metal reduction process using the same, The conventional hydrogen gas production technology based on the reforming / shift reaction has the following major problems. That is, during the steam reforming / shift reaction, as can be seen from the equation (1), a 2 / a 4 mol CO and a 3 / a 4 mol CO 2 are by-produced in producing 1 mol of hydrogen. For example, assuming C 11 H 10 as a typical coal dry distillation gas and assuming that CO and CO 2 are by-produced in the same mole, 21.5 mol of hydrogen is produced per 1 mol of coal dry distillation gas. In addition, 5.5 mol CO and 5.5 mol CO 2 are by-produced. In order to reduce 1 mol of CO 2 generated during the reduction, 2 mol of stoichiometric hydrogen gas is required, that is, from the viewpoint of CO 2 saving, 1 mol of CO 2 generated during hydrogen gas production is The effect of 2 mol of hydrogen produced is offset. Therefore, in the steam reforming / shift reaction, the effect of at least 11 mol of CO 2 out of 21.5 mol of the produced hydrogen is offset. In addition, since CO is also produced as a by-product in the steam reforming / shift reaction, the CO 2 saving effect tends to be further reduced. Furthermore, the steam reforming reaction and shift reaction are relatively large endothermic reactions. If this necessary reaction heat is supplied from the outside by combustion, etc., the CO 2 generated during combustion is also ignored for the CO 2 saving effect. Can not be adversely affected.
同様に、水素製造において、CO2ドライフォーミングや部分酸化を主反応として用いる場合にも、式（９）および（１０）に示すようにCO2やCOが水素と同程度のモル数で発生するので、省CO2の観点から有利とはいえない。 Similarly, in the hydrogen production, when CO 2 dry forming or partial oxidation is used as the main reaction, as shown in the formulas (9) and (10), CO 2 and CO are generated in the same number of moles as hydrogen. since it can not be said advantageous in terms of saving CO 2.
一方、熱分解反応を主反応として水素製造を行えば、式（１１）に示すように、CO2やCOが発生しないので原理的には省CO2の観点から有利である。しかし、熱分解反応を主反応とする場合、石炭乾留ガス質量流量に匹敵する発生速度で固体カーボンが生成してコーキングを生じる。従来技術ではコーキングによる流路閉塞をオンラインで回避する手段がないため、熱分解反応に伴うコーキングで生成した固体炭素を、オフラインで酸素や空気を用いて焼き飛ばす（これをデコーキングとよぶ）必要があった。デコーキングを行うとオンラインでは固体カーボンに固定されていたカーボンの大半がCO2に変換されてしまうので、従来技術で熱分解反応が生じたとしても省CO2の効果は得られない。 On the other hand, if hydrogen production is carried out using a thermal decomposition reaction as a main reaction, as shown in the formula (11), CO 2 and CO are not generated, which is in principle advantageous from the viewpoint of saving CO 2 . However, when the thermal decomposition reaction is the main reaction, solid carbon is produced at a generation rate comparable to the mass flow rate of coal dry distillation gas, and coking occurs. In the prior art, there is no means to avoid channel blockage due to coking online, so it is necessary to burn off the solid carbon produced by coking associated with the pyrolysis reaction offline using oxygen or air (this is called decoking). was there. When decoking is performed, most of the carbon fixed to solid carbon online is converted to CO 2 , so even if a thermal decomposition reaction occurs in the prior art, the effect of CO 2 saving cannot be obtained.
また、元来、大量の水分を含有する未処理の石炭を用いて石炭乾留ガスを発生させ、これを用いて水素製造を行う場合、通常、水蒸気改質・シフト反応が卓越するので、熱分解反応を主反応とすること自身が困難である。 Also, when coal dry distillation gas is originally generated using untreated coal containing a large amount of water and this is used to produce hydrogen, the steam reforming / shift reaction is usually superior, so pyrolysis It is difficult to make the reaction the main reaction.
この他、石炭乾留ガスを用いて水素製造をする際、熱分解反応が卓越し難い理由として、石炭乾留ガス中に含まれる炭化水素は、メタンを除くと芳香族有機物を主成分とするタールガスが主体であることがあげられる。ナフサ等の脂肪族有機物を熱分解する際には、800℃といった比較的低温であっても高い反応速度が得られるので、これを利用してエチレン製造プロセスは低温で実施される。これに対して、芳香族有機物は、脂肪族有機物に比べて一般に熱的に安定であり、800℃程度の低温での熱分解反応速度は極めて小さい場合が多く、工業的に熱分解反応を生じさせるためには、少なくとも1000℃以上の高温が必要である。高温でのプロセスを実現するためには石炭乾留ガスを燃焼等によって加熱する必要があり、燃焼に伴って発生するCO2の悪影響によって省CO2効果を得難くなる。 In addition, when hydrogen production is performed using coal dry distillation gas, the thermal decomposition reaction is unlikely to be outstanding. The hydrocarbons contained in coal dry distillation gas are tar gas mainly composed of aromatic organic substances except methane. Being the subject. When an aliphatic organic material such as naphtha is thermally decomposed, a high reaction rate can be obtained even at a relatively low temperature such as 800 ° C., so that the ethylene production process is carried out at a low temperature. In contrast, aromatic organic substances are generally more thermally stable than aliphatic organic substances, and the thermal decomposition reaction rate at a low temperature of about 800 ° C. is often extremely low, resulting in industrial thermal decomposition reactions. In order to achieve this, a high temperature of at least 1000 ° C. is necessary. In order to realize a process at a high temperature, it is necessary to heat the coal dry distillation gas by combustion or the like, and it becomes difficult to obtain a CO 2 saving effect due to an adverse effect of CO 2 generated by the combustion.
このように、従来技術では、石炭乾留ガスを原料として水素ガスを製造する際に、省CO2を図ることが困難であった。本発明の目的は、石炭乾留ガスを原料とし、CO2の生成を抑制して、還元材として有用な水素ガスを製造する装置と方法を提供することである。 Thus, in the prior art, it has been difficult to save CO 2 when producing hydrogen gas using coal dry distillation gas as a raw material. An object of the present invention is to provide an apparatus and a method for producing hydrogen gas useful as a reducing material by using coal dry distillation gas as a raw material and suppressing the production of CO 2 .
上記課題を解決するために、本発明者の研究の結果、以下の解決方法を発明するに至った。 In order to solve the above-mentioned problems, the following solutions have been invented as a result of the inventor's research.
（１）石炭乾留ガスの水分低減手段を備えた、石炭乾留ガスを生成する石炭乾留炉と、
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備えることを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
(1) a coal pyrolysis furnace for generating coal dry distillation gas, comprising means for reducing water content of the coal dry distillation gas;
A carbonization furnace for reacting and carbonizing at least a part of the hydrocarbons in the coal dry distillation gas, and discharging a gas containing hydrogen gas generated as a reformed gas;
A reformed gas recovery means for recovering the reformed gas;
Are arranged in this order,
A solid carbon holding mechanism that is provided in the reaction region of the carbonization furnace and holds solid carbon so as to come into contact with the coal dry distillation gas;
A solid carbon separation mechanism that removes at least a part of the solid carbon generated in the reaction zone at a temperature corresponding to the furnace temperature from at least the reaction zone in the carbonization furnace and collects it as solid carbon in a non-reaction part of the carbonization furnace; ,
An apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas, comprising:
（２）前記固体カーボン保持機構が、積層された複数の粒状体で形成される粒状体層とこの粒状体層を保持する保持器によって構成されていることを特徴とする、上記（１）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (2) In the above (1), the solid carbon holding mechanism is constituted by a granular material layer formed of a plurality of laminated granular materials and a cage that holds the granular material layer. The hydrogen gas production apparatus from the coal dry distillation gas of description.
（３）前記固体カーボン保持機構及び前記固体カーボン分離機構が、前記炭化炉の上部に設けられる粒状体供給口、前記炭化炉の下部に設けられる粒状体排出口、通気性を有するとともに炭化炉内で粒状体を側方から保持する前記粒状体層の保持器、並びに、粒状体排出口の下方に設けられる粒状体排出手段から構成されることを特徴とする、上記（２）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (3) The solid carbon holding mechanism and the solid carbon separation mechanism are provided with a granular material supply port provided at an upper portion of the carbonization furnace, a granular material discharge port provided at a lower portion of the carbonization furnace, and have air permeability and inside the carbonization furnace. The coal as set forth in (2), comprising: a granule layer retainer for holding the granule from the side, and granule discharge means provided below the granule discharge port. Hydrogen gas production equipment from dry distillation gas.
（４）前記固体カーボン分離機構が、前記粒状体層の下方に配置した前記保持器を通して供給される前記石炭乾留ガスで前記粒状体層を流動化させた流動層で構成されることを特徴とする、上記（２）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (4) The solid carbon separation mechanism is constituted by a fluidized bed obtained by fluidizing the granular material layer with the coal dry distillation gas supplied through the cage disposed below the granular material layer. An apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas as described in (2) above.
（５）前記固体カーボン分離機構が、前記流動層の下流側に粒状体回収器および粒状体還流路を備えることを特徴とする、上記（４）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (5) The apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to (4), wherein the solid carbon separation mechanism includes a granular material recovery unit and a granular material reflux path downstream of the fluidized bed. .
（６）前記固体カーボン分離機構が、
前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と、
を備えることを特徴とする、上記（２）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
(6) The solid carbon separation mechanism is
A cage lifting device for removing at least a part of the solid carbon produced in the reaction region by raising and lowering the cage;
A space that is disposed in the lower part of the carbonization furnace or below the carbonization furnace and is separated from the reaction region and has a reduced contact with the flow of coal dry distillation gas, and is removed from the reaction region. A non-reacting part for storing solid carbon;
The hydrogen gas production apparatus from coal dry distillation gas as described in said (2) characterized by comprising.
（７）石炭乾留ガスを生成する石炭乾留炉と、
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備え、
・前記固体カーボン保持機構が、積層された複数の粒状体で形成される粒状体層とこの粒状体層を保持する保持器によって構成され、
・前記固体カーボン分離機構が、前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と
を備えることを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。
(7) a coal pyrolysis furnace for generating coal pyrolysis gas;
A carbonization furnace for reacting and carbonizing at least a part of the hydrocarbons in the coal dry distillation gas, and discharging a gas containing hydrogen gas generated as a reformed gas;
A reformed gas recovery means for recovering the reformed gas;
Are arranged in this order,
A solid carbon holding mechanism that is provided in the reaction region of the carbonization furnace and holds solid carbon so as to come into contact with the coal dry distillation gas;
A solid carbon separation mechanism that removes at least a part of the solid carbon generated in the reaction zone at a temperature corresponding to the furnace temperature from at least the reaction zone in the carbonization furnace and collects it as solid carbon in a non-reaction part of the carbonization furnace; ,
With
-The solid carbon holding mechanism is constituted by a granular material layer formed of a plurality of laminated granular materials and a cage that holds the granular material layer,
A cage lifting device for removing at least a part of the solid carbon generated in the reaction region by moving the cage up and down by the solid carbon separation mechanism;
A space that is disposed in the lower part of the carbonization furnace or below the carbonization furnace and is separated from the reaction region and has a reduced contact with the flow of coal dry distillation gas, and is removed from the reaction region. An apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas, comprising: a non-reacting part for storing solid carbon.
（８）前記粒状体が前記石炭乾留ガスの熱分解触媒であることを特徴とする、上記（２）〜（７）のいずれか１つに記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (8) The apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to any one of ( 2 ) to (7), wherein the granular material is a pyrolysis catalyst for the coal dry distillation gas.
（９）前記熱分解触媒が、ニッケル、マグネシウム、セリウム、アルミニウムを含む複合酸化物であって、アルミナを含まない複合酸化物からなる触媒であり、前記複合酸化物が、ＮｉＭｇＯ、ＭｇＡｌ2Ｏ4、ＣｅＯ2の結晶相からなることを特徴とする、上記（８）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (9) The thermal decomposition catalyst is a composite oxide containing nickel, magnesium, cerium, and aluminum, and is made of a composite oxide not containing alumina, and the composite oxide is NiMgO, MgAl 2 O 4. The apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas as described in (8) above, comprising a crystal phase of CeO 2 .
（１０）前記石炭乾留炉がコークス炉であることを特徴とする、上記（１）〜（９）のいずれか１つに記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (10) The apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to any one of (1) to (9) above, wherein the coal dry distillation furnace is a coke oven.
（１１）前記石炭乾留ガス中の炭化される炭化水素がタールガスであることを特徴とする、上記（１）〜（１０）のいずれか１つに記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 (11) The apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to any one of (1) to (10) above, wherein the hydrocarbon to be carbonized in the coal dry distillation gas is tar gas.
（１２）水分濃度を調整した石炭から石炭乾留ガスを生成させ、前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして回収する、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法であって、
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収する、
ことを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
(12) Coal dry distillation gas is generated from coal whose moisture concentration is adjusted, and at least a part of hydrocarbons in the coal dry distillation gas is reacted and carbonized, and a gas containing the hydrogen gas generated accordingly is used as a reformed gas. A method of producing hydrogen gas from coal dry distillation gas,
The reaction is performed in a reaction zone that retains the solid carbon produced by the carbonization so as to be in contact with the coal carbonization gas;
Removing at least part of the solid carbon generated in the reaction region at a temperature corresponding to the furnace temperature from the reaction region and recovering it as solid carbon;
A method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas.
（１３）前記反応を、前記反応領域に配置した、前記固体カーボンを保持するための粒状体で形成される粒状体層において行うことを特徴とする、上記（１２）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (13) From the coal dry distillation gas according to (12), wherein the reaction is performed in a granular material layer formed of granular materials for holding the solid carbon disposed in the reaction region. Hydrogen gas production method.
（１４）前記固体カーボンの保持と回収を、前記炭化させる反応部にその上部から前記粒状体を供給して粒状体層を形成し、当該粒状体層に、側方から前記石炭乾留ガスを通気させ、前記粒状体層中に生成した前記固体カ−ボンを、前記炭化させる反応部の下部から前記粒状体とともに前記炭化させる反応部の外に排出した後、前記固体カーボンを前記粒状体から分離することによって行うことを特徴とする、上記（１３）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
ここで、「炭化させる反応部」とは、前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させる部分のことを意味し、例えば、炭化炉の内部、特に炭化炉内の粒状体層に対応する。
(14) Holding and collecting the solid carbon, supplying the granular material from the upper part to the carbonization reaction section to form a granular material layer, and venting the coal dry distillation gas from the side to the granular material layer And discharging the solid carbon produced in the granular material layer from the lower part of the reaction part to be carbonized together with the granular material to the outside of the reaction part to be carbonized, and then separating the solid carbon from the granular material. The hydrogen gas production method from coal dry distillation gas as described in said (13) characterized by performing by doing.
Here, the “reaction part to be carbonized” means a part that reacts and carbonizes at least a part of the hydrocarbons in the coal dry distillation gas. For example, the inside of the carbonization furnace, in particular, the particulates in the carbonization furnace. Corresponds to the body layer.
（１５）前記粒状体層を前記石炭乾留ガスで流動化させて流動層とする工程を含むことを特徴とする、上記（１３）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (15) The method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to (13) above, comprising the step of fluidizing the granular material layer with the coal dry distillation gas to form a fluidized bed.
（１６）前記流動層からの前記改質ガスと、それに同伴した前記粒状体および前記固体カーボンとを固気分離して、前記改質ガスから分離した前記粒状体を前記流動層に還流させるとともに、固気分離処理後の前記改質ガスからそれに同伴された前記固体カーボンの一部または全部を回収することを特徴とする、上記（１５）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (16) The reformed gas from the fluidized bed and the granule and the solid carbon accompanying the reformed gas are solid-gas separated, and the granulated material separated from the reformed gas is refluxed to the fluidized bed; The method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas as described in (15) above, wherein a part or all of the solid carbon entrained in the reformed gas after solid-gas separation treatment is recovered.
（１７）前記固体カーボンの回収を、前記粒状体層を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去して、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間である非反応部に移すことにより行うことを特徴とする、上記（１３）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (17) The solid carbon is recovered by moving up and down the granular material layer, thereby removing at least a part of the solid carbon generated in the reaction region, and being separated from the reaction region and coal dry distillation gas The method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas as described in (13) above, which is carried out by moving to a non-reacting part which is a space in which contact with the flow of gas is suppressed.
（１８）石炭から石炭乾留ガスを生成させ、前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして回収する、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法であって、
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収し、
・前記反応を、前記反応領域に配置した、前記固体カーボンを保持するための粒状体で形成される粒状体層において行い、
・前記固体カーボンの回収を、前記粒状体層を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去して、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間である非反応部に移すことにより行う、
ことを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。
(18) Coal dry distillation that generates coal dry distillation gas from coal, reacts and carbonizes at least a part of hydrocarbons in the coal dry distillation gas, and recovers a gas containing the hydrogen gas generated as a reformed gas A method for producing hydrogen gas from gas,
The reaction is performed in a reaction zone that retains the solid carbon produced by the carbonization so as to be in contact with the coal carbonization gas;
Removing at least a portion of the solid carbon generated in the reaction zone at a temperature corresponding to the furnace temperature from the reaction zone, and collecting the solid carbon as a solid carbon;
The reaction is carried out in a granular layer formed of granular bodies for holding the solid carbon disposed in the reaction region;
The recovery of the solid carbon is performed by moving up and down the granular material layer to remove at least a part of the solid carbon generated in the reaction region, and is separated from the reaction region and the flow of coal dry distillation gas By moving to a non-reactive part which is a space where contact with the
A method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas.
（１９）前記粒状体として、前記石炭乾留ガスの熱分解触媒を使用することを特徴とする、上記（１３）〜（１８）のいずれか１つに記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (19) The method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to any one of the above ( 13 ) to (18), wherein a pyrolysis catalyst for the coal dry distillation gas is used as the granular material. .
（２０）前記熱分解触媒が、ニッケル、マグネシウム、セリウム、アルミニウムを含む複合酸化物であって、アルミナを含まない複合酸化物からなる触媒であり、前記複合酸化物が、ＮｉＭｇＯ、ＭｇＡｌ2Ｏ4、ＣｅＯ2の結晶相からなることを特徴とする、上記（１９）に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (20) The thermal decomposition catalyst is a composite oxide containing nickel, magnesium, cerium, and aluminum and is made of a composite oxide not containing alumina, and the composite oxide is NiMgO, MgAl 2 O 4. The method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to (19) above, comprising a crystalline phase of CeO 2 .
（２１）前記石炭乾留ガスをコークス炉から供給することを特徴とする、上記（１２）〜（２０）のいずれか１つに記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (21) The method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to any one of (12) to (20) above, wherein the coal dry distillation gas is supplied from a coke oven.
（２２）前記反応領域において、前記石炭乾留ガス中のタールガスを炭化させることを特徴とする、上記（１２）〜（２１）のいずれか１つに記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (22) The method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to any one of the above (12) to (21), wherein tar gas in the coal dry distillation gas is carbonized in the reaction region.
（２３）前記石炭として、水分濃度を０質量％超４質量％未満に調整した瀝青炭を使用することを特徴とする、上記（１２）〜（２２）のいずれか１つに記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 (23) The coal dry distillation gas according to any one of (12) to (22) above, wherein bituminous coal whose water concentration is adjusted to be more than 0% by mass and less than 4% by mass is used as the coal. Hydrogen production method from
次に、本発明の特徴について述べる。
本発明の特徴は、石炭乾留ガスを原料とし、例えば、９００℃未満といった比較的低い反応温度で熱分解反応（または、接触分解反応）を主反応として水素製造を行うことである。この結果、水素生成反応に伴うCOおよびCO2の発生が少なく、省CO2の観点から有利である。また、所要反応温度が低いことによって、加熱に要するエネルギも小さいので、この点からも省CO2のために有利である。
Next, features of the present invention will be described.
A feature of the present invention is that hydrogen production is performed by using a pyrolysis reaction (or catalytic cracking reaction) as a main reaction at a relatively low reaction temperature, for example, less than 900 ° C., using coal dry distillation gas as a raw material. As a result, the generation of CO and CO 2 accompanying the hydrogen generation reaction is small, which is advantageous from the viewpoint of CO 2 saving. In addition, since the required reaction temperature is low, the energy required for heating is small, which is advantageous for CO 2 saving.
この、「石炭乾留ガスを原料として比較的低い反応温度で熱分解反応を主反応とする水素製造技術」を確立するために、以下の要素技術を組み合わせて用いることが、本発明の具体的特徴である。 In order to establish this "hydrogen production technology in which pyrolysis reaction is the main reaction at a relatively low reaction temperature using coal dry distillation gas as a raw material", it is a specific feature of the present invention that the following elemental technologies are used in combination. It is.
第１の要素技術は、石炭乾留ガス中の水分を低減する手段を用いることにより、水蒸気改質およびシフト反応を抑制することによって、原料であるタールをより多くの割合で熱分解反応に提供することである。従来技術では、管路系の通気性を良好に保つ観点から熱分解反応にともなうコーキングを極力避けるべきものと考えられていたため、タールガスの熱分解反応を促進することを目的に、石炭乾留ガス中の水分を低減するという発想は、存在しなかった。石炭乾留ガス中の水分を低減する手段の一つは、熱分解前の石炭中の水分を低減することである。通常、石炭を貯留するヤードにおいては、石炭の飛散や発火を防ぐため、石炭に散水しており、また、屋外ヤードでは雨水の影響も受けることから、乾留前の石炭は１０質量％前後〜数１０質量％程度まで水分を含んでいる（内数）ことが多い。そのため、本発明においては、熱分解反応を促進させるため、乾留前（熱分解前）の石炭を乾燥させる事前処理機能を有する石炭乾留炉を用いることが好ましい。但し、散水せずにすむ発火性や飛散性の低い石炭を貯留する場合や、屋内貯留して散水以外の発火防止対策する場合、又は、石炭乾留炉を炭鉱に隣接させて設置し、炭鉱での水分添加処理前の水分含有量の少ない石炭を原料に用いる場合などで、石炭中の水分が既に低い場合（例えば水分量４％未満）は、この限りでは無い。このように、水分低減手段は、必要に応じて用いればよい。 The first elemental technology provides the raw material tar to the pyrolysis reaction at a higher rate by suppressing the steam reforming and shift reaction by using means for reducing the water content in the coal dry distillation gas. That is. In the prior art, it was thought that coking associated with the pyrolysis reaction should be avoided as much as possible from the viewpoint of maintaining good air permeability in the pipeline system. Therefore, in order to accelerate the pyrolysis reaction of tar gas, There was no idea of reducing the water content. One of the means for reducing the moisture in the coal dry distillation gas is to reduce the moisture in the coal before pyrolysis. Usually, in the yard where coal is stored, the coal is sprinkled to prevent the coal from scattering and igniting, and the outdoor yard is also affected by rainwater. It often contains water up to about 10% by mass (internal number). Therefore, in the present invention, in order to promote the pyrolysis reaction, it is preferable to use a coal pyrolysis furnace having a pretreatment function of drying coal before dry distillation (before pyrolysis). However, when storing coal with low ignitability and low flammability that does not require sprinkling, when storing indoors to prevent ignition other than sprinkling, or installing a coal retorting furnace adjacent to the coal mine, This is not the case when, for example, coal having a low moisture content before the moisture addition treatment is used as a raw material, and the moisture in the coal is already low (for example, less than 4% moisture content). Thus, the moisture reducing means may be used as necessary.
第２の要素技術は、空気や水蒸気といった酸化性ガスの流入を抑制した炭化炉を設けて、ここを石炭乾留ガスが所定時間以上滞在させることによって、タールガスの熱分解反応を促進するとともに、熱分解反応で副生した固体カーボンを改質ガスから分離・回収することである。従来の石炭乾留ガス改質技術では避けるべきと考えられていたコーキングを、むしろ促進するための炭化炉を設けて水素製造を行うという発想は、従来、存在しなかった。 The second elemental technology provides a carbonization furnace that suppresses the inflow of oxidizing gases such as air and water vapor, and allows coal dry distillation gas to stay there for a predetermined time or more, thereby promoting the thermal decomposition reaction of tar gas and heat. Solid carbon produced as a by-product in the decomposition reaction is separated and recovered from the reformed gas. There has been no idea in the past that hydrogen production is carried out by installing a carbonization furnace to rather promote coking, which is considered to be avoided in the conventional coal dry distillation gas reforming technology.
第３の要素技術は、上記の炭化炉内でのタールガスの熱分解反応を促進する方法として、炭化炉の流路内に石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持することである。この効果は、以下の原理に基づくものである。石炭乾留ガスを単に800℃程度の温度に保持しただけでは、前述のように、高い反応速度は得られない問題が存在した。この反応速度を律する大きな要因のひとつが、ガス中から固体カーボンが析出する際に必要な界面エネルギである。気相から固体が生成する際には、核生成を生じる必要があり、気相のみから核生成を生じるためには均一核生成とならざるをえず、均一核生成に要する高い界面エネルギを満足する活性化エネルギが必要となる。このため、熱エネルギの低い８００℃程度の低温ガスからでは容易には固体カーボンを生成しえない。そこで、本発明では、炭化炉内に固体カーボンを保持することによって、タールガスの熱分解反応で生じる固体カーボンを、この既存の固体カーボン上に不均一核生成させる。不均一核生成に必要な表面エネルギは、均一核生成の場合に比べて遥かに低いので、熱分解反応に必要な活性化エネルギが低下して、熱分解反応およびこれに伴う固体カーボンの生成を本発明ではより容易に生起できる。 The third elemental technology is to hold solid carbon in contact with the coal dry distillation gas in the flow path of the carbonization furnace as a method for promoting the thermal decomposition reaction of tar gas in the carbonization furnace. This effect is based on the following principle. As described above, there is a problem that a high reaction rate cannot be obtained by simply keeping the coal dry distillation gas at a temperature of about 800 ° C. One of the major factors governing this reaction rate is the interfacial energy required when solid carbon precipitates from the gas. When solids are generated from the gas phase, nucleation must occur. To generate nucleation only from the gas phase, it must be homogeneous nucleation and satisfies the high interface energy required for uniform nucleation. Activation energy is required. For this reason, solid carbon cannot be easily generated from a low-temperature gas having a low heat energy of about 800 ° C. Therefore, in the present invention, the solid carbon generated by the thermal decomposition reaction of the tar gas is heterogeneously nucleated on the existing solid carbon by holding the solid carbon in the carbonization furnace. Since the surface energy required for heterogeneous nucleation is much lower than that for homogeneous nucleation, the activation energy required for the pyrolysis reaction is reduced, and the pyrolysis reaction and the production of solid carbon accompanying it are reduced. It can occur more easily in the present invention.
固体カーボンの不均一核生成を促進するためには、既存固体カーボンの生成サイト、即ち、表面積を大きく設定することが有効であるので、炭化炉内に保持される固体カーボンは微粉状であることが好ましい。一方、微粉の場合、炭化炉を通気する石炭乾留ガス等のガス流で下流に吹き流されて炭化炉内から除去される問題があった。そこで、本発明では、炭化炉内に粒状体を積層して、粒状体間の空間で微粉を保持することによって、微粉を炭化炉内に安定して保持することができる。これは、粒状体の積層内ではガス流速がマクロに均一化されるので、微粉を吹き飛ばし易い局所での高速ガス流を生じにくいこと、並びに、粒状体間空間の隅部は一般にミクロなガス流速が低いので、ここに微粉を保持し易いこと等の理由によるものである。 In order to promote the heterogeneous nucleation of solid carbon, it is effective to set a large surface area of the existing solid carbon, that is, the solid carbon held in the carbonization furnace must be in a fine powder form. Is preferred. On the other hand, in the case of fine powder, there has been a problem that it is blown downstream by a gas flow such as coal dry distillation gas passing through the carbonization furnace and removed from the carbonization furnace. Therefore, in the present invention, the fine particles can be stably held in the carbonization furnace by stacking the granular materials in the carbonization furnace and holding the fine powder in the space between the granular materials. This is because the gas flow rate is made uniform macroscopically in the layered granular material, so that it is difficult to generate a local high-speed gas flow that easily blows off fine powder, and the corner of the space between the granular materials is generally a micro gas flow rate. This is because it is easy to hold fine powder here.
第４の要素技術は、炭化炉内に熱分解触媒を配置することである。タールの熱分解反応における見掛けの活性化エネルギを低下させるための接触分解触媒を用いることによって、熱分解（接触分解）反応をさらに促進することができる。特に、ニッケル、マグネシウム、セリウム、アルミニウムを含む複合酸化物であって、アルミナを含まない複合酸化物からなる触媒であり、前記複合酸化物が、ＮｉＭｇＯ、ＭｇＡｌ2Ｏ4、ＣｅＯ2の結晶相からなる触媒を低水分濃度の石炭乾留ガスに接触させると、８００℃程度の低温でもタールガスの熱分解（接触分解）反応が著しく促進することを、本発明者らは見出した。 The fourth elemental technology is to arrange a pyrolysis catalyst in the carbonization furnace. By using a catalytic cracking catalyst for reducing the apparent activation energy in the thermal decomposition reaction of tar, the thermal decomposition (catalytic decomposition) reaction can be further promoted. In particular, the catalyst is a composite oxide including nickel, magnesium, cerium, and aluminum, and does not include alumina. The composite oxide is formed from a crystal phase of NiMgO, MgAl 2 O 4 , and CeO 2. The present inventors have found that when the catalyst obtained is brought into contact with a coal dry distillation gas having a low water concentration, the thermal decomposition (catalytic decomposition) reaction of tar gas is significantly accelerated even at a low temperature of about 800 ° C.
また、このような触媒を粒状化して積層し、上記の固体カーボン保持のための保持機構として用いることによって、本発明では熱分解反応速度をより向上させることができる。 In addition, the thermal decomposition reaction rate can be further improved in the present invention by granulating and stacking such a catalyst and using it as a holding mechanism for holding the solid carbon.
第５の要素技術は、熱分解反応によって炭化炉内に生成した固体カーボンを炭化炉内の反応領域から除去して固体カーボンとして回収することである。水素製造を行う際にタールガスの熱分解反応が生じる場合、一般に、副生した固体カーボンは、炭化炉等の反応器内に蓄積していく。特に、本発明でのように、粒状体間に副生固体カーボンを保持する場合には生成した固体カーボンの大半が粒状体間に残留する。ここで、反応器の容積に比べて固体カーボンの生成速度が十分に小さければ、生成した固体カーボンを粒状体間からオフラインで定期的に除去する等の手段で対応しうる。しかし、本発明でのようにタールガスの大半を熱分解して石炭乾留ガスから水素製造を行う場合には、反応器に流入するタールガス質量と同オーダの質量の固体カーボンが生成することになる。経済性の観点から、工業的な反応器（ここでは炭化炉）の容積は、１時間当たりの処理ガス流量（ここでは石炭乾留ガス流量）の１／１０００から１／数十万といった小ささが一般に求められる。従って、流入石炭乾留ガス中で一般に数十質量％を占めるタールの大半が固体カーボンとして反応器内に蓄積する場合、通常、数時間以内の短時間で反応器が生成固体カーボンで満たされて反応器の閉塞する問題を生じる。また、数時間ごとに操業を中断してオフラインで固体カーボンを反応器から除去するような作業は、生産性の観点から現実的ではない。前述のように、従来技術では、オンラインで、かつ、短時間に反応器から固体カーボンを除去する技術が存在せず、このような反応器閉塞の問題を解決できなかったため、石炭乾留ガスを熱分解反応主体で処理して水素製造することは、工業的には困難であった。 The fifth elemental technology is to remove the solid carbon generated in the carbonization furnace by the pyrolysis reaction from the reaction region in the carbonization furnace and recover it as solid carbon. When a thermal decomposition reaction of tar gas occurs during hydrogen production, generally, by-produced solid carbon accumulates in a reactor such as a carbonization furnace. In particular, when the by-product solid carbon is retained between the granular materials as in the present invention, most of the generated solid carbon remains between the granular materials. Here, if the production rate of solid carbon is sufficiently small as compared with the volume of the reactor, it can be dealt with by means such as periodically removing the produced solid carbon from between the granular materials. However, when hydrogen is produced from coal dry distillation gas by pyrolyzing most of the tar gas as in the present invention, solid carbon having the same mass as that of the tar gas flowing into the reactor is produced. From the economical point of view, the volume of the industrial reactor (here, the carbonization furnace) is as small as 1/1000 to 1 / several hundred thousand of the processing gas flow rate per hour (here, coal dry distillation gas flow rate). Generally required. Therefore, when most of the tar, which generally occupies several tens of mass in the inflow coal dry distillation gas, accumulates in the reactor as solid carbon, the reactor is usually filled with the generated solid carbon in a short time within several hours. This creates the problem of clogging the vessel. Moreover, the operation | work which interrupts operation every several hours and removes solid carbon from a reactor off-line is not realistic from a viewpoint of productivity. As described above, in the prior art, there is no technology for removing solid carbon from a reactor in a short time online, and this problem of reactor blockage cannot be solved. It was industrially difficult to produce hydrogen by treatment with a main decomposition reaction.
本発明では、まず、オンラインで、かつ、短時間に、炭化炉内の反応領域から固体カーボンを分離・除去することにより、生成固体カーボンによる炭化炉の閉塞を回避できる。次に、本発明では、このように分離・除去した固体カーボンを固体カーボンの状態で回収するので、エチレン製造プラント等におけるデコーキングでのような固体カーボンのCO化やCO2化が発生しない。この結果、タールガスの熱分解反応を主体とする省CO2な水素製造を実現できる。 In the present invention, first, the solid carbon is separated and removed from the reaction region in the carbonization furnace in an online manner in a short time, so that the carbonization furnace can be prevented from being blocked by the generated solid carbon. Next, in the present invention, the solid carbon separated and removed in this way is recovered in the state of solid carbon, so that the carbonization and CO 2 conversion of solid carbon as in decoking in an ethylene production plant or the like does not occur. As a result, it is possible to realize CO 2 -saving hydrogen production mainly based on the thermal decomposition reaction of tar gas.
炭化炉から固体カーボンをオンラインで分離する具体的手段のひとつとして、本発明では、前記粒状体層の保持器を炭化炉内で昇降させて、粒状体間に滞留した固体カーボンを落下させて粒状体層から分離させる。このような方法が固体カーボン分離に対して特に有効であることを以下に説明する。 As one of the specific means for separating the solid carbon from the carbonization furnace online, in the present invention, the granular layer retainer is moved up and down in the carbonization furnace to drop the solid carbon staying between the granular bodies to form a granular material. Separate from body layer. It will be described below that such a method is particularly effective for solid carbon separation.
粒状体として粒状の触媒を用い、炭化炉を模擬した、加熱炉内に配置した直方体状の炉内に触媒を充填し、この炭化炉に石炭乾留ガスを通気して水素生成反応を行い、その際、触媒層（粒状体層）から固体カーボンを除去するために、本発明者らは、種々の対策を試みた。 A granular catalyst is used as a granular material, the catalyst is filled into a rectangular parallelepiped furnace arranged in a heating furnace that simulates a carbonization furnace, and a carbonization gas is passed through the carbonization furnace to perform a hydrogen generation reaction. At this time, in order to remove the solid carbon from the catalyst layer (granular layer), the present inventors tried various measures.
第１の対策として、触媒層外部からのブローによる触媒層の逆洗を試みた。詳しく言えば、炭化炉内に触媒層の下流側に窒素ガス供給配管を設け、触媒層に対して高速窒素流を噴射して、触媒層の逆洗を試みた。逆洗は、粉塵除去用のフィルタの閉塞時の対策として一般に用いられる手法である。 As a first countermeasure, an attempt was made to backwash the catalyst layer by blowing from the outside of the catalyst layer. Specifically, a nitrogen gas supply pipe was provided in the carbonization furnace on the downstream side of the catalyst layer, and a high-speed nitrogen flow was jetted onto the catalyst layer to attempt backwashing of the catalyst layer. Backwashing is a technique that is generally used as a countermeasure when a filter for removing dust is blocked.
結果として、一部の固体カーボンは除去されたが、触媒層の圧力損失の変化は軽微であり、閉塞を解消する効果はなかった。その理由としては、次のことが考えられる。 As a result, a part of the solid carbon was removed, but the change in the pressure loss of the catalyst layer was slight, and there was no effect of eliminating the blockage. The reason is considered as follows.
１）フィルタの場合、上流からフィルタ内に流入した粉塵粒のうち、フィルタの目開きよりも大きいものをその場で捕集する。フィルタは、通常、上流ほど目開きが大きい。従って、フィルタの閉塞部に対して主流の下流側から高速流を供給して逆洗を行う場合、捕集された粉塵粒のうちフィルタの目から離脱したものは、高速気流に搬送されて主流の上流側に進行する際、より大きな目開きを通過するので、メッシュに再捕集されることは少なく、フィルタ外に排出できる。 1) In the case of a filter, dust particles larger than the opening of the filter among dust particles flowing into the filter from upstream are collected on the spot. The filter usually has a larger opening toward the upstream. Accordingly, when backwashing is performed by supplying a high-speed flow from the downstream side of the main flow to the filter block, the collected dust particles separated from the filter eyes are transferred to the high-speed air flow and flowed into the main flow. When traveling to the upstream side of the filter, it passes through a larger mesh, so it is less likely to be collected again by the mesh and can be discharged out of the filter.
一方、本発明が対象とする固体カーボンなどの堆積層は、主流の上流から流入するのではなく、触媒間空間中で、ガスを原料として生成する。このため、堆積カーボンの大きさが触媒間空間の流出入の隙間よりも小さいとは限らないので、そのままでは触媒間空間から流出できない堆積カーボンが多量に存在する。 On the other hand, the deposition layer such as solid carbon targeted by the present invention does not flow in from the upstream of the main stream, but generates gas as a raw material in the space between the catalysts. For this reason, the size of the deposited carbon is not necessarily smaller than the gap between the inflow and the outflow of the intercatalyst space, and there is a large amount of the deposited carbon that cannot flow out from the intercatalyst space as it is.
カーボン堆積層を破壊して微粉化すれば触媒間空間から流出できる可能性がある。しかし、気流が堆積カーボンに与える応力は一般に小さいので（触媒層全体に大きい気圧差を与えても、触媒層中で触媒は、通常多数の層で積載されているいので、個々の触媒間空間の入側−出側気圧差は微小となり、大きな応力を堆積カーボンに与えることはできない）、堆積カーボン層を破壊することはできない。 If the carbon deposit layer is destroyed and pulverized, there is a possibility that it can flow out from the space between the catalysts. However, since the stress exerted on the deposited carbon by the airflow is generally small (even if a large pressure difference is given to the entire catalyst layer, the catalyst is usually loaded in a large number of layers in the catalyst layer. The difference between the pressure on the inlet side and the outlet side becomes very small and a large stress cannot be applied to the deposited carbon), and the deposited carbon layer cannot be destroyed.
２）一部のカーボンを除去した時点で、カーボン除去の結果として通気抵抗の小さくなった少数の触媒間空間を連ねた狭い流路が触媒層の中に新たに形成され、主流の大半はこの流路に集中して流れる。この際、新たに形成された流路以外の触媒間空間には気流はほとんど通過しないので、これ以上カーボンが除去されることはない。このため、主流が通過する狭い流路で流速が上昇して大きな圧力損失が生じるので、閉塞状態はあまり改善されない。このように形成された新たな流路も、流路内で新たなカーボンが生成・堆積することよって急速に再閉塞していくので、逆洗の効果は短時間とならざるをえない。その一方、早期に失活を生じた触媒によって構成される（囲まれる）触媒間空間ではこのような触媒間空間の再閉塞を生じない。しかし、そもそも、主流が失活した触媒のみと接触して触媒層を通過するのであれば、水素生成反応を行えないので、触媒炭化炉としての性能を発揮できない。 2) When a part of the carbon is removed, a narrow channel that connects a small number of inter-catalyst spaces with reduced ventilation resistance as a result of carbon removal is newly formed in the catalyst layer. Concentrates in the flow path. At this time, since the air flow hardly passes through the space between the catalyst other than the newly formed flow path, no more carbon is removed. For this reason, since the flow velocity increases in a narrow flow path through which the main flow passes and a large pressure loss occurs, the closed state is not improved so much. Since the new flow path formed in this way is re-closed rapidly as new carbon is generated and deposited in the flow path, the effect of backwashing must be short. On the other hand, such inter-catalyst space re-occlusion does not occur in the inter-catalyst space constituted (enclosed) by the catalyst that has deactivated early. However, in the first place, if the main stream contacts only the deactivated catalyst and passes through the catalyst layer, the hydrogen generation reaction cannot be performed, so that the performance as a catalytic carbonization furnace cannot be exhibited.
これらから、次のように結論することができる。
すなわち、一般に、閉塞を生じた触媒層においては、
［個々の堆積カーボンの大きさ］＞［当該触媒間空間の隙間］
の状態となっており、
［個々の堆積カーボンの大きさ］＜［当該触媒間空間の隙間］
としない限り、触媒層からカーボンを大量に除去することはできず、触媒層外部からのブローによる触媒層の逆洗はこれに有効ではない。
From these, we can conclude as follows.
That is, in general, in a catalyst layer that has clogged,
[Size of individual deposited carbon]> [Gap in the space between the catalysts]
It is in the state of
[Size of individual deposited carbon] <[Gap in the space between the catalysts]
Unless this is true, a large amount of carbon cannot be removed from the catalyst layer, and backwashing of the catalyst layer by blowing from the outside of the catalyst layer is not effective for this.
そこで次に、第２の対策として、炭化炉外面を槌打して、堆積カーボン層の破壊、または触媒間空間の拡大を試みた。 Then, as a second countermeasure, the outer surface of the carbonization furnace was beaten to attempt to destroy the deposited carbon layer or expand the space between the catalysts.
結果として、最初の閉塞発生後に槌打（第１回目の槌打）すると、一部の堆積カーボンを除去でき、圧力損失も半分程度に減少し、一定の効果が見られた。この後、再閉塞発生後に再び槌打（第２回目の槌打）すると、堆積カーボンの除去は微小であり、圧力損失の変化はなく、閉塞を回避することはできなかった。すなわち、炭化炉外面の槌打は、２回目以降は堆積カーボンの除去に有効でないことがわかった。その理由としては、次のことが考えられる。 As a result, when striking after the first occurrence of clogging (the first striking), a part of the deposited carbon could be removed, the pressure loss was reduced to about half, and a certain effect was seen. Thereafter, when striking again after the occurrence of re-occlusion (second striking), removal of the deposited carbon was minute, there was no change in pressure loss, and clogging could not be avoided. That is, it was found that the strike on the outer surface of the carbonization furnace was not effective for removing the deposited carbon after the second time. The reason is considered as follows.
１）通常、触媒を炭化炉内に積層する際には上部から単純に落下させるので、触媒層における触媒は最密充填状態にはない。ここに、第１回目の槌打を加えると、振動によって触媒が最密充填あるいはそれに近い状態になる（簡単にするために、以下ではこれを「最密重点化」と称することにする）。最密充填化の過程で触媒間の相対位置は、合計で触媒代表長さの３０％程度の大きさで移動する。この相対位置の移動（即ち、触媒間相対運動）時に、一部の堆積カーボンが触媒との接触応力によって破壊されて小型化するとともに、触媒間の間隔が一時的に広がる瞬間を生じるので、
［個々の堆積カーボンの大きさ］＜［当該触媒間空間の隙間］
の関係が実現されて触媒層中を落下し、遂には触媒層から除去された。
1) Usually, when the catalyst is stacked in the carbonization furnace, it is simply dropped from the top, so that the catalyst in the catalyst layer is not in the closest packing state. When the first strike is added here, the catalyst is in a state of close packing or close to that by vibration (for the sake of simplicity, this will be referred to as “closest emphasis” hereinafter). In the process of close-packing, the relative position between the catalysts moves by a total of about 30% of the catalyst representative length. At the time of this relative position movement (ie, relative movement between the catalysts), a part of the deposited carbon is destroyed by contact stress with the catalyst and becomes smaller, and the interval between the catalysts temporarily increases.
[Size of individual deposited carbon] <[Gap in the space between the catalysts]
The above relationship was realized, and it dropped in the catalyst layer and was finally removed from the catalyst layer.
２）一方、第１回の槌打終了後に触媒層は最密充填化されているので、第２回目以降の槌打を行っても触媒間の相対位置はほとんど変化せず、堆積カーボンの破壊や触媒間の間隔の広がりは生じない。このため、第２回目以降の槌打では堆積カーボンの除去の効果が認められなかった。 2) On the other hand, since the catalyst layer is closely packed after the first strike, the relative position between the catalysts hardly changes even after the second and subsequent strikes, and the deposited carbon is destroyed. Further, there is no widening of the interval between the catalysts. For this reason, the effect of removing the deposited carbon was not recognized in the second and subsequent strikes.
これらから、次のように結論することができる。
すなわち、１回限りの閉塞解消効果では、多くの場合、触媒炭化炉における所要処理継続時間を満足できないので、炭化炉外面の槌打は堆積カーボンの継続的な除去のためには不十分である。触媒層から堆積カーボンを継続的に除去するためには、
［個々の堆積カーボンの大きさ］＜［当該触媒間空間の隙間］
とした後に、触媒層の最密充填状態を解消する手段が必要である。
From these, we can conclude as follows.
That is, in many cases, the one-time clogging elimination effect cannot satisfy the required processing duration in the catalytic carbonization furnace, so that the strike on the outer surface of the carbonization furnace is not sufficient for the continuous removal of the deposited carbon. . In order to continuously remove deposited carbon from the catalyst layer,
[Size of individual deposited carbon] <[Gap in the space between the catalysts]
After that, a means for eliminating the closest packing state of the catalyst layer is required.
前述の結論を踏まえ、第３の対策として、炭化炉内での触媒層自体の移動を試みた。より詳しく言えば、静止炭化炉の中で触媒が炭化炉内壁に接した状態で、触媒層の底に設けた保持器を昇降することによって触媒層全体を昇降させることを試みた。その結果、数回の昇降操作の後、触媒層の昇降運動は安定状態（昇降操作の１サイクルの後、触媒層が当該サイクルの始点の状態に平均的に戻る）に到達する。この安定状態において、保持器の上昇時には触媒層下端の上昇量に対して触媒層上端での上昇量の方が一般に小さく、保持器の下降後には触媒層上下端とも始点の位置に戻る。従って、保持器昇降のサイクル内では、触媒層の平均充填率の変動を生じており（触媒層平均充填率は、保持器上昇時に増大し、保持器下降時には減少する）、触媒層内において少なくとも上下方向での触媒間相対運動が発生する。この触媒間の相対運動の際に触媒間空間の大きさが変化し、これに伴って、触媒間空間に堆積していた固体カーボンは、より下方に落下することができる。この方法の場合、昇降サイクルが一旦、定常状態に達すると、触媒層の平均充填率がそれ以上は上昇しないので、何度昇降を繰り返しても、必ず触媒間での相対運動を生じ、その都度、触媒間の堆積固体カーボンを落下させ続けることができる。このように、炭化炉の中で触媒が炭化炉内壁に接した状態で、触媒層の底に設けた保持器を昇降することによって触媒層全体を昇降させるというのが、本発明で採用する、炭化炉から固体カーボンをオンラインで分離する一つの具体的手段である。そしてそれにより、触媒間の堆積固体カーボンをオンラインで確実に落下させることができる。この点で、数回の槌打ちで触媒層の相対運動が不可能になる槌打法等に対して、本発明は、特に有利である。 Based on the above conclusion, as a third measure, an attempt was made to move the catalyst layer itself in the carbonization furnace. More specifically, an attempt was made to raise and lower the entire catalyst layer by raising and lowering a cage provided at the bottom of the catalyst layer while the catalyst was in contact with the inner wall of the carbonization furnace in a static carbonization furnace. As a result, after several raising / lowering operations, the raising / lowering movement of the catalyst layer reaches a stable state (after one cycle of the raising / lowering operation, the catalyst layer returns to the state of the starting point of the cycle on average). In this stable state, when the cage is raised, the amount of rise at the upper end of the catalyst layer is generally smaller than the amount of rise at the lower end of the catalyst layer, and after the cage is lowered, both the upper and lower ends of the catalyst layer return to the starting position. Therefore, the average packing rate of the catalyst layer fluctuates within the cage ascending / descending cycle (the catalyst layer average packing rate increases when the cage rises and decreases when the cage descends), and at least within the catalyst layer. Relative motion between the catalysts in the vertical direction occurs. During the relative movement between the catalysts, the size of the inter-catalyst space changes, and accordingly, the solid carbon deposited in the inter-catalyst space can fall further downward. In this method, once the elevating cycle reaches a steady state, the average filling rate of the catalyst layer does not increase any more. Therefore, even if the elevating cycle is repeated many times, a relative motion between the catalysts always occurs. The deposited solid carbon between the catalysts can continue to fall. Thus, in the state where the catalyst is in contact with the inner wall of the carbonization furnace in the carbonization furnace, the entire catalyst layer is moved up and down by moving up and down the cage provided at the bottom of the catalyst layer, which is adopted in the present invention. It is one specific means of separating solid carbon from a carbonization furnace online. Thereby, the deposited solid carbon between the catalysts can be reliably dropped online. In this respect, the present invention is particularly advantageous for the striking method in which the relative movement of the catalyst layer becomes impossible after several striking.
本発明に対して、保持器と炭化炉を同一速度で昇降した場合、触媒層全体は保持器・炭化炉と同一速度で昇降するので、触媒間の相対移動は生じない。そのため、触媒表面の固体カーボンなどの除去効果は低い（炭化炉外部からの槌打なみ）。また、触媒全体をかご等に入れてかごと触媒層を同時に昇降する場合も同様である。 In contrast to the present invention, when the cage and the carbonization furnace are moved up and down at the same speed, the entire catalyst layer is moved up and down at the same speed as the cage and the carbonization furnace, so that relative movement between the catalysts does not occur. Therefore, the removal effect of solid carbon and the like on the catalyst surface is low (similar to beating from outside the carbonization furnace). The same applies to the case where the entire catalyst is put in a car or the like and the car and the catalyst layer are moved up and down simultaneously.
本発明の水素ガス製造装置および水素製造方法によれば、石炭乾留ガス中の炭化水素から水素製造を行う際に、副生するCOおよびCO2の生成量をより少なくすることができ、この改質ガスを高炉等の金属精錬プロセスに適用することによって、より省CO2効果の高い金属精錬を実現することができる。 According to the hydrogen gas production apparatus and the hydrogen production method of the present invention, when hydrogen is produced from hydrocarbons in coal dry distillation gas, the amount of CO and CO 2 produced as by-products can be reduced. By applying quality gas to metal refining processes such as blast furnaces, it is possible to realize metal refining with higher CO 2 saving effect.
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Exemplary embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, in this specification and drawing, about the component which has the substantially same function structure, duplication description is abbreviate | omitted by attaching | subjecting the same code | symbol.
（全体構成）
図１を用いて、本発明の水素ガス製造装置の全体構成を説明する。本発明の水素ガス製造装置は、石炭乾留炉１、炭化炉４、改質ガス回収手段５が上流からこの順に連結されることによって構成される。石炭乾留炉１、炭化炉４、改質ガス回収手段５を連結するために、図１に例示したように、通気管６、７などの連結手段を用いることができる。石炭乾留炉１には、石炭乾留ガスの水分低減手段２が付帯する。例えば、石炭の水分を低減するためのDAPS等を石炭乾留ガスの水分低減手段２とし、DAPSで脱水された石炭は、ベルトコンベヤ等の石炭搬送手段３によって石炭乾留炉１まで輸送することができる。
(overall structure)
The whole structure of the hydrogen gas production apparatus of this invention is demonstrated using FIG. The hydrogen gas production apparatus of the present invention is configured by connecting a
（石炭乾留炉）
石炭乾留炉１としては、製鉄業等で用いられる一般的なコークス炉を適用することができる。あるいは、より小型のシステムであれば、キルン等の加熱炉に石炭を連続的に供給して加熱し、石炭乾留ガスを連続的に発生させてもよい。改質ガス回収手段５には、既存の技術を用いることができ、それについてここで特に詳しく説明するには及ばない。
(Coal dry distillation furnace)
As the
（石炭）
石炭乾留ガスを発生させるための石炭には、高炉法による鉄鋼精錬に適したコークスの原料となる石炭である、水分濃度６質量％以上、かつ、１５％以下の瀝青炭を用いることができる。あるいは、石炭乾留ガスの発生量や品質を重視して、亜瀝青炭や褐炭を用いてもよい。これらの石炭は、採掘、取引、輸送、保管等の際の火災や飛散を防止するために、一般に、石炭乾留炉に供給される直前まで、所定の水分濃度以上を維持するように保持される。このような所定水分濃度下限値は、上記６質量％とすべきである。また、石炭中の過剰な水分濃度は、作業性や作業コストの点で問題があるので、製鉄用の瀝青炭に関しては、概ね上記１５質量％以下とすべきである。
(coal)
As coal for generating coal dry distillation gas, bituminous coal having a water concentration of 6 mass% or more and 15% or less, which is a coal as a raw material for coke suitable for steel refining by the blast furnace method, can be used. Alternatively, sub-bituminous coal or lignite may be used with emphasis on the amount and quality of coal dry distillation gas. In order to prevent fires and scattering during mining, trading, transportation, storage, etc., these coals are generally held to maintain a predetermined moisture concentration or more until immediately before being supplied to the coal pyrolysis furnace. . Such a lower limit value of the predetermined moisture concentration should be 6% by mass. Moreover, since excessive moisture concentration in coal has a problem in terms of workability and work cost, the bituminous coal for iron making should be approximately 15% by mass or less.
（石炭乾留ガス）
石炭乾留時に発生する石炭乾留ガスには、メタン・エタン等の脂肪族有機物ガス、ベンゼン・トルエン等の軽質油ガス、芳香族重質炭化水素を主体とするタールガス等が含有されている。また、使用する石炭に付着または含有された水分が石炭乾留炉内で蒸発することにより、石炭乾留ガス中には一般に水蒸気が含まれる。
(Coal dry distillation gas)
Coal dry distillation gas generated during coal dry distillation contains aliphatic organic gas such as methane and ethane, light oil gas such as benzene and toluene, tar gas mainly composed of heavy aromatic hydrocarbons, and the like. Further, water adhering to or contained in the coal to be used evaporates in the coal pyrolysis furnace, so that the coal pyrolysis gas generally contains water vapor.
本発明において水素生成反応で熱分解される主な物質としては、タールが適当である。これは、タールの主成分である芳香族炭化水素を熱分解した場合、水素を放出した残りの炭化水素が二次元的芳香族多環組織からなる巨大分子として容易に成長して直径が数μｍ〜数ｍｍの固体カーボン粒が得られ易いので、固体カーボンを炭化炉内に保持することが容易だからである。生成した固体カーボンを炭化炉内に一定時間保持することによって、固体カーボン中に残留していた水素も徐々に水素ガスとして離脱するので、熱分解は、一層促進される。一方、脂肪族有機物も熱分解しうるが、その際、生成する固体カーボンは、一般にダイヤモンド状結晶構造がランダムに配置したアモルファス状の組織となることが多く、直径がナノメータからサブミクロンの超微粒子として固体カーボンが生成するため、生成固体カーボンを炭化炉内に保持することや炭化炉からまとめて分離・排出することが困難となりがちである。また、硫化水素ガスを高い濃度で含有することの避けられない石炭乾留ガスの場合、触媒を用いた水素生成反応では、タールの反応の方が脂肪族炭化水素の反応よりも反応速度が一般に高い点でも、タールを熱分解することが有利である。この点は、硫化水素濃度の低い原料ガスを用いるエチレンプラントでの脂肪族炭化水素の改質反応では反応速度が極めて大きいことに対する、本発明の対象とするプロセスの特徴である。 In the present invention, tar is suitable as the main substance that is thermally decomposed by the hydrogen generation reaction. This is because when aromatic hydrocarbons, which are the main components of tar, are pyrolyzed, the remaining hydrocarbons that have released hydrogen easily grow as macromolecules composed of a two-dimensional aromatic polycyclic structure and have a diameter of several μm. This is because solid carbon particles of ˜several mm can be easily obtained, so that it is easy to hold the solid carbon in the carbonization furnace. By maintaining the generated solid carbon in the carbonization furnace for a certain period of time, hydrogen remaining in the solid carbon is gradually released as hydrogen gas, so that thermal decomposition is further promoted. On the other hand, aliphatic organics can also be thermally decomposed, but the solid carbon produced at that time is generally an amorphous structure with diamond-like crystal structures randomly arranged, and ultrafine particles with a diameter of nanometers to submicrons. As solid carbon is generated, it tends to be difficult to hold the generated solid carbon in the carbonization furnace or to separate and discharge the carbon from the carbonization furnace collectively. In addition, in the case of coal inevitable distillation gas containing hydrogen sulfide gas at a high concentration, the reaction rate of tar is generally higher than that of aliphatic hydrocarbon in the hydrogen production reaction using a catalyst. In this respect, it is advantageous to thermally decompose tar. This is a feature of the process which is the subject of the present invention, in which the reaction rate is very high in the reforming reaction of aliphatic hydrocarbons in an ethylene plant using a raw gas having a low hydrogen sulfide concentration.
（石炭乾留ガスの水分低減手段）
石炭乾留ガスの水分低減手段としては、従来技術であるＤＡＰＳやＳＣＯＰＥ炉を用いて、石炭乾留炉に供給される石炭を事前に乾燥させておくことができる。乾燥した石炭を乾留すれば、乾留ガス中の水分を減少させることができる。あるいは、より小型のシステムの場合には、数カ月以上といった長期間、石炭を石炭庫で保管し、その間に水分を自然に蒸発させてもよい。
尚、例えば、石炭乾留炉を炭鉱に隣接させて設置し、炭鉱での水分添加処理前の水分含有量の少ない（例えば水分量４％未満）石炭を原料に用いて石炭乾留を行うことができれば、石炭乾留ガスの水分低減手段を特に設ける必要はない。
(Coal dry distillation gas moisture reduction means)
As a means for reducing the moisture content of the coal dry distillation gas, the coal supplied to the coal dry distillation furnace can be dried in advance using a conventional DAPS or SCOPE furnace. If dry coal is carbonized, moisture in the carbonized gas can be reduced. Alternatively, in the case of a smaller system, coal may be stored in a coal warehouse for a long period of time such as several months or more, and moisture may be naturally evaporated during that time.
In addition, for example, if a coal carbonization furnace is installed adjacent to a coal mine, and the coal can be carbonized using coal with a low water content (for example, less than 4% moisture content) before the water addition treatment at the coal mine, as a raw material. It is not necessary to provide a means for reducing the moisture content of the coal dry distillation gas.
また、石炭の水分を減少させることなく、石炭乾留炉で発生した高濃度の水蒸気を含む石炭乾留ガスを抽気して、高温用ゼオライト等の吸着剤を通過させることによって石炭乾留ガス中の水分を低減させてもよい。 Also, without reducing the moisture of the coal, the coal dry distillation gas containing high-concentration water vapor generated in the coal dry distillation furnace is extracted, and the moisture in the coal dry distillation gas is passed by passing an adsorbent such as high-temperature zeolite. It may be reduced.
石炭乾留ガスの水素生成反応において、タール等の熱分解反応を卓越させるためには、水分低減手段を用いて石炭の水分（全水分）濃度を４質量％未満とすることが好ましい。その理由は、以下の知見によるものである。本発明者らは、コークス炉用の瀝青炭を連続式の石炭乾留炉に供給して本発明で用いる触媒の水素生成反応特性を調査した。その際に用いた瀝青炭は、当初、実機と同レベルの６〜１０質量％の水分含有量のものであった。この試験結果から、いずれの試験条件においても、水素生成に伴って、水素発生量の約20 mol％以上のCO2の発生が避けられず、省CO2の観点から問題であった。あるとき、貯炭場の天日にさらされ易い場所から瀝青炭を採取して同様の試験にかけたところ、水素発生量やCO発生量にあまり影響を与えることなく、CO2の発生量が発生水素量の約8 mol%に低減した。供給した石炭の残材を分析した結果、この石炭の水分含有量は、３〜４質量％であり、天日によって自然乾燥のなされた石炭を試験に適用していたことがわかった。このように、実機で常用される石炭水分の下限値である６質量％の条件では大量に発生していた水素生成反応時の生成CO2量を、石炭水分量を４質量％弱に低減することで、劇的に低減できることを、本発明者らは見出した。石炭中の水分を低減するほど、CO2発生量を低減できるので、工業的に可能な範囲で石炭水分量をできるだけ低減することが好ましい。例えば、DAPSを用いれば、１質量％弱まで、石炭の水分量を低減することが可能である。また、ラボレベルの乾燥装置であれば、石炭の水分量をほぼ０にすることもできる。これらから、本発明においては、水分（全水分）含有量を４質量％未満、例えば０質量％超４質量％未満、あるいは１質量％以上４質量％未満、あるいは２質量％以上４質量％未満、あるいは１質量％以上３質量％以下、あるいは１質量％以上２質量％以下、に調整した石炭、特に瀝青炭、を使用するのが好ましい。但し、石炭の水分量を低減するためには、一般により多くのエネルギを消費する。特に、石炭の固有水分（瀝青炭の場合、約２％）未満の水分濃度を得ようとする場合には、石炭を１０５℃以上に加熱しなければならないので、石炭乾燥工程でCO2発生量が増加し易い。従って、石炭乾燥工程でのエネルギ消費に伴って発生するCO2と、水素製造工程で発生するCO2とを合計した得失を考慮して、石炭の目標水分レベルは決定されるべきである。 In order to make the thermal decomposition reaction of tar or the like excellent in the hydrogen generation reaction of the coal dry distillation gas, it is preferable that the moisture (total moisture) concentration of the coal is less than 4% by mass using a moisture reducing means. The reason is due to the following findings. The present inventors investigated the hydrogen generation reaction characteristics of the catalyst used in the present invention by supplying bituminous coal for a coke oven to a continuous coal carbonization furnace. The bituminous coal used at that time had a water content of 6 to 10% by mass at the same level as the actual machine. From these test results, under any test condition, generation of CO 2 of about 20 mol% or more of the hydrogen generation amount is unavoidable with hydrogen generation, which is a problem from the viewpoint of CO 2 saving. At one time, when bituminous coal was collected from a place that was easily exposed to the sun in a coal yard, and subjected to the same test, the amount of generated CO 2 was reduced without significantly affecting the amount of hydrogen or CO generated. Of about 8 mol%. As a result of analyzing the remaining material of the supplied coal, it was found that the moisture content of this coal was 3 to 4% by mass, and the coal that had been naturally dried by the sun was applied to the test. In this way, the amount of CO 2 produced during the hydrogen production reaction, which was generated in large quantities under the condition of 6% by mass, which is the lower limit value of coal moisture commonly used in actual equipment, is reduced to less than 4% by mass of coal. The present inventors have found that this can be dramatically reduced. Since the amount of CO 2 generation can be reduced as the moisture in the coal is reduced, it is preferable to reduce the coal moisture as much as possible within the industrially possible range. For example, if DAPS is used, it is possible to reduce the moisture content of coal to less than 1% by mass. Moreover, if it is a laboratory-level drying apparatus, the moisture content of coal can also be made almost zero. Accordingly, in the present invention, the water (total water) content is less than 4% by mass, for example, more than 0% by mass and less than 4% by mass, or 1% by mass to less than 4% by mass, or 2% by mass to less than 4% by mass. Alternatively, it is preferable to use coal adjusted to 1% by mass to 3% by mass, or 1% by mass to 2% by mass, particularly bituminous coal. However, more energy is generally consumed in order to reduce the moisture content of coal. In particular, (in the case of bituminous coal, about 2%) inherent moisture of coal in order to obtain a water concentration of less than, because must be heated coal above 105 ° C., the CO 2 emissions in the coal drying process It is easy to increase. Therefore, the CO 2 generated with the energy consumption in the coal drying process, taking into account the advantages and disadvantages of the sum of the CO 2 generated in the hydrogen production step, the target moisture level of the coal should be determined.
次に、本発明における炭化炉周辺の装置について図２の例を用いて具体的に説明する。 Next, the apparatus around the carbonization furnace in the present invention will be specifically described with reference to the example of FIG.
（炭化炉）
炭化炉４は、石炭乾留炉１から連続的に供給される石炭乾留ガス１４中の炭化水素（主にタールガス）を熱分解して、水素ガスと固体カーボンに分離し、改質ガス１５を下流に排出するとともに、生成した固体カーボンを貯留するための炉である。炉内温度を熱分解反応に好適な温度に保持し、かつ、熱分解を主体とする水素生成反応に要する反応熱を供給するために、炭化炉には、炉体外部から（あるいは、炉内に発熱体等を設けて炉内から）熱供給を行うための熱供給手段３２を設ける。この熱供給手段３２には、一般的な電気ヒータ加熱や直火加熱を用いることができる。炭化炉４は、生成した固体カーボンのそこでの燃焼を避けるため、酸化源となる酸素・空気・水蒸気等の炭化炉への流入を極力避ける構造とする。具体的には、部分酸化法におけるような、水素生成反応中の石炭乾留ガスへの酸素供給手段等を設けることをしない。水蒸気も、石炭乾留ガスに元々含まれていたもの以外、石炭乾留ガスへの添加を行わない。タールの熱分解反応に好適な反応温度は、熱分解触媒を用いる場合には、概ね６５０℃から９００℃の範囲である。この温度範囲以下で石炭乾留ガスを炭化炉に通気させると、タールの凝縮が生じ、この凝縮液が固体カーボン微粒子間の空間を塞ぐため、固体カーボンを炭化炉内に保持する本発明では、容易に炭化炉の閉塞を生じる問題が存在する。しかし、本発明では、この熱分解反応に好適な温度範囲に炭化炉内を保持することによって、石炭乾留ガス中に含まれるタールを凝縮させることなく、熱分解によって副生した固体カーボンは乾燥した状態に維持でき、固体カーボンによる通気性低下を最小化することができる。また、炭化炉内の圧力は、石炭乾留炉内圧よりも低いことが好ましい。例えば、コークス炉内圧は通常、１０Ｐa（ゲージ圧）超であるので、石炭乾留炉がコークス炉である場合の炭化炉内圧力を１０Ｐa（ゲージ圧）以下として、石炭乾留ガスの通気を維持することができる。炭化炉内圧力の下限は特に存在しないが、炭化炉の耐圧性、炭化炉内のガス密度、必要な真空装置能力等の観点から、−２００００Ｐa(ゲージ圧)以上とすることができる。
(Carbonization furnace)
The carbonization furnace 4 thermally decomposes hydrocarbons (mainly tar gas) in the coal
炭化炉４の中には、保持器１２によって保持された粒状体層１３から構成される固体カーボン保持機構３０と、固体カーボン分離機構３１の一部として、保持器１２を昇降する保持器昇降装置２０とが設けられる。また、炭化炉４内の下部には、固体カーボン分離機構３１の動作によって落下した固体カーボン８を貯留するための非反応部３５が、固体カーボン分離機構３１の一部として、併せて設けられる。粒状体層１３は、熱分解反応の好適に進行する温度に加熱、保温されるとともに、石炭乾留炉１から直送された新鮮な石炭乾留ガスが常に通気するので、石炭乾留ガスの熱分解反応の促進領域（反応領域）である。一方、落下した固体カーボンを貯留する領域は、温度を反応温度域よりも低く維持する、通気を淀ませて新鮮な石炭乾留ガスを供給しない、あるいは、触媒から遠ざける等の手段によって水素生成反応や酸化反応を進ませないための非反応部３５に維持される。
In the carbonization furnace 4, as a part of the solid
炭化炉内壁１１は、上下両端近傍に開口１６、１７を有し、これらの開口間に固体カーボン保持機構３０を収納できるものであればどのような形状でもよい。開口１６は、炭化炉４への石炭乾留ガス１４の流入口であり、第１の通気管６に接続する。開口１７は、炭化炉４からの改質ガス１５の流出口であり、第２の通気管７に接続する。炭化炉４内に導入された石炭乾留ガスは、粒状体層１３を矢印１８の方向に下方から上方へ流れて水素生成反応を受け、改質ガスとして流出する。炭化炉内壁１１は、例えば、円筒状、角型ダクト状などの形状であることができる。以下では、角型ダクト状の炭化炉内壁１１を例に説明する。
The carbonization furnace
以下の説明において、「炭化炉の中心軸」とは、炭化炉内壁１１の水平断面の図心を鉛直方向に連ねたものと定義する。「炭化炉厚」は、水平断面における炭化炉内壁１１の代表長さのうちの最小の長さに相当し、「炭化炉幅」は、水平平面における炭化炉内壁１１の代表長さのうちの最大の長さに相当する。炭化炉内壁１１が円筒の場合には、炭化炉内壁１１の「幅」および「厚」を「直径」と置き換えればよい。「炭化炉高さ」は、炭化炉内壁１１に囲まれた空間の代表高さのうちの最大の高さに相当する。
In the following description, the “center axis of the carbonization furnace” is defined as a centroid of a horizontal section of the carbonization furnace
炭化炉内壁１１の材質は、触媒などの粒状体を保持する強度、触媒反応に関与する流体への耐熱・耐食性、反応生成物への耐汚染性を有する材料であれば、どのようなものでも使用できる。例えば、炭素鋼、ステンレス鋼、ニッケル合金、銅、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金、チタン、チタン合金等の金属材料、シリカ、アルミナ、窒化ケイ素、炭化ケイ素等のセラミックス材料（煉瓦に加工されたものを含む）、ソーダガラス、溶融石英等のガラス材料を使用することができる。
The material of the
炭化炉厚は、内蔵する固体カーボン保持機構３０の代表厚よりも大きくなければならず、また、炭化水素の水素生成反応で一般的に生じる吸熱反応熱を外部からの伝熱で供給可能なように十分薄くなければならない。これらの観点から、炭化炉厚は、１０ｍｍ以上、かつ、５００ｍｍ以下とすることができ、より好ましくは、５０ｍｍ以上、かつ、２００ｍｍ以下とすることができる。炭化炉幅には、機能上、特段の制約はない。保持すべき固体カーボン保持機構の体積、炭化炉厚を基に、構造上・強度上の制約を考慮してエンジニアリング的に定めればよい（例えば、５０００ｍｍ）。
The thickness of the carbonization furnace must be larger than the representative thickness of the built-in solid
炭化炉高さは、固体カーボン保持機構の高さよりも大きくなければならない。一方、炭化炉内壁高さの上限については、機能上の制約はなく、構造上・強度上の制約を考慮してエンジニアリング的に定めればよい（例えば、５０００ｍｍ）。 The carbonization furnace height must be greater than the height of the solid carbon holding mechanism. On the other hand, the upper limit of the inner wall height of the carbonization furnace is not limited in terms of function, and may be determined in terms of engineering in consideration of structural and strength limitations (for example, 5000 mm).
（固体カーボン保持機構）
固体カーボン保持機構３０は、炭化炉内壁１１で構成される反応領域（ガス流路）内に設けられ、石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する機構である。
(Solid carbon retention mechanism)
The solid
前記固体カーボン保持機構は、図２に示すように、積層された複数の粒状体で構成される粒状体層１３を炭化炉４の流路内に設けるとともに、互いに隣り合う粒状体間の空間に粒状、粉状、または多孔質体などの固体カーボンを保持する機構であることができる。粒状体の代わりに、単一の多孔質体を用いることもできる。粒状体層１３や多孔質体を流入口１６や流出口１７をうずめることなく炭化炉内壁１１流路内の定位置に保持するために、これらの下端に個々の粒状体等の落下を防止するとともに通気性を備えた保持器１２を設ける。
As shown in FIG. 2, the solid carbon holding mechanism is provided with a
粒状体層１３を支持する保持器１２には、網、パンチングメタル、複数の棒を用いて棒の間に空間を生じるように水平方向に各棒を互いに平行に並べて棒の両端を固定したもの等を用いることができる。このような保持器は、単一の多孔質体を固体カーボン保持機構に用いた場合にも用いることができる。保持器１２の材質は、耐熱・耐腐食性・強度を備えた金属材料が好ましい。そのような金属材料の例として、ステンレス鋼、ハステロイ（登録商標）やインコネル（登録商標）等のＮｉ合金、チタン、チタン合金等を挙げることができる。
The
固体カーボンの性状は、粒子の落下し易さや、熱分解反応時の固体カーボン核生成サイトを多数確保する観点から、例えば直径０．１ｍｍ以下の微粉であることが好ましいが、作業性や設備制約のために、それより大きい粒状、または多孔質体であってもよい。固体カーボンの材質は、例えば、市販のカーボンブラック粉や、炭化水素の熱分解反応で副生した固体カーボンを用いることができる。 The property of the solid carbon is preferably a fine powder having a diameter of 0.1 mm or less, for example, from the viewpoint of ensuring the ease of dropping of particles and securing a large number of solid carbon nucleation sites during the pyrolysis reaction. Therefore, it may be a larger granular or porous body. As the material of the solid carbon, for example, commercially available carbon black powder or solid carbon produced as a by-product in the thermal decomposition reaction of hydrocarbons can be used.
粒状体には、熱分解反応条件における耐熱性、耐食性、耐ガス汚染性、並びに固体カーボンを保持可能な強度を有するものであれば、どのような材質のものでも使用できる。例えば、シリカガラス、アルミナのようなセラミックス粒子や、銅やニッケルの粒を使用することができる。また、個々の粒状体の寸法は、ガスの通気性を阻害しないように極端に小径のものは好ましくなく、かつ、固体カーボンを保持可能なように極端に粗大なものも好ましくない。代表寸法（例えば、直径）が０．１〜５０ｍｍのものを使用することができる。 As the granular material, any material can be used as long as it has heat resistance, corrosion resistance, gas contamination resistance, and strength capable of retaining solid carbon under thermal decomposition reaction conditions. For example, ceramic particles such as silica glass and alumina, and copper and nickel particles can be used. The size of each granular material is not preferably extremely small so as not to impede gas permeability, and extremely coarse so that solid carbon can be retained. The thing with a typical dimension (for example, diameter) of 0.1-50 mm can be used.
粒状体層の通気方向の厚みは、通気性の確保と固体カーボンの保持の観点から、１０〜３０００ｍｍの範囲とすることができる。 The thickness of the particulate layer in the ventilation direction can be in the range of 10 to 3000 mm from the viewpoint of ensuring air permeability and retaining solid carbon.
単一の多孔質体を固体カーボン保持機構に用いた場合には、多孔質体には、気孔率２０〜８０％程度の市販のセラミックス多孔質材、例えば、アルミナ多孔質材、等を用いることができる。 When a single porous body is used for the solid carbon holding mechanism, a commercially available ceramic porous material having a porosity of about 20 to 80%, such as an alumina porous material, is used for the porous body. Can do.
（触媒）
炭化炉内壁１１で形成される流路内に、熱分解触媒を配置することができる。熱分解触媒を粒状に加工して、前記粒状体層１３を構成する粒状体として使用することができる。
(catalyst)
A pyrolysis catalyst can be disposed in the flow path formed by the carbonization furnace
熱分解触媒には、ニッケル、マグネシウム、セリウム、アルミニウムを含む複合酸化物であって、アルミナを含まない複合酸化物からなる触媒であり、前記複合酸化物が、ＮｉＭｇＯ、ＭｇＡｌ2Ｏ4、ＣｅＯ2の結晶相からなる触媒を用いることができる。 The pyrolysis catalyst is a composite oxide containing nickel, magnesium, cerium, and aluminum, and is a composite oxide not containing alumina. The composite oxide is NiMgO, MgAl 2 O 4 , CeO 2. A catalyst composed of the following crystalline phase can be used.
本発明の炭化炉に好適に使用できる触媒の具体的な例としては、たとえば、ニッケル、マグネシウム、セリウム、アルミニウムを含む酸化物であって、少なくとも１種の複合酸化物を含み、単独化合物としてアルミナを含まないタール含有ガスの改質用触媒を挙げることができる（ＷＯ２０１０／１３４３２６）。この複合酸化物の好適な例は、ＮｉＭｇＯ、ＭｇＡｌ2Ｏ4、ＣｅＯ2の結晶相からなり、さらには、各結晶相の内、Ｘ線回折測定により求めたＮｉＭｇＯ結晶相の（２００）面の結晶子の大きさが１ｎｍ〜５０ｎｍ、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶相の（３１１）面の結晶子の大きさが１ｎｍ〜５０ｎｍ、ＣｅＯ2結晶相の（１１１）面の結晶子の大きさが１ｎｍ〜５０ｎｍである。この触媒は、炭素質原料を熱分解した際に発生する多量の硫化水素を含み、炭素析出を起こし易い縮合多環芳香族主体のタール含有ガスであっても、随伴するタール等重質炭化水素を高効率に改質して、水素、一酸化炭素、メタンを主体とする軽質炭化水素に変換すること、また、触媒性能が劣化した際、水蒸気又は空気の少なくともいずれかを高温下で触媒に接触させることにより、触媒上の析出炭素や吸着硫黄を除去して触媒性能を回復させ長期間安定した運転が可能になるという特徴を有する。 Specific examples of the catalyst that can be suitably used in the carbonization furnace of the present invention include, for example, an oxide containing nickel, magnesium, cerium, and aluminum, including at least one composite oxide, and alumina as a single compound. A catalyst for reforming a tar-containing gas containing no hydrogen (WO 2010/134326) can be mentioned. A preferred example of this composite oxide is a crystal phase of NiMgO, MgAl 2 O 4 , and CeO 2 , and among the crystal phases, the (200) plane of the NiMgO crystal phase determined by X-ray diffraction measurement is used. The crystallite size is 1 nm to 50 nm, the crystallite size of the (311) plane of the MgAl 2 O 4 crystal phase is 1 nm to 50 nm, and the crystallite size of the (111) plane of the CeO 2 crystal phase is 1 nm to 50 nm. This catalyst contains a large amount of hydrogen sulfide generated when a carbonaceous raw material is thermally decomposed, and even if it is a condensed polycyclic aromatic-based tar-containing gas that easily causes carbon deposition, the accompanying heavy hydrocarbon such as tar Is converted to light hydrocarbons mainly composed of hydrogen, carbon monoxide, and methane, and when the catalyst performance deteriorates, at least one of water vapor and air is converted to the catalyst at a high temperature. By contacting, the carbon is removed from the catalyst and adsorbed sulfur, and the catalyst performance is restored to enable stable operation over a long period of time.
本触媒がタールの水蒸気改質に好適に適用されることは知られていたが、熱分解反応特性に関する知見は、従来存在しなかった。本発明者らは、供給水分を極力減らした条件下で本触媒を８００℃程度のタールガスに接触させると、タールは、COやCO2をほとんど生成することなく水素ガスと固体カーボンに分解することを見出した。即ち、本触媒は、タールの熱分解反応を促進するために好適に適用でき、また、供給水分濃度を調整することによって、水素製造におけるCOおよびCO2発生量を低減可能である。 Although it has been known that this catalyst is suitably applied to steam reforming of tar, there has been no knowledge regarding the thermal decomposition reaction characteristics. When the present inventors brought the catalyst into contact with a tar gas at about 800 ° C. under conditions where the supplied water was reduced as much as possible, the tar decomposed into hydrogen gas and solid carbon with almost no generation of CO or CO 2. I found. That is, the present catalyst can be suitably applied to promote the thermal decomposition reaction of tar, and the amount of CO and CO 2 generated in hydrogen production can be reduced by adjusting the supply water concentration.
（固体カーボン分離機構）
固体カーボン分離機構３１は、炭化炉内で生成した炉温相当温度の固体カーボンの一部または全部を炭化炉内の少なくとも反応領域から分離・除去して固体カーボンとして回収するための機構である。
(Solid carbon separation mechanism)
The solid
固体カーボン分離機構３１は、保持器１２、保持器昇降装置２０、並びに非反応部３５から構成され、図２に示した実施形態では、保持器１２を保持器昇降装置２０によって昇降させることによって保持器１２上の粒状体層１３を炭化炉内壁１１内で昇降させる。粒状体層１３が昇降する際には、前述のように、粒状体間に相対運動を生じて、粒状体間に堆積していた固体カーボンが粒状体層から落下して除去され、非反応部３５に貯留される。非反応部３５は、炭化炉４内の下部または炭化炉４の下方に配置され、かつ、炭化炉４内の反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガス流れとの接触の抑制された空間である。保持器昇降装置２０には、駆動装置２１が装備され、伝導軸２２を経由して保持器１２に接続し、駆動装置２１の昇降動作によって、保持器および粒状体層全体が昇降する。駆動装置２１には、エアシリンダ、ラックピニオン等の歯車を利用した機構などの、一般的な駆動装置を用いることができる。
The solid
少なくとも、伝導軸２２の保持器１２側の一部は炭化炉４の中の反応領域内に設置する必要がある。但し、駆動装置２１は、炭化炉４の外部に設けることができる。この場合、市販の昇降装置を使える一方で、伝導軸２２が炭化炉４を貫通する部分を高温用パッキン等で封止する必要がある。
At least a part of the
保持器１２の上昇時に、保持器１２の一部が粒状体層１３に食い込んで固体カーボンが自由落下しなくなる場合があるので、保持器１２は上昇時だけでなく下降時も駆動することが好ましい。
When the
粒状体間の相対運動を十分行うため、また、装置の大型化を回避する観点から、保持器１２の昇降ストロークを、粒状体外面の代表寸法（例：直径）の０．１倍以上、かつ、１０倍以上とすることができ、さらに好ましくは、１倍以上、かつ、５倍以上とすることができる。
In order to sufficiently perform the relative motion between the granular materials, and from the viewpoint of avoiding an increase in the size of the apparatus, the lifting / lowering stroke of the
保持器１２とともに粒状体層１３を上昇させるのに要する所要上昇力は、上昇速度が小さいほど小さいので、低速が好ましい。本発明者らの調査の結果、１０ｍｍ／ｓで保持器１２とともに粒状体層１３を上昇させるときの所要上昇力は、１ｍｍ／ｓで上昇させる場合の２倍が必要であることがわかった。また、大きな上昇速度では、粒状体が破壊しやすくなる。但し、１ｍｍ／ｓで上昇させる場合と０．５ｍｍ／ｓで上昇させる場合の所要上昇力の差は小さいので、１ｍｍ／ｓよりも遅くする必要は必ずしもない。また、１０ｍｍ／ｓの上昇速度であっても、粒状体が破壊しないのであれば、適用してよい。
Since the required ascending force required to raise the
保持器１２の下降速度は大きいことが好ましい。特に、最下端での触媒の自由落下速度よりも大きい速度（例：１００ｍｍ／ｓ）で保持器１２を下降すれば、粒状体は保持器１２から離脱して粒状体間の拘束が小さくなり、粒状体間の相対運動を大きくとれるので好ましい。但し、粒状体の自由落下速度よりも極端に大きな速度で保持器１２を下降させても得られる効果に差はない。
The descending speed of the
粒状体層１３の上昇時に、粒状体層１３では上方ほど粒状体間に働く反力が等方化し、粒状体層１３を押し上げるための上下方向の力と同程度の力がこれ以外の方向にも生じ、この力に比例した摩擦力が触媒間で生じる。この摩擦力の下向き成分が粒状体層押し上げの抵抗力として働く。例えば、粒状体層１３のアスペクト比（粒状体層高さ／炭化炉厚比）が２を超えると、押し上げ荷重が急激に上昇して、最下段で粒状体を破壊しうることを本発明者らは見出した。従って、粒状体層の高さは低いほどよく、粒状体層のアスペクト比（粒状体層高さ／炭化炉厚比）が２以下であることが好ましい。一方、昇降によって粒状体間の相対運動を生じるために粒状体層１３に最低限必要な高さが存在するので、粒状体層高さは、平均的に粒状体の３層分以上の長さであることが好ましい。
When the
粒状体層１３から分離されて非反応部３５に貯留された固体カーボン８は、オフラインで個別に回収することができる。回収された固体カーボンは、焼却することなく工業原料等に利用することによって、CO化やCO2化することを回避でき、水素製造時に発生するCO及びCO2の生成量を従来法に比べて大幅に削減できる。
The
本カーボン分離機構は、後述の流動層を用いる方法やオンラインで触媒を交換する方式に比べて、装置が簡易、かつ、安価であるという利点を有する。 The present carbon separation mechanism has the advantage that the apparatus is simple and inexpensive, compared to a method using a fluidized bed, which will be described later, and a method in which a catalyst is exchanged online.
カーボン保持機構及びカーボン分離機構は、上記の方式に限るものではなく、粒状体を保持し、粒状体層中に堆積するカーボンを改質中に除去できるものであればどのような形式のものでも適用することができる。 The carbon holding mechanism and the carbon separation mechanism are not limited to the above-described methods, and any type of carbon holding mechanism can be used as long as it can hold the granular material and remove carbon deposited in the granular material layer during the modification. Can be applied.
例えば、図４で説明する流動層をカーボン分離機構に適用することができる。炭化炉４内で下部を保持器１２によって保持された粒状体層１３に石炭乾留ガス流入口１６から導入された石炭乾留ガス１４を上向きに通気する。石炭乾留ガス１４は、粒状体層１３を通過する際に熱分解して改質ガス１５と固体カーボンを生成する。この際、粒状体層１３の流動化流速（最小流動化速度とも言う）を超えるようにガス流れ１８の流速を設定すると、粒状体層１３は流動化して流動層を形成する。ガス流れ１８の流速が過大でないように設定すれば、粒状体は、下流に飛散することなく、炭化炉内で安定して流動層を形成できる（粒状体層１３が流動層となる）。この流動層の中では固体カーボンは比較的自由に移動する。一般に、粒状体よりも密度の小さく、かつ、小径である、生成固体カーボン粒は、より下流に移動しやすく、ついには流動層から離脱して固体カーボン流れ４７を形成し、改質ガス流出口１７を通じて炭化炉４から流出する。図示したように、非反応領域である、炭化炉より下流領域に除塵装置４６を設けることによって、固体カーボン８を回収することができ、固体カーボンを粒状体層からオンラインで分離・回収することができる。
For example, the fluidized bed described in FIG. 4 can be applied to the carbon separation mechanism. In the carbonization furnace 4, the coal
粒状体を流動化させるためには、粒状体の直径に適切な範囲が存在する。例えば、５０〜３００μｍに設定すればよい。炭化炉内で生成する固体カーボンの直径は、少なくとも生成初期には５０μｍ未満であって粒状体直径よりも小さいので、粒状体を飛散させず、かつ、固体カーボンを飛散させることのできるガス流れ１８の流速範囲が存在する。この流速範囲は、装置の設計条件として、適宜、決めればよく、例えば、０．１〜１ｍ/sとすることができる。
In order to fluidize the granules, there is an appropriate range for the diameter of the granules. For example, what is necessary is just to set to 50-300 micrometers. The diameter of the solid carbon generated in the carbonization furnace is less than 50 μm at least at the initial stage of generation and smaller than the diameter of the granular material. Therefore, the
流状態を流動化させる場合の保持器１２は、粒状体直径よりも小さな孔径を有する多孔質材料を用いることができる。例えば、微小なアルミナ粉の焼結体を用いることができる。
The
除塵装置４６には、例えば、バグフィルタ、スクラバ、あるいは、電気集塵装置等を用いることができる。
As the
この実施形態において、一部の固体カーボン、例えば、成長して粒径の大きいものは、飛散することがなく、流動層中に保持されるので、固体カーボン保持機構３０は、粒状体層に一致する。
In this embodiment, some solid carbon, for example, grown and large particle size, is not scattered and retained in the fluidized bed, so the solid
また、図５に示す流動層をカーボン分離機構に適用することができる。炭化炉４内には、流動層４９、粒状体回収器５５、並びに、粒状体還流路５６が配置され、粒状体層１３とともに熱供給手段３２により加熱・保温される。図４と同様の構造の流動層５０において、所定値以上のガス流れ１８の流速に設定すると、粒状体は流動化するだけではなく、一部の粒状体は下流に飛散して粒状体流れ４８を生じる。併せて、流動層内で生成した固体カーボンの一部も下流へ飛散して、固体カーボン流れ４７を形成する。前記粒状体流れ４８および前記固体カーボン流れ４７は、ガス流れ１８とともに粒状体回収器５５に流入する。前記粒状体回収器５５は、下流での流路断面積が大きく、ここでの流速が粒状体を上昇させるほどには大きくないため、粒状体は粒状体回収器５５を通過することはできず、下方に落下する。一方、比較的粒径の小さく、かつ、密度も小さい、固体カーボン粒子は、ここでの低い流速のガス流れであっても上昇することができ、炭化炉４から下流へ流出できる。前記炭化炉４から流出した固体カーボンは、非反応領域において除塵装置４６で捕集され、固体カーボンを粒状体層１３からオンラインで分離・回収することができる。除塵装置４６は、図４を参照して先に説明したとおりのものでよい。
Further, the fluidized bed shown in FIG. 5 can be applied to the carbon separation mechanism. A
粒状体回収器５５から落下した粒状体は、粒状体還流路５６内に堆積するともに、重力によって粒状体還流路５６内を落下して、流動層４９に戻る。即ち、粒状体は、炭化炉４内を循環して流れる。
The granular material that has fallen from the granular material collector 55 accumulates in the granular
粒状体を飛散させる、かつ、炭化炉内で循環させるためのガス流れ１８の流速範囲は、装置の設計条件として、適宜、決めればよく、例えば、２〜１０ｍ/sとすることができる。
What is necessary is just to determine suitably the flow velocity range of the
あるいは、図６に示す機構を固体カーボン保持機構及び固体カーボン分離機構に適用することができる。炭化炉４には頂部に粒状体供給口５０が、底部に粒状体排出口５１が設けられており、前記粒状体供給口５０から供給された粒状体は、炭化炉４内で側方を通気性を有する保持器１２によって保持され、粒状体層１３を形成する。炭化炉４内は、粒状体層１３によって、流入側空間５７および流出側空間５８に隔てられ、流入側空間５７には石炭乾留ガス１４が流入し、粒状体層１３をガス流れ１８として通過する際に熱分解されて流出側空間５８に流入し、改質ガス１５として炭化炉４から流出する。炭化炉４内の流入側空間５７、粒状体層１３、流出側空間５８は、熱供給手段３２により加熱・保温される。
Alternatively, the mechanism shown in FIG. 6 can be applied to the solid carbon holding mechanism and the solid carbon separation mechanism. The carbonization furnace 4 is provided with a
熱分解によって粒状体層１３中に固体カーボンが堆積するので、炭化炉４内に所定時間滞留した粒状体を固体カーボンとともに粒状体排出口５１を通じて炭化炉４の外へ排出する。粒状体の排出タイミングや排出速度は、粒状体排出手段５２を用いて調整する。粒状体の排出は、断続的であってよく、また、連続的に行ってもよい。改質操業中には、排出された粒状体の量と等しい量の粒状体を粒状体供給口５０から速やかに補填する。
Since solid carbon accumulates in the
炭化炉４から排出された粒状体および固体カーボンの混合物から固体カーボンのみを分離して回収する。その手段としては、例えば、前記混合物を篩５３を用いて篩分けして小径の固体カーボン８を回収することができる。このように回収された固体カーボン８は、当然のことながら、非反応部３５に存在する。固体カーボン８を分離後に篩４上に残った粒状体５４は、篩上から適宜取り除かれる。
Only solid carbon is separated and recovered from the mixture of the granular material and solid carbon discharged from the carbonization furnace 4. As the means, for example, the mixture can be sieved using a
このような手法に用いられる粒状体には特段の制約はない。粒径として、例えば１ｍｍ〜３０ｍｍのものを使用できる。ガス流れの流速の制約も少ない。例えば、０．０１〜１０ｍ／ｓとすることができる。 There are no particular restrictions on the granular material used in such a technique. As the particle size, for example, a particle size of 1 mm to 30 mm can be used. There are few restrictions on the flow velocity of the gas flow. For example, it can be set to 0.01 to 10 m / s.
炭化炉４への粒状体の供給方法には、例えば、ベルトコンベアやスクリューフィーダ等の装置を用いることができる。 For example, an apparatus such as a belt conveyor or a screw feeder can be used as a method for supplying the granular material to the carbonization furnace 4.
粒状体の排出手段５２については、ロータリーバルブやスクリューフィーダ等の装置を用いることができる。粒状体排出手段５２には、粒状体が必要以上に落下することを防止することを防ぐはたらきもある。従って、本方式においては、保持器１２および粒状体の排出手段５２によって囲まれた粒状体の領域が固体カーボン保持機構３０である。また、篩５３と非反応部３５が固体カーボン分離機構に当たる。
For the particulate discharging means 52, a device such as a rotary valve or a screw feeder can be used. The granular material discharging means 52 also has a function of preventing the granular material from falling more than necessary. Therefore, in the present system, the region of the granular material surrounded by the
（改質ガス回収手段）
改質ガス回収手段５は、炭化炉４で生成した改質ガス及び残留した石炭乾留ガスの混合ガスを回収する手段である。改質ガス回収手段５としては、例えば、石炭乾留ガスを貯留して必要に応じて払い出すための貯留手段、または、石炭乾留ガスを原料や燃料として直接消費するための消費手段を挙げることができる。具体的には、貯留手段として、ガスタンクが挙げられる。消費手段としては、高炉や酸化鉄直接還元炉のような、還元炉を用いることができる。これらの改質ガス回収手段５には、既存の技術を用いることができる。いずれの改質ガス回収手段を用いる場合も、炭化炉４および改質ガス回収手段５において好適なガス圧力とガス流量を保持するためにブロワ等の調整装置を、炭化炉４と改質ガス回収手段５の間に適宜設けてもよいし、石炭乾留炉１の内圧と改質ガス回収手段５の内圧との間の差圧を利用して特にブロワ等を用いることなく、ガスを流通させてもよい。あるいは、ガス冷却装置やガス精製装置等のガス処理装置を炭化炉４と改質ガス回収手段５の間に設けてもよい。
(Reformed gas recovery means)
The reformed gas recovery means 5 is means for recovering the mixed gas of the reformed gas generated in the carbonization furnace 4 and the remaining coal dry distillation gas. Examples of the reformed gas recovery means 5 include a storage means for storing the coal dry distillation gas and discharging it as necessary, or a consumption means for directly consuming the coal dry distillation gas as a raw material or fuel. it can. Specifically, a gas tank is mentioned as a storage means. As a consumption means, a reduction furnace such as a blast furnace or an iron oxide direct reduction furnace can be used. These reformed gas recovery means 5 can use existing techniques. Regardless of which reformed gas recovery means is used, an adjusting device such as a blower is used to maintain a suitable gas pressure and gas flow rate in the carbonization furnace 4 and the reformed gas recovery means 5. It may be provided appropriately between the
（通気管）
通気管６、７は、石炭乾留ガスや改質ガスを搬送するための流路である。これらのガスは、高温ではタールガスを多少なりとも含んでおり、管路内壁がタールの凝縮温度（例えば６００℃以下）に達するとタールが凝縮して、流路を閉塞させる問題を生じ得る。従って、通気管６、７は、少なくとも、高温に保持される部位において、もれなくタールの凝縮温度以上に保持される必要がある。このためには、配管の保温を十分に確保する必要があり、通気管６、７を加熱配管としてもよい。通気管６、７の配管径や材質に関しては、使用条件に基づいて、エンジニアリング的に定めればよい。
(Vent pipe)
The
以下の実施例により本発明をさらに説明する。しかし、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。 The following examples further illustrate the present invention. However, the present invention is not limited to these examples.
［実施例１］
（反応系全体の構成）
図３に示す装置で試験した。石炭乾留ガスの水分低減手段であるＤＡＰＳ ４５で石炭水分濃度を約３％に調整された瀝青炭を石炭搬送手段３であるベルトコンベアによって石炭乾留炉であるコークス炉４４に装炭し、凡そ１３００℃の燃焼炉温度で乾留を行った。発生した石炭乾留ガスのうち３０Ｎｍ3／ｈ分を抽気して、加熱配管である通気管６を経由して炭化炉４を通過させて、石炭乾留ガスの熱分解を行った。改質ガスは、通気管７経由で直ちにスクラバ４０で１００℃以下まで冷却され、ブロワ４１で流量・圧力を調整され、コークス炉ガス（ＣＯＧ）精製設備４２を経由して最終的に改質ガス回収手段であるガスホルダ４３に貯留した。尚、ＤＡＰＳ ４５、コークス炉４４、ＣＯＧ精製設備４３に付帯する詳細な設備に関しては既存の技術であるので説明を省略する。
[Example 1]
(Composition of the entire reaction system)
Tested with the apparatus shown in FIG. The bituminous coal whose coal moisture concentration is adjusted to about 3% by
（触媒）
粒状体としての触媒には、Ｎｉ0.1Ｃｅ0.1Ｍｇ0.8Ｏなる成分系のものを使用した。
硝酸ニッケル、硝酸セリウム、硝酸マグネシウムを各金属元素のモル比が１：１：８になるように精秤して、６０℃の加温で混合水溶液を調製したものに、６０℃に加温した炭酸カリウム水溶液を加えて、ニッケル、マグネシウム、及びセリウムを水酸化物として共沈させ、スターラーで十分に攪拌した。その後、６０℃に保持したまま一定時間攪拌を続けて熟成を行った後、吸引ろ過を行い、８０℃の純水で十分に洗浄を行った。洗浄後に得られた沈殿物を１２０℃で乾燥し粗粉砕した後、空気中６００℃で焼成（か焼）したものを解砕した後にビーカーに入れ、アルミナゾルを加えて攪拌羽根を取り付けた混合器で十分混合したものをなすフラスコに移してロータリーエバポレーターに取り付け、攪拌しながら吸引することで、水分を蒸発させた。なすフラスコ壁面に付着したニッケルとマグネシウムとセリウムとアルミナの化合物を蒸発皿に移して１２０℃で乾燥、６００℃でか焼後、粉末を圧縮成形器を用いて、外径１５ｍｍ、内径５ｍｍ、高さ１５ｍｍの円筒状成型体を得た。
(catalyst)
As the catalyst as the granular material, a component system of Ni 0.1 Ce 0.1 Mg 0.8 O was used.
Nickel nitrate, cerium nitrate, and magnesium nitrate were precisely weighed so that the molar ratio of each metal element was 1: 1: 8, and a mixed aqueous solution was prepared by heating at 60 ° C., and heated to 60 ° C. A potassium carbonate aqueous solution was added to coprecipitate nickel, magnesium, and cerium as hydroxides, and the mixture was sufficiently stirred with a stirrer. Thereafter, the mixture was aged for a certain period of time while being kept at 60 ° C., and then subjected to suction filtration and sufficiently washed with pure water at 80 ° C. The precipitate obtained after washing was dried at 120 ° C. and coarsely pulverized, then baked (calcined) at 600 ° C. in the air, crushed, put into a beaker, added with alumina sol, and a mixer equipped with stirring blades Then, the mixture was transferred to a flask which was mixed well and attached to a rotary evaporator, and the water was evaporated by suction while stirring. The nickel, magnesium, cerium and alumina compounds adhering to the flask wall are transferred to an evaporating dish, dried at 120 ° C. and calcined at 600 ° C., and then the powder is compressed using a compression molding machine with an outer diameter of 15 mm, an inner diameter of 5 mm, and a high A cylindrical molded body having a thickness of 15 mm was obtained.
その成型体を空気中９５０℃で焼成を行い、Ｎｉ0.1Ｃｅ0.1Ｍｇ0.8Ｏにアルミナが５０質量％混合した触媒成型体を調製した。その成型体の成分をＩＣＰ分析で確認した結果、所望の組成であることを確認した。また、その成型体を木屋式硬度計で計測したところ、約１００Ｎの高い強度を保持することがわかった。
予め800℃の炭化水素にさらすことによって接触分解反応による固体カーボン粉を触媒表面に生成させた触媒を試験に使用した。予め生成させた固体カーボン粉の質量は、約１ｋｇであった。この固体カーボン粉を試験中の固体カーボン析出の核として使用した。
The molded body was fired in air at 950 ° C. to prepare a catalyst molded body in which 50% by mass of alumina was mixed with Ni 0.1 Ce 0.1 Mg 0.8 O. As a result of confirming the components of the molded body by ICP analysis, it was confirmed that it had a desired composition. Moreover, when the molding was measured with the Kiyama-type hardness meter, it was found that a high strength of about 100 N was maintained.
A catalyst in which solid carbon powder by catalytic cracking reaction was generated on the catalyst surface by exposure to a hydrocarbon at 800 ° C. in advance was used for the test. The mass of the solid carbon powder produced in advance was about 1 kg. This solid carbon powder was used as the nucleus for solid carbon deposition during the test.
（炭化炉）
使用した炭化炉は、図２のレイアウトであり、具体的条件は、次のとおりであった。
炭化炉内壁は、ステンレス製とし、形状を、中心軸垂直断面の形状・寸法が一定な矩形断面とした。炭化炉厚、幅、高さを、それぞれ、１４０、１０００、６００ｍｍとした。粒状体層高さは、４００ｍｍとした。保持器昇降装置の駆動装置には、ストローク１５ｍｍのエアシリンダを用い、保持器上昇速度、下降速度を、それぞれ、２ｍｍ／ｓ、１００ｍｍ／ｓとした。保持器には、格子状加工した直棒を用いた。
(Carbonization furnace)
The carbonization furnace used had the layout shown in FIG. 2 and the specific conditions were as follows.
The inner wall of the carbonization furnace was made of stainless steel, and the shape was a rectangular cross section with a constant shape and size of the central axis vertical cross section. The thickness, width, and height of the carbonization furnace were 140, 1000, and 600 mm, respectively. The granular material layer height was 400 mm. An air cylinder having a stroke of 15 mm was used as a driving device for the cage lifting device, and the cage ascending speed and descending speed were 2 mm / s and 100 mm / s, respectively. A grid-processed straight bar was used as the cage.
（センサ）
センサとして、炭化炉入側および出側それぞれに、熱電対およびダイヤフラム式圧力計を設けてガス計測を行った。粒状体層中央位置には熱電対を挿入して粒状体層内温度を計測した。ガスサンプリング装置およびこれに繋がるガス成分分析装置（質量分析計）を設けるとともに、炭化炉入側と出側で定期的にガスサンプリングを行い、質量分析計等既存の一般的な分析技術を用いてガス組成およびタール濃度分析を行った。さらに、試験完了後に炭化炉を解体して内部に貯留された固体カーボンを回収し、その生成量を測定した。
(Sensor)
As sensors, thermocouples and diaphragm pressure gauges were provided on the inlet side and outlet side of the carbonization furnace, respectively, and gas measurement was performed. A thermocouple was inserted at the center of the granular material layer, and the temperature inside the granular material layer was measured. A gas sampling device and a gas component analyzer (mass spectrometer) connected to the gas sampling device are installed, and gas sampling is periodically performed on the inlet and outlet sides of the carbonization furnace, using existing general analytical techniques such as a mass spectrometer. Gas composition and tar concentration analysis was performed. Furthermore, after the completion of the test, the carbonization furnace was dismantled and the solid carbon stored inside was recovered, and the amount produced was measured.
（作業条件）
前処理として、水素生成反応を始める前に、まず炭化炉を窒素雰囲気下で８００℃まで昇温した後、水素ガスを８０Ｎｌ／ｍｉｎ流しながら３０分間還元処理を行った。
(Process conditions)
As a pretreatment, before starting the hydrogen production reaction, first, the carbonization furnace was heated to 800 ° C. in a nitrogen atmosphere, and then a reduction treatment was performed for 30 minutes while flowing hydrogen gas at 80 Nl / min.
その後、石炭乾留ガスを炭化炉に導入し、試験を行った。その際の作業条件は、次のとおりであった。石炭乾留ガスの抽気ガス温度は、８００℃であった。炭化炉温度を８００℃に保持して、炭化炉に石炭乾留ガスを１５時間通気した。反応の進行とともに生成する固体カーボンによる炭化炉閉塞を回避するために、保持器昇降装置を、石炭乾留ガス通気中に計１５回動作させた。 Thereafter, coal dry distillation gas was introduced into the carbonization furnace and the test was conducted. The working conditions at that time were as follows. The extraction gas temperature of the coal dry distillation gas was 800 ° C. The carbonization furnace temperature was maintained at 800 ° C., and coal carbonization gas was aerated through the carbonization furnace for 15 hours. In order to avoid clogging of the carbonization furnace due to the solid carbon generated as the reaction progresses, the cage lifting device was operated a total of 15 times during the ventilation of the coal dry distillation gas.
（結果）
通気性に関しては、炭化の進行に伴って、炭化炉での圧力損失が閉塞に近い５ｋＰａにしばしば達したが、その都度、固体カーボン分離機構（保持器昇降装置）を作動させることによって、圧力損失は解消し、熱分解による固体カーボン生成による炭化炉閉塞を回避することができた。尚、試験中の炭化炉入側のガス圧力は−１００〜−５００Ｐａの範囲で安定し、炭化炉出側のガス圧力は、炭化炉の閉塞状態に応じて−１００〜−５０００Ｐａの範囲で変動した。
(result)
Regarding the air permeability, as the carbonization progressed, the pressure loss in the carbonization furnace often reached 5 kPa close to the blockage, but each time the solid carbon separation mechanism (cage lifting device) was activated, the pressure loss It was possible to eliminate the clogging of the carbonization furnace due to the generation of solid carbon by pyrolysis. The gas pressure on the inlet side of the carbonization furnace during the test is stable in the range of −100 to −500 Pa, and the gas pressure on the outlet side of the carbonization furnace varies in the range of −100 to −5000 Pa depending on the closed state of the carbonization furnace. did.
水素生成反応特性に関する測定結果の例を表１に示す。ここで、ガス流量およびタール消費量は、ガス組成分析結果およびタール濃度分析結果からそれぞれ求め、非定常な固体カーボン生成量（生成速度）は、石炭乾留ガスと改質ガス間での他の成分の質量バランス差をもとに、化学量論的に算出し、回収固体カーボン量との比較によって値の妥当性を検証した。 Table 1 shows an example of measurement results related to hydrogen generation reaction characteristics. Here, the gas flow rate and the tar consumption are obtained from the gas composition analysis result and the tar concentration analysis result, respectively, and the unsteady solid carbon production amount (production rate) is the other component between the coal dry distillation gas and the reformed gas. Was calculated stoichiometrically based on the difference in mass balance, and the validity of the value was verified by comparison with the amount of recovered solid carbon.
表１より、石炭乾留ガス中の水素は、改質ガス中で１．５４倍に増幅しており（即ち、水素増幅率＝１．５４）、効率的な水素製造が実施できたことがわかる。一方、この増幅水素流量５．５Ｎｍ3／ｈ（＝１５．６−１０．１Ｎｍ3／ｈ）に対して、副生したCOガス流量およびCO2ガス流量は、それぞれ、高々、１．４Ｎｍ3／ｈおよび０．２Ｎｍ3／ｈに過ぎず、本発明の水素製造における高い省CO2効果が実証された。石炭乾留ガス中と改質ガス中でCH4流量の変化がほとんどなく、かつ、タールが大量に消費されていることから、本水素生成反応では、主にタールガスが分解して水素を生成したものと考えられる。さらに、消費されたタール量に匹敵する固体カーボン生成量が認められることから、分解したタール中のカーボンの大半は固体カーボン化した、即ち、本水素生成反応ではタールの熱分解（接触分解）反応が主体であったと結論づけられる。
［実施例２］
図４に示す流動層を用いた固体カーボンの触媒層からの分離試験を行った。
ニッケルおよびマグネシウムとアルミニウムの酸化物からなる触媒を焼成した後、破砕、分級して直径６０μm以上１５０μmの触媒粒子を１g製造し、これを流動層反応器に装入して触媒層（流動層）を形成した。流動層反応器は、底面を多孔質アルミナ板、側面を石英ガラス製とし、底面と側面で触媒層を保持させた。流動層反応器側面外側にセラミックヒータを巻き、これを加熱することによって、流動層内を750℃に維持した。原料として、COGの主要成分を模擬した混合ガスである模擬COGを用い、この模擬COGを800℃に加熱したものを、W/F（触媒質量/ガス流量）が2g h/molなる流量となるように、流動層反応器の底面から一様に流動層に供給して、流動層内の触媒粒子を流動化させた。流量の調整には、流路に設けた流量計と圧力調整弁を用いた。流動床からの排気は冷却したのちフィルタを通過させた。このような試験を１時間連続して実施した。結果として、試験中に圧力調整弁の開度を変更する必要はなく、流動層前後での差圧の変動はほとんど変化しなかった。固体カーボンによる閉塞現象も認められなかった。試験後にフィルタを調査した結果、フィルタ上には固体カーボンおよび破砕された触媒片が捕集されていた。このように、触媒の破損は生じるものの、流動層を用いることによって、触媒層を閉塞させることなく、オンラインで固体カーボンを触媒層から分離することができた。
From Table 1, it can be seen that hydrogen in the coal dry distillation gas was amplified 1.54 times in the reformed gas (that is, hydrogen amplification factor = 1.54), and efficient hydrogen production could be carried out. . On the other hand, with respect to the amplified hydrogen flow 5.5Nm 3 /h(=15.6-10.1Nm 3 / h), CO gas flow rate and the CO 2 gas flow rate-product, respectively, at most, 1.4 Nm 3 / H and 0.2 Nm 3 / h only, and demonstrated a high CO 2 saving effect in the hydrogen production of the present invention. There is almost no change in CH 4 flow rate in coal dry distillation gas and reformed gas, and a large amount of tar is consumed, so in this hydrogen generation reaction, tar gas is mainly decomposed to generate hydrogen it is conceivable that. In addition, since the amount of solid carbon generated is comparable to the amount of tar consumed, most of the carbon in the decomposed tar has been converted to solid carbon. That is, in this hydrogen generation reaction, thermal decomposition (catalytic decomposition) of tar It can be concluded that was the subject.
[Example 2]
A separation test of the solid carbon from the catalyst layer using the fluidized bed shown in FIG. 4 was performed.
After firing a catalyst consisting of nickel, magnesium and aluminum oxides, crushing and classifying to produce 1 g of catalyst particles having a diameter of 60 μm or more and 150 μm, and charging them into a fluidized bed reactor, the catalyst layer (fluidized bed) Formed. The fluidized bed reactor was made of a porous alumina plate on the bottom and made of quartz glass on the side, and the catalyst layer was held on the bottom and side. The inside of the fluidized bed was maintained at 750 ° C. by winding a ceramic heater around the outside of the fluidized bed reactor and heating it. Using a simulated COG that is a mixed gas that simulates the main components of COG as the raw material, and heating this simulated COG to 800 ° C, the flow rate is 2 g h / mol in W / F (catalyst mass / gas flow rate). As described above, the fluidized bed was uniformly supplied from the bottom of the fluidized bed reactor to fluidize the catalyst particles in the fluidized bed. For the flow rate adjustment, a flow meter and a pressure adjustment valve provided in the flow path were used. The exhaust from the fluidized bed was cooled and then passed through a filter. Such a test was carried out continuously for 1 hour. As a result, there was no need to change the opening of the pressure regulating valve during the test, and the variation in the differential pressure before and after the fluidized bed hardly changed. No clogging phenomenon due to solid carbon was observed. As a result of investigating the filter after the test, solid carbon and crushed catalyst pieces were collected on the filter. In this way, although the catalyst was damaged, the solid carbon could be separated from the catalyst layer online without clogging the catalyst layer by using the fluidized bed.
[比較例１]
（試験条件）
実施例１と同一の触媒６０ｃｍ3を用いて、以下の試験を行った。
触媒をステンレス製反応管の中央に位置するよう石英ウールで固定し、触媒層中央位置に熱電対を挿入し、これら固定床反応管を所定の位置にセットした。
[Comparative Example 1]
(Test conditions)
The following test was performed using 60 cm 3 of the same catalyst as in Example 1.
The catalyst was fixed with quartz wool so as to be located at the center of the stainless steel reaction tube, a thermocouple was inserted at the center position of the catalyst layer, and these fixed bed reaction tubes were set at predetermined positions.
水素生成反応を始める前に、まず反応器を窒素雰囲気下で８００℃まで昇温した後、水素ガスを１００ｍＬ／ｍｉｎ流しながら３０分間還元処理を行った。その後、石炭乾留ガスの模擬ガスとして水素：窒素＝１：１、Ｈ2Ｓを濃度２０００ｐｐｍ、トータルで１２５ｍＬ／ｍｉｎになるよう各ガスを調整して導入し、常圧下、８００℃の温度で反応性を評価した。また、石炭乾留時発生タールの模擬物質として、タール中にも実際に含まれる１−メチルナフタレンを代表物質として用い、精密ポンプで０．０１ｍｏｌ／ｈの流量で反応管へ導入した。また、Ｓ／Ｃ＝３となるよう、純水を精密ポンプで０．１ｇ／ｍｉｎの流量で反応管へ導入した。出口から排出された生成ガスを室温トラップ、氷温トラップを経由させて、各々ナフタレン、水分を除去した後、ガスクロマトグラフィーにてガス成分分析を行った。水素生成反応の反応度合は、表２に示した各ガス種の増幅流量（改質ガス中の当該ガス種流量−模擬石炭乾留ガス中の当該ガス種流量）および炭素析出速度（単位時間当たりに生成する固体カーボン中の炭素元素量）を用いて評価した。 Before starting the hydrogen production reaction, the reactor was first heated to 800 ° C. in a nitrogen atmosphere, and then reduced for 30 minutes while flowing hydrogen gas at 100 mL / min. After that, as a simulated gas for coal dry distillation gas, hydrogen: nitrogen = 1: 1, H 2 S was introduced at a concentration of 2000 ppm, adjusted to a total of 125 mL / min, and reacted at a temperature of 800 ° C. under normal pressure. Sex was evaluated. Moreover, 1-methylnaphthalene actually contained in tar was used as a representative substance as a simulated substance of tar generated during coal dry distillation, and was introduced into the reaction tube with a precision pump at a flow rate of 0.01 mol / h. Further, pure water was introduced into the reaction tube at a flow rate of 0.1 g / min with a precision pump so that S / C = 3. The product gas discharged from the outlet was passed through a room temperature trap and an ice temperature trap to remove naphthalene and moisture, respectively, and then gas component analysis was performed by gas chromatography. The reaction degree of the hydrogen generation reaction is determined by the amplification flow rate of each gas type shown in Table 2 (the gas species flow rate in the reformed gas−the gas species flow rate in the simulated coal dry distillation gas) and the carbon deposition rate (per unit time). The amount of carbon element in the solid carbon produced was evaluated.
（結果）
実施例１と同様にメタンの分解は比較的少なく（メタン増幅流量が小さい）、模擬タールである１−メチルナフタレンの約８０％が反応管のなかで分解して水素を主に生成した。その際、炭素析出速度は、微小であったのに対し、CO増幅流量およびCO2増幅流量はともに、水素増幅流量と同レベルの値であった。このことは、本比較例での主反応がタールの熱分解反応ではなく、タールの水蒸気改質および水性シフト反応であったことを示している。この結果から、本比較例では、水素製造は可能なものの、水素製造に伴って、水素製造量と同等またはそれを超えるCO2およびCOを副生してしまうため、省CO2を目的とした用途には適当でないことがわかった。
(result)
As in Example 1, decomposition of methane was relatively small (methane amplification flow rate was small), and about 80% of 1-methylnaphthalene, which is a simulated tar, was decomposed in the reaction tube to mainly generate hydrogen. At that time, the carbon deposition rate was very small, while the CO amplification flow rate and the CO 2 amplification flow rate were both at the same level as the hydrogen amplification flow rate. This indicates that the main reaction in this comparative example was not the thermal decomposition reaction of tar but the steam reforming and aqueous shift reaction of tar. From this result, in the present comparative example, although hydrogen production is possible, with the hydrogen production, since CO 2 and CO than equivalent or a hydrogen production amount resulting by-produced, saving CO 2 for the purpose It turned out to be unsuitable for the application.
１ 石炭乾留炉
２ 水分低減手段
３ 石炭搬送手段
４ 炭化炉
５ 改質ガス回収手段
６、７ 通気管
８ 固体カーボン
１１ 炭化炉内壁
１２ 保持器
１３ 粒状体層
１４ 石炭乾留ガス
１５ 改質ガス
１６ 石炭乾留ガス流入口
１７ 改質ガス流出口
１８ ガス流れ
２０ 保持器昇降装置
２１ 駆動装置
２２ 伝導軸
３０ 固体カーボン保持機構
３１ 固体カーボン分離機構
３２ 熱供給手段
３５ 非反応部
４０ スクラバ
４１ ブロワ
４２ ＣＯＧ精製設備
４３ ガスホルダ
４４ コークス炉
４５ ＤＡＰＳ
４６ 除塵装置
４７ 固体カーボン流れ
４８ 粒状体流れ
４９ 流動層
５０ 粒状体供給口
５１ 粒状体排出口
５２ 粒状体排出手段
５３ 篩
５４ 粒状体
５５ 粒状体回収器
５６ 粒状体還流路
５７ 流入側空間
５８ 流出側空間
DESCRIPTION OF
46
Claims (23)
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備えることを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 A coal dry distillation furnace for generating coal dry distillation gas, equipped with moisture reduction means for the coal dry distillation gas;
A carbonization furnace for reacting and carbonizing at least a part of the hydrocarbons in the coal dry distillation gas, and discharging a gas containing hydrogen gas generated as a reformed gas;
A reformed gas recovery means for recovering the reformed gas;
Are arranged in this order,
A solid carbon holding mechanism that is provided in the reaction region of the carbonization furnace and holds solid carbon so as to come into contact with the coal dry distillation gas;
A solid carbon separation mechanism that removes at least a part of the solid carbon generated in the reaction zone at a temperature corresponding to the furnace temperature from at least the reaction zone in the carbonization furnace and collects it as solid carbon in a non-reaction part of the carbonization furnace; ,
An apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas, comprising:
前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と
を備えることを特徴とする、請求項２に記載の石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 The solid carbon separation mechanism is
A cage lifting device for removing at least a part of the solid carbon produced in the reaction region by raising and lowering the cage;
A space that is disposed in the lower part of the carbonization furnace or below the carbonization furnace and is separated from the reaction region and has a reduced contact with the flow of coal dry distillation gas, and is removed from the reaction region. The apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas according to claim 2, comprising a non-reacting part for storing solid carbon.
前記石炭乾留ガス中の炭化水素の少なくとも一部を反応させて炭化させ、それに伴い生成した水素ガスを含むガスを改質ガスとして排出する炭化炉と、
前記改質ガスを回収する改質ガス回収手段と、
をこの順に配置した水素ガス製造装置であって、
・前記炭化炉の反応領域に設けられ、前記石炭乾留ガスと接触するように固体カーボンを保持する固体カーボン保持機構と、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記炭化炉内の少なくとも反応領域から除去して、前記炭化炉の非反応部に固体カーボンとして回収する固体カーボン分離機構と、
を備え、
・前記固体カーボン保持機構が、積層された複数の粒状体で形成される粒状体層とこの粒状体層を保持する保持器によって構成され、
・前記固体カーボン分離機構が、前記保持器を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去するための保持器昇降装置と、
前記炭化炉内の下部または前記炭化炉の下方に配置され、かつ、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間であって、前記反応領域から除去された固体カーボンを貯留するための非反応部と
を備えることを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造装置。 A coal pyrolysis furnace that produces coal carbonization gas;
A carbonization furnace for reacting and carbonizing at least a part of the hydrocarbons in the coal dry distillation gas, and discharging a gas containing hydrogen gas generated as a reformed gas;
A reformed gas recovery means for recovering the reformed gas;
Are arranged in this order,
A solid carbon holding mechanism that is provided in the reaction region of the carbonization furnace and holds solid carbon so as to come into contact with the coal dry distillation gas;
A solid carbon separation mechanism that removes at least a part of the solid carbon generated in the reaction zone at a temperature corresponding to the furnace temperature from at least the reaction zone in the carbonization furnace and collects it as solid carbon in a non-reaction part of the carbonization furnace; ,
With
-The solid carbon holding mechanism is constituted by a granular material layer formed of a plurality of laminated granular materials and a cage that holds the granular material layer,
A cage lifting device for removing at least a part of the solid carbon generated in the reaction region by moving the cage up and down by the solid carbon separation mechanism;
A space that is disposed in the lower part of the carbonization furnace or below the carbonization furnace and is separated from the reaction region and has a reduced contact with the flow of coal dry distillation gas, and is removed from the reaction region. An apparatus for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas, comprising: a non-reacting part for storing solid carbon.
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収する、
ことを特徴とする石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 Coal dry distillation gas is produced from the coal whose water concentration is adjusted, carbonized by reacting at least part of hydrocarbons in the coal dry distillation gas, and gas containing the hydrogen gas produced therewith is recovered as a reformed gas. A method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas,
The reaction is performed in a reaction zone that retains the solid carbon produced by the carbonization so as to be in contact with the coal carbonization gas;
Removing at least part of the solid carbon generated in the reaction region at a temperature corresponding to the furnace temperature from the reaction region and recovering it as solid carbon;
A method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas.
・前記反応を、前記石炭乾留ガスと接触するように、前記炭化によって生じた固体カーボンを保持する反応領域で行い、
・前記反応領域で生成した炉温相当温度の固体カーボンの少なくとも一部を前記反応領域から除去して、固体カーボンとして回収し、
・前記反応を、前記反応領域に配置した、前記固体カーボンを保持するための粒状体で形成される粒状体層において行い、
・前記固体カーボンの回収を、前記粒状体層を昇降させることにより、前記反応領域で生成した固体カーボンの少なくとも一部をそこから除去して、前記反応領域から区分されるとともに石炭乾留ガスの流れとの接触の抑制された空間である非反応部に移すことにより行う、
ことを特徴とする、石炭乾留ガスからの水素ガス製造方法。 A coal dry distillation gas is produced from coal, and at least a part of hydrocarbons in the coal dry distillation gas is reacted and carbonized, and a gas containing the hydrogen gas produced along with the carbon is recovered as a reformed gas. A method for producing hydrogen gas, comprising:
The reaction is performed in a reaction zone that retains the solid carbon produced by the carbonization so as to be in contact with the coal carbonization gas;
Removing at least a portion of the solid carbon generated in the reaction zone at a temperature corresponding to the furnace temperature from the reaction zone, and collecting the solid carbon as a solid carbon;
The reaction is carried out in a granular layer formed of granular bodies for holding the solid carbon disposed in the reaction region;
The recovery of the solid carbon is performed by moving up and down the granular material layer to remove at least a part of the solid carbon generated in the reaction region, and is separated from the reaction region and the flow of coal dry distillation gas By moving to a non-reactive part which is a space where contact with the
A method for producing hydrogen gas from coal dry distillation gas.
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