JP6265768B2 - テレコンバーター及びそれを備えた撮像システム - Google Patents
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Description
本発明は、マスターレンズ装置に装着することでマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るためのテレコンバーター及びそれを備えた撮像システムに関するものである。
従来、マスターレンズ装置のマウント部と、撮像装置本体のマウント部の各々に対応するマウント部を持ち、マスターレンズ装置と撮像装置本体との間にそれらのマウント部を介してコンバーターレンズ部を挟みこみ、レンズ系の全系の焦点距離を伸長するリアテレコンバーターが知られている。
ここで、コンバーターレンズ部の中間部において、物体側から像側へ順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットを備えることが、相互のレンズの偏心の影響を低減できるため好ましい。
このように、コンバーターレンズ部の中間部において、３枚接合レンズユニットを備えるテレコンバーターとしては、例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６に開示されている。
しかしながら、上記の特許文献１〜６に記載の３枚接合レンズユニットを備えるテレコンバーターにおいては、コンバーターレンズ部の中間部における相互のレンズの偏心の影響の低減と、収差の発生の低減と、を両立できる構成になっていなかった。
本発明は、上述した点に鑑みてなされたものであり、３枚接合レンズユニットを備えるテレコンバーターにおいて、コンバーターレンズ部の中間部における相互のレンズの偏心の影響を低減し、かつ、収差の発生を十分に低減することができるテレコンバーター及びそれを備えた撮像システムを提供することを目的とする。
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に従うテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第１レンズユニットは、両凸正レンズからなり、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
また、他の側面において本発明に従うテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
ｆ２３は、第２レンズユニットの第３レンズの焦点距離、
である。
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第１レンズユニットは、両凸正レンズからなり、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
また、他の側面において本発明に従うテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
ｆ２３は、第２レンズユニットの第３レンズの焦点距離、
である。
また、他の側面において本発明に従う撮像システムは、上述に記載のテレコンバーターと、
装置側マウント部に装着可能なマスターレンズ装置と、
撮像装置側マウント部に装着可能な撮像装置と、を備え、
撮像装置本体は、撮像素子を有し、
撮像素子は、マスターレンズ装置と、テレコンバーターと、の合成光学系により形成される像の位置に配置され、かつ、合成光学系により形成される像を電気信号に変換することを特徴とする。
装置側マウント部に装着可能なマスターレンズ装置と、
撮像装置側マウント部に装着可能な撮像装置と、を備え、
撮像装置本体は、撮像素子を有し、
撮像素子は、マスターレンズ装置と、テレコンバーターと、の合成光学系により形成される像の位置に配置され、かつ、合成光学系により形成される像を電気信号に変換することを特徴とする。
３枚接合レンズユニットを備えるテレコンバーターにおいて、コンバーターレンズ部の中間部における相互のレンズの偏心の影響を低減し、かつ、収差の発生を十分に低減することができるテレコンバーター及びそれを備えた撮像システムを提供することができるという効果を奏する。
本実施形態のテレコンバーター及びそれを備えた撮影システムの構成による作用効果を説明する。なお、この実施形態によって本発明は限定されるものではない。すなわち、実施形態の説明に当たって、例示のために特定の詳細な内容が多く含まれるが、これらの詳細な内容に色々なバリエーションや変更を加えても、本発明の範囲を超えない。従って、以下で説明する本発明の例示的な実施形態は、権利請求された発明に対して、一般性を失わせることなく、また、何ら限定をすることもなく、述べられたものである。
以下、本実施形態のテレコンバーター及びそれを備えた撮像システムについて説明する。
本実施形態のテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットである。
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットである。
このような構成により、第２レンズユニットの相互のレンズの偏心の影響を低減することができる。
そして、このような構成において、以下の条件式を満足することを特徴とする。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
条件式（１−２）は、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離と、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、に関する条件式である。
所望の倍率を確保し、かつ、収差の発生を低減するためには、コンバーターレンズ部の屈折力（パワー）と厚みを適切に設定することが重要である。コンバーターレンズ部の外装部には、マスターレンズ装置側マウント部と撮像装置側マウント部の間に、操作部材、例えば、テレコンバーターの脱着用のボタンを配置する場合がある。このため、ある程度の厚みがあることが好ましい。
バックフォーカスが短い撮像装置にテレコンバーターを装着する場合には、特に、重要な問題となり得る。従って、テレコンバーターの小型化のためには、コンバーターレンズ部の厚みを少しでも薄くしたい。従って、条件式（１−２）を満足することが好ましい。
条件式（１−２）の上限値を下回ることで、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離が短い場合はテレコンバーターの倍率確保を可能とし、又、テレコンバーターの厚みが大きくなる場合は収差の発生を低減することができる。
一方、条件式（１−２）の下限値を上回ることで、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離が長い場合は収差の発生を低減することができる。仮に、収差の発生を低減するために、コンバーターレンズ部を構成するレンズの枚数を増やすと、コスト的に好ましくない。また、コンバーターレンズ部の厚みが大きくなるため、大型化につながる。
一方、条件式（１−２）の下限値を上回ることで、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離が長い場合は収差の発生を低減することができる。仮に、収差の発生を低減するために、コンバーターレンズ部を構成するレンズの枚数を増やすと、コスト的に好ましくない。また、コンバーターレンズ部の厚みが大きくなるため、大型化につながる。
条件式（２−２）は、第２レンズユニットにおいて正の屈折力を有する第２レンズの形状に関する条件式である。第２レンズユニットの第２レンズが両凸レンズである場合、仮に、ｒ２２ｆ＝−ｒ２２ｒであるとき、条件式（２−２）は０となる。従って、条件式（２−２）は、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径の絶対値が、像側面の近軸曲率半径の絶対値より小さい事を表している。
条件式（２−２）の上限値を下回ることで、球面収差やコマ収差の発生を低減している。
一方、条件式（２−２）の下限値を上回ることで、非点収差の発生を低減し、かつ、像面湾曲が補正過剰となることを抑制している。また、コバ厚の確保を容易とし、テレコンバーターを小型にすることができる。
一方、条件式（２−２）の下限値を上回ることで、非点収差の発生を低減し、かつ、像面湾曲が補正過剰となることを抑制している。また、コバ厚の確保を容易とし、テレコンバーターを小型にすることができる。
条件式（３−２）は、第２レンズユニットにおいて正の屈折力を有する第２レンズの屈折率に関する条件式である。コンバーターレンズ部は全体として負の屈折力を有する。このため、ペッツバール和を補正するためには、コンバーターレンズ部を構成する負の屈折力を有するレンズの屈折率を大きくして、コンバーターレンズ部を構成する正の屈折力を有するレンズの屈折率を小さくする事が望ましい。特に、第２レンズユニットの第２レンズを最も正の屈折力が大きいレンズとした場合、収差への影響が大きい。
条件式（３−２）の上限値を下回ることで、負の屈折力を有するレンズの屈折率が高くなり過ぎることを抑制し、その結果、コストの安い硝材を利用することができる。
一方、条件式（３−２）の下限値を上回ることで、コバ厚の確保が容易となり、加工性の確保のために厚みを増加させることを抑制することができる。
一方、条件式（３−２）の下限値を上回ることで、コバ厚の確保が容易となり、加工性の確保のために厚みを増加させることを抑制することができる。
なお、条件式（１−２）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．６＜｜ｆ｜／Ｄ＜４．０ ・・・（１−３）
１．８＜｜ｆ｜／Ｄ＜３．０ ・・・（１−４）
また、条件式（２−２）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
−０．４＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１０
・・・（２−３）
−０．３＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１５
・・・（２−４）
また、条件式（３−２）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．５９＜ｎ２ｐ＜１．６４ ・・・（３−３）
１．６＜｜ｆ｜／Ｄ＜４．０ ・・・（１−３）
１．８＜｜ｆ｜／Ｄ＜３．０ ・・・（１−４）
また、条件式（２−２）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
−０．４＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１０
・・・（２−３）
−０．３＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１５
・・・（２−４）
また、条件式（３−２）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．５９＜ｎ２ｐ＜１．６４ ・・・（３−３）
また、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットは、少なくとも１つの接合レンズを含むことが好ましい。
これにより、接合面において色収差の補正が可能になる。このため、各面での色収差の発生を低減することができ、結果として、全系での色収差の発生を低減することができる。
また、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズは、物体側レンズと、像側レンズと、からなり、
以下の条件式を満足することが好ましい。
５＜Δν＜７０ ・・・（４−１）
ここで、
Δνは、物体側レンズのアッベ数と、像側レンズのアッベ数と、の差であり、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズが２つ以上存在する場合には、より大きい値とする。
以下の条件式を満足することが好ましい。
５＜Δν＜７０ ・・・（４−１）
ここで、
Δνは、物体側レンズのアッベ数と、像側レンズのアッベ数と、の差であり、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズが２つ以上存在する場合には、より大きい値とする。
条件式（４−１）は、第１レンズユニットおよび第３レンズユニットが接合レンズを含む場合に関する条件式である。条件式（４−１）を満足することで、特に第２レンズユニットの物体側面および像側面における色収差の発生を低減することができる。
条件式（４−１）の上限値を下回ることで、異常分散性の高くない硝材を選択できる。このため、コストが高くなることを抑制することができる。
一方、条件式（４−１）の下限値を上回ることで、効果的にレンズ面を接合することが可能となる。
一方、条件式（４−１）の下限値を上回ることで、効果的にレンズ面を接合することが可能となる。
なお、条件式（４−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
１０＜｜Δν｜＜６０ ・・・（４−２）
１０＜｜Δν｜＜５０ ・・・（４−３）
１０＜｜Δν｜＜４０ ・・・（４−４）
１０＜｜Δν｜＜６０ ・・・（４−２）
１０＜｜Δν｜＜５０ ・・・（４−３）
１０＜｜Δν｜＜４０ ・・・（４−４）
また、第１レンズユニットは、１枚または２枚のレンズからなることが好ましい。
このようにレンズ枚数を少なくすることで、テレコンバーターを小型化することができる。
このようにレンズ枚数を少なくすることで、テレコンバーターを小型化することができる。
また、第１レンズユニットは、両凸正レンズからなることが好ましい。これにより、マスターレンズ装置と、第１レンズユニットと、の間のスペースを確保することが容易になるため、好ましい。
また、第３レンズユニットは、１枚または２枚のレンズからなることが好ましい。
このようにレンズ枚数を少なくすることで、テレコンバーターを小型化することができる。
このようにレンズ枚数を少なくすることで、テレコンバーターを小型化することができる。
また、以下の条件式を満足するが好ましい。
−５．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．５９ ・・・（５−１）
ここで、
ｒ１ｒは、第１レンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ１は、第１レンズユニットの焦点距離、
である。
−５．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．５９ ・・・（５−１）
ここで、
ｒ１ｒは、第１レンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ１は、第１レンズユニットの焦点距離、
である。
条件式（５−１）は、第１レンズユニットの像側面の近軸曲率半径に関する条件式である。第１レンズユニットの像側面は、球面収差、コマ収差、非点収差等の各収差が発生しやすい。その結果、製造誤差による性能劣化が生じやすい。そこで、条件式（５−１）を満足することで、製造誤差への感度を下げながら、良好に収差補正を行うことが可能となる。
条件式（５−１）の上限値を下回ることで、製造誤差の感度が高くなり過ぎることを抑制し、組み立てコストを低減することが可能である。
一方、条件式（５−１）の下限値を上回ることで、収差の発生を低減することができる。
一方、条件式（５−１）の下限値を上回ることで、収差の発生を低減することができる。
なお、条件式（５−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
−３．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．６１ ・・・（５−２）
−２．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．６２ ・・・（５−３）
−１．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．６３ ・・・（５−４）
−３．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．６１ ・・・（５−２）
−２．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．６２ ・・・（５−３）
−１．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．６３ ・・・（５−４）
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．３２＜ｆ２２／｜ｆ｜＜３．０ ・・・（６−１）
ここで、
ｆ２２は、第２レンズユニットの第２レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
０．３２＜ｆ２２／｜ｆ｜＜３．０ ・・・（６−１）
ここで、
ｆ２２は、第２レンズユニットの第２レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
条件式（６−１）は、第２レンズユニットの第２レンズの焦点距離に関するものである。コンバーターレンズ部の正の屈折力の大半は、第２レンズユニットの第２レンズが負担している。
条件式（６−１）の上限値を下回ることで、コバ厚の確保が容易となり、テレコンバーターを小型化することができる。
条件式（６−１）の下限値を上回ることで、バランス良く収差の発生を低減することができる。
条件式（６−１）の下限値を上回ることで、バランス良く収差の発生を低減することができる。
なお、条件式（６−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．３２７＜ｆ２２／｜ｆ｜＜２．０ ・・・（６−２）
０．３３＜ｆ２２／｜ｆ｜＜１．０ ・・・（６−３）
０．３２７＜ｆ２２／｜ｆ｜＜２．０ ・・・（６−２）
０．３３＜ｆ２２／｜ｆ｜＜１．０ ・・・（６−３）
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆ２３は、第２レンズユニットの第３レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆ２３は、第２レンズユニットの第３レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
条件式（７−１）は、第２レンズユニットの第３レンズの焦点距離に関する条件式である。コンバーターレンズ部の負の屈折力の大半を、第１レンズと第３レンズにて分担している。これにより、コンバーターレンズ部全体として、バランス良く収差の発生を低減することが可能となる。
条件式（７−１）の上限値を下回ることで、十分に第３レンズの負の屈折力を確保することが可能となり、第１レンズの負の屈折力が大きくなり過ぎることを抑制することができる。その結果、像面湾曲の発生を低減することができる。また、比較的屈折率の小さい硝材を選択することができる。このため、コストを削減することができる。
一方、条件式（７−１）の下限値を上回ることで、第３レンズの負の屈折力が大きくなり過ぎることを抑制し、ディストーションの発生を低減することができる。
一方、条件式（７−１）の下限値を上回ることで、第３レンズの負の屈折力が大きくなり過ぎることを抑制し、ディストーションの発生を低減することができる。
条件式（７−１）について、以下のように限定することが好ましい。
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４４ ・・・（７−２）
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４３ ・・・（７−３）
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４４ ・・・（７−２）
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４３ ・・・（７−３）
また、本実施形態のテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
−５．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．５９ ・・・（５−１）
ここで、
ｒ１ｒは、第１レンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ１は、第１レンズユニットの焦点距離、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（５−１）に関しては、既に説明したとおりである。
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
−５．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．５９ ・・・（５−１）
ここで、
ｒ１ｒは、第１レンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ１は、第１レンズユニットの焦点距離、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（５−１）に関しては、既に説明したとおりである。
また、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆ２３は、第２レンズユニットの第３レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（７−１）に関しては、既に説明したとおりである。
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆ２３は、第２レンズユニットの第３レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（７−１）に関しては、既に説明したとおりである。
また、本実施形態のテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、５枚または６枚のレンズのみから構成され、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第１レンズユニットは、両凸正レンズからなり、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであることを特徴とする。
基本構成の技術的意義は、既に説明したとおりである。
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、５枚または６枚のレンズのみから構成され、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第１レンズユニットは、両凸正レンズからなり、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであることを特徴とする。
基本構成の技術的意義は、既に説明したとおりである。
また、本実施形態のテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、５枚または６枚のレンズのみから構成され、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
０．３２＜ｆ２２／｜ｆ｜＜３．０ ・・・（６−１）
ここで、
ｆ２２は、第２レンズユニットの第２レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（６−１）に関しては、既に説明したとおりである。
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、５枚または６枚のレンズのみから構成され、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
０．３２＜ｆ２２／｜ｆ｜＜３．０ ・・・（６−１）
ここで、
ｆ２２は、第２レンズユニットの第２レンズの焦点距離、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（６−１）に関しては、既に説明したとおりである。
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．０＜｜ｆ｜／Ｄ＜９．０ ・・・（１−１）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
である。
条件式（１−１）は、条件式（１−２）に関して既に説明したとおりである。
１．０＜｜ｆ｜／Ｄ＜９．０ ・・・（１−１）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
である。
条件式（１−１）は、条件式（１−２）に関して既に説明したとおりである。
条件式（１−１）について、以下のように限定することが好ましい。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
１．６＜｜ｆ｜／Ｄ＜４．０ ・・・（１−３）
１．８＜｜ｆ｜／Ｄ＜３．０ ・・・（１−４）
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
１．６＜｜ｆ｜／Ｄ＜４．０ ・・・（１−３）
１．８＜｜ｆ｜／Ｄ＜３．０ ・・・（１−４）
また、以下の条件式を満足すること好ましい。
−１．０＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０４
・・・（２−１）
ここで、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
条件式（２−１）に関しては、条件式（２−２）に関して既に説明したとおりである。
−１．０＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０４
・・・（２−１）
ここで、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
条件式（２−１）に関しては、条件式（２−２）に関して既に説明したとおりである。
条件式（２−１）について、以下のように限定することが好ましい。
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
−０．４＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１０
・・・（２−３）
−０．３＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１５
・・・（２−４）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
−０．４＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１０
・・・（２−３）
−０．３＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．１５
・・・（２−４）
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．７０ ・・・（３−１）
ここで、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
条件式（３−１）は、条件式（３−２）に関して既に説明したとおりである。
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．７０ ・・・（３−１）
ここで、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
条件式（３−１）は、条件式（３−２）に関して既に説明したとおりである。
条件式（３−１）について、以下のように限定することが好ましい。
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
１．５９＜ｎ２ｐ＜１．６４ ・・・（３−３）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
１．５９＜ｎ２ｐ＜１．６４ ・・・（３−３）
また、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットは、少なくとも１つの接合レンズを含むことが好ましい。
これにより、接合面において色収差の補正が可能になる。このため、各面での色収差の発生を低減することができ、結果として、全系での色収差の発生を低減することができる。
これにより、接合面において色収差の補正が可能になる。このため、各面での色収差の発生を低減することができ、結果として、全系での色収差の発生を低減することができる。
また、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズは、物体側レンズと、像側レンズと、からなり、以下の条件式を満足することが好ましい。
５＜Δν＜７０ ・・・（４−１）
ここで、
Δνは、物体側レンズのアッベ数と、像側レンズのアッベ数と、の差であり、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズが２つ以上存在する場合には、より大きい値とする。
条件式（４−１）に関しては、既に説明したとおりである。
５＜Δν＜７０ ・・・（４−１）
ここで、
Δνは、物体側レンズのアッベ数と、像側レンズのアッベ数と、の差であり、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズが２つ以上存在する場合には、より大きい値とする。
条件式（４−１）に関しては、既に説明したとおりである。
また、本実施形態のテレコンバーターは、マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、５枚または６枚のレンズのみから構成され、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
１．０＜｜ｆ｜／Ｄ＜９．０ ・・・（１−１）
−１．０＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０４
・・・（２−１）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（２−１）に関しては、既に説明したとおりである。
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
マスターレンズ装置の装着によりマスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
コンバーターレンズ部は、５枚または６枚のレンズのみから構成され、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする。
１．０＜｜ｆ｜／Ｄ＜９．０ ・・・（１−１）
−１．０＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０４
・・・（２−１）
ここで、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
基本構成の技術的意義と、条件式（２−１）に関しては、既に説明したとおりである。
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．７０ ・・・（３−１）
ここで、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
条件式（３−１）は、条件式（３−２）に関して既に説明したとおりである。
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．７０ ・・・（３−１）
ここで、
ｎ２ｐは、第２レンズユニットの第２レンズのｄ線における屈折率、
である。
条件式（３−１）は、条件式（３−２）に関して既に説明したとおりである。
また、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットは、少なくとも１つの接合レンズを含むことが好ましい。
これにより、接合面において色収差の補正が可能になる。このため、各面での色収差の発生を低減することができ、結果として、全系での色収差の発生を低減することができる。
これにより、接合面において色収差の補正が可能になる。このため、各面での色収差の発生を低減することができ、結果として、全系での色収差の発生を低減することができる。
また、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズは、物体側レンズと、像側レンズと、からなり、以下の条件式を満足することが好ましい。
５＜Δν＜７０ ・・・（４−１）
ここで、
Δνは、物体側レンズのアッベ数と、像側レンズのアッベ数と、の差であり、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズが２つ以上存在する場合には、より大きい値とする。
条件式（４−１）は、既に説明したとおりである。
５＜Δν＜７０ ・・・（４−１）
ここで、
Δνは、物体側レンズのアッベ数と、像側レンズのアッベ数と、の差であり、第１レンズユニットまたは第３レンズユニットの接合レンズが２つ以上存在する場合には、より大きい値とする。
条件式（４−１）は、既に説明したとおりである。
また、第２レンズユニットの第１レンズは、両凹負レンズであり、
第２レンズユニットの第２レンズは、両凸正レンズであり、
第２レンズユニットの第３レンズは、両凹負レンズであることが好ましい。
これにより、接合レンズの形成が容易になる。
第２レンズユニットの第２レンズは、両凸正レンズであり、
第２レンズユニットの第３レンズは、両凹負レンズであることが好ましい。
これにより、接合レンズの形成が容易になる。
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．５８５＜ｎ１ｐ＜１．８３０ ・・・（８−１）
ここで、
ｎ１ｐは、第１レンズユニットの中で最も物体側に位置する正の屈折力を有するレンズの屈折率である。
１．５８５＜ｎ１ｐ＜１．８３０ ・・・（８−１）
ここで、
ｎ１ｐは、第１レンズユニットの中で最も物体側に位置する正の屈折力を有するレンズの屈折率である。
条件式（８−１）は、第１レンズユニットの中で最も物体側に位置する正の屈折力を有するレンズの屈折率に関する条件式である。コンバーターレンズ部は全体として負の屈折力を有するため、ペッツバール和を補正するためには、コンバーターレンズ部を構成する負の屈折力を有するレンズの屈折率を大きくして、コンバーターレンズ部を構成する正の屈折力を有するレンズの屈折率を小さくする事が望ましい。
条件式（８−１）の上限値を下回ることで、正の屈折力を有するレンズの屈折率が高く
なり過ぎることを抑制し、その結果、コストの安い硝材を利用することができる。
一方、条件式（８−１）の下限値を上回ることで、コバ厚の確保が容易となり、加工性
の確保のために厚みを増加させることを抑制することができる。
なり過ぎることを抑制し、その結果、コストの安い硝材を利用することができる。
一方、条件式（８−１）の下限値を上回ることで、コバ厚の確保が容易となり、加工性
の確保のために厚みを増加させることを抑制することができる。
なお、条件式（８−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
１．５９０＜ｎ１ｐ＜１．８２０ ・・・（８−２）
１．５９０＜ｎ１ｐ＜１．８１０ ・・・（８−３）
１．５９０＜ｎ１ｐ＜１．８２０ ・・・（８−２）
１．５９０＜ｎ１ｐ＜１．８１０ ・・・（８−３）
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．７５＜ｒ１ｒ／ｆ＜３．００ ・・・（９−１）
ここで、
ｒ１ｒは、第１レンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
０．７５＜ｒ１ｒ／ｆ＜３．００ ・・・（９−１）
ここで、
ｒ１ｒは、第１レンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。
条件式（９−１）は、第１レンズユニットの像側面の近軸曲率半径に関する条件式である。第１レンズユニットの像側面は、球面収差、コマ収差、非点収差等の各収差が発生しやすい。その結果、製造誤差による性能劣化が生じやすい。そこで、条件式（９−１）を満足することで、製造誤差への感度を下げながら、良好に収差補正を行うことが可能となる。
条件式（９−１）の上限値を下回ることで、製造誤差の感度が高くなり過ぎることを抑制し、組み立てコストを低減することが可能である。
一方、条件式（９−１）の下限値を上回ることで、収差の発生を低減することができる。
一方、条件式（９−１）の下限値を上回ることで、収差の発生を低減することができる。
なお、条件式（９−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．９０＜ｒ１ｒ／ｆ＜２．００ ・・・（９−２）
０．９０＜ｒ１ｒ／ｆ＜１．６０ ・・・（９−３）
０．９０＜ｒ１ｒ／ｆ＜２．００ ・・・（９−２）
０．９０＜ｒ１ｒ／ｆ＜１．６０ ・・・（９−３）
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．４１＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．６２ ・・（１０−１）
ここで、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、である。
０．４１＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．６２ ・・（１０−１）
ここで、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆは、コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、である。
これにより、コンバーターレンズ部の中間部における相互のレンズの偏心の影響を低減し、かつ、収差の発生を十分に低減することができる。
なお、条件式（１０−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．４４＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．６０ ・・（１０−２）
０．４５＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．５９ ・・（１０−３）
０．４６＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．５８ ・・（１０−４）
なお、条件式（１０−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．４４＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．６０ ・・（１０−２）
０．４５＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．５９ ・・（１０−３）
０．４６＜ｒ２２ｒ／ｆ＜０．５８ ・・（１０−４）
また、以下の条件式を満足することが好ましい。
−２．００＜（ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ）＜−１．１８ ・・・（１１−１）
ここで、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
条件式（１１−１）は、第２レンズユニットにおいて正の屈折力を有する第２レンズの形状に関する条件式である。
−２．００＜（ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ）＜−１．１８ ・・・（１１−１）
ここで、
ｒ２２ｆは、第２レンズユニットの第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、第２レンズユニットの第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
条件式（１１−１）は、第２レンズユニットにおいて正の屈折力を有する第２レンズの形状に関する条件式である。
条件式（１１−１）の上限値を下回ることで、球面収差やコマ収差の発生を低減している。
一方、条件式（１１−１）の下限値を上回ることで、非点収差の発生を低減し、かつ、像面湾曲が補正過剰となることを抑制している。また、コバ厚の確保を容易とし、テレコンバーターを小型にすることができる。
一方、条件式（１１−１）の下限値を上回ることで、非点収差の発生を低減し、かつ、像面湾曲が補正過剰となることを抑制している。また、コバ厚の確保を容易とし、テレコンバーターを小型にすることができる。
なお、条件式（１１−１）に代えて、以下の条件式を満足することが好ましい。
−１．８５＜（ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ）＜−１．３０ ・・・（１１−２）
−１．７０＜（ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ）＜−１．４０ ・・・（１１−３）
−１．８５＜（ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ）＜−１．３０ ・・・（１１−２）
−１．７０＜（ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ）＜−１．４０ ・・・（１１−３）
また、本実施形態の撮像システムは、上述のテレコンバーターと、
装置側マウント部に装着可能なマスターレンズ装置と、
撮像装置側マウント部に装着可能な撮像装置と、を備え、
撮像装置本体は、撮像素子を有し、
撮像素子は、マスターレンズ装置と、テレコンバーターと、の合成光学系により形成される像の位置に配置され、かつ、合成光学系により形成される像を電気信号に変換することを特徴とする。
これにより、コンバーターレンズ部の中間部における相互のレンズの偏心の影響を低減し、かつ、収差の発生を十分に低減することができるテレコンバーター及びそれを備えた撮像システムを提供できる。
装置側マウント部に装着可能なマスターレンズ装置と、
撮像装置側マウント部に装着可能な撮像装置と、を備え、
撮像装置本体は、撮像素子を有し、
撮像素子は、マスターレンズ装置と、テレコンバーターと、の合成光学系により形成される像の位置に配置され、かつ、合成光学系により形成される像を電気信号に変換することを特徴とする。
これにより、コンバーターレンズ部の中間部における相互のレンズの偏心の影響を低減し、かつ、収差の発生を十分に低減することができるテレコンバーター及びそれを備えた撮像システムを提供できる。
上述の各実施形態は、相互に同時に満足することが好ましい。
本実施形態のテレコンバーター及びこのテレコンバーターを有する撮像システムについて実施例を説明する。
まず、本実施形態のテレコンバーターに用いるマスターレンズＭＳＬについて、説明する。
図１（ａ）は、マスターレンズＭＳＬの広角端における断面構成、（ｂ）は望遠端における断面構成をそれぞれ示す図である。
マスターレンズＭＳＬは、物体側から像側へ順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成される。絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズとの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、からなる。
第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、からなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズとの接合レンズと、両凸正レンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズと、からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた平凸正レンズと両凹負レンズとの接合レンズからなる。
第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズからなる。
第６レンズ群Ｇ６は、両凸正レンズと物体側に凹面を向けた平凹負レンズＬとの接合レンズからなる。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は略固定している。第２レンズ群Ｇ２は像側に移動する。第３レンズ群Ｇ３は略固定している。第４レンズ群Ｇ４は移動する。第５レンズ群Ｇ５は移動する。第６レンズ群Ｇ６は略固定している。
非球面は、第３レンズ群の最も物体側の両凸正レンズの両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凹負レンズの像側面と、第６レンズ群Ｇ６の両凸正レンズの物体側面との４面に用いている。
次に、本実施形態の実施例１〜実施例５のテレコンバーターレンズＴＣＬについて図を用いて説明する。図２、図４〜図７は、本発明の実施例１〜実施例５のテレコンバーターレンズＴＣＬを展開して光軸に沿ってとった断面図である。
図２は、実施例１のテレコンバーターレンズＴＣＬの断面図である。
実施例１のテレコンバーターレンズＴＣＬは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズユニットＧ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズユニットＧ３とにより構成されている。像面Ｉの直前の平行平板は、カバーガラスである。なお、カバーガラスにフィルターの機能を持たせても良い。
第１レンズユニットＧ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１からなる。
第２レンズユニットＧ２は、両凹負レンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３との接合レンズからなる。
第３レンズユニットＧ３は、両凸正レンズＬ３１と両凹負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
図３は、上述したマスターレンズＭＳＬに実施例１のテレコンバーターＴＣＬを装着したときの、光軸に沿ったレンズ断面構成を示している。装着部の構成の詳細は、撮像システムの実施例において詳述する。
図４は、実施例２のテレコンバーターレンズＴＣＬの断面図である。
実施例２のテレコンバーターレンズＴＣＬは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズユニットＧ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズユニットＧ３とにより構成されている。
第１レンズユニットＧ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズからなる。
第２レンズユニットＧ２は、両凹負レンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３との接合レンズからなる。
第３レンズユニットＧ３は、両凸正レンズＬ３１からなる。
図５は、実施例３のテレコンバーターレンズＴＣＬの断面図である。
実施例３のテレコンバーターレンズＴＣＬは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズユニットＧ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズユニットＧ３とにより構成されている。
第１レンズユニットＧ１は、両凸正レンズＬ１１からなる。
第２レンズユニットＧ２は、両凹負レンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３との接合レンズからなる。
第３レンズユニットＧ３は、両凸正レンズＬ３１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズからなる。
図６は、実施例４のテレコンバーターレンズＴＣＬの断面図である。
実施例４のテレコンバーターレンズＴＣＬは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズユニットＧ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズユニットＧ３とにより構成されている。
第１レンズユニットＧ１は、両凸正レンズＬ１１からなる。
第２レンズユニットＧ２は、両凹負レンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３との接合レンズからなる。
第３レンズユニットＧ３は、両凸正レンズＬ３１と両凹負レンズＬ３２との接合レンズからなる。
図７は、実施例５のテレコンバーターレンズＴＣＬの断面図である。
実施例５のテレコンバーターレンズＴＣＬは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズユニットＧ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズユニットＧ３とにより構成されている。
第１レンズユニットＧ１は、両凸正レンズＬ１１からなる。
第２レンズユニットＧ２は、両凹負レンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３との接合レンズからなる。
第３レンズユニットＧ３は、両凸正レンズＬ３１からなる。
以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、焦点距離（ｆ）は全系焦点距離、ＢＦはバックフォーカス、ｆ１、ｆ２…は各レンズ群の焦点距離、ＩＨは像高、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＴＥは望遠端、ｒは各レンズ面の近軸曲率半径、ｄは各レンズ面間の間隔、ｎｄは各レンズのｄ線の屈折率、νｄは各レンズのアッベ数である。後述するレンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。ＢＦ（バックフォーカス）は、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。非球面には、面番号に＊印を付している。
なお、数値実施例における各種データは、それぞれの実施例１〜５のテレコンバーターレンズＴＣＬにマスターレンズＭＳＬを持つマスターレンズ装置を装着し、像面位置に撮像面が配置されるカメラ本体からなる撮像システムを想定したデータである。
像面直前の平行平板は、カメラ本体が有しているフィルター類（ローパスフィルター、波長選択フィルター、防塵フィルターなど）や撮像素子のカバーガラスを想定したものであり、光学的に等価な平行平板に置き換えたものである。
なお、非球面形状は、Zを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。
Z＝（ｙ２／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）２｝１／２］
＋Ａ４ｙ４＋Ａ６ｙ６＋Ａ８ｙ８＋Ａ１０ｙ１０
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。また、非球面係数において、「E−ｎ」（ｎは整数）は、「１０−ｎ」を示している。
＋Ａ４ｙ４＋Ａ６ｙ６＋Ａ８ｙ８＋Ａ１０ｙ１０
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。また、非球面係数において、「E−ｎ」（ｎは整数）は、「１０−ｎ」を示している。
マスターレンズ
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
1 132.3375 2.6000 1.75520 27.51
2 82.5673 7.8400 1.49700 81.61
3 -416.6091 0.1500
4 90.7260 5.4900 1.43875 94.93
5 505.9141 d5(可変)
6 -508.8493 3.0900 1.84666 23.78
7 -91.3157 0.1500
8 -494.7262 1.6000 1.49700 81.61
9 30.3801 2.5700 1.84666 23.78
10 34.4288 5.7600
11 -37.0156 1.5000 1.80400 46.57
12 -1277.2503 d12(可変)
13(絞り) ∞ 1.7000
14* 37.4087 5.4900 1.49700 81.61
15* -95.1515 5.7900
16 62.6888 1.5000 1.76182 26.52
17 33.5342 7.0800 1.49700 81.61
18 -35.3755 0.1500
19 170.5876 3.0800 1.59282 68.63
20 -69.1970 1.3000 1.64769 33.79
21 -143.0040 d21(可変)
22 ∞ 1.7400 1.92286 18.90
23 -79.8304 1.0000 1.74320 49.29
24* 20.8000 d24(可変)
25 -220.9532 1.2000 1.59270 35.31
26 31.1472 d26(可変)
27* 31.3625 9.5900 1.80610 40.88
28 -24.0000 1.5000 1.64769 33.79
29 ∞ 22.8000
30 ∞ 4.000 1.51633 64.14
31 ∞ 0.800
像面 ∞
非球面データ
第14面
k=0
A4=-2.0856E-06,A6=7.5646E-09,A8=8.5023E-11,A10=-3.0217E-13
第15面
k=0
A4=1.4855E-05,A6=9.4303E-09,A8=1.0450E-10,A10=-3.4344E-13
第24面
k=-0.6116
A4=3.8316E-06,A6=9.5787E-09,A8=-2.1039E-11,A10=0.0000E+00
第27面
k=-0.0172
A4=-3.6348E-06,A6=-4.7277E-09,A8=1.3666E-12,A10=0.0000E+00
群間隔
ＷＥ ＴＥ
d5 2.37405 54.03064
d12 53.60336 1.94673
d21 2.66000 3.35411
d24 17.40204 16.40901
d26 2.75105 3.05003
各種データ（無限）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 40.81 147.00
Fno 2.88 2.88
画角（２ω） 30.29° 8.30°
像高 10.82
BF 26.238 26.238 (空気中)
全長 176.899 176.899 (空気中)
各群焦点距離
f1=130.218
f2=-37.180
f3=27.113
f4=-29.910
f5=-45.977
f6=31.845
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
1 132.3375 2.6000 1.75520 27.51
2 82.5673 7.8400 1.49700 81.61
3 -416.6091 0.1500
4 90.7260 5.4900 1.43875 94.93
5 505.9141 d5(可変)
6 -508.8493 3.0900 1.84666 23.78
7 -91.3157 0.1500
8 -494.7262 1.6000 1.49700 81.61
9 30.3801 2.5700 1.84666 23.78
10 34.4288 5.7600
11 -37.0156 1.5000 1.80400 46.57
12 -1277.2503 d12(可変)
13(絞り) ∞ 1.7000
14* 37.4087 5.4900 1.49700 81.61
15* -95.1515 5.7900
16 62.6888 1.5000 1.76182 26.52
17 33.5342 7.0800 1.49700 81.61
18 -35.3755 0.1500
19 170.5876 3.0800 1.59282 68.63
20 -69.1970 1.3000 1.64769 33.79
21 -143.0040 d21(可変)
22 ∞ 1.7400 1.92286 18.90
23 -79.8304 1.0000 1.74320 49.29
24* 20.8000 d24(可変)
25 -220.9532 1.2000 1.59270 35.31
26 31.1472 d26(可変)
27* 31.3625 9.5900 1.80610 40.88
28 -24.0000 1.5000 1.64769 33.79
29 ∞ 22.8000
30 ∞ 4.000 1.51633 64.14
31 ∞ 0.800
像面 ∞
非球面データ
第14面
k=0
A4=-2.0856E-06,A6=7.5646E-09,A8=8.5023E-11,A10=-3.0217E-13
第15面
k=0
A4=1.4855E-05,A6=9.4303E-09,A8=1.0450E-10,A10=-3.4344E-13
第24面
k=-0.6116
A4=3.8316E-06,A6=9.5787E-09,A8=-2.1039E-11,A10=0.0000E+00
第27面
k=-0.0172
A4=-3.6348E-06,A6=-4.7277E-09,A8=1.3666E-12,A10=0.0000E+00
群間隔
ＷＥ ＴＥ
d5 2.37405 54.03064
d12 53.60336 1.94673
d21 2.66000 3.35411
d24 17.40204 16.40901
d26 2.75105 3.05003
各種データ（無限）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 40.81 147.00
Fno 2.88 2.88
画角（２ω） 30.29° 8.30°
像高 10.82
BF 26.238 26.238 (空気中)
全長 176.899 176.899 (空気中)
各群焦点距離
f1=130.218
f2=-37.180
f3=27.113
f4=-29.910
f5=-45.977
f6=31.845
テレコンバーターレンズ
数値実施例１
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 -290.3757 2.6400 1.80518 25.46
31 -57.8821 1.0400
32 -324.6838 1.1000 1.80400 46.57
33 13.8612 8.7900 1.59270 35.31
34 -22.2537 1.1000 1.83481 42.71
35 42.2116 0.2500
36 20.6554 8.1500 1.61340 44.27
37 -28.9825 1.1000 1.84666 23.78
38 157.3317 11.8764
39 ∞ 4.0000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.8000
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.8574
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.70 207.85
Fno 4.07 4.07
画角（２ω） 21.63° 5.96°
像高 10.82
倍率 1.414
BF 15.31 15.31 (空気中)
全長 192.00 192.00 (空気中)
各群焦点距離
f1=89.332
f2=-19.305
f3=54.482
数値実施例１
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 -290.3757 2.6400 1.80518 25.46
31 -57.8821 1.0400
32 -324.6838 1.1000 1.80400 46.57
33 13.8612 8.7900 1.59270 35.31
34 -22.2537 1.1000 1.83481 42.71
35 42.2116 0.2500
36 20.6554 8.1500 1.61340 44.27
37 -28.9825 1.1000 1.84666 23.78
38 157.3317 11.8764
39 ∞ 4.0000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.8000
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.8574
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.70 207.85
Fno 4.07 4.07
画角（２ω） 21.63° 5.96°
像高 10.82
倍率 1.414
BF 15.31 15.31 (空気中)
全長 192.00 192.00 (空気中)
各群焦点距離
f1=89.332
f2=-19.305
f3=54.482
テレコンバーターレンズ
数値実施例２
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 66.1837 1.3000 1.80400 46.57
31 26.9947 4.8200 1.59270 35.31
32 -57.7478 2.4600
33 -53.1517 1.2500 1.80400 46.57
34 16.1081 7.3400 1.59270 35.31
35 -26.6610 1.2000 1.91082 35.25
36 42.0678 0.2000
37 22.6154 4.8600 1.48749 70.23
38 -220.1280 11.0976
39 ∞ 4.000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.74 207.97
Fno 4.07 4.07
画角（２ω） 21.47° 5.92°
像高 10.82
倍率 1.415
BF 14.54 14.54 (空気中)
全長 189.63 189.63 (空気中)
各群焦点距離
f1=69.317
f2=-14.863
f3=42.347
数値実施例２
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 66.1837 1.3000 1.80400 46.57
31 26.9947 4.8200 1.59270 35.31
32 -57.7478 2.4600
33 -53.1517 1.2500 1.80400 46.57
34 16.1081 7.3400 1.59270 35.31
35 -26.6610 1.2000 1.91082 35.25
36 42.0678 0.2000
37 22.6154 4.8600 1.48749 70.23
38 -220.1280 11.0976
39 ∞ 4.000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.74 207.97
Fno 4.07 4.07
画角（２ω） 21.47° 5.92°
像高 10.82
倍率 1.415
BF 14.54 14.54 (空気中)
全長 189.63 189.63 (空気中)
各群焦点距離
f1=69.317
f2=-14.863
f3=42.347
テレコンバーターレンズ
数値実施例３
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 258.3931 3.9800 1.76182 26.52
31 -44.5088 2.3500
32 -39.2443 1.3000 1.83481 42.73
33 18.9163 7.6100 1.59270 35.31
34 -28.3773 1.3000 1.83481 42.73
35 45.3792 0.1500
36 21.2989 7.5500 1.48749 70.23
37 -30.4271 1.4000 1.90366 31.32
38 -92.6162 10.6029
39 ∞ 4.000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.78 208.12
Fno 4.07 4.08
画角（２ω） 21.65° 5.96°
像高 10.82
倍率 1.416
BF 14.04 14.04 (空気中)
全長 191.34 191.34 (空気中)
各群焦点距離
f1=50.124
f2=-15.019
f3=51.692
数値実施例３
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 258.3931 3.9800 1.76182 26.52
31 -44.5088 2.3500
32 -39.2443 1.3000 1.83481 42.73
33 18.9163 7.6100 1.59270 35.31
34 -28.3773 1.3000 1.83481 42.73
35 45.3792 0.1500
36 21.2989 7.5500 1.48749 70.23
37 -30.4271 1.4000 1.90366 31.32
38 -92.6162 10.6029
39 ∞ 4.000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.78 208.12
Fno 4.07 4.08
画角（２ω） 21.65° 5.96°
像高 10.82
倍率 1.416
BF 14.04 14.04 (空気中)
全長 191.34 191.34 (空気中)
各群焦点距離
f1=50.124
f2=-15.019
f3=51.692
テレコンバーターレンズ
数値実施例４
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 582.1291 2.7500 1.80518 25.46
31 -69.9288 1.7000
32 -214.4283 1.0000 1.83481 42.73
33 14.4589 9.1000 1.59270 35.31
34 -20.5671 1.0000 1.83481 42.73
35 55.6580 0.1500
36 19.5800 7.2000 1.48749 70.23
37 -64.1276 1.1000 1.90366 31.32
38 157.6555 11.8649
39 ∞ 4.000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.79 208.17
Fno 4.08 4.08
画角（２ω） 21.64° 5.96°
像高 10.82
倍率 1.416
BF 15.30 15.30 (空気中)
全長 190.96 190.96 (空気中)
各群焦点距離
f1=77.681
f2=-19.631
f3=70.362
数値実施例４
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 582.1291 2.7500 1.80518 25.46
31 -69.9288 1.7000
32 -214.4283 1.0000 1.83481 42.73
33 14.4589 9.1000 1.59270 35.31
34 -20.5671 1.0000 1.83481 42.73
35 55.6580 0.1500
36 19.5800 7.2000 1.48749 70.23
37 -64.1276 1.1000 1.90366 31.32
38 157.6555 11.8649
39 ∞ 4.000 1.51633 64.14
40 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.79 208.17
Fno 4.08 4.08
画角（２ω） 21.64° 5.96°
像高 10.82
倍率 1.416
BF 15.30 15.30 (空気中)
全長 190.96 190.96 (空気中)
各群焦点距離
f1=77.681
f2=-19.631
f3=70.362
テレコンバーターレンズ
数値実施例５
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 541.5935 2.8500 1.59270 35.31
31 -44.0512 3.4800
32 -40.0189 1.2300 1.81600 46.62
33 20.3004 6.7900 1.59270 35.31
34 -24.0499 1.3200 1.88300 40.76
35 64.0076 0.1900
36 26.9641 4.5800 1.48749 70.23
37 -95.2503 14.0671
38 ∞ 4.000 1.51633 64.14
39 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.76 208.06
Fno 4.07 4.08
画角（２ω） 21.54° 5.93°
像高 10.82
倍率 1.415
BF 17.51 17.51 (空気中)
全長 189.61 189.61 (空気中)
各群焦点距離
f1=68.857
f2=-16.212
f3=43.645
数値実施例５
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
30 541.5935 2.8500 1.59270 35.31
31 -44.0512 3.4800
32 -40.0189 1.2300 1.81600 46.62
33 20.3004 6.7900 1.59270 35.31
34 -24.0499 1.3200 1.88300 40.76
35 64.0076 0.1900
36 26.9641 4.5800 1.48749 70.23
37 -95.2503 14.0671
38 ∞ 4.000 1.51633 64.14
39 ∞ 0.800
像面 ∞
マスターレンズとの間隔=1.0000
各種データ（無限遠物点）
ＷＥ ＴＥ
焦点距離 57.76 208.06
Fno 4.07 4.08
画角（２ω） 21.54° 5.93°
像高 10.82
倍率 1.415
BF 17.51 17.51 (空気中)
全長 189.61 189.61 (空気中)
各群焦点距離
f1=68.857
f2=-16.212
f3=43.645
以上のマスターレンズＭＳＬの無限遠物点合焦時の収差図を図８に示す。また、テレコンバーターレンズＴＣＬの実施例１〜５の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図９〜図１３に示す。また各図中、”ＦＩＹ”は最大像高を示す。
これらの収差図において、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、それぞれ、広角端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
また、（ｅ）、（ｆ）、（ｇ）、（ｈ）は、それぞれ、望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。
以下、各実施例の条件式の値を示す。
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
条件式(1) 1.932 1.979 1.924 1.895 2.838
条件式(2) -0.232 -0.247 -0.200 -0.174 -0.085
条件式(3) 1.5927 1.5927 1.5927 1.5927 1.5927
条件式(4) 20.49 11.26 38.91 38.91 -
条件式(5) -0.648 -0.833 -0.888 -0.900 -0.640
条件式(6) 0.339 0.390 0.413 0.349 0.340
条件式(7) 0.371 0.383 0.421 0.393 0.339
条件式(8) 1.805 1.593 1.762 1.805 1.593
条件式(9) 1.240 1.245 0.902 1.537 0.759
条件式(10) 0.477 0.575 0.575 0.452 0.415
条件式(11) -1.605 -1.655 -1.500 -1.422 -1.185
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
条件式(1) 1.932 1.979 1.924 1.895 2.838
条件式(2) -0.232 -0.247 -0.200 -0.174 -0.085
条件式(3) 1.5927 1.5927 1.5927 1.5927 1.5927
条件式(4) 20.49 11.26 38.91 38.91 -
条件式(5) -0.648 -0.833 -0.888 -0.900 -0.640
条件式(6) 0.339 0.390 0.413 0.349 0.340
条件式(7) 0.371 0.383 0.421 0.393 0.339
条件式(8) 1.805 1.593 1.762 1.805 1.593
条件式(9) 1.240 1.245 0.902 1.537 0.759
条件式(10) 0.477 0.575 0.575 0.452 0.415
条件式(11) -1.605 -1.655 -1.500 -1.422 -1.185
本実施形態のマスターレンズＭＳＬでは、ゴースト、フレア等の不要光をカットするために、明るさ絞り以外にフレア絞りを配置してもかまわない。第１レンズ群の物体側、第１レンズ群と第２レンズ群間、第２レンズ群と第３レンズ群間、第３レンズ群と第４レンズ群間、第４レンズ群と第５レンズ群間、第５レンズ群と第６レンズ群間、第６レンズ群と像面間のいずれの場所に配置しても良い。
また、枠部材によりフレア光線をカットするように構成しても良いし、別の部材を構成しても良い。フレア絞りとして、光学系に直接印刷しても、塗装しても、シールなどを接着してもかまわない。フレア絞りの形状は円形、楕円形、矩形、多角形、関数曲線で囲まれる範囲等、いかなる形状でもかまわない。また有害光束をカットするだけでなく画面周辺のコマフレア等の光束をカットしても良い。
また各レンズには反射防止コートを行い、ゴースト、フレアを軽減してもかまわない。マルチコートであれば効果的にゴースト、フレアを軽減できるので望ましい。また赤外カットコートをレンズ面、カバーガラス等に使用してもかまわない。画像周辺部の明るさのかげり（シェーディング）をＣＣＤのマイクロレンズをシフトすることにより軽減しても良い。例えば、各像高における光線の入射角に合わせてＣＣＤのマイクロレンズの設計を変えても良い。また画像処理により画像周辺部の低下量を補正しても良い。
ゴースト、フレアの発生を防止するためにレンズの空気接触面に反射防止コートを施すことは一般的に行われている。一方、接合レンズの接合面では接着材の屈折率が空気の屈折率よりも十分高い。そのためもともと単層コート並み、あるいはそれ以下の反射率となっていることが多く、あえてコートを施すことは少ない。しかしながら、接合面にも積極的に反射防止コートを施せばさらにゴースト、フレアを軽減でき、なお良好な画像を得ることができるようになる。特に最近では高屈折率硝材が普及し収差補正効果が高いためカメラ光学系に多用されるようになってきているが、高屈折率硝材を接合レンズとして用いた場合、接合面での反射も無視できなくなってくる。そのような場合、接合面に反射防止コートを施しておくことは特に効果的である。
接合面コートの効果的な使用法に関しては、特開平２−２７３０１号、特開２００１−３２４６７６号、特開２００５−９２１１５号、ＵＳＰ７１１６４８２等に開示されている。これらの文献では特に正先行ズームレンズの第１レンズ群内の接合レンズ面コートについて述べられており、本発明の第１レンズ群内の接合レンズ面についてもこれら文献に開示されているごとく実施すればよい。
使用するコート材としては、基盤となるレンズの屈折率と接着材の屈折率に応じて、比較的高屈折率なＴａ2Ｏ5、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、ＣｅＯ2、ＳｎＯ2、Ｉｎ2Ｏ3、ＺｎＯ、Ｙ2Ｏ3などのコート材、比較的低屈折率なＭｇＦ2、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3などのコート材、などを適宜選択し、位相条件を満たすような膜厚に設定すれば良い。
当然のことながら、レンズの空気接触面へのコーティング同様、接合面コートをマルチコートとしても良い。２層あるいはそれ以上の膜数のコート材や膜厚を適宜組み合わせることで、更なる反射率の低減や、反射率の分光特性・角度特性等のコントロールなどを行うことが可能となる。また第１レンズ群以外のレンズ接合面についても、同様の思想に基づいて接合面コートを行うことが効果的なのは言うまでもない。
図１４は、本実施形態のテレコンバーターとマスターレンズ装置を組み合わせて撮影レンズに用いた撮像システムの概略断面図である。レンズ部は模式的に現しているが、上述のレンズ系等が使用できる。
図中、撮像システム１０は、撮像装置本体１を有し、光路中にクイックリターンミラーを持たないカメラである。テレコンバーター部３のマスターレンズ装置２側には、マスターレンズ装置側マウント部４が形成されている。テレコンバーター部３の撮像装置本体１側には、撮像装置側マウント部５が形成されている。
これにより、マスターレンズ装置２と撮像装置本体１との間に、テレコンバーター部３を着脱自在に構成できる。
これにより、マスターレンズ装置２と撮像装置本体１との間に、テレコンバーター部３を着脱自在に構成できる。
マウント部のタイプとしては、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント（この図では、バヨネットタイプのマウントを用いている。）等が用いられる。
また、ＣＣＤ、Ｃ−ＭＯＳ等の撮像素子の撮像面６に、マスターレンズ装置ＭＳＬとテレコンバーターレンズＴＣＬにより被写体の像が形成されるである。撮像素子は、マスターレンズ装置２と、テレコンバーター部３と、の合成光学系により形成される像の位置に配置され、かつ、合成光学系により形成される像を電気信号に変換する。
さらに、撮像面Ｉ直前には、カバーガラスやフィルター類Ｆが配置される。
さらに、撮像面Ｉ直前には、カバーガラスやフィルター類Ｆが配置される。
また、撮像装置本体１の背面には、バックモニタ７が形成されている。撮影者は、バックモニタ７に表示された画像により、撮像しようとする構図を認識できる。
さらに、マスターレンズ装置２の各レンズ群の配置に関する情報を撮像装置本体１に送信するようにしてもよい。例えば、マスターレンズ装置２はフォーカシング用の可動レンズを備えており、被写体距離や装着するテレコンバーター部３や撮像装置本体１の種類による像位置のズレを補正できるようになっている。
さらに、マスターレンズ装置２の各レンズ群の配置に関する情報を撮像装置本体１に送信するようにしてもよい。例えば、マスターレンズ装置２はフォーカシング用の可動レンズを備えており、被写体距離や装着するテレコンバーター部３や撮像装置本体１の種類による像位置のズレを補正できるようになっている。
本実施形態のテレコンバーターは、このような構成の撮像システムの光学系（リアテレコンバーター）として用いることができる。
以上、本発明の種々の実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態のみに限られるものではなく、それぞれの実施形態の構成を適宜組み合わせて構成した実施形態も本発明の範疇となるものである。
以上のように、本発明にかかる３枚接合レンズユニットを備えるテレコンバーターは、コンバーターレンズ部の中間部における相互のレンズの偏心の影響を低減し、かつ、収差の発生を十分に低減することができるテレコンバーターに有用である。
１ 撮像装置本体
２ マスターレンズ装置
３ テレコンバーター部
４ マスターレンズ装置側マウント部
５ 撮像装置側マウント部
６ 撮像素子の撮像面
７ バックモニタ
１０ 撮像システム
Ｆ フィルター
ＭＳＬ マスターレンズ
ＴＣＬ テレコンバーター
Ｇ１〜Ｇ３ レンズユニット
Ｌ１１〜Ｌ３２ 各レンズ
２ マスターレンズ装置
３ テレコンバーター部
４ マスターレンズ装置側マウント部
５ 撮像装置側マウント部
６ 撮像素子の撮像面
７ バックモニタ
１０ 撮像システム
Ｆ フィルター
ＭＳＬ マスターレンズ
ＴＣＬ テレコンバーター
Ｇ１〜Ｇ３ レンズユニット
Ｌ１１〜Ｌ３２ 各レンズ
Claims (12)
- マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
前記マスターレンズ装置の装着により前記マスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
前記コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
前記第１レンズユニットは、両凸正レンズからなり、
前記第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とするテレコンバーター。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
ここで、
ｆは、前記コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、前記コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、前記第２レンズユニットの前記第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、前記第２レンズユニットの前記第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、前記第２レンズユニットの前記第２レンズのｄ線における屈折率、
である。 - マスターレンズ装置を装着するマスターレンズ装置側マウント部と、
撮像装置本体を装着する撮像装置側マウント部と、
前記マスターレンズ装置の装着により前記マスターレンズ装置の焦点距離よりも長い焦点距離のレンズ系を得るために全体として負の屈折力を有するコンバーターレンズ部と、を有し、
前記コンバーターレンズ部は、
物体側から像側へ順に、
正の屈折力を有する第１レンズユニットと、
負の屈折力を有する第２レンズユニットと、
正の屈折力を有する第３レンズユニットと、を備え、
前記第２レンズユニットは、物体側から像側へ順に、
負の屈折力を有する第１レンズと、
正の屈折力を有する第２レンズと、
負の屈折力を有する第３レンズと、からなる３枚接合レンズユニットであり、
以下の条件式を満足することを特徴とするテレコンバーター。
１．５＜｜ｆ｜／Ｄ＜５．０ ・・・（１−２）
−０．５＜（ｒ２２ｆ＋ｒ２２ｒ）／（ｒ２２ｆ−ｒ２２ｒ）＜−０．０８
・・・（２−２）
１．５５＜ｎ２ｐ＜１．６５ ・・・（３−２）
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆは、前記コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
Ｄは、前記コンバーターレンズ部の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
ｒ２２ｆは、前記第２レンズユニットの前記第２レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ２２ｒは、前記第２レンズユニットの前記第２レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｎ２ｐは、前記第２レンズユニットの前記第２レンズのｄ線における屈折率、
ｆ２３は、前記第２レンズユニットの前記第３レンズの焦点距離、
である。 - 前記第１レンズユニットまたは前記第３レンズユニットは、少なくとも１つの接合レンズを含むことを特徴とする請求項１または２に記載のテレコンバーター。
- 前記第１レンズユニットまたは前記第３レンズユニットの前記接合レンズは、
物体側レンズと、像側レンズと、からなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３に記載のテレコンバーター。
５＜Δν＜７０ ・・・（４−１）
ここで、
Δνは、前記物体側レンズのアッベ数と、前記像側レンズのアッベ数と、の差であり、前記第１レンズユニットまたは前記第３レンズユニットの前記接合レンズが２つ以上存在する場合には、より大きい値とする。 - 前記第１レンズユニットは、１枚または２枚のレンズからなることを特徴とする請求項２または請求項２に従属する請求項３または４に記載のテレコンバーター。
- 前記第３レンズユニットは、１枚または２枚のレンズからなることを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のテレコンバーター。
- 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載のテレコンバーター。
−５．０＜ｒ１ｒ／ｆ１＜−０．５９ ・・・（５−１）
ここで、
ｒ１ｒは、前記第１レンズユニットの最も像側に位置するレンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ１は、前記第１レンズユニットの焦点距離、
である。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から７のいずれか１項に記載のテレコンバーター。
０．３２＜ｆ２２／｜ｆ｜＜３．０ ・・・（６−１）
ここで、
ｆ２２は、前記第２レンズユニットの前記第２レンズの焦点距離、
ｆは、前記コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または請求項１に従属する請求項３から８のいずれか１項に記載のテレコンバーター。
０．３３＜ｆ２３／ｆ＜０．４７ ・・・（７−１）
ここで、
ｆ２３は、前記第２レンズユニットの前記第３レンズの焦点距離、
ｆは、前記コンバーターレンズ部の全系の焦点距離、
である。 - 前記コンバーターレンズ部は、５枚または６枚のレンズのみから構成されていることを特徴とする請求項１から９のいずれか１項に記載のテレコンバーター。
- 前記第２レンズユニットの前記第１レンズは、両凹負レンズであり、
前記第２レンズユニットの前記第２レンズは、両凸正レンズであり、
前記第２レンズユニットの前記第３レンズは、両凹負レンズであることを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項に記載のテレコンバーター。 - 請求項１から１１のいずれか１項に記載のテレコンバーターと、
前記装置側マウント部に装着可能な前記マスターレンズ装置と、
前記撮像装置側マウント部に装着可能な前記撮像装置と、を備え、
前記撮像装置本体は、撮像素子を有し、
前記撮像素子は、前記マスターレンズ装置と、前記テレコンバーターと、の合成光学系により形成される像の位置に配置され、かつ、前記合成光学系により形成される像を電気信号に変換することを特徴とする撮像システム。
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