JP5990435B2 - 樹脂発泡体シート及び樹脂発泡複合体 - Google Patents
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Description
(厚み公差)/(厚みの中心値)×100 (1)
厚み公差:長さ方向の1点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、さらに上記長さ方向の1点から長さ方向に1m移動した点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、得られた全ての測定値の最大値と最小値の差をいう。
厚みの中心値:長さ方向の1点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、さらに上記長さ方向の1点から長さ方向に1m移動した点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、得られた全ての測定値を小さい順に並べたとき中央に位置する値をいう。
表面被覆率(%)=[(表面の面積)−(表面に存在する孔の面積)]/(表面の面積)×100 (2)
本発明の樹脂発泡体シートは、樹脂発泡体のシート状物である。本発明の樹脂発泡体シートは、巻き取られ、ロール状(巻回体)であってもよい。なお、本明細書において、「見掛け密度が0.03〜0.30g/cm3、50%圧縮時の圧縮応力が5.0N/cm2以下、厚みが0.05mm以上0.40mm以下、長さが5m以上、幅が300mm以上である樹脂発泡体シート」を「本発明の長尺樹脂発泡体シート」と称する場合がある。
(厚み公差)/(厚みの中心値)×100 (1)
厚み公差:長さ方向の1点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、さらに上記長さ方向の1点から長さ方向に1m移動した点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、得られた全ての測定値の最大値と最小値の差をいう。
厚みの中心値:長さ方向の1点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、さらに上記長さ方向の1点から長さ方向に1m移動した点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、得られた全ての測定値を小さい順に並べたとき中央に位置する値をいう。
表面被覆率(%)=[(表面の面積)−(表面に存在する孔の面積)]/(表面の面積)×100 (2)
好ましくは5〜300MPa/秒である。
本発明の樹脂発泡複合体は、本発明の長尺樹脂発泡体シートを少なくとも含む。本発明の樹脂発泡複合体は、本発明の長尺樹脂発泡体シートと他の層とが積層された構成であることが好ましい。なお、本発明の樹脂発泡複合体の形状は、特に限定されないが、シート状(フィルム状)、ロール状が好ましい。また、用途に応じて種々の形状に加工されていてもよい。
ポリプロピレン[メルトフローレート(MFR):0.35g/10min]:45重
量部、ポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合):55重量部、水酸化マグネシウム:10重量部、カーボン(商品名「旭♯35」旭カーボン株式会社製):10重量部、ステアリン酸モノグリセリド:1重量部、及び脂肪酸アミド(ラウリン酸ビスアミド):1.5重量部を、日本製鋼所(JSW)社製の二軸混練機にて、200℃の温度で混練した後、ストランド状に押出し、水冷後ペレット状に成形した。このペレットを、日本製鋼所社製の単軸押出機に投入し、220℃の雰囲気下、13(注入後12)MPaの圧力で、二酸化炭素ガスを注入した。二酸化炭素ガスは、ペレット全量に対して5.6重量%の割合で注入した。二酸化炭素ガスを十分飽和させた後、発泡に適した温度まで冷却後、ダイから円筒状に押出して、発泡体の内側表面を冷却するマンドレルと、押出機の環状ダイから押し出された円筒状の発泡体の外側表面を冷却する発泡体冷却用エアリングの間を通過させ、直径の一部を切断してシート状に展開して長尺発泡体原反を得た。この長尺発泡体原反において、平均セル径は55μm、見掛け密度は0.041g/cm3であった。
この長尺発泡体原反を所定の幅に切断し(スリット加工)、図1に示すような連続スライス装置(スライスライン)を用いて、1面ずつ表面の低発泡層を剥がしとり、樹脂発泡体A及び樹脂発泡体Bを得た。
樹脂発泡体A:厚み0.30mm、幅550mm
樹脂発泡体B:厚み0.40mm、幅550mm
上記樹脂発泡体Aを、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.20mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、片面を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、片面が熱溶融処理された樹脂発泡体シートを得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
上記樹脂発泡体Bを、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.30mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、片面を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、片面が熱溶融処理された樹脂発泡体シートを得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
上記樹脂発泡体Aを、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.20mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、片面を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、巻回体を得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
次に、上記巻回体を巻き戻して、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.10mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、溶融処理がされていない面(未処理面)を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、両面が熱溶融処理された樹脂発泡体シートを得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
上記樹脂発泡体Bを、巻き戻し、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.30mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、片面を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、巻回体を得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
次に、上記巻回体を巻き戻して、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.20mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、溶融処理がされていない面(未処理面)を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、両面が熱溶融処理された樹脂発泡体シートを得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
上記樹脂発泡体Aを、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.25mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、片面を熱で溶融処理し、巻き取って、巻回体を得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
次に、上記巻回体を巻き戻して、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.20mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、先程、溶融処理した面を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、同一面が2回熱溶融処理された樹脂発泡体シートを得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
上記樹脂発泡体Aを、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.20mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、片面を熱で溶融処理し、巻き取って、巻回体を得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
次に、上記巻回体を巻き戻して、誘導発熱ロールの温度を160℃、ギャップを0.13mmにセットした上記連続処理装置内を通過させることにより、先程、溶融処理した面を熱で溶融処理して、スリット加工し、その後巻き取って、同一面が2回熱溶融処理された樹脂発泡体シートを得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
上記樹脂発泡体Aを、誘導発熱ロールの温度を30℃、ギャップを1.00mmにセットした上記連続処理装置内を通過させ、スリット加工し、その後巻き取って、樹脂発泡体シートを得た。なお、引き取り速度は、20m/minとした。
上記実施例及び上記比較例で得られた樹脂発泡体シートについて、下記の測定又は評価を行った。結果は表1に示した。
樹脂発泡体シートより、幅40mm×長さ40mmの打抜き刃型にて打抜き、測定用サンプルを得た。そして、上記測定用サンプルより、JIS K 6767に従って見かけ密度(g/cm3)を求めた。
具体的には、上記測定用サンプルの幅、長さを測定し、測定端子の直径(φ)20mmである1/100ダイヤルゲージにて測定用サンプルの厚さ(mm)を測定した。これらの測定値からポリオレフィン系樹脂発泡体の体積(cm3)を算出した。次に、測定用サンプルの重量(g)を、最小目盛り0.01g以上の上皿天秤にて測定した。上記の体積及び重量の測定値より、見かけ密度(g/cm3)を算出した。
JIS K 6767に基づいて、樹脂発泡体シートの厚み方向に初めの厚さの50%だけ圧縮したときの応力(N)を測定し、該応力を単位面積(cm2)当たりに換算して、50%圧縮時の反発応力(N/cm2)とした。
JIS K 6767の引張強さ及び伸びの項に基づいて、樹脂発泡体シートの長さ方向の引張強度(MPa)を測定した。
樹脂発泡体シートの長さ方向の1点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、さらに上記長さ方向の1点から長さ方向に1m移動した点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、得られた全ての測定値から、平均値、最大値、最小値を求めた。
厚みの測定の際には、測定端子の直径(φ)20mmである1/100ダイヤルゲージを用いた。
上記測定値の平均値を、樹脂発泡体シートの「厚み」(mm)とした。
上記最大値と上記最小値の差を、「厚み公差(厚みレンジ)」(mm)とした。
上記測定値を小さい順に並べたときに中央に位置する値を、「厚みの中心値」(mm)とした。
上記測定値から標準偏差を求め、「厚みの標準偏差」とした。
また、下記式(1)より、「式(1)より求められる値」(%)を算出した。
(厚み公差)/(厚みの中心値)×100 (1)
樹脂発泡体シートの熱で溶融処理された面の表面被覆率を測定し、その値を樹脂発泡体シートの表面被覆率とした。なお、両面が熱で溶融処理された面である場合には両面の表面被覆率を求めて、小さい方の値をその樹脂発泡体シートの表面被覆率とした。また、両面が熱で溶融処理されていない面である場合は任意の一方の面の表面被覆率を測定し、その値を樹脂発泡体シートの表面被覆率とした。
表面被覆率は、下記式(2)より、求めた。
表面被覆率(%)=[(表面の面積)−(表面に存在する孔の面積)]/(表面の面積)×100 (2)
表面の面積及び表面に存在する孔の面積は、マイクロスコープ(装置名「VHX600」、株式会社キーエンス製)用いて得られた測定面の画像より求めた。
マイクロスコープによる観察では、照明方法として側射照明を採用し、その照度は17000ルクスとした。また、倍率は500倍とした。
照明兼カメラとして照明内蔵レンズカメラ(装置名「0P72404」、株式会社キーエンス製)を使用し、またレンズとしてズームレンズ(商品名「VH−Z100」、株式会社キーエンス製)を使用した。
なお、照度は、照度計(商品名「VHX600」、カスタム社製)を用いて調節した。
厚み精度は、下記式(3)より求めた。
なお、目的値は、狙いとする厚みの値(狙い厚みの値、目的とする厚みの値)である。例えば、実施例1の目的値はセットしたギャップの大きさである0.20mmであり、実施例3の目的値は最終的にセットしたギャップの大きさである0.10mmである。
厚み精度(%)=[(厚み公差)/2]/(目的値)×100 (3)
樹脂発泡体シート作製時における巻き取りの際に千切れや破断が発生するか否か、巻き取られた巻回体にシワ(巻きジワ)が発生するか否かを確認し、下記基準で評価した。
評価基準
「問題なし」:千切れや破断が発生せず、且つ、シワが発生しない。
「シワ発生」:シワが発生
11 繰出ロール
12 ピンチロール
13 刃(スライス刃)
14 ガイドロール
15 巻取ロール
16 樹脂発泡体
2 加熱ロールを有する連続処理装置
21 繰出ロール
22 ガイドロール
23 加熱ロール(熱誘電ロール)
24 冷却ロール
25 巻取ロール
26 樹脂発泡体
a 流れ方向
Claims (7)
- ポリオレフィン系樹脂を50重量%以上の割合で含有するポリオレフィン系樹脂組成物の発泡体であり、見掛け密度が0.03〜0.30g/cm3、50%圧縮時の圧縮応力が5.0N/cm2以下、厚みが0.05mm以上0.40mm以下、長さが5m以上、幅が300mm以上、下記式(1)より求められる値が25%以下である、樹脂発泡体シート。
(厚み公差)/(厚みの中心値)×100 (1)
厚み公差:長さ方向の1点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、さらに前記長さ方向の1点から長さ方向に1m移動した点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、得られた全ての測定値の最大値と最小値の差をいう。
厚みの中心値:長さ方向の1点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、さらに前記長さ方向の1点から長さ方向に1m移動した点で一方の端部から他方の端部まで幅方向10mm毎に厚みを測定し、得られた全ての測定値を小さい順に並べたとき中央に位置する値をいう。 - 少なくとも一方の面の、下記式(2)で定義される表面被覆率が40%以上である請求項1に記載の樹脂発泡体シート。
表面被覆率(%)=[(表面の面積)−(表面に存在する孔の面積)]/(表面の面積)×100 (2) - 溶融処理表面を有する、請求項1または2に記載の樹脂発泡体シート。
- 前記ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレン系重合体である、請求項1から3のいずれか一つに記載の樹脂発泡体シート。
- 前記ポリオレフィン系樹脂組成物は更に熱可塑性エラストマーを含有する、請求項1から4のいずれか一つに記載の樹脂発泡体シート。
- 前記熱可塑性エラストマーはオレフィン系エラストマーである、請求項5に記載の樹脂発泡体シート。
- 請求項1〜6のいずれか一つに記載の樹脂発泡体シートの少なくとも一方の面側に粘着剤層を有する樹脂発泡複合体。
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