JP5964326B2 - 太陽電池封止材および太陽電池モジュール - Google Patents
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Description
1)150℃、250Paで3分間加熱減圧した後、150℃、100kPaで15分間加熱加圧することにより架橋処理された該太陽電池封止材を23℃で1時間アセトンに浸漬したときのアセトンの吸収率が、上記架橋処理された太陽電池封止材の重量に対して3.5〜12.0重量%である。
2)JIS K6911に準拠し、温度100℃、印加電圧500Vで測定される、上記架橋処理された太陽電池封止材の体積固有抵抗が1.0×1013〜1.0×1018Ω・cmである。
表面側透明保護部材と、
裏面側保護部材と、
太陽電池素子と、
上記の太陽電池封止材を架橋させて形成される、上記太陽電池素子を上記表面側透明保護部材と上記裏面側保護部材との間に封止する封止層と、
を備えた太陽電池モジュールが提供される。
A)該封止膜を23℃で1時間アセトンに浸漬したときのアセトンの吸収率が、上記封止膜の重量に対して3.5〜12.0重量%である。
B)JIS K6911に準拠し、温度100℃、印加電圧500Vで測定される、上記太陽電池封止膜の体積固有抵抗が1.0×1013〜1.0×1018Ω・cmである。
本発明の太陽電池封止材は、架橋性樹脂を含む樹脂組成物からなり、以下に示す1)および2)を満たす。
1)150℃、250Paで3分間加熱減圧した後、150℃、100kPaで15分間加熱加圧することにより架橋処理された該太陽電池封止材を23℃で1時間アセトンに浸漬したときのアセトンの吸収率が、アセトンを浸積する前の架橋処理された太陽電池封止材の重量に対して3.5〜12.0重量%である。
2)JIS K6911に準拠し、温度100℃、印加電圧500Vで測定される、150℃、250Paで3分間加熱減圧した後、150℃、100kPaで15分間加熱加圧することにより架橋処理された太陽電池封止材の体積固有抵抗が1.0×1013〜1.0×1018Ω・cmである。
3)ASTM D2240に準拠して測定される、150℃、250Paで3分間加熱減圧した後、150℃、100kPaで15分間加熱加圧することにより架橋処理された太陽電池封止材のショアA硬度が50〜85である。
4)150℃、250Paで3分間加熱減圧した後、150℃、100kPaで15分間加熱加圧することにより架橋処理された太陽電池封止材を30℃で1時間t−ブチルアルコールに浸漬したときのt−ブチルアルコールの吸収率が、t−ブチルアルコールに浸積する前の架橋処理された太陽電池封止材の重量に対して2.5〜6.0重量%である。
本発明の太陽電池封止材は、架橋処理した後に23℃、1時間アセトンに浸漬したときのアセトンの吸収率(以下、単に「アセトン吸収率」ともいう。)が、アセトンに浸漬する前の架橋処理した太陽電池封止材の重量に対して3.5〜12.0重量%であり、好ましくは3.8〜12.0重量%、さらに好ましくは4.0〜11.0重量%である。アセトン吸収率とは、太陽電池封止材をラミネート加工した際に生じる有機過酸化物の分解物を、どの程度太陽電池封止材中に吸収(溶解)できるかを表す指標である。アセトン吸収率を3.5重量%以上にすることで、有機過酸化物の分解物を十分に吸収することができ、太陽電池モジュールに気泡が発生しにくい傾向にある。アセトン吸収率を12.0重量%以下にすることで、100℃での体積固有抵抗が向上し、PID現象の発生を抑制することができる。
本発明の太陽電池封止材は、架橋処理した後に、JIS K6911に準拠し、温度100℃、印加電圧500Vで測定される体積固有抵抗が1.0×1013〜1.0×1018Ω・cmである。体積固有抵抗が大きい太陽電池封止材は、PID現象の発生を抑制する特性を有する傾向にある。さらに、太陽光が照射される時間帯には、従来の太陽電池モジュールではモジュール温度が例えば70℃以上になることがあるので、長期信頼性の観点から、従来報告されている常温(23℃)での体積固有抵抗より高温条件下での体積固有抵抗が求められており、温度100℃での体積固有抵抗が重要となる。
本発明の太陽電池封止材は、架橋処理した後に、ASTM D2240に準拠して測定される、ショアA硬度(以下、単に「ショア硬度」ともいう。)が、50〜85であることが好ましく、より好ましくは55〜85、更に好ましくは55〜84である。架橋性樹脂として、エチレン系共重合体を用いる場合、架橋処理後の太陽電池封止材のショアA硬度は、エチレン系共重合体のエチレン単位の含有割合や密度や組成比および架橋処理条件を制御することにより、調整することができる。例えば、エチレン系共重合体のエチレン単位を多くすれば硬度は高くなり、少なくすれば硬度は低くなる。また、架橋処理条件によっても、架橋度を高めることにより、エチレン系共重合体の結晶性を低下させ、硬度を低下できる傾向にある。なおショアA硬度は、試験片シートに荷重後、15秒以上経過してから測定する。
本発明の太陽電池封止材は、架橋処理した後に30℃、1時間t−ブチルアルコールに浸漬したときのt−ブチルアルコールの吸収率(以下、単に「t−ブチルアルコール吸収率」ともいう。)が、t−ブチルアルコールに浸積させる前の架橋処理した太陽電池封止材の重量に対して2.5〜6.0重量%であることが好ましく、より好ましくは2.8〜6.0重量%、更に好ましくは3.0〜5.0重量%である。t−ブチルアルコールの吸収率とは、太陽電池封止材をラミネート加工した際に発生される有機過酸化物の分解物を、どの程度太陽電池封止材中に吸収(溶解)できるかを表す指標である。t−ブチルアルコールの吸収率が2.5重量%以上であると、有機過酸化物の分解物を十分に吸収することができ、太陽電池モジュール中に気泡が発生するのを抑制することができる。t−ブチルアルコールの吸収率が6.0重量%以下であると、100℃での体積固有抵抗を高くできるので、PID現象の発生を抑制することができる。
本発明の太陽電池封止材を構成する樹脂組成物は、架橋性樹脂としてエチレン系共重合体を含むことが好ましい。
本発明の太陽電池封止材に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体は、エチレンと、炭素数3〜20のα−オレフィンとを共重合することによって得られる。α−オレフィンとしては、通常、炭素数3〜20のα−オレフィンを1種類単独でまたは2種類以上を組み合わせて用いることができる。炭素数3〜20のα−オレフィンとしては、直鎖状または分岐状のα−オレフィン、例えばプロピレン、1−ブテン、2−ブテン、1−ペンテン、3−メチル−1−ブテン、3,3−ジメチル−1−ブテン、1−ヘキセン、4−メチル−1−ペンテン、3−メチル−1−ペンテン、1−オクテン、1−デセン、1−ドデセンなどを挙げることができる。中でも好ましいのは、炭素数が10以下であるα−オレフィンであり、とくに好ましいのは炭素数が3〜8のα−オレフィンである。入手の容易さからプロピレン、1−ブテン、1−ペンテン、1−ヘキセン、4−メチル−1−ペンテンおよび1−オクテンが好ましい。なお、エチレン・α−オレフィン共重合体はランダム共重合体であっても、ブロック共重合体であってもよいが、柔軟性の観点からランダム共重合体が好ましい。
本発明の太陽電池封止材に用いられるエチレン・α−オレフィン共重合体は、芳香族ビニル化合物、例えば、スチレン、o−メチルスチレン、m−メチルスチレン、p−メチルスチレン、o,p−ジメチルスチレン、メトキシスチレン、ビニル安息香酸、ビニル安息香酸メチル、ビニルベンジルアセテート、ヒドロキシスチレン、p−クロロスチレン、ジビニルベンゼンなどのスチレン類;3−フェニルプロピレン、4−フェニルプロピレン、α−メチルスチレン、炭素数が3〜20の環状オレフィン類、例えば、シクロペンテン、シクロヘプテン、ノルボルネン、5−メチル−2−ノルボルネン、などを併用してもよい。
エチレン・α−オレフィン共重合体に含まれる、エチレンに由来する構成単位の含有割合が80〜90mol%であり、好ましくは80〜88mol%、より好ましくは82〜88mol%、さらに好ましくは82〜87mol%である。エチレン・α−オレフィン共重合体に含まれる、炭素数3〜20のα−オレフィンに由来する構成単位(以下、「α−オレフィン単位」とも記す)の割合は10〜20mol%であり、好ましくは12〜20mol%、より好ましくは12〜18mol%、さらに好ましくは13〜18mol%である。
ASTM D1238に準拠し、190℃、2.16kg荷重の条件で測定されるエチレン・α−オレフィン共重合体のメルトフローレ−ト(MFR)は5〜50g/10分であり、好ましくは10〜40g/10分、より好ましくは10〜35g/10分、さらに好ましくは10〜27g/10分、最も好ましくは15〜25g/10分である。エチレン・α−オレフィン共重合体のMFRが上記範囲であると、後述のエチレン・極性モノマー共重合体とよく混合できる。また、エチレン系共重合体のMFRの範囲を満足することができ、押出成形性が優れる。なお、エチレン・α−オレフィン共重合体のMFRは、後述する重合反応の際の重合温度、重合圧力、並びに重合系内のエチレンおよびα−オレフィンのモノマー濃度と水素濃度のモル比率などを調整することにより、調整することができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体に含まれる、アルミニウム元素(以下、「Al」とも記す)の含有量(残渣量)が好ましくは10〜500ppmであり、より好ましくは20〜400ppm、さらに好ましくは20〜300ppmである。Al含有量は、エチレン・α−オレフィン共重合体の重合過程において添加する有機アルミニウムオキシ化合物や有機アルミニウム化合物の濃度に依存する。
ASTM D2240に準拠して測定される、エチレン・α−オレフィン共重合体のショアA硬度は60〜85であり、好ましくは62〜83、より好ましくは62〜80、さらに好ましくは65〜80である。エチレン・α−オレフィン共重合体のショアA硬度は、エチレン・α−オレフィン共重合体のエチレン単位の含有割合や密度を後述の数値範囲に制御することにより、調整することができる。すなわち、エチレン単位の含有割合が高く、密度が高いエチレン・α−オレフィン共重合体は、ショアA硬度が高くなる。一方、エチレン単位の含有割合が低く、密度が低いエチレン・α−オレフィン共重合体は、ショアA硬度が低くなる。
ASTM D1505に準拠して測定されるエチレン・α−オレフィン共重合体の密度は好ましくは0.865〜0.884g/cm3であり、より好ましくは0.866〜0.883g/cm3、さらに好ましくは0.866〜0.880g/cm3、特に好ましくは0.867〜0.880g/cm3である。エチレン・α−オレフィン共重合体の密度は、エチレン単位の含有割合とα−オレフィン単位の含有割合とのバランスにより調整することができる。すなわち、エチレン単位の含有割合を高くすると結晶性が高くなり、密度の高いエチレン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。一方、エチレン単位の含有割合を低くすると結晶性が低くなり、密度の低いエチレン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体の、13C−NMRスペクトルおよび下記式(1)から求められるB値は0.9〜1.5であることが好ましく、0.9〜1.3であることがさらに好ましく、0.95〜1.3であることがより好ましく、0.95〜1.2であることがとくに好ましく、1.0〜1.2であることが最も好ましい。B値は、エチレン・α−オレフィン共重合体を重合する際の重合触媒を変更することにより調整可能である。より具体的には、後述するメタロセン化合物を用いることで、B値が上記の数値範囲にあるエチレン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
B値=[POE]/(2×[PO]×[PE]) (1)
(式(1)中、[PE]はエチレン・α−オレフィン共重合体に含まれるエチレンに由来する構成単位の割合(モル分率)を示し、[PO]はエチレン・α−オレフィン共重合体に含まれる炭素数3〜20のα−オレフィンに由来する構成単位の割合(モル分率)を示し、[POE]は全dyad連鎖に含まれるα−オレフィン・エチレン連鎖の割合(モル分率)を示す)
エチレン・α−オレフィン共重合体の、13C−NMRスペクトルにおける、Tααに対するTαβの強度比(Tαβ/Tαα)は1.5以下であることが好ましく、1.2以下であることがさらに好ましく、1.0以下であることがとくに好ましく、0.7以下であることが最も好ましい。Tαβ/Tααは、エチレン・α−オレフィン共重合体を重合する際の重合触媒を変更することにより調整可能である。より具体的には、後述するメタロセン化合物を用いることで、Tαβ/Tααが上記の数値範囲にあるエチレン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体の、ゲル浸透クロマトグラフィー(GPC)で測定した重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比で表される分子量分布Mw/Mnは、1.2〜3.5の範囲にあることが好ましく、1.7〜3.0の範囲にあることがさらに好ましく、1.7〜2.7の範囲にあることがより好ましく、1.9〜2.4の範囲にあることがとくに好ましい。エチレン・α−オレフィン共重合体の分子量分布Mw/Mnは、重合に際し、後述のメタロセン化合物を用いることにより調整することができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体の、固相抽出処理後の抽出液からイオンクロマトグラフィーにより検出される塩素イオンの含有割合は、2ppm以下であることが好ましく、1.5ppm以下であることがさらに好ましく、1.2ppm以下であることがとくに好ましい。塩素イオンの含有割合は、後述するメタロセン化合物の構造および重合条件を調整することにより調整することができる。すなわち、触媒の重合活性を高くすることにより、エチレン・α−オレフィン共重合体中の触媒残渣量を少なくし、塩素イオンの含有割合が上記の数値範囲にあるエチレン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体の、酢酸メチルへの抽出量は5.0重量%以下であることが好ましく、4.0重量%以下であることがさらに好ましく、3.5重量%以下であることがより好ましく、2.0重量%以下であることがとくに好ましい。酢酸メチルへの抽出量が多いことは、エチレン・α−オレフィン共重合体に低分子量成分が多く含まれており、分子量分布または組成分布が広がっていることを示している。そのため、後述のメタロセン化合物を使用し、重合条件を調整することにより、酢酸メチルへの抽出量が少ないエチレン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体の、示差走査熱量測定(DSC)に基づく融解ピークは30〜90℃の範囲に存在することが好ましく、33〜90℃の範囲に存在することがさらに好ましく、33〜88℃の範囲に存在することがとくに好ましい。融解ピークが90℃以下であると、結晶化度が低くなり、得られる太陽電池封止材の柔軟性が高まるため、太陽電池モジュールをラミネート成形する際にセルの割れや、薄膜電極のカケの発生を防止することができる。一方、融解ピークが30℃以上であると、樹脂組成物の柔軟性を適度に高くできるため、押出成形にて太陽電池封止材シートを容易に得ることができる。また、シートがベタついてブロッキングするのを防止して、シートの繰り出し性の悪化を抑制することができる。
エチレン・α−オレフィン共重合体は、チーグラー化合物、バナジウム化合物、メタロセン化合物などを触媒として用いて製造することができる。中でも以下に示す種々のメタロセン化合物を触媒として用いて製造することが好ましい。メタロセン化合物としては、例えば、特開2006−077261号公報、特開2008−231265号公報、特開2005−314680号公報などに記載のメタロセン化合物を用いることができる。ただし、これらの特許文献に記載のメタロセン化合物とは異なる構造のメタロセン化合物を使用してもよいし、二種以上のメタロセン化合物を組み合わせて使用してもよい。
なお、好ましくは、前述の(II−2)上記メタロセン化合物(I)と反応してイオン対を形成する化合物を実質的に使用せずに製造することで、電気特性の優れるエチレン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
本発明の太陽電池封止材に用いられるエチレン・極性モノマー共重合体は、エチレンと極性モノマーとのランダム共重合体である。極性モノマーとしては、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、イタコン酸、マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、無水マレイン酸、無水イタコン酸などの不飽和カルボン酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸nブチル、アクリル酸イソオクチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸イソブチル、マレイン酸ジメチルなどの不飽和カルボン酸エステル、アクリル酸グリシジルエステル、メタアクリル酸グリシジルエステルなどの不飽和カルボン酸グリシジルエステル、アクリル酸グリシジルエーテル、メタアクリル酸グリシジルエーテルなどの不飽和カルボン酸グリシジルエーテル、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルのようなビニルエステルなどの一種または二種以上などを例示することができる。
本発明の太陽電池封止材に用いられるエチレン・極性モノマー共重合体は、上記のようなモノマー単位を含有するものであるが該共重合体は、例えば、ラジカル発生剤の存在下、500〜4000気圧、100 〜300 ℃で溶媒や連鎖移動剤の存在下または不存在下に共重合させることにより製造し得る。またポリエチレンとグリシジル基を有する不飽和化合物とラジカル発生剤等からなる混合物を、押出機等を用いることにより溶融グラフト重合することにより製造することもできる。
本発明の太陽電池封止材を構成する樹脂組成物は、シランカップリング剤を含有させることもできる。シランカップリング剤は、架橋性樹脂100重量部に対して0.1〜2重量部を含有するが、好ましい態様である。シランカップリング剤が0.1〜1.8重量部含有されることがより好ましく、シランカップリング剤が0.1〜1.5重量部含有されることがとくに好ましい。
本発明の太陽電池封止材を構成する樹脂組成物は、有機過酸化物を含有させることもできる。有機過酸化物は、シランカップリング剤と、エチレン系共重合体とのグラフト変性の際のラジカル開始剤として、さらに、エチレン系共重合体の太陽電池モジュールのラミネート成形時の架橋反応の際のラジカル開始剤として用いられる。エチレン系共重合体に、シランカップリング剤をグラフト変性することにより、ガラス、バックシート、セル、電極との接着性が良好な太陽電池モジュールが得られる。さらに、エチレン系共重合体を架橋することにより、耐熱性、接着性に優れた太陽電池モジュールを得ることができる。
本発明の太陽電池封止材を構成する樹脂組成物には、紫外線吸収剤、光安定化剤、および耐熱安定剤からなる群より選択される少なくとも一種の添加剤が含有されることが好ましい。これらの添加剤の配合量は、架橋性樹脂100重量部に対して、0.005〜5重量部であることが好ましい。さらに、上記三種から選ばれる少なくとも二種の添加剤を含有することが好ましく、とくに、上記三種の全てが含有されていることが好ましい。上記添加剤の配合量が上記範囲にあると、恒温恒湿への耐性、ヒートサイクルの耐性、耐候安定性、および耐熱安定性を向上する効果を十分に確保し、かつ、太陽電池封止材の透明性やガラス、バックシート、セル、電極、アルミニウムとの接着性の低下を防ぐことができるので好ましい。
太陽電池封止材を構成する樹脂組成物には、以上詳述した諸成分以外の各種成分を、本発明の目的を損なわない範囲において、適宜含有させることができる。例えば、エチレン系共重合体以外の各種ポリオレフィン、スチレン系やエチレン系ブロック共重合体、プロピレン系重合体などが挙げられる。これらは、架橋性樹脂100重量部に対して、0.0001〜50重量部、好ましくは0.001〜40重量部含有されていてもよい。また、ポリオレフィン以外の各種樹脂、および/または各種ゴム、可塑剤、充填剤、顔料、染料、帯電防止剤、抗菌剤、防黴剤、難燃剤、架橋助剤、および分散剤などから選ばれる一種以上の添加剤を適宜含有することができる。
本発明の太陽電池封止材は、気泡の発生の抑制、太陽電池素子の割れ防止に優れ、さらに、ガラス、バックシート、薄膜電極、アルミニウム、太陽電池素子などの各種太陽電池部材との接着性、耐熱性、透明性、外観、耐候性、体積固有抵抗、電気絶縁性、透湿性、電極腐食性、押出成形性および架橋特性のバランスにも優れている。このため、従来公知の太陽電池モジュールの太陽電池封止材として好適に用いられる。
VA(mm3)=tmax(mm)×106(mm2) (3)
一方、この単位面積の太陽電池封止材の実際の体積V0(mm3)は、太陽電池封止材を構成する樹脂の比重ρ(g/mm3)と単位面積(1m2)当りの太陽電池封止材の実際の重さW(g)と、を下記式(4)に当てはめることにより算出される。
V0(mm3)=W/ρ (4)
太陽電池封止材の単位面積当りの凹部の合計体積VH(mm3)は、下記式(5)に示されるように、「太陽電池封止材の見掛けの体積VA」から「実際の体積V0」を差し引くことによって算出される。
VH(mm3)=VA−V0=VA−(W/ρ) (5)
したがって、空隙率(%)は次のようにして求めることができる。
空隙率P(%)=VH/VA×100
=(VA−(W/ρ))/VA×100
=1−W/(ρ・VA)×100
=1−W/(ρ・tmax・106)×100
太陽電池モジュールは、例えば、通常、多結晶シリコンなどにより形成された太陽電池素子を太陽電池封止材で挟み積層し、さらに、表裏両面を保護シートでカバーした結晶型太陽電池モジュールが挙げられる。すなわち、典型的な太陽電池モジュールは、表面側透明保護部材/太陽電池封止材/太陽電池素子/太陽電池封止材/裏面側保護部材という構成になっている。ただし、本発明の好ましい実施形態の1つである太陽電池モジュールは、上記の構成には限定されず、本発明の目的を損なわない範囲で、上記の各層の一部を適宜省略し、または上記以外の層を適宜設けることができる。上記以外の層としては、例えば接着層、衝撃吸収層、コーティング層、反射防止層、裏面再反射層、および光拡散層などを挙げることができる。これらの層は、とくに限定はないが、各層を設ける目的や特性を考慮して、適切な位置に設けることができる。
図1は、本発明の太陽電池モジュールの一実施形態を模式的に示す断面図である。なお、図1においては、結晶シリコン系の太陽電池モジュール20の構成の一例が示されている。図1に示されるように、太陽電池モジュール20は、インターコネクタ29により電気的に接続された複数の結晶シリコン系の太陽電池素子22と、それを挟持する一対の表面側透明保護部材24と裏面側保護部材26とを有し、これらの保護部材と複数の太陽電池素子22との間に、封止層28が充填されている。封止層28は、本発明の太陽電池封止材を貼り合わせた後、加熱圧着されて得られ、太陽電池素子22の受光面および裏面に形成された電極と接している。電極とは、太陽電池素子22の受光面および裏面にそれぞれ形成された集電部材であり、後述する集電線、タブ付用母線、および裏面電極層などを含む。
その結果、発電セルとガラスまたはアルミフレームとの間に封止される、太陽電池封止材には、高い電気絶縁性、高抵抗などの良好な電気特性が求められる。
薄膜シリコン系の太陽電池モジュールは、(1)表面側透明保護部材/薄膜太陽電池素子/封止層/裏面側保護部材をこの順に積層したもの;(2)表面側透明保護部材/封止層/薄膜太陽電池素子/封止層/裏面保護部材をこの順に積層したものなどでありうる。表面側透明保護部材、裏面側保護部材、および封止層は、前述の「結晶シリコン系の太陽電池モジュール」の場合と同様である。
太陽電池モジュールに用いられる表面側透明保護部材は、とくに制限はないが、太陽電池モジュールの最表層に位置するため、耐候性、撥水性、耐汚染性、機械強度をはじめとして、太陽電池モジュールの屋外暴露における長期信頼性を確保するための性能を有することが好ましい。また、太陽光を有効に活用するために、光学ロスの小さい、透明性の高いシートであることが好ましい。
太陽電池モジュールに用いられる裏面側保護部材は、とくに制限はないが、太陽電池モジュールの最表層に位置するため、上述の表面側透明保護部材と同様に、耐候性、機械強度などの諸特性を求められる。したがって、表面側透明保護部材と同様の材質で裏面側保護部材を構成してもよい。すなわち、表面側透明保護部材として用いられる上述の各種材料を、裏面側保護部材としても用いることができる。とくに、ポリエステル樹脂、およびガラスを好ましく用いることができる。また、裏面側保護部材は、太陽光の通過を前提としないため、表面側透明保護部材で求められる透明性は必ずしも要求されない。そこで、太陽電池モジュールの機械的強度を増すために、あるいは温度変化による歪、反りを防止するために、補強板を張り付けてもよい。補強板は、例えば、鋼板、プラスチック板、FRP(ガラス繊維強化プラスチック)板などを好ましく使用することができる。
太陽電池モジュールに用いられる太陽電池素子は、半導体の光起電力効果を利用して発電できるものであれば、とくに制限はない。太陽電池素子は、例えば、シリコン(単結晶系、多結晶系、非結晶(アモルファス)系)太陽電池、化合物半導体(III−III族、II−VI族、その他)太陽電池、湿式太陽電池、有機半導体太陽電池などを用いることができる。これらの中では、発電性能とコストとのバランスなどの観点から、多結晶シリコン太陽電池が好ましい。
太陽電池モジュールに用いられる電極の構成および材料は、とくに限定されないが、具体的な例では、透明導電膜と金属膜の積層構造を有する。透明導電膜は、SnO2、ITO、ZnOなどからなる。金属膜は、銀、金、銅、錫、アルミニウム、カドミウム、亜鉛、水銀、クロム、モリブデン、タングステン、ニッケル、バナジウムなどの金属からなる。これらの金属膜は、単独で用いられてもよいし、複合化された合金として用いられてもよい。透明導電膜と金属膜とは、CVD、スパッタ、蒸着などの方法により形成される。
本発明の太陽電池モジュールの製造方法は、(i)表面側透明保護部材と、本発明の太陽電池封止材と、太陽電池素子(セル)と、太陽電池封止材と、裏面側保護部材とをこの順に積層して積層体を形成する工程と、(ii)得られた積層体を加圧および加熱して一体化する工程と、を含むことを特徴とする。
上記ゲル分率が上記下限値以上であると、太陽電池封止材の耐熱性が良好となり、例えば85℃×85%RHでの恒温恒湿試験、ブラックパネル温度83℃での高強度キセノン照射試験、−40℃〜90℃でのヒートサイクル試験、耐熱試験での接着性の低下を抑制することができる。一方、ゲル分率が上記上限値以下であると、高い柔軟性を有する太陽電池封止材となり、−40℃〜90℃でのヒートサイクル試験での温度追従性が向上するため、剥離の発生を防止することができる。
A)該封止膜を23℃で1時間アセトンに浸漬したときのアセトンの吸収率が、封止膜の重量に対して3.5〜12.0重量%である。
B)JIS K6911に準拠し、温度100℃、印加電圧500Vで測定される、上記封止膜の体積固有抵抗が1.0×1013〜1.0×1018Ω・cmである。
C)ASTM D2240に準拠して測定される、封止膜のショアA硬度が50〜85である。
D)封止膜を30℃で1時間t−ブチルアルコールに浸漬したときのt−ブチルアルコールの吸収率が、封止膜の重量に対して2.5〜6.0重量%である。
本発明の太陽電池モジュールは、生産性、発電効率、寿命などに優れている。このため、この様な太陽電池モジュールを用いた発電設備は、コスト、発電効率、寿命などに優れ、実用上高い価値を有する。上記の発電設備は、家屋の屋根に設置する、キャンプなどのアウトドア向けの移動電源として利用する、自動車バッテリーの補助電源として利用するなどの、屋外、屋内を問わず長期間の使用に好適である。
[エチレン単位およびα−オレフィン、酢酸ビニル単位の含有割合]
試料0.35gをヘキサクロロブタジエン2.0mlに加熱溶解させて得られた溶液をグラスフィルター(G2)濾過した後、重水素化ベンゼン0.5mlを加え、内径10mmのNMRチューブに装入した。日本電子製のJNM GX−400型NMR測定装置を使用し、120℃で13C−NMR測定を行った。積算回数は8000回以上とした。得られた13C−NMRスペクトルより、共重合体中のエチレン単位の含有割合、およびα−オレフィン、酢酸ビニル単位の含有割合を定量した。
ASTM D1238に準拠し、190℃、2.16kg荷重の条件にて、エチレン・α−オレフィン共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体のMFRを測定した。また、架橋性樹脂のMFRについては、エチレン・α−オレフィン共重合体とエチレン・酢酸ビニル共重合体とのブレンド物を単軸押出機にて、ダイス温度200℃にて溶融混練しペレット化し、これを用いて同様にMFR測定を行った。
得られた太陽電池封止材のシートを10cm×10cmのサイズに裁断した後、150℃、真空圧250Paで3分、加圧圧力100kPaで15分の条件下、ラミネート装置(NPC社製、LM−110X160S)でラミネートして測定用の厚さ0.5mmの架橋シートを作製した。得られた架橋処理後のシートを密閉容器に入るように切断し、精密天秤で約1gを秤量した。秤量後、アセトンを10ml入れた100mlの密閉容器にシートを入れ、23℃、1時間浸漬した。1時間後、キムワイプなどでシート表面に付着しているアセトンをふき取り、試験後のシートを精密天秤で秤量した。この試験前後の重量差より、アセトンの吸収率を算出した。t−ブチルアルコールについても、30℃に温度条件を変更した以外は同様にして、t−ブチルアルコールの吸収率を算出した。
得られた太陽電池封止材のシートを10cm×10cmのサイズに裁断した後6枚重ねて、150℃、真空圧250Paで3分、加圧圧力100kPaで15分の条件下、ラミネート装置(NPC社製、LM−110X160S)でラミネートして測定用の厚さ3mmの架橋シートを作製した。得られたシートを用いて、ASTM D2240に準拠して架橋処理後の太陽電池封止材のショアA硬度を測定した。
エチレン・α−オレフィン共重合体を湿式分解した後、純水にて定容し、ICP発光分析装置(島津製作所社製、ICPS−8100)により、アルミニウムを定量し、アルミニウム元素の含有量を求めた。
エチレン・α−オレフィン共重合体を190℃、加熱4分、10MPaで加圧した後、10MPaで常温まで5分間加圧冷却して3mm厚のシートを得た。得られたシートを用いて、ASTM D2240に準拠してエチレン・α−オレフィン共重合体のショアA硬度を測定した。
ASTM D1505に準拠して、エチレン・α−オレフィン共重合体の密度を測定した。
上述の13C−NMRスペクトルより、下記式(1)に従ってエチレン・α−オレフィン共重合体の「B値」を算出した。
B値=[POE]/(2×[PO]×[PE]) ・・・(1)
(式(1)中、[PE]はエチレン・α−オレフィン共重合体に含まれるエチレンに由来する構成単位の割合(モル分率)を示し、[PO]はエチレン・α−オレフィン共重合体に含まれる炭素数3〜20のα−オレフィンに由来する構成単位の割合(モル分率)を示し、[POE]は全dyad連鎖に含まれるα−オレフィン・エチレン連鎖の割合(モル分率)を示す)
前述の文献の記載を参考にし、上述の13C−NMRスペクトルよりエチレン・α−オレフィン共重合体の「Tαβ/Tαα」を算出した。
Waters社製のゲル浸透クロマトグラフ(商品名「Alliance GPC−2000型」)を使用し、以下のようにして測定した。分離カラムには、商品名「TSKgel GMH6−HT」を2本、および商品名「TSKgel GMH6−HTL」を2本使用した。カラムサイズは、いずれも内径7.5mm、長さ300mmとし、カラム温度は140℃とし、移動相にはo−ジクロロベンゼン(和光純薬工業社製)および酸化防止剤としてBHT(武田薬品社製)0.025重量%を用いた。移動相を1.0ml/分の速度で移動させ、試料濃度は15mg/10mlとし、試料注入量は500μlとし、検出器として示差屈折計を用いた。標準ポリスチレンは、分子量がMw≦1000およびMw≧4×106については東ソー社製のものを用いた。また、分子量が1000≦Mw≦4×106についてはプレッシャーケミカル社製のものを用いた。分子量は、ユニバーサル校正して、用いた各α−オレフィンに合わせエチレン・α−オレフィン共重合体に換算した。
オートクレーブを用いて滅菌洗浄されたガラス容器にエチレン・α−オレフィン共重合体を約10g精秤し、超純水を100ml加えて密閉した後、常温で30分間超音波(38kHz)抽出を行って得られる抽出液を使用し、ダイオネクス社製のイオンクロマトグラフ装置(商品名「ICS−2000」)を用いて測定した。
エチレン・α−オレフィン共重合体を約10g程度精秤し、酢酸メチルを用いて、温水バス温度90℃でソックスレー抽出を3時間行い、抽出前後のエチレン・α−オレフィン共重合体の重量差または抽出溶媒を揮発させた残渣量より算出した。
得られた太陽電池封止材のシートを10cm×10cmのサイズに裁断した後、150℃、真空圧250Paで3分、加圧圧力100kPaで15分の条件下、ラミネート装置(NPC社製、LM−110X160S)でラミネートして測定用の架橋シートを作製した。作製した架橋シートの体積固有抵抗(Ω・cm)を、JIS K6911に準拠し、印加電圧500Vで測定した。なお、測定時、高温測定チャンバー「12708」(アドバンスト社製)を用いて温度100±2℃とし、微小電流計「R8340A」(アドバンスト社製)を使用した。
青色ガラス(3mm厚み×12cm×7.5cm)の上に、シートサンプルを置き、ついでその上に、3cm角に切った厚さ0.2mmのアルミ板を2cmの間隔をおいて2枚置き、1cm幅×3cm長さのポリテトラフルオロエチレン基材製の粘着テープで止めた。次いでその上に、シートサンプルをさらに置き、最後にPET系バックシートを重ねて、150℃、真空圧250Paで3分、加圧圧力100kPaで15分の条件下、ラミネート装置(NPC社製、LM−110X160S)で貼り合わせを行い架橋・接着をした後の外観を観察した(初期膨れ)。さらに、130℃のオーブンに入れ、1時間の耐熱試験を実施した後の外観を観察した(耐熱試験後膨れ)。以下の基準に従って気泡発生を評価した。
○:とくに外観変化無し
△:粘着テープを貼った箇所にわずかな形状変化が発生
×:粘着テープを貼った箇所に膨れが発生
厚さ150μmのシリコン型太陽電池素子をインゴットより切削採取し、白板ガラス/シートサンプル/シリコン型太陽電池素子/シートサンプル/PET製バックシートの構成で、150℃、真空圧250Paで3分、加圧圧力100kPaで15分の条件下、ラミネート装置(NPC社製、LM−110X160S)で張り合わせを行い積層体を得た。得られた積層体内のシリコン型太陽電池素子を目視観察し、割れを評価した。
単結晶シリコン太陽電池素子を用い18セル直列接続した小モジュールを作製し、評価した。モジュールのガラスは、24×21cmにカットした旭硝子ファブリテック製の白板フロートガラス3.2mm厚みのエンボス付き熱処理ガラスとした。単結晶シリコン太陽電池素子(Shinsung製)は、受光面側のバスバー銀電極を中央にして5×3cmにカットしたものを用いた。銅箔に共晶ハンダを表面コートされた銅リボン電極を用いて、18個のセルを直列に接続した。バックシートとして、シリカ膜が蒸着されたPETシートを含むPET系バックシートを用いた。バックシートの一部に、カッタ−ナイフで約2cm切り込みを入れ、セルからの端子取り出し部位とした。直列接続した18個のセルのプラス端子とマイナス端子を取り出した。150℃、真空圧250Paで3分、加圧圧力100kPaで15分の条件下、ラミネート装置(NPC社製、LM−110X160S)にてラミネートした。その後、ガラスからはみ出した封止材、バックシートをカットし、ガラスエッジには端面封止材を付与して、アルミフレームを取り付けた。その後、バックシートの取り出し部位には、RTVシリコーンを付与して硬化させた。
このミニモジュールのプラス端子とマイナス端子を短絡し、電源の高圧側ケーブルを接続した。また電源の低圧側ケーブルをアルミフレームに接続し、アルミルレームを接地した。このモジュールを85℃、85%rhの恒温恒湿槽内にセットし、温度上昇をされた後、−600Vを印加したまま保持した。
高圧電源は、HARb−3R10−LF(松定プレシジョン製)とし;恒温恒湿槽は、FS−214C2(エタック製)とした。
恒温恒湿試験24時間後、このモジュールをAM(エアマス)1.5クラスAの光強度分布を有するキセノン光源を用いてIV特性を評価した。IV評価には日清紡メカトロニクス製のPVS−116i−Sを用いた。評価結果は、以下の通りに分類した。
試験後のIV特性の最大出力電力Pmaxが初期値と比べて
出力電力の低下が1%以下 :○
出力電力の低下が1〜5%未満 :△
出力電力の低下が5%超過 :×
(合成例1)
撹拌羽根を備えた内容積50Lの連続重合器の一つの供給口に、共触媒としてメチルアルミノキサンのトルエン溶液を8.0mmol/hr、主触媒としてビス(1,3−ジメチルシクロペンタジエニル)ジルコニウムジクロライドのヘキサンスラリーを0.025mmol/hr、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を0.5mmol/hrの割合で供給し、触媒溶液と重合溶媒として用いる脱水精製したノルマルヘキサンの合計が20L/hrとなるように脱水精製したノルマルヘキサンを連続的に供給した。同時に重合器の別の供給口に、エチレンを3kg/hr、1−ブテンを15kg/hr、水素を5NL/hrの割合で連続供給し、重合温度90℃、全圧3MPaG、滞留時間1.0時間の条件下で連続溶液重合を行った。重合器で生成したエチレン・α−オレフィン共重合体のノルマルヘキサン/トルエン混合溶液は、重合器の底部に設けられた排出口を介して連続的に排出させ、エチレン・α−オレフィン共重合体のノルマルヘキサン/トルエン混合溶液が150〜190℃となるように、ジャケット部が3〜25kg/cm2スチームで加熱された連結パイプに導いた。なお、連結パイプに至る直前には、触媒失活剤であるメタノールが注入される供給口が付設されており、約0.75L/hrの速度でメタノールを注入してエチレン・α−オレフィン共重合体のノルマルヘキサン/トルエン混合溶液に合流させた。スチームジャケット付き連結パイプ内で約190℃に保温されたエチレン・α−オレフィン共重合体のノルマルヘキサン/トルエン混合溶液は、約4.3MPaGを維持するように、連結パイプ終端部に設けられた圧力制御バルブの開度の調整によって連続的にフラッシュ槽に送液された。なお、フラッシュ槽内への移送においては、フラッシュ槽内の圧力が約0.1MPaG、フラッシュ槽内の蒸気部の温度が約180℃を維持するように溶液温度と圧力調整バルブ開度設定が行われた。その後、ダイス温度を180℃に設定した単軸押出機を通し、水槽にてストランドを冷却し、ペレットカッターにてストランドを切断し、ペレットとしてエチレン・α−オレフィン共重合体を得た。収量は2.2kg/hrであった。物性を表1に示す。
主触媒としての[ジメチル(t−ブチルアミド)(テトラメチル−η5−シクロペンタジエニル)シラン]チタンジクロライドのヘキサン溶液を0.012mmol/hr、共触媒としてのトリフェニルカルベニウム(テトラキスペンタフルオロフェニル)ボレートのトルエン溶液を0.05mmol/hr、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を0.4mmol/hrの割合でそれぞれ供給するとともに、1−ブテンを5kg/hr、水素を100NL/hrの割合で供給した以外は、前述の合成例1と同様にしてエチレン・α−オレフィン共重合体を得た。収量は1.3kg/hrであった。物性を表1に示す。
主触媒としてビス(p−トリル)メチレン(シクロペンタジエニル)(1,1,4,4,7,7,10,10−オクタメチル−1,2,3,4,7,8,9,10−オクタヒドロジベンズ(b,h)−フルオレニル)ジルコニウムジクロリドのヘキサン溶液を0.003mmol/hr、共触媒としてのメチルアルミノキサンのトルエン溶液を3.0mmol/hr、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液を0.6mmol/hrの割合でそれぞれ供給したこと;エチレンを4.3kg/hrの割合で供給したこと;1−ブテンの代わりに1−オクテンを6.4kg/hrの割合で供給したこと;1−オクテンと触媒溶液と重合溶媒として用いる脱水精製したノルマルヘキサンの合計が20L/hrとなるように脱水精製したノルマルヘキサンを連続的に供給したこと;水素を60NL/hrの割合で供給したこと;および重合温度を130℃にしたこと以外は、合成例1と同様にしてエチレン・α−オレフィン共重合体を得た。収量は4.3kg/hrであった。物性を表1に示す。
表2に示すエチレン・極性モノマー共重合体を用いた。表2中、Eはエチレンであり、VAは、ビニル酢酸であり、GMAは、メタクリル酸グリシジルである。E・GMAは、ARKEMA社製、LOTADERR AX8900を用いた。
(実施例1)
合成例1のエチレン・α−オレフィン共重合体95重量部、エチレン・酢酸ビニル共重合体(EVA−1)を5重量部(エチレン・α−オレフィン共重合体とエチレン・酢酸ビニル共重合体の合計100重量部)に対し、シランカップリング剤として3−メタクリロキシプロピルトリメトキシシランを0.5重量部、有機過酸化物として1分間半減期温度が166℃のt−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキシルカーボネートを0.7重量部、架橋助剤としてトリアリルイソシアヌレートを1.2重量部、紫外線吸収剤として2−ヒドロキシ−4−ノルマル−オクチルオキシベンゾフェノンを0.4重量部、ヒンダードアミン系光安定剤としてビス(2,2,6,6−テトラメチル−4−ピペリジル)セバケートを0.2重量部、および耐熱安定剤1としてトリス(2,4−ジ−tert−ブチルフェニル)ホスファイト0.1重量部、耐熱安定剤2としてオクタデシル−3−(3,5−ジ−tert−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート0.1重量部を配合した。
表3に示す配合としたこと以外は、前述の実施例1と同様にしてエンボスシート(太陽電池封止材シート)を得た。得られたシートの空隙率は全て28%であった。得られたシートの各種評価結果を表3に示す。
Claims (20)
- 架橋性樹脂を含む樹脂組成物からなり、以下の1)および2)を満たす太陽電池封止材であって、
前記樹脂組成物は、有機過酸化物を含み、前記有機過酸化物の含有量が、前記架橋性樹脂100重量部に対して、0.1〜1.2重量部であり、
前記架橋性樹脂が、エチレン・α−オレフィン共重合体と、エチレン・極性モノマー共重合体とを含み、
前記架橋性樹脂中の前記エチレン・α−オレフィン共重合体の含有量は、前記架橋性樹脂100重量部に対して50〜99重量部であり、
前記架橋性樹脂中の前記エチレン・極性モノマー共重合体の含有量は、前記架橋性樹脂100重量部に対して1〜50重量部である太陽電池封止材。
1)150℃、250Paで3分間加熱減圧した後、150℃、100kPaで15分間加熱加圧することにより架橋処理された該太陽電池封止材を23℃で1時間アセトンに浸漬したときの前記アセトンの吸収率が、前記架橋処理された太陽電池封止材の重量に対して3.5〜12.0重量%である。
2)JIS K6911に準拠し、温度100℃、印加電圧500Vで測定される、前記架橋処理された太陽電池封止材の体積固有抵抗が1.0×1013〜1.0×1018Ω・cmである。 - 以下の3)をさらに満たす、請求項1に記載の太陽電池封止材。
3)ASTM D2240に準拠して測定される、前記架橋処理された太陽電池封止材のショアA硬度が50〜85である。 - 前記エチレン・α−オレフィン共重合体は、エチレンに由来する構成単位の含有割合が80〜90mol%であり、かつ、炭素数3〜20のα−オレフィンに由来する構成単位の含有割合が10〜20mol%である、請求項1または2に記載の太陽電池封止材。
- 以下の4)をさらに満たす、請求項1乃至3いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
4)前記架橋処理された太陽電池封止材を30℃で1時間t−ブチルアルコールに浸漬したときの前記t−ブチルアルコールの吸収率が、前記架橋処理された太陽電池封止材の重量に対して2.5〜6.0重量%である。 - 前記架橋性樹脂が、ASTM D1238に準拠し、190℃、2.16kg荷重の条件で測定されるMFRが10〜50g/10分である請求項1乃至4いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 前記エチレン・α−オレフィン共重合体は、ASTM D1505に準拠して測定される密度が0.865〜0.884g/cm3である、請求項1乃至5いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- ASTM D1238に準拠し、190℃、2.16kg荷重の条件で測定される、前記エチレン・α−オレフィン共重合体のMFRが、5〜50g/10分である、請求項1乃至6いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 前記エチレン・α−オレフィン共重合体中のアルミニウム元素の含有量が、前記エチレン・α−オレフィン共重合体全体に対して10〜500ppmである、請求項1乃至7いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 前記エチレン・極性モノマー共重合体が、エチレン・不飽和カルボン酸共重合体、エチレン・不飽和カルボン酸無水物共重合体、エチレン・不飽和カルボン酸エステル共重合体、エチレン・不飽和カルボン酸エステル・不飽和カルボン酸共重合体、エチレン・不飽和グリシジルエステル共重合体、エチレン・不飽和グリシジルエーテル共重合体、エチレン・不飽和グリシジルエステル・不飽和カルボン酸エステル共重合体、エチレン・不飽和グリシジルエーテル・不飽和カルボン酸エステル共重合体、および、エチレン・ビニルエステル共重合体の群から選ばれる少なくとも1種である、請求項1乃至8いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 前記エチレン・極性モノマー共重合体が、エチレン・酢酸ビニル共重合体である、請求項9に記載の太陽電池封止材。
- 前記エチレン・酢酸ビニル共重合体中の酢酸ビニル含有量が、前記エチレン・酢酸ビニル共重合体全体に対して、15〜47重量%である、請求項10に記載の太陽電池封止材。
- ASTM D1238に準拠し、190℃、2.16kg荷重の条件で測定される、前記エチレン・極性モノマー共重合体のMFRが5〜50g/10分である、請求項1乃至11いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 前記樹脂組成物は、シランカップリング剤を含み、前記シランカップリング剤の含有量が、前記架橋性樹脂100重量部に対して、0.1〜2.0重量部である、請求項1乃至12いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 前記樹脂組成物は、紫外線吸収剤、光安定剤および耐熱安定剤からなる群より選択される少なくとも一種を含み、前記紫外線吸収剤、前記光安定剤および前記耐熱安定剤からなる群より選択される少なくとも一種の含有量が、前記架橋性樹脂100重量部に対して、0.005〜5重量部である、請求項1乃至13いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 前記樹脂組成物は、架橋助剤を含み、前記架橋助剤の含有量が、前記架橋性樹脂100重量部に対して、0.05〜5重量部である、請求項1乃至14いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- シート状である、請求項1乃至15いずれか一項に記載の太陽電池封止材。
- 表面側透明保護部材と、
裏面側保護部材と、
太陽電池素子と、
請求項1乃至16いずれか一項に記載の太陽電池封止材を架橋させて形成される、前記太陽電池素子を前記表面側透明保護部材と前記裏面側保護部材との間に封止する封止層と、
を備えた太陽電池モジュール。 - 架橋性樹脂を含む樹脂組成物の架橋体からなり、太陽電池素子を封止している封止膜であって、以下のA)およびB)を満たす封止膜であって、
前記樹脂組成物は、有機過酸化物を含み、前記有機過酸化物の含有量が、前記架橋性樹脂100重量部に対して、0.1〜1.2重量部であり、
前記架橋性樹脂が、エチレン・α−オレフィン共重合体と、エチレン・極性モノマー共重合体とを含み、
前記架橋性樹脂中の前記エチレン・α−オレフィン共重合体の含有量は、前記架橋性樹脂100重量部に対して50〜99重量部であり、
前記架橋性樹脂中の前記エチレン・極性モノマー共重合体の含有量は、前記架橋性樹脂100重量部に対して1〜50重量部である封止膜。
A)該封止膜を23℃で1時間アセトンに浸漬したときの前記アセトンの吸収率が、前記封止膜の重量に対して3.5〜12.0重量%である。
B)JIS K6911に準拠し、温度100℃、印加電圧500Vで測定される、前記封止膜の体積固有抵抗が1.0×1013〜1.0×1018Ω・cmである。 - 以下のC)をさらに満たす、請求項18に記載の封止膜。
C)ASTM D2240に準拠して測定される、前記封止膜のショアA硬度が50〜85である。 - 以下のD)をさらに満たす、請求項18または19に記載の封止膜。
D)前記封止膜を30℃で1時間t−ブチルアルコールに浸漬したときの前記t−ブチルアルコールの吸収率が、前記封止膜の重量に対して2.5〜6.0重量%である。
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