JP5949680B2 - 熱間プレス部材の製造方法 - Google Patents
熱間プレス部材の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5949680B2 JP5949680B2 JP2013132248A JP2013132248A JP5949680B2 JP 5949680 B2 JP5949680 B2 JP 5949680B2 JP 2013132248 A JP2013132248 A JP 2013132248A JP 2013132248 A JP2013132248 A JP 2013132248A JP 5949680 B2 JP5949680 B2 JP 5949680B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot
- plating layer
- steel plate
- amount
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 59
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 59
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 49
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 13
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 47
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 28
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 18
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 description 14
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 9
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 5
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 3
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- RZLVQBNCHSJZPX-UHFFFAOYSA-L zinc sulfate heptahydrate Chemical compound O.O.O.O.O.O.O.[Zn+2].[O-]S([O-])(=O)=O RZLVQBNCHSJZPX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910003962 NiZn Inorganic materials 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910007567 Zn-Ni Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910007614 Zn—Ni Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- VKYKSIONXSXAKP-UHFFFAOYSA-N hexamethylenetetramine Chemical compound C1N(C2)CN3CN1CN2C3 VKYKSIONXSXAKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- RRIWRJBSCGCBID-UHFFFAOYSA-L nickel sulfate hexahydrate Chemical compound O.O.O.O.O.O.[Ni+2].[O-]S([O-])(=O)=O RRIWRJBSCGCBID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229940116202 nickel sulfate hexahydrate Drugs 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000004627 transmission electron microscopy Methods 0.000 description 2
- 241000219307 Atriplex rosea Species 0.000 description 1
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018605 Ni—Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002050 diffraction method Methods 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 239000004312 hexamethylene tetramine Substances 0.000 description 1
- 235000010299 hexamethylene tetramine Nutrition 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
- B32B15/015—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium the said other metal being copper or nickel or an alloy thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/60—Electroplating characterised by the structure or texture of the layers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/673—Quenching devices for die quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/10—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals
- C25D5/12—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals at least one layer being of nickel or chromium
- C25D5/14—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals at least one layer being of nickel or chromium two or more layers being of nickel or chromium, e.g. duplex or triplex layers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/48—After-treatment of electroplated surfaces
- C25D5/50—After-treatment of electroplated surfaces by heat-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/60—Electroplating characterised by the structure or texture of the layers
- C25D5/615—Microstructure of the layers, e.g. mixed structure
- C25D5/617—Crystalline layers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
- C25D7/06—Wires; Strips; Foils
- C25D7/0614—Strips or foils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
- C25D3/12—Electroplating: Baths therefor from solutions of nickel or cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
- C25D3/56—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
- C25D3/56—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys
- C25D3/565—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys containing more than 50% by weight of zinc
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
- Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12944—Ni-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、自動車の足廻り部材や車体構造部材などを熱間プレスで製造するのに適した熱間プレス用鋼板に関する。
従来から、自動車の足廻り部材や車体構造部材などの多くは、所定の強度を有する鋼板をプレス加工して製造されている。近年、地球環境の保全という観点から、自動車車体の軽量化が熱望され、使用する鋼板を高強度化して、その板厚を低減する努力が続けられている。しかし、鋼板の高強度化に伴ってそのプレス加工性が低下するため、鋼板を所望の部材形状に加工することが困難になる場合が多くなっている。
特許文献１には、ダイとパンチからなる金型を用いて加熱された鋼板を加工すると同時に急冷することにより加工の容易化と高強度化の両立を可能にした熱間プレスと呼ばれる加工技術が提案されている。しかし、この熱間プレスでは、熱間プレス前に鋼板を９５０℃前後の高い温度に加熱するため、鋼板表面にはスケール（鉄酸化物）が生成し、そのスケールが熱間プレス時に剥離して、金型を損傷させる、または熱間プレス後の部材表面を損傷させるという問題がある。
また、部材表面に残ったスケールは、外観不良や塗装密着性の低下の原因にもなる。このため、通常は酸洗やショットブラストなどの処理を行って部材表面のスケールは除去される。しかし、これは製造工程を複雑にし、生産性の低下を招く。
さらに、自動車の足廻り部材や車体構造部材などには優れた耐食性も必要とされる。しかし、上述のような工程により製造された熱間プレス部材ではめっき層などの防錆皮膜が設けられていないため、耐食性が甚だ不十分である。
また、部材表面に残ったスケールは、外観不良や塗装密着性の低下の原因にもなる。このため、通常は酸洗やショットブラストなどの処理を行って部材表面のスケールは除去される。しかし、これは製造工程を複雑にし、生産性の低下を招く。
さらに、自動車の足廻り部材や車体構造部材などには優れた耐食性も必要とされる。しかし、上述のような工程により製造された熱間プレス部材ではめっき層などの防錆皮膜が設けられていないため、耐食性が甚だ不十分である。
このようなことから、熱間プレス前の加熱時にスケールの生成を抑制するとともに、熱間プレス後の部材の耐食性を向上させることが可能な熱間プレス技術が要望されており、表面にめっき層などの皮膜を設けた鋼板やそれを用いた熱間プレス方法が提案されている。例えば、特許文献２には、ＺｎまたはＺｎベース合金で被覆された鋼板を熱間プレスし、Ｚｎ−Ｆｅベース化合物またはＺｎ−Ｆｅ−Ａｌベース化合物を表面に設けた耐食性に優れる熱間プレス部材の製造方法が開示されている。
また、特許文献３には、Ｎｉを主体とする付着量が０．０１〜５ｇ／ｍ２の下層めっき層の上層に、付着量が１０〜９０ｇ／ｍ２のＺｎ−Ｎｉめっき層を施した熱間プレス用鋼板が開示されている。
しかしながら、特許文献２に記載の方法で製造された熱間プレス部材では、融点の低い亜鉛めっき鋼板や亜鉛アルミニウムめっき鋼板を用いるため、熱間プレス成形時にめっき層中の亜鉛が鋼板に侵入して割れを引き起こす、いわゆる液体金属脆性割れが生じる場合がある。
また、近年では、熱間プレスのタクトタイムを短縮することによる生産性の向上が強く求められている。このため、熱間プレスの種々の工程の中で、加熱した鋼板をプレス機まですばやく搬送して、すみやかに熱間プレスを行うこと、すなわち搬送時間の短縮が検討されている。しかしながら、特許文献３に記載の熱間プレス用鋼板を使用する場合、短い搬送時間で熱間プレスを行うと液体金属脆性割れが生じる場合があり、これを回避するためにプレス開始を意図的に遅らせるなど、生産性の制約が生じる。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、生産性の向上を目的とする搬送時間の短い熱間プレス条件下においても、液体金属脆性割れを生じない、耐液体金属脆性に優れた熱間プレス用鋼板を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題を解決するための熱間プレス用鋼板について鋭意検討を行った。その結果、めっき層としては、６０質量％以上のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる高融点のめっき層、付着量が５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下とするめっき層と、さらにその上層に、１０〜２５質量％のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、付着量が１０〜９０ｇ／ｍ ２ とするＺｎ−Ｎｉめっき層とを有することにより、生産性の向上を目的とする搬送時間の短い熱間プレス条件下においても、液体金属脆性割れを生じない、耐液体金属脆性に優れた熱間プレス用鋼板の提供が可能であることを見出し、本発明に至った。
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、鋼板表面に、６０質量％以上のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下の第一めっき層と、前記第一めっき層の上層に、１０〜２５質量％のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が１０〜９０ｇ／ｍ ２ の第二めっき層とを有することを特徴とする熱間プレス用鋼板である。
本発明の熱間プレス用鋼板を用いることにより、生産性の向上を目的とする搬送時間の短い熱間プレス条件下においても、液体金属脆性割れが生じることのない、耐液体金属脆性に優れた熱間プレス部材を製造することが可能である。本発明の熱間プレス用鋼板を用いて製造された熱間プレス部材は、耐液体金属脆性に優れており、自動車の足廻り部材や車体構造部材に好適である。
１）めっき層
本発明では、生産性の向上を目的とする搬送時間の短い熱間プレス条件下においても、優れた耐液体金属脆性を確保するために、鋼板表面に、６０質量％以上のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下の第一めっき層と、第一めっき層の上層に、１０〜２５質量％のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が１０〜９０ｇ／ｍ ２ の第二めっき層とを有することを、特徴とする。
本発明では、生産性の向上を目的とする搬送時間の短い熱間プレス条件下においても、優れた耐液体金属脆性を確保するために、鋼板表面に、６０質量％以上のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下の第一めっき層と、第一めっき層の上層に、１０〜２５質量％のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が１０〜９０ｇ／ｍ ２ の第二めっき層とを有することを、特徴とする。
搬送時間が短い場合、熱間プレス成形の開始温度が高温となるため、めっき層の凝固が完了していない状態でプレス成形が開始される場合がある。その結果、液体金属脆性割れを生じる場合がある。本発明では、鋼板表面に、６０質量％以上のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下の第一めっき層を設けることにより、後述する第二めっき層に含有される亜鉛の鋼板への侵入を完全に遮蔽することができる。したがって、搬送時間の短い熱間プレス条件下においても、耐液体金属脆性を確実に確保することが可能となる。
第一めっき層のＮｉ含有率を６０質量％以上とする理由は、第一めっき層の融点を、熱間プレス前の加熱においても溶融することのない、１０００℃以上の極めて高温とするためである。
第一めっき層の片面あたりの付着量は５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下とする。付着量が５ｇ／ｍ２以下では、第一めっき層による遮蔽効果が認められない。また、付着量が５０ｇ／ｍ２を超えると効果が飽和するだけでなく、コストアップを招く。このため、第一めっき層の付着量は５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下の範囲とする。
本発明では、第一めっき層の上層に、１０〜２５質量％のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が１０〜９０ｇ／ｍ２の第二めっき層を有する。
第二めっき層のＮｉ含有率を１０〜２５質量％とする理由は、第二めっき層の相構造を、耐食性に優れ、融点が８８１℃であるγ相とするためである。めっき層のＮｉ含有率を１０〜２５質量％とすることによりＮｉ２Ｚｎ１１、ＮｉＺｎ３、Ｎｉ５Ｚｎ２１のいずれかの結晶構造を有する融点が８８１℃と高いγ相が形成されるので、加熱時におけるＺｎＯの生成反応を最小限に抑制することができる。また、熱間プレス完了後にも、めっき層はγ相として残存するため、Ｚｎの犠牲防食効果により優れた耐食性を発揮する。なお、Ｎｉ含有率が１０〜２５質量％におけるγ相の形成は、Ｎｉ−Ｚｎ合金の平衡状態図とは必ずしも一致しないが、これは電気めっき法などで行われるめっき層の形成反応が非平衡で進行するためと考えられる。γ相は、Ｎｉ２Ｚｎ１１、ＮｉＺｎ３、Ｎｉ５Ｚｎ２１のいずれかの結晶構造を有し、Ｘ線回折法やＴＥＭ（Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ）を用いた電子線回折法により確認することが可能である。
本発明において、第二めっき層の片面あたりの付着量は１０〜９０ｇ／ｍ２とする。付着量が１０ｇ／ｍ２未満では熱間プレス部材の耐食性が不十分である。付着量が９０ｇ／ｍ２を超えるとコストアップを招く。このため、めっき層の付着量は１０〜９０ｇ／ｍ２の範囲とする。
ここで、上記のめっき層の付着量は、湿式分析法により求めることができる。具体的には、例えば、６質量％塩酸水溶液にインヒビターとしてヘキサメチレンテトラミンを１ｇ／ｌ添加した水溶液に付着面積既知のめっき層全体を溶解し、このときの重量減少量からめっき層の付着量を求めればよい。
また、こうしためっき層の形成方法は特に限定されるものではなく、公知の電気めっき法が好適である。また、めっき層の付着量は、通常行われているように、通電時間を調整することにより制御することができる。
２）下地鋼板
９８０ＭＰａ以上の強度を有する熱間プレス部材を得るには、めっき層の下地鋼板として、例えば、質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０％、Ｓｉ：０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する熱延鋼板や冷延鋼板を用いることができる。各成分元素の限定理由を、以下に説明する。ここで、成分の含有量を表す「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味する。
９８０ＭＰａ以上の強度を有する熱間プレス部材を得るには、めっき層の下地鋼板として、例えば、質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０％、Ｓｉ：０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する熱延鋼板や冷延鋼板を用いることができる。各成分元素の限定理由を、以下に説明する。ここで、成分の含有量を表す「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味する。
Ｃ：０．１５〜０．５０％
Ｃは、鋼の強度を向上させる元素であり、熱間プレス部材のＴＳを９８０ＭＰａ以上にするには、その量を０．１５％以上とする必要がある。一方、Ｃ量が０．５０％を超えると、素材の鋼板のブランキング加工性が著しく低下する。したがって、Ｃ量は０．１５〜０．５０％とする。
Ｃは、鋼の強度を向上させる元素であり、熱間プレス部材のＴＳを９８０ＭＰａ以上にするには、その量を０．１５％以上とする必要がある。一方、Ｃ量が０．５０％を超えると、素材の鋼板のブランキング加工性が著しく低下する。したがって、Ｃ量は０．１５〜０．５０％とする。
Ｓｉ：０．０５〜２．００％
Ｓｉは、Ｃと同様に、鋼の強度を向上させる元素であり、熱間プレス部材のＴＳを９８０ＭＰａ以上にするには、その量を０．０５％以上とする必要がある。一方、Ｓｉ量が２．００％を超えると、熱間圧延時に赤スケールと呼ばれる表面欠陥の発生が著しく増大するとともに、圧延荷重が増大したり、熱延鋼板の延性の劣化を招く。さらに、Ｓｉ量が２．００％を超えると、ＺｎやＡｌを主体としためっき皮膜を鋼板表面に形成するめっき処理を施す際に、めっき処理性に悪影響を及ぼす場合がある。したがって、Ｓｉ量は０．０５〜２．００％とする。
Ｓｉは、Ｃと同様に、鋼の強度を向上させる元素であり、熱間プレス部材のＴＳを９８０ＭＰａ以上にするには、その量を０．０５％以上とする必要がある。一方、Ｓｉ量が２．００％を超えると、熱間圧延時に赤スケールと呼ばれる表面欠陥の発生が著しく増大するとともに、圧延荷重が増大したり、熱延鋼板の延性の劣化を招く。さらに、Ｓｉ量が２．００％を超えると、ＺｎやＡｌを主体としためっき皮膜を鋼板表面に形成するめっき処理を施す際に、めっき処理性に悪影響を及ぼす場合がある。したがって、Ｓｉ量は０．０５〜２．００％とする。
Ｍｎ：０．５〜３．０％
Ｍｎは、フェライト変態を抑制して焼入れ性を向上させるのに効果的な元素であり、また、Ａｃ３変態点を低下させるので、熱間プレス前の加熱温度を低下するにも有効な元素である。このような効果の発現のためには、その量を０．５％以上とする必要がある。一方、Ｍｎ量が３．０％を超えると、偏析して素材の鋼板および熱間プレス部材の特性の均一性が低下する。したがって、Ｍｎ量は０．５〜３．０％とする。
Ｍｎは、フェライト変態を抑制して焼入れ性を向上させるのに効果的な元素であり、また、Ａｃ３変態点を低下させるので、熱間プレス前の加熱温度を低下するにも有効な元素である。このような効果の発現のためには、その量を０．５％以上とする必要がある。一方、Ｍｎ量が３．０％を超えると、偏析して素材の鋼板および熱間プレス部材の特性の均一性が低下する。したがって、Ｍｎ量は０．５〜３．０％とする。
Ｐ：０．１０％以下
Ｐ量が０．１０％を超えると、偏析して素材の鋼板および熱間プレス部材の特性の均一性が低下するとともに、靭性も著しく低下する。したがって、Ｐ量は０．１０％以下とする。
Ｐ量が０．１０％を超えると、偏析して素材の鋼板および熱間プレス部材の特性の均一性が低下するとともに、靭性も著しく低下する。したがって、Ｐ量は０．１０％以下とする。
Ｓ：０．０５％以下
Ｓ量が０．０５％を超えると、熱間プレス部材の靭性が低下する。したがって、Ｓ量は０．０５％以下とする。
Ｓ量が０．０５％を超えると、熱間プレス部材の靭性が低下する。したがって、Ｓ量は０．０５％以下とする。
Ａｌ：０．１０％以下
Ａｌ量が０．１０％を超えると、素材の鋼板のブランキング加工性や焼入れ性を低下させる。したがって、Ａｌ量は０．１０％以下とする。
Ａｌ量が０．１０％を超えると、素材の鋼板のブランキング加工性や焼入れ性を低下させる。したがって、Ａｌ量は０．１０％以下とする。
Ｎ：０．０１０％以下
Ｎ量が０．０１０％を超えると、熱間圧延時や熱間プレス前の加熱時にＡｌＮの窒化物が形成され、素材の鋼板のブランキング加工性や焼入れ性が低下する。したがって、Ｎ量は０．０１０％以下とする。
Ｎ量が０．０１０％を超えると、熱間圧延時や熱間プレス前の加熱時にＡｌＮの窒化物が形成され、素材の鋼板のブランキング加工性や焼入れ性が低下する。したがって、Ｎ量は０．０１０％以下とする。
残部はＦｅおよび不可避的不純物である。なお、以下の理由により、Ｃｒ：０．０１〜１．０％、Ｔｉ：０．２０％以下、Ｂ：０．０００５〜０．０８００％のうちから選ばれた少なくとも一種や、Ｓｂ：０．００３〜０．０３０％が、個別にあるいは同時に含有されることが好ましい。
Ｃｒ：０．０１〜１．０％
Ｃｒは、鋼を強化するとともに、焼入れ性を向上させるのに有効な元素である。こうした効果の発現のためには、Ｃｒ量を０．０１％以上とすることが好ましい。一方、Ｃｒ量が１．０％を超えると、著しいコスト高を招くため、その上限は１．０％とすることが好ましい。
Ｃｒは、鋼を強化するとともに、焼入れ性を向上させるのに有効な元素である。こうした効果の発現のためには、Ｃｒ量を０．０１％以上とすることが好ましい。一方、Ｃｒ量が１．０％を超えると、著しいコスト高を招くため、その上限は１．０％とすることが好ましい。
Ｔｉ：０．２０％以下
Ｔｉは、鋼を強化するとともに、細粒化により靭性を向上させるのに有効な元素である。また、次に述べるＢよりも優先して窒化物を形成して、固溶Ｂによる焼入れ性の向上効果を発揮させるのに有効な元素でもある。しかし、Ｔｉ量が０．２０％を超えると、熱間圧延時の圧延荷重が極端に増大し、また、熱間プレス部材の靭性が低下するので、その上限は０．２０％とすることが好ましい。
Ｔｉは、鋼を強化するとともに、細粒化により靭性を向上させるのに有効な元素である。また、次に述べるＢよりも優先して窒化物を形成して、固溶Ｂによる焼入れ性の向上効果を発揮させるのに有効な元素でもある。しかし、Ｔｉ量が０．２０％を超えると、熱間圧延時の圧延荷重が極端に増大し、また、熱間プレス部材の靭性が低下するので、その上限は０．２０％とすることが好ましい。
Ｂ：０．０００５〜０．０８００％
Ｂは、熱間プレス時の焼入れ性や熱間プレス後の靭性向上に有効な元素である。こうした効果の発現のためには、Ｂ量を０．０００５％以上とすることが好ましい。一方、Ｂ量が０．０８００％を超えると、熱間圧延時の圧延荷重が極端に増大し、また、熱間圧延後にマルテンサイト相やベイナイト相が生じて鋼板の割れなどが生じるので、その上限は０．０８００％とすることが好ましい。
Ｂは、熱間プレス時の焼入れ性や熱間プレス後の靭性向上に有効な元素である。こうした効果の発現のためには、Ｂ量を０．０００５％以上とすることが好ましい。一方、Ｂ量が０．０８００％を超えると、熱間圧延時の圧延荷重が極端に増大し、また、熱間圧延後にマルテンサイト相やベイナイト相が生じて鋼板の割れなどが生じるので、その上限は０．０８００％とすることが好ましい。
Ｓｂ：０．００３〜０．０３０％
Ｓｂは、熱間プレス前に鋼板を加熱してから熱間プレスの一連の処理によって鋼板を冷却するまでの間に鋼板表層部に生じる脱炭層を抑制する効果を有する。このような効果の発現のためにはその量を０．００３％以上とする必要がある。一方、Ｓｂ量が０．０３０％を超えると、圧延荷重の増大を招き、生産性を低下させる。したがって、Ｓｂ量は０．００３〜０．０３０％とすることが好ましい。
Ｓｂは、熱間プレス前に鋼板を加熱してから熱間プレスの一連の処理によって鋼板を冷却するまでの間に鋼板表層部に生じる脱炭層を抑制する効果を有する。このような効果の発現のためにはその量を０．００３％以上とする必要がある。一方、Ｓｂ量が０．０３０％を超えると、圧延荷重の増大を招き、生産性を低下させる。したがって、Ｓｂ量は０．００３〜０．０３０％とすることが好ましい。
３）熱間プレス部材の製造方法
上記した本発明の熱間プレス用鋼板を、常法による熱間プレスを施して熱間プレス部材を製造することができる。例えば、熱間プレス用鋼板の板温が８５０〜９５０℃の範囲となるように加熱した後、熱間プレスを行えばよい。熱間プレス前の加熱方法としては、電気炉やガス炉などによる加熱、火炎加熱、通電加熱、高周波加熱、誘導加熱、遠赤外線加熱などを例示できる。
上記した本発明の熱間プレス用鋼板を、常法による熱間プレスを施して熱間プレス部材を製造することができる。例えば、熱間プレス用鋼板の板温が８５０〜９５０℃の範囲となるように加熱した後、熱間プレスを行えばよい。熱間プレス前の加熱方法としては、電気炉やガス炉などによる加熱、火炎加熱、通電加熱、高周波加熱、誘導加熱、遠赤外線加熱などを例示できる。
上記のとおり加熱された熱間プレス用鋼板を、ダイとパンチを有する金型にセットし、プレス成形を行い、所望の冷却条件で冷却することにより、熱間プレス部材が製造される。
下地鋼板として、質量％で、Ｃ：０．２３％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．２％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００５％、Ｃｒ：０．２％、Ｔｉ：０．０２％、Ｂ：０．００２２％、Ｓｂ：０．００８％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、Ａｃ３変態点が８２０℃で、板厚１．６ｍｍの冷延鋼板を用いた。この冷延鋼板の両面に、電気めっき法により、第一めっき層および第二めっき層を施して、鋼板Ｎｏ．１〜１６を作製した。
第一めっき層は、２４０ｇ／Ｌの硫酸ニッケル六水和物、３０ｇ／Ｌのホウ酸を含有するｐＨ３．６、浴温５０℃のめっき浴中で、電流密度を５Ａ／ｄｍ２としてめっきを行った。通電時間を変化させることによりめっき付着量を調整した。また、鋼板Ｎｏ．２、１１では硫酸亜鉛七水和物を添加することによりＮｉ含有率を調整した。第二めっき層は、２００ｇ／Ｌの硫酸ニッケル六水和物、１０〜１００ｇ／Ｌの硫酸亜鉛七水和物を含有するｐＨ１．５、浴温５０℃のめっき浴中で、電流密度を５〜１００Ａ／ｄｍ２としてめっきを行った。硫酸亜鉛七水和物の添加量と電流密度を変化させることによりＮｉ含有率を調整し、通電時間を変化させることによりめっき付着量を調整した。
このようにして作製した鋼板Ｎｏ．１〜１６から１００ｍｍ×２００ｍｍの試験片を採取し、電気炉により表１に示す加熱温度まで鋼板を加熱した。次いで、表１に示す成形開始温度で熱間プレス成形を行った。熱間プレス成形は、半径６ｍｍの肩Ｒ部を有するポンチおよび半径６ｍｍの肩Ｒ部を有するダイからなるハット型金型を用いた。しわ押さえ圧を２０ｔｏｎとし、２００ｍｍ／ｓｅｃの速度で、ハット型成形を行い、図１に示す成形高さ４０ｍｍのハット型部品を作製した。
なお、通常の熱間プレスでは、加熱後の搬送工程における鋼板の冷却速度は概ね２０℃／秒程度であるため、例えば９００℃に加熱した鋼板を１０秒程度の搬送時間でプレス機に搬送した場合、成形開始温度は７００℃程度となる。本実施例では、搬送時間を通常より速い４〜６秒としたため、成形開始温度はいずれも８２０℃以上の高温であった。
作製したハット型部品について、以下の方法により耐液体金属脆性の評価を行った。
耐液体金属脆性：ハット型部品の肩Ｒ部（外面側）より断面観察用のサンプルを採取し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、母材に侵入しているクラックの最大深さを評価した。
○：最大クラック深さ＝０ｍｍ（発生なし）
×：最大クラック深さ≧０．０１ｍｍ（発生あり）
鋼板Ｎｏ．１〜１６のめっき層の詳細、熱間プレス条件および耐液体金属脆性の評価結果を表１に示す。
耐液体金属脆性：ハット型部品の肩Ｒ部（外面側）より断面観察用のサンプルを採取し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、母材に侵入しているクラックの最大深さを評価した。
○：最大クラック深さ＝０ｍｍ（発生なし）
×：最大クラック深さ≧０．０１ｍｍ（発生あり）
鋼板Ｎｏ．１〜１６のめっき層の詳細、熱間プレス条件および耐液体金属脆性の評価結果を表１に示す。
本発明の熱間プレス用鋼板Ｎｏ．１〜１０は、成形開始温度が高い熱間プレス条件下、すなわち搬送時間の短い熱間プレス条件下においても、耐液体金属脆性に優れていることがわかる。
また、本発明の熱間プレス用鋼板Ｎｏ．１〜１０および比較例となる鋼板Ｎｏ．１１〜１６を用いて作製したハット型部品は全て９８０ＭＰａ以上の強度が得られた。
Claims (1)
- 鋼板表面に、６０質量％以上のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が５ｇ／ｍ２超え５０ｇ／ｍ２以下の第一めっき層と、
前記第一めっき層の上層に、１０〜２５質量％のＮｉを含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなり、片面あたりの付着量が１０〜９０ｇ／ｍ ２ の第二めっき層と
を有する熱間プレス用鋼板を、搬送時間を４〜６秒として、８２０℃以上の成形開始温度で熱間プレスすることを特徴とする熱間プレス部材の製造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013132248A JP5949680B2 (ja) | 2013-06-25 | 2013-06-25 | 熱間プレス部材の製造方法 |
| MX2015017493A MX2015017493A (es) | 2013-06-25 | 2014-05-13 | Lamina de acero para estampacion en caliente. |
| US14/901,147 US10093077B2 (en) | 2013-06-25 | 2014-05-13 | Steel sheet for hot press-forming |
| CN201480035305.4A CN105324519B (zh) | 2013-06-25 | 2014-05-13 | 热压用钢板 |
| KR1020167001899A KR20160023843A (ko) | 2013-06-25 | 2014-05-13 | 열간 프레스용 강판 |
| EP14818596.0A EP3015572B1 (en) | 2013-06-25 | 2014-05-13 | Hot press formed part manufacturing process |
| KR1020177026855A KR101894378B1 (ko) | 2013-06-25 | 2014-05-13 | 열간 프레스 부재의 제조 방법 |
| PCT/JP2014/002505 WO2014207982A1 (ja) | 2013-06-25 | 2014-05-13 | 熱間プレス用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013132248A JP5949680B2 (ja) | 2013-06-25 | 2013-06-25 | 熱間プレス部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015007266A JP2015007266A (ja) | 2015-01-15 |
| JP5949680B2 true JP5949680B2 (ja) | 2016-07-13 |
Family
ID=52141359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013132248A Active JP5949680B2 (ja) | 2013-06-25 | 2013-06-25 | 熱間プレス部材の製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10093077B2 (ja) |
| EP (1) | EP3015572B1 (ja) |
| JP (1) | JP5949680B2 (ja) |
| KR (2) | KR20160023843A (ja) |
| CN (1) | CN105324519B (ja) |
| MX (1) | MX2015017493A (ja) |
| WO (1) | WO2014207982A1 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102015202642A1 (de) * | 2015-02-13 | 2016-08-18 | Muhr Und Bender Kg | Verfahren zum Herstellen eines Erzeugnisses aus gewalztem Bandmaterial |
| JP6380277B2 (ja) * | 2015-07-29 | 2018-08-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス用鋼板、熱間プレス部材および重ね合わせ熱間プレス部材 |
| DE102016219579A1 (de) * | 2016-10-10 | 2018-04-12 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zur Wärmebehandlung und Einrichtung zur Wärmebehandlung |
| JP7368712B2 (ja) * | 2019-10-21 | 2023-10-25 | 日本製鉄株式会社 | 熱間プレス成形用めっき鋼板 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4883240A (ja) | 1972-02-10 | 1973-11-06 | ||
| SE435527B (sv) | 1973-11-06 | 1984-10-01 | Plannja Ab | Forfarande for framstellning av en detalj av herdat stal |
| JPS59166691A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 電着塗装用原板 |
| DE69625365T2 (de) * | 1996-06-06 | 2003-09-11 | Sumitomo Metal Ind | Oberflächenbehandeltes stahlblech mit hervorragenden korrosionseigenschaften nach der bearbeitung |
| FR2807447B1 (fr) | 2000-04-07 | 2002-10-11 | Usinor | Procede de realisation d'une piece a tres hautes caracteristiques mecaniques, mise en forme par emboutissage, a partir d'une bande de tole d'acier laminee et notamment laminee a chaud et revetue |
| US6756134B2 (en) | 2002-09-23 | 2004-06-29 | United Technologies Corporation | Zinc-diffused alloy coating for corrosion/heat protection |
| JP4883240B1 (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 |
| JP5884151B2 (ja) | 2010-11-25 | 2016-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 |
| JP5834587B2 (ja) * | 2010-12-03 | 2015-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 温間プレス部材の製造方法 |
| JP5817479B2 (ja) | 2011-03-10 | 2015-11-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材の製造方法 |
| CN105908226B (zh) * | 2011-06-07 | 2018-07-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 热压用钢板 |
-
2013
- 2013-06-25 JP JP2013132248A patent/JP5949680B2/ja active Active
-
2014
- 2014-05-13 KR KR1020167001899A patent/KR20160023843A/ko active Application Filing
- 2014-05-13 WO PCT/JP2014/002505 patent/WO2014207982A1/ja active Application Filing
- 2014-05-13 KR KR1020177026855A patent/KR101894378B1/ko active IP Right Grant
- 2014-05-13 MX MX2015017493A patent/MX2015017493A/es unknown
- 2014-05-13 US US14/901,147 patent/US10093077B2/en active Active
- 2014-05-13 CN CN201480035305.4A patent/CN105324519B/zh active Active
- 2014-05-13 EP EP14818596.0A patent/EP3015572B1/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US10093077B2 (en) | 2018-10-09 |
| KR20170113700A (ko) | 2017-10-12 |
| WO2014207982A1 (ja) | 2014-12-31 |
| EP3015572A4 (en) | 2016-07-27 |
| CN105324519A (zh) | 2016-02-10 |
| MX2015017493A (es) | 2016-03-31 |
| EP3015572B1 (en) | 2019-07-24 |
| KR20160023843A (ko) | 2016-03-03 |
| CN105324519B (zh) | 2017-08-15 |
| JP2015007266A (ja) | 2015-01-15 |
| US20160144600A1 (en) | 2016-05-26 |
| EP3015572A1 (en) | 2016-05-04 |
| KR101894378B1 (ko) | 2018-09-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5817479B2 (ja) | 熱間プレス部材の製造方法 | |
| JP6020589B2 (ja) | 熱間プレス部材の製造方法 | |
| CN108474096B (zh) | 用于热压成型的镀铝铁合金钢板、利用其的热压成型部件以及它们的制造方法 | |
| KR101008042B1 (ko) | 내식성이 우수한 알루미늄 도금강판, 이를 이용한 열간 프레스 성형 제품 및 그 제조방법 | |
| JP6423083B2 (ja) | 曲げ性に優れたｈｐｆ成形部材及びその製造方法 | |
| JP6719486B2 (ja) | 耐剥離性に優れたｈｐｆ成形部材及びその製造方法 | |
| JP2012112010A (ja) | 熱間プレス用めっき鋼板、それを用いた熱間プレス部材の製造方法および熱間プレス部材 | |
| KR20210107806A (ko) | 열간 프레스 부재, 열간 프레스 부재용 냉연 강판, 및 그것들의 제조 방법 | |
| JP6209175B2 (ja) | めっき表面外観およびバーリング性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造方法 | |
| JP5949680B2 (ja) | 熱間プレス部材の製造方法 | |
| JP2013185240A (ja) | 高張力冷延鋼板および高張力めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JP2013185184A (ja) | 熱間プレス成形体およびその製造方法 | |
| JP6011629B2 (ja) | 熱間プレス部材およびその製造方法 | |
| JP6028843B2 (ja) | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 | |
| JP2015168881A (ja) | 熱間プレス用鋼板 | |
| JP6237729B2 (ja) | 熱間プレス用鋼板 | |
| KR102031458B1 (ko) | 내식성과 균열전파 저항성이 우수한 열간 프레스 성형 부재 및 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150123 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151104 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151125 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160308 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160406 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160510 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160523 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5949680 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |