JP5935704B2 - 油圧制御装置 - Google Patents

Description

この発明は、ロックアップクラッチの係合および開放を制御する油圧制御装置に関し、特に、ソレノイドバルブから出力された信号圧を制御することによってロックアップクラッチの係合および開放を制御する油圧制御装置に関するものである。

従来知られている車両用の自動変速機は、動力源から出力されたトルクを増幅させて出力するトルクコンバータを備えており、そのトルクコンバータの多くは、入力側の回転部材と出力側の回転部材とを係合させてトルクを出力するロックアップクラッチを備えている。このロックアップクラッチは、表裏両面の油圧差によって移動させられることで係合あるいは開放するように構成されている。そのロックアップクラッチの係合および開放を制御する油圧制御装置の一例が、特許文献１に記載されている。この特許文献１に記載された油圧制御装置は、ソレノイドバルブからロックアップコントロールバルブに供給する信号圧を制御することによってロックアップクラッチの係合および開放を制御するように構成されている。すなわち、ソレノイドバルブからロックアップコントロールバルブに供給する信号圧を制御することで、ロックアップコントロールバルブにおける連通するポートを切り替えることにより、ロックアップクラッチの表裏いずれか一方に油圧を供給したり、他方の油圧をドレーンしたりしてロックアップクラッチの係合および開放を制御するように構成されている。

一方、従来知られている車両は、クラッチやブレーキなどの係合装置の係合力を制御したり無段変速機の挟圧力を制御したりするソレノイドバルブに、モジュレータバルブによってライン圧を調圧した油圧を供給するように構成されている。そのように構成された油圧制御装置は、係合装置に入力されるトルクが大きい場合であっても、係合装置や無段変速機がスリップしてしまうことがないようにソレノイドバルブに供給されるモジュレータ圧が比較的大きく設定される。したがって、各ソレノイドバルブから漏洩する油量が増大してしまう可能性がある。

そのため、特許文献２に記載された油圧制御装置は、ロックアップクラッチが開放されているときに、モジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替えることができるように構成されている。具体的には、ロックアップクラッチの係合および開放を切り替えるロックアップリレーバルブと、モジュレータバルブとに信号圧を供給するソレノイドバルブを設け、かつロックアップクラッチに供給する油圧であるセカンダリー圧を調圧するセカンダリーレギュレータバルブと、ロックアップクラッチの伝達トルク容量を制御するロックアップコントロールバルブとに信号圧を供給するロックアップ用ソレノイドバルブとを備えている。そして、ソレノイドバルブを制御してロックアップクラッチを開放させるとともに、その油圧に応じてモジュレータ圧が高圧と低圧とに切り替わるように構成されている。さらに、ロックアップクラッチを開放しているときに、ロックアップ用ソレノイドバルブの出力圧を制御することによってセカンダリー圧を制御するように構成されている。より具体的には、ロックアップ用ソレノイドバルブの出力圧に比例してセカンダリー圧が変化するように構成されている。

また、ライン圧を調圧するライン圧調圧弁の制御ゲインが大きいと、そのライン圧調圧弁に信号圧を供給するプレッシャモディファイヤ弁の出力圧がわずかに変化したときに、ライン圧が大きく変化してしまい、その結果、油圧振動が生じてしまう。そのため、特許文献３に記載された油圧制御装置は、ロックアップクラッチが係合していて、そのロックアップクラッチの出力側に設けられた無段変速機に入力されるトルクが比較的小さいときにライン圧を低圧とし、またロックアップクラッチが開放してトルクコンバータによってトルクが増幅された無段変速機にトルクが入力される場合にはライン圧を高圧とするように構成されている。

特開２００８−０５１３１８号公報 特開２０１２−２４１７９８号公報 特開平８−１４３４４号公報

特許文献２に記載された油圧制御装置は、ロックアップクラッチの伝達トルク容量を制御しつつモジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替えるために、ソレノイドおよびロックアップ用ソレノイドバルブを備え、かつロックアップリレーバルブを備えているので、部品点数が増大してしまう。また、ロックアップクラッチは、表裏両面の油圧差に応じて係合したり開放したりするように構成されている。すなわち、ロックアップクラッチを開放する際には、トルクコンバータとは反対側に供給する油圧を増大させるように構成されている。そのため、特許文献２に記載されたようにロックアップ用ソレノイドバルブの出力圧に比例してセカンダリー圧が変化するとともに、ロックアップクラッチを開放させるために制御されるソレノイドバルブによってロックアップ用ソレノイドバルブの基圧となるモジュレータバルブが制御されるように構成されていると、ロックアップクラッチを急激に開放する時にトルクコンバータとは反対側に供給する油圧も低下してしまうので、ロックアップクラッチの開放性能が低下してしまう可能性がある。

さらに、車両発進時のようにエンジンから出力されたトルクが大きく、かつトルクコンバータの出力側の回転数と入力側の回転数との差が大きい時には、トルクコンバータの循環流量を確保することが望ましいが、特許文献２に記載された油圧制御装置では、トルクコンバータの循環流量を確保するためには、ロックアップ用ソレノイドの出力圧を増大させる必要があり、制御が複雑となってしまう可能性がある。

この発明は上記の技術的課題に着目してなされたものであって、搭載されるバルブが増大することを抑制しつつ、モジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替えるためことができる油圧制御装置を提供することを目的とするものである。

上記の目的を達成するために、請求項１の発明は、入力されたトルクを流体流によって伝達するトルクコンバータと、係合することにより前記トルクコンバータの入力側の回転部材と出力側の回転部材とを一体に回転させるロックアップクラッチと、該ロックアップクラッチを係合させる油圧を供給する油路と開放させる油圧を供給する油路とを切り替えるロックアップコントロールバルブと、油圧源から出力された油圧を調圧して出力するモジュレータバルブと、該モジュレータバルブから出力されたモジュレータ圧を基圧として前記ロックアップコントロールバルブを制御する信号圧を出力するロックアップ用ソレノイドバルブとを備えた油圧制御装置において、前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧に応じて前記モジュレータバルブに供給する信号圧を変化させて、前記モジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替える切り替えバルブを備えていることを特徴とするものである。

請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧によって前記切り替えバルブが切り替わる第１切り替え圧が、前記ロックアップコントロールバルブによって前記ロックアップクラッチを係合させるように油路を切り替える第２切り替え圧より低くなるように構成されていることを特徴とする油圧制御装置である。

請求項３の発明は、請求項１または２の発明において、前記モジュレータ圧が高圧となるように前記ロックアップ用ソレノイドバルブが信号圧を出力したときに、該信号圧によって前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧を一定圧に調圧し、かつ前記モジュレータ圧が低圧となるように前記ロックアップ用ソレノイドバルブが信号圧を出力した時に、該信号圧によって前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧を、前記モジュレータ圧から供給される信号圧に応じて変化させるように構成されたセカンダリーレギュレータバルブを更に備えていることを特徴とする油圧制御装置である。

請求項４の発明は、請求項３の発明において、前記セカンダリーレギュレータバルブは、前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧が供給される第１フィードバックポートと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が作用するように設けられたスプールと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が前記スプールに作用する方向と対向してバネ力を作用させるスプリングとを備え、前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧が低圧であり、前記ロックアップクラッチが開放しているときに、前記スプリングのバネ力と同一方向に荷重を前記スプールに作用させるように前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧が供給される第２フィードバックポートを更に備えていることを特徴とする油圧制御装置である。

請求項５の発明は、請求項３の発明において、前記セカンダリーレギュレータバルブは、前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧が供給される第１フィードバックポートと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が作用するように設けられたスプールと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が前記スプールに作用する方向と対向してバネ力を作用させるスプリングとを備え、前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧が高圧のときに、前記スプリングのバネ力と同一方向に前記スプールに荷重を作用させるように前記モジュレータ圧が供給される第３フィードバックポートを更に備えていることを特徴とする油圧制御装置である。

請求項１の発明によれば、ロックアップクラッチを係合させる油圧を供給する油路と開放させる油路とを切り替えるロックアップコントロールバルブに信号圧を供給するロックアップ用ソレノイドバルブによって、油圧源から出力された油圧が調圧されて出力されるモジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替えることができる。そのため、モジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替えるための他のソレノイドバルブや制御バルブを設ける必要がないので、搭載されるバルブが増大してしまうことを抑制もしくは防止することができる。

請求項２の発明によれば、ロックアップクラッチを係合させるようにロックアップ用コントロールバルブによって油路を切り替える第２切り替え圧より、切り替えバルブが切り替わる第１切り替え圧が低く構成されている。そのため、ロックアップクラッチを開放させている状態であっても、モジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替えることができる。

請求項３の発明によれば、セカンダリーレギュレータバルブによってロックアップクラッチを係合させたり開放させたりするために供給される油圧が調圧され、そのセカンダリーレギュレータバルブによって調圧される油圧をロックアップ用ソレノイドバルブから出力される信号圧によって変化させることができる。言い換えると、セカンダリーレギュレータバルブによって調圧される油圧をロックアップ用ソレノイドバルブによって制御することができる。そのため、上記モジュレータ圧に加えてセカンダリーレギュレータバブルによって調圧される油圧をロックアップ用ソレノイドバルブによって制御することができるため、より一層搭載されるバルブを低減することができる。

請求項４の発明によれば、セカンダリーレギュレータバルブは、そのセカンダリーレギュレータバルブによって調圧される油圧が供給される第１フィードバックポートと、第１フィードバックポートから供給された油圧に基づく荷重が作用するスプールと、第１フィードバックポートから供給された油圧に基づく荷重の方向と対向してバネ力を作用させるスプリングとを備えており、更に、ロックアップ用ソレノイドバルブが開放しているときに、バネ力と同一方向にセカンダリーレギュレータバルブによって調圧された油圧が作用するように油圧が供給される第２フィードバックポートを備えている。したがって、第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重と第２フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重とが対向して作用する。そのため、セカンダリーレギュレータバルブによって調圧される油圧を高くすることができる。その結果、ロックアップクラッチが開放しているときに供給される油圧を高くすることができるので、トルクコンバータの循環流量を確保することができる。

請求項５の発明によれば、セカンダリーレギュレータバルブは、そのセカンダリーレギュレータバルブによって調圧される油圧が供給される第１フィードバックポートと、第１フィードバックポートから供給された油圧に基づく荷重が作用するスプールと、第１フィードバックポートから供給された油圧に基づく荷重の方向と対向してバネ力を作用させるスプリングとを備えており、更に、ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧が高圧のときに、スプリングのバネ力と同一方向にスプールに荷重を作用させるようにモジュレータ圧が供給される。そのため、セカンダリーレギュレータバルブによって調圧される油圧は、モジュレータ圧に応じて変化することとなり、その油圧が過剰に増大してしまうことを抑制もしくは防止することができる。そのため、油圧源から出力する油圧を低下させること、あるいは油圧源の駆動頻度を低下させることができ、燃費の悪化を抑制もしくは防止することができる。

この発明に係る油圧制御装置の構成の一例を説明するための模式図である。 ロックアップ用ソレノイドバルブの出力圧と、切り替えバルブおよびロックアップコントロールバルブのそれぞれにおけるスプールの移動量との関係、およびロックアップクラッチを係合および開放させるために油圧が供給される各油圧室の油圧の変化を示す図である。 モジュレータ圧とロックアップ用ソレノイドバルブの出力圧との関係を示す図である。 セカンダリー圧とロックアップ用ソレノイドバルブの出力圧との関係を示す図である。

この発明に係る油圧制御装置は、動力源から出力されたトルクを増大させて出力するトルクコンバータと、係合することによってトルクコンバータの入力側の回転部材から直接、トルクコンバータの出力側の回転部材にトルクを伝達するロックアップクラッチとを備えた車両を対象とすることができる。そのトルクコンバータとロックアップクラッチとは従来知られているものと同様の構成とすることができ、その構成の一例を模式的に示すと図１のとおりである。図１に示すトルクコンバータ１は、内燃機関や電動機などの図示しない動力源に連結されたポンプインペラー２と、ポンプインペラー２と対向して配置されかつ図示しない変速機などに連結されてトルクを出力するタービンランナー３と、ポンプインペラー２およびタービンランナー３の間に配置されかつケース４に連結されたワンウェイクラッチ５を介して回転方向を一方に制限されたステータ６とを備えている。そして、動力源から伝達されたトルクによってポンプインペラー２が回転することにより内部に供給されたオイルが流動して、そのオイルによってタービンランナー３を回転させることによってトルクを伝達するとともに、トルクを増幅することができるように構成されている。すなわち、トルクコンバータ１は、流体流によってトルクを伝達するように構成されている。

また、トルクを増大させて出力するコンバータ領域以外では、動力源から出力された動力をトルクコンバータ１の出力側に直接伝達することが望ましく、そのため、トルクコンバータ１と並列的にロックアップクラッチ７が設けられている。図１に示すロックアップクラッチ７は、タービンランナー３と一体となって回転するように連結された円板状の部材であって、ロックアップクラッチ７の表裏両面に供給された油圧差によって軸線方向に移動してポンプインペラー２と摩擦接触することで、動力源から出力されたトルクを直接トルクコンバータ１の出力側の部材、具体的にはタービンランナー３に伝達するように構成されている。したがって、図１に示す例では、ロックアップクラッチ７の動力源側（図１における左側）の第１油圧室８の油圧を低減させて、ロックアップクラッチ７のトルクコンバータ１側（図１における右側）の第２油圧室９の油圧より低くすることで、ロックアップクラッチ７が動力源側に移動してポンプインペラー２と一体となって回転するように係合する。それとは反対に、第１油圧室８の油圧を増大させて、第２油圧室９の油圧以上とすることで、ロックアップクラッチ７がトルクコンバータ１側に移動してポンプインペラー２とは一体となって回転しないように、言い換えるとトルクコンバータ１を介してトルクが伝達されるように開放する。なお、トルクコンバータ１とロックアップクラッチ７とは図示しない同一のケースによって囲われている。したがって、以下の説明では、ロックアップクラッチ７を含んでトルクコンバータ１と記す場合がある。

つぎに、図１に示すトルクコンバータ１に供給する油圧あるいはロックアップクラッチ７を係合および開放させるための油圧制御装置の構成について説明する。図１には、それらの油圧を制御するための油圧回路を模式的に示している。図１に示す油圧回路は、動力伝達装置の下方側に設けられ、各潤滑部や油圧回路から排出されたオイルを一時的に貯留するオイルパン１０を備えている。そして、動力源から伝達されたトルクによって駆動するオイルポンプ１１によってそのオイルパン１０に貯留されたオイルが、汲み上げられて吐出される。なお、上述したようにオイルパン１０に貯留されたオイルは、潤滑部などから排出されたオイルも含まれており、そのため、金属粉などの異物が混入している可能性がある。したがって、図１に示す例では、オイルポンプ１１にオイルが汲み上げられる過程で異物を除去するためのストレーナ１２が設けられている。

そして、オイルポンプ１１から吐出されたオイルの油圧を調圧してライン圧ＰL とするプライマリレギュレータバルブ１３が設けられている。このプライマリレギュレータバルブ１３は、スプール１４を軸線方向（図１における上下方向）に移動させることによって、入力ポート１５と出力ポート１６とを連通させたり遮断させたりするように構成されている。具体的には、スプール１４の一方側からライン圧ＰL が供給されるフィードバックポート１７と、ライン圧ＰL に基づく荷重をスプール１４に作用させる方向と対向してバネ力を作用させるように、スプール１４の他方側の端部を押圧するスプリング１８と、後述するリニアソレノイドバルブＳＬT から出力された信号圧ＰＳＬT が供給されてスプリング１８と同一方向にスプール１４に荷重を作用させるように形成されたパイロットポート１９とが形成されている。したがって、リニアソレノイドバルブＳＬT から出力される信号圧ＰＳＬT を制御することによってスプール１４が上下方向に移動するように構成されている。そして、図１に示す例では、スプール１４が上方側に移動すると、入力ポート１５と出力ポート１６とが遮断されるので、ライン圧ＰL が徐々に高くなる。それとは反対に、スプール１４が下方側に移動すると、入力ポート１５と出力ポート１６とが連通して、オイルが排出されることによりライン圧ＰL が低くなる。すなわち、リニアソレノイドバルブＳＬT から出力される信号圧ＰＳＬT を高くすることでライン圧ＰL を高くし、その信号圧ＰＳＬT を低くすることでライン圧ＰL を低くすることができる。なお、リニアソレノイドバルブＳＬT から出力される信号圧ＰＳＬT は、駆動力要求量などの走行状態に応じて図示しない電子制御装置によって決定することができる。

さらに、ライン圧ＰL を基圧として一定圧に調圧して出力するためのモジュレータバルブ２０が設けられている。このモジュレータバルブ２０は、出力圧が入力される第１フィードバックポート２１と、後述する切り替えバルブ２７を介して出力圧が供給される第２フィードバックポート２２とを備えており、それら各ポート２１，２２に供給される油圧に応じた荷重が図１に示す下方側に向けてスプール２３に作用し、またそれらの荷重と対向する方向（図１における上方）にバネ力Ｓ1 が作用するようにスプリング２４が設けられている。したがって、第１フィードバックポート２１および第２フィードバックポート２２に供給される油圧に応じた荷重がバネ力Ｓ1 より大きいときには、図１における左側に示すようにスプール２３が下方側に移動し、それらの荷重がバネ力Ｓ1 より小さいときには、図１における右側に示すようにスプール２３が上方側に移動する。そして、スプール２３が下方側に移動したときには、入力ポート２５と出力ポート２６とが遮断されるように構成されており、それとは反対にスプール２３が上方側に移動したときには、入力ポート２５と出力ポート２６とが連通するように構成されている。

そして、モジュレータバルブ２０から出力されたモジュレータ圧ＰM が、各リニアソレノイドバルブＳＬT ，ＳＬU ，ＳＬS ，ＳＬP や後述する切り替えバルブ２７に供給される。これらのリニアソレノイドバルブＳＬT ，ＳＬU ，ＳＬS ，ＳＬP は、上記プライマリレギュレータバルブ１３や後述する切り替えバルブ２７などの各バルブに信号圧を供給するためのもの、あるいは図示しない係合装置や無段変速機の伝達トルク容量などを制御するためのものであり、供給される電流に応じてポートが開閉するように構成されている。言い換えると、リニアソレノイドバルブＳＬT ，ＳＬU ，ＳＬS ，ＳＬP に供給する電流を制御することにより、出力圧を制御することができ、また各バルブに供給される信号圧を制御することができる。なお、モジュレータバルブ２０から出力されたモジュレータ圧ＰM が供給されるリニアソレノイドバルブＳＬT が、上記プライマリレギュレータバルブ１３の信号圧ＰＳＬT を出力するように構成されている。また、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU は、後述する切り替えバルブ２７と、ロックアップコントロールバルブ２８とに信号圧ＰＳＬU を供給するように構成されている。

ついで、上記ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された油圧を信号圧ＰＳＬU として、連通させる油路を切り替える切り替えバルブ２７が設けられている。この切り替えバルブ２７は、モジュレータバルブ２０と、セカンダリーレギュレータバルブ２８とへ供給する油圧を選択的に切り替えるものである。具体的には、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された信号圧ＰＳＬU に基づく荷重とスプリング２９のバネ力とが対向してスプール３０に作用するように構成されている。また、切り替えバルブ２７には、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された信号圧ＰＳＬU が供給されるパイロットポート３１と、モジュレータ圧ＰM が供給される第１入力ポート３２と、後述するセカンダリー圧Ｐsec が入力される第２入力ポート３３と、上記モジュレータバルブ２０の第２フィードバックポート２２および後述するセカンダリーレギュレータバルブ２８の第２フィードバックポート３４に連通した第１出力ポート３５と、後述するセカンダリーレギュレータバルブ２８の第３フィードバックポート３６に連通した第２出力ポート３７と、オイルパン１０にオイルを排出するドレーンポート３８とを備えている。なお、図１に示す例では、スプール３０の下方側、すなわちスプリング２９が設けられている部分にドレーンポート３９が形成されており、スプール３０から下方側に漏洩したオイルがオイルパン１０に戻されるように構成されている。

そして、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された油圧に基づく荷重が、スプリング２９のバネ力より大きい場合（図１における左側）には、モジュレータ圧ＰM が上記各バルブ２０，２８における第２フィードバックポート２２，３４に向けて出力され、かつセカンダリレギュレータバルブ２８における第３フィードバックポート３６の油圧がドレーンされる。なお、この状態では、第２入力ポート３３が閉じられているので、セカンダリー圧Ｐsec が入力されることがない。

それとは反対に、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された油圧に基づく荷重が、スプリング２９のバネ力より小さい場合（図１における右側）には、第１出力ポート３５とドレーンポート３８とが連通して、上記各バルブ２０，２８における第２フィードバックポート２２，３４の油圧がドレーンされる。また、第２入力ポート３３と第２出力ポート３７とが連通するので、セカンダリー圧Ｐsec が、後述するセカンダリーレギュレータバブル２８における第３フィードバックポート３６に供給される。

一方、プライマリレギュレータバルブ１３から排出されたオイルの油圧を調圧するセカンダリーレギュレータバルブ２８が設けられている。このセカンダリーレギュレータバルブ２８は、主にトルクコンバータ１へ供給する油圧を調圧するものである。図１に示すセカンダリーレギュレータバルブ２８は、セカンダリー圧Ｐsec が供給される第１フィードバックポート４０と、上記切り替えバルブ２７から出力されたモジュレータ圧ＰM が供給される第２フィードバックポート３４と、切り替えバルブ２７を介してセカンダリー圧Ｐsec が供給される第３フィードバックポート３６と、セカンダリー圧Ｐsec が供給される入力ポート４１と、上記ストレーナ１２とオイルポンプ１１との間の油路４２に連通した第１出力ポート４３と、後述するオイルクーラ４４を介して潤滑部に向けてオイルをドレーンしたりクーラーバイパスバルブ４５を介してオイルパン１０にオイルをドレーンする第２出力ポート４６とが形成されている。そして、第１フィードバックポート４０に供給された油圧に基づく荷重が下方側に作用し、かつ第２フィードバックポート３４に供給された油圧に基づく荷重、第３フィードバックポート３６に供給された油圧、およびスプリング４７のバネ力が上方側に作用するようにスプール４８が設けられている。より具体的には、第２フィードバックポート３４に供給された油圧とスプール４７に形成されたランド部４９，５０の受圧面積の差との積に基づく荷重がスプール４８を上方側に押圧するように構成され、第３フィードバックポート３６がスプリング４７が設けられた最も下方側に供給されるように構成されている。なお、第２フィードバックポート３４に供給された油圧および第３フィードバックポート３６に供給された油圧が作用するランド部５０の受圧面積が最も小さく形成されている。

このようにセカンダリーレギュレータバルブ２８を形成することによって、第１フィードバックポート４０に供給された油圧に基づく荷重が、第２フィードバックポート３４に供給された油圧に基づく荷重、第３フィードバックポート３６に供給された油圧、およびスプリング４７のバネ力より大きい場合には、スプール４８が下方側に移動して、入力ポート４１と、第１および第２の出力ポート４３，４６とが連通してオイルが排出される。その結果、セカンダリー圧Ｐsec が低下させられる。それとは反対に、第１フィードバックポート４０に供給された油圧に基づく荷重が、第２フィードバックポート３４に供給された油圧に基づく荷重、第３フィードバックポート３６に供給された油圧、およびスプリング４７のバネ力より小さい場合には、入力ポート４１と第１および第２の出力ポート４３，４６とが遮断される。すなわち、セカンダリー圧Ｐsec が一定に保たれあるいは増大させられる。なお、図１には入力ポート４１と第１および第２の出力ポート４３，４６とが遮断された状態を示している。

そして、セカンダリーレギュレータバルブ２８によって調圧された油圧を、トルクコンバータ１における第１油圧室８と第２油圧室９とのいずれか一方に供給するとともに、他方の油圧をドレーンするように切り替えて、ロックアップクラッチ７の係合および開放を制御するロックアップコントロールバルブ５１が設けられている。図１に示す例では、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された信号圧ＰＳＬU によって連通させられるポートが切り替えられるように構成されている。具体的には、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された信号圧ＰＳＬU が入力されるパイロットポート５２を備え、その信号圧ＰＳＬU に基づく荷重がスプール５３に作用する方向と対向してバネ力が作用するようにスプリング５４が設けられ、かつスプリング５４が設けられている箇所にセカンダリー圧Ｐsec を供給するようにフィードバックポート５５が形成されている。また、ロックアップコントロールバルブ５１には、セカンダリー圧Ｐsec が供給される第１および第２の入力ポート５６，５７と、第１油圧室８に連通した第１出力ポート５８と、第２油圧室９に連通した第２出力ポート５９と、オイルパン１０にオイルを排出する第１ドレーンポート６０と、後述するオイルクーラ４４あるいはオイルクーラバイパスバルブ４５を介してオイルパン１０にオイルを排出する第２ドレーンポート６１とが形成されている。

上記のように構成されたロックアップコントロールバルブ５１は、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された信号圧ＰＳＬU に応じてセカンダリー圧Ｐsec を供給する油圧室８（９）を切り替えるように構成されている。具体的には、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された信号圧ＰＳＬU に基づく荷重が、セカンダリー圧Ｐsec およびバネ力より大きい場合（図１に示す右側）には、第２入力ポート５７と第２出力ポート５９とが連通して第２油圧室９にセカンダリー圧Ｐsec が供給される。また、第１出力ポート５８と第１ドレーンポート６０とが連通されて第１油圧室８に供給されているオイルがドレーンされて第１油圧室８の油圧が低下する。その結果、ロックアップクラッチ７の動力源側の油圧が低下するとともにトルクコンバータ１側の油圧が増大するので、ロックアップクラッチ７が動力源側に移動して、動力源とトルクコンバータ１の出力部材とを一体に回転させることができる。また、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を制御することによって、ロックアップクラッチ７の表裏両面の油圧差を制御することができる。言い換えると、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU によってロックアップクラッチ７における伝達トルク容量を制御することができる。

それとは反対に、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU から出力された信号圧ＰＳＬU に基づく荷重が、セカンダリー圧Ｐsec およびバネ力より小さい場合（図１に示す左側）には、第１入力ポート５６と第１出力ポート５８とが連通して第１油圧室８にセカンダリー圧Ｐsec が供給される。また、第２出力ポート５９と第２ドレーンポート６１とが連通されて第２油圧室９に供給されているオイルがドレーンされて第２油圧室９の油圧が低下する。その結果、ロックアップクラッチ７の動力源側の油圧が増大するとともにトルクコンバータ１側の油圧が低下するので、ロックアップクラッチ７がトルクコンバータ１側に移動する。すなわち、ロックアップクラッチ７が開放される。

図２は、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU と、切り替えバルブ２７およびロックアップコントロールバルブ５１のそれぞれにおけるスプール３０，５３の移動量との関係を示している。また、図２（ａ）における実線は第２油圧室９の油圧の変化を示しており、破線は第１油圧室８の油圧の変化を示している。図２に示すように、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が、切り替えバルブ２７を切り替えるために出力する油圧より大きいときに、ロックアップコントロールバルブ５１におけるスプール５３が移動して、ロックアップクラッチ７を係合させるように連通させるポートを切り替えるように設定されている。したがって、図２に示すようにロックアップクラッチ７が開放されている状態であっても、切り替えバルブ２７を切り替えることができるように構成されている。

上述したセカンダリーレギュレータバブル２８における第２出力ポート４６やロックアップコントロールバルブ５１における第２ドレーンポート６１から出力されたオイルは、それぞれオリフィス６２，６３を介してチェックバルブ６４あるいはクーラーバイパスバルブ４５に供給される。チェックバルブ６４は、スプリング６５によって入力ポート６６側に押圧された弁体６７が、入力ポート６６から離隔することで開弁するリリーフ型の開閉弁である。したがって、上記第２出力ポート４６や第２ドレーンポート６１から出力された油圧が所定圧以上となると、チャックバルブ６４が開弁する。そして、チャックバルブ６４から出力されたオイルは、オイルクーラ４４を介してギヤの噛み合い部や摺動部材の摺動面などの潤滑部６８に供給される。

一方、オイルクーラ４４の目詰まりなど何らかの理由によって第２出力ポート４６や第２ドレーンポート６１から排出されたオイルの油圧が増大すると、クーラーバイパスバルブ４５が開弁するように構成されている。すなわち、クーラーバイパスバルブ４５は、リリーフ弁として機能するように構成されている。このクーラーバイパスバルブ４５は、上記チャックバルブ６４と同様に弁体６９をスプリング７０に押圧することによって入力ポート７１を閉じ、その弁体６９が入力ポート７１から離隔することによって開弁するように構成されている。なお、クーラーバイパスバルブ４５は、上述したようにリリーフ弁として機能するものであるので、チャックバルブ６４が開弁する油圧よりも高圧となったときに、クーラーバイパスバルブ４５が開弁するようにスプリング７０のバネ力が設定されている。そして、クーラーバイパスバルブ４５が開弁すると、第２出力ポート４６や第２ドレーンポート６１から排出されたオイルがオイルパン１０にドレーンされる。

上述したように構成された油圧回路では、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を制御することにより、モジュレータ圧ＰM やセカンダリー圧Ｐsec を制御することができ、またロックアップクラッチ７の係合および開放を制御することができる。ここで、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU と、モジュレータ圧ＰM あるいはセカンダリー圧Ｐsec との関係について説明する。まず、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU とモジュレータ圧ＰM との関係について説明する。ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を比較的低圧で出力した場合、具体的には、切り替えバルブ２７のスプール３０が上方側に位置する程度に、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、上述したように第１出力ポート３５とドレーンポート３８とが連通するため、モジュレータバルブ２０におけるスプール２３には、モジュレータ圧ＰM のフィードバック圧とスプリング２４のバネ力Ｓ1 とが作用することとなる。そのため、フィードバック圧と、そのフィードバック圧が作用する受圧面積Ａ1 との積がスプリング２４のバネ力Ｓ1 より小さい場合、すなわちモジュレータ圧ＰM が低圧の場合には、入力ポート２５と出力ポート２６とが連通してライン圧ＰL が供給されるので、モジュレータ圧ＰM が上昇する。それとは反対に、フィードバック圧と、そのフィードバック圧が作用する受圧面積Ａ1 との積がスプリング２４のバネ力Ｓ1 より大きい場合、すなわちモジュレータ圧ＰM が高圧の場合には、入力ポート２５と出力ポート２６とが遮断されてモジュレータ圧ＰM が上昇することがない。言い換えると、モジュレータ圧ＰM は、スプリング２４のバネ力Ｓ1 と受圧面積Ａ1 とに応じた油圧に調圧される。すなわち、モジュレータ圧ＰM は、以下の式に示す油圧となるように調圧される。
ＰM ＝Ｓ1 ／Ａ1

また、切り替えバルブ２７におけるスプール３０が下方側に移動するようにロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、上述したように第１出力ポート３５と第１入力ポート３２とが連通するため、モジュレータバルブ２０における第２フィードバックポート２２にはモジュレータ圧ＰM が供給される。したがって、モジュレータバルブ２０における第１フィードバックポート２１から供給された油圧を受けるランド部７２の上下両面が同一の受圧面積Ａ1 であり、かつ同一の油圧が作用する。そのため、スプール２３には、第２フィードバックポート２２から供給されたモジュレータ圧ＰM と、そのモジュレータ圧ＰM に基づく荷重を下方側に受ける受圧面の面積Ａ2 との積の荷重が下方側に作用し、スプリング２４のバネ力Ｓ1 が上方側に作用することとなる。そのため、モジュレータ圧ＰM と受圧面積Ａ2 との積で求めることができる荷重が、スプリング２４のバネ力Ｓ1 より小さい場合には、入力ポート２５と出力ポート２６とが連通してライン圧ＰL が供給されるので、モジュレータ圧ＰM が上昇する。それとは反対に、モジュレータ圧ＰM と受圧面積Ａ2 との積で求めることができる荷重が、スプリング２４のバネ力Ｓ1 より大きい場合、すなわちモジュレータ圧ＰM が高圧の場合には、入力ポート２５と出力ポート２６とが遮断されてモジュレータ圧ＰM が上昇することがない。言い換えると、モジュレータ圧ＰM は、スプリング２４と受圧面積Ａ2 とに応じた油圧に調圧される。すなわち、モジュレータ圧ＰM は、以下の式に示す油圧となるように調圧される。
ＰM ＝Ｓ1 ／Ａ2

図３は、モジュレータ圧ＰM とロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU との関係を示すグラフであって、横軸にライン圧ＰL を調圧するための信号圧ＰＳＬT を示し、縦軸にモジュレータ圧ＰM を示している。モジュレータ圧ＰM は、ライン圧ＰL を基圧として調圧されるものであるため、信号圧ＰＳＬT が比較的低いときには、ライン圧ＰL に追従してモジュレータ圧ＰM が上昇する。そして、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU に応じた油圧までモジュレータ圧ＰM が増大した時点で、モジュレータ圧ＰM が一定に保たれる。また、図１に示すようにモジュレータバルブ２０におけるスプール２３の受圧面積Ａ1 は、受圧面積Ａ2 よりも面積が小さいため、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が比較的低圧であるときは、図３に示すようにロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が高圧であるときに比べて高く調圧される。

上述したように切り替えバルブ２７のスプール３０が上方側に位置する程度にロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、モジュレータ圧ＰM は受圧面積Ａ1 とスプリング２４のバネ力Ｓ1 とに応じて調圧される。一方、切り替えバルブ２７のスプール３０が下方側に位置する程度にロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、モジュレータ圧ＰM は受圧面積Ａ2 とスプリング２４のバネ力Ｓ1 とに応じて調圧される。そのため、切り替えバルブ２７のスプール３０が上方側に位置する程度にロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合におけるモジュレータ圧ＰM は、切り替えバルブ２７のスプール３０が下方側に位置する程度にロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合におけるモジュレータ圧ＰM よりも大きく調圧されることとなる。すなわち、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を増大させることで、モジュレータ圧ＰM を低圧に調圧することができる。言い換えると、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を制御することでモジュレータ圧ＰM を制御することができる。

つぎに、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU とセカンダリー圧Ｐsec との関係について説明する。ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を比較的低圧で出力した場合、具体的には、切り替えバルブ２７のスプール３０が上方側に位置する程度に、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、上述したように第１出力ポート３５とドレーンポート３８とが連通するため、セカンダリーレギュレータバルブ２８における第２フィードバックポート３４に供給されているオイルがドレーンされる。また、第２入力ポート３３と、第２出力ポート３７とが連通し、その結果、セカンダリー圧Ｐsec がセカンダリーレギュレータバルブ２８の第３フィードバックポート３６に供給される。したがって、セカンダリーレギュレータバルブ２８におけるスプール４８には、第１フィードバックポート４０に供給された油圧に基づく荷重と、第３フィードバックポート３６に供給された油圧に基づく荷重と、スプリング４７のバネ力Ｓ2 とが作用する。一方、図１に示す構成では、セカンダリーレギュレータバルブ２８における第３フィードバックポート３６に供給された油圧が作用する受圧面積Ａ3 が、第１フィードバップポート４０に供給された油圧が作用する受圧面積Ａ4 より小さく形成されている。そのため、切り替えバルブ２７のスプール３０が上方側に位置する程度に、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、セカンダリー圧Ｐsec は、スプリング４７のバネ力Ｓ2 を、第１フィードバックポート４０に供給された油圧が作用する受圧面積Ａ3 と第３フィードバックポート３６に供給された油圧が作用する受圧面積Ａ4 との差で除算した値となる。言い換えると、セカンダリー圧Ｐsec は、一定値に調圧される。すなわち、セカンダリー圧Ｐsec は、以下の式に示す油圧となるように調圧される。
Ｐsec ＝Ｓ2 ／（Ａ3 −Ａ4 ）

また、切り替えバルブ２７におけるスプール３０が下方側に移動するようにロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、上述したように第１出力ポート３５と第１入力ポート３２とが連通するため、セカンダリーレギュレータバルブ２８における第２フィードバックポート３４にはモジュレータ圧ＰM が供給される。また、第２出力ポート３７とドレーンポート３８が連通するため、セカンダリーレギュレータバルブ２８における第３フィードバックポート３６に供給されたオイルがドレーンされる。したがって、セカンダリーレギュレータバルブ２８におけるスプール４８には、第１フィードバックポート４０に供給された油圧に基づく荷重と、切り替えバルブ２７を介して第２フィードバックポート３４に供給されたモジュレータ圧ＰM と、スプリング４７のバネ力Ｓ2 とが作用する。一方、図１に示すセカンダリーレギュレータバルブ２８は、第２フィードバックポート３４に供給された油圧を上方側に受ける受圧面積が、下方側に受ける受圧面積Ａ4 より大きく形成され、かつ第１フィードバックポート４０に供給された油圧を受ける受圧面積Ａ3 と同一に形成されている。そのため、切り替えバルブ２７のスプール３０が上方側に位置する程度に、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU を制御した場合には、セカンダリー圧Ｐsec は、以下に示すように求めることができる。
Ｐsec ＝（ＰM （Ａ3 −Ａ4 ）＋Ｓ2 ）／Ａ3
上式に示すようにセカンダリー圧Ｐsec は、モジュレータ圧ＰM に応じて変化する。言い換えると、モジュレータ圧ＰM を制御することによって、セカンダリー圧Ｐsec を制御することができる。

図４は、セカンダリー圧Ｐsec とロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU との関係を示すグラフであって、横軸にライン圧ＰL を調圧するための信号圧ＰＳＬT を示し、縦軸に油圧を示している。セカンダリー圧Ｐsec は、ライン圧ＰL を基圧として調圧されるものであるため、信号圧ＰＳＬT が比較的低いときには、ライン圧ＰL に追従してセカンダリー圧Ｐsec が上昇する。なお、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が比較的高圧である場合には、モジュレータ圧ＰM に応じてセカンダリー圧Ｐsec が変化し、かつそのゲインが（Ａ3 −Ａ4 ）／Ａ3 と１より小さいため、ライン圧ＰL に遅れてかつ低い値でセカンダリー圧Ｐsec が上昇する。そして、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU に応じた油圧までセカンダリー圧Ｐsec が増大した時点で、セカンダリー圧Ｐsec が一定に保たれる。すなわち、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が比較的低圧であるときは、セカンダリー圧Ｐsec が、Ｓ2 ／（Ａ3 −Ａ4 ）となった時点で一定に調圧され、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が比較的高圧であるときは、セカンダリー圧Ｐsec が、（ＰM （Ａ3 −Ａ4 ）＋Ｓ2 ）／Ａ3 となった時点、より具体的には、（（Ｓ1 ／Ａ2 ）×（Ａ3 −Ａ4 ）＋Ｓ2 ）／Ａ3 で一定に調圧される。

なお、ロックアップクラッチ７を係合させるために、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を更に増大させたときであっても、上記切り替えバルブ２７のスプール３０が下方側に移動した状態と同様に、モジュレータ圧ＰM とセカンダリー圧Ｐsec とが調圧される。

上述したように構成することによって、図２に示すようにロックアップクラッチ７を開放している時に、モジュレータ圧ＰM を高圧と低圧とに切り替えることができるので、例えば、駆動力要求があって図示しない係合装置や無段変速機などに大きなトルクが入力される可能性があるときには、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を低圧にすることでモジュレータ圧ＰM を高圧とすることができ、それら係合装置や無段変速機での必要油圧を得ることができる。それとは反対に駆動力要求がなく係合装置や無段変速機などに大きなトルクが入力される可能性がないときには、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を高圧にすることでモジュレータ圧ＰM を低圧とすることができ、各ソレノイドバルブＳＬT ，ＳＬU ，ＳＬS ，ＳＬP からオイルが漏洩してしまうことを抑制もしくは防止することができ、ひいては燃費を向上させることができる。

また、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が比較的低圧であって、ロックアップクラッチ７が開放しているときであっても、セカンダリーレギュレータバルブ２８に第３フィードバックポート３６を形成して、セカンダリー圧Ｐsec のフィードバック圧をスプール４８に作用させることができるので、セカンダリー圧Ｐsec を高圧とすることができる。その結果、ロックアップクラッチ７を開放しているときに、セカンダリー圧Ｐsec を比較的高くすることができる。そのため、動力源の回転数が低下してトルクコンバータの出力側の回転数が入力側の回転数より大きくなる、いわゆるストール時であっても、トルクコンバータ１の循環流量を確保することができる。

さらに、ロックアップクラッチ７を係合している状態、すなわちロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU を高圧に制御している状態から、急激にロックアップクラッチ７を開放するときに、セカンダリー圧Ｐsec が低下してしまうことを抑制もしくは防止することができるので、ロックアップクラッチ７の開放性能が低下してしまうことを抑制もしくは防止することができる。

またさらに、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が比較的高圧である場合には、モジュレータ圧ＰM に応じてセカンダリー圧Ｐsec が変化するように構成されているため、セカンダリー圧Ｐsec が過剰に高圧となってしまうことを抑制もしくは防止することができ、その結果、セカンダリー圧Ｐsec が過剰に増大することにより各バルブあるいはトルクコンバータ１からオイルが漏洩してしまうことを抑制もしくは防止することができ、ひいては燃費を向上させることができる。

なお、ロックアップクラッチ７が開放しているときには、ロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が比較的低圧であることで、モジュレータ圧ＰM が高圧に調圧されることとなる。そのため、モジュレータ圧ＰM が高圧であることによって燃費が悪化する可能性があるが、車速が低速であるときからロックアップクラッチ７を係合させることにより、その燃費の悪化を抑制もしくは防止することができる。

なお、上述した例では、切り替えバルブが切り替わる際のロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU より、ロックアップクラッチ７の係合および開放を制御するロックアップコントロールバルブ５１が切り替わるロックアップ用ソレノイドバルブＳＬU の出力圧ＰＳＬU が大きくなるように設定されているが、制御を簡素化するために、それらの切り替え圧を同一としてもよい。

１…トルクコンバータ、２…ポンプインペラー、 ３…タービンランナー、 ７…ロックアップクラッチ、 １１…オイルポンプ、 ２０…モジュレータバルブ、 ２７…切り替えバルブ、 ２８…セカンダリーレギュレータバルブ、 ２１，２２，３４，３６，４０…フィードバックポート、 ５１…ロックアップコントロールバルブ、 ＰL …ライン圧、 ＰM …モジュレータ圧、 Ｐsec …セカンダリー圧、 ＰＳＬT ，ＰＳＬU …信号圧、 ＳＬT ，ＳＬU ，ＳＬS ，ＳＬP …ソレノイドバルブ。

Claims (5)

1. 入力されたトルクを流体流によって伝達するトルクコンバータと、係合することにより前記トルクコンバータの入力側の回転部材と出力側の回転部材とを一体に回転させるロックアップクラッチと、該ロックアップクラッチを係合させる油圧を供給する油路と開放させる油圧を供給する油路とを切り替えるロックアップコントロールバルブと、油圧源から出力された油圧を調圧して出力するモジュレータバルブと、該モジュレータバルブから出力されたモジュレータ圧を基圧として前記ロックアップコントロールバルブを制御する信号圧を出力するロックアップ用ソレノイドバルブとを備えた油圧制御装置において、
   前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧に応じて前記モジュレータバルブに供給する信号圧を変化させて、前記モジュレータ圧を高圧と低圧とに切り替える切り替えバルブを備えていることを特徴とする油圧制御装置。
2. 前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧によって前記切り替えバルブが切り替わる第１切り替え圧が、前記ロックアップコントロールバルブによって前記ロックアップクラッチを係合させるように油路を切り替える第２切り替え圧より低くなるように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の油圧制御装置。
3. 前記モジュレータ圧が高圧となるように前記ロックアップ用ソレノイドバルブが信号圧を出力したときに、該信号圧によって前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧を一定圧に調圧し、かつ前記モジュレータ圧が低圧となるように前記ロックアップ用ソレノイドバルブが信号圧を出力した時に、該信号圧によって前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧を、前記モジュレータ圧から供給される信号圧に応じて変化させるように構成されたセカンダリーレギュレータバルブを更に備えていることを特徴とする請求項１または２に記載の油圧制御装置。
4. 前記セカンダリーレギュレータバルブは、前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧が供給される第１フィードバックポートと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が作用するように設けられたスプールと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が前記スプールに作用する方向と対向してバネ力を作用させるスプリングとを備え、
   前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧が低圧であり、前記ロックアップクラッチが開放しているときに、前記スプリングのバネ力と同一方向に荷重を前記スプールに作用させるように前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧が供給される第２フィードバックポートを更に備えていることを特徴とする請求項３に記載の油圧制御装置。
5. 前記セカンダリーレギュレータバルブは、前記ロックアップクラッチを係合あるいは開放させる油圧が供給される第１フィードバックポートと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が作用するように設けられたスプールと、前記第１フィードバックポートに供給された油圧に基づく荷重が前記スプールに作用する方向と対向してバネ力を作用させるスプリングとを備え、
   前記ロックアップ用ソレノイドバルブから出力された信号圧が高圧のときに、前記スプリングのバネ力と同一方向に前記スプールに荷重を作用させるように前記モジュレータ圧が供給される第３フィードバックポートを更に備えていることを特徴とする請求項３に記載の油圧制御装置。

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