JP5825562B2 - Optical glass for mold press molding - Google Patents
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Description
本発明はモールドプレス成形用光学ガラスに関するものである。 The present invention relates to an optical glass for mold press molding.
ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズやビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズは、一般に以下のようにして作製する。 In general, optical pickup lenses for CD, MD, DVD and other optical disk systems, video cameras, and photographing lenses for general cameras are manufactured as follows.
まず、溶融ガラスをノズルの先端から滴下して、液滴状ガラスを作製し（液滴成形）、研削、研磨、洗浄してプリフォームガラスを作製する。または、溶融ガラスを急冷鋳造し一旦ガラスインゴットを作製し、研削、研磨、洗浄してプリフォームガラスを作製する。 First, molten glass is dropped from the tip of a nozzle to produce droplet glass (droplet molding), and grinding, polishing, and washing are performed to produce a preform glass. Alternatively, a molten glass is rapidly cast to produce a glass ingot, which is then ground, polished and washed to produce a preform glass.
続いて、プリフォームガラスを加熱して軟化し、精密加工を施した金型によって加圧成形し、金型の表面形状をガラスに転写してレンズを作製する。このような成形方法は一般にモールドプレス成形法と呼ばれている。 Subsequently, the preform glass is heated and softened, and pressure-molded with a precision-processed mold, and the surface shape of the mold is transferred to the glass to produce a lens. Such a molding method is generally called a mold press molding method.
モールドプレス成形法を採用する場合、金型の劣化を抑制して、レンズを精密にモールドプレス成型するために、できるだけ低い（少なくとも６５０℃以下）ガラス転移温度（Ｔｇ）を有するガラスが求められており、種々のガラスが提案されている（例えば、特許文献１〜３参照）。 When the mold press molding method is adopted, a glass having a glass transition temperature (Tg) as low as possible (at least 650 ° C. or less) is required in order to suppress mold deterioration and mold-mold the lens accurately. Various glasses have been proposed (see, for example, Patent Documents 1 to 3).
またプリフォームガラスを作製する際に失透が生じると、モールドプレスレンズとしての基本性能が得られないことから、耐失透性に優れたガラスであることが重要である。 In addition, if devitrification occurs when producing a preform glass, the basic performance as a mold press lens cannot be obtained. Therefore, it is important that the glass has excellent devitrification resistance.
また環境問題への意識の高まりから、ガラス成分に鉛等の有害な物質を使用しない光学ガラスが望まれている。 In addition, with the growing awareness of environmental issues, optical glass that does not use harmful substances such as lead as glass components is desired.
さらに近年では、各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズや、撮影用レンズといった光学レンズには、コスト削減を目的として、レンズを薄くしたり、レンズの枚数を少なくしたりすることが検討されており、これを実現するために高屈折率で低分散（アッベ数の大きい）のガラス材質が求められている。 In recent years, optical lenses such as optical pickup lenses of various optical disk systems and photographing lenses have been studied to reduce the thickness of the lens or reduce the number of lenses for the purpose of cost reduction. Therefore, a glass material having a high refractive index and low dispersion (large Abbe number) is required.
一般に高屈折率の光学ガラスを作製しようとすると、アッベ数が小さくなる、即ち、高分散になる傾向があり、高屈折率低分散のガラスを作製することは難しいとされている。例えば屈折率が１．８０以上でかつアッベ数が４１以上の光学ガラスを作製することは困難である。また高屈折率、低分散のガラスを作製しようとすると、耐失透性が悪化する傾向にある。 In general, when an optical glass having a high refractive index is to be produced, the Abbe number tends to be small, that is, it tends to be highly dispersed, and it is difficult to produce a glass having a high refractive index and low dispersion. For example, it is difficult to produce an optical glass having a refractive index of 1.80 or more and an Abbe number of 41 or more. Further, when an attempt is made to produce a glass having a high refractive index and low dispersion, the devitrification resistance tends to deteriorate.
本発明の目的は、下記（１）〜（４）の要求をすべて満足することが可能なモールドプレス成形用光学ガラスを提供することである。
（１）環境上好ましくない鉛成分、砒素成分及びＦ成分を含有しない。
（２）ガラス転移温度が６５０℃以下である。
（３）高屈折率、低分散である。
（４）プリフォーム成形時の耐失透性に優れる。
The objective of this invention is providing the optical glass for mold press molding which can satisfy | fill all the requirements of following (1)-(4).
(1) Does not contain lead component, arsenic component and F component which are not preferable from the environment.
(2) The glass transition temperature is 650 ° C. or lower.
(3) High refractive index and low dispersion.
(4) Excellent devitrification resistance during preform molding.
本発明者等は種々の実験を行った結果、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５を主成分とし、これらの成分を適切な割合で含有させること、及びＮｂ２Ｏ５の含有量を制御することによって上記目的が達成できることを見いだし、本発明として提案するものである。 As a result of various experiments conducted by the inventors, SiO 2 , B 2 O 3 , ZnO, ZrO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , and Nb 2 O 5 are the main components, and these components are appropriately used. It is found that the above object can be achieved by adding the Nb 2 O 5 in a small proportion and controlling the Nb 2 O 5 content, and proposes the present invention.
即ち、本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜１％未満を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないことを特徴とする。なお本発明において、「鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、不純物を含めたこれらの成分の含有量が、各々０．１質量％以下であるということを意味する。また本発明における「含有する」という用語に関し、「０〜」と規定された成分については、「０％」即ち、全く含まない場合もあり得ることを意味している。 That is, the optical glass for mold press molding of the present invention is, by mass%, SiO 2 3 to 21%, B 2 O 3 6.5 to 30%, ZnO 6 to 40%, ZrO 2 2 to 10%, La 2. It contains O 3 20 to 46%, Gd 2 O 3 0 to 16%, Nb 2 O 5 less than 0 to 1%, and does not contain lead component, arsenic component, and F component. In the present invention, “not containing a lead component, an arsenic component, and an F component” means that these components are not intentionally added to the glass, and that unavoidable impurities are completely excluded. It doesn't mean. More objectively, it means that the content of these components including impurities is 0.1% by mass or less. Further, regarding the term “containing” in the present invention, the component defined as “0” means “0%”, that is, it may not be included at all.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜０．９％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないことを特徴とする。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, SiO 2 3~21%, B 2 O 3 6.5~30%, ZnO 6~40%, ZrO 2 2~10%, La 2 O 3 30 to 46%, Gd 2 O 3 0 to 16%, Nb 2 O 5 0 to 0.9% are contained, and lead component, arsenic component, and F component are not included.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３が６０質量％以下であることが好ましい。ここで「ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３」とは、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＺｎＯ及びＬａ２Ｏ３から選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention is preferably SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 is not more than 60 wt%. Here, “SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ” means the total amount of one or more components selected from SiO 2 , B 2 O 3 , ZnO and La 2 O 3 .
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、上記基本組成に加えてさらにＴａ２Ｏ５ ０〜２５％、ＷＯ３ ０〜１０％、ＴｉＯ２ ０〜２０％を含有することが好ましい。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, further Ta 2 O 5 0 to 25% in addition to the above basic composition, WO 3 0%, to contain TiO 2 0 to 20% preferable.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％でさらにＬｉ２Ｏ ０〜５％を含有することが好ましい。 The mold for press molding an optical glass of the present invention preferably further contains Li 2 O 0 to 5% in mass%.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ｌｉ２Ｏ＋ＺｎＯが８質量％以上であることが好ましい。ここで「Ｌｉ２Ｏ＋ＺｎＯ」とは、Ｌｉ２Ｏ及びＺｎＯから選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention is preferably Li 2 O + ZnO is at least 8 wt%. Here, “Li 2 O + ZnO” means the total amount of one or more components selected from Li 2 O and ZnO.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ｌｉ２Ｏ／Ｔａ２Ｏ５が、質量基準で０．０５以下であることが好ましい。ここで「Ｌｉ２Ｏ／Ｔａ２Ｏ５」とは、Ｌｉ２Ｏの含有量をＴａ２Ｏ５の含有量で除した値を意味する。 In the optical glass for mold press molding of the present invention, Li 2 O / Ta 2 O 5 is preferably 0.05 or less on a mass basis. Here, “Li 2 O / Ta 2 O 5 ” means a value obtained by dividing the content of Li 2 O by the content of Ta 2 O 5 .
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、Ｔａ２Ｏ５を０〜１８％含有することが好ましい。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, it is preferable that the Ta 2 O 5 containing 0-18%.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％を含有し、鉛成分、砒素成分、Ｆ成分、及びＮｂ２Ｏ５を含まないことを特徴とする（以下、ガラス組成Ａという）。なおガラス組成Ａにおいて、「鉛成分、砒素成分、Ｆ成分及びＮｂ２Ｏ５を含まない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、不純物を含めたこれらの成分の含有量が、各々０．１質量％以下であるということを意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, SiO 2 3~21%, B 2 O 3 6.5~30%, ZnO 6~40%, ZrO 2 2~10%, La 2 O 3 It contains 30 to 46%, Gd 2 O 3 0 to 16%, and does not contain lead component, arsenic component, F component, and Nb 2 O 5 (hereinafter referred to as glass composition A). In the glass composition A, “lead component, arsenic component, F component and Nb 2 O 5 are not included” means that these components are not intentionally added to the glass, and unavoidable impurities are completely removed. It does not mean to eliminate. More objectively, it means that the content of these components including impurities is 0.1% by mass or less.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２が２６．５質量％以下であることが好ましい。ここで「Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２」とは、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３及びＴｉＯ２から選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention is preferably Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 is not more than 26.5 wt%. Here, “Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 ” means the total amount of one or more components selected from Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 and TiO 2 .
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２）が、質量基準で２．５以上であることが好ましい。ここで「（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２）」とは、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＺｎＯ及びＬａ２Ｏ３から選ばれる１種以上の成分の合量を、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３及びＴｉＯ２から選ばれる１種以上の成分の合量で除した値を意味する。 In the optical glass for mold press molding of the present invention, (SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 ) is 2.5 or more on a mass basis. It is preferable. Here, “(SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 )” is selected from SiO 2 , B 2 O 3 , ZnO and La 2 O 3. It means a value obtained by dividing the total amount of one or more components by the total amount of one or more components selected from Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 and TiO 2 .
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、ＺｎＯ＋ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２が５５質量％以上であることが好ましい。ここで「ＺｎＯ＋ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２」とは、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３及びＴｉＯ２から選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention preferably ZnO + ZrO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 is not less than 55 mass%. Here, “ZnO + ZrO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 ” means ZnO, ZrO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 and TiO 2. Means the total amount of one or more components selected from
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ８〜３０％、ＺｎＯ ６．５〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０．１〜０．９％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないことを特徴とする（以下、ガラス組成Ｂという）。なおガラス組成Ｂにおいて、「鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、不純物を含めたこれらの成分の含有量が、各々０．１質量％以下であるということを意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, SiO 2 3~21%, B 2 O 3 8~30%, ZnO 6.5~40%, ZrO 2 2~10%, La 2 O 3 30 to 46%, Gd 2 O 3 0 to 16%, Nb 2 O 5 0.1 to 0.9%, and not containing lead component, arsenic component, and F component (below) And glass composition B). In glass composition B, “not containing lead component, arsenic component, and F component” means that these components are not intentionally added to the glass, and that unavoidable impurities are completely eliminated. Does not mean. More objectively, it means that the content of these components including impurities is 0.1% by mass or less.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５が２６．５質量％以下であることが好ましい。ここで「Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５」とは、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５から選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention is preferably Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 is not more than 26.5 wt%. Here, “Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 ” is one or more selected from Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 , TiO 2 and Nb 2 O 5 . It means the total amount of ingredients.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）が、質量基準で２．５以上であることが好ましい。ここで「（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）」とは、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＺｎＯ及びＬａ２Ｏ３から選ばれる１種以上の成分の合量を、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５から選ばれる１種以上の成分の合量で除した値を意味する。 The optical glass for mold press molding of the present invention has (SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 ) on a mass basis. It is preferably 5 or more. Here, “(SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 )” means SiO 2 , B 2 O 3 , ZnO and La 2. O 3 the total amount of one or more components selected from, Gd 2 O 3, Ta 2 O 5, WO 3, TiO 2 and Nb 2 O 5 from a value obtained by dividing the total amount of one or more components selected Means.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、ＺｎＯ＋ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５が５５質量％以上であることが好ましい。ここで「ＺｎＯ＋ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５」とは、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５から選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention preferably ZnO + ZrO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 is at least 55 mass%. Here, “ZnO + ZrO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 ” means ZnO, ZrO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 means the total amount of one or more components selected from TiO 2 and Nb 2 O 5 .
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、Ｔａ２Ｏ５を１８〜２５％含有することが好ましい。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, it is preferable that the Ta 2 O 5 containing 18 to 25%.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜０．９％、Ｔａ２Ｏ５ １８〜２５％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないことを特徴とする（以下、ガラス組成Ｃという）。なおガラス組成Ｃにおいて、「鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、不純物を含めたこれらの成分の含有量が、各々０．１質量％以下であるということを意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, SiO 2 3~21%, B 2 O 3 6.5~30%, ZnO 6~40%, ZrO 2 2~10%, La 2 O 3 Contains 30-46%, Gd 2 O 3 0-16%, Nb 2 O 5 0-0.9%, Ta 2 O 5 18-25%, does not contain lead, arsenic, and F components (Hereinafter referred to as glass composition C). In the glass composition C, “not containing lead component, arsenic component, and F component” means that these components are not intentionally added to the glass, and that unavoidable impurities are completely eliminated. Does not mean. More objectively, it means that the content of these components including impurities is 0.1% by mass or less.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５が３４質量％以下であることが好ましい。ここで「Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５」とは、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５から選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention is preferably Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 is less than 34 wt%. Here, “Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 ” is one or more selected from Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 , TiO 2 and Nb 2 O 5 . It means the total amount of ingredients.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）が、質量基準で２．０以上であることが好ましい。ここで「（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）」とは、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＺｎＯ及びＬａ２Ｏ３から選ばれる１種以上の成分の合量を、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５から選ばれる１種以上の成分の合量で除した値を意味する。 The optical glass for mold press molding of the present invention has (SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 ) on a mass basis. It is preferably 0 or more. Here, “(SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 )” means SiO 2 , B 2 O 3 , ZnO and La 2. O 3 the total amount of one or more components selected from, Gd 2 O 3, Ta 2 O 5, WO 3, TiO 2 and Nb 2 O 5 from a value obtained by dividing the total amount of one or more components selected Means.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、ＺｎＯ＋ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５が７５質量％以上であることが好ましい。ここで「ＺｎＯ＋ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５」とは、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５から選ばれる１種以上の成分の合量を意味する。 The mold for press molding an optical glass of the present invention preferably ZnO + ZrO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 is at least 75 mass%. Here, “ZnO + ZrO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 ” means ZnO, ZrO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 means the total amount of one or more components selected from TiO 2 and Nb 2 O 5 .
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）／Ｔａ２Ｏ５が、質量基準で１．０以下であることが好ましい。ここで「（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）／（Ｔａ２Ｏ５」とは、ＳｉＯ２及びＢ２Ｏ３から選ばれる１種以上の成分の合量を、Ｔａ２Ｏ５の含有量で除した値を意味する。 In the optical glass for mold press molding of the present invention, (SiO 2 + B 2 O 3 ) / Ta 2 O 5 is preferably 1.0 or less on a mass basis. Here, “(SiO 2 + B 2 O 3 ) / (Ta 2 O 5) ” means that the total amount of one or more components selected from SiO 2 and B 2 O 3 is divided by the content of Ta 2 O 5. Means the value.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、（Ｌｉ２Ｏ＋Ｇｄ２Ｏ３）／Ｔａ２Ｏ５が、質量基準で２．５以下であることが好ましい。ここで「（Ｌｉ２Ｏ＋Ｇｄ２Ｏ３）／（Ｔａ２Ｏ５」とは、Ｌｉ２Ｏ及びＧｄ２Ｏ３から選ばれる１種以上の成分の合量を、Ｔａ２Ｏ５の含有量で除した値を意味する。 In the optical glass for mold press molding of the present invention, (Li 2 O + Gd 2 O 3 ) / Ta 2 O 5 is preferably 2.5 or less on a mass basis. Here, “(Li 2 O + Gd 2 O 3 ) / (Ta 2 O 5 ” means the total amount of one or more components selected from Li 2 O and Gd 2 O 3 in terms of the content of Ta 2 O 5. It means the value divided.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ４〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２０〜３０％、Ｇｄ２Ｏ３ ４〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜１％未満を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないことを特徴とする（以下、ガラス組成Ｄという）。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, SiO 2 3~21%, B 2 O 3 6.5~30%, ZnO 6~40%, ZrO 2 4~10%, La 2 O 3 20 to 30%, Gd 2 O 3 4 to 16%, Nb 2 O 5 0 to less than 1%, not containing lead component, arsenic component, and F component (hereinafter referred to as glass composition) D).
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、Ｔａ２Ｏ５ ６〜２５％、ＷＯ３ ０〜３％、ＴｉＯ２ ０〜２０％を含有することが好ましい。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, Ta 2 O 5 6~25% , WO 3 0~3%, preferably contains TiO 2 0 to 20%.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３が４５質量％以下であることが好ましい。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in mass%, it is preferable La 2 O 3 + Gd 2 O 3 is 45 wt% or less.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、（ＳｉＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３）／（ＺｎＯ＋Ｌｉ２Ｏ）が、質量基準で２．９以下であることが好ましい。 In the optical glass for mold press molding of the present invention, (SiO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 ) / (ZnO + Li 2 O) is preferably 2.9 or less on a mass basis.
本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、ガラス転移温度が低く、低温でプレス成形成可能であるため、金型の劣化を抑制することができる。 Since the optical glass for mold press molding of the present invention has a low glass transition temperature and can be press formed at a low temperature, deterioration of the mold can be suppressed.
また有害成分である鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないため、環境上好ましいガラスである。 Further, since it does not contain lead components, arsenic components, and F components that are harmful components, it is an environmentally preferable glass.
また高屈折率（具体的には屈折率（ｎｄ）が１．８０以上、特に１．８５以上）であり、且つ低分散（具体的にはアッベ数が３９以上、好ましくは４０以上、特に４１以上）のガラスを作製できる。さらに屈折率が従来のガラスと同等である場合には、より低分散のガラスを作製可能であり、或いはアッベ数が従来のガラスと同等である場合には、より高屈折率のガラスを作製することが可能である。このため、レンズの薄肉化やレンズ枚数の削減が可能になり、光学デバイスの部品コストを低減することが可能になる。 Further, the refractive index is high (specifically, the refractive index (nd) is 1.80 or more, particularly 1.85 or more) and low dispersion (specifically, the Abbe number is 39 or more, preferably 40 or more, particularly 41). Glass). Furthermore, when the refractive index is the same as that of the conventional glass, a glass having a lower dispersion can be produced, or when the Abbe number is equivalent to that of the conventional glass, a glass having a higher refractive index is produced. It is possible. Therefore, it is possible to reduce the thickness of the lens and the number of lenses, and it is possible to reduce the component cost of the optical device.
またプリフォーム成形時に透明性を阻害する失透が生じないため、モールドプレスレンズとしての使用に問題が生じない。 Further, since devitrification that hinders transparency does not occur during preform molding, there is no problem in use as a mold press lens.
それゆえ本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等といった光学レンズとして好適である。 Therefore, the optical glass for mold press molding of the present invention is suitable as an optical lens such as an optical pickup lens for CD, MD, DVD and other various optical disc systems, a video camera and a general camera photographing lens.
本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜１％未満を基本組成として含有する。また鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないものである。 Press molding for the optical glass of the present invention, in mass%, SiO 2 3~21%, B 2 O 3 6.5~30%, ZnO 6~40%, ZrO 2 2~10%, La 2 O 3 20 to 46%, containing Gd 2 O 3 0 to 16% of Nb less than 2 O 5 0 to 1% as a basic composition. Further, it does not contain a lead component, an arsenic component, and an F component.
上記成分のうち、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５はガラスの屈折率を高める効果がある。これらの成分のうち、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３は基本的にアッベ数を大きく低下させないものであり、特にＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３はアッベ数を殆ど低下させないという特徴がある。またＳｉＯ２及びＢ２Ｏ３はアッベ数を高める効果があり、特にＢ２Ｏ３はアッベ数を高める効果が大きい。なおＮｂ２Ｏ５は、アッベ数を大きく低下させるものであり、多量に含有させると本発明の課題達成を困難にするため、その使用は最小限に留める必要がある。 Of the above components, ZnO, ZrO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , and Nb 2 O 5 have the effect of increasing the refractive index of the glass. Of these components, ZnO, ZrO 2 , La 2 O 3 , and Gd 2 O 3 basically do not significantly reduce the Abbe number, and in particular, ZnO, ZrO 2 , and La 2 O 3 almost reduce the Abbe number. There is a feature not to let it. The SiO 2 and B 2 O 3 is effective for increasing the Abbe's number, in particular B 2 O 3 is greater the effect of increasing the Abbe number. Nb 2 O 5 greatly reduces the Abbe number, and if it is contained in a large amount, it becomes difficult to achieve the object of the present invention, so its use must be kept to a minimum.
以下に、各成分の含有量を上記のように特定した理由を詳述する。なお、特に断りが無い場合、以下の「％」は「質量％」を意味する。 Below, the reason which specified content of each component as mentioned above is explained in full detail. Unless otherwise specified, the following “%” means “mass%”.
ＳｉＯ２は、ガラスの骨格を構成する成分であり、失透性を抑制するとともに耐候性を向上させる効果がある。またアッベ数を高める効果がある。ＳｉＯ２が多くなると屈折率が低下したり、軟化点が高くなったりする傾向があり、その上限は２１％以下、好ましくは２０％以下、１６％以下、１０％以下に制限される。一方、ＳｉＯ２が少なくなるとガラスが不安定になって失透性が悪化や分相するとともに耐酸性や耐水性等の耐候性が悪化したりする傾向があり、その下限は３％以上、好ましくは３．５％以上に制限される。従ってＳｉＯ２の範囲は３〜２１％であり、例えば３〜２０％、３．５〜１６％、特に３．５〜１０％であることが好ましい。なお、特にＬａ２Ｏ３が少ない場合（例えばガラス組成Ｄ）は、耐失透性を向上させるために５％以上、さらには６％以上とすることが好ましい。 SiO 2 is a component constituting the skeleton of glass, and has an effect of suppressing devitrification and improving weather resistance. It also has the effect of increasing the Abbe number. When SiO 2 increases, the refractive index tends to decrease and the softening point tends to increase, and the upper limit is limited to 21% or less, preferably 20% or less, 16% or less, and 10% or less. On the other hand, when SiO 2 is reduced, the glass becomes unstable and devitrification tends to deteriorate or phase separation and weather resistance such as acid resistance and water resistance tend to deteriorate, and the lower limit is preferably 3% or more, preferably Is limited to 3.5% or more. The scope of SiO 2 is from 3 to 21%, for example 3-20%, from 3.5 to 16%, particularly preferably 3.5 to 10%. In particular, when La 2 O 3 is small (for example, glass composition D), it is preferably 5% or more, more preferably 6% or more in order to improve devitrification resistance.
Ｂ２Ｏ３は、ガラスの骨格を構成する成分であり、アッベ数を最も高める成分でもある。Ｂ２Ｏ３が多くなるとガラス成形時にＢ２Ｏ３とＬａ２Ｏ３で形成される失透物が生成しやすい傾向がある。さらに屈折率が低下するとともに耐候性が悪化するため、その上限は３０％以下、好ましくは２５％以下、２０％以下、１８％以下、１５％以下、１３％以下に制限される。一方、Ｂ２Ｏ３が少ないと、４１以上のアッベ数を得にくい傾向があり、その下限は６．５％以上、好ましくは７％以上、８％以上、９％以上に制限される。従ってＢ２Ｏ３の範囲は６．５〜３０％であり、例えば７〜２５％、７〜２０％、７〜１８％、特に８〜１３％であることが好ましい。またＮｂ２Ｏ５を含有する場合には、アッベ数の低下を補うために８〜３０％、特に８〜２０％、さらには９〜１８％であることが好ましい。 B 2 O 3 is a component that constitutes the skeleton of the glass, and is also a component that maximizes the Abbe number. B 2 O devitrification of 3 is formed upon in B 2 O 3 and La 2 O 3 glass shaped so the more there is generated prone. Further, since the refractive index is lowered and the weather resistance is deteriorated, the upper limit is limited to 30% or less, preferably 25% or less, 20% or less, 18% or less, 15% or less, or 13% or less. On the other hand, when B 2 O 3 is small, it tends to be difficult to obtain an Abbe number of 41 or more, and the lower limit is limited to 6.5% or more, preferably 7% or more, 8% or more, or 9% or more. Thus the scope of the B 2 O 3 is a 6.5 to 30%, for example 7-25%, 7-20%, 7-18%, particularly preferably 8-13%. Further, when containing Nb 2 O 5 is 8 to 30% in order to compensate for the decrease of the Abbe number, particularly 8 to 20%, more preferably a 9-18%.
ＺｎＯは屈折率を高める成分であり、またガラス粘度を低下させることから、ガラス転移温度を低下でき、さらに金型と融着し難いガラスを得ることができる。また多量に添加してもアッベ数を殆ど低下させない成分である。さらに耐候性を向上させる効果もある。また、アルカリ土類金属成分（ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ）に比べ失透傾向が強くないため、多量に含有させても均質なガラスを得ることができる。ＺｎＯの含有量が多くなりすぎると逆に耐候性が悪くなることから、その上限は４０％以下、好ましくは３０％以下、２５％以下、２１％以下に制限される。一方、少なすぎるとガラス転移温度の低いガラスを得ることが困難になる。また金型と融着し易くなることから、その下限は６％以上、好ましくは６．５％以上、７．５％以上、１０％以上、１５％以上に制限される。従ってＺｎＯの範囲は６〜４０％であり、例えば６．５〜４０％、７．５〜３０％、１０〜２５％、特に１０〜２１％であることが好ましい。またＮｂ２Ｏ５を含有する場合には、高アッベ数確保のために６．５％以上、特に６．５〜４０％、１０〜４０％、さらには１５〜３０％であることが好ましい。 ZnO is a component that increases the refractive index and lowers the glass viscosity, so that the glass transition temperature can be lowered and a glass that is difficult to fuse with the mold can be obtained. Further, even if added in a large amount, it is a component that hardly reduces the Abbe number. Furthermore, there is an effect of improving weather resistance. In addition, since the tendency to devitrification is not so strong as compared with alkaline earth metal components (MgO, CaO, SrO, BaO), a homogeneous glass can be obtained even if contained in a large amount. If the ZnO content is too high, the weather resistance will be adversely affected. Therefore, the upper limit is limited to 40% or less, preferably 30% or less, 25% or less, or 21% or less. On the other hand, if the amount is too small, it becomes difficult to obtain a glass having a low glass transition temperature. Moreover, since it becomes easy to fuse | melt with a metal mold | die, the minimum is restrict | limited to 6% or more, Preferably it is 6.5% or more, 7.5% or more, 10% or more, 15% or more. Therefore, the range of ZnO is 6 to 40%, for example, 6.5 to 40%, 7.5 to 30%, 10 to 25%, particularly preferably 10 to 21%. Further, when Nb 2 O 5 is contained, it is preferably 6.5% or more, particularly 6.5 to 40%, 10 to 40%, and more preferably 15 to 30% in order to ensure a high Abbe number.
ＺｒＯ２は屈折率を高める成分であるとともにアッベ数を低下させない成分である。また、中間酸化物としてガラスの骨格を形成するため、耐失透性（Ｂ２Ｏ３及びＬａ２Ｏ３で形成される失透物の抑制）を改善したり、化学的耐久性を向上させたりする効果もある。ただしＺｒＯ２の含有量が多くなるとガラス転移温度が上昇し、プレス成形性が悪化すると同時にＺｒＯ２を主成分とする失透が析出する。ＺｒＯ２の含有量は２〜１０％、好ましくは３〜８％、より好ましくは４〜８％である。なお、Ｌａ２Ｏ３が少ない場合（例えばガラス組成Ｄ）は、屈折率を向上させるために、ＺｒＯ２は４％以上とすることが好ましい。 ZrO 2 is a component that increases the refractive index and does not decrease the Abbe number. In addition, since a glass skeleton is formed as an intermediate oxide, the devitrification resistance (suppression of devitrification formed by B 2 O 3 and La 2 O 3 ) is improved, and chemical durability is improved. There is also an effect. However, when the content of ZrO 2 increases, the glass transition temperature rises, the press formability deteriorates, and at the same time, devitrification mainly composed of ZrO 2 is deposited. The content of ZrO 2 is 2 to 10%, preferably 3 to 8%, more preferably 4 to 8%. In the case less is La 2 O 3 (e.g. glass composition D), in order to improve the refractive index, it is preferable that the ZrO 2 is more than 4%.
Ｌａ２Ｏ３は、アッベ数を低下させることなく屈折率を高める効果がある。Ｌａ２Ｏ３の含有量が少ないと充分に高い屈折率を得にくい傾向があることから、その下限は２０％以上、２５％以上、３０％以上、好ましくは３１％以上、３２％以上に制限される。一方、Ｌａ２Ｏ３が多いと失透性が悪くなる傾向がある。なお、Ｌａ２Ｏ３が多くなるとガラス成形時にＢ２Ｏ３とＬａ２Ｏ３で形成される失透物が生成しやすい傾向がある。このため、その上限は４６％以下、好ましくは４５％以下、４２％以下、４０％以下、３７％以下、３０％以下に制限される。従ってＬａ２Ｏ３の範囲は２０〜４６％であり、例えば３０〜４５％、３１〜４２％、３２〜４０％、特に３２〜３７％であることが好ましい。 La 2 O 3 has the effect of increasing the refractive index without reducing the Abbe number. Since there is a tendency that it is difficult to obtain a sufficiently high refractive index when the content of La 2 O 3 is small, the lower limit is limited to 20% or more, 25% or more, 30% or more, preferably 31% or more, 32% or more. Is done. On the other hand, there is a tendency that devitrification and often La 2 O 3 is deteriorated. Incidentally, there devitrification generation prone is formed of La 2 O 3 increases the B 2 O 3 at the time of glass molding and La 2 O 3. For this reason, the upper limit is limited to 46% or less, preferably 45% or less, 42% or less, 40% or less, 37% or less, or 30% or less. The scope of La 2 O 3 is 20 to 46%, for example 30% to 45%, 31-42%, 32-40%, particularly preferably 32 to 37%.
なお、高屈折率及び低分散の特性よりも耐失透性を優先する場合は、Ｌａ２Ｏ３の範囲は３０％以下とすることが好ましく、２８％以下とすることがより好ましい。 In addition, when giving priority to devitrification resistance over the characteristics of high refractive index and low dispersion, the range of La 2 O 3 is preferably 30% or less, and more preferably 28% or less.
Ｇｄ２Ｏ３は屈折率を高める成分である。また耐失透性（Ｂ２Ｏ３及びＬａ２Ｏ３で形成される失透物の抑制）を向上する効果があり、作業温度範囲を拡大することができる成分である。その一方で、多量に含有するとガラスの分相傾向が強くなり、均質なガラスを得にくくなる。またＢ２Ｏ３とＬａ２Ｏ３を含む組成系ではＬａ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５及びＢ２Ｏ３で形成される失透物が表面に析出（表面失透）しやすくなり、液相温度が上昇する。またアッベ数が低下する。ただしＧｄ２Ｏ３は、他のアッベ数を低下させる成分（例えば、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２等）に比べると、アッベ数の低下割合は低いといえる。Ｇｄ２Ｏ３の含有量は０〜１６％、好ましくは４〜１６％、より好ましくは５〜１２．５％、さらに好ましくは５〜１２％である。なお、Ｌａ２Ｏ３が少ない場合（例えばガラス組成Ｄ）は、屈折率を向上させるために、Ｇｄ２Ｏ３は４％以上とすることが好ましい。 Gd 2 O 3 is a component that increases the refractive index. Moreover, it is an ingredient which has the effect of improving devitrification resistance (suppression of devitrified substances formed of B 2 O 3 and La 2 O 3 ) and can expand the working temperature range. On the other hand, when it is contained in a large amount, the phase separation tendency of the glass becomes strong and it becomes difficult to obtain a homogeneous glass. Further, in a composition system containing B 2 O 3 and La 2 O 3 , devitrified substances formed of La 2 O 3 , Ta 2 O 5 and B 2 O 3 are likely to precipitate on the surface (surface devitrification), and the liquid Phase temperature increases. In addition, the Abbe number decreases. However, it can be said that Gd 2 O 3 has a lower rate of decrease of the Abbe number compared to other components that reduce the Abbe number (for example, Ta 2 O 5 , WO 3 , TiO 2, etc.). The content of Gd 2 O 3 is 0 to 16%, preferably 4 to 16%, more preferably 5 to 12.5%, and still more preferably 5 to 12%. In the case less is La 2 O 3 (e.g. glass composition D), in order to improve the refractive index, Gd 2 O 3 is preferably 4% or more.
鉛成分（ＰｂＯ）、砒素成分（Ａｓ２Ｏ３）、及びＦ成分（Ｆ２）は、環境上の理由から、実質的なガラスへの導入は避けるべきである。それゆえ本発明ではこれらの成分は含有しない。 Lead components (PbO), arsenic components (As 2 O 3 ), and F components (F 2 ) should be avoided in substantial glass for environmental reasons. Therefore, these components are not contained in the present invention.
Ｎｂ２Ｏ５はガラスの屈折率を高める効果が大きい成分である。またＴａ２Ｏ５を多量に含むガラスにおいては、Ｎｂ２Ｏ５は耐失透性（Ｌａ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５及びＢ２Ｏ３で形成される失透物の抑制）を改善する働きがある。しかしながら少量の添加でアッベ数を著しく低下させてしまう。さらに紫外域での吸収が大きく、また透過率曲線における吸収端を長波長側にシフトさせ短波長領域の透過率を低下させるため、３９０〜４４０ｎｍでの透過率が減少し、短波長用レンズとしての使用に支障をきたす。それゆえＮｂ２Ｏ５の含有量は０〜１％未満、好ましくは０〜０．９％に制限され、特に分散をできるかぎり低くしたい場合には含有しないことが望ましい。ただし低分散であることよりも高屈折率にすることを優先する場合はＮｂ２Ｏ５を積極的に含有させてもよい。この場合のＮｂ２Ｏ５の含有量は０．１〜１％未満、好ましくは０．１〜０．９％である。 Nb 2 O 5 is a component having a large effect of increasing the refractive index of glass. Further, in a glass containing a large amount of Ta 2 O 5 , Nb 2 O 5 improves devitrification resistance (suppression of devitrification substances formed by La 2 O 3 , Ta 2 O 5 and B 2 O 3 ). There is work. However, the addition of a small amount significantly reduces the Abbe number. Furthermore, since the absorption in the ultraviolet region is large, and the absorption edge in the transmittance curve is shifted to the long wavelength side to reduce the transmittance in the short wavelength region, the transmittance at 390 to 440 nm is reduced, and as a short wavelength lens May interfere with the use of. Therefore, the content of Nb 2 O 5 is limited to 0 to less than 1%, preferably 0 to 0.9%, and it is desirable not to include it particularly when it is desired to make the dispersion as low as possible. However, Nb 2 O 5 may be positively included when priority is given to a high refractive index over low dispersion. In this case, the content of Nb 2 O 5 is less than 0.1 to 1%, preferably 0.1 to 0.9%.
上記組成を有する本発明のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、低分散、高屈折率のガラスを得るには、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の含有量の合量を適切に調整することが好ましい。具体的にはこれらの合量が１２〜３３％、１２〜２５％、特に１４〜２２％であることが好ましい。これらの成分の合量が少ないと低分散を維持することが難しくなり、多くなりすぎると高屈折率のガラスになりにくい。 In the optical glass for mold press molding of the present invention having the above composition, in order to obtain a low dispersion and high refractive index glass, it is preferable to appropriately adjust the total content of SiO 2 and B 2 O 3 . Specifically, the total amount of these is preferably 12 to 33%, 12 to 25%, and particularly preferably 14 to 22%. If the total amount of these components is small, it will be difficult to maintain low dispersion, and if it is too large, it will be difficult to form a glass with a high refractive index.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、上記成分に加えて、さらにＴａ２Ｏ５、ＷＯ３及びＴｉＯ２を含有することができる。これらの成分は、ガラスの屈折率を高める効果があるが、Ｇｄ２Ｏ３に比べるとアッベ数を低下させる割合が大きく、他の成分とのバランスを十分に考慮して使用する必要がある。またＬｉ２Ｏを含有することができる。Ｌｉ２Ｏのようなアルカリ金属酸化物（Ｒ’２Ｏ）は軟化点を低下させるための成分である。 The mold for press molding an optical glass of the present invention, in addition to the above components, may further contain Ta 2 O 5, WO 3 and TiO 2. These components have the effect of increasing the refractive index of the glass, but the ratio of decreasing the Abbe number is larger than that of Gd 2 O 3 , and it is necessary to use them while taking into consideration the balance with other components. It can also contain Li 2 O. An alkali metal oxide (R ′ 2 O) such as Li 2 O is a component for lowering the softening point.
Ｔａ２Ｏ５は、屈折率、化学的耐久性と耐失透性（Ｂ２Ｏ３及びＬａ２Ｏ３で形成される失透物の抑制）を高める効果がある。Ｔａ２Ｏ５の含有量は０〜２５％であり、好ましくは０〜１８％、８〜１８％、１０〜１８％、１０〜１６．５％、特に１０〜１５％である。また低分散であることよりも高屈折率にすることを優先する場合、特にアッベ数νｄが４１に満たなくてもよい場合は、Ｔａ２Ｏ５を１８％以上含有させればよい（例えば、ガラス組成Ｃ）。この場合、Ｔａ２Ｏ５の含有量は１８〜２５％、特に１８〜２２％であることが好ましい。Ｔａ２Ｏ５が多くなりすぎるとアッベ数が低下してしまい、所望の光学特性を得ることが困難となる。また、Ｌａ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、Ｇｄ２Ｏ３及びＢ２Ｏ３で形成される失透物が析出し、液相温度が上昇しやすくなる。さらにコストも高くなる。一方で、８％以上含有させれば１．８５以上の屈折率（ｎｄ）を容易に得ることが可能になり、１８％以上含有させれば１．８７５以上の屈折率（ｎｄ）を容易に得ることができる。なお、特にＬａ２Ｏ３が少ない場合（例えばガラス組成Ｄ）は、屈折率を向上させるために、Ｔａ２Ｏ５は６〜２５％とすることが好ましく、１０〜２２％とすることがより好ましい。 Ta 2 O 5 has the effect of increasing the refractive index, chemical durability, and devitrification resistance (suppression of devitrified substances formed by B 2 O 3 and La 2 O 3 ). The content of Ta 2 O 5 is 0 to 25%, preferably 0 to 18%, 8 to 18%, 10 to 18%, 10 to 16.5%, particularly 10 to 15%. When priority is given to a high refractive index over low dispersion, particularly when the Abbe number νd does not need to be less than 41, Ta 2 O 5 may be contained in an amount of 18% or more (for example, Glass composition C). In this case, the content of Ta 2 O 5 is preferably 18 to 25%, particularly preferably 18 to 22%. If the amount of Ta 2 O 5 increases too much, the Abbe number decreases, making it difficult to obtain desired optical characteristics. Moreover, the devitrified material formed by La 2 O 3 , Ta 2 O 5 , Gd 2 O 3 and B 2 O 3 is precipitated, and the liquidus temperature is likely to rise. In addition, the cost increases. On the other hand, if 8% or more is contained, a refractive index (nd) of 1.85 or more can be easily obtained, and if 18% or more is contained, a refractive index (nd) of 1.875 or more is easily obtained. Can be obtained. In particular, when La 2 O 3 is small (for example, glass composition D), Ta 2 O 5 is preferably 6 to 25% and more preferably 10 to 22% in order to improve the refractive index. preferable.
ＷＯ３は屈折率を高める効果を有する。また、中間酸化物としてガラスの骨格を形成するため、耐失透性（Ｂ２Ｏ３及びＬａ２Ｏ３で形成される失透物の抑制）を向上する効果もある。ＷＯ３の含有量は１０％以下、５％以下、４％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましい。ＷＯ３が多すぎるとアッベ数が低下してしまい、所望の光学特性を得ることが困難となる。また、Ｎｂ２Ｏ５と同様に、透過率における吸収端を長波長側にシフトさせ、短波長領域の透過率を低下させる。なお、特にＬａ２Ｏ３が少ない場合（例えば、ガラス組成Ｄ）は、アッベ数低下を抑制しつつ屈折率を向上させるために、ＷＯ３は０〜３％とすることが好ましい。 WO 3 has the effect of increasing the refractive index. In addition, since a glass skeleton is formed as an intermediate oxide, there is an effect of improving devitrification resistance (suppression of devitrified substances formed of B 2 O 3 and La 2 O 3 ). The content of WO 3 is preferably 10% or less, 5% or less, 4% or less, 3% or less, 2% or less, particularly 1% or less. If there is too much WO 3 , the Abbe number decreases, making it difficult to obtain desired optical characteristics. Further, similarly to Nb 2 O 5 , the absorption edge in the transmittance is shifted to the long wavelength side, and the transmittance in the short wavelength region is lowered. In particular, when La 2 O 3 is small (for example, glass composition D), WO 3 is preferably 0 to 3% in order to improve the refractive index while suppressing the Abbe number decrease.
ＴｉＯ２はガラスの屈折率を高める成分である。また耐失透性（Ｂ２Ｏ３及びＬａ２Ｏ３で形成される失透物の抑制）を向上する効果もある。ＴｉＯ２は２０％まで添加することができるが、多すぎるとアッベ数を低下させてしまう。さらに、紫外域での吸収が大きく、また吸収端を長波長側にシフトさせ短波長領域の透過率を低下させるため、３９０〜４４０ｎｍでの透過率が減少し、短波長用レンズとしての使用に支障をきたしたりする。それゆえＴｉＯ２の含有量は、好ましくは５％以下、特に２．５％以下にすることが好ましい。 TiO 2 is a component that increases the refractive index of glass. Moreover, there is also an effect of improving devitrification resistance (suppression of devitrification materials formed of B 2 O 3 and La 2 O 3 ). TiO 2 can be added up to 20%, but if it is too much, the Abbe number will be lowered. Furthermore, since the absorption in the ultraviolet region is large and the absorption edge is shifted to the long wavelength side to reduce the transmittance in the short wavelength region, the transmittance at 390 to 440 nm is reduced, and it can be used as a lens for short wavelengths. It may cause trouble. Therefore, the content of TiO 2 is preferably 5% or less, particularly 2.5% or less.
Ｌｉ２Ｏは、Ｒ’２Ｏのなかでも最も軟化点を低下させる効果が大きい。しかし、Ｌｉ２Ｏは分相性が強いため、添加量が多いとＢ２Ｏ３とＬａ２Ｏ３を主成分とする失透が析出し、液相温度が高くなって作業性を悪化させる傾向がある。またＬｉ２Ｏが多いと、プレス成形の際に発生する揮発物が増加したり、金型と融着しやすくなったりして、プレス成形が困難になる。それゆえその含有量は、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下、さらには１．５％以下に制限される。またＴａ２Ｏ５を１８〜２５％含有するガラス（例えばガラス組成Ｃ）の場合、１％以下に制限することが好ましい。 Li 2 O has the greatest effect of lowering the softening point among R ′ 2 O. However, since Li 2 O has strong phase separation, devitrification mainly composed of B 2 O 3 and La 2 O 3 precipitates when the addition amount is large, and the liquidus temperature tends to be high and workability tends to be deteriorated. There is. Further, if Li 2 O is large, volatiles or increase that occurs during press forming, and may become easier to mold and fusing, press-molding becomes difficult. Therefore, the content is preferably limited to 5% or less, more preferably 3% or less, and further 1.5% or less. In the case of glass containing 18 to 25% Ta 2 O 5 (for example, glass composition C), it is preferably limited to 1% or less.
上記組成を有する本発明のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、低分散（アッベ数が高い）のガラス、特にアッベ数（νｄ）が４１以上のガラスを得るためには、アッベ数を低下させる成分であるＧｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２の含有量の合量を制限すればよく、またＮｂ２Ｏ５を含む組成においてはＧｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の合量を制限すればよい。具体的にはＴａ２Ｏ５を０〜１８％含有するガラス（例えばガラス組成Ａやガラス組成Ｂ）の場合、これらの成分の合量は何れも２６．５％以下、特に５〜２６．５％、さらには１０〜２６．５％に調整することが好ましい。またＴａ２Ｏ５を１８〜２５％含有するガラス（例えばガラス組成Ｃ）の場合、３４％以下、特に１２．５〜３４％、さらには１７〜３４％に調整することが好ましい。これらの成分の合量が多くなりすぎると、低分散のガラスを得ることが困難になる可能性が高い。なおこれらの成分の合量が少なすぎる場合、高屈折率のガラスを得ることが難しくなる可能性がある。 In the optical glass for mold press molding of the present invention having the above composition, in order to obtain a low dispersion (high Abbe number) glass, particularly a glass having an Abbe number (νd) of 41 or more, it is a component that decreases the Abbe number. there Gd 2 O 3, Ta 2 O 5, WO 3, may be limiting the total content of TiO 2, also in the composition containing Nb 2 O 5 is Gd 2 O 3, Ta 2 O 5, WO 3 it may be limited to total content of TiO 2, Nb 2 O 5. Specifically, in the case of glass containing 0 to 18% of Ta 2 O 5 (for example, glass composition A or glass composition B), the total amount of these components is 26.5% or less, particularly 5 to 26.5. %, More preferably 10 to 26.5%. In the case of a glass containing 18 to 25% Ta 2 O 5 (for example, glass composition C), it is preferably adjusted to 34% or less, particularly 12.5 to 34%, more preferably 17 to 34%. If the total amount of these components is too large, it is likely to be difficult to obtain a low-dispersion glass. In addition, when there are too few total amounts of these components, it may become difficult to obtain high refractive index glass.
同様に低分散のガラスを得るためには、アッベ数を高める、或いはアッベ数を大きく低下させない成分であるＬａ２Ｏ３、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＺｎＯの含有量の合量を一定値以上にすればよく、具体的には６０％以上、特に６０〜９０％、さらには７０〜９０％に調整することが好ましい。このようにすれば、Ｔａ２Ｏ５の含有量が１８％以下の場合、アッベ数（νｄ）が４１以上のガラスを容易に得ることができ、またＴａ２Ｏ５の含有量が１８〜２５％以下の場合にはアッベ数（νｄ）が３９以上のガラスを容易に得ることができる。れらの成分の合量が少なすぎると、低分散のガラスを得ることが困難になる可能性が高い。なおこれらの成分の合量が多すぎる場合、高屈折率のガラスを得ることが難しくなる
可能性がある。
Similarly, in order to obtain a low dispersion glass, the total content of La 2 O 3 , SiO 2 , B 2 O 3 and ZnO, which are components that increase the Abbe number or do not significantly decrease the Abbe number, is a constant value. Specifically, it is preferable to adjust to 60% or more, particularly 60 to 90%, more preferably 70 to 90%. In this way, when the content of Ta 2 O 5 is 18% or less, a glass having an Abbe number (νd) of 41 or more can be easily obtained, and the content of Ta 2 O 5 is 18 to 25. If it is less than or equal to%, a glass having an Abbe number (νd) of 39 or more can be easily obtained. If the total amount of these components is too small, there is a high possibility that it will be difficult to obtain a low-dispersion glass. In addition, when there is too much total amount of these components, it may become difficult to obtain high refractive index glass.
同様に低分散のガラスを得るためには、アッベ数を高める、或いはアッベ数を大きく低下させない成分（Ｌａ２Ｏ３、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＺｎＯ）と、アッベ数を低下させる成分（Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５）のバランスをとることが重要になる。具体的には（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２）の比を、またＮｂ２Ｏ５を含む組成においては（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の比を一定範囲にすればよい。具体的にはＴａ２Ｏ５を０〜１８％含有するガラス（例えばガラス組成Ａやガラス組成Ｂ）では、何れの場合も具体的には質量基準で２．５〜４．０、特に２．６〜３．５に調整することにより、アッベ数（νｄ）が４１以上のガラスを容易に得ることできる。またＴａ２Ｏ５を１８〜２５％含有するガラス（例えばガラス組成Ｃ）の場合、２．０〜３．５、特に２．１〜３に調整することにより、アッベ数（νｄ）が３９以上のガラスを容易に得ることできる。この値が小さすぎるとアッベ数が低下しやすく、逆に大きすぎると高屈折率のガラスを得ることが難しくなる可能性がある。 Similarly, in order to obtain a low-dispersion glass, a component that increases the Abbe number or does not significantly decrease the Abbe number (La 2 O 3 , SiO 2 , B 2 O 3 , ZnO) and a component that decreases the Abbe number ( It is important to balance (Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 , TiO 2 , Nb 2 O 5 ). Specifically, the ratio of (SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 ) is used, and in the composition containing Nb 2 O 5 , (SiO 2 + B 2 The ratio of O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 ) may be set within a certain range. Specifically, in a glass containing 0 to 18% of Ta 2 O 5 (for example, glass composition A or glass composition B), in any case, it is specifically 2.5 to 4.0, particularly 2. By adjusting to 6 to 3.5, a glass having an Abbe number (νd) of 41 or more can be easily obtained. In the case of glass containing 18 to 25% Ta 2 O 5 (for example, glass composition C), the Abbe number (νd) is 39 or more by adjusting to 2.0 to 3.5, particularly 2.1 to 3 The glass can be easily obtained. If this value is too small, the Abbe number tends to decrease, and if it is too large, it may be difficult to obtain a glass having a high refractive index.
また上記組成を有する本発明のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、高屈折率のガラス、特に屈折率（ｎｄ）が１．８５以上のガラスを得るためには、屈折率を高める成分であるＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２の含有量の合量を一定値以上にすればよく、またＮｂ２Ｏ５を含む組成においては、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３、ＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５の合量を一定値以上にすればよい。具体的にはＴａ２Ｏ５を０〜１８％含有するガラス（例えばガラス組成Ａやガラス組成Ｂ）の場合、これらの成分の合量は何れの場合も具体的には５５％以上、特に５５〜８９％、さらには６０〜８７％に調整することが好ましい。またＴａ２Ｏ５を１８〜２５％含有するガラス（例えばガラス組成Ｃ）の場合は、７５％以上、特に７６〜９０％、さらには７７〜８８％に調整することが好ましい。これらの成分の合量が少なすぎると、高屈折率のガラスを得ることが難しくなる可能性が高い。なおこれらの成分の合量が多すぎる場合、低分散のガラスを得ることが難しくなる可能性がある。 Moreover, in the optical glass for mold press molding of the present invention having the above composition, in order to obtain a glass having a high refractive index, particularly a glass having a refractive index (nd) of 1.85 or more, ZnO which is a component for increasing the refractive index, The total content of ZrO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 , and TiO 2 may be set to a certain value or more. In a composition containing Nb 2 O 5 , ZnO , ZrO 2 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Ta 2 O 5 , WO 3 , TiO 2 , and Nb 2 O 5 may be set to a certain value or more. Specifically, in the case of glass containing 0 to 18% of Ta 2 O 5 (for example, glass composition A or glass composition B), the total amount of these components is specifically 55% or more, particularly 55 It is preferable to adjust to -89%, more preferably 60-87%. In the case of glass containing 18 to 25% Ta 2 O 5 (for example, glass composition C), it is preferably adjusted to 75% or more, particularly 76 to 90%, more preferably 77 to 88%. If the total amount of these components is too small, there is a high possibility that it will be difficult to obtain a glass having a high refractive index. In addition, when there is too much total amount of these components, it may become difficult to obtain low-dispersion glass.
また上記組成を有する本発明のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、低い転移温度、具体的には６５０℃以下の転移温度を達成するためには、軟化点を低下させる効果のあるＺｎＯとＬｉ２Ｏの含有量の合量を一定値以上にすることが好ましく、具体的には８％以上、特に８〜４０％、さらには１０〜３０％とすることが好ましい。ＺｎＯとＬｉ２Ｏ合量が少なすぎると、転移温度（Ｔｇ）が上昇し、低温でモールドプレスすることが難しくなる可能性がある。一方、多すぎる場合には、プリフォームガラスの溶融、成形工程中にＢ２Ｏ３，Ｌａ２Ｏ３を主成分とする失透が析出し易くなり、液相温度が上がって作業範囲が狭くなり量産化し難くなる傾向がある。 Further, in the optical glass for mold press molding of the present invention having the above composition, ZnO and Li 2 O having an effect of lowering the softening point are required to achieve a low transition temperature, specifically, a transition temperature of 650 ° C. or lower. It is preferable to make the total amount of the above contents a certain value or more, specifically 8% or more, particularly 8 to 40%, more preferably 10 to 30%. If the total amount of ZnO and Li 2 O is too small, the transition temperature (Tg) increases and it may be difficult to mold press at a low temperature. On the other hand, when the amount is too large, devitrification mainly composed of B 2 O 3 and La 2 O 3 is likely to be precipitated during the melting and forming process of the preform glass, the liquidus temperature is increased, and the working range is narrow. There is a tendency to become difficult to mass-produce.
また上記組成を有する本発明のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、高屈折率のガラス、特に屈折率（ｎｄ）が１．８７５以上のガラスを得るためには、屈折率を低下させる成分であるＳｉＯ２やＢ２Ｏ３に対して、屈折率を高める成分であるＴａ２Ｏ５の割合を相対的に高めればよい。具体的には（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）／Ｔａ２Ｏ５が質量基準で１．０以下、特に０．９５以下となるように調整することが好ましい。 In addition, in the optical glass for mold press molding of the present invention having the above composition, in order to obtain a glass having a high refractive index, particularly a glass having a refractive index (nd) of 1.875 or more, SiO which is a component for decreasing the refractive index. against 2 or B 2 O 3, may be increased relatively the ratio of Ta 2 O 5 is a component for increasing the refractive index. Specifically, it is preferable to adjust so that (SiO 2 + B 2 O 3 ) / Ta 2 O 5 is 1.0 or less, particularly 0.95 or less on a mass basis.
また上記組成を有する本発明のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、高屈折率、特に屈折率（ｎｄ）が１．８７５以上で、且つ低い液相温度を得るためには、屈折率を高めるが液相温度も上昇させてしまう成分であるＬａ２Ｏ３やＧｄ２Ｏ３に対して、屈折率を高め、液相温度をあまり上昇させない成分であるＴａ２Ｏ５の割合を相対的に高めればよい。具体的には（Ｌｉ２Ｏ＋Ｇｄ２Ｏ３）／Ｔａ２Ｏ５が、質量基準で２．５以下、特に２．４以下となるように調整することが好ましい。 Further, in the optical glass for mold press molding of the present invention having the above composition, in order to obtain a high refractive index, particularly a refractive index (nd) of 1.875 or more and a low liquidus temperature, the refractive index is increased. If La 2 O 3 or Gd 2 O 3 which is a component that also increases the phase temperature, the refractive index is increased and the proportion of Ta 2 O 5 that is a component that does not increase the liquid phase temperature is relatively increased. Good. Specifically, it is preferable to adjust so that (Li 2 O + Gd 2 O 3 ) / Ta 2 O 5 is 2.5 or less, particularly 2.4 or less on a mass basis.
また上記組成を有する本発明のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、高屈折率で、且つ低い液相温度を得るためには、液相温度を上昇させる成分であるＬｉ２Ｏに対して、屈折率を高め、液相温度をあまり上昇させない成分であるＴａ２Ｏ５の割合を相対的に高めればよい。具体的にはＬｉ２Ｏ／Ｔａ２Ｏ５が質量基準で０．０５以下となるように調整することが好ましい。 In addition, in the optical glass for mold press molding of the present invention having the above composition, in order to obtain a high refractive index and a low liquidus temperature, the refractive index with respect to Li 2 O which is a component for increasing the liquidus temperature. The ratio of Ta 2 O 5 , which is a component that does not increase the liquidus temperature so much, may be relatively increased. Specifically, it is preferable to adjust so that Li 2 O / Ta 2 O 5 is 0.05 or less on a mass basis.
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、上記成分以外にも種々の成分を添加可能である。例えばＡｌ２Ｏ３、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｙ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３、清澄剤等、本発明のガラスの特性を損なわない範囲で添加可能である。 Moreover, the optical glass for mold press molding of this invention can add various components other than the said component. For example, Al 2 O 3 , CaO, BaO, SrO, Na 2 O, K 2 O, Y 2 O 3 , Yb 2 O 3 , a refining agent, and the like can be added as long as the properties of the glass of the present invention are not impaired.
Ａｌ２Ｏ３は、ＳｉＯ２やＢ２Ｏ３と共にガラスの骨格を構成することが可能な成分である。また耐候性を向上させる効果があり、特にガラス中の成分が水へ選択的に溶出することを抑制する効果が顕著である。その含有量は１０％以下、特に５％以下であることが好ましい。なお、Ａｌ２Ｏ３が多いとガラスが失透し易くなる。また溶融性が悪化して脈理や泡がガラス中に残り、レンズ用ガラスとしての要求品位を満たさなくなる可能性がある。 Al 2 O 3 is a component capable of constituting a glass skeleton together with SiO 2 and B 2 O 3 . Moreover, there exists an effect which improves a weather resistance, and especially the effect which suppresses that the component in glass selectively elutes to water is remarkable. The content is preferably 10% or less, particularly preferably 5% or less. The glass tends to be devitrified and many Al 2 O 3. In addition, the meltability deteriorates and striae and bubbles remain in the glass, which may not satisfy the required quality as glass for lenses.
ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯといったアルカリ土類金属酸化物（ＲＯ）は融剤として作用するとともに、アッベ数を低下させずに屈折率を高める効果がある。ＣａＯ、ＢａＯ及びＳｒＯは、合量で２０％以下であることが望ましい。なおＲＯが多くなりすぎると、プリフォームガラスの溶融、成形工程中にＢ２Ｏ３及びＬａ２Ｏ３を主成分とする失透が析出し易くなり、液相温度が上がって作業範囲が狭くなりやすい。その結果、量産化し難くなる傾向がある。さらにＲＯ成分が多すぎると逆に耐候性が悪化しやすくなり、ガラス成分の研磨洗浄水や各種洗浄溶液中への溶出が増大したり、高温多湿状態でのガラス表面の変質が顕著になったりする。 Alkaline earth metal oxides (RO) such as CaO, BaO, and SrO act as fluxes and have the effect of increasing the refractive index without decreasing the Abbe number. The total amount of CaO, BaO and SrO is desirably 20% or less. If RO is too much, devitrification mainly composed of B 2 O 3 and La 2 O 3 is likely to precipitate during the melting and forming process of the preform glass, the liquidus temperature is increased, and the working range is narrow. Prone. As a result, there is a tendency that mass production is difficult. Furthermore, if there are too many RO components, the weather resistance tends to deteriorate, the elution of the glass components into the abrasive cleaning water and various cleaning solutions increases, and the glass surface changes significantly in a hot and humid state. To do.
ＣａＯは、アッベ数を低下させることなく屈折率を高める成分である。ＣａＯの含有量は０〜１０％、さらに０〜５％であることが好ましい。 CaO is a component that increases the refractive index without decreasing the Abbe number. The content of CaO is preferably 0 to 10%, more preferably 0 to 5%.
ＢａＯは、屈折率を高める成分である。またＣａＯに比べると高温多湿状態でのガラス表面からの析出量が少ない。ＢａＯの含有量は２０％以下、特に１０％以下、さらには５％以下であることが好ましい。 BaO is a component that increases the refractive index. Moreover, compared with CaO, there is little precipitation amount from the glass surface in a hot and humid state. The BaO content is preferably 20% or less, particularly 10% or less, and more preferably 5% or less.
ＳｒＯは、屈折率を高める成分である。またＣａＯに比べると高温多湿状態でのガラス表面からの析出量が少ない。従ってＳｒＯを積極的に使用することにより、耐候性に優れた製品を得ることができる。その含有量は２０％以下、特に１０％以下、さらには５％以下であることが好ましい。 SrO is a component that increases the refractive index. Moreover, compared with CaO, there is little precipitation amount from the glass surface in a hot and humid state. Therefore, a product excellent in weather resistance can be obtained by positively using SrO. The content is preferably 20% or less, particularly 10% or less, and more preferably 5% or less.
なお、ＣａＯ、ＢａＯ、またはＳｒＯ以外にも、屈折率を高めるためにＲＯ成分としてＭｇＯを添加してもよい。ＭｇＯを添加する場合、その含有量は１０％以下、特に５％以下であることが好ましい。ＭｇＯが多くなると失透し易くなる。 In addition to CaO, BaO, or SrO, MgO may be added as an RO component in order to increase the refractive index. When adding MgO, the content is preferably 10% or less, particularly preferably 5% or less. It becomes easy to devitrify when MgO increases.
Ｎａ２Ｏは、Ｌｉ２Ｏ同様に軟化点を低下させる効果を有するが、その含有量が多いと溶融時にＢ２Ｏ３とＮａ２Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長してしまう。また、添加量が多いとＢ２Ｏ３とＬａ２Ｏ３を主成分とする失透が析出し、液相温度が高くなる。さらに、プレス成形の際に発生する揮発物が増加したり、金型と融着しやすくなったりして、プレス成形を困難にする。Ｎａ２Ｏの含有量は１０％以下、特に５％以下であることが好ましい。 Na 2 O has the effect of lowering the softening point like Li 2 O, but if its content is large, the amount of volatiles formed by B 2 O 3 and Na 2 O at the time of melting increases, producing striae. Will be encouraged. Further, the addition amount is more B 2 O 3 and La 2 devitrification the O 3 as a main component is precipitated, the liquidus temperature rises. Furthermore, the volatile matter generated during press molding increases or it becomes easy to fuse with the mold, making press molding difficult. The content of Na 2 O is preferably 10% or less, particularly preferably 5% or less.
Ｋ２ＯもＬｉ２Ｏ同様に軟化点を低下させる効果を有する。Ｋ２Ｏを添加する場合、その含有量は０〜１０％、特に０〜５％であることが好ましい。Ｋ２Ｏが多くなると耐候性が悪化する。また、添加量が多いとＢ２Ｏ３とＬａ２Ｏ３を主成分とする失透が析出し、液相温度が高くなる。さらに、プレス成形の際に発生する揮発物が増加したり、金型と融着しやすくなったりして、プレス成形を困難にする。 K 2 O also has the effect of lowering the softening point, like Li 2 O. When adding K 2 O, the content of 0-10% is particularly preferably 0 to 5%. When K 2 O increases, the weather resistance deteriorates. Further, the addition amount is more B 2 O 3 and La 2 devitrification the O 3 as a main component is precipitated, the liquidus temperature rises. Furthermore, the volatile matter generated during press molding increases or it becomes easy to fuse with the mold, making press molding difficult.
Ｙ２Ｏ３及びＹｂ２Ｏ３は、アッベ数を低下することなく屈折率を高める成分である。このためＬａ２Ｏ３との置換により耐失透性を改善することができる。また、適量添加することによって、Ｂ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｌａ２Ｏ３系ガラスに起こりやすい分相を抑制する効果がある。Ｙ２Ｏ３及びＹｂ２Ｏ３の含有量は各々１５％以下、特に各々８％以下であることが好ましい。Ｙ２Ｏ３やＹｂ２Ｏ３が多すぎると失透性が高くなり、作業温度範囲が狭くなる。またガラス中に脈理が発生しやすくなる。 Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 are components that increase the refractive index without decreasing the Abbe number. For this reason, devitrification resistance can be improved by substitution with La 2 O 3 . Further, by adding an appropriate amount, an effect of suppressing B 2 O 3 -ZnO-La happen 2 O 3 based glass easy phase separation. The contents of Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 are each preferably 15% or less, particularly preferably 8% or less. Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 is too large, the devitrification resistance is increased, the working temperature range is narrow. In addition, striae are likely to occur in the glass.
清澄剤として例えばＳｂ２Ｏ３を添加することができる。ただし、ガラスに対する過度の着色を避けるため、Ｓｂ２Ｏ３の含有量は１％以下とすることが望ましい。 For example, Sb 2 O 3 can be added as a fining agent. However, in order to avoid excessive coloring of the glass, the content of Sb 2 O 3 is desirably 1% or less.
上記の組成範囲にあって、既述の４種の好ましい組成範囲（ガラス組成Ａ、ガラス組成Ｂ、ガラス組成Ｃ、及びガラス組成Ｄ）が例示される。ガラス組成Ａは、屈折率がやや低いものの、最も低分散なガラス（屈折率ｎｄ＝１．８５〜１．８７、アッベ数νｄ＝４１〜４３）を達成し易い組成である。ガラス組成Ｃは、分散はやや高いものの、屈折率が最も高いガラス（屈折率ｎｄ＝１．８７５〜１．８９５、アッベ数νｄ＝３９〜４０）を達成し易い組成である。ガラス組成Ｂは、ガラス組成Ａ及びＣの中間の光学特性を有するガラス（屈折率ｎｄ＝１．８５５〜１．８７５、アッベ数νｄ＝４０〜４２）を達成し易い組成である。ガラス組成Ｄは、屈折率またはアッベ数のいずれかが若干低いものの（屈折率ｎｄ＝１．８４４〜１．８５９、アッベ数νｄ＝４０〜４１）、比較的、液相温度が低く、耐失透性に優れている。 In the above composition range, the above-described four preferred composition ranges (glass composition A, glass composition B, glass composition C, and glass composition D) are exemplified. The glass composition A is a composition that easily achieves the lowest dispersion glass (refractive index nd = 1.85 to 1.87, Abbe number νd = 41 to 43), although the refractive index is slightly low. The glass composition C is a composition that easily achieves a glass having a highest refractive index (refractive index nd = 1.875 to 1.895, Abbe number νd = 39 to 40) although the dispersion is slightly high. The glass composition B is a composition that easily achieves a glass (refractive index nd = 1.8555-1.875, Abbe number νd = 40-42) having intermediate optical properties between the glass compositions A and C. Glass composition D has a slightly lower refractive index or Abbe number (refractive index nd = 1.844 to 1.859, Abbe number νd = 40 to 41), but has a relatively low liquidus temperature and resistance to loss. Excellent permeability.
ガラス組成Ａは、上述の通り、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％を含有し、鉛成分、砒素成分、Ｆ成分、及びＮｂ２Ｏ５を含まないことを特徴とする。 As described above, the glass composition A is, by mass%, SiO 2 3-21%, B 2 O 3 6.5-30%, ZnO 6-40%, ZrO 2 2-10%, La 2 O 3 30- It contains 46%, Gd 2 O 3 0-16%, and does not contain lead component, arsenic component, F component, and Nb 2 O 5 .
ガラス組成Ａのより好ましい範囲は、質量％で、ＳｉＯ２ ３．５〜２１．０％、Ｂ２Ｏ３ ９〜１５％、ＺｎＯ １５〜２１％、Ｌｉ２Ｏ ０．１〜２．０％、ＴｉＯ２ ０〜２．５％、ＺｒＯ２ ３〜８％ Ｌａ２Ｏ３ ３２〜４０％ Ｇｄ２Ｏ３ ５〜１２．５％、Ｔａ２Ｏ５ １０〜１８％ ＷＯ３ ０〜４％を含有し、鉛成分、砒素成分、Ｆ成分、Ｎｂ２Ｏ５を含まない。 A more preferable range of the glass composition A is mass%, SiO 2 3.5 to 21.0%, B 2 O 3 9 to 15%, ZnO 15 to 21%, Li 2 O 0.1 to 2.0%. , TiO 2 0~2.5%, ZrO 2 3~8% La 2 O 3 32~40% Gd 2 O 3 5~12.5%, the Ta 2 O 5 10~18% WO 3 0~4% Contains, but does not contain lead component, arsenic component, F component, Nb 2 O 5 .
ガラス組成Ａのさらに好ましい組成範囲は、次の通りである。質量％で、ＳｉＯ２ ３．５〜２１．０％、Ｂ２Ｏ３ ９〜１５％、ＺｎＯ １５〜２１％、Ｌｉ２Ｏ ０．１〜２．０％、ＴｉＯ２ ０〜２．５％、ＺｒＯ２ ３〜８％ Ｌａ２Ｏ３ ３２〜４０％ Ｇｄ２Ｏ３ ５〜１２％、Ｔａ２Ｏ５ １０〜１５％ ＷＯ３ ０〜３％を含有し、鉛成分、砒素成分、Ｆ成分、Ｎｂ２Ｏ５を含まない。 A more preferable composition range of the glass composition A is as follows. By mass%, SiO 2 3.5~21.0%, B 2 O 3 9~15%, ZnO 15~21%, Li 2 O 0.1~2.0%, TiO 2 0~2.5% , ZrO 2 3-8% La 2 O 3 32-40% Gd 2 O 3 5-12%, Ta 2 O 5 10-15% WO 3 0-3%, lead component, arsenic component, F component Nb 2 O 5 is not included.
さらにガラス組成Ａにおいて、（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋ＺｎＯ＋Ｌａ２Ｏ３）／（Ｇｄ２Ｏ３＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３＋ＴｉＯ２）の比を２．６以上、或いはＷＯ３を２％以下にすれば、４１以上のアッベ数νｄを確保することが極めて容易となる。 Further, in the glass composition A, the ratio of (SiO 2 + B 2 O 3 + ZnO + La 2 O 3 ) / (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5 + WO 3 + TiO 2 ) is set to 2.6 or more, or WO 3 is set to 2% or less. In this case, it becomes extremely easy to secure an Abbe number νd of 41 or more.
ガラス組成Ｂは、上述の通り、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ８〜３０％、ＺｎＯ ６．５〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０．１〜０．９％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないことを特徴とする。 As described above, the glass composition B is, by mass%, SiO 2 3-21%, B 2 O 3 8-30%, ZnO 6.5-40%, ZrO 2 2-10%, La 2 O 3 30- It contains 46%, Gd 2 O 3 0-16%, Nb 2 O 5 0.1-0.9%, and does not contain lead component, arsenic component, and F component.
ガラス組成Ｂのより好ましい範囲は、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜１０％、Ｂ２Ｏ３ ８〜２０％、ＺｎＯ １０〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４５％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０．１〜０．９％、Ｔａ２Ｏ５ ８〜１８％ ＷＯ３ ０〜５％、ＴｉＯ２ ０〜２．５％、Ｌｉ２Ｏ ０〜３％、ＣａＯ ０〜５％、ＢａＯ ０〜５％、ＳｒＯ ０〜５％、ＭｇＯ ０〜５％、Ｎａ２Ｏ ０〜５％、Ｋ２Ｏ ０〜５％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない。 A more preferred range of the glass composition B is a mass%, SiO 2 3~10%, B 2 O 3 8~20%, 10~40% ZnO, ZrO 2 2~10%, La 2 O 3 30~45% , Gd 2 O 3 0-16%, Nb 2 O 5 0.1-0.9%, Ta 2 O 5 8-18% WO 3 0-5%, TiO 2 0-2.5%, Li 2 O 0~3%, CaO 0~5%, BaO 0~5%, SrO 0~5%, 0~5% MgO, Na 2 O 0~5%, containing K 2 O 0~5%, lead component , Arsenic component, and F component are not included.
ガラス組成Ｂのさらに好ましい範囲は、質量％で、ＳｉＯ２ ３．５〜１０％、Ｂ２Ｏ３ ９〜１５％、ＺｎＯ １５〜２１％、ＺｒＯ２ ３〜８％、Ｌａ２Ｏ３ ３２〜４０％、Ｇｄ２Ｏ３ ５〜１２％、Ｎｂ２Ｏ５ ０．１〜０．９％、Ｔａ２Ｏ５ １０〜１５％ ＷＯ３ ０〜３％、ＴｉＯ２ ０〜２．５％、Ｌｉ２Ｏ ０〜３％、ＣａＯ ０〜５％、ＢａＯ ０〜５％、ＳｒＯ ０〜５％、ＭｇＯ ０〜５％、Ｎａ２Ｏ ０〜５％、Ｋ２Ｏ ０〜５％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない。 A more preferred range of the glass composition B is a mass%, SiO 2 3.5~10%, B 2 O 3 9~15%, ZnO 15~21%, ZrO 2 3~8%, La 2 O 3 32~ 40%, Gd 2 O 3 5-12%, Nb 2 O 5 0.1-0.9%, Ta 2 O 5 10-15% WO 3 0-3%, TiO 2 0-2.5%, Li 2 O 0~3%, CaO 0~5% , containing BaO 0~5%, SrO 0~5%, 0~5% MgO, Na 2 O 0~5%, a K 2 O 0~5%, Does not contain lead, arsenic, and F components.
さらにガラス組成Ｂにおいて、ＷＯ３を１％以下に限定すれば、４１以上のアッベ数νｄを確保することが可能になる。 Furthermore, in the glass composition B, if WO 3 is limited to 1% or less, an Abbe number νd of 41 or more can be secured.
ガラス組成Ｃは、上述の通り、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４６％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜０．９％、Ｔａ２Ｏ５ １８〜２５％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まないことを特徴とする。 As described above, the glass composition C is, by mass%, SiO 2 3-21%, B 2 O 3 6.5-30%, ZnO 6-40%, ZrO 2 2-10%, La 2 O 3 30- 46%, Gd 2 O 3 0~16 %, Nb 2 O 5 0~0.9%, containing Ta 2 O 5 18~25%, characterized in that it does not contain lead component, arsenic component and the F component And
ガラス組成Ｃのより好ましい範囲は、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜１０％、Ｂ２Ｏ３ ７〜１８％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ３０〜４０％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０．１〜０．９％、Ｔａ２Ｏ５ １７．５〜２５％ ＷＯ３ ０〜５％、ＴｉＯ２ ０〜２．５％、Ｌｉ２Ｏ ０〜３％、ＣａＯ ０〜５％、ＢａＯ ０〜５％、ＳｒＯ ０〜５％、ＭｇＯ ０〜５％、Ｎａ２Ｏ ０〜５％、Ｋ２Ｏ ０〜５％含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない。 A more preferred range of the glass composition C is a mass%, SiO 2 3~10%, B 2 O 3 7~18%, ZnO 6~40%, ZrO 2 2~10%, La 2 O 3 30~40% , Gd 2 O 3 0-16%, Nb 2 O 5 0.1-0.9%, Ta 2 O 5 17.5-25% WO 3 0-5%, TiO 2 0-2.5%, Li 2 O 0~3%, CaO 0~5% , BaO 0~5%, SrO 0~5%, 0~5% MgO, Na 2 O 0~5%, K 2 O containing 0-5% lead Contains no component, arsenic component, or F component.
ガラス組成Ｃのさらに好ましい範囲は、質量％で、ＳｉＯ２ ３．５〜１０％、Ｂ２Ｏ３ ８〜１３％、ＺｎＯ １０〜２１％、ＺｒＯ２ ３〜８％、Ｌａ２Ｏ３ ３２〜３７％、Ｇｄ２Ｏ３ ５〜１２％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜０．９％、Ｔａ２Ｏ５ １８〜２２％ ＷＯ３ ０〜３％、ＴｉＯ２ ０〜２．５％、Ｌｉ２Ｏ ０〜１％、ＣａＯ ０〜５％、ＢａＯ ０〜５％、ＳｒＯ ０〜５％、ＭｇＯ ０〜５％、Ｎａ２Ｏ ０〜５％、Ｋ２Ｏ ０〜５％含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない。 A more preferred range of the glass composition C is a mass%, SiO 2 3.5~10%, B 2 O 3 8~13%, ZnO 10~21%, ZrO 2 3~8%, La 2 O 3 32~ 37%, Gd 2 O 3 5~12 %, Nb 2 O 5 0~0.9%, Ta 2 O 5 18~22% WO 3 0~3%, TiO 2 0~2.5%, Li 2 O 0~1%, CaO 0~5%, BaO 0~5%, SrO 0~5%, 0~5% MgO, Na 2 O 0~5%, K 2 O containing 0-5%, lead component, Does not contain arsenic component and F component.
ガラス組成Ｄは、上述の通り、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ４〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２０〜３０％、Ｇｄ２Ｏ３ ４〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜１％未満を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない。 As described above, the glass composition D is, by mass%, SiO 2 3-21%, B 2 O 3 6.5-30%, ZnO 6-40%, ZrO 2 4-10%, La 2 O 3 20- Contains 30%, Gd 2 O 3 4-16%, Nb 2 O 5 less than 0-1% and does not contain lead, arsenic, and F components.
ガラス組成Ｄのより好ましい範囲は、質量％で、ＳｉＯ２ ３〜２１％、Ｂ２Ｏ３ ６．５〜３０％、ＺｎＯ ６〜４０％、ＺｒＯ２ ４〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２０〜３０％、Ｇｄ２Ｏ３ ４〜１６％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜１％未満、Ｔａ２Ｏ５ ６〜２５％、ＷＯ３ ０〜３％、ＴｉＯ２ ０〜２０％を含有し、鉛成分、砒素成分、及びＦ成分を含まない。 A more preferred range of the glass composition D is the mass%, SiO 2 3~21%, B 2 O 3 6.5~30%, ZnO 6~40%, ZrO 2 4~10%, La 2 O 3 20~ Contains 30%, Gd 2 O 3 4-16%, Nb 2 O 5 0-1%, Ta 2 O 5 6-25%, WO 3 0-3%, TiO 2 0-20%, lead component , Arsenic component, and F component are not included.
なお、ガラス組成Ｄにおいて、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３を４５質量％以下、好ましくは４２質量％以下に限定すれば、より耐失透性に優れたガラスを得ることが可能となる。 In addition, in the glass composition D, if La 2 O 3 + Gd 2 O 3 is limited to 45% by mass or less, preferably 42% by mass or less, a glass having more excellent devitrification resistance can be obtained.
また、ガラス組成Ｄにおいて、（ＳｉＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３）／（ＺｎＯ＋Ｌｉ２Ｏ）の比を、質量基準で２．９以下、好ましくは２．６以下、より好ましくは２．５以下とすることにより、ガラス転移温度の低いガラスが得られやすくなる。 In the glass composition D, the ratio of (SiO 2 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 ) / (ZnO + Li 2 O) is 2.9 or less, preferably 2.6 or less, more preferably 2.5 on a mass basis. By making it below, it becomes easy to obtain a glass having a low glass transition temperature.
本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、１．８０以上の屈折率（ｎｄ）、３９以上のアッベ数（νｄ）を有するガラスを得ることができる。特に１．８０以上の屈折率（ｎｄ）、４０以上のアッベ数（νｄ）を有するガラス、さらには１．８５〜１．９５の屈折率（ｎｄ）、４１〜４５のアッベ数（νｄ）を有するガラスを得ることができ、色分散が少なく、高機能で小型の光学素子用の光学レンズとして使用することができる。また、本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、ガラス転移温度が６５０℃以下、特に６４０℃以下、さらには６３０℃以下とすることが可能である。ガラスの軟化点が低くなると、低温でのプレス成形が可能となり、金型の酸化、ガラス成分の揮発による金型の汚染やガラスと金型との融着を抑えることができる。 The optical glass for mold press molding of the present invention can obtain a glass having a refractive index (nd) of 1.80 or more and an Abbe number (νd) of 39 or more. In particular, a glass having a refractive index (nd) of 1.80 or more, an Abbe number (νd) of 40 or more, a refractive index (nd) of 1.85 to 1.95, and an Abbe number (νd) of 41 to 45. The glass can be obtained, and can be used as an optical lens for high-performance and compact optical elements with little chromatic dispersion. Moreover, the optical glass for mold press molding of the present invention can have a glass transition temperature of 650 ° C. or lower, particularly 640 ° C. or lower, and further 630 ° C. or lower. When the softening point of the glass is lowered, press molding at a low temperature becomes possible, and mold oxidation and mold contamination due to volatilization of glass components and fusion between the glass and the mold can be suppressed.
次に、本発明のガラスを用いて光ピックアップレンズや撮影用レンズ等を製造する方法を述べる。 Next, a method for producing an optical pickup lens, a photographing lens, etc. using the glass of the present invention will be described.
まず、所望の組成になるようにガラス原料を調合した後、ガラス溶融炉中で溶融する。 First, after preparing a glass raw material so that it may become a desired composition, it fuse | melts in a glass melting furnace.
次に、溶融ガラスをノズルの先端から滴下し一旦液滴状ガラスを作製し、プリフォームガラスを得る。または溶融ガラスを急冷鋳造し一旦ガラスブロックを作製し、研削、研磨、洗浄してプリフォームガラスを得る。 Next, molten glass is dripped from the tip of the nozzle to produce a glass droplet once to obtain a preform glass. Alternatively, the molten glass is rapidly cast to prepare a glass block, which is then ground, polished and washed to obtain a preform glass.
続いて、精密加工を施した金型中にプリフォームガラスに入れて軟化状態となるまで加熱しながら加圧成形し、金型の表面形状をガラスに転写させる。この成形方法はモールドプレス成形法と呼ばれ、広く用いられている。このようにして光ピックアップレンズや撮影用レンズを得ることができる。 Then, it puts into the preform glass in the precision-processed metal mold | die, press-molding, heating until it becomes a softened state, and transfers the surface shape of a metal mold | die to glass. This molding method is called a mold press molding method and is widely used. In this way, an optical pickup lens and a photographing lens can be obtained.
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。 Hereinafter, the present invention will be described based on examples.
表１〜５、７、８は本発明のガラス組成Ａの実施例（試料Ｎｏ．１〜２８、４３）、及び本発明のガラス組成Ｂの実施例（試料Ｎｏ．３２〜４２）を、表９，１０は本発明のガラス組成Ｃの実施例（試料Ｎｏ．４４〜５５）を、表１１〜１４は本発明のガラス組成Ｄの実施例（試料Ｎｏ．５６〜７５）を、表６は比較例（試料Ｎｏ．２９〜３１）をそれぞれ示している。 Tables 1 to 5, 7, and 8 show examples of the glass composition A of the present invention (sample Nos. 1 to 28, 43) and examples of the glass composition B of the present invention (sample Nos. 32 to 42). 9 and 10 are examples of the glass composition C of the present invention (sample Nos. 44 to 55), Tables 11 to 14 are examples of the glass composition D of the present invention (samples No. 56 to 75), and Table 6 is Comparative examples (Sample Nos. 29 to 31) are shown.
各試料は次のようにして調製した。 Each sample was prepared as follows.
まず、表に示す組成になるようにガラス原料を調合し、白金ルツボを用いて１３００℃〜１４５０℃で３時間溶融した。溶融後、融液をカーボン板上に流し出し、更にアニール後、各測定に適した試料を作製した。 First, glass raw materials were prepared so as to have the composition shown in the table, and were melted at 1300 ° C. to 1450 ° C. for 3 hours using a platinum crucible. After melting, the melt was poured onto a carbon plate, and after annealing, a sample suitable for each measurement was produced.
得られた試料について、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、液相温度及び表面失透温度を測定した。また試料Ｎｏ．７、１４、３０、４４、５７〜６０については、さらに金型融着性を評価した。それらの結果を各表に示す。 The obtained sample was measured for refractive index (nd), Abbe number (νd), glass transition temperature (Tg), liquidus temperature and surface devitrification temperature. Sample No. For 7, 14, 30, 44, 57-60, the mold fusion property was further evaluated. The results are shown in each table.
なお、屈折率（ｎｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する測定値で示した。 The refractive index (nd) is shown as a measured value for the d-line (587.6 nm) of the helium lamp.
アッベ数（νｄ）は上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、アッベ数（νｄ）＝［（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）］式から算出した。 The Abbe number (νd) is the refractive index of the d-line and the refractive index of the F-line (486.1 nm) of the hydrogen lamp, and the C-line (656.3 nm) of the hydrogen lamp, and the Abbe number (νd) = Calculated from the formula [(nd-1) / (nF-nC)].
ガラス転移温度（Ｔｇ）は、熱膨張測定装置（ｄｉｌａｔｏ ｍｅｔｅｒ）にて測定される値によって評価した。 The glass transition temperature (Tg) was evaluated by a value measured with a thermal expansion measuring device (dilat meter).
耐失透性は、液相温度及び表面失透温度から判断した。液相温度は、電気炉で１３５０℃−１８時間の条件でガラスを溶融後、温度勾配を有する電気炉で５分間保持した後、空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透の析出位置を求めることで測定した。表面失透温度は、電気炉で１３５０℃−３０分の条件でガラスを溶融後、温度勾配を有する電気炉で５分間保持した後、空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透の析出位置を求めることで測定した。上記の液相温度及び表面失透温度の評価において、液相温度は、溶融されたガラスが成形されるまでの間、長期に炉内に滞在することにより失透の発現程度を評価することに対し、表面失透温度は、成形後のガラス表面に表面失透が発現する程度を評価したものである。なお液相温度が１２００℃以下であれば、液相粘度は１００.５以上が達成されやすく、液滴成形を行っても失透が生じるおそれがなくなる。また表面失透温度が１３００℃以下であれば、耐失透性が良好であると判断できる。 The devitrification resistance was judged from the liquidus temperature and the surface devitrification temperature. The liquidus temperature is 1350 ° C. for 18 hours in an electric furnace. After the glass is melted for 5 minutes in an electric furnace having a temperature gradient, it is allowed to cool in air and the devitrification deposition position is determined by an optical microscope. Measured by seeking. The surface devitrification temperature is 1350 ° C. for 30 minutes in an electric furnace, glass is held for 5 minutes in an electric furnace having a temperature gradient, then cooled in air, and devitrification deposition position is measured with an optical microscope. It was measured by seeking. In the evaluation of the liquidus temperature and the surface devitrification temperature, the liquidus temperature is to evaluate the degree of devitrification by staying in the furnace for a long time until the molten glass is formed. On the other hand, the surface devitrification temperature is an evaluation of the degree of surface devitrification on the glass surface after molding. If the liquidus temperature is 1200 ° C. or lower, the liquidus viscosity is easily achieved at 10 0.5 or more, and there is no possibility of devitrification even when droplet forming is performed. If the surface devitrification temperature is 1300 ° C. or lower, it can be determined that the devitrification resistance is good.
金型との融着性は次のようにして評価した。まずガラス原料を調合し、白金坩堝を用いて１３００〜１５００℃で３〜５時間溶融した後、ガラス融液をカーボン台上に流し出してアニールし、直径５ｍｍ、高さ５ｍｍの円柱状の試料に加工した。次に、ＷＣ金型上に試料を静置し、Ｎ２雰囲気中で８００℃まで加熱し、１５分間保持した。加熱後に試料を除去し、試料が接触していた金型表面の直径５ｍｍの円内を観察し、融着の有無を評価した。 The fusion property with the mold was evaluated as follows. First, glass raw materials are prepared and melted at 1300-1500 ° C. for 3-5 hours using a platinum crucible, and then the glass melt is poured onto a carbon table and annealed to obtain a cylindrical sample having a diameter of 5 mm and a height of 5 mm. It was processed into. Next, the sample was allowed to stand on the WC mold, heated to 800 ° C. in an N 2 atmosphere, and held for 15 minutes. After heating, the sample was removed, and the inside of the 5 mm diameter circle on the mold surface that was in contact with the sample was observed to evaluate the presence or absence of fusion.
本発明のモールドプレス用光学ガラスは、ガラス転移温度が低く、またプリフォーム成形時の耐失透性に優れている。しかも屈折率とアッベ数が高い値を示すため、ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズやビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズを高性能化することができる。 The optical glass for mold presses of the present invention has a low glass transition temperature and excellent devitrification resistance during preform molding. Moreover, since the refractive index and the Abbe number are high, it is possible to improve the performance of optical pickup lenses for CD, MD, DVD, and other various optical disc systems, video cameras, and general cameras.
またモールドプレス以外の成形方法で成形されるガラス硝材として使用することも可能
である。
It can also be used as a glass glass material formed by a molding method other than a mold press.
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