JP5761603B2 - Optical glass - Google Patents

Description

本発明は光学ガラスに関するものである。詳細には、高屈折率かつ低分散であり、各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラ、一般のカメラの撮影用レンズ等に好適な光学ガラスに関する。   The present invention relates to an optical glass. Specifically, the present invention relates to an optical glass that has a high refractive index and low dispersion, and is suitable for an optical pickup lens of various optical disk systems, a video camera, a photographing lens of a general camera, and the like.

ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤ、その他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラ、一般のカメラの撮影用レンズは、一般に以下のようにして作製される。   Optical pickup lenses for CD, MD, DVD, and other various optical disk systems, video cameras, and photographing lenses for general cameras are generally manufactured as follows.

まず、溶融ガラスをノズルの先端から滴下して、液滴状ガラスを作製し（液滴成形）、研削、研磨、洗浄してプリフォームガラスを作製する。または、溶融ガラスを急冷鋳造して一旦ガラスインゴットを作製し、研削、研磨、洗浄してプリフォームガラスを作製する。続いて、プリフォームガラスを加熱して軟化し、精密加工を施した金型によって加圧成形し、金型の表面形状をガラスに転写してレンズを作製する。このような成形方法は、一般にモールドプレス成形法と呼ばれている。   First, molten glass is dropped from the tip of a nozzle to produce droplet glass (droplet molding), and grinding, polishing, and washing are performed to produce a preform glass. Alternatively, a molten glass is rapidly cast to produce a glass ingot, which is then ground, polished and washed to produce a preform glass. Subsequently, the preform glass is heated and softened, and pressure-molded with a precision-processed mold, and the surface shape of the mold is transferred to the glass to produce a lens. Such a molding method is generally called a mold press molding method.

モールドプレス成形法を採用する場合、金型の劣化を抑制しつつ、レンズを精密にモールドプレス成形するために、できるだけ低いガラス転移点（例えば６５０℃以下）を有するガラスが求められており、種々のガラスが提案されている（例えば、特許文献１〜３参照）。   When adopting a mold press molding method, glass having a glass transition point as low as possible (for example, 650 ° C. or lower) is required in order to precisely mold press mold a lens while suppressing deterioration of the mold. The glass of this is proposed (for example, refer patent documents 1-3).

プリフォームガラスを作製する際に失透が生じると、モールドプレスレンズとしての基本性能が得られないことから、耐失透性に優れたガラスであることが重要である。また、環境問題への意識の高まりから、ガラス成分に鉛等の有害な物質を使用しない光学ガラスが望まれている。さらに、近年では、各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズや撮影用レンズといった光学レンズには、コスト削減を目的として、レンズを薄くしたり、レンズの枚数を少なくしたりすることが検討されており、これを実現するために高屈折率で低分散の（アッベ数の大きい）ガラス材質が求められている。   If devitrification occurs when producing a preform glass, basic performance as a mold press lens cannot be obtained. Therefore, it is important that the glass has excellent devitrification resistance. Moreover, optical glass which does not use harmful substances, such as lead, in a glass component is desired from the heightened awareness of environmental issues. In recent years, optical lenses such as optical pickup lenses and photographic lenses for various optical disk systems have been studied to reduce the number of lenses or reduce the number of lenses for the purpose of cost reduction. Therefore, a glass material having a high refractive index and low dispersion (a large Abbe number) is required.

特開２００３−２６７７４８号公報JP 2003-267748 A 特開２００３−２４８８９７号公報JP 2003-248897 A 特開２００６−１６２９５号公報JP 2006-16295 A

一般に、高屈折率の光学ガラスを作製しようとすると、アッベ数が小さくなる、即ち、高分散になる傾向があり、高屈折率かつ低分散のガラスを作製することは難しいとされている。また、高屈折率かつ低分散のガラスを作製しようとすると、耐失透性が悪化する傾向にあることが知られている。   In general, when an optical glass having a high refractive index is to be produced, the Abbe number tends to be small, that is, the glass tends to be highly dispersed, and it is difficult to produce a glass having a high refractive index and low dispersion. In addition, it is known that devitrification resistance tends to deteriorate when an attempt is made to produce a glass having a high refractive index and low dispersion.

そこで、本発明は、（１）環境上好ましくない鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有しない、（２）低ガラス転移点を有する、（３）高屈折率かつ低分散である、（４）プリフォーム成形時の耐失透性に優れる、といった要求をすべて満足することが可能な光学ガラスを提供することを目的とする。   Therefore, the present invention is (1) substantially free of environmentally undesirable lead component, arsenic component and fluorine component, (2) has a low glass transition point, and (3) has a high refractive index and low dispersion. (4) An object of the present invention is to provide an optical glass that can satisfy all the requirements such as excellent devitrification resistance at the time of preform molding.

本発明は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ_２ ０〜１０％、Ｂ_２Ｏ_３ ５〜３０％、ＺｎＯ ３．１〜２５％、ＺｒＯ_２ ０〜５．４％、Ｌａ_２Ｏ_３ ２５〜４１％、Ｇｄ_２Ｏ_３ ０〜３０％、Ｔａ_２Ｏ_５ ０〜１２％、Ｎｂ_２Ｏ_５ ０．１〜２０％、ＷＯ_３ ０〜１０％、ＴｉＯ_２ ０〜８％およびＬｉ_２Ｏ ０．１〜５％を含有し、かつ、鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有せず、屈折率が１．８４６以上、アッベ数が３０〜４５、ガラス転移点が６５０℃以下であることを特徴とする光学ガラスに関する。 In the present invention, as a glass composition, SiO ₂ 0 to 10%, B ₂ O ₃ 5 to 30%, ZnO 3.1 to 25%, ZrO _{2 0 to} 5.4%, La ₂ O ₃ 25 in mass%. _{~41%, Gd 2 O 3 0~30} %, Ta 2 O 5 0~12%, Nb 2 O 5 0.1~20%, WO 3 0~10%, TiO 2 0~8% and _Li 2 O 0.1 to 5%, substantially free of lead component, arsenic component and fluorine component, refractive index of 1.846 or more, Abbe number of 30 to 45, glass transition point of 650 ° C. or less It is related with the optical glass characterized by these.

上記組成を有する光学ガラスにより、既述の課題を達成することが可能となる。具体的には、本発明の光学ガラスは、ガラス転移点が低く、低温でプレス成形可能であるため、金型の劣化を抑制することができる。また、有害成分である鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有しないため、環境上好ましいガラスである。さらに、高屈折率かつ低分散の光学特性を有するため、レンズの薄肉化やレンズ枚数の削減が可能であり、光学デバイスの部品コストを低減することが可能になる。また、プリフォーム成形時に透明性を阻害する失透物が生じにくいため、モールドプレス用として好適である。   With the optical glass having the above composition, the above-described problems can be achieved. Specifically, since the optical glass of the present invention has a low glass transition point and can be press-molded at a low temperature, deterioration of the mold can be suppressed. Further, since it does not substantially contain lead components, arsenic components and fluorine components, which are harmful components, it is an environmentally preferable glass. Further, since it has a high refractive index and low dispersion optical characteristics, it is possible to reduce the thickness of the lens and the number of lenses, thereby reducing the component cost of the optical device. Further, since a devitrified substance that hinders transparency is hardly generated during preform molding, it is suitable for a mold press.

なお、本発明において、「鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有せず」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加していないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除することを意味するものではない。客観的には、不純物を含めたこれらの成分の含有量が、質量％で、各々０．１％未満であることを意味する。   In the present invention, “substantially free of lead component, arsenic component and fluorine component” means that these components are not intentionally added to the glass, and unavoidable impurities are completely eliminated. It does not mean to be excluded. Objectively, it means that the content of these components including impurities is less than 0.1% by mass.

第二に、本発明の光学ガラスは、ＺｒＯ_２＋Ｔａ_２Ｏ_５が０．１〜１７．４％であることが好ましい。 Secondly, in the optical glass of the present invention, it is preferable that ZrO ₂ + Ta ₂ O ₅ is 0.1 to 17.4%.

第三に、本発明の光学ガラスは、Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｔａ_２Ｏ_５が２５〜５３％であることが好ましい。 Thirdly, in the optical glass of the present invention, La ₂ O ₃ + Ta ₂ O ₅ is preferably ₂₅ to 53%.

第四に、本発明の光学ガラスは、Ｔａ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２が０．１〜２０％であることが好ましい。 Fourthly, the optical glass of the present invention preferably contains 0.1 to 20% of Ta ₂ O ₅ + TiO ₂ .

第五に、本発明の光学ガラスは、Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３が０．１〜２２％であることが好ましい。 Fifth, in the optical glass of the present invention, Ta ₂ O ₅ + WO ₃ is preferably 0.1 to 22%.

第六に、本発明の光学ガラスは、Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５が０．１〜２２％であることが好ましい。 Sixth, in the optical glass of the present invention, Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ is preferably 0.1 to 22%.

第七に、本発明の光学ガラスは、Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２が０．１〜２５％であることが好ましい。 Seventh, in the optical glass of the present invention, Nb ₂ O ₅ + WO ₃ + TiO ₂ is preferably 0.1 to 25%.

第八に、本発明の光学ガラスは、（ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２）／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５）が１．５以下であることが好ましい。 Eighth, the optical glass of the present invention preferably has (WO ₃ + TiO ₂ ) / (Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ ) of 1.5 or less.

第九に、本発明の光学ガラスは、（Ｌａ_２Ｏ_５＋Ｇｄ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２）が２以上であることが好ましい。 Ninthly, in the optical glass of the present invention, (La ₂ O ₅ + Gd ₂ O ₃ ) / (Nb ₂ O ₅ + WO ₃ + TiO ₂ ) is preferably 2 or more.

第十に、本発明の光学ガラスは、ＺｎＯ＋ＺｒＯ_２が３．５〜１８％であることが好ましい。 Tenth, the optical glass of the present invention preferably has ZnO + ZrO ₂ of 3.5 to 18%.

第十一に、本発明の光学ガラスは、モールドプレス成形用であることが好ましい。   Eleventh, the optical glass of the present invention is preferably used for mold press molding.

以下に、本発明の光学ガラスにおいて、各成分の含有量を上記のように規制した理由を説明する。なお、特に断りがない場合、以下の各成分の含有量の説明において「％」は「質量％」を意味する。   The reason why the content of each component is regulated as described above in the optical glass of the present invention will be described below. Unless otherwise specified, “%” means “mass%” in the description of the content of each component below.

ＳｉＯ_２はガラス骨格を構成する成分であり、失透を抑制するとともに耐候性を向上させる効果がある。また、アッベ数を高める効果がある。ＳｉＯ_２の含有量は０〜１０％、０．５〜８％、１〜７％、特に１．５〜６％であることが好ましい。ＳｉＯ_２の含有量が多すぎると、屈折率が低下したり、軟化点が高くなる傾向がある。 SiO ₂ is a component constituting a glass skeleton, and has an effect of suppressing devitrification and improving weather resistance. It also has the effect of increasing the Abbe number. The content of SiO ₂ is preferably 0 to 10%, 0.5 to 8%, 1 to 7%, particularly preferably 1.5 to 6%. When the content of SiO ₂ is too large, the refractive index is lowered, there is a tendency that the softening point increases.

Ｂ_２Ｏ_３はガラス骨格を構成する成分であり、アッベ数を最も高める成分でもある。Ｂ_２Ｏ_３の含有量は５〜３０％、７．５〜２５％、特に８．５〜２０％であることが好ましい。Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、屈折率が小さくなるとともに耐候性が低下する傾向がある。一方、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が少なすぎると、低分散特性が得られにくくなる。また、ガラスが不安定になって耐失透性が低下したり、着色度が低下する傾向がある。 B ₂ O ₃ is a component that constitutes the glass skeleton, and is also a component that maximizes the Abbe number. The content of B ₂ O ₃ is preferably 5 to 30%, 7.5 to 25%, and particularly preferably 8.5 to 20%. If the B ₂ O ₃ content is too large, weather resistance along with the refractive index decreases tends to decrease. On the other hand, when the content of B ₂ O ₃ is too small, hardly low dispersion characteristics. Further, the glass becomes unstable and the devitrification resistance tends to decrease, and the coloring degree tends to decrease.

ＺｎＯは屈折率やアッベ数を大きく変化させることなく、ガラス粘度を低下させる成分である。よって、ＺｎＯを含有することにより、ガラス転移点を低減することができ、さらに、モールドプレス成形時に金型と融着しにくいガラスを得ることができる。また、アルカリ土類金属成分（ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＭｇＯ）に比べ失透傾向が強くないため、多量に含有させても均質なガラスを得ることができる。ＺｎＯの含有量は３．１〜２５％、３．５〜２３％、４〜２０％、５〜１７．５％、特に５．５〜１５％であることが好ましい。ＺｎＯの含有量が多すぎると、耐候性が低下する傾向がある。一方、ＺｎＯの含有量が少なすぎると、低ガラス転移点を達成しにくくなる。また、モールドプレス成形時に金型と融着しやすくなる。   ZnO is a component that lowers the glass viscosity without greatly changing the refractive index and Abbe number. Therefore, by containing ZnO, the glass transition point can be reduced, and furthermore, a glass that is difficult to fuse with the mold during mold press molding can be obtained. Further, since the tendency to devitrification is not so strong as compared with alkaline earth metal components (CaO, SrO, BaO, MgO), a homogeneous glass can be obtained even if contained in a large amount. The ZnO content is preferably 3.1 to 25%, 3.5 to 23%, 4 to 20%, 5 to 17.5%, and particularly preferably 5.5 to 15%. When there is too much content of ZnO, there exists a tendency for a weather resistance to fall. On the other hand, if the ZnO content is too small, it is difficult to achieve a low glass transition point. Moreover, it becomes easy to fuse | melt with a metal mold | die at the time of mold press molding.

ＺｒＯ_２はアッベ数をほとんど低下させずに屈折率を高める成分である。また、中間酸化物としてガラス骨格を形成するため、化学的耐久性を向上させる効果もある。ただし、その含有量が多すぎると、ガラス転移点が上昇してモールドプレス成形性が低下するとともに、ＺｒＯ_２とＬａ_２Ｏ_３またはＺｒＯ_２とＧｄ_２Ｏ_３やＴａ_２Ｏ_５を主成分とする失透物が析出しやすくなる。したがって、ＺｒＯ_２の含有量は０〜５．４％、０．１〜５％、特に０．５〜４．５％であることが好ましい。 ZrO ₂ is a component that increases the refractive index without substantially reducing the Abbe number. In addition, since a glass skeleton is formed as an intermediate oxide, there is an effect of improving chemical durability. However, if the content is too large, the glass transition point is increased and mold press formability is lowered, and ZrO ₂ and La ₂ O ₃ or ZrO ₂ and Gd ₂ O ₃ or Ta ₂ O ₅ are the main components. The devitrified material is easily deposited. Therefore, the content of ZrO ₂ is preferably 0 to 5.4%, 0.1 to 5%, and particularly preferably 0.5 to 4.5%.

Ｌａ_２Ｏ_３はアッベ数をほとんど低下させずに屈折率を高める効果がある成分である。Ｌａ_２Ｏ_３は、屈折率を高める効果のある他の成分であるＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５に比べ失透傾向が強くないため、多量に含有させても均質なガラスを得ることができる。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量は２５〜４１％、２７．５〜４０．５％、３０〜４０．５％、３１〜４０．５％、３２〜４０．５％、特に３２．５〜４０．５％であることが好ましい。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量が少なすぎると、所望の屈折率が得られにくい。一方、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、ガラス成形時にＢ_２Ｏ_３とＬａ_２Ｏ_３で形成される失透物が生成しやすくなる。 La ₂ O ₃ is a component that has the effect of increasing the refractive index without substantially reducing the Abbe number. La ₂ O ₃ is less devitrifying than other components ZrO ₂ , Ta ₂ O ₅ , Gd ₂ O ₃ , and Nb ₂ O ₅ that have the effect of increasing the refractive index. Even homogeneous glass can be obtained. The content of La ₂ O ₃ is 25 to 41%, 27.5 to 40.5%, 30 to 40.5%, 31 to 40.5%, 32 to 40.5%, particularly 32.5 to 40.%. It is preferably 5%. If the content of La ₂ O ₃ is too small, it is difficult to obtain a desired refractive index. On the other hand, when the content of _La 2 _{O 3} is too large, devitrification is formed during the glass molding in _B 2 _{O 3} and _La 2 _{O 3} is likely to generate.

Ｇｄ_２Ｏ_３は屈折率を高める成分である。また、耐失透性（Ｂ_２Ｏ_３およびＬａ_２Ｏ_３で形成される失透物の抑制）を向上させる効果があり、作業温度範囲を拡大することができる成分である。その一方で、多量に含有すると、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３およびＴａ_２Ｏ_５で形成される失透物が表面に析出（表面失透）しやすくなり、液相温度が上昇する傾向がある。また、分相傾向が強くなり、均質なガラスが得られにくくなる。さらに、アッベ数が低下しやすくなる。ただし、Ｇｄ_２Ｏ_３はＴａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、ＴｉＯ_２等に比べると、アッベ数の低下割合は低いと言える。以上に鑑み、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は０〜３０％、２〜２５％、特に４〜２０％であることが好ましい。 Gd ₂ O ₃ is a component that increases the refractive index. Further, there is the effect of improving the devitrification resistance (B ₂ O ₃ and La ₂ O ₃ in devitrification suppression formed), a component capable of expanding the working temperature range. On the other hand, when it is contained in a large amount, the devitrified material formed of B ₂ O ₃ , La ₂ O ₃ and Ta ₂ O ₅ tends to precipitate on the surface (surface devitrification), and the liquidus temperature tends to increase. There is. In addition, the phase separation tendency becomes strong, and it becomes difficult to obtain a homogeneous glass. Furthermore, the Abbe number tends to decrease. However, it can be said that Gd ₂ O ₃ has a lower Abbe number reduction rate than Ta ₂ O ₅ , WO ₃ , TiO _{2 and the} like. In view of the above, the content of Gd ₂ O ₃ is preferably 0 to 30%, 2 to 25%, particularly 4 to 20%.

Ｔａ_２Ｏ_５は屈折率、化学的耐久性、耐失透性（Ｂ_２Ｏ_３およびＬａ_２Ｏ_３で形成される失透物の抑制）を高める効果がある。また、アッベ数の低下に対して屈折率の上昇が大きい成分であり、高屈折率かつ低分散の光学特性を得るために有効な成分である。Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は０〜１２％、０．５〜１１％、１〜１０％、特に２〜９．５％であることが好ましい。Ｔａ_２Ｏ_５の含有量が多すぎると、アッベ数が低下して所望の光学特性が得られにくくなる。また、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３で形成される失透物が析出し、液相温度が上昇しやすくなる。さらに、原料バッチコストも高くなるため、経済的観点からも好ましくない。 Ta ₂ O ₅ has the effect of increasing the refractive index, chemical durability, and resistance to devitrification (suppression of devitrified substances formed by B ₂ O ₃ and La ₂ O ₃ ). Further, it is a component with a large increase in refractive index with respect to a decrease in Abbe number, and is an effective component for obtaining optical characteristics with a high refractive index and low dispersion. The content of Ta ₂ O ₅ is preferably 0 to 12%, 0.5 to 11%, 1 to 10%, particularly preferably 2 to 9.5%. When the content of Ta ₂ O ₅ is too large, desired optical properties Abbe number decreases it becomes difficult to obtain. In addition, a devitrified material formed by La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Ta ₂ O ₅ and B ₂ O ₃ is precipitated, and the liquidus temperature is likely to rise. Furthermore, since the raw material batch cost also becomes high, it is not preferable from an economical viewpoint.

Ｎｂ_２Ｏ_５は屈折率を高める効果が大きい成分である。また、Ｔａ_２Ｏ_５を多量に含むガラス組成の場合、耐失透性（Ｌａ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３で形成される失透物の抑制）を改善する働きがある。さらに、アッベ数の低下に対して屈折率の上昇の大きい成分であり、高屈折率および低分散の光学特性を得るために有効な成分である。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量は０．１〜２０％、０．５〜１５％、特に１〜１０％であることが好ましい。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量が多すぎると、Ｎｂ_２Ｏ_５を主成分とする失透物が表面に析出（表面失透）しやすくなる。一方、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。 Nb ₂ O ₅ is a component having a large effect of increasing the refractive index. Also, in the case of glass composition containing a large amount of _Ta 2 _{O 5,} there is work to improve the devitrification resistance _{(La 2 O 3, Ta 2} O 5 and _B 2 _{O 3} in devitrification suppression formed) . Furthermore, it is a component with a large increase in refractive index with respect to a decrease in Abbe number, and is an effective component for obtaining optical characteristics with high refractive index and low dispersion. The content of Nb ₂ O ₅ is preferably 0.1 to 20%, 0.5 to 15%, particularly preferably 1 to 10%. When the content of Nb ₂ O ₅ is too large, devitrification mainly composed of _Nb 2 _{O 5} is easily deposited on the surface (surface devitrification). On the other hand, when the content of Nb ₂ O ₅ is too small, the effect is difficult to obtain.

ＷＯ_３は屈折率を高める効果を有する。また、中間酸化物としてガラス骨格を形成するため、耐失透性（Ｂ_２Ｏ_３およびＬａ_２Ｏ_３で形成される失透物の抑制）を向上する効果もある。さらに、Ｔａ_２Ｏ_５やＮｂ_２Ｏ_５に比べ失透傾向が強くないため、多量に含有させても均質なガラスを得ることができる。また、アッベ数の低下に対して屈折率の上昇の大きい成分であり、高屈折率かつ低分散の光学特性を得るために有効な成分である。ＷＯ_３の含有量は０〜１０％、１〜９．５％、２〜９％、特に２．５〜８％であることが好ましい。ＷＯ_３の含有量が多すぎると、アッベ数が低下して所望の光学特性が得られにくくなる。また、透過率曲線における吸収端が長波長側にシフトし、短波長領域（例えば３９０〜４４０ｎｍ）の透過率が低下しやすくなる。よって、短波長用レンズとしての使用に支障をきたす可能性がある。 WO ₃ has the effect of increasing the refractive index. Moreover, since a glass skeleton is formed as an intermediate oxide, there is also an effect of improving devitrification resistance (suppression of devitrified materials formed by B ₂ O ₃ and La ₂ O ₃ ). Furthermore, since the devitrification tendency is not so strong as compared with Ta ₂ O ₅ and Nb ₂ O ₅ , a homogeneous glass can be obtained even if contained in a large amount. Further, it is a component with a large increase in refractive index with respect to a decrease in Abbe number, and is an effective component for obtaining high refractive index and low dispersion optical characteristics. The content of WO ₃ is preferably 0 to 10%, 1 to 9.5%, 2 to 9%, particularly preferably 2.5 to 8%. If the content of WO ₃ is too large, the Abbe number decreases and it becomes difficult to obtain desired optical characteristics. Further, the absorption edge in the transmittance curve is shifted to the long wavelength side, and the transmittance in the short wavelength region (for example, 390 to 440 nm) is likely to decrease. Therefore, there is a possibility that the use as a short wavelength lens may be hindered.

ＴｉＯ_２は屈折率を高める成分である。また、耐失透性（Ｂ_２Ｏ_３およびＬａ_２Ｏ_３で形成される失透物の抑制）を向上する効果もある。ただし、ＴｉＯ_２の含有量が多すぎると、アッベ数が低下する傾向がある。また、ＴｉＯ_２は紫外域での吸収が大きく、透過率曲線における吸収端を長波長側にシフトさせ、短波長領域の透過率を低下させるため、短波長用レンズとしての使用に支障をきたす可能性がある。以上に鑑み、ＴｉＯ_２の含有量は０〜８％、０〜５％、特に０．１〜２．５％であることが好ましい。 TiO ₂ is a component that increases the refractive index. There is also the effect of improving the devitrification resistance _(B 2 _{O 3} and _La 2 _{O 3} in devitrification suppression formed). However, if the content of TiO ₂ is too large, the Abbe number tends to decrease. In addition, TiO ₂ has a large absorption in the ultraviolet region, and the absorption edge in the transmittance curve is shifted to the long wavelength side to reduce the transmittance in the short wavelength region, which may hinder use as a short wavelength lens. There is sex. In view of the above, the content of TiO ₂ is preferably 0 to 8%, 0 to 5%, particularly preferably 0.1 to 2.5%.

Ｌｉ_２Ｏはアルカリ金属酸化物のなかで最も軟化点を低下させる効果が大きい。しかし、分相性が強いため、その含有量が多すぎるとＢ_２Ｏ_３とＬａ_２Ｏ_３を主成分とする失透物が析出しやすくなり、液相温度が高くなって作業性が低下するおそれがある。また、モールドプレス成形時に発生する揮発物が増加したり、金型と融着しやすくなる。したがって、Ｌｉ_２Ｏの含有量は０．１〜５％、０．２〜３％、特に０．５〜２％であることが好ましい。 Li ₂ O has the greatest effect of lowering the softening point among alkali metal oxides. However, since the phase separation is strong, if the content is too large, devitrified materials mainly composed of B ₂ O ₃ and La ₂ O ₃ are likely to be precipitated, the liquidus temperature is increased, and workability is lowered. There is a fear. Moreover, the volatile matter generated at the time of mold press molding increases or it becomes easy to fuse with the mold. Therefore, the content of Li ₂ O is preferably 0.1 to 5%, 0.2 to 3%, particularly preferably 0.5 to 2%.

鉛成分（例えばＰｂＯ）、ヒ素成分（例えばＡｓ_２Ｏ_３）およびフッ素成分（例えばＦ_２）は、環境上の理由から実質的なガラスへの導入は避けるべきである。よって、本発明ではこれらの成分は実質的に含有しない。 Lead components (eg PbO), arsenic components (eg As ₂ O ₃ ) and fluorine components (eg F ₂ ) should be avoided in substantial glass for environmental reasons. Therefore, in the present invention, these components are not substantially contained.

本発明の光学ガラスにおいて、高屈折率で耐失透性を向上する効果を得るためには、ＺｎＯ、ＺｒＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、ＴｉＯ_２のうち２種または３種の合量や割合を適切に調整することが好ましい。以下に具体的に説明する。 In the optical glass of the present invention, ZnO, ZrO ₂ , La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Ta ₂ O ₅ , Nb ₂ O ₅ , It is preferable to appropriately adjust the total amount and ratio of two or three of WO ₃ and TiO ₂ . This will be specifically described below.

ＺｒＯ_２＋Ｔａ_２Ｏ_５は０．１〜１７．４％、１〜１７％、特に２〜１６％であることが好ましい。ＺｒＯ_２＋Ｔａ_２Ｏ_５が多すぎると、耐失透性が低下しやすくなり、一方、少なすぎると、高屈折率特性を達成しにくくなる。 ZrO ₂ + Ta ₂ O ₅ is preferably 0.1 to 17.4%, 1 to 17%, particularly preferably 2 to 16%. When ZrO ₂ + _{Ta 2 O 5} is too large, devitrification resistance tends to decrease, whereas, if too small, it is difficult to achieve a high refractive index characteristic.

Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｔａ_２Ｏ_５は２５〜５３％、２７〜５１％、特に２９〜５０％であることが好ましい。Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｔａ_２Ｏ_５が多すぎると、耐失透性が低下しやすくなり、一方、少なすぎると、高屈折率特性を達成しにくくなる。 La ₂ O ₃ + Ta ₂ O ₅ is preferably 25 to 53%, 27 to 51%, particularly preferably 29 to 50%. When _{La 2 O 3 + Ta 2 O} 5 is too large, devitrification resistance tends to decrease, whereas, if too small, it is difficult to achieve a high refractive index characteristic.

Ｔａ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２は０．１〜２０％、１〜１７．５％、特に２〜１５％であることが好ましい。Ｔａ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２が多すぎると、低分散特性が得られにくくなり、一方、少なすぎると、高屈折率特性や良好な耐失透性が得られにくくなる。 Ta ₂ O ₅ + TiO ₂ is preferably 0.1 to 20%, 1 to 17.5%, particularly preferably 2 to 15%. If there is too much Ta ₂ O ₅ + TiO ₂ , low dispersion characteristics will be difficult to obtain, while if it is too little, high refractive index characteristics and good devitrification resistance will be difficult to obtain.

Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３は０．１〜２２％、１〜１７．５％、特に２〜１５％であることが好ましい。Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３が多すぎると、低分散特性が得られにくくなり、一方、少なすぎると、高屈折率特性や良好な耐失透性が得られにくくなる。 Ta ₂ O ₅ + WO ₃ is preferably 0.1 to 22%, 1 to 17.5%, particularly preferably 2 to 15%. If the amount of Ta ₂ O ₅ + WO ₃ is too large, it is difficult to obtain low dispersion characteristics, while if it is too small, it is difficult to obtain high refractive index characteristics and good devitrification resistance.

Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５は０．１〜２２％、１〜１７．５％、特に２〜１５％であることが好ましい。Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５が多すぎると、低分散特性が得られにくくなり、一方、少なすぎると、高屈折率特性や良好な耐失透性が得られにくくなる。 Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ is preferably 0.1 to 22%, 1 to 17.5%, particularly preferably 2 to 15%. If the amount of Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ is too large, it is difficult to obtain low dispersion characteristics. On the other hand, if the amount is too small, high refractive index characteristics and good devitrification resistance are difficult to obtain.

Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２は０．１〜２５％、１〜２０％、特に２〜１８％であることが好ましい。Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２が多すぎると、低分散特性が得られにくくなり、一方、少なすぎると、高屈折率特性や良好な耐失透性が得られにくくなる。 Nb ₂ O ₅ + WO ₃ + TiO ₂ is preferably 0.1 to 25%, 1 to 20%, particularly preferably 2 to 18%. If there is too much Nb ₂ O ₅ + WO ₃ + TiO ₂ , low dispersion characteristics are difficult to obtain, while if too little, high refractive index characteristics and good devitrification resistance are difficult to obtain.

（ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２）／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５）は１．５以下、特に１．４以下であることが好ましい。当該比率が大きすぎると、低分散特性や耐失透性が得られにくくなる。また、紫外域での吸収が大きくなり、透過率曲線における吸収端が長波長側にシフトして短波長領域の透過率が低下しやすくなる。 (WO ₃ + TiO ₂ ) / (Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ ) is preferably 1.5 or less, particularly preferably 1.4 or less. When the ratio is too large, it is difficult to obtain low dispersion characteristics and devitrification resistance. Further, the absorption in the ultraviolet region increases, the absorption edge in the transmittance curve shifts to the long wavelength side, and the transmittance in the short wavelength region tends to decrease.

（Ｌａ_２Ｏ_５＋Ｇｄ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２）は２以上、特に２．１以上であることが好ましい。当該比率が小さすぎると、低分散特性を達成しにくくなる。 (La ₂ O ₅ + Gd ₂ O ₃ ) / (Nb ₂ O ₅ + WO ₃ + TiO ₂ ) is preferably 2 or more, particularly preferably 2.1 or more. If the ratio is too small, it is difficult to achieve low dispersion characteristics.

ＺｎＯ＋ＺｒＯ_２は３．５〜１８％、４〜１６％、特に４．５〜１５％であることが好ましい。ＺｎＯ＋ＺｒＯ_２が多すぎると、耐失透性を向上する効果が得られにくくなり、一方、少なすぎると、高屈折率特性が得られにくくなる。 ZnO + ZrO ₂ is preferably 3.5 to 18%, 4 to 16%, particularly preferably 4.5 to 15%. If there is too much ZnO + ZrO _2, it will be difficult to obtain the effect of improving devitrification resistance, while if it is too little, it will be difficult to obtain high refractive index characteristics.

本発明の光学ガラスは、上記成分に加えて高屈折率成分であるＹ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３を含有することができる。 The optical glass of the present invention can contain Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ which are high refractive index components in addition to the above components.

Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３は、アッベ数をほとんど低下させることなく屈折率を高める成分である。Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の含有量は各々０〜１０％であることが好ましく、各々０〜８％であることがより好ましい。Ｙ_２Ｏ_３またはＹｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると失透しやすくなり、作業温度範囲が狭くなる傾向がある。また、ガラス中に脈理が発生しやすくなる。 Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ are components that increase the refractive index without substantially reducing the Abbe number. The contents of Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ are each preferably 0 to 10%, more preferably 0 to 8%. When Y ₂ O ₃ or _Yb 2 content of _{O 3} is too large easily devitrified, they tend to work temperature range is narrowed. In addition, striae are likely to occur in the glass.

上記成分以外にも、本発明の特性を損なわない範囲で種々の成分を含有することが可能である。このような成分としては、例えばＡｌ_２Ｏ_３、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏおよび清澄剤等が挙げられる。 In addition to the above components, it is possible to contain various components as long as the characteristics of the present invention are not impaired. Examples of such components include Al ₂ O ₃ , CaO, BaO, SrO, MgO, Na ₂ O, K ₂ O, and fining agents.

Ａｌ_２Ｏ_３は、ＳｉＯ_２やＢ_２Ｏ_３とともにガラス骨格を構成することが可能な成分である。また、耐候性を向上させる効果があり、特にガラス中の成分が水へ選択的に溶出することを抑制する効果が大きい。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は１０％以下、特に５％以下であることが好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、失透しやすくなる。また、溶融性が低下して脈理や泡がガラス中に残存しやすくなり、レンズ用ガラスとしての要求品位を満たさなくなる可能性がある。 Al ₂ O ₃ is a component that can form a glass skeleton together with SiO ₂ and B ₂ O ₃ . Moreover, there exists an effect which improves a weather resistance, and especially the effect which suppresses that the component in glass selectively elutes to water is large. The content of Al ₂ O ₃ is preferably 10% or less, particularly preferably 5% or less. When the content of Al ₂ O ₃ is too large, it tends to be devitrified. Further, the meltability is lowered, and striae and bubbles are likely to remain in the glass, which may not satisfy the required quality as lens glass.

ＣａＯ、ＢａＯおよびＳｒＯといったアルカリ土類金属酸化物は融剤として作用するとともに、アッベ数をほとんど低下させずに屈折率を高める効果がある。ＣａＯ、ＢａＯおよびＳｒＯの含有量が多すぎると、プリフォームガラスの溶融または成形工程中にＢ_２Ｏ_３およびＬａ_２Ｏ_３を主成分とする失透物が析出しやすくなり、液相温度が上がって作業範囲が狭くなりやすい。その結果、量産化しにくくなる。さらに、耐候性が低下して、研磨洗浄水等の各種洗浄溶液中へガラス成分の溶出が増加したり、高温多湿状態でのガラス表面の変質が顕著になる傾向がある。よって、ＣａＯ、ＢａＯおよびＳｒＯは合量で２０％以下であることが好ましい。 Alkaline earth metal oxides such as CaO, BaO and SrO act as fluxes and have the effect of increasing the refractive index without substantially reducing the Abbe number. When there is too much content of CaO, BaO and SrO, a devitrification substance mainly composed of B ₂ O ₃ and La ₂ O ₃ is likely to precipitate during the melting or forming process of the preform glass, and the liquidus temperature is increased. It is easy to go up and narrow the working range. As a result, mass production is difficult. Furthermore, the weather resistance decreases, so that the elution of glass components in various cleaning solutions such as polishing cleaning water tends to increase, or the glass surface changes in a high temperature and high humidity state. Therefore, CaO, BaO and SrO are preferably 20% or less in total.

なお、アルカリ土類金属酸化物の各成分の好ましい含有量は以下の通りである。   In addition, preferable content of each component of an alkaline-earth metal oxide is as follows.

ＣａＯの含有量は０〜１０％、特に０〜５％であることが好ましい。   The CaO content is preferably 0 to 10%, particularly preferably 0 to 5%.

ＢａＯの含有量は０〜２０％、特に０〜５％であることが好ましい。   The BaO content is preferably 0 to 20%, particularly preferably 0 to 5%.

ＳｒＯの含有量は０〜２０％、０〜１０％、特に０〜５％であることが好ましい。   The content of SrO is preferably 0 to 20%, 0 to 10%, particularly preferably 0 to 5%.

なお、ＣａＯ、ＢａＯおよびＳｒＯ以外にも、屈折率を高めるためにＲＯ成分としてＭｇＯを含有してもよい。ＭｇＯの含有量は０〜１０％、特に０〜５％であることが好ましい。ＭｇＯの含有量が多すぎると、失透しやすくなる。   In addition to CaO, BaO and SrO, MgO may be contained as an RO component in order to increase the refractive index. The content of MgO is preferably 0 to 10%, particularly preferably 0 to 5%. When there is too much content of MgO, it will become easy to devitrify.

Ｎａ_２ＯはＬｉ_２Ｏ同様に軟化点を低下させる効果を有する。しかしながら、その含有量が多すぎると、溶融時にＢ_２Ｏ_３とＮａ_２Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長してしまう。また、Ｂ_２Ｏ_３とＬａ_２Ｏ_３を主成分とする失透物が析出しやすく、液相温度が高くなりやすい。さらに、モールドプレス成形時に発生する揮発物が増加したり、金型と融着しやすくなる。したがって、Ｎａ_２Ｏの含有量は０〜１０％、特に０〜５％であることが好ましい。 Na ₂ O has the effect of lowering the softening point, like Li ₂ O. However, if the content is too large, the amount of volatiles formed by B ₂ O ₃ and Na ₂ O at the time of melting increases, which promotes the formation of striae. _Further, B 2 _{O 3} and _La 2 _{O 3} principal components and devitrification is liable to deposit to the liquidus temperature tends to increase. Furthermore, the volatile matter generated at the time of mold press molding increases or it becomes easy to fuse with the mold. Therefore, the content of Na ₂ O is preferably 0 to 10%, particularly preferably 0 to 5%.

Ｋ_２ＯもＬｉ_２Ｏ同様に軟化点を低下させる効果を有する。しかしながら、その含有量が多すぎると、耐候性が低下する傾向がある。また、Ｂ_２Ｏ_３とＬａ_２Ｏ_３を主成分とする失透物が析出しやすく、液相温度が高くなりやすい。さらに、モールドプレス成形時に発生する揮発物が増加したり、金型と融着しやすくなる。したがって、Ｋ_２Ｏの含有量は０〜１０％、特に０〜５％であることが好ましい。 K ₂ O also has the effect of lowering the softening point, like Li ₂ O. However, when there is too much the content, there exists a tendency for a weather resistance to fall. _Further, B 2 _{O 3} and _La 2 _{O 3} principal components and devitrification is liable to deposit to the liquidus temperature tends to increase. Furthermore, the volatile matter generated at the time of mold press molding increases or it becomes easy to fuse with the mold. Therefore, the content of K ₂ O is preferably 0 to 10%, particularly preferably 0 to 5%.

清澄剤としては、例えばＳｂ_２Ｏ_３やＳｎＯ_２が挙げられる。特にＳｂ_２Ｏ_３は、不純物として混入しやすいＦｅによる着色を消色する効果がある。清澄剤の含有量は０〜１％、０〜０．１％、特に０〜０．０５％であることが好ましい。清澄剤の含有量が多すぎると、ガラスが過度に着色するおそれがある。 Examples of the clarifying agent include Sb ₂ O ₃ and SnO ₂ . In particular, Sb ₂ O ₃ has the effect of decoloring the coloring caused by Fe that is easily mixed as an impurity. The clarifier content is preferably 0 to 1%, 0 to 0.1%, particularly preferably 0 to 0.05%. When there is too much content of a fining agent, there exists a possibility that glass may color excessively.

本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は１．８４６以上、１．８５以上、１．８６以上であることが好ましい。上限は特に限定されないが、本発明のガラス組成系では、現実的には１．９２以下である。また、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は３０〜４５、３２〜４２、特に３４〜４０であることが好ましい。これらの光学特性を満たすことにより、色分散が少なく、高機能で小型の光学素子用の光学レンズとして好適となる。   The refractive index (nd) of the optical glass of the present invention is preferably 1.846 or more, 1.85 or more, or 1.86 or more. Although an upper limit is not specifically limited, In the glass composition system of this invention, it is 1.92 or less practically. Moreover, it is preferable that Abbe number ((nu) d) of the optical glass of this invention is 30-45, 32-42, especially 34-40. By satisfying these optical characteristics, the chromatic dispersion is small, and it is suitable as an optical lens for a high-performance and compact optical element.

本発明の光学ガラスのガラス転移点は６５０℃以下、６４０℃以下、特に６３０℃以下であることが好ましい。ガラス軟化点が高すぎると、モールドプレス成形温度が高くなって、金型の酸化、ガラス成分の揮発による金型の汚染、さらにはガラスと金型との融着等の問題が生じやすくなる。   The glass transition point of the optical glass of the present invention is preferably 650 ° C. or lower, 640 ° C. or lower, and particularly preferably 630 ° C. or lower. If the glass softening point is too high, the mold press molding temperature increases, and problems such as mold oxidation, mold contamination due to volatilization of glass components, and fusion between the glass and the mold are likely to occur.

本発明の光学ガラスの着色度λ_７０は４５０ｎｍ未満、４４０ｎｍ以下、４３０ｎｍ以下、特に４２０ｎｍ以下であることが好ましい。着色度λ_７０が大きすぎると、可視域または近紫外域における透過率に劣り、各種光学レンズ等に使用することが困難となる。なお、「着色度λ_７０」とは、透過率曲線において透過率が７０％となる波長をいう。 The degree of coloration λ ₇₀ of the optical glass of the present invention is preferably less than 450 nm, 440 nm or less, 430 nm or less, particularly 420 nm or less. When the coloring degree λ ₇₀ is too large, the transmittance in the visible region or near-ultraviolet region is inferior, making it difficult to use for various optical lenses. “Coloring degree λ ₇₀ ” refers to a wavelength at which the transmittance is 70% in the transmittance curve.

着色度λ_７０を上記範囲に調整するためには、着色成分であるＦｅ、Ｎｉ、ＣｒおよびＣｕ等の不純物の混入を抑制する、あるいは、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＴｉＯ_２等の透過率を低下させる成分の含有量を少なくすることが効果的である。 In order to adjust the coloring degree λ ₇₀ to the above range, mixing of impurities such as Fe, Ni, Cr and Cu as coloring components is suppressed, or the transmittance of Nb ₂ O ₅ , WO ₃ and TiO ₂ etc. It is effective to reduce the content of components that lower the content.

次に、本発明の光学ガラスを用いて光ピックアップレンズや撮影用レンズ等を製造する方法を述べる。   Next, a method for manufacturing an optical pickup lens, a photographing lens, etc. using the optical glass of the present invention will be described.

まず、所望の組成になるようにガラス原料を調合した後、ガラス溶融炉中で溶融する。次に、溶融ガラスをノズルの先端から滴下して液滴状ガラスを作製し、プリフォームガラスを得る。または、溶融ガラスを急冷鋳造して一旦ガラスブロックを作製し、研削、研磨、洗浄してプリフォームガラスを得る。続いて、精密加工を施した金型中にプリフォームガラスを投入し、軟化状態となるまで加熱しながら加圧成形し、金型の表面形状をガラスに転写させる。このようにして光ピックアップレンズや撮影用レンズを得ることができる。   First, after preparing a glass raw material so that it may become a desired composition, it fuse | melts in a glass melting furnace. Next, molten glass is dropped from the tip of the nozzle to produce droplet glass, and preform glass is obtained. Alternatively, a molten glass is rapidly cast and a glass block is once produced, then ground, polished and washed to obtain a preform glass. Subsequently, the preform glass is put into a precision-worked mold, and pressure molding is performed while heating until a softened state is obtained, and the surface shape of the mold is transferred to the glass. In this way, an optical pickup lens and a photographing lens can be obtained.

以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。   EXAMPLES Hereinafter, although this invention is demonstrated in detail based on an Example, this invention is not limited to these Examples.

表１〜３は本発明の実施例（Ｎｏ．１〜３０）を、また、表４は比較例（Ｎｏ．３１〜３３）をそれぞれ示している。   Tables 1 to 3 show examples (Nos. 1 to 30) of the present invention, and Table 4 shows comparative examples (Nos. 31 to 33).

各試料は次のようにして作製した。   Each sample was produced as follows.

まず、表に示す各組成になるようにガラス原料を調合し、白金ルツボを用いて１３００〜１４５０℃で３時間溶融した。溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、アニール後、各測定に適した試料を作製した。   First, the glass raw material was prepared so that it might become each composition shown to a table | surface, and it melted at 1300-1450 degreeC for 3 hours using the platinum crucible. The molten glass was poured onto a carbon plate, and after annealing, a sample suitable for each measurement was produced.

得られた試料について、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、ガラス転移点（Ｔｇ）、液相温度（ＴＬ）および表面失透温度を測定した。また、金型融着性を評価した。それらの結果を表１〜４に示す。   The obtained sample was measured for refractive index (nd), Abbe number (νd), glass transition point (Tg), liquidus temperature (TL), and surface devitrification temperature. Moreover, the mold fusion property was evaluated. The results are shown in Tables 1-4.

なお、屈折率（ｎｄ）はヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する測定値で示した。   The refractive index (nd) is indicated by the measured value for the d-line (587.6 nm) of the helium lamp.

アッベ数（νｄ）は、上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、アッベ数（νｄ）＝［（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）］式から算出した。   The Abbe number (νd) is obtained by using the refractive index of the d-line and the refractive index of the F-line (486.1 nm) of the hydrogen lamp and the C-line (656.3 nm) of the hydrogen lamp. = [(Nd-1) / (nF-nC)].

ガラス転移点（Ｔｇ）は、熱膨張測定装置（ｄｉｌａｔｏ ｍｅｔｅｒ）にて測定される値によって評価した。   The glass transition point (Tg) was evaluated by a value measured with a thermal expansion measuring device (dilatometer).

液相温度は、電気炉内で１３５０℃−０．５時間の条件で各試料を再溶融後、温度勾配を有する電気炉内で１６時間保持した後、電気炉から取り出して空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透物の析出位置（温度）を求めることで測定した。ここで、液相温度が１２００℃以下であれば、１０^０．５ｄＰａ・ｓ以上の液相粘度を達成しやすく、液滴成形を行った場合であっても失透が生じにくくなる。 The liquidus temperature was remelted in an electric furnace under the conditions of 1350 ° C.-0.5 hours, held in an electric furnace having a temperature gradient for 16 hours, then taken out of the electric furnace and allowed to cool in air. And it measured by calculating | requiring the deposition position (temperature) of a devitrification thing with an optical microscope. Here, when the liquidus temperature is 1200 ° C. or lower, it is easy to achieve a liquidus viscosity of 10 ^0.5 dPa · s or more, and devitrification is less likely to occur even when droplet forming is performed.

着色度は、厚さ１０ｍｍ±０．１ｍｍの光学研磨されたガラス試料について、分光光度計を用いて２００〜８００ｎｍの波長域での透過率を０．５ｎｍ間隔で測定し、透過率７０％を示す波長により評価した。   The degree of coloration was determined by measuring the transmittance in a wavelength range of 200 to 800 nm at an interval of 0.5 nm using a spectrophotometer for an optically polished glass sample having a thickness of 10 mm ± 0.1 mm. Evaluation was based on the indicated wavelength.

表１〜４から明らかなように、実施例である試料Ｎｏ．１〜３０のガラスは、屈折率が１．８４６１以上およびアッベ数が３６．７〜４０．５と所望の光学特性を満たしていた。また、ガラス転移点が６２０℃以下と低く、モールドプレス成形に好適であることがわかる。さらに、液相温度が１１４５℃以下と低いため、例えば液滴成形を行った場合であっても、失透しにくいと考えられる。   As is apparent from Tables 1 to 4, sample No. Glasses of 1 to 30 satisfy desired optical properties with a refractive index of 1.8461 or more and an Abbe number of 36.7 to 40.5. Moreover, it turns out that a glass transition point is as low as 620 degrees C or less, and is suitable for mold press molding. Furthermore, since the liquidus temperature is as low as 1145 ° C. or lower, it is considered that devitrification is difficult even when, for example, droplet forming is performed.

一方、試料Ｎｏ．３１のガラスは屈折率が１．８３７０と低く、試料Ｎｏ．３２のガラスはアッベ数が２８．７と低くなり所望の光学特性を満たしていなかった。また、試料Ｎｏ．３３のガラスはガラス転移点が６９７℃と高く、モールドプレス成形に適していなかった。   On the other hand, sample No. Glass No. 31 has a low refractive index of 1.8370. The glass No. 32 had an Abbe number as low as 28.7 and did not satisfy the desired optical characteristics. Sample No. The glass No. 33 had a high glass transition point of 697 ° C. and was not suitable for mold press molding.

本発明のモールドプレス用光学ガラスは、ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤ、その他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラ、一般のカメラの撮影用レンズ等に好適である。また、モールドプレス以外の成形方法で成形されるガラス硝材として使用することも可能である。   The optical glass for mold presses of the present invention is suitable for optical pickup lenses for CD, MD, DVD, and other various optical disk systems, video cameras, photographing lenses for general cameras, and the like. It can also be used as a glass glass material formed by a molding method other than a mold press.

Claims (12)

ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ_２ ０〜１０％、Ｂ_２Ｏ_３ ５〜２０％、ＺｎＯ ３．１〜２５％、ＺｒＯ_２ ０〜５．４％、Ｌａ_２Ｏ_３ ２５〜４１％、Ｇｄ_２Ｏ_３ ２〜３０％、Ｔａ_２Ｏ_５ ０〜１２％、Ｎｂ_２Ｏ_５ ０．１〜２０％、ＷＯ_３ ０〜１０％、ＴｉＯ_２ ０〜８％およびＬｉ_２Ｏ ０．１〜５％を含有し、ＺｎＯ＋ＺｒＯ _２ が３．５〜１８％であり、かつ、鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有せず、屈折率が１．８４６以上、アッベ数が３０〜４５、ガラス転移点が６５０℃以下であることを特徴とする光学ガラス。 As a glass composition, in _{mass%, SiO 2 0~10%, B} 2 O 3 5~ 20%, ZnO 3.1~25%, ZrO 2 0~5.4%, La 2 O 3 25~41%, _{gd 2 O 3 2 ~30%,} Ta 2 O 5 0~12%, Nb 2 O 5 0.1~20%, WO 3 0~10%, TiO 2 0~8% and _Li 2 O 0.1 to 5%, ZnO + ZrO ₂ is 3.5 to 18%, substantially does not contain lead component, arsenic component and fluorine component, refractive index is 1.846 or more, Abbe number is 30 to 45 An optical glass having a glass transition point of 650 ° C. or lower. ＺｒＯ_２＋Ｔａ_２Ｏ_５が０．１〜１７．４％であることを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス The optical glass according to claim 1, wherein ZrO ₂ + Ta ₂ O ₅ is 0.1 to 17.4%. Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｔａ_２Ｏ_５が２５〜５３％であることを特徴とする請求項１または２に記載の光学ガラス。 La ₂ O ₃ + optical glass according to claim 1 or 2 _Ta 2 _{O 5} is characterized in that it is a 25 to 53%. Ｔａ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２が０．１〜２０％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, wherein Ta ₂ O ₅ + TiO ₂ is 0.1 to 20%. Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３が０．１〜２２％であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, Ta ₂ O ₅ + WO ₃ is characterized in that it is a 0.1 to 22%. Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５が０．１〜２２％であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, wherein Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ is 0.1 to 22%. Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２が０．１〜２５％であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の光学ガラス。 Nb ₂ O ₅ + _WO 3 + optical glass according to claim 1, TiO ₂ is characterized in that 0.1 to 25%. （ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２）／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５）が１．５以下であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, wherein (WO ₃ + TiO ₂ ) / (Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ ) is 1.5 or less. （Ｌａ_２Ｏ_５＋Ｇｄ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＴｉＯ_２）が２以上であることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, wherein (La ₂ O ₅ + Gd ₂ O ₃ ) / (Nb ₂ O ₅ + WO ₃ + TiO ₂ ) is 2 or more. 着色度λ７０が４５０ｎｍ未満であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の光学ガラス。The optical glass according to claim 1, wherein the coloring degree λ70 is less than 450 nm. 液相温度が１２００℃以下であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載の光学ガラス。Liquid phase temperature is 1200 degrees C or less, Optical glass in any one of Claims 1-10 characterized by the above-mentioned. モールドプレス成形用であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれかに記載の光学ガラス。
The optical glass according to any one of claims 1 to 11, characterized in that a mold press forming.