JP5812952B2 - 内燃機関の排気浄化システム - Google Patents
内燃機関の排気浄化システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP5812952B2 JP5812952B2 JP2012179375A JP2012179375A JP5812952B2 JP 5812952 B2 JP5812952 B2 JP 5812952B2 JP 2012179375 A JP2012179375 A JP 2012179375A JP 2012179375 A JP2012179375 A JP 2012179375A JP 5812952 B2 JP5812952 B2 JP 5812952B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stoichiometric
- air
- ammonia
- exhaust
- sensor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims description 72
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 29
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 204
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 180
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 148
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 139
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 95
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 95
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 95
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 86
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 82
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 65
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 49
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 44
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 35
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 27
- 239000007784 solid electrolyte Substances 0.000 claims description 24
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 17
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 9
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 7
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 2
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 56
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 description 48
- WTHDKMILWLGDKL-UHFFFAOYSA-N urea;hydrate Chemical compound O.NC(N)=O WTHDKMILWLGDKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 46
- 230000008569 process Effects 0.000 description 35
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 34
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 34
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 23
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 16
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 14
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 13
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 13
- -1 oxygen ion Chemical class 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000008859 change Effects 0.000 description 7
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 7
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 230000004044 response Effects 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000027756 respiratory electron transport chain Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 229910000420 cerium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002772 conduction electron Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoceriooxy)cerium Chemical compound [Ce]=O.O=[Ce]=O BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009283 thermal hydrolysis Methods 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Measuring Oxygen Concentration In Cells (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
図1は、本実施形態の内燃機関(以下、「エンジン」という)1及びその排気浄化システム2の構成を示す図である。エンジン1は、定常運転時には混合気の空燃比をストイキよりリーン側にする所謂リーン燃焼を基本としたもの、より具体的にはディーゼルエンジンやリーンバーンガソリンエンジンなどである。
NO+NO2+2NH3→2N2+3H2O (1)
4NO+4NH3+O2→4N2+6H2O (2)
6NO2+8NH3→7N2+12H2O (3)
NH3センサ5は、排気管11のうちSCR触媒を備える下流触媒コンバータ33の下流側に設けられる。NH3センサ5は、後に図3を参照して詳述するように作用し、下流触媒コンバータ33の下流側の排気のNH3濃度に応じて変動する起電力を検出信号として出力する。
図2は、O2センサ6の構成と、そのO2濃度の検出原理を模式的に示す図である。
O2センサ6は、固体電解質層61と、この固体電解質層61に設けられた多孔質の検知電極62及び基準電極63と、これら固体電解質層61、電極62,63を一定の温度(例えば、600℃程度)に保つヒータ(図示せず)と、を備える。これら検知電極62と基準電極63とは、図2に示すように固体電解質層61を両面から挟むようにして設ける他、固体電解質層61の同一の面内に互いに離して設けてもよい。
基準電極63と検知電極62には、酸素(O2)に対する活性を有する同じ材料のものが用いられる。酸素に対する活性を有する材料として、より具体的には、基準電極63と検知電極62には、例えば白金(Pt)が用いられる。
EO2=(kT/4e)・ln(Pa/Pb) (4)
図3は、NH3センサ5の構成とそのNH3濃度の検出原理を模式的に示す図である。
NH3センサ5は、固体電解質層51と、この固体電解質層51に設けられた多孔質の検知電極52及び基準電極53と、これら固体電解質層51、電極52,53からなるセンサ素子を一定の温度(例えば、600℃程度)に保つヒータ(図示せず)を備える。これら検知電極52と基準電極53とは、図3に示すように固体電解質層51を両面から挟むようにして設ける他、固体電解質層51の同一の面内に互いに離して設けてもよい。
O2+4e−→2O2− (5)
3O2−+2NH3→N2+3H2O+6e− (6)
ENH3=(kT/3e)・ln(CNH3)
−(kT/4e)・ln(CO2)−(kT/2e)・ln(CH2O) (7)
以下、これらブロック71−78における処理について説明する。
O2センサ6の検出信号は、図4に示すように、ストイキよりリーン側からストイキ(又はストイキよりリッチ側)までの間の空燃比変動に対し、略2値的に変動する。これに対し上流ストイキ判定部71は、O2センサ6の出力範囲内(0から所定の最大値までの間)にストイキ判定閾値(図4中一点鎖線参照)を設定し、O2センサ6の検出信号の値がこのストイキ判定閾値以上である場合にはO2センサ6が設けられた下流触媒コンバータの上流側の排気の空燃比はストイキ又はストイキよりリッチ側であると判定し、O2センサ6の検出信号の値がストイキ判定閾値より小さい場合にはストイキよりリーン側であると判定する。以上のように、上流ストイキ判定部71は、O2センサ6の検出信号に基づいて、下流触媒コンバータの上流側の排気の空燃比がストイキ或いはストイキよりリッチ側であるか、又はストイキよりリーン側であるかを2値的に判定する。
NH3センサ5の検出信号は、排気のNH3濃度及びH2O濃度を一定とした場合、ストイキよりリーン側からストイキ(又はストイキよりリッチ側)までの間の空燃比変動に対し、O2センサ6と同様に略2値的に変動する。また、リーン運転時におけるNH3センサ5の検出信号の値は、排気のNH3濃度等に応じて上述の通常NH3出力範囲内で変動するため、演算によってNH3濃度を算出(検出)できるが、排気の空燃比がストイキよりリーン側からストイキ又はストイキよりリッチ側となった場合、NH3センサ5の検出信号は、排気のNH3濃度によらず上記通常NH3出力範囲外の低酸素濃度時の固有の値となるため、原理的にNH3濃度を算出できない。
図4に示すように、リーン運転を行っている間にストイキ制御(又はリッチ制御)を行い、排気の酸素濃度が0近傍まで低下すると、NH3センサの検出信号の値は、通常NH3出力範囲内から通常NH3出力範囲外の低酸素濃度時の固有の値に変化する。また、ストイキ制御(又はリッチ制御)を終了してリーン運転に切り替え、排気の酸素濃度が0近傍から上昇すると、NH3センサの検出信号の値は、通常NH3出力範囲外の低酸素濃度時の固有の値から、程なくして通常NH3出力範囲内の所定の値に変化する。
上述のように、SCR触媒は、基本的にはリーン運転中であって排気の酸素濃度が十分である場合のみNOxを浄化できる。この還元剤の存在下にあるSCR触媒でNOxを浄化できる期間は、NH3センサの検出信号に基づいて排気のNH3濃度を算出できる期間とほぼ一致する。そこで尿素水噴射制御部74は、NH3濃度算出部72で定めたNH3検知期間の間、すなわちNH3センサの検出信号の値が通常NH3出力範囲内にあり、NH3濃度が比較的正確に算出されたと考えられる期間でのみ、NH3濃度算出部72で算出されたNH3濃度に基づいて還元剤の噴射量を制御する。
CSFには、エンジンから排出されたPMが堆積する。そこでフィルタ再生制御部75では、例えばCSFにおけるPMの堆積量を推定又は直に検出し、この堆積量が所定の閾値を超えた場合にCSFを再生する時期に達したと判断し、堆積したPMを燃焼し除去するフィルタ再生処理を実行する。このフィルタ再生処理は、リッチ制御を行うことにより低酸素濃度雰囲気でCSFの温度をPMの燃焼温度まで昇温する昇温工程と、その後、リーン運転に切り替えてCSFに多くの酸素を供給することによりPMを燃焼させる燃焼工程と、の2つの工程に大きく分けられる。以下、図6を参照して、フィルタ再生処理の昇温工程にNH3センサの出力信号に基づく空燃比判定を適用した例を説明する。なお、PMの堆積量は、例えばエンジンの運転状態に基づいて算出されたPM排出量を積算することによって算出される。この他、PMの堆積量は、CSFの前後の差圧を検出する差圧センサの出力に基づいて推定することもできる。
S1では、CSFを昇温するため、混合気の空燃比をストイキよりリッチ側に制御する空燃比リッチ制御を実行し、続くS2では、S1の空燃比リッチ制御を開始してから経過した時間に相当するリッチ判定時間を積算する。S1の空燃比リッチ制御では、混合気の空燃比がストイキよりリッチ側に設定された所定の目標値になるように、吸気量、燃料噴射量及びEGR量等のエンジンの運転パラメータの目標値を定め、これら運転パラメータの目標値に基づいて吸気制御弁、燃料噴射弁及びEGR制御弁等を駆動制御する。ここで、各運転パラメータの目標値は、予め定められたマップを検索することで決定されたマップ値、又はこれらマップ値を後述のS4において補正した値が用いられる。
例えばエンジンが低、中負荷にある場合、リーン運転下で上記尿素水噴射制御を行うことにより、排気中のCO及びHCはDOC及びCSFにおける酸化反応によって浄化し、NOxはNH3の存在下のSCR触媒における還元反応によって浄化できる。しかし高負荷になりエンジンから排出されるNOx量が増加すると、SCR触媒のみでは十分にNOxを浄化できない場合がある。そこで、空燃比制御部76は、例えばエンジンが低、中負荷にある場合は、混合気の空燃比がストイキよりリーン側になるようにリーン運転を行い、高負荷運転時などエンジンからのNOx排出量が増加する場合には、DOC及びCSFにおける三元浄化反応を利用してCO、HC及びNOxを浄化すべく、混合気の空燃比をストイキ又はその近傍に制御する。しかし、DOC及びCSFにおいて効率的に三元浄化反応を進行させるためには、排気管に設けられたセンサの出力に基づいて高い精度で空燃比をストイキ又はその近傍に制御する必要がある。以下、図7を参照して、このようなストイキ空燃比制御にNH3センサの出力信号に基づく空燃比判定を適用した例を説明する。
S11では、エンジンからのNOx排出量に相関のあるパラメータの値が所定の閾値より大きいか否かを判別する。エンジンからのNOx排出量に相関のあるパラメータの値とは、NOx排出量の推定値、エンジンの要求トルク値、又は図示平均有効圧値などが挙げられる。NOx排出量の推定値は、燃料噴射量や回転数などエンジンの運転状態を示す複数のパラメータを引数として、既知の演算式や制御マップから算出される。エンジンの要求トルク値は、例えば図示しないアクセル開度センサの出力に基づいて算出される。また、図示平均有効圧は、例えば図示しない筒内圧センサの出力に基づいて算出される。S11の判別がNOの場合、リーン運転を継続すべくこの処理を終了する。
ディーゼルエンジンの燃焼技術の1つとして、通常燃焼時よりもEGRガスが多くなるようにEGR制御弁を制御することによりNOx排出量やPM排出量を低減する技術が知られている。EGRガスの量を多くすると空燃比はリッチ方向へ変化する傾向があるため、このような高EGR制御を行う場合は、空燃比がリッチ方向へ変化しすぎないようにEGRガスの量を制御する必要がある。以下、図8を参照して、このような高EGR制御にNH3センサの検出信号に基づく空燃比判定を適用した例を説明する。
S21では、所定の高EGR制御実行条件を満たしているか否かを判別する。S21の判別がYESの場合にはS22に移り、NOの場合にはこの処理を直ちに終了する。S22では、高EGR制御を実行し、S23に移る。S22の高EGR制御では、EGR量の目標値を定め、この目標値に基づいてEGR制御弁を駆動制御する。ここで、EGR量の目標値は、高EGR制御用に予め定められたマップを検索することで決定されたマップ値、又はこのマップ値を後述のS3において補正した値が用いられる。なお、このマップによれば、EGR量の目標値は、混合気の空燃比が弱リーン(ストイキよりややリーン側)になるように定められる。
以上のように、NH3センサの検出信号に応じてEGR量を減量側に補正することにより、空燃比を弱リーンに維持しながら高EGR制御を実行できる。
上述のように、SCR触媒は、基本的には酸素を多く含んだ排気が流れるリーン運転でのみNOxを浄化できる。このため、例えばリーン運転からストイキ又はリッチ運転に切り替えた際、過渡的に上記式(2)の反応を進行させるため、下流触媒コンバータ33には、排気中の酸素を吸蔵したり放出したりする酸素吸蔵放出材(OSC材)が設けられる場合がある。OSC材としては、例えば酸化セリウム(CeO2)が用いられる。このようにSCR触媒にOSC材を含めると、SCR触媒にかかる熱負荷とOSC材にかかる熱負荷が等しくなることから、OSC材の劣化度合いとSCR触媒の劣化度合いとを関連付けることができる。
S31では、一定期間にわたり排気の酸素濃度を低下させるため、混合気の空燃比をストイキよりリッチ側に制御する空燃比リッチ制御を実行する。この空燃比リッチ制御では、混合気の空燃比がストイキよりリッチ側に設定された所定の目標値になるように、吸気量、燃料噴射量及びEGR量等のエンジンの運転パラメータの目標値を定め、これら運転パラメータの目標値に基づいて吸気制御弁、燃料噴射弁及びEGR制御弁等を駆動制御する。ここで、各運転パラメータの目標値は、例えば予め定められたマップを検索することで決定されたマップ値が用いられる。
例えば、上記式(7)に示すように、NH3センサの電極間に発生する起電力はセンサ温度Tに比例している。このため、通常NH3出力範囲や、酸素濃度が0又はその近傍まで低下したときに発生する起電力の大きさもセンサ温度Tによって変化する。したがって、通常NH3出力範囲や、NH3センサの検出信号に基づいて排気の空燃比を判定するためのストイキ判定閾値については、センサ温度に応じて変化させてもよい。なお、センサ温度は、センサ素子のヒータ電流や排気温度等に基づいて推定することができる。
11…排気管(排気通路)
13…EGR装置(EGR装置)
2…排気浄化システム
33…下流触媒コンバータ(SCR触媒)
4…尿素水供給装置(還元剤供給装置)
31…上流触媒コンバータ(上流触媒)
32…排気浄化フィルタ(上流触媒)
5…NH3センサ(アンモニアセンサ)
53…基準電極
52…検知電極
51…固体電解質層
72…NH3濃度算出部(アンモニア濃度算出手段)
73…下流ストイキ判定部(ストイキ判定手段)
74…尿素水噴射制御部(還元剤供給量制御手段)
76…空燃比制御部(空燃比制御手段)
77…高EGR制御部(EGR制御手段)
78…SCR触媒劣化判定制御部(触媒劣化判定手段)
Claims (8)
- 内燃機関の排気通路に設けられ、アンモニアの存在下で排気中の窒素酸化物を選択的に還元する選択還元触媒と、
前記選択還元触媒の上流側にアンモニア又はその前駆体を還元剤として供給する還元剤供給装置と、
酸素に対する活性を有する基準電極と、酸素及びアンモニアに対する活性を有する検知電極と、これら検知電極及び基準電極が設けられた酸素イオン導電性の固体電解質とを備えたアンモニアセンサと、
前記アンモニアセンサの検出信号に応じて還元剤の供給量を制御する還元剤供給量制御手段と、を備えた内燃機関の排気浄化システムであって、
前記基準電極と前記検知電極は、前記排気通路内のうち前記選択還元触媒の下流側に同じ排気に晒されるように設けられ、
前記アンモニアセンサの検出信号の値が所定のストイキ判定閾値を超えて変化した場合には、前記選択還元触媒の下流側の排気の空燃比がストイキよりリーン側からストイキ又はストイキよりリッチ側になったと判定するストイキ判定手段をさらに備えることを特徴とする内燃機関の排気浄化システム。 - 前記還元剤供給量制御手段は、前記アンモニアセンサの検出信号の値が、前記ストイキ判定閾値よりも内側に設定された通常出力範囲内にあるときに、当該アンモニアセンサの検出信号に基づいて還元剤の供給量を制御することを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の排気浄化システム。
- 前記アンモニアセンサの検出信号の値が、前記ストイキ判定閾値よりも内側に設定された通常出力範囲内にあるときに、当該アンモニアセンサの検出信号に基づいて前記選択還元触媒の下流側の排気のアンモニア濃度を算出するアンモニア濃度算出手段をさらに備え、
前記還元剤供給量制御手段は、前記算出されたアンモニア濃度に基づいて還元剤の供給量を制御することを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の排気浄化システム。 - 前記排気通路のうち前記選択還元触媒の上流側に設けられ、三元浄化機能を有する上流触媒と、
前記機関のNOx排出量に相関のあるパラメータの値が所定の閾値以下である場合には、混合気の空燃比をストイキよりリーン側に制御し、前記パラメータの値が前記閾値より大きい場合には、前記ストイキ判定手段による判定に基づいて混合気の空燃比をストイキに制御する空燃比制御手段と、をさらに備えることを特徴とする請求項1から3の何れかに記載の内燃機関の排気浄化システム。 - 前記排気通路を流通する排気の一部を吸気通路に還流するEGR装置と、
前記EGR装置による排気還流量を制御するEGR制御手段と、をさらに備え、
前記EGR制御手段は、前記ストイキ判定手段により空燃比がストイキ又はストイキよりリッチ側になったと判定されたことに応じて、排気還流量を減量側に補正することを特徴とする請求項1から4の何れかに記載の内燃機関の排気浄化システム。 - 前記選択還元触媒には、酸素吸蔵放出材が含まれ、
混合気の空燃比をストイキ又はストイキよりリッチ側にする制御を開始した後の所定の時期から、前記ストイキ判定手段により前記選択還元触媒の下流側の空燃比がストイキ又はストイキよりリッチ側になったと判定されるまでにかかった時間を測定し、当該測定時間に基づいて前記選択還元触媒の劣化を判定する触媒劣化判定手段をさらに備えることを特徴とする請求項1から3の何れかに記載の内燃機関の排気浄化システム。 - 内燃機関の排気通路に設けられ、アンモニアの存在下で排気中の窒素酸化物を選択的に還元する選択還元触媒と、
前記選択還元触媒の上流側にアンモニア又はその前駆体を還元剤として供給する還元剤供給装置と、
前記選択還元触媒の下流側に設けられ、排気中の少なくともアンモニア及び酸素の濃度に応じた起電力を検出信号として電極間に発生するアンモニアセンサと、
前記アンモニアセンサの検出信号に基づいて還元剤の供給量を制御する還元剤供給量制御手段と、を備えた内燃機関の排気浄化システムであって、
前記アンモニアセンサの電極間には、その周囲の排気の酸素濃度が0又はほぼ0になると、アンモニア濃度によらず所定のストイキ判定閾値を超える起電力が発生し、
前記アンモニアセンサの検出信号の値が前記ストイキ判定閾値を超えて変化した場合には、前記選択還元触媒の下流側の排気の空燃比がストイキよりリーン側からストイキ又はストイキよりリッチ側になったと判定するストイキ判定手段をさらに備えることを特徴とする内燃機関の排気浄化システム。 - 前記アンモニアセンサの検出信号の値が、前記ストイキ判定閾値よりも内側に設定された通常出力範囲内にあるときに、当該アンモニアセンサの検出信号に基づいて前記選択還元触媒の下流側の排気のアンモニア濃度を算出するアンモニア濃度算出手段をさらに備え、
前記還元剤供給量制御手段は、前記算出されたアンモニア濃度に基づいて還元剤の供給量を制御することを特徴とする請求項7に記載の内燃機関の排気浄化システム。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012179375A JP5812952B2 (ja) | 2012-08-13 | 2012-08-13 | 内燃機関の排気浄化システム |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012179375A JP5812952B2 (ja) | 2012-08-13 | 2012-08-13 | 内燃機関の排気浄化システム |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014037787A JP2014037787A (ja) | 2014-02-27 |
JP2014037787A5 JP2014037787A5 (ja) | 2014-04-10 |
JP5812952B2 true JP5812952B2 (ja) | 2015-11-17 |
Family
ID=50286099
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012179375A Expired - Fee Related JP5812952B2 (ja) | 2012-08-13 | 2012-08-13 | 内燃機関の排気浄化システム |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5812952B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6102908B2 (ja) * | 2014-12-26 | 2017-03-29 | トヨタ自動車株式会社 | 排気浄化装置の劣化診断装置 |
JP6102907B2 (ja) * | 2014-12-26 | 2017-03-29 | トヨタ自動車株式会社 | 排気浄化装置の劣化診断装置 |
JP2016166546A (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 本田技研工業株式会社 | Nh3センサの故障検知方法 |
JP2016166757A (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 本田技研工業株式会社 | Nh3センサの故障検知方法 |
JP2017067041A (ja) * | 2015-10-01 | 2017-04-06 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の排気浄化システム |
JP6483004B2 (ja) * | 2015-10-19 | 2019-03-13 | 本田技研工業株式会社 | 湿度推定方法及び内燃機関の排気浄化システム |
JP6278039B2 (ja) * | 2015-12-14 | 2018-02-14 | トヨタ自動車株式会社 | 選択還元型触媒の劣化診断装置 |
JP6867921B2 (ja) * | 2016-10-24 | 2021-05-12 | 日本碍子株式会社 | アンモニア濃度測定装置,アンモニア濃度測定システム,排ガス処理システム,及びアンモニア濃度測定方法 |
DE102017202574A1 (de) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | Ford Global Technologies, Llc | Verfahren zum Betrieb einer Abgasnachbehandlungseinrichtung eines Kraftfahrzeugs |
CN114000937B (zh) * | 2021-10-29 | 2023-03-24 | 潍柴动力股份有限公司 | 尿素结晶自动识别清理装置及其控制方法 |
CN115962057A (zh) * | 2022-12-29 | 2023-04-14 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种发动机排放控制方法及装置 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4211232B2 (ja) * | 2001-04-19 | 2009-01-21 | トヨタ自動車株式会社 | 排気ガスセンサ |
JP5033017B2 (ja) * | 2008-02-22 | 2012-09-26 | 日本特殊陶業株式会社 | アンモニアガスセンサ |
JP2010139238A (ja) * | 2008-12-09 | 2010-06-24 | Ngk Spark Plug Co Ltd | アンモニアガスセンサ |
-
2012
- 2012-08-13 JP JP2012179375A patent/JP5812952B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2014037787A (ja) | 2014-02-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5812952B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化システム | |
JP4692911B2 (ja) | NOxセンサの出力較正装置及び出力較正方法 | |
US8359841B2 (en) | Exhaust purifying apparatus for an internal combustion engine | |
JP5843699B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化システム | |
JP2009175013A (ja) | NOxセンサの劣化診断装置 | |
JP5910759B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化システム | |
US10006333B1 (en) | Exhaust gas control apparatus for internal combustion engine | |
JPWO2013035155A1 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
US10060318B2 (en) | Method for operating a driving system and corresponding driving system | |
JP2019152137A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2009156159A (ja) | 排気ガス浄化システムの異常部位の判定装置 | |
JP6248978B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
JP6149940B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2009175014A (ja) | NOxセンサ及びその劣化診断装置 | |
JP6112093B2 (ja) | 排気浄化システム | |
JP6988648B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2009036055A (ja) | 排気処理装置の制御装置 | |
JP2017040226A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2005105871A (ja) | 内燃機関の触媒制御装置及び触媒劣化判定装置 | |
JP2009180150A (ja) | 排気ガス浄化システムに用いられるNOxセンサの異常判定装置 | |
JP5359360B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2013238170A (ja) | 内燃機関の排気浄化システム | |
JP2016166546A (ja) | Nh3センサの故障検知方法 | |
JP2009243316A (ja) | 排気ガス浄化装置及びその排気ガス浄化方法 | |
JP2004232576A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140207 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141128 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150811 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150818 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150915 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5812952 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |