JP5794906B2 - 被削性に優れた銅合金材 - Google Patents
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Description
また黄銅では、亜鉛量を向上させることで、銅−亜鉛系化合物であるβ相γ相を形成させ、あるいはケイ素を添加して銅−亜鉛−ケイ素系化合物であるκ相を形成させ、これらの化合物を切削屑分断の起点として作用させることで被削性を向上させている(特許文献7)。亜鉛量を向上させ形成させる銅−亜鉛系化合物のうち、特にγ相を形成させる技術としては、Snを添加する事により、α、β、γの3相にする技術等が知られている(特許文献8〜11)。
特許文献1〜4の各技術では、前述のとおり被削性を向上させるための添加元素として鉛を用いており、環境への負荷が懸念される。また、特許文献5および6の技術では、ビスマスを添加すると被削性は改善されるが、加工中に割れやすくなり、特に熱間加工が困難となる。すなわち、熱間加工性の改善を図ることが改めて必要となる。
特許文献7では、銅−亜鉛−ケイ素系化合物のκ相は被削性を向上させるが、熱間加工性、冷間加工性を劣化させ、板形状等への加工は困難である。
特許文献8〜11では、銅-亜鉛-錫系の合金において、β相およびγ相の分散により被削性を向上させるが、α相との共存により冷間加工性を担保するため、被削性を犠牲にしており、更なる被削性の向上の要求がある。
(1)Znを48〜54mass%含有し、残部がCuおよび不可避的不純物からなる銅合金材であって、γ相がβ相の粒界上にβ相の周囲を覆うように形成されており、β相の全粒界長さにおいてγ相が包括している割合を断面で評価したとき、その粒界包括率が60%以上であり、γ相の厚さの平均値のβ相の平均粒径に対する比が、0.5%以上、10%以下であることを特徴とする、被削性に優れた銅合金材。
(2)β相の粒内にγ相が分散しており、β相粒内にあるγ相の数密度が250個/mm2以上、1000個/mm2未満であることを特徴とする、(1)に記載の被削性に優れた銅合金材。
(3)形状が板材である(1)または(2)に記載の銅合金材。
(4)β単相にする熱処理を600℃以上840℃以下で10〜120分行った後、γ相を分散させる熱処理を300℃以上600℃未満で10〜600分行う処理を含む(1)〜(3)のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
(5)β単相にする熱処理を600℃以上840℃以下で10〜120分行った後、γ相をβ相の粒界に覆うように形成させる500℃以上600℃未満で10〜120分行う熱処理と、γ相をβ相の粒内に形成させる300℃以上500℃未満で120〜600分行う熱処理とを、任意の順番で実施する処理を含む(1)〜(3)のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
(6)β単相にする熱処理の前に熱間加工の工程を含み、熱間加工前の材料加熱を600℃以上840℃以下で実施し、熱間加工を470℃以上で終了する製造工程を含む(4)または(5)に記載の製造方法。
(7)前記熱間加工が熱間圧延であり、熱間圧延前の材料加熱を600℃以上840℃以下で実施し、熱間圧延を470℃以上で終了する製造工程を含む(6)に記載の製造方法。
(8)前記熱間加工が熱間押出であり、熱間押出前の材料加熱を600℃以上840℃以下で実施し、熱間押出を470℃以上で終了する製造工程を含む(6)に記載の製造方法。
(9)熱間加工の工程を含み、熱間加工前の材料加熱を600℃以上840℃未満で実施し、熱間加工を600℃以上で終了し急冷する工程で熱間加工と同時にβ単相にした後に、γ相を分散させる熱処理を300℃以上600℃未満で10〜600分行う処理を含む製造工程を含む(1)〜(3)のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
(10)熱間加工の工程を含み、熱間加工前の材料加熱を600℃以上840℃未満で実施し、熱間加工を600℃以上で終了し急冷する工程で熱間加工と同時にβ単相にした後に、γ相をβ相の粒界に覆うように形成させる500℃以上600℃未満で10〜120分行う熱処理と、γ相をβ相の粒内に形成させる300℃以上500℃未満で120〜600分行う熱処理とを、任意の順番で実施する処理を含む(1)〜(3)のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
(11)前記熱間加工が熱間圧延である(9)または(10)に記載の製造方法。
(12)前記熱間加工が熱間押出である(9)または(10)に記載の製造方法。
また、粒界包括率を評価する断面の位置は特に制限はないが、板材の場合には「切削加工に供する面」、棒材の場合には「押出方向に対して垂直な面」が好ましい。
粒界包括率f=β相粒界上のγ相長さの総和/β相粒界長さ×100(%)
β相粒界上のγ相厚さの平均値/β相平均結晶粒径×100(%)
表1の合金成分で示される組成の発明例および比較例の銅合金を高周波溶解炉にて溶解し、厚さ30mm、幅120mm、長さ150mmの鋳鉄製鋳型に鋳造し鋳塊を得た。
粒界包括率f=β相粒界上のγ相長さの総和/β相粒界長さ×100(%)
β相粒界上のγ相厚さの平均値/β相平均結晶粒径×100(%)
表2の合金成分で示される組成の発明例および比較例の銅合金を直径200mm×500mmの鋳塊を作成し、熱間押出用のビレットとした。
2 β相粒界上のγ相
3 β相内のγ相
4 β相粒界上のγ相の厚さ
Claims (12)
- Znを48〜54mass%含有し、残部がCuおよび不可避的不純物からなる銅合金材であって、
γ相がβ相の粒界上にβ相の周囲を覆うように形成されており、β相の全粒界長さにおいてγ相が包括している割合を断面で評価したとき、その粒界包括率が60%以上であり、
γ相の厚さの平均値のβ相の平均粒径に対する比が、0.5%以上、10%以下であることを特徴とする、被削性に優れた銅合金材。 - β相の粒内にγ相が分散しており、β相粒内にあるγ相の数密度が250個/mm2以上、1000個/mm2未満であることを特徴とする、請求項1に記載の被削性に優れた銅合金材。
- 形状が板材である請求項1または2に記載の銅合金材。
- β単相にする熱処理を600℃以上840℃以下で10〜120分行った後、γ相を分散させる熱処理を300℃以上600℃未満で10〜600分行う処理を含む請求項1〜3のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
- β単相にする熱処理を600℃以上840℃以下で10〜120分行った後、γ相をβ相の粒界に覆うように形成させる500℃以上600℃未満で10〜120分行う熱処理と、γ相をβ相の粒内に形成させる300℃以上500℃未満で120〜600分行う熱処理とを、任意の順番で実施する処理を含む請求項1〜3のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
- β単相にする熱処理の前に熱間加工の工程を含み、熱間加工前の材料加熱を600℃以上840℃以下で実施し、熱間加工を470℃以上で終了する製造工程を含む請求項4または5に記載の製造方法。
- 前記熱間加工が熱間圧延であり、熱間圧延前の材料加熱を600℃以上840℃以下で実施し、熱間圧延を470℃以上で終了する製造工程を含む請求項6に記載の製造方法。
- 前記熱間加工が熱間押出であり、熱間押出前の材料加熱を600℃以上840℃以下で実施し、熱間押出を470℃以上で終了する製造工程を含む請求項6に記載の製造方法。
- 熱間加工の工程を含み、熱間加工前の材料加熱を600℃以上840℃未満で実施し、熱間加工を600℃以上で終了し急冷する工程で熱間加工と同時にβ単相にした後に、γ相を分散させる熱処理を300℃以上600℃未満で10〜600分行う処理を含む製造工程を含む請求項1〜3のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
- 熱間加工の工程を含み、熱間加工前の材料加熱を600℃以上840℃未満で実施し、熱間加工を600℃以上で終了し急冷する工程で熱間加工と同時にβ単相にした後に、γ相をβ相の粒界に覆うように形成させる500℃以上600℃未満で10〜120分行う熱処理と、γ相をβ相の粒内に形成させる300℃以上500℃未満で120〜600分行う熱処理とを、任意の順番で実施する処理を含む請求項1〜3のいずれか1項に記載の銅合金材の製造方法。
- 前記熱間加工が熱間圧延である請求項9または10に記載の製造方法。
- 前記熱間加工が熱間押出である請求項9または10に記載の製造方法。
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