JP5761255B2 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

Description

本発明は、酸化触媒と、アンモニアを還元剤として用いて排気内の窒素酸化物を選択還元する選択還元型触媒と、を備える内燃機関の排気浄化装置に関する。

従来、内燃機関の排気通路に、酸化能力を有する酸化触媒と、この酸化触媒の下流側に、アンモニアを還元剤として用いて排気内の窒素酸化物（ＮＯｘ）を選択還元する選択還元型触媒（以下、ＳＣＲ触媒ともいう。）と、を備える内燃機関の排気浄化装置が知られている。このＳＣＲ触媒におけるＮＯｘの選択還元反応においては、一酸化窒素（ＮＯ）と二酸化窒素（ＮＯ_２）が１対１で反応する還元反応の反応速度が特に速いことが知られている。そのため、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率は、当該ＳＣＲ触媒に流入する排気のＮＯ_２比率（排気内のＮＯに対するＮＯ_２のモル比率）が、当該還元反応が促進される所定比率（例えば略１）に近いほど高くなる。しかしながら、内燃機関から排出される排気には、通常、ＮＯがＮＯ_２より多く含まれるため、当該排気のＮＯ_２比率は上述の所定比率よりも低い。そこで、酸化触媒を用いて排気内のＮＯをＮＯ_２に酸化させて、酸化触媒から流出してＳＣＲ触媒に流入する排気のＮＯ_２比率を上述の所定比率に近付けることで、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率を上昇させる技術が知られている（例えば、特許文献１参照）。

ところで、排気に含まれる炭化水素（ＨＣ）が酸化触媒に付着すると、酸化触媒の酸化能力が低下するＨＣ被毒が発生することがある。酸化触媒の酸化能力が低下すると、酸化されるＮＯの量が減少して酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率が低下する。つまり、酸化触媒にＨＣ被毒が発生すると、結果的にＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率が低下する。ここで、ＨＣ被毒の回復方法としては、リーン燃焼に切り替えて酸化触媒に流入する排気の酸素濃度を増大させることによって、酸化触媒に付着した炭化水素の酸化除去を促進させる技術が知られている（例えば、特許文献２参照）。

特表２０１１−５０６８１８号公報 特開２０００−１４５５０６号公報

ここで、上述した従来技術では、燃焼される混合気の酸素濃度も増大されるため、内燃機関から排出される排気内のＮＯｘ量が増大する虞がある。そのため、酸化触媒のＨＣ被毒を回復させることができたとしても、大気に排出されるＮＯｘ量が増大する虞があった。

本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、内燃機関の排気通路に、酸化触媒と、この酸化触媒よりも下流側に設けられ、アンモニアを還元剤として用いて排気内の窒素酸化物を選択還元するＳＣＲ触媒と、を備える内燃機関の排気浄化装置において、酸化触媒にＨＣ被毒が発生した場合に、大気へのＮＯｘの放出を抑制しながら酸化触媒のＨＣ被毒を回復することを目的とする。

上記した課題を解決するために、本発明に係る内燃機関の排気浄化装置は、
内燃機関の排気通路に設けられ、酸化能力を有する酸化触媒と、
前記排気通路における前記酸化触媒よりも下流側に設けられ、アンモニアを還元剤として用いて排気内の窒素酸化物を選択還元する選択還元型触媒と、
前記選択還元型触媒に排気を介してアンモニアまたはアンモニアの前駆体を供給する還元剤供給部と、
前記酸化触媒に炭化水素が付着することによって生じるＨＣ被毒のＨＣ被毒量を取得する酸化触媒被毒量取得部と、
前記内燃機関の燃焼室内で燃焼される混合気の酸素濃度を増大させる酸素濃度増大部と、
前記酸化触媒に付着している炭化水素を酸化除去することによって該酸化触媒のＨＣ被毒を回復させる酸化触媒被毒回復部と、
を備え、
前記酸化触媒被毒回復部は、前記酸化触媒のＨＣ被毒量がＨＣ被毒による該酸化触媒の酸化能力の低下によって該酸化触媒から流出する排気内の一酸化窒素に対する二酸化窒素の比率が所定の閾比率未満になる量である場合は、前記選択還元型触媒の温度が該選択還元型触媒の活性温度以上のときに、該温度が該活性温度未満のときよりも前記酸素濃度を増大させるようにした。

酸化触媒に流入する排気に含まれる燃料、即ち炭化水素（ＨＣ）は、酸化触媒によって酸化されるが、その量や酸化触媒の触媒温度（以下、「床温」ともいう。）によっては、酸化触媒に付着して当該酸化触媒の酸化能力を低下させるＨＣ被毒を引き起こす。なお、上述の酸化触媒被毒量取得部は、酸化触媒に流入する排気内のＨＣ量や酸化触媒の床温からＨＣ被毒量を取得する。ここで、酸化触媒の酸化能力は、ＨＣ被毒量が大きいほど低下する。つまり、ＨＣ被毒量が大きいほど、排気内の一酸化窒素（ＮＯ）から二酸化窒素（ＮＯ_２）が生成される酸化反応が抑制されるため、酸化触媒から流出する排気内のＮＯに対するＮＯ_２の比率（以下、「ＮＯ_２比率」ともいう。）が低下する。

選択還元型触媒（以下、「ＳＣＲ触媒」ともいう。）のＮＯｘ浄化率は、ＳＣＲ触媒に流入する排気のＮＯ_２比率が、ＳＣＲ触媒によるＮＯｘ浄化が最も促進される所定比率（以下、「最適比率」ともいう。）以下である場合は、当該排気のＮＯ_２比率の低下に応じて低下する。なお、ＳＣＲ触媒は酸化触媒よりも下流側に設けられているから、ＳＣＲ触媒に流入する排気のＮＯ_２比率と酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率との間には相関関係がある。つまり、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率と酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率との間には相関関係がある。ゆえに、この相関関係から、ＳＣＲ触媒によって所望のＮＯｘ浄化率（以下、「目標ＮＯｘ浄化率」ともいう。）が発揮されるときにおける、酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率を定めることができる。本発明においては、当該ＮＯ_２比率を、上述の「所定の閾比率」とすることができる。つまり、ＨＣ被毒による酸化能力の低下によって、酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率が当該所定の閾比率未満になる場合は、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率が目標ＮＯｘ浄化率未満になる。なお、上述のように、酸化触媒の酸化能力はＨＣ被毒量に応じて低下する。ゆえに、酸化触媒のＨＣ被毒量から、酸化触媒の酸化能力が、酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率が上述の所定の閾比率未満となる値まで低下したか否かを判断することができる。

以上より、本発明によれば、酸化触媒のＨＣ被毒によって、酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率が上述の所定の閾比率未満になる場合は、ＳＣＲ触媒の床温が該ＳＣＲ触媒の活性温度以上のときに、該床温が該活性温度未満のときよりも混合気の酸素濃度が増大される。これにより、酸化触媒に流入する排気の酸素濃度が増大されるため、酸化触媒に付着しているＨＣの酸化除去が促進されて当該酸化触媒の酸化能力が回復する。その結果、酸化触媒から流出する排気のＮＯ_２比率が上昇するため、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率を上昇させることができる。

ここで、混合気の酸素濃度が増大されると、内燃機関から排出されるＮＯｘの量も増大することがある。ただし、混合気の酸素濃度の増大時には、ＳＣＲ触媒の床温が、ＳＣＲ触媒が十分に活性された活性温度以上にある。そのため、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化能は維持されているので、酸化触媒のＨＣ被毒の回復に伴ってＳＣＲ触媒に流出する排気のＮＯ_２比率が上昇すれば、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率も上昇する。ゆえに、混合気の酸素濃度の増大による内燃機関から排出されるＮＯｘの増大分は、ＮＯｘ浄化率が上昇したＳＣＲ触媒によって浄化される。ゆえに、本発明によれば、大気へのＮＯｘの放出を抑制しながら酸化触媒のＨＣ被毒を回復することが可能になる。

なお、本発明に係る排気浄化装置が、内燃機関から排出された排気の一部を該内燃機関の吸気通路に還流させるＥＧＲ装置を更に備える場合は、酸素濃度増大部は、ＥＧＲ装置による排気の還流量を減少させることによって混合気の酸素濃度を増大させてもよい。これにより、酸化触媒に流入する排気の酸素濃度をより効果的に増大させることが可能になる。

また、本発明においては、上述の酸素濃度増大部は、ＳＣＲ触媒の床温がその活性温度以上のときは、ＳＣＲ触媒の床温が高いほど、混合気の酸素濃度を増大させるようにしてもよい。ここで、ＳＣＲ触媒の床温が高いほど、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化能は高くなる（ただし、過昇温状態は除く）。そのため、ＨＣ被毒の回復に伴って上昇するＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率の上昇幅は、ＳＣＲ触媒の床温が高いほど大きい。ゆえに、本発明によれば、混合気の酸素濃度がより増大されたことによって内燃機関から排出されるＮＯｘがより増大したとしても、その増大分は、ＮＯｘ浄化率がより上昇したＳＣＲ触媒によって浄化される。その結果、大気へのＮＯｘの放出を抑制しながら酸化触媒のＨＣ被毒をより速やかに回復することが可能になる。

また、本発明に係る排気浄化装置が、酸化触媒とＳＣＲ触媒との間、または、ＳＣＲ触媒と一体的に設けられ、排気内の粒子状物質を捕集するフィルタと、フィルタのＨＣ被毒のＨＣ被毒量を取得するフィルタ被毒量取得部と、酸化触媒に排気を介して燃料を供給する燃料供給部と、フィルタに付着している炭化水素を酸化除去することによって該フィルタのＨＣ被毒を回復させるフィルタ被毒回復部と、を更に備える場合は、このフィルタ被毒回復部は、フィルタのＨＣ被毒量が回復を必要とする所定量以上の場合は、酸化触媒の床温が所定温度以上のときに、該酸化触媒に燃料を供給するようにしてもよい。ここで、上述した酸化触媒のＨＣ被毒と同様に、フィルタにもＨＣ被毒が発生することがある。そのため、上述のフィルタ被毒量取得部は、フィルタに流入する排気内のＨＣ量やフィルタの温度からＨＣ被毒量を取得する。また、上述の所定温度は、供給された燃料を十分に酸化するために必要な酸化触媒の床温とすればよい。

本発明によれば、フィルタのＨＣ被毒を回復する必要がある場合は、燃料供給部から供給される燃料が酸化触媒によってより効果的に酸化される。これにより、酸化触媒から流出する排気の温度が上昇するため、フィルタに流入する排気の温度が上昇する。その結果、フィルタに付着しているＨＣの酸化除去が促進されるため、フィルタのＨＣ被毒がより効果的に回復される。

また、本発明においては、上述のフィルタ被毒回復部は、フィルタのＨＣ被毒量が上述の所定量以上の場合は、酸化触媒の床温が上述の所定温度未満のときに、該床温が該所定温度以上のときよりも混合気の酸素濃度を増大させてもよい。これにより、酸化触媒に流入する排気の酸素濃度が増大されることによって、酸化触媒から流出する排気の温度が上昇され、また、当該排気の酸素濃度が増大される。その結果、フィルタに付着しているＨＣの酸化除去が促進されるため、燃料供給部による燃料供給を実行しなくてもフィルタのＨＣ被毒を回復することができる。

本発明によれば、内燃機関の排気通路に、酸化触媒と、この酸化触媒よりも下流側に設けられ、アンモニアを還元剤として用いて排気内の窒素酸化物を選択還元するＳＣＲ触媒と、を備える内燃機関の排気浄化装置において、酸化触媒にＨＣ被毒が発生した場合に、大気へのＮＯｘの放出を抑制しながら酸化触媒のＨＣ被毒を回復することが可能になる。

実施例１に係る内燃機関の排気浄化装置の概略構成を示す図である。 実施例１に係る酸化触媒のＨＣ被毒回復制御のフローを示すフローチャートである。 実施例１に係る酸化触媒のＨＣ被毒回復制御が実行されるときの各物理量の推移を示すタイムチャートである。 実施例１に係る酸化触媒のＨＣ被毒量の更新時に使用されるマップを説明する図である。 実施例１に係る酸化触媒における床温とＨＣ被毒量との関係を示す図である。 実施例１に係る酸化触媒におけるＨＣ流入量とＨＣ被毒量との関係を示す図である。 実施例２に係る酸化触媒のＨＣ被毒回復制御のフローを示すフローチャートである。 実施例３に係る酸化触媒及びフィルタのＨＣ被毒回復制御のフローを示すフローチャートである。 変形例に係る酸化触媒とフィルタの概略構成を示す部分図である。

以下、本発明の具体的な実施形態について図面に基づいて説明する。本実施形態に記載される構成部品の寸法、材質、形状、相対配置等は、特に記載がない限り発明の技術的範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。

［実施例１］
まず、本発明の第１の実施例について説明する。図１は、本発明が適用される内燃機関とその排気浄化装置の概略構成を示す図である。図１に示す内燃機関１は、複数の気筒を有する自動車用の圧縮着火式の内燃機関（ディーゼルエンジン）である。

内燃機関１は、気筒内の燃焼室内へ燃料を噴射する燃料噴射弁１ａを備えている。また、内燃機関１には、吸気通路２と排気通路３が接続されている。吸気通路２は、大気から取り込まれた空気を内燃機関１の気筒へ導く通路であり、内燃機関１の気筒内に吸入される空気量を調整するスロットル弁４が配置されている。また、排気通路３は、内燃機関１の気筒内から排出される排気を流通させるための通路である。

排気通路３には、上流側から順に、触媒ケーシング５、第１排気温度センサ６、還元剤添加弁７、第１ＮＯｘセンサ８、選択還元型触媒（ＳＣＲ触媒）９、第２ＮＯｘセンサ１０及び第２排気温度センサ１１が配置されている。また、内燃機関１には、内燃機関１を制御するための電子制御ユニットであるＥＣＵ１００が併設されている。上述の燃料噴射弁１ａ、スロットルバルブ４、還元剤添加弁７は、ＥＣＵ１００に電気的に接続されており、ＥＣＵ１００によって制御される。また、ＥＣＵ１００には、上述の両排気温度センサ６や両ＮＯｘセンサに加えて、機関回転数を検知するクランクポジションセンサ１２や運転者によるアクセルペダルの踏み込み量を検知するアクセルポジションセンサ１３が電気的に接続されており、これらの出力信号がＥＣＵ１００に入力される。なお。ＥＣＵ１
００は、クランクポジションセンサ１２やアクセルポジションセンサ１３等の検出値に基づいて内燃機関１０の運転状態を推定する。

触媒ケーシング５内には、酸化能力を有する酸化触媒５ａと、排気内の粒子状物質（ＰＭ）を捕集するフィルタ５ｂが収容されている。酸化触媒５ａは、内燃機関１から排出される未燃燃料や一酸化炭素等を酸化し、これらが大気へ排出されることを抑制する。また、酸化触媒５ａは、排気に含まれる一酸化窒素（ＮＯ）を酸化して二酸化窒素（ＮＯ_２）を生成する。そして、第１排気温度センサ６は、触媒ケーシング５から流出する排気の温度を検出する。この第１排気温度センサ６の検出値から酸化触媒５ａの触媒温度（床温）が推定される。なお、図１に模式的に示されるように、酸化触媒５ａは、触媒ケーシング５内においてフィルタ５ｂの上流側に配置されているが、酸化触媒５ａがフィルタ５ｂの上流側に配置される限りにおいて、それぞれが別個のケーシング内に収容されていてもよい。

還元剤添加弁７は、ＥＣＵ１００からの指令に基づいて排気通路３内を流通する排気に尿素水を噴射し、アンモニアの前駆体としての尿素をＳＣＲ触媒９に供給する。ＳＣＲ触媒９は、尿素から生成されたアンモニアを還元剤として用いて排気内のＮＯｘを浄化する。ここで、ＥＣＵ１００は、ＳＣＲ触媒９の上流側に配置された第１ＮＯｘセンサ８と、下流側に配置された第２ＮＯｘセンサ１０によって検出される排気のＮＯｘ濃度に基づいて、ＳＣＲ触媒９においてＮＯｘが効果的に還元されるように、還元剤添加弁７による尿素水の添加量を制御する。なお、還元剤添加弁７は、尿素水に代えてアンモニア水を添加してもよい。そして、第２排気温度センサ１１は、ＳＣＲ触媒９から流出する排気の温度を検出する。この第２排気温度センサ１１の検出値からＳＣＲ触媒９の床温が推定される。

ここで、ＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化能は、床温の上昇と共に上昇する（ただし、床温が過度に上昇した場合は除く）。特に、ＳＣＲ触媒９の床温が、ＳＣＲ触媒９が十分に活性される活性温度以上になると、ＮＯｘ浄化能が十分に高くなる。ただし、ＳＣＲ触媒９によって実際に発揮されるＮＯｘ浄化率（ＳＣＲ触媒へ流入するＮＯｘ量に対するＳＣＲ触媒で浄化されるＮＯｘ量の比率）は、ＳＣＲ触媒９に流入する排気のＮＯ_２比率（排気内のＮＯに対するＮＯ_２のモル比率）に依存する傾向にある。具体的には、ＳＣＲ触媒９によるアンモニアを還元剤として用いたＮＯｘの選択還元反応においては、ＮＯとＮＯ_２が１対１で反応する下記の反応式（１）で示される還元反応１の反応速度が特に速い。
ＮＯ ＋ ＮＯ_２ ＋ ＮＨ_３ → ２Ｎ_２ ＋ ３Ｈ_２Ｏ …（１）
そのため、ＳＣＲ触媒９に流入する排気のＮＯ_２比率が、還元反応１が最も促進される所定比率（例えば略１。以下、「最適比率」ともいう。）に近付くほど、ＳＣＲ触媒９の実際のＮＯｘ浄化率（以下、単に「ＮＯｘ浄化率」ともいう。）が高くなる。

以上のように構成された排気通路３には、内燃機関１の吸気通路に内燃機関１から排出された排気の一部を還流させるＥＧＲ装置２０が設けられている。ＥＧＲ装置２０は、吸気通路２と排気通路３を連通するＥＧＲ通路２１と、還流されるＥＧＲガス量を調整するＥＧＲ弁２２を備えている。ＥＧＲ弁２２は、電気的に接続されたＥＣＵ１００からの指令に基づいて、ＥＧＲガス量を調整する。

ところで、本実施例に係る内燃機関１の排気浄化装置においては、内燃機関１の運転が継続すると、酸化触媒５ａに未燃燃料としての炭化水素（ＨＣ）が付着して、酸化触媒５ａの酸化能力を低下させるＨＣ被毒が発生することがある。このＨＣ被毒は、より詳細には、酸化触媒５ａに流入する排気内のＨＣが、酸化触媒５ａに坦持されたプラチナ等の活性点に付着することによって、触媒の活性が低下する現象である。そのため、酸化触媒５ａに付着しているＨＣの量をＨＣ被毒量（以下、単に「被毒量」ともいう。）と定義すれ
ば、被毒量が増大するほど、酸化触媒５ａの酸化能力は低下する。酸化触媒５ａの酸化能力が低下すると、酸化触媒５ａによるＮＯの酸化によって生成されるＮＯ_２の量が減少する。ここで、内燃機関１から排出される排気には、通常、ＮＯがＮＯ_２よりも多く含まれている。そのため、酸化触媒５ａのＨＣ被毒が進行して被毒量が増大すると、酸化触媒５ａの作用によるＮＯ_２比率の上昇幅が減少する。つまり、酸化触媒５ａの被毒量が増大するにつれて、酸化触媒５ａから流出する排気のＮＯ_２比率が低下する。その結果、ＳＣＲ触媒９に流入する排気のＮＯ_２比率が上述の最適比率から乖離していくため、ＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化率が低下する。ここで、ＮＯｘの大気への放出を十分に抑制するためには、ＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化率が所望の目標ＮＯｘ浄化率以上であることが要求されるため、適当な時期に酸化触媒５ａのＨＣ被毒を回復する必要がある。

酸化触媒５ａのＨＣ被毒の回復は、酸化触媒５ａに付着しているＨＣを酸化除去することによって行われる。ここで、酸化触媒５ａに流入する排気を、燃料噴射弁１ａにアフター噴射等を実行されることによって昇温させればＨＣの酸化除去を促進することができる。しかしながら、排気の昇温には燃料を消費するために好ましくない。そこで、酸化触媒５ａに流入する排気の酸素濃度を増大させることによって、付着しているＨＣの酸化除去を促進させる方法が考えられる。ここで、酸化触媒５ａに流入する排気の酸素濃度の増大は、内燃機関１において燃焼される混合気の酸素濃度を増大させることによって行うことができる。しかしながら、この方法では内燃機関１から排出される排気内のＮＯｘ量も増大する虞がある。そこで、本実施例に係る酸化触媒５ａの被毒回復の制御においては、内燃機関１から排出されるＮＯｘの増大分が浄化されるように、酸化触媒５ａの被毒回復に伴ってＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化率も上昇される。以下、このＨＣ被毒回復制御について、図面を用いて説明する。

図２は、本実施例に係る酸化触媒５ａのＨＣ被毒の回復制御のフローを示すフローチャートである。このフローは、ＥＣＵ１００によって、所定の時間毎に、または、必要に応じて実行される。また、図３は、酸化触媒５ａの回復制御の実行時における各物理量の推移を示すタイムチャートである。

ステップＳ１０１において、ＥＣＵ１００は、酸化触媒５ａのＨＣ被毒の被毒量であるＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}を更新する。本フローにおけるＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}は、前回のフローの終了時におけるＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}に、前回のフローの終了から本フローの開始までの期間Δｔに発生した被毒量ΔＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}を加算することによって求められる。ここで、ＥＣＵ１００は、本フロー実行時における酸化触媒５ａの床温Ｔ_ｄｏｃと、Δｔ間に酸化触媒５ａに流入した排気に含まれるＨＣ量であるＨＣ流入量とからΔＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}を取得する。なお、Ｔ_ｄｏｃは、第１排気温度センサ６による検出値から推定される。また、ＨＣ流入量は、Δｔ間に内燃機関１から排出された燃料量から推定される。この燃料量は、燃料噴射弁１ａによる燃料噴射量が多い（即ち、機関負荷が高い）ほど、また、ＥＧＲ装置２０によって還流されるＥＧＲガス量が多いほど多い。そこで、ＥＣＵ１００は、取得された機関回転数、燃料噴射量やＥＧＲガスの還流量に基づいて、予め用意されたマップや算出モデルからΔｔ間に内燃機関１から排出された燃料量を取得する。このようにしてＴ_ｄｏｃとＨＣ流入量を取得すると、ＥＣＵ１００は、図４に模式的に示されるマップから対応するΔＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}を取得する。

ここで、図４は、ΔＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}の値が、Ｔ_ｄｏｃとＨＣ流入量とに関連付けられて記憶されたマップを示している。このマップは、図５に示されるＴ_ｄｏｃと酸化触媒５ａの被毒量との関係、及び、図６に示されるＨＣ流入量と被毒量との関係に基づいて作成されたものであり、ＥＣＵ１００内に予め用意されている。

ここで、図５は、ＨＣ流入量が一定のときにおける、Ｔ_ｄｏｃと酸化触媒５ａの被毒量
との関係を示す図である。Ｔ_ｄｏｃが上昇すると酸化触媒５ａの活性が上昇して酸化能力が高まるため、酸化触媒５ａの被毒量は減少する。なお、図５では、Ｔ_ｄｏｃが温度Ｔ１以上であるときには、被毒量は負の値となっている。これは、当該温度範囲においては、酸化触媒５ａが十分な酸化能力を有しているため、ＨＣ被毒は進行せず、既にＨＣ被毒が発生している場合にはそれが回復されることを意味している。また、図６は、Ｔ_ｄｏｃが一定のときにおける、ＨＣ流入量と被毒量との関係を示す図である。図６に示されるように、ＨＣ流入量が増大すると酸化触媒５ａの被毒量は増大する。そして、図５に示される関係を適当なＴ_ｄｏｃ範囲において求め、更に、図６に示される関係を適当なＨＣ流入量範囲において求めることによって、図４に示されるマップが作成される。ところで、図４に示されるように、例えば、Ｔ_ｄｏｃが低く、且つ、ＨＣ流入量が多いときには、ΔＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}が大きくなる。また、Ｔ_ｄｏｃが高く、且つ、ＨＣ流入量が少ない場合には、ΔＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}が負となるため、酸化触媒５ａのＨＣ被毒が回復される。

ステップＳ１０２において、ＥＣＵ１００は、前ステップにおいて更新されたＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}が、所定の判定被毒量以上であるか否かを判定する。この判定被毒量は、酸化触媒５ａから流出する排気のＮＯ_２比率が所定の閾比率となるときにおける被毒量である。なお、この閾比率は、ＳＣＲ触媒９の目標ＮＯｘ浄化率に対応する、酸化触媒５ａから流出する排気のＮＯ_２比率である。つまり、酸化触媒５ａの被毒量が当該判定被毒量以上の場合には、ＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化率が目標ＮＯｘ浄化率未満になるため、ＮＯｘの大気への放出が十分に抑制されない虞がある。そのため、本ステップにおいて肯定判定が下された場合は、ＥＣＵ１００は、酸化触媒５ａの被毒回復を実行するためにステップＳ１０３に進む。一方、本ステップにおいて否定判定が下された場合は、ＥＣＵ１００は、ＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化率を上昇させる必要がないと判断して本フローを終了する。例えば、図３における時間ｔ０からｔ１までの期間内、即ち、酸化触媒５ａの被毒量が低い状態において内燃機関１の運転が開始された直後の一定期間内に本フローが実行された場合には、酸化触媒５ａのＨＣ被毒が進行していないため、回復処理が実行されることなく本フローは終了される。

ステップＳ１０３において、ＥＣＵ１００は、本フローにおけるＳＣＲ触媒９の床温が、ＳＣＲ触媒９の活性判定温度以上であるか否かを判定する。なお、ＳＣＲ触媒９の床温は、第２排気温度センサ１１の検出値から推定される。また、ＳＣＲ触媒９の活性判定温度とは、ＳＣＲ触媒９が十分なＮＯｘ浄化能を発揮するときの閾温度であって実験等によって予め用意しておけばよい。なお、この活性判定温度が、本発明における活性温度に対応する。本ステップにおいて否定判定が下された場合には、本フローは終了される。例えば、図３における時間ｔ１からｔ２までの期間内においては、酸化触媒５ａの被毒量が判定被毒量を超過しているが、ＳＣＲ触媒９の床温が活性判定温度に達していない。このような場合には、内燃機関１から排出される排気のＮＯｘ量が増大することは好ましくないため、ＥＣＵ１００は、ＨＣ被毒の回復処理を実行することなく本フローを終了する。一方、本ステップにおいて肯定判定が下された場合は、ＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化能が十分に高いと判断されるため、ＥＣＵ１００は、ステップＳ１０４に進む。

ステップＳ１０４において、ＥＣＵ１００は、混合気の酸素濃度の増大量を決定する。この増大量は、酸化触媒５ａに流入する排気の酸素濃度を被毒回復に十分な酸素濃度とするために必要な量である。ＥＣＵ１００は、ステップＳ１０１において取得されたＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}や内燃機関１の運転状態等に基づいて、予め用意されたマップやモデルから当該増大量を決定する。

ステップＳ１０５において、ＥＣＵ１００は、前ステップにおいて決定された増大量だけ混合気の酸素濃度が増大するように、ＥＧＲ装置２０によって還流されるＥＧＲガス量を減少させる。なお、当該酸素濃度の増大量に対応するＥＧＲガスの減少量は、内燃機関
１の運転状態等に基づいて、予め用意されたマップやモデルから取得するようにすればよい。ＥＧＲガス量が減少されると、図３における時間ｔ２からｔ３までの期間に示されるように、ＳＣＲ触媒９に流入する排気のＮＯｘ濃度（ＳＣＲ触媒入口濃度）は一時的に増大する。しかしながら、酸化触媒５ａの被毒量が減少することによって、ＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化率が上昇する。その結果、ＳＣＲ触媒９から流出する排気のＮＯｘ濃度（テールパイプ濃度）が低下するため、未浄化のＮＯｘの大気への放出が十分に抑制される。

ステップＳ１０６において、ＥＣＵ１００は、ＥＧＲガス量の減少後におけるＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}を、ステップＳ１０１における処理と同様の方法で取得する。

ステップＳ１０７において、ＥＣＵ１００は、前ステップにおいて更新されたＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}が、ＨＣ被毒回復処理の終了を判定するための所定の終了判定被毒量未満であるか否かを判定する。この終了判定被毒量は、酸化触媒５ａのＨＣ被毒が十分に回復された否かを判定するために設定される被毒量である。本ステップにおいて、肯定判定が下された場合は、酸化触媒５ａのＨＣ被毒は十分に回復されたと判断されて本フローは終了される。一方、否定判定が下された場合は、追加的にＨＣ被毒の回復処理を実行する必要があると判断されて、ステップＳ１０３からの処理が再び実行される。

なお、本実施例においては、ステップＳ１０１において、酸化触媒５ａのＨＣ被毒量を更新するＥＣＵ１００が、本発明における酸化触媒被毒量取得部に相当する。また、ステップＳ１０５において、ＥＧＲガス量を減少させることによって混合気の酸素濃度を増大させるＥＣＵ１００が、本発明における酸素濃度増大部に相当する。そして、本フローを実行するＥＣＵ１００が、本発明における酸化触媒被毒回復部に相当する。

以上より、本実施例によれば、酸化触媒５ａにＨＣ被毒が発生している場合には、混合気の酸素濃度が増大されることによって被毒回復が実行される。この場合において、内燃機関１から排出されるＮＯｘ量が増大しても、その増大分は、ＮＯｘ浄化率がより上昇したＳＣＲ触媒９によって浄化される。その結果、大気へのＮＯｘの放出を抑制しながら酸化触媒５ａのＨＣ被毒を回復することが可能になる。

［実施例２］
次に、本発明の第２の実施例について、図７を用いて説明する。図７は、本実施例において実行される酸化触媒５ａのＨＣ被毒の回復制御のフローを示すフローチャートである。本実施例に係る回復制御においては、酸化触媒５ａの被毒回復の必要性がより高くなっている場合、即ち、酸化触媒５ａの被毒量がより増大している場合は、被毒回復をより速やかに実行するために、ＳＣＲ触媒９の床温が高いほど、混合気の酸素濃度がより増大される早期被毒回復制御が実行される。なお、この早期被毒回復制御のフローは、ステップＳ１０３の後にステップＳ２０４からステップＳ２０７が実行される点で上述の実施例１のフローと異なる。そのため、以下においては、上述の実施例１と同様の構成については説明を省略する。なお、以下においては、実施例１において実行される回復制御を通常被毒回復制御と称する。

ステップＳ１０３においてＳＣＲ触媒９の床温が活性判定温度以上であると判定されると、ＥＣＵ１００は、ステップＳ２０４において、ステップＳ１０１で更新されたＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}が、所定の第２判定被毒量以上であるか否かを判定する。この第２判定被毒量は、上述のステップＳ１０２で用いられる判定被毒量よりも大きい値であって、酸化触媒５ａの被毒量がより増大していることによって、酸化触媒５ａの被毒回復の必要性がより高くなっているか否かを判断するために設定される値である。つまり、本フローの以前に実行されたフローのステップＳ１０３において否定判定が下されていた場合には、酸化触媒５ａの被毒量が判定被毒量を超えていた場合（即ち、ステップＳ１０２において肯定判定
の場合）であっても、ＳＣＲ触媒９の床温が活性判定温度未満であることを理由に酸化触媒５ａの被毒回復が実行されなかった場合が有り得る。そのため、本フローにおいてＳＣＲ触媒９の床温が活性判定温度以上であると判定されたときには、酸化触媒５ａの被毒量が通常時よりも増大していることが有り得る。当該被毒量がより増大している場合には、より速やかに酸化触媒５ａの被毒回復を行う必要がある。ゆえに、ＥＣＵ１００は、本ステップにおいて肯定判定が下された場合には、早期被毒回復制御を行うためにステップＳ２０５へ進む。一方、本ステップにおいて否定判定が下された場合には、酸化触媒５ａの被毒回復を速やかに行う必要がないため、ＥＣＵ１００は、ステップＳ１０４に進んで通常被毒回復制御を継続する。

ステップＳ２０５において、ＥＣＵ１００は、ＳＣＲ触媒９の床温が、所定の第２活性判定温度以上であるか否かを判定する。この第２活性判定温度は、上述のステップＳ１０３で用いられる活性判定温度よりも高い温度である。つまり、早期被毒回復制御においては、混合気の酸素濃度が通常被毒回復制御に比してより増大されるため、ＳＣＲ触媒９の活性が十分であるか否かが判断される。本ステップにおいて肯定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、ＳＣＲ触媒９の活性は十分に高いと判断してステップＳ２０６に進む。一方、本ステップにおいて否定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、ステップＳ１０４に進んで通常被毒回復制御に復帰する。

ステップＳ２０６において、ＥＣＵ１００は、本フローの実行時における混合気の酸素濃度が、所定の判定酸素濃度未満であるか否かを判定する。この判定酸素濃度は、本フロー実行時における当該排気の酸素濃度を、通常被毒回復制御における増大幅よりも更に大きい増大幅で増大させることができるか否かを判定するために設定される値である。つまり、早期被毒回復制御においては、混合気の酸素濃度が、通常被毒回復制御の実行時よりも増大されるため、本フロー実行時における当該酸素濃度が十分に低いか否かが判断される。そこで、ＥＣＵ１００は、内燃機関１の運転状態や、ＥＧＲガスの還流量（或いは、ＥＧＲガス率）等から、本フローにおける混合気の酸素濃度を取得し、上述の判定酸素濃度と比較する。本ステップにおいて肯定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、ＥＧＲガスをより減少させることによって酸素濃度をより増大させることが可能であると判断してステップＳ２０７に進む。一方、本ステップにおいて否定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、ステップＳ１０４に進んで通常被毒回復制御に復帰する。

ステップＳ２０７において、ＥＣＵ１００は、混合気の酸素濃度の増大量である第２増大量を決定する。ここで、この増大量は、通常被毒回復制御のステップＳ１０４において決定される増大量よりも大きい量である。つまり、早期被毒回復制御においては、ＳＣＲ触媒９の床温が高いほど、混合気の酸素濃度が増大される。そこで、ＥＣＵ１００は、以前のステップにおいて取得されたＳＣＲ触媒９の床温や、Ｑ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}、内燃機関１の運転状態等に基づいて、予め用意されたマップやモデルから第２増大量を決定する。第２増大量が決定されると、ＥＣＵ１００は、ステップＳ１０５に進み、第２増大量だけ混合気の酸素濃度が増大するように、ＥＧＲガス量を減少させる。

以上より、本実施例によれば、酸化触媒５ａのＨＣ被毒を速やかに回復する必要がある場合には、ＳＣＲ触媒９の床温が高いほど、混合気の酸素濃度が増大される。ここで、混合気の酸素濃度がより増大されたことによって内燃機関１から排出されるＮＯｘ量がより増大したとしても、この増大分は、ＮＯｘ浄化率がより上昇したＳＣＲ触媒９によって浄化される。その結果、大気へのＮＯｘの放出を抑制しながら酸化触媒のＨＣ被毒をより速やかに回復することが可能になる。

［実施例３］
次に、本発明の第３の実施例について、図８を用いて説明する。図８は、本実施例にお
いて実行される酸化触媒５ａ及びフィルタ５ｂのＨＣ被毒の回復制御のフローを示すフローチャートである。本実施例に係る回復制御は、酸化触媒５ａに被毒回復の必要がない場合であっても、フィルタ５ｂにその必要がある場合には、酸化触媒５ａの被毒回復処理またはフィルタ５ｂの被毒回復処理が実行される点で、上述の実施例１に係る被毒回復制御と異なる。そのため、以下においては、上述の実施例１と同様の構成については説明を省略する。また、図２に示される実施例１に係るフローにおけるステップと同様のステップについては説明を省略する。

ステップＳ１０２において否定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、酸化触媒５ａの被毒回復を行うことによってＳＣＲ触媒９のＮＯｘ浄化率を上昇させる必要がないと判断してステップＳ３０３に進む。ステップＳ３０３において、ＥＣＵ１００は、フィルタ５ｂに発生しているＨＣ被毒の被毒量であるＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}を更新する。本フローにおけるＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}は、過去のフローにおいて取得された直近のＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}に、当該Ｑ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}の取得時から本フローの実行時までの期間Δｔ´に発生した被毒量ΔＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}を加算することによって求められる。ここで、ＥＣＵ１００は、上述したΔＱ_{ｈｃ_ｄｏｃ}の取得方法と同様に、本フロー実行時におけるフィルタ５ｂの温度とΔｔ´間に
フィルタ５ｂに流入した排気に含まれるＨＣ量であるフィルタＨＣ流入量とからΔＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}を取得する。なお、本実施例においては、フィルタ５ｂの温度としては、酸化触媒５ａの床温Ｔ_ｄｏｃが用いられる。また、このフィルタＨＣ流入量は、上述の酸化触媒５ａに係るＨＣ流入量と同様の方法、或いは、同様の方法によって取得された値を補正することによって求めることができる。また、本実施例においては、ΔＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}の値が、Ｔ_ｄｏｃとフィルタＨＣ流入量とに関連付けられて記憶されたマップが予め用意されている。当該マップは、図４に示されるΔＱ_{ｈｃ＿ｄｏｃ}に係るマップと同様に、Ｔ_ｄｏｃとフィルタ５ｂの被毒量との関係、及び、フィルタＨＣ流入量と被毒量との関係に基づいて作成されたものである。

ステップＳ３０４において、ＥＣＵ１００は、更新されたＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}が、所定の第３判定被毒量以上であるか否かを判定する。この第３判定被毒量は、フィルタ５ｂの被毒回復を実行する必要があるか否かを判定するための閾値であり、実験等によって予め求められている。本ステップにおいて否定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、フィルタ５ｂの被毒回復処理を実行する必要がないと判断して本フローを終了する。一方、本ステップにおいて肯定判定が下された場合は、ＥＣＵ１００は、ステップＳ３０５に進む。

ステップＳ３０５において、ＥＣＵ１００は、本フローにおける酸化触媒５ａの床温Ｔ_ｄｏｃが、所定の第３活性判定温度以上であるか否かを判定する。ここで、この第３活性判定温度は、燃料噴射弁１ａからアフター噴射等によって供給される燃料を十分に酸化することができる程度に酸化触媒５ａの酸化能力が上昇しているか否かを判定するための閾温度である。本ステップにおいて否定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、燃料噴射弁１ａからの燃料添加によってフィルタ５ｂに流入する排気を昇温することはできないと判断して、上述の通常被毒回復制御に復帰する。ここで、通常被毒回復制御においても、酸化触媒５ａに付着しているＨＣが酸化除去されることによって酸化触媒５ａから流出する排気（つまり、フィルタ５ｂに流入する排気）が昇温されるため、フィルタ５ｂのＨＣ被毒が回復される。また、酸化触媒５ａの被毒量が低い場合には、酸化触媒５ａにおいて酸素が消費されないことによって、フィルタ５ｂに流入する排気の酸素濃度が増大されるため、フィルタ５ｂのＨＣ被毒が回復される。一方、本ステップにおいて肯定判定が下された場合、ＥＣＵ１００は、ステップＳ３０６に進む。

ステップＳ３０６において、ＥＣＵ１００は、燃料噴射弁１ａによる燃料供給を実行する。供給される燃料の量は、Ｔ_ｄｏｃやＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}に基づいて予め用意されたマップやモデルから取得すればよい。本ステップにおいて供給された燃料が酸化触媒５ａに流入
すると、当該燃料が酸化触媒５ａによって酸化されることで排気温度が上昇する。このようにして温度が上昇した排気が酸化触媒５ａから流出してフィルタ５ｂに流入すると、フィルタ５ｂに付着しているＨＣが酸化されるため、フィルタ５ｂのＨＣ被毒が回復される。

ステップＳ３０７において、ＥＣＵ１００は、前ステップにおける燃料供給実行後におけるＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}を、ステップＳ３０３における処理と同様の方法で更新する。

ステップＳ３０８において、ＥＣＵ１００は、前ステップにおいて更新されたＱ_{ｈｃ＿ｄｐｆ}が、フィルタ５ｂの被毒回復処理の終了を判定するための所定の第２終了判定被毒量未満であるか否かを判定する。本ステップにおいて、肯定判定が下された場合は、フィルタ５ｂのＨＣ被毒は十分に回復されたと判断されて本フローは終了される。一方、否定判定が下された場合は、追加的にＨＣ被毒の回復処理を実行する必要があると判断されて、ステップＳ３０４からの処理が再び実行される。

なお、本実施例においては、ステップＳ３０３において、フィルタ５ｂのＨＣ被毒量を更新するＥＣＵ１００が、本発明におけるフィルタ被毒量取得部に相当する。また、ステップＳ３０６において、酸化触媒５ａに排気を介して燃料を供給する燃料噴射弁１ａが、本発明における燃料供給部に相当する。そして、本フローを実行するＥＣＵ１００が、本発明におけるフィルタ被毒回復部に相当する。

以上より、本実施例によれば、フィルタ５ｂに回復が必要な程度のＨＣ被毒が発生している場合には、燃料供給または流入する排気の酸素濃度が増大されることによって、フィルタ５ｂのＨＣ被毒が回復される。これにより、酸化触媒５ａの床温に応じた方法で、フィルタのＨＣ被毒をより確実に回復することが可能になる。

［変形例］
本発明に係る変形例においては、上述の実施例におけるフィルタ５ｂとＳＣＲ触媒９に代えて、ＳＣＲ触媒と排気内のＰＭを捕集するフィルタとが一体的に設けられたＳＣＲＦ触媒が使用される。ここで、ＳＣＲ触媒とフィルタとが一体的に設けられる態様としては、例えば、ＳＣＲ触媒がパティキュレートフィルタに担持される態様が考えられる。そして、本変形例は、排気通路３に設けられた一のケーシング内に酸化触媒とＳＣＲＦ触媒が収容される点で、上述の実施例に係る排気浄化装置と異なる。そのため、以下においては、上述の実施例と同様の構成については説明を省略する。

図９は、本変形例に係る排気浄化装置の排気通路３の一部を示す部分図である。図９に示されるように、ケーシング５ｃ内における上流側に酸化触媒５ａが設けられ、この酸化触媒５ａの下流側にＳＣＲ触媒とフィルタが一体的に設けられたＳＣＲＦ触媒９ａが設けられる。なお、還元剤添加弁７は酸化触媒５ａとＳＣＲＦ触媒９ａとの間に設けられる。そして、図９に例示されるように、第１排気温度センサ６は酸化触媒５ａの下流側に設けられ、第２排気温度センサ１１はＳＣＲＦ触媒９ａの下流側に設けられる。また、図９に例示されるように、第１ＮＯｘセンサ８及び第２ＮＯｘセンサ１０は、それぞれＳＣＲＦ触媒９ａの上流側と下流側に配置される。

本変形例に係る内燃機関の排気浄化装置においても、上記実施例１から３において説明した方法と同様の方法によって、酸化触媒５ａの被毒回復制御やＳＣＲＦ触媒９ａの被毒回復制御が実行される。その結果、上記実施例と同様の効果が奏される。特に本変形例においては、酸化触媒５ａとＳＣＲＦ触媒９ａとの間隔が、上述の実施例における酸化触媒５ａとＳＣＲ触媒９との間隔よりも小さいため、酸化触媒５ａにＨＣ被毒が発生している状態で、ＳＣＲＦ触媒９ａが活性温度に達する状況が生じやすい。ゆえに、本変形例にお
いては、酸化触媒５ａの被毒回復制御が実行される機会がより多くなると共に、内燃機関１から排出されるＮＯｘがより効果的に浄化される。その結果、ＮＯｘの放出の抑制と酸化触媒５ａのＨＣ被毒の回復をより効果的に実行することが可能になる。

１ 内燃機関
３ 排気通路
５ａ 酸化触媒
５ｂ フィルタ
９ ＳＣＲ触媒
２０ ＥＧＲ装置
１００ ＥＣＵ

Claims (5)

1. 内燃機関の排気通路に設けられ、酸化能力を有する酸化触媒と、
   前記排気通路における前記酸化触媒よりも下流側に設けられ、アンモニアを還元剤として用いて排気内の窒素酸化物を選択還元する選択還元型触媒と、
   前記選択還元型触媒に排気を介してアンモニアまたはアンモニアの前駆体を供給する還元剤供給部と、
   前記酸化触媒に炭化水素が付着することによって生じるＨＣ被毒のＨＣ被毒量を取得する酸化触媒被毒量取得部と、
   前記内燃機関の燃焼室内で燃焼される混合気の酸素濃度を増大させる酸素濃度増大部と、
   前記酸化触媒に付着している炭化水素を酸化除去することによって該酸化触媒のＨＣ被毒を回復させる酸化触媒被毒回復部と、
   を備え、
   前記酸化触媒被毒回復部は、前記酸化触媒のＨＣ被毒量がＨＣ被毒による該酸化触媒の酸化能力の低下によって該酸化触媒から流出する排気内の一酸化窒素に対する二酸化窒素の比率が所定の閾比率未満になる量である場合は、前記選択還元型触媒の温度が該選択還元型触媒の活性温度以上のときに、該温度が該活性温度未満のときよりも前記酸素濃度を増大させる、内燃機関の排気浄化装置。
2. 請求項１において、
   前記内燃機関から排出された排気の一部を該内燃機関の吸気通路に還流させるＥＧＲ装置を更に備え、
   前記酸素濃度増大部は、前記ＥＧＲ装置による排気の還流量を減少させることによって前記酸素濃度を増大させる、内燃機関の排気浄化装置。
3. 請求項１または２において、
   前記酸素濃度増大部は、前記選択還元型触媒の温度が高いほど、前記酸素濃度を増大させる、内燃機関の排気浄化装置。
4. 請求項１から３の何れか１項において、
   前記酸化触媒と前記選択還元型触媒との間、または、前記選択還元型触媒と一体的に設けられ、排気内の粒子状物質を捕集するフィルタと、
   前記フィルタに炭化水素が付着することによって生じるＨＣ被毒のＨＣ被毒量を取得するフィルタ被毒量取得部と、
   前記酸化触媒に排気を介して燃料を供給する燃料供給部と、
   前記フィルタに付着している炭化水素を酸化除去することによって該フィルタのＨＣ被毒を回復させるフィルタ被毒回復部と、
   を更に備え、
   前記フィルタ被毒回復部は、前記フィルタのＨＣ被毒量が回復を必要とする所定量以上の場合は、前記酸化触媒の温度が所定温度以上のときに、該酸化触媒に燃料を供給する、内燃機関の排気浄化装置。
5. 請求項４において、
   前記フィルタ被毒回復部は、前記フィルタのＨＣ被毒量が前記所定量以上の場合は、前記酸化触媒の温度が前記所定温度未満のときに、該温度が該所定温度以上のときよりも前記酸素濃度を増大させる、内燃機関の排気浄化装置。

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