JP5672472B2 - 微細気泡形成装置。 - Google Patents

Description

本発明は主として浴槽や、シャワー、或いは洗浄用途として用いられる微細気泡を含む水の作製方法と作製装置に関するが、液体燃料に水素ガスなどを微細気泡化させて混入させる水素添加装置にも係る。

マイクロバブル発生装置についての先行技術には次のものがある。
特許文献１には炭酸ガスや空気をマイクロバブルとして温水に溶解、混合させる気液混合タンクを備えたマイクロバブル・炭酸泉発生装置の発明が開示されている。
特許文献２には水温により決まる空気の溶解量を考慮し、オリフィス固定弁７から吸引される空気のすべてが気液混合タンク内の水に溶解される圧力を保持するようポンプ１の吐出圧力を設定制御することで、過剰空気が大きな泡となって浴槽内などに放出されるのを防止する発明が開示されている。
特許文献３には、貯留槽の水を外部循環路で循環させる循環路の途中に設置した、エゼクタ方式のマイクロバブル発生装置が開示されている。

特許文献４にはエゼクタ部の気体吸入ポートから気体を引き込んで循環水中に気体を混合させ、混合された気体を更に破砕する気泡破砕部を有するエゼクタ方式のマイクロバブル発生装置が開示されている。
特許文献５には旋回流を発生させる多数の傾斜孔を設けたプレートの発明が開示されており、マイクロバブルを更に微細化する効果があるとされている。
特許文献６は本願発明者の一人の発明であり、水噴流ノズルをオリフィス形状とし、その近傍に気体ノズルを配置した気液二相微細気泡発生装置の発明が開示されている。

特開２００８−１１４０９９ 特開２００７−２８９９０３ 特開２００６−１６７６１２ 特開２００６−２１２５６２ 特開２００８−０８６８６８ 特開２００６−２１２５６２

炭酸ガスをマイクロバブル化して湯に混合して、白濁化させた風呂は、炭酸ガスが温浴効果を高め血行を促進し、疲れ・肩こり・冷え症などに効果のあることが知られている。
炭酸ガスをマイクロバブル化する特許文献１の発明では、密閉容器に水噴射ノズルと二酸化炭素ガス噴射ノズルの噴出部を接続し、噴出効果で密閉容器内が攪拌混合され、二酸化炭酸と空気の一部を水に溶解させ、残る気体部分については攪拌効果でマイクロバブル化するとされている。
しかし、単なる噴射ノズルの噴出効果のみで気体がマイクロバブル化できるとは考え難く、大きな気泡が浴槽内に放される可能性が強い。大きな気泡となって放出される二酸化炭素には温浴効果は無くむしろ、快適な入浴妨げになる。

また、特許文献１の発明では密閉容器内に水位検出センサを配置し、容器内気体体積を所定範囲内に維持はしているが、気体の二酸化炭酸と空気の割合は把握困難である。極端な場合密閉容器内の気体が全て空気になった場合、炭酸ガスの供給が遮断され続けることもあり得る。
本願発明の課題は次の２点である。
第１の課題：貯留層に還流する液体中に大サイズの気泡が含まれると、突沸的現象が起こる。液中に含まれる気泡は全てマイクロバブル（微細気泡）化され、大サイズ気泡を除去する必要がある。
第２の課題：ガスボンベなどを用い空気以外のガスを使用する場合、マイクロバブル化できずに無駄に放出されるガスを減らす。

請求項１に記載の微細気泡形成装置は、貯留槽と、循環路と、循環ポンプと、圧力調整槽
と、圧力調整部材と、圧力調整槽に設置され、前記圧力調整槽の液面下限検出センサーと、
気体供給手段と、気泡形成手段とから構成される。
ここに、貯留槽は液体を貯留し、循環路は一旦貯留槽から流出させた液体を再び貯留槽に戻す一連の配管経路である。また、液体中への気体供給手段は循環ポンプの上流側、循環ポンプの下流側の何れの部位に設置されてよく、取り込み方法も吸引ノズルを用いるエゼクタ方式、高圧ガスボンベ等による圧入など如何なる方法であってもよい。
またこの循環路の途中には気泡形成手段が設けられるが、気泡形成手段は気体供給手段と一体であっても、別離のものであってもよい。気泡形成手段は循環液中に気泡を混入し、気泡の混入された液体が貯留槽に還流する。

また、気泡微細化手段には、加圧手法も含まれてよい。加圧の場合、気体は気泡として混
合されるのでなく液体中に溶解される。なお、溶解した気泡は貯留槽に至るまでの経路の
途中で減圧され、微細気泡として液体中に析出して微細気泡が形成される。
本発明は、上記微細気泡形成装置であって、循環路の途中に少なくとも加圧液体ポンプと、
圧力調整槽と、第１気泡微細化手段と、第２気泡微細化手段と、第３気泡微細化手段とが
配設される。
なお、圧力調整槽には管路抵抗調節弁など、内部圧力調節部材が装着され、加圧液体ポン
プの加圧限界まで槽内圧力を高めることができる。従って、貯留槽に貯留された液体を加
圧ポンプで吸引し、排出側に配置された圧力調整部材の設定圧力まで内圧を高めて気体を
液体中に溶解させ、再度貯留槽に還流させる時点で貯留槽内圧力まで減圧させることで液
体中に微細気泡を析出させることが出来る。

前記圧力調整槽は、加圧液体ポンプで圧送される液体中に存在する気泡が圧送中に気泡同
士の接触融合で大サイズ化した場合や、取り込み時点で大サイズであった気泡を、圧力調
整槽内で浮上させ上部空間に気体として回収する。また、圧力調整槽上部には、第１気泡
微細化手段が設置されており、回収した気体を再度微細気泡として液中に混入させる。圧
力調整槽は大サイズの気泡を液中から分離する機能を有しており、圧力調整槽より送出さ
れる液体中には微細気泡のみが含まれる。
また、第３の気泡微細化手段はオリフィスを有する気泡微細化装置であって、圧力調整槽
から送出される前記循環液体圧力を前記貯留槽圧力まで減圧すると伴に、前記循環液に含
まれる微細気泡を更にせん断して微細化し、前記貯留槽に放出する。
このとき、圧力調整槽で液中に溶解した気体は減圧効果により微細気泡として析出し、せ
ん断効果により微細化された微細気泡と混然一体となって貯留槽に放出される。

第１気泡微細化手段と定義する気泡微細化手段は、吸引ノズルのあるエゼクタであり、し
かも吸引ノズルの吸引口が圧力調整槽の上部に開口されていていることを特徴とする。
従って、エゼクタは圧力調整槽の上部空間に存在する気体を逐次吸引し、微細気泡化して、
確実に液体中に混合させることができる。
また、圧力調整槽の圧力調整部を通過した液は、貯留槽内液と略同一の圧力まで減圧され
るので、溶解していた気体は微細気泡として液中に析出し、微細気泡を形成する。従って、
貯留槽に送出される液には第１気泡微細化手段で形成される微細気泡と、減圧過程で析出
される微細気泡の２種類が混然一体に含まれる。

また、請求項１に記載の微細気泡形成装置は、前記液中への気体取り込み手段として第２
気泡微細化手段を用いる。第２気泡微細化手段は加圧液体ポンプの上流に設置され吸引ノ
ズルで吸引した気体を循環液体に混入させ、オリフィス構造で前記吸引した気体をせん断
して微細化する。本発明の構成は特開２００６−２１２５６２に記載のマイクロバブル発
生ノズルと同一構成であっても、周知のエゼクタ機構の何れであってもよく、また対象液
体も水に限定されず微細気泡の混入が対象となる液体であれば水、重油燃料など全てが対
象になる。更に、気体についても空気に限定されることなく、炭酸ガス、水素など液体に
混合することが必要とされる気体は全て対象になる。
本発明により循環液体に供給される気体は、液中への導入時点で十分微細化されるので、
加圧液体ポンプの下流に位置する圧力調整槽内まで送出されたとき、上部空間に浮上する
気体量を最小限とすることができる。
また、気泡の微細化効果で気液接触面積が拡大され、加圧液体ポンプの加圧効果による液
中への気体溶解過程を円滑に進行させることができる。

請求項２に記載の発明は請求項１に記載の微細気泡形成装置であって、前記液体が水であって、前記気体が炭酸ガスまたは空気であることを特徴とする。
水に炭酸ガスを微細気泡化して混入させる用途は、例えば風呂に好適である。また空気を微細化して水に混入させる方法としては風呂以外に洗浄用途などに好適である。

請求項３に記載の発明は請求項１に記載の微細気泡形成装置であって、前記液体が重油を基調とする燃料であって、前記気体が水素ガスであることを特徴とする。
例えばエマルジョン燃料においては一定割合で重油に水が混入されるが、水の混入割合が大きい場合、燃料効率、排ガスなどでの改善効果はあっても、着火性に欠ける場合がある、このような場合、水素ガスを微小気泡化して混入させることで着火性が促進され、水の混入割合を増すことに伴い生じる着火性の問題を克服することができる。
本発明はエマルジョン燃料分野に於いても好適に使用できる。

本願発明によれば従技術に存在した２課題に対し、それぞれ次ぎの対応が可能である。
（１） 第１の課題について
本発明の微細気泡形成装置では、少なくとも第１気泡微細化手段があって、気体は微細化されて液中に混入される。また微細化されない大サイズの気泡が存在したとしても大サイズの気泡は圧力調整槽に送出され、圧力調整槽内での滞留中に、液中から容易に分離浮上し、貯留層上部空間に放出される。上部空間に放出された気体は、第１気泡微細化手段により再度微細化されて液中に混合されるので、還流する液中に含まれる気泡は全てマイクロバブル（微細気泡）化され、液中には大サイズの気泡は存在しないので突沸的現象は回避され、第一の課題は解決される。
なお、気泡の微細化は第１気泡微細化手段に加え、第２気泡微細化手段や、第３気泡微細化手段を併用することで一層促進される。

（２） 第２の課題について
空気以外のガスである炭酸ガスや水素であっても、また使用液体が水以外の例えば重油をベースとするエマルジョン燃料であっても、気体の微細気泡化効果は同じである。また、本発明では液中に存在する大きな気泡は圧力調整槽で分離回収され、再度微細化気泡として液中に戻されるので、無駄に放出される気体はなく、第二の課題も解決される。

第１、２気泡微細化手段を備えた微細気泡形成装置の基本構成図。 第１、２、３気泡微細化手段を備えた微細気泡形成装置の基本構成図。 第１、２気泡微細化手段として用いられるＲタイプの微細気泡発生ノズル。 第１、２気泡微細化手段として用いられるＳタイプの微細気泡発生ノズル。 第３気泡微細化手段として用いられるＡタイプの微細気泡発生ノズル。 第３気泡微細化手段として用いられるＢタイプの微細気泡発生ノズル。 第３気泡微細化手段として用いられるＣタイプの微細気泡発生ノズル。 第３気泡微細化手段として用いられるＤタイプの微細気泡発生ノズル。 第３気泡微細化手段として用いられるＥタイプの微細気泡発生ノズル。 第３気泡微細化手段として用いられるＦタイプの微細気泡発生ノズル。 照度測定によるマイクロバブル発生量の評価方法。

本発明による微細気泡形成装置の第１の実施例を図１を用い説明する。
貯留槽６に液体９が貯留されており液体は加圧液体ポンプ７により循環路８ａを経由して吸引される。吸引された液体は加圧液体ポンプ７に至るまでの間に第２気泡微細化手段２により吸引ノズル２２から気体を吸引し、吸引した気体を微細気泡化して液体中に混入させる。
気液混合状態の液体は循環路８ｂを経由して加圧液体ポンプ７に吸引される。加圧液体ポンプ７はロータリー方式のポンプで排出側の管路抵抗に対応する突出圧力を発生させる。加圧液体ポンプ７により加圧状態で送出された液体は循環路８ｃを経由して第１気泡微細化手段１に至る。

第１気泡微細化手段１の吸気管２２の吸気部は圧力調整槽４の上部空間に開放されており、液体送出口も圧力調整槽４の上部に開放されている。第１気泡微細化手段１は吸気管２２により圧力調整槽４の上部空間に滞留する気体を吸引し、循環路８ｃ内を圧送される気液混合液体中に微細化して混合させる。気液混合された液体は第１気泡微細化手段１の送出口から圧力調整槽４内に噴出される。圧力調整槽４内は加圧液体ポンプ７の送出圧に対応して高圧に維持されるので、気体の一部は循環路８ｃ内と圧力調整槽４内において液体に溶解する。

気液混然となった液体は圧力調整槽４内に一定時間滞留する。滞留時間は圧力調整槽４の容積や上部に形成される空間体積、液体の流速などにより決まる。このとき、微小気泡は第１気泡微細化手段１から送出される液体の攪拌効果で気液混然となって圧力調整槽４内を循環するが、大サイズの気泡は浮上力が大きいので液体表面に浮上分離され、上部空間に放出される。従って内部圧力調整部材５に流出する液中に含まれる気泡は微細気泡のみとなる。
内部圧力調整部材５は例えば弁であり、液体流路を狭めて流路抵抗を増大させ、圧力調整槽４の内部圧力を上昇させたり、逆に液体流路を拡張させ、流路抵抗を低減させ圧力調整槽４内部圧力を降下させることができる。

内部圧力調整部材５を通過した気液混合液体は循環路８ｄに流出した瞬間内部圧力が一気に貯留槽６内部の液体９と略同一圧力に減圧される。このとき液中に溶解していた気体も一気に微細気泡となって液中に析出する。循環路８ｄから貯留槽６に放出される液中には第１、２の気泡微細化手段で
液に混入された微細気泡と、加圧液体ポンプにより加圧溶された後、減圧により液中から析出した微細気泡が混然一体に含まれる。

ここで、第１、２の気泡微細化手段の詳細について説明する。
図３、図４にこれら気泡微細化手段の構造を示す。第１と第２の気泡微細化手段に機能上の差異は無い。
まず図３のＳタイプノズルの構成について説明する。
Ｓタイプノズルは本体３０とキャップ３１で構成され、本体３０の中心部に流路２１が設けられ液体は矢印方向（図面左から右）に流れる。液体流路の断面積は流路に沿って変化し、また断面積に対応して本体内部の流速も変化する。具体的には流路２１に流入した液体はオリフィス２３で急激に流路を狭められ、その後拡大流路領域２４に至る。このとき吸気管２２がノズル内部に開口する部位が負圧になるため吸気管２２から気体が吸入される。吸入気体は高速に流れる液体にせん断されて微細気泡となり液体と混然一体となって排出口２５から送出される。

次に図４を用いＲタイプノズルの構成について説明する。
Ｒタイプノズルは本体３０とキャップ３１で構成され、本体３０の中心部に流路２１が設けられて液体は矢印方向（図面左から右）に流れる。ＲタイプノズルもＳタイプノズル以上に内部流路の内径が複雑に変化し、また流路に沿った断面積に対応して本体内部の流速が変化する。
まず、左端の流入路２１に接続する吸気路２７で流路断面積は急激に狭められ、中間流路２６に至り拡大される。中間流路２６の先端部にオリフィス２３が設けられ、オリフィスの先は逐次流路が拡大され、拡大流路２４に至る。拡大流路の先端は噴出口２５であり、液体は噴出口から送出される。
なお、吸気流路２７の部位は流速が最も早い部位で、この部位に接続する吸気管の開口部は負圧になり吸気管２２を介して外部より気体が吸引される。吸引された気体はオリフィス部を通過する高速流体にせん断され、微細気泡となって噴出口２５から送出される。

なお、図１に記載は無いが、圧力調整槽４に液面の下限を検出可能なセンサー（例えば図２に示す液面下限検出センサー４１、或いはフロート）を配置し、液体量が限界を越えて減少したとき（上部空間体積が限界以上に拡大したとき）第２気泡微細化手段が吸引する気体量を制限させることができる。逆に、圧力調整槽４上部の空間が液体で充填される場合もあり得る。この場合吸気管２２が圧力調整槽４内の液体を吸引することになるが、吸気管２２が液体を吸引するに至っても何ら機能上の問題は何ら生じない。

次に第２の構成例について図２を用いて説明する。
図２の基本構成は図１と同じであるが、相違点は循環路８ｄの先端部に第３気泡微細化手段３が設置され、この気泡微細化手段の先端が貯留槽６に開放されている点である。
図２では第３気泡微細化手段３を追加設置されるので、液中の微細気泡は更に微細化される。
第３気泡微細化手段３の代表例を図５に示す。

図５のＡタイプノズルは本体１１と、キャップ１４と、螺旋流板１５と、メッシュ１６で構成され、本体１１の中心部に断面円形の流路が設けられ、液体は矢印方向（図面左から右）に流れる。本体内部の流路断面積は流れ方向に沿って様々に変化しており、断面積に対応して本体内部の流速は変化する。
まず、左方より流入する液体は螺旋板１５で流れ方向が旋回流に変えられる。この旋回効果で気泡はせん断力を受け微細化する。内径Ｄ１の流路を旋回しながら流れオリフィス１２に至る。オリフィス部において流路は急激に狭まり流速が増す。オリフィス通過後はなだらかに流路断面が拡張され最大内径Ｄ２になる。オリフィス部では内径方向の流速勾配が大きく、液中に存在する気泡に大きなせん断力が作用し、液中に存在する微細気泡の更なる微細化が進む。オリフィス通過後流体はメッシュ１６に至る。メッシュ通過時流速は局所的に変化するのでこの場合も気泡にせん断力が作用し、微細化は更に促進される。キャップ１４の貯留槽６への開放口の内径はＤ３に狭められるので、液体は微細気泡を含み気液混合状態で勢いよく貯留槽６に放射される。

図１のシステム構成において、液体として水を使用し、水中に空気のマイクロバブル発生させる実験
を行なった。実験装置仕様の概要は次の通りである。
実験しに使用した装置の主要部寸法は次になる。
＜ノズル＞
Ｄ１：９ｍｍ Ｄ２：１８ｍｍ Ｄ３：６ｍｍ Ｄ４：２ｍｍ
Ｌ１：１４ｍｍ Ｌ２：１５ｍｍ Ｌ３：６５ｍｍ
＜圧力調整槽＞
内径：７０ｍｍ 高さ：１５０ｍｍ
＜貯留槽＞
６００×３００×３６０ｍｍ
＜加圧液体ポンプ＞
ロータリーポンプ ２４Ｖ、５０Ｗ
＜配管＞
内径：１２ｍｍ 外径：１８ｍｍ

実施例１では次の２条件で装置運転をした時のマイクロバブル大きさと、圧力調整槽の空間体積
変化を目視観察した。
条件１：第１気泡微細化手段１を通常条件（吸気管２２を「開」にして）で５分間運転。
条件２：第１気泡微細化手段１の吸気管２２を「閉」にして５分間運転。
この結果、定性的には次の差異が認められた。
（１）条件１で形成されるマイクロバブルは、条件２で形成されるマイクロバブルに比べ粒度が小さく、水中での滞留が長い。
（２）条件１では吸気管を介して圧力調整槽内の気体が泡状に吸引される状況が観察され、また、圧力調整層内の気体比率は条件２に比べ小さい。
本実験により、圧力調整槽内では、大型サイズの気泡が浮上分離され、これらが上部空間に滞留し
第１気泡微細化手段の吸気管に吸引されてマイクロバブル化されて再び水中に混入されるので、気
泡の微細化が一層促進されることが確認された。
これにより、本発明の請求項１に係る圧力調整槽の気泡分離機能と、請求項２に係る第１気泡微細化手段の圧力調整槽からの気体吸引効果の有効性が確認された。

図２のシステム構成における第３気泡微細化手段について、種々の形状のノズルを作成し、マイク
ロバブル生成特性を評価した。
実験では図５〜図１０に示す６種類のノズルを作成し評価した。なお、６種類のノズル構成の特徴はつぎの通りである。
Ａタイプノズル（図５）：螺旋流板１５と、メッシュ１６を共に装着
Ｂタイプノズル（図６）：螺旋流板１５のみ装着
Ｃタイプノズル（図７）：螺旋流板１５、メッシュ１６の何れも装着なし
Ｄタイプノズル（図８）：構成はＡタイプノズルと同一であるが、流水方向が逆
Ｅタイプノズル（図９）：構成はＢタイプノズルと同一であるが、流水方向が逆
Ｆタイプノズル（図１０）：構成はＣタイプノズルと同一であるが、流水方向が逆

なお、マイクロバブルの発生量は、照度計を用い図１１に示す方法で計測した。
貯留槽６の下部に配置された第３気泡微細化手段３に上記Ａ〜Ｆの６種類のノズル順次取り付け実験を行う。なお、貯留槽６の右方より光源３６（ハロゲンランプ：Ｅ１７ミニレフ電球１００Ｖ．４０Ｗ）で照射を行い、貯留槽６を挟み対向する位置に照度計３５（ミノルタ製デジタル照度計Ｔ１１）を配置する。実験は周囲環境からの光を遮断して暗黒状態で光源を点燈させるので、照度計は貯留槽６を透過する光源３６からの光のみを検出する。従って、貯留槽６内に配置された第３気泡微細化手段３で気泡が作られると透過光は気泡の散乱を受け、照度計で検出される光量は低減する。
透過光量の低減はマイクロバブルの発生量にほぼ比例すると思われるので、照度計を用いた透過光量（照度）の測定により、マイクロバブルの発生量の相対評価が可能であると考えた。
Ａ〜Ｆの６種類のノズルについて、マイクロバブル発生３分後の照度を測定した結果は次の通りであった。なお測定結果はマイクロバブル発生前の照度を１００％とした相対値で表している。
Ａタイプ： ７％ Ｄタイプ：２％
Ｂタイプ：１０％ Ｅタイプ：５％
Ｃタイプ：１４％ Ｆタイプ：９％
マイクロバブル発生効率はＤタイプが最も優れ次いでＥタイプ、Ａタイプの順となり、最後が
Ｃタイプであった。これより、マイクロバブル発生にはメッシュ１６と、螺旋板１５が有効に作用すること、
またノズルの設置方向は、キャップ部を水流の下流側とするよりも上流側に向ける方がマイクロバブル
は効率的に発生することが確認された。

本発明にかかる微細気泡形成装置は浴場施設としてはシャワーを含め、業務用、家庭用何れにも適用可能である。また、生産工場における器具、部品など洗浄用途にも好適で、家庭用食器洗い、洗濯、業務用洗浄機、などにも適用できる。さらには、エマルジョン燃料に水素ガスを添加しエマルジョン燃料の着火特性の改質にも有効に適用できる。

１ 第１気泡微細化手段
２ 第２気泡微細化手段
３ 第３気泡微細化手段
４ 圧力調整槽
５ 内部圧力調整部材
６ 貯留槽
７ 加圧液体ポンプ
８ａ、８ｂ，８ｃ，８ｄ 循環路
９ 液体
１０ 微細気泡
１１ ノズル本体
１２ オリフィス
１４ キャップ
１５ 螺旋流板
１６ メッシュ
２２ 吸気管
２３ オリフィス
３０ ノズル本体
３１ キャップ
３５ 照度計
３６ 光源
４１ 液面下限検出センサー

Claims (3)

1. 貯留槽と、該貯留槽に貯留される液体を外部経路で循環させる循環路と、該循環路内に設置される気体供給手段と、気体を微細気泡にして前記液体中に混入させる気泡微細化手段と、から構成される前記貯留槽に気泡を供給する微細気泡形成装置であって、
   少なくとも、加圧液体ポンプと、圧力調整槽と、圧力調整部材と、前記圧力調整槽の液面
   下限検出センサーと、第１気泡微細化手段と、第２気泡微細化手段と、第３気泡微細化手段と、を有し、
   前記第２気泡微細化手段が前記加圧液体ポンプの上流に設置されて、吸引ノズルを有する
   エゼクタ構造とオリフィス構造とを有し、吸引ノズルで吸引した気体を循環液体に混入さ
   せ、オリフィス構造で前記吸引した気体をせん断して微細化し、
   前記圧力調整槽が前記液体中に含まれる大サイズの気泡を浮上させ、前記圧力調整槽内部
   の上部空間に気体として回収し、
   前記圧力調整部材が前記圧力調整槽の内圧を調整し、
   前記第１気泡微細化手段が吸引ノズルを有するエゼクタ構造とオリフィス構造を有し、吸
   引ノズルの吸引口が前記圧力調整槽内上部に開放されており、
   前記圧力調整槽から排出される前記循環液体の圧力を減圧すると伴に、前記循環液体に含
   まれる微細気泡をオリフィスにより更にせん断して微細化し、
   前記第３の気泡微細化手段が螺旋版と、オリフィスと、拡大流路と、メッシュと、流路を
   狭められた解放口で構成されて前記貯留槽に放出することを特徴とする微細気泡形成装置。
2. 前記液体が水であって、前記気体が炭酸ガスまたは空気であることを特徴とする請求項１に記載の微細気泡形成装置。
3. 前記液体が重油を含む燃料液体であって、前記気体が水素ガスであることを特徴とする請求項１に記載の微細気泡形成装置。