JP5603253B2 - 空気入りタイヤ - Google Patents
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Description
空気入りタイヤは、パンク等によりタイヤの内部圧力(以下、内圧という)が低下した場合での走行、いわゆるランフラット走行状態になると、タイヤのサイドウォール部やビードフィラーの変形が大きくなり、発熱が進み、場合によっては200℃以上に達する。このような状態では、サイド補強層を具えた空気入りタイヤであっても、サイド補強層やビードフィラーが破壊限界を超え、タイヤ故障に至る。
このような故障に至るまでの時間を長くする手段として、サイド補強層やビードフィラーに用いるゴム組成物に硫黄を高配合し、ゴム組成物を高弾性化することにより、タイヤのサイドウォール部やビードフィラーの変形量を抑える手法があるが、タイヤの通常走行時の転がり抵抗が高くなり低燃費性が低下する問題がある。
さらに、特許文献4では、特定の共役ジエン系重合体とフェノール系樹脂を含
有するゴム組成物をサイド補強層及びビードフィラーに用いることが提案されている。
これらは、いずれもサイド補強層及びビードフィラーに用いたゴム組成物の弾性率を高くすると共に、高温時の弾性率低下を抑えることを目的としたものであり、ランフラット耐久性の大幅な改良が得られるものの、通常走行時の転がり抵抗性が著しく悪化してしまう。
前述の事態、例えば乗り心地の悪化を回避するために、配設するサイド補強層及びビードフィラーの体積を減少させると、ランフラット時の荷重を支えきれず、ランフラット時にタイヤのサイドウォール部分の変形が非常に大きくなり、ゴム組成物の発熱増大を招き、結果としてタイヤはより早期に故障に至る問題があった。
また、配合する材料を変えることにより使用するゴムをより低弾性化させた場合も同様に、ランフラット時の荷重を支え切れず、タイヤのサイドウォール部分の変形が非常に大きくなり、ゴム組成物の発熱増大を招き、結果としてタイヤはより早期に故障に至ってしまうのが実状である。
すなわち、本発明は、
[1] ビードコア、カーカス層、トレッドゴム層、インナーライナー、サイド補強層及びビードフィラーを具える空気入りタイヤであって、(A)ゴム成分と、(B)充填材を含み、かつ加硫ゴム物性において、動歪1%、25℃に於ける動的貯蔵弾性率(E’)が10MPa以下及び損失正接tanδの28℃〜150℃におけるΣ値が5.0以下であるゴム組成物(a)をサイド補強層及び/又はビードフィラーに用い、かつ60℃での空気透過係数が6.0×10 -10 cm 3 ・cm/cm 2 ・sec・cmHg以下であるゴム組成物(b)をインナーライナーに用いたことを特徴とする空気入りタイヤ、
[2] ゴム組成物(a)が、(A)ゴム成分100質量部に対して、(B)充填材を50質量部以下含む上記[1]の空気入りタイヤ、
[3] ゴム組成物(a)において、(B)充填材が、カーボンブラック、シリカ及び一般式(I)
nM・xSiOy・zH2O・・・・・・・・(I)
[式中,Mは、アルミニウム、マグネシウム、チタン、カルシウム及びジルコニウムから選ばれる金属、これらの金属の酸化物または水酸化物、それらの水和物、及び前記金属の炭酸塩の中から選ばれる少なくとも一種であり、n、x、y、及びzは、それぞれ1〜5の整数、0〜10の整数、2〜5の整数、及び0〜10の整数である。]で表される無機充填材の中から選ばれる少なくとも一種である上記[1]又は[2]の空気入りタイヤ、
[4] (B)充填材が、カーボンブラックである上記[1]〜「3」のいずれかの空気入りタイヤ、
[5] カーボンブラックがFEF級グレード、GPF級グレード、HAF級グレード、ISAF級グレード及びSAF級グレードの中から選ばれる少なくとも一種である上記[4]の空気入りタイヤ、
[6] カーボンブラックがFEF級グレードである上記[5]の空気入りタイヤ。
[7] ゴム組成物(a)において、(A)ゴム成分が、変性共役ジエン系重合体を含むものである上記[1]〜[6]いずれかの空気入りタイヤ、
[8] 変性共役ジエン系重合体が、アミン変性共役ジエン系重合体である上記[8]の空気入りタイヤ、
[9] アミン変性共役ジエン系重合体が、プロトン性アミン変性共役ジエン系重合体である上記[8]の空気入りタイヤ、
[10] アミン変性共役ジエン系重合体が、一級アミン変性共役ジエン系重合体である上記[8]又は[9]の空気入りタイヤ、
[11] 一級アミン変性共役ジエン系重合体が、共役ジエン系重合体の活性末端に、保護化一級アミン化合物を反応させて得られたものである上記[10]の空気入りタイヤ、
[12] 共役ジエン系重合体が、有機アルカリ金属化合物を開始剤とし、有機溶媒中で共役ジエン化合物単独、又は共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物とをアニオン重合させて得られたものである上記[11]の空気入りタイヤ、
[13] 共役ジエン系重合体が、ポリブタジエンである上記[12]の空気入りタイヤ、
[14] 保護化一級アミン化合物が、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジメトキシシラン、1−トリメチルシリル−2,2−ジメトキシ−1−アザ−2−シラシクロペンタン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルトリメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルトリエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルトリメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルトリエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルメチルジメトキシシラン及びN,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルメチルジエトキシシランから選ばれる1種以上の化合物である上記[11]〜[13]いずれか空気入りタイヤ、
[15] 保護化一級アミン化合物が、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシラン及び1−トリメチルシリル−2,2−ジメトキシ−1−アザ−2−シラシクロペンタンから選ばれる1種以上の化合物である上記[14]の空気入りタイヤ、
[16] サイド補強層及びビードフィラーに、前記ゴム組成物(a)を用いてなる上記[1]〜[15]のいずれかの空気入りタイヤ、
[17] インナーライナー用ゴム組成物(b)が、ゴム成分としてブチルゴムを含む上記[1]の空気入りタイヤ、
[18] インナーライナー用ゴム組成物(b)は、ゴム成分中のブチルゴムの含有量が80質量%以上である上記[17]の空気入りタイヤ、
[19] インナーライナー用ゴム組成物(b)が、ゴム成分100質量部に対してアスペクト比が5〜30の無機充填剤を15質量部以上配合してなる上記[1]〜[18]のいずれかの空気入りタイヤ、
[20] サイド補強ゴム層に用いるゴム組成物(a)とインナーライナーに用いるゴム組成物(b)との下記式(II)で表される加硫速度差Δが、加硫温度160℃において13.5以下である上記[1]〜[19]のいずれかの空気入りタイヤ、及び
Δ=|{Tc(90)−Tc(10)}I−{Tc(90)−Tc(10)}S|・・・ (II)
(式中、Tc(90)はゴム組成物の90%加硫時間(分)で、Tc(10)はゴム組成物の10%加硫時間(分)で、Iはインナーライナー用ゴム組成物で、Sはサイド補強ゴム層用ゴム組成物である。)
[21] 前記サイド補強ゴム層と前記インナーライナーとの剥離抗力が5.5kgf/inch以上である上記[1]〜[20]のいずれかの空気入りタイヤ、
を提供するものである。
(1)ゴム組成物中の充填材(特にカーボンブラック)の含有量を低充填、(好ましくは50質量部以下)にすることによって加硫ゴム物性を動歪1%、25℃に於ける動的貯蔵弾性率(E’)を1〜10MPa、好ましくは3〜10MPa、より好ましくは3〜8MPaにすることでサイド剛性を柔らかくし、通常走行時の乗り心地性を向上することができる。
また、充填材の低充填化により低発熱化が可能となる。
(2)さらに、ゴム成分として変性共役ジエン系重合体(アミン変性、特に一級アミン変性共役ジエン系重合体)を用いることでカーボンブラックの分散性を向上させ発熱を抑えることが可能となり損失正接tanδの28℃〜150℃におけるΣ値を1.0〜5.0、好ましくは2.0〜4.0とすることができる。
(3)前述のようにランフラット走行により加硫ゴムの温度が上昇する。温度上昇にしたがってその力学特性(破断応力、破断伸びなど)が大幅に低下し破壊に至る。しかしながら上記(1)及び(2)項の効果によって本発明のタイヤに用いられるゴム組成物はランフラット走行時の発熱を大幅に抑えることができるために、補強ゴム層のゲージを薄くすることができ、薄ゲージにしてもランフラット性の確保が可能となり、軽量化と共に更なる低発熱化により低燃費性も向上する。尚、補強ゴム層のゲージは、サイド補強ゴム層の最大厚み部分とし、該補強ゴム層のゲージは4mm〜12mmの範囲が好ましく、5mm〜10mmの範囲がより好ましい。
(4)また、必須要件ではないが、インナーライナーには、60℃での空気透過係数が6.0×10-10cm3・cm/cm2・sec・cmHg以下のゴム組成物を適用するため、空気不透過性が従来に比べ維持されている。その結果として、タイヤの内圧保持性を更に向上させ、タイヤ部材の経時劣化を確実に抑制する。
(5)また、同様に必須要件ではないが、上記サイド補強ゴム層用ゴム組成物(a)と上記インナーライナー用ゴム組成物(b)との式(II)で表される加硫速度差Δは、加硫温度160℃において13.5以下であるのが好ましい。その結果としてサイド補強ゴム層とインナーライナーとの共加硫性が向上することにより、ランフラット走行時にサイド補強ゴム層とインナーライナーとの剥離抗力が高まり両者の剥離を抑制して、タイヤのランフラット耐久性が向上する。
以上のように(1)〜(5)の効果によって上記ゴム組成物(a)を、特にタイヤのサイド補強ゴム層及び/又はビードフィラーに用い、インナーライナーにゴム組成物(b)を用いることにより、インナーライナーの空気不透過性を維持しつつ、サイド補強ゴム層とインナーライナーとの剥離を抑制してランフラット耐久性を向上させると共に、通常走行時の転がり抵抗性と乗り心地を改善した空気入りタイヤを提供することができる。
2 カーカス層
2a 折り返しカーカスプライ
2b ダウンカーカスプライ
3 サイドゴム層
4 トレッドゴム層
5 ベルト層
6 インナーライナー
7 ビードフィラー
8 サイド補強層
10 ショルダー区域
先ず、本発明の空気入りタイヤを以下、図面に基づいて説明する。図1は、本発明の空気入りタイヤの一実施態様の断面を示す模式図である。
図1において、本発明の空気入りタイヤの好適な実施態様は、一対のビードコ1、1'(1’は図示せず)間にわたってトロイド状に連なり、両端部が該ビードコア1をタイヤ内側から外側へ巻き上げられる少なくとも1枚のラジアルカーカスプライからなるカーカス層2と、該カーカス層2のサイド領域のタイヤ軸方向外側に配置されて外側部を形成するサイドゴム層3と、該カーカス層2のクラウン領域のタイヤ径方向外側に配置されて接地部を形成するトレッドゴム層4と、該トレッドゴム層4と該カーカス層2のクラウン領域の間に配置されて補強ベルトを形成するベルト層5と、該カーカス層2のタイヤ内方全面に配置されて気密膜を形成するインナーライナー6と、一方の該ビードコア1から他方の該ビードコア1'へ延びる該カーカス層2本体部分と該ビードコア1に巻き上げられる巻上部分との間に配置されるビードフィラー7と、該カーカス層のサイド領域の該ビードフィラー7側部からショルダー区域10にかけて、該カーカス層2と該インナーライナー6との間に、タイヤ回転軸に沿った断面形状が略三日月形である、少なくとも1枚のサイド補強層8とを具える空気入りタイヤである。
また、 図示例(図2)のタイヤにおいて、ラジアルカーカス2は、折り返しカーカスプライ2a及びダウンカーカスプライ2bとからなり、折り返しカーカスプライ2aの両端部は、ビードコア1の周りに折り返され、折り返し端部を形成している。なお、ラジアルカーカス2の構造及びプライ数は、これに限られるものではない。
前述した本発明の空気入りタイヤにおいては、サイド補強層8及び/又はビードフィラー7に、(A)ゴム成分と、(B)充填材を含み、かつ加硫ゴム物性において、動歪1%、25℃に於ける動的貯蔵弾性率(E’)が10MPa以下及び損失正接tanδの28℃〜150℃におけるΣ値が5.0以下であるゴム組成物を用いることができる。
((A)ゴム成分)
本発明に係るゴム組成物における(A)ゴム成分としては、共役ジエン系重合体を変性した変性共役ジエン系重合体が用いられ、特にアミン変性したアミン変性共役ジエン系重合体を含むものを好ましく用いることができる。このような変性共役ジエン系重合体を30質量%以上、好ましくは50質量%以上の割合で含むものを用いることができる。ゴム成分が上記変性共役ジエン系重合体を30質量%以上含むことにより、得られるゴム組成物は低発熱化し、補強ゴムのゲージを薄くすることができランフラット走行耐久性を損なうことなく通常走行時の乗り心地性が向上した空気入りタイヤ与えることができる。
前記分子中にスズ原子の少なくともひとつを含む化合物が、四塩化スズ、トリブチルスズクロリド、ジオクチルスズジクロリド、ジブチルスズジクロリド及び塩化トリフェニルスズが好ましく挙げられる。
前記分子中に窒素原子の少なくともひとつを含む化合物が、イソシアネート系化合物、アミノベンゾフェノン化合物、尿素誘導体、4−ジメチルアミノベンジリデンアニリン、ジメチルイミダゾリジノン及びN−メチルピロリドン等が挙げられる。
変性共役ジエン系化合物としては、アミン変性共役ジエン系重合体が好ましく、分子内に、変性用官能基として、アミン系官能基であるプロトン性アミノ基及び/又は脱離可能基で保護されたアミノ基を導入したものが好ましく、さらにケイ素原子を含む官能基を導入したものが好ましく挙げられる。
前記ケイ素原子を含む官能基としては、ケイ素原子にヒドロカルビルオキシ基及び/又はヒドロキシ基が結合してなるシラン基を挙げることができる。
このような変性用官能基は、共役ジエン系重合体の重合開始末端、側鎖及び重合活性末端のいずれかに存在すればよいが、本発明においては、好ましくは重合末端、より好ましくは同一重合活性末端に、プロトン性アミノ基及び/又は脱離可能基で保護されたアミノ基と、ヒドロカルビルオキシ基及び/又はヒドロキシ基が結合したケイ素原子、特に好ましくは、1又は2個のヒドロカルビルオキシ基及び/又はヒドロキシ基が結合したケイ素原子とを有するものである。
一方、脱離可能基で保護されたアミノ基としては、例えばN,N−ビス(トリヒドロカルビルシリル)アミノ基及びN−(トリヒドロカルビルシリル)イミノ基を挙げることができ、好ましくはヒドロカルビル基が炭素数1〜10のアルキル基であるトリアルキルシリル基を挙げることができ、特に好ましくはトリメチルシリル基を挙げることができる。
脱離可能基で保護された一級アミノ基(保護化一級アミノ基ともいう。)の例としては、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノ基を挙げることができ、脱離可能基で保護された二級アミノ基の例としてはN−(トリメチルシリル)イミノ基を挙げることができる。このN−(トリメチルシリル)イミノ基含有基としては、非環状イミン残基、及び環状イミン残基のいずれであってもよい。
変性に用いる共役ジエン系重合体は、共役ジエン化合物単独重合体であってもよく、共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物との共重合体であってもよい。
前記共役ジエン化合物としては、例えば1,3−ブタジエン、イソプレン、1,3−ペンタジエン、2,3−ジメチル−1,3−ブタジエン、2−フェニル−1,3−ブタジエン、1,3−ヘキサジエン等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、二種以上組み合わせて用いてもよいが、これらの中で、1,3−ブタジエンが特に好ましい。
また、共役ジエン化合物との共重合に用いられる芳香族ビニル化合物としては、例えばスチレン、α−メチルスチレン、1−ビニルナフタレン、3−ビニルトルエン、エチルビニルベンゼン、ジビニルベンゼン、4−シクロへキシルスチレン、2,4,6−トリメチルスチレン等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよいが、これらの中で、スチレンが特に好ましい。
前記共役ジエン系重合体としては、ポリブタジエン又はスチレン−ブタジエン共重合体が好ましく、ポリブタジエンが特に好ましい。
これらのリチウムアミド化合物は、一般に、二級アミンとリチウム化合物とから、予め調製したものを重合に使用することができるが、重合系中(in−Situ)で調製することもできる。また、この重合開始剤の使用量は、好ましくは単量体100g当たり、0.2〜20ミリモルの範囲で選定される。
具体的には、反応に不活性な有機溶剤、例えば脂肪族、脂環族、芳香族炭化水素化合物等の炭化水素系溶剤中において、共役ジエン化合物又は共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物を、前記リチウム化合物を重合開始剤として、所望により、用いられるランダマイザーの存在下にアニオン重合させることにより、目的の活性末端を有する共役ジエン系重合体が得られる。
また、有機リチウム化合物を重合開始剤として用いた場合には、前述のランタン系列希土類元素化合物を含む触媒を用いた場合に比べ、活性末端を有する共役ジエン系重合体のみならず、活性末端を有する共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物の共重合体も効率よく得ることができる。
また、溶媒中の単量体濃度は、好ましくは5〜50質量%、より好ましくは10〜30質量%である。尚、共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物を用いて共重合を行う場合、仕込み単量体混合物中の芳香族ビニル化合物の含量は55質量%以下の範囲が好ましい。
この重合反応における温度は、好ましくは0〜150℃、より好ましくは20〜130℃の範囲で選定される。重合反応は、発生圧力下で行うことができるが、通常は単量体を実質的に液相に保つに十分な圧力で操作することが望ましい。すなわち、圧力は重合される個々の物質や、用いる重合媒体及び重合温度にもよるが、所望ならばより高い圧力を用いることができ、このような圧力は重合反応に関して不活性なガスで反応器を加圧する等の適当な方法で得られる。
本発明においては、上記のようにして得られた活性末端を有する共役ジエン系重合体の活性末端に、変性剤として、例えば、スズ原子は、四塩化スズ、トリブチルスズクロリド、ジオクチルスズジクロリド、ジブチルスズジクロリド、塩化トリフェニルスズなどのスズ化合物によって導入できる。 窒素原子は、2,4−トリレンジイソシアナート、ジイソシアナートジフェニルメタンなどのイソシアネート系化合物;4,4'ビス(ジエチルアミノ)−ベンゾフェノン、4−(ジメチルアミノ)ベンゾフェノンなどのアミノベンゾフェノン化合物、1,3−ジメチル−2−イミダゾリジノン、1,3−ジエチル−2−イミダゾリジノン、1,3−ジメチル−3,4,5,6−テトラヒドロピリミジンなどの尿素誘導体、その他、4−ジメチルアミノベンジリデンアニリン、ジメチルイミダゾリジノン、N−メチルピロリドンなどの窒素含有化合物によって導入することができる。 珪素原子は、アルコキシシランやアミノアルコキシシランなどの末端変性剤によって導入することができる。 具体的には、エポキシ基含有アルコキシシラン化合物としては、例えば2−グリシドキシエチルトリメトキシシラン、2−グリシドキシエチルトリエトキリシシラン、(2−グリシドキシエチル)メチルジメトキシシラン、3−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、3−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、(3−グリシドキシプロピル)メチルジメトキシシラン、2−(3,4−エポキシシクロヘキシル)エチルトリメトキシシラン、2−(3,4−エポキシシクロヘキシル)エチルトリエトキシシラン、2−(3,4−エポキシシクロヘキシル)エチル(メチル)ジメトキシシランなどが挙げられる。
当該変性剤として用いられる保護化一級アミノ基を有するアルコキシシラン化合物としては、例えばN,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジメトキシシラン、1−トリメチルシリル−2,2−ジメトキシ−1−アザ−2−シラシクロペンタン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルトリメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルトリエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルトリメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルトリエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルメチルジメトキシシラン及びN,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルメチルジエトキシシラン等を挙げることができ、好ましくは、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシラン又は1−トリメチルシリル−2,2−ジメトキシ−1−アザ−2−シラシクロペンタンである。
これらの変性剤は、一種単独で用いてもよく、二種以上組み合わせて用いてもよい。またこの変性剤は部分縮合物であってもよい。
ここで、部分縮合物とは、変性剤のSiORの一部(全部ではない)が縮合によりSiOSi結合したものをいう。
なお、前記変性剤の添加方法は、特に制限されず、一括して添加する方法、分割して添加する方法、あるいは、連続的に添加する方法等が挙げられるが、一括して添加する方法が好ましい。
また、変性剤は、重合開始末端や重合終了末端以外に重合体主鎖や側鎖のいずれに結合させることもできるが、重合体末端からエネルギー消失を抑制して低発熱性を改良しうる点から、重合開始末端あるいは重合終了末端に導入されていることが好ましい。
本発明では、前記した変性剤として用いる保護化一級アミノ基を有するアルコキシシラン化合物が関与する縮合反応を促進するために、縮合促進剤を用いることが好ましい。
このような縮合促進剤としては、三級アミノ基を含有する化合物、又は周期律表(長周期型)の3族、4族、5族、12族、13族、14族及び15族のうちのいずれかの属する元素を一種以上含有する有機化合物を用いることができる。さらに縮合促進剤として、チタン(Ti)、ジルコニウム(Zr)、ビスマス(Bi)、アルミニウム(Al)、及びスズ(Sn)からなる群から選択される少なくとも一種以上の金属を含有する、アルコキシド、カルボン酸塩、又はアセチルアセトナート錯塩であることが好ましい。
ここで用いる縮合促進剤は、前記変性反応前に添加することもできるが、変性反応の途中及び又は終了後に変性反応系に添加することが好ましい。変性反応前に添加した場合、活性末端との直接反応が起こり、活性末端に保護された一級アミノ基を有するヒドロカルビロキシ基が導入されない場合がある。
縮合促進剤の添加時期としては、通常、変性反応開始5分〜5時間後、好ましくは変性反応開始15分〜1時間後である。
この縮合促進剤の使用量としては、前記化合物のモル数が、反応系内に存在するヒドロカルビロキシ基総量に対するモル比として、0.1〜10となることが好まく、0.5〜5が特に好ましい。縮合促進剤の使用量を前記範囲にすることによって縮合反応が効率よく進行する。
また、縮合反応を水溶液中で行ってもよく、縮合反応温度は85〜180℃が好ましく、さらに好ましくは100〜170℃、特に好ましくは110〜150℃である。
縮合反応時の温度を前記範囲にすることによって、縮合反応を効率よく進行完結することができ、得られる変性共役ジエン系重合体の経時変化によるポリマーの老化反応等による品質の低下等を抑えることができる。
なお、縮合反応時の反応系の圧力は、通常、0.01〜20MPa、好ましくは0.05〜10MPaである。
縮合反応を水溶液中で行う場合の形式については特に制限はなく、バッチ式反応器を用いても、多段連続式反応器等の装置を用いて連続式で行ってもよい。また、この縮合反応と脱溶媒を同時に行っても良い。
本発明の変性共役ジエン系重合体の変性剤由来の一級アミノ基は、上述のように脱保護処理を行うことによって生成する。上述したスチームストリッピング等の水蒸気を用いる脱溶媒処理以外の脱保護処理の好適な具体例を以下に詳述する。
すなわち、一級アミノ基上の保護基を加水分解することによって遊離した一級アミノ基に変換する。これを脱溶媒処理することにより、一級アミノ基を有する変性共役ジエン系重合体を得ることができる。なお、該縮合処理を含む段階から、脱溶媒して乾燥ポリマーまでのいずれかの段階において必要に応じて変性剤由来の保護された一級アミノ基の脱保護処理を行うことができる。
このようにして得られた変性共役ジエン系重合体はムーニー粘度(ML1+4,100℃)が、好ましくは10〜150、より好ましくは15〜100である。ムーニー粘度が10未満の場合は耐破壊特性を始めとするゴム物性が十分に得られず、150を超える場合は作業性が悪く配合剤とともに混練りすることが困難である。
また、前記変性共役ジエン系重合体を配合した本発明に係る未加硫ゴム組成物のムーニ−粘度(ML1+4,130℃)は、好ましくは10〜150、より好ましくは30〜100である。
本発明に係るゴム組成物に用いられる変性共役ジエン系重合体は、重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比(Mw/Mn)、即ち分子量分布(Mw/Mn)が1〜3であることが好ましく、1.1〜2.7であることがより好ましい。
変性共役ジエン系重合体の分子量分布(Mw/Mn)を前記範囲内にすることで該変性共役ジエン系重量体をゴム組成物に配合しても、ゴム組成物の作業性を低下させることがなく、混練りが容易で、ゴム組成物の物性を十分に向上させることができる。
本発明に係るゴム組成物に用いられる変性共役ジエン系重合体は一種用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
(A)ゴム成分において、上記変性共役ジエン系重合体と併用されるゴム成分としては、天然ゴム及び他のジエン系合成ゴムが挙げられ、他のジエン系合成ゴムとしては、例えばスチレン−ブタジエン共重合体(SBR)、ポリブタジエン(BR)、ポリイソプレン(IR)、スチレン−イソプレン共重合体(SIR)、ブチルゴム(IIR)、ハロゲン化ブチルゴム、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体(EPDM)及びこれらの混合物が挙げられる。また、他のジエン系合成ゴムの一部又は全てが多官能型変性剤、例えば四塩化スズのような変性剤を用いることにより分岐構造を有しているジエン系変性ゴムであることがより好ましい。
本発明に係るゴム組成物においては、(B)成分として充填材を、前述の(A)ゴム成分100質量部に対して、50質量部以下の割合で用いることが好ましい。
充填材の量が50質量部を超えると充分な低発熱性、及び低弾性等の効果が発揮されず、得られるゴム組成物の加硫ゴム物性において、後で説明する動歪1%、25℃に於ける動的貯蔵弾性率(E’)が10MPa以下にならない場合があ離、乗り心地が悪化する可能性がある。
また、充填材の量が多すぎると、得られるゴム組成物の加硫ゴム物性において、後で説明する損失正接tanδの28℃〜150℃におけるΣ値が5.0以下にならない場合がある。したがって、当該充填材の好ましい量は50〜30質量部であり、より好ましくは45〜40質量部である。充填材の量が30重量部以下になるとゴムの破壊強度が低下し、ランフラット耐久性が著しく損なわれる。
nM・xSiOy・zH2O・・・・・・・・(I)
[式中,Mは、アルミニウム、マグネシウム、チタン、カルシウム及びジルコニウムから選ばれる金属、これらの金属の酸化物または水酸化物、それらの水和物、及び前記金属の炭酸塩の中から選ばれる少なくとも一種であり、n、x、y、及びzは、それぞれ1〜5の整数、0〜10の整数、2〜5の整数、及び0〜10の整数である。]で表される無機充填材の中から選ばれる少なくとも一種である。
ここで、カーボンブラックとしては、得られるゴム組成物の加硫ゴム物性が、上記の加硫ゴム物性を満たすためには、例えば、SAF、HAF、ISAF、FEF、GPFなど種々のグレードのカーボンブラックを単独に又は混合して使用することができる。中でもFEF級グレード、GPF級グレードのカーボンブラックが好ましく、特に、FEF級グレードのカーボンブラックが好ましい。
シリカは特に限定されないが、湿式シリカ、乾式シリカ、コロイダルシリカが好ましい。これらは単独に又は混合して使用することができる。
また、一般式(I)で表される無機充填材としては、Mがアルミニウム金属、アルミニウムの酸化物又は水酸化物、それらの水和物、及びアルミニウムの炭酸塩から選ばれる少なくとも一種のものが好ましい。
中でも充填材としてはカーボンブラック、シリカが好ましく特にカーボンブラックが好ましい。
上記加硫剤としては、硫黄等が挙げられ、その使用量は、(A)ゴム成分100質量部に対し、硫黄分として0.1〜10.0質量部が好ましく、さらに好ましくは1.0〜5.0質量部である。0.1質量部未満では加硫ゴムの破壊強度、耐摩耗性、低発熱性が低下するおそれがあり、10.0質量部を超えるとゴム弾性が失われる原因となる。
本発明で使用できる加硫促進剤は、特に限定されるものではないが、例えば、M(2−メルカプトベンゾチアゾール)、DM(ジベンゾチアジルジスルフィド)、CZ(N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド)等のチアゾール系、DPG(ジフェニルグアニジン)等のグアニジン系、あるいはTOT(テトラキス(2−エチルへキシル)チウラムジスルフィド)等のチウラム系の加硫促進剤等を挙げることができ、その使用量は、(A)ゴム成分100質量部に対し、0.1〜5.0質量部が好ましく、さらに好ましくは0.2〜3.0質量部である。
さらに、本発明に係るゴム組成物で使用できる老化防止剤としては、例えば3C(N−イソプロピル−N’−フェニル−p−フェニレンジアミン、6C[N−(1,3−ジメチルブチル)−N’−フェニル−p−フェニレンジアミン]、AW(6−エトキシ−2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリン)、ジフェニルアミンとアセトンの高温縮合物等を挙げることができる。その使用量は、(A)ゴム成分100質量部に対して、0.1〜5.0質量部が好ましく、さらに好ましくは0.3〜3.0質量部である。
本発明に係るゴム組成物は、加硫ゴム物性として、動歪1%、25℃に於ける動的貯蔵弾性率(E’)が10MPa以下であることを要す。この動歪1%、25℃に於ける動的貯蔵弾性率(E’)が10MPaを超えると、通常走行時におけるタイヤが撓みにくくなり乗り心地性が低下する。好ましい動的貯蔵弾性率(E’)は1〜10MPa、より好ましくは3〜10MPaであり、3〜8MPaが特に好ましい。
なお、上記動的貯蔵弾性率(E’)は、下記の方法で測定した値である。
<動的貯蔵弾性率(E’)の測定方法>
サイド内層ゴム組成物を160℃、12分間の条件で加硫して得られた厚さ2mmのスラブシートから、幅5mm及び長さ40mmのシートを切り出し、試料とした。この試料について、上島製作所(株)製スペクトロメーターを用い、チャック間距離10mm、初期歪200μm、動的歪1%、周波数52Hz、測定温度25℃の条件で測定する。
なお、上記Σtanδ(28〜150℃)は、下記の方法で測定した値である。
<Σtanδ(28〜150℃)の測定方法>
ゴム組成物を160℃、12分間の条件で加硫処理して得られた厚さ2mmのスラブシートから、幅5mm、長さ40mmのシートを切り出し、試料とした。この試料について、上島製作所社製スペクトロメーターを用い、チャック間距離10mm、初期歪200μm、動的歪1%、周波数52Hz、測定開始温度25〜200℃の測定条件において28℃、29℃、30℃、・・・・・150℃の温度範囲について図3に示すように、1°毎、損失正接tanδを測定し、その総和として温度とtanδとの関係をグラフ化し、斜線部分の面積を求め、その値をΣtanδ(28〜150℃)とする。
本発明の空気入りタイヤにおいては、インナーライナー用ゴム組成物(b)の60℃での空気透過係数が6.0×10-10cm3・cm/cm2・sec・cmHg以下であることが必要であり、前記サイド補強ゴム層(ゴム組成物(a))と前記インナーライナーとの剥離抗力が5.5kgf/inch以上であることが好ましい。
上記インナーライナーには、60℃での空気透過係数が6.0×10-10cm3・cm/cm2・sec・cmHg以下のゴム組成物(b)を適用するため、空気不透過性が従来に比べ維持されている。ここで、インナーライナー用ゴム組成物の60℃での空気透過係数が6.0×10-10cm3・cm/cm2・sec・cmHgを超えると、インナーライナーの空気不透過性が従来に比べ低下して、タイヤの空気保持性が悪化し、また、タイヤの各部材の経年による物性変化が大きくなったり、ベルトの耐久性が低下したりする。なお、タイヤの空気保持性を更に向上させ、タイヤ部材の経時劣化を確実に抑制する観点から、インナーライナー用ゴム組成物の60℃での空気透過係数は5.0×10-10cm3・cm/cm2・sec・cmHg以下が好ましく、更に好ましくは2.5×10-10cm3・cm/cm2・sec・cmHg以下である。尚、空気透過係数の下限値については特に制限はないが50×10-12cm3・cm/cm2・sec・cmHg程度である。
上記インナーライナーに用いるゴム組成物(b)のゴム成分としては、天然ゴム(NR)及び、ブチルゴム(IIR)、ポリブタジエンゴム(BR)、スチレン・ブタジエン共重合体ゴム(SBR)、アクリロニトリル・ブタジエンゴム(NBR)、クロロプレンゴム(CR)等の合成ゴムが挙げられる。なお、上記ブチルゴムは、ハロゲン化されていてもよい。これらゴム成分は、一種単独で用いても、二種以上のブレンドとして用いてもよい。ここで、上記インナーライナー用ゴム組成物のゴム成分は、ブチルゴムを含むのが好ましい。インナーライナー用ゴム組成物のゴム成分がブチルゴムを含む場合、該ゴム組成物の空気不透過性を向上させることができる。また、インナーライナー用ゴム組成物の空気不透過性を確実に向上させる観点から、該ゴム組成物のゴム成分中のブチルゴムの含有量は80質量%以上であるのが更に好ましい。
上記インナーライナー用ゴム組成物は、上記ゴム成分100質量部に対してアスペクト比が5〜30の無機充填剤を15質量部以上配合してなるのが好ましい。ゴム成分にアスペクト比が5〜30で偏平な無機充填剤を配合してなるゴム組成物は、該偏平無機充填剤が空気の透過を阻害するため、空気不透過性が高い。無機充填剤のアスペクト比が5未満では、上記インナーライナーの空気不透過性を向上させる効果が小さく、30を超えると、ゴム組成物の加工性が悪化する。上記偏平無機充填剤のアスペクト比は、インナーライナーの空気不透過性を向上させ、且つゴム組成物の加工性を良好に維持する観点から、5〜20であるのが更に好ましい。ここで、上記アスペクト比は、上記偏平無機充填剤の厚みに対する長径の比をさす。また、上記偏平無機充填剤の配合量が、ゴム成分100質量部に対して15質量部未満では、上記インナーライナーの空気不透過性を向上させる効果が小さい。上記インナーライナーの空気不透過性を確実に向上させる観点から、上記偏平無機充填剤の配合量は、ゴム成分100質量部に対して20質量部以上であるのが更に好ましい。
上記サイド補強ゴム層用ゴム組成物と上記インナーライナー用ゴム組成物との下記式(II)で表される加硫速度差Δは、加硫温度160℃において13.5以下であるのが好ましい。
Δ=|{Tc(90)−Tc(10)}I−{Tc(90)−Tc(10)}S| ・・・ (II)
(式中、Tc(90)はゴム組成物の90%加硫時間(分)で、Tc(10)はゴム組成物の10%加硫時間(分)で、Iはインナーライナー用ゴム組成物で、Sはサイド補強ゴム層用ゴム組成物である。)
サイド補強ゴム層用ゴム組成物と上記インナーライナー用ゴム組成物との160℃における上記加硫速度差Δが13.5を超えると、サイド補強ゴム層とインナーライナーとの共加硫性が低下し、その結果、ランフラット走行時にサイド補強ゴム層とインナーライナーとが容易に剥離して、タイヤのランフラット耐久性が低下する。ここで、タイヤのランフラット耐久性を更に向上させる観点から、上記加硫速度差Δは、160℃において13以下であるのが更に好ましい。なお、加硫速度は、加硫剤、加硫促進剤、充填剤及びその他の配合剤の種類及び配合量を調節することにより、適宜変化させることができる。
本発明に係るゴム組成物は、前記配合処方により、バンバリーミキサー、ロール、インターナルミキサー等の混練り機を用いて混練りすることによって得られ、成形加工後、加硫を行い、図1における空気入りタイヤのサイド補強層8及び/又はビードフィラー7及びインナーライナー6として用いられる。
本発明のタイヤは、本発明に係るゴム組成物をサイド補強層8及び/又はビードフィラー7及びインナーライナー6に用いて通常のランフラットタイヤの製造方法によって製造される。すなわち、前記のように各種薬品を含有させた本発明に係るゴム組成物が未加硫の段階で各部材に加工され、タイヤ成形機上で通常の方法により貼り付け成形され、生タイヤが成形される。この生タイヤを加硫機中で加熱加圧して、タイヤが得られる。
このようにして得られた本発明の空気入りタイヤは、ランフラット耐久性を損なうことなく通常走行時の転がり抵抗性と乗り心地を向上させたものとなる。
なお、諸特性は下記の方法に従って測定した。
《未変性又は変性共役ジエン系重合体の物性》
<ミクロ構造の分析法>
赤外法(モレロ法)により、ビニル結合含有量(%)を測定した。
<数平均分子量(Mn)、重量平均分子量(Mw)及び分子量分布(Mw/Mn)の測定>
GPC[東ソー製、HLC−8020]により検出器として屈折計を用いて測定し、単分散ポリスチレンを標準としたポリスチレン換算で示した。なお、カラムはGMHXL[東ソー製]で、溶離液はテトラヒドロフランである。
先ず、重合体をトルエンに溶解した後、大量のメタノール中で沈殿させることにより重合体に結合していないアミノ基含有化合物をゴムから分離した後、乾燥した。本処理を施した重合体を試料として、JIS K7237に記載された「全アミン価試験方法」により全アミノ基含有量を定量した。続けて、前記処理を施した重合体を試料として「アセチルアセトンブロックド法」により二級アミノ基及び三級アミノ基の含有量を定量した。試料を溶解させる溶媒には、o−ニトロトルエンを使用、アセチルアセトンを添加し、過塩素酢酸溶液で電位差滴定を行った。全アミノ基含有量から二級アミノ基及び三級アミノ基の含有量を引いて一級アミノ基含有量(mmol)を求め、分析に使用したポリマー質量で割ることにより重合体に結合した一級アミノ基含有量(mmol/kg)を求めた。
<加硫速度>
JIS K6300−2:2001に準拠して、ゴム組成物の加硫曲線を、ジェイエスアール(株)製のキュラストメーターを用いて、160℃で測定した。加硫曲線におけるトルクの最大値(Fmax)と最小値(Fmin)を測定し、{(Fmax−Fmin)×0.1+Fmin}のトルクに達するまでの時間(分)を10%加硫時間(Tc(10))とし、{(Fmax−Fmin)×0.9+Fmin}のトルクに達するまでの時間(分)を90%加硫時間(Tc(90))とし、その差を加硫速度の指標とした。
動的貯蔵弾性率(E’)及び損失正接tanδの28℃〜150℃におけるΣ値[Σtanδ(28〜150℃)]は、明細書本文に記載した方法に従って測定した。
<空気透過性>
各インナーライナー用ゴム組成物を160℃で30分間加硫して得たサンプルについて、空気透過試験機M−C1(東洋精機(株)製)を用いて、60℃での空気透過係数を測定した。
<ランフラット耐久性>
各供試タイヤ(タイヤサイズ215/45ZR17の乗用車ラジアルタイヤ)を常圧でリム組みし、内圧230kPaを封入してから38℃の室内中に24時間放置後、バルブのコアを抜き、内圧を大気圧として、荷重4.17kN(425kg)、速度89km/h、室内温度38℃の条件でドラム走行テストを行なった。各供試タイヤの故障発生までの走行距離を測定し、比較例1の走行距離を100として、以下の式により、指数表示した。指数が大きい程、ランフラット耐久性が良好である。
ランフラット耐久性(指数)=(供試タイヤの走行距離/比較例1のタイヤの走行距離)×100
<乗り心地性>
各供試タイヤを乗用車に装着し、専門のドライバー2名により乗り心地性のフィーリングテストを行い、1−10の評点をつけその平均値を求めた。その値が大きいほど乗り心地性は良好である。
尚、乗り心地の合格ラインは7以上である。
<剥離抗力>
サイド補強ゴム層とインナーライナーとをはりあわせて加硫し、幅20mmの短冊状のサンプルを作製した。該サンプルのサイド補強ゴム層とインナーライナーとの界面で剥離試験を実施し、その時発生する力を測定した。
<内圧保持性>
各供試タイヤに100%の規定内圧を充填し30日後の内圧保持率を、比較例1を100として指数表示し、内圧保持性を評価した。数値の大きいほうが内圧保持率に優れていることを示す。
(1)ポリブタジエンの製造
窒素置換された5Lオートクレーブに、窒素下、シクロヘキサン1.4kg、1,3−ブタジエン250g、2,2−ジテトラヒドロフリルプロパン(0.0285mmol)シクロヘキサン溶液として注入し、これに2.85mmolのn−ブチルリチウム(BuLi)を加えた後、攪拌装置を備えた50℃温水浴中で4.5時間重合を行なった。1,3−ブタジエンの反応転化率は、ほぼ100%であった。この重合体溶液を、2,6−ジ−tert−ブチル−p−クレゾール1.3gを含むメタノール溶液に抜き取り重合を停止させた後、スチームストリッピングにより脱溶媒し、110℃のロールで乾燥して、ポリブタジエンを得た。得られたポリブタジエンについてミクロ構造(ビニル結合量)、重量平均分子量(Mw)及び分子量分布(Mw/Mn)を測定した。その結果、ビニル結合量は14%、Mwは150、000、Mw/Mnは1.1であった。
(2)一級アミン変性ポリブタジエンの製造
上記(1)で得られた重合体溶液を、重合触媒を失活させることなく、温度50℃に保ち、一級アミノ基が保護されたN,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシラン1129mg(3.364mmol)を加えて、変性反応を15分間行った。最後に反応後の重合体溶液に、2,6−ジ−tert−ブチル−p−クレゾールを添加した。次いで、スチームストリッピングにより脱溶媒及び保護された一級アミノ基の脱保護を行い、110℃に調温された熟ロールによりゴムを乾燥し、一級アミン変性ポリブタジエンを得た。得られた変性ポリブタジエンについてミクロ構造(ビニル結合量)、重量平均分子量(Mw)、分子量分布(Mw/Mn)及び一級アミノ基含有量を測定した。その結果、ビニル結合量は14%、Mwは150、000、Mw/Mnは1、2、一級アミノ基含有量は4.0mmol/kgであった。
変性剤として、二級アミンであるN−メチル−N−(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシランを用いて上記(2)に基づいて変性反応をおこない二級アミン変性ポリブタジエンを得た。
変性剤としてDMAPES:3−ジメチルアミノプロピル(ジエトキシ)メチルシランを用いて上記(2)に基づいて変性反応をおこない三級アミン変性ポリブタジエンを得た。
乾燥し、窒素置換された800ミリリットルの耐圧ガラス容器に、ブタジエンのシクロヘキサン溶液(16%)、)をブタジエン単量体50gとなるように注入し、これにジテトラヒドロフリルプロパン0.44ミリモルを加え、さらにn−ブチルリチウム(BuLi)0.48ミリモルを加えた後、50℃で1.5時間重合を行った。重合転化率はほぼ100%であった。
この重合系に四塩化スズを0.43ミリモルを加えた後、さらに50℃で30分間変性反応を行った。この後、重合系に、2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾール(BHT)のイソプロパノール5重量%溶液0.5ミリリットルを加えて反応の停止を行い、さらに常法に従い乾燥することにより四塩化スズ変性ポリブタジエンゴムを得た。変性後のWnは570,000であった。
第1表−1、−2に示す配合組成を有する17種のゴム組成物を調製し、それぞれ加硫ゴム物性、すなわち動的貯蔵弾性率(E’)及びΣtanδ(28〜150℃)を求めた。
次に、これらの17種のゴム組成物を、図1に示すサイド補強層8及びビードフィラー7に配設し、それぞれタイヤサイズ215/45ZR17の乗用車用ラジアルタイヤを定法に従って製造し、それらのタイヤについてランフラット耐久性及び乗り心地性を評価した。それらの結果を第1表−1、−2に示す。なお、サイド補強層の最大厚みを補強ゴムゲージとして求め、第1表−1、−2に示した。
第2表に示すサイド補強ゴム用ゴム組成物A〜Dの配合組成にしたがって4種類のゴム組成物を調製し、それぞれ加硫特性(TS=Tc(90)−Tc(10)分)を求めると共に、それぞれの加硫ゴム物性、すなわち動的貯蔵弾性率(E’)及びΣtanδ(28〜150℃)を求めた。評価結果を第2表に示す。
13)臭素化ブチル:JSR社製
7)カーボンブラック::FEF(N550)、旭カーボン社製「旭#60」
14)カオリンクレー:「POLYFIL DL」J.M Huber社製 アスペクト比=15
15)スピンドルオイル:「2号スピンドルオイル」出光興産社製
16)タッキファイヤー:「日石ネオレジン」新日本石油化学社製
17)加硫促進剤MBTS:2,2’−ジベンゾチアジルジスルフィド「ノクセラーDM−P」大内新興化学工業社製
図2に示すサイド補強ゴム層7及びビードフィラー9に4種のサイド補強ゴム用ゴム組成物を、インナーライナーゲージを変えたインナーライナー6に5種のゴムを第4表−1及び−2に従って配設し、それぞれタイヤサイズ215/45ZR17の乗用車用ラジアルタイヤを定法に従って製造した。
得られた21種のタイヤを用いて、内圧保持性、加硫速度差(TI−TS)、剥離抗力、乗心地性及びランフラット耐久性について評価をおこなった。評価結果を第4表−1及び第4表−2に示す。
Claims (21)
- ビードコア、カーカス層、トレッドゴム層、インナーライナー、サイド補強層及びビードフィラーを具える空気入りタイヤであって、(A)ゴム成分と、(B)充填材を含み、かつ加硫ゴム物性において、動歪1%、25℃に於ける動的貯蔵弾性率(E’)が10MPa以下及び損失正接tanδの28℃〜150℃におけるΣ値が5.0以下であるゴム組成物(a)をサイド補強層及び/又はビードフィラーに用い、かつ60℃での空気透過係数が6.0×10 -10 cm 3 ・cm/cm 2 ・sec・cmHg以下であるゴム組成物(b)をインナーライナーに用いたことを特徴とする空気入りタイヤ。
- ゴム組成物(a)が、(A)ゴム成分100質量部に対して、(B)充填材を50質量部以下含む請求項1に記載の空気入りタイヤ。
- ゴム組成物(a)において、(B)充填材が、カーボンブラック、シリカ及び一般式(I)
nM・xSiOy・zH2O・・・・・・・・(I)
[式中,Mは、アルミニウム、マグネシウム、チタン、カルシウム及びジルコニウムから選ばれる金属、これらの金属の酸化物または水酸化物、それらの水和物、及び前記金属の炭酸塩の中から選ばれる少なくとも一種であり、n、x、y、及びzは、それぞれ1〜5の整数、0〜10の整数、2〜5の整数、及び0〜10の整数である。]で表される無機充填材の中から選ばれる少なくとも一種である請求項1又は2に記載の空気入りタイヤ。 - (B)充填材が、カーボンブラックである請求項1〜3のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
- カーボンブラックがFEF級グレード、GPF級グレード、HAF級グレード、ISAF級グレード及びSAF級グレードの中から選ばれる少なくとも一種である請求項4に記載の空気入りタイヤ。
- カーボンブラックがFEF級グレードである請求項5に記載の空気入りタイヤ。
- ゴム組成物(a)において、(A)ゴム成分が、変性共役ジエン系重合体を含むものである請求項1〜6のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
- 変性共役ジエン系重合体が、アミン変性共役ジエン系重合体である請求項7に記載の空気入りタイヤ。
- アミン変性共役ジエン系重合体が、プロトン性アミン変性共役ジエン系重合体である請求項8に記載の空気入りタイヤ。
- アミン変性共役ジエン系重合体が、一級アミン変性共役ジエン系重合体である請求項8又は9に記載の空気入りタイヤ。
- 一級アミン変性共役ジエン系重合体が、共役ジエン系重合体の活性末端に、保護化一級アミン化合物を反応させて得られたものである請求項10に記載の空気入りタイヤ。
- 共役ジエン系重合体が、有機アルカリ金属化合物を開始剤とし、有機溶媒中で共役ジエン化合物単独、又は共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物とをアニオン重合させて得られたものである請求項11に記載の空気入りタイヤ。
- 共役ジエン系重合体が、ポリブタジエンである請求項12に記載の空気入りタイヤ。
- 保護化一級アミン化合物が、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジメトキシシラン、1−トリメチルシリル−2,2−ジメトキシ−1−アザ−2−シラシクロペンタン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルトリメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルトリエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルトリメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルトリエトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルメチルジメトキシシラン及びN,N−ビス(トリメチルシリル)アミノエチルメチルジエトキシシランから選ばれる1種以上の化合物である請求項11〜13のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
- 保護化一級アミン化合物が、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジメトキシシラン、N,N−ビス(トリメチルシリル)アミノプロピルメチルジエトキシシラン及び1−トリメチルシリル−2,2−ジメトキシ−1−アザ−2−シラシクロペンタンから選ばれる1種以上の化合物である請求項14に記載の空気入りタイヤ。
- サイド補強層及びビードフィラーに、前記ゴム組成物(a)を用いてなる請求項1〜15のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
- インナーライナー用ゴム組成物(b)が、ゴム成分としてブチルゴムを含む請求項1に記載の空気入りタイヤ。
- インナーライナー用ゴム組成物(b)は、ゴム成分中のブチルゴムの含有量が80質量%以上である請求項17に記載の空気入りタイヤ。
- インナーライナー用ゴム組成物(b)が、ゴム成分100質量部に対してアスペクト比が5〜30の無機充填剤を15質量部以上配合してなる請求項1〜18のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
- サイド補強ゴム層に用いるゴム組成物(a)とインナーライナーに用いるゴム組成物(b)との下記式(II)で表される加硫速度差Δが、加硫温度160℃において13.5以下である請求項1〜19のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
Δ=|{Tc(90)−Tc(10)}I−{Tc(90)−Tc(10)}S|・・・ (II)
(式中、Tc(90)はゴム組成物の90%加硫時間(分)で、Tc(10)はゴム組成物の10%加硫時間(分)で、Iはインナーライナー用ゴム組成物で、Sはサイド補強ゴム層用ゴム組成物である。) - 前記サイド補強ゴム層と前記インナーライナーとの剥離抗力が5.5kgf/inch以上である請求項1〜20のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
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KR101635382B1 (ko) * | 2014-04-22 | 2016-07-04 | 한국타이어 주식회사 | 런플랫 타이어용 사이드월 인서트 고무 조성물 및 이를 이용하여 제조한 타이어 |
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JP6240562B2 (ja) * | 2014-06-10 | 2017-11-29 | 東洋ゴム工業株式会社 | ランフラットタイヤ |
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JP6817812B2 (ja) * | 2014-09-12 | 2021-01-20 | Dic株式会社 | ゴムと金属との接着促進剤、ゴム組成物及びタイヤ |
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CN107428211B (zh) * | 2015-03-06 | 2020-04-10 | 株式会社普利司通 | 轮胎 |
US10589570B2 (en) * | 2015-03-06 | 2020-03-17 | Bridgestone Corporation | Tire |
WO2016143756A1 (ja) * | 2015-03-06 | 2016-09-15 | 株式会社ブリヂストン | ゴム組成物及びそれを用いたタイヤ |
BR112017023236A2 (pt) | 2015-04-30 | 2018-08-07 | Bridgestone Americas Tire Operations Llc | cordonéis têxteis recobertos com uma composição de borracha, pneu, e método para aumentar a cobertura de cordonéis envelhecidos em cordonéis têxteis recobertos com borracha |
JP6704908B2 (ja) * | 2015-06-03 | 2020-06-03 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ |
DE102016200950A1 (de) | 2016-01-25 | 2017-07-27 | Continental Reifen Deutschland Gmbh | Kautschukmischung für die Innenschicht oder den Schlauch von Fahrzeugluftreifen und Fahrzeugluftreifen |
JP6438437B2 (ja) * | 2016-05-23 | 2018-12-12 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
JP6791956B2 (ja) * | 2016-05-26 | 2020-11-25 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ |
JP6729089B2 (ja) * | 2016-07-01 | 2020-07-22 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
FR3083542A1 (fr) * | 2018-07-06 | 2020-01-10 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Gomme interieure incluant du noir de carbone et du kaolin |
JP7163118B2 (ja) * | 2018-09-21 | 2022-10-31 | 横浜ゴム株式会社 | タイヤ用インナーライナーおよび空気入りタイヤ |
CN109679238A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-04-26 | 贵州轮胎股份有限公司 | 一种斜交轮胎气密层胶料 |
FR3102770B1 (fr) | 2019-11-06 | 2021-10-22 | Michelin & Cie | Composition de caoutchouc comprenant une charge et un système de réticulation adaptés |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002103925A (ja) * | 2000-09-27 | 2002-04-09 | Bridgestone Corp | 空気入りランフラットラジアルタイヤ |
JP2003171418A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-06-20 | Jsr Corp | 共役ジオレフィン(共)重合ゴム、該(共)重合ゴムの製造方法、ゴム組成物およびタイヤ |
JP2005178767A (ja) * | 2003-12-17 | 2005-07-07 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 蒸気の透過を防止するためのインナーライナーを有するタイヤ |
JP2007331422A (ja) * | 2006-06-12 | 2007-12-27 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11310019A (ja) | 1998-04-30 | 1999-11-09 | Bridgestone Corp | 乗用車用空気入りタイヤ |
WO2002002356A1 (en) | 2000-07-03 | 2002-01-10 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire |
DE60231905D1 (de) | 2001-09-27 | 2009-05-20 | Jsr Corp | (co)polymerkautschuk auf basis von konjugiertem diolefin, verfahren zur herstellung von (co)polymerkautschuk, kautschukzusammensetzung, verbundwerkstoff und reifen |
JP4478375B2 (ja) | 2002-08-20 | 2010-06-09 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ |
JP4439190B2 (ja) * | 2003-02-21 | 2010-03-24 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
JP4502587B2 (ja) * | 2003-03-14 | 2010-07-14 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
ES2533455T3 (es) * | 2004-10-26 | 2015-04-10 | Bridgestone Corporation | Polímero funcionalizado con grupo enlazante |
JP2006256358A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
JP5216587B2 (ja) * | 2006-07-19 | 2013-06-19 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002103925A (ja) * | 2000-09-27 | 2002-04-09 | Bridgestone Corp | 空気入りランフラットラジアルタイヤ |
JP2003171418A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-06-20 | Jsr Corp | 共役ジオレフィン(共)重合ゴム、該(共)重合ゴムの製造方法、ゴム組成物およびタイヤ |
JP2005178767A (ja) * | 2003-12-17 | 2005-07-07 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 蒸気の透過を防止するためのインナーライナーを有するタイヤ |
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