JP5585758B2

JP5585758B2 - Crankshaft manufacturing method

Info

Publication number: JP5585758B2
Application number: JP2009276043A
Authority: JP
Inventors: 勝典高田; 保母　　誠; 進一郎加藤
Original assignee: Daido Steel Co Ltd
Current assignee: Daido Steel Co Ltd
Priority date: 2009-12-04
Filing date: 2009-12-04
Publication date: 2014-09-10
Anticipated expiration: 2029-12-04
Also published as: JP2011115822A

Description

本発明は、クランクシャフトの製造方法に関し、特に軟窒化処理又は窒化処理などの表面硬化処理を施した後に曲げ矯正処理を与えて提供されるクランクシャフトの製造方法に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a crankshaft, and more particularly to a method for manufacturing a crankshaft that is provided after being subjected to a surface hardening treatment such as soft nitriding or nitriding, and then subjected to a bending correction treatment.

自動車のレシプロエンジンなどでは、直線往復運動するピストンから回転運動の出力を取り出すためにクランクシャフトが使用されている。このクランクシャフトは、例えば、特許文献１及び２の図でも示されているように、出力軸の回転軸と共通した軸周りにあるジャーナル部と、該回転軸を一定距離だけ平行移動させた軸の軸周りにあるピン部と、これらの間を連結するアーム部と、からなる屈曲形状の部品である。 In a reciprocating engine of an automobile, a crankshaft is used to extract the output of rotational motion from a piston that reciprocates linearly. For example, as shown in the drawings of Patent Documents 1 and 2, the crankshaft includes a journal portion around an axis common to the rotation axis of the output shaft, and an axis obtained by translating the rotation axis by a predetermined distance. This is a bent part composed of a pin part around the axis and an arm part connecting the pin part.

このクランクシャフトの製造方法では、例えば、丸棒の鋼を必要な形状に熱間鍛造して粗成形した後、機械加工してクランクシャフト部材を一体物として得る。その後、必要に応じて、結晶粒の整粒化や残留応力を取り除くことを目的とする焼きならし処理や、疲労強度を向上させる軟窒化処理又は窒化処理などの表面硬化処理を施して、更に、鍛造時又は表面硬化処理時に生じた曲がりや反りなどを矯正する目的で曲げ矯正処理を与えられて、一体型クランクシャフトが提供される。 In this crankshaft manufacturing method, for example, a round bar steel is hot-forged into a required shape and roughly formed, and then machined to obtain a crankshaft member as an integral body. After that, if necessary, it is subjected to a surface hardening treatment such as a normalizing treatment aiming at grain size adjustment and removal of residual stress, a soft nitriding treatment or a nitriding treatment for improving fatigue strength, and further An integrated crankshaft is provided by being subjected to a bending correction process for the purpose of correcting bending or warping generated during forging or surface hardening processing.

曲げ矯正処理では、曲がり方向と反対方向へ向けた曲げをクランクシャフト部材に与えて矯正が行われる。このとき表面硬化処理に先立って焼きならし処理を施し組織を微細化しておくと、矯正可能歪み量を大きく出来て、良好に曲げ矯正処理を行い得る。しかしながら、焼きならし処理に伴うエネルギー消費、製造コストの観点からこの熱処理を省略した非調質鋼によるクランクシャフトの提供が望まれる。 In the bending correction process, the crankshaft member is subjected to correction by bending it in a direction opposite to the bending direction. At this time, if the normalization process is performed prior to the surface hardening process to refine the structure, the amount of correctable strain can be increased and the bending correction process can be performed satisfactorily. However, it is desired to provide a crankshaft made of non-heat treated steel that omits this heat treatment from the viewpoint of energy consumption and manufacturing cost associated with the normalizing treatment.

このようなクランクシャフト部材用の非調質鋼においても、曲げ矯正性に優れる、つまり矯正可能歪み量の大きいことが求められる。一般的に、矯正可能歪み量の大きい鋼は、他方で疲労強度が低いため、クランクシャフト部材としての疲労強度を維持出来るよう、表面硬化処理でより硬い表面硬化層を与えられる。結果として、表面硬化層には亀裂が生じやすくなって、曲げ矯正のし易さに欠けてしまう。このようなことから、クランクシャフト部材用の非調質鋼において、曲げ矯正性とともに、高い疲労強度を有することが求められる。 Such non-heat treated steel for crankshaft members is also required to have excellent bend straightening properties, that is, a large amount of correctable strain. Generally, steel having a large amount of strain that can be corrected has low fatigue strength on the other hand, so that a hardened surface hardened layer can be provided by surface hardening treatment so that the fatigue strength as a crankshaft member can be maintained. As a result, the surface hardened layer is easily cracked and lacks in the ease of bending correction. For this reason, non-heat treated steel for crankshaft members is required to have high fatigue strength as well as bend straightening.

例えば、特許文献１では、鋼の成分組成を規制することで、優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立させ得ることを開示している。このような鋼の成分組成として、Ｃ：０．３０〜０．４３％、Ｓｉ：０．０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０〜０．６０％、Ｐ：０．０８０％以下、Ｓ：０．１０％以下、Ｃａ：０．００５０％以下、Ｐｂ：０．２０％以下、Ｂ：０．００５％以下、Ｃｒ：０．１０％以下、Ａｌ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０１０〜０．０２５％とし、不純物としてのＶを０．０１％以下に規制することを開示している。Ｖは疲労限度を向上させる一方で、鍛造品の表面を硬化させ矯正可能歪み量を小さくしてしまう。故に、Ｖを低減するとともに他の元素についても所定の成分組成に規制している。これにより、表面硬化（窒素拡散）層を深くしつつ、その最大硬さを小さく出来て、また旧オーステナイト結晶粒を小さく出来て、これらの相乗的作用で、良好な曲げ矯正性とともに、高い疲労強度を得られると述べている。 For example, Patent Document 1 discloses that excellent bending straightness and high fatigue strength can both be achieved by regulating the component composition of steel. As a component composition of such steel, C: 0.30 to 0.43%, Si: 0.05 to 1.50%, Mn: 0.20 to 0.60%, P: 0.080% or less, S: 0.10% or less, Ca: 0.0050% or less, Pb: 0.20% or less, B: 0.005% or less, Cr: 0.10% or less, Al: 0.010% or less, N: It is disclosed that the content is 0.010 to 0.025%, and V as an impurity is regulated to 0.01% or less. While V improves the fatigue limit, it hardens the surface of the forged product and reduces the amount of strain that can be corrected. Therefore, V is reduced and other elements are also regulated to a predetermined component composition. This makes it possible to reduce the maximum hardness while deepening the surface hardened (nitrogen diffusion) layer, and also to reduce the prior austenite crystal grains. It states that strength can be obtained.

同様に、特許文献２では、特許文献１と同じ考え方による良好な曲げ矯正性と高い疲労強度とを両立させ得る非Ｖ含有鋼の成分組成として、Ｃ：０．１〜０．６％、Ｃｕ：３．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下で所定の式を満足する範囲内にあるとともに、Ｓｉ：０．０５〜１．５０％、Ｐ：０．０７％以下、Ｍｎ：０．２０〜１．２０％、Ｓ：０．１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｔｉ：０．０２０％以下、Ｃａ：０．００３０％以下、Ｎ：０．０３０％以下、Ｐｂ：０．３０％以下とすることを開示している。 Similarly, in Patent Document 2, as a component composition of non-V-containing steel that can achieve both good bending straightness and high fatigue strength based on the same idea as Patent Document 1, C: 0.1 to 0.6%, Cu : 3.0% or less, Ni: 3.0% or less and within the range satisfying the predetermined formula, Si: 0.05 to 1.50%, P: 0.07% or less, Mn: 0.00. 20 to 1.20%, S: 0.10% or less, Al: 0.05% or less, Ti: 0.020% or less, Ca: 0.0030% or less, N: 0.030% or less, Pb: 0 .30% or less is disclosed.

また、クランクシャフト部材用の非調質鋼の母材組織を特許文献１及び２に開示されたようなフェライト・パーライト組織以外にすることで、良好な曲げ矯正性と高い疲労強度とを両立させようとの試みもある。 Further, by making the base material structure of the non-heat treated steel for the crankshaft member other than the ferrite pearlite structure as disclosed in Patent Documents 1 and 2, it is possible to achieve both good bending straightness and high fatigue strength. There is also an attempt to do so.

例えば、特許文献３では、母材組織にベイナイト組織を与えることで、良好な曲げ矯正性と高い疲労強度とを両立させ得ることを開示している。特許文献１及び２と同様に、表面硬化（窒素拡散）層を深く得るため、母材を窒素原子の拡散しやすいベイナイト組織にする、と述べている。 For example, Patent Document 3 discloses that it is possible to achieve both good bending straightness and high fatigue strength by giving a bainite structure to the base material structure. Similarly to Patent Documents 1 and 2, it is described that the base material is made to have a bainite structure in which nitrogen atoms are easily diffused in order to obtain a deep surface hardening (nitrogen diffusion) layer.

同様に、特許文献４では、ベイナイト及びフェライトからなる混合組織、又は、ベイナイト、フェライト及びパーライトからなる混合組織の非調質窒化鋼からなるクランクシャフト部材が開示されている。 Similarly, Patent Document 4 discloses a crankshaft member made of a non-tempered nitrided steel having a mixed structure composed of bainite and ferrite, or a mixed structure composed of bainite, ferrite and pearlite.

特開平１０−１８３２９８号公報Japanese Patent Laid-Open No. 10-183298 特開２００１−２５４１４３号公報JP 2001-254143 A 特開２０００−１６０２８７号公報JP 2000-160287 A 特開２００６−２３３３００号公報JP 2006-233300 A

ところで、クランクシャフトへの要求性能が高まるとともに、さらに高い疲労強度と優れた曲げ矯正性を与えるクランクシャフト部材の開発が期待されている。 By the way, development of a crankshaft member which gives higher fatigue strength and superior bend straightening is expected as performance requirements for the crankshaft increase.

本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、従来のクランクシャフト部材に比較して、高い疲労強度でありながら且つ曲げ矯正性にも優れたクランクシャフトを与えるための製造方法の提供を目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a crankshaft that has high fatigue strength and excellent bending straightness as compared with conventional crankshaft members. It aims at providing the manufacturing method for giving.

少なくとも炭化物生成元素であるＶの含有量を規制した成分組成を有するＶ非含有鋼において、オーステナイト領域からの冷却によりフェライト・パーライトの混合組織を与えることができる。本願発明者は、このようなＶ非含有鋼において、曲げ矯正処理時に応力及び歪みの集中するピン部とアーム部の付け根にあるＲ角部に冷間圧延加工を施して圧縮残留応力による強化を与え、その上で軟窒化処理を施すことで、冷間圧延加工を受けた周囲において圧縮残留応力を開放させることなく、重畳的に機械的強化を与え得ることを見出した。これによりクランクシャフトとしての優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立させ得る。 In a V-free steel having a composition in which at least the content of V that is a carbide forming element is regulated, a mixed structure of ferrite and pearlite can be provided by cooling from the austenite region. The inventor of the present application performs a cold rolling process on the pin portion where stress and strain concentrate at the bending straightening process and the R corner portion at the base of the arm portion in such a V-free steel, and strengthens it by compressive residual stress. Then, it was found that by applying soft nitriding treatment thereon, mechanical reinforcement can be provided in a superimposed manner without releasing the compressive residual stress in the periphery subjected to the cold rolling process. Thereby, it is possible to achieve both excellent bending straightness as a crankshaft and high fatigue strength.

すなわち、本発明によるクランクシャフトの製造方法は、曲げ矯正ステップを経て供与されるクランクシャフトの製造方法であって、所定成分組成の非Ｖ含有鋼を１１００℃以上の温度で粗鍛造する熱間鍛造ステップと、主としてフェライトとパーライトとからなる組織を与えるように冷却する冷却ステップと、機械加工によりクランクシャフト形状を与える機械加工ステップと、前記クランクシャフト形状のＲ角部の表面に冷間圧延加工を与える表面圧延ステップと、軟窒化処理を施す軟窒化処理ステップと、を含むことを特徴とする。 That is, the crankshaft manufacturing method according to the present invention is a crankshaft manufacturing method provided through a bending correction step, and hot forging in which non-V-containing steel having a predetermined composition is roughly forged at a temperature of 1100 ° C. or higher. A cooling step for cooling to give a structure mainly composed of ferrite and pearlite, a machining step for giving a crankshaft shape by machining, and a cold rolling process on the surface of the R-corner portion of the crankshaft shape It includes a surface rolling step to be applied and a soft nitriding step for performing a soft nitriding treatment.

かかる発明によれば、ピン部とアーム部の付け根にあるＲ角部には、冷間圧延加工された後に軟窒化処理が施されて機械的且つ組織的に重畳的な機械的強化を与えられる。これによりクランクシャフトとしての優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立して与え得る。 According to this invention, the R corner portion at the base of the pin portion and the arm portion is subjected to soft nitriding after being cold-rolled to give mechanically and mechanically superposed mechanical reinforcement. . Thereby, it is possible to provide both excellent bending straightness as a crankshaft and high fatigue strength.

上記した発明において、前記表面圧延ステップは、少なくとも０．０５ｍｍ以上の圧下量を与えることを特徴としてもよい。かかる発明によれば、Ｒ角部をより機械的に強化出来て、クランクシャフトとしての優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立して与え得る。 In the above-described invention, the surface rolling step may provide a reduction amount of at least 0.05 mm or more. According to this invention, the R corner can be mechanically strengthened, and excellent bending straightness as a crankshaft and high fatigue strength can be provided at the same time.

上記した発明において、前記軟窒化処理ステップにおいて、処理時間ｔ（ｈｒ）及び処理温度Ｔ（℃）は、ｔ≦６３−０．１０Ｔ、且つ、５７０≦Ｔ≦６２０であることを特徴としてもよい。かかる発明によれば、冷間圧延加工による残留応力を維持しつつ、重畳的に機械的強化をＲ角部に与え得る。結果として、クランクシャフトとしての優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立して与え得る。 In the above-described invention, in the soft nitriding treatment step, the treatment time t (hr) and the treatment temperature T (° C.) may be t ≦ 63−0.10T and 570 ≦ T ≦ 620. . According to this invention, the mechanical strengthening can be given to the R corner portion in a superimposed manner while maintaining the residual stress due to the cold rolling process. As a result, it is possible to provide both excellent bending straightness as a crankshaft and high fatigue strength.

上記した発明において、前記鋼は、必須添加元素として、質量％で、Ｃを０．２から０．５％、Ｓｉを０．０５から０．５％、Ｍｎを０．３から１．５％、Ｓを０．０１から０．２％、Ｃｕを０．０１から１．５％、Ｎｉを０．０１から１．５％、Ｃｒを０．０４から０．３％の範囲内で、不可避的不純物とともに含むことを特徴としてもよい。かかる発明によれば、非Ｖ含有鋼においてより高い疲労強度を達成できて、結果として、クランクシャフトとしての優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立して与え得るのである。 In the above-described invention, the steel is an essential additive element in mass%, C is 0.2 to 0.5%, Si is 0.05 to 0.5%, and Mn is 0.3 to 1.5%. , S is in the range of 0.01 to 0.2%, Cu is in the range of 0.01 to 1.5%, Ni is in the range of 0.01 to 1.5%, and Cr is in the range of 0.04 to 0.3%. It may be characterized by containing it together with a typical impurity. According to this invention, higher fatigue strength can be achieved in the non-V-containing steel, and as a result, excellent bending straightness as a crankshaft and high fatigue strength can be provided at the same time.

上記した発明において、前記鋼は、任意添加元素として、質量％で、Ｍｏを０．２５％以下、Ｔｉを０．１％以下、Ｖを０．０７％以下、Ｎｂを０．１％以下、Ｃａを０．００５％以下で少なくとも１つ以上を含むことを特徴としてもよい。かかる発明によれば、任意添加元素毎によって与えられる製造的な影響などから、上記した発明の利点を害することなく、より良好な鋼を得ることが出来て、結果として、クランクシャフトとしての優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立して与え得るのである。 In the above-mentioned invention, the steel is, as an optional additive element, in mass%, Mo is 0.25% or less, Ti is 0.1% or less, V is 0.07% or less, Nb is 0.1% or less, Ca may be 0.005% or less and at least one or more may be included. According to such an invention, it is possible to obtain a better steel without harming the advantages of the invention described above due to the production effect given by each optional additive element, and as a result, excellent as a crankshaft. It is possible to provide both bending correction and high fatigue strength.

本発明の１つの実施例によるクランクシャフトの製造方法のフロー図である。1 is a flow diagram of a method for manufacturing a crankshaft according to one embodiment of the present invention. 本発明の１つの実施例による製造方法で与えられるクランクシャフト部材の立面図である。1 is an elevation view of a crankshaft member provided in a manufacturing method according to one embodiment of the present invention. 本発明の１つの実施例による製造方法の中間段階で与えられるクランクシャフト部材の要部の断面図である。It is sectional drawing of the principal part of the crankshaft member provided in the intermediate | middle stage of the manufacturing method by one Example of this invention. 表面圧延用ガイド溝の加工方法を説明する図である。It is a figure explaining the processing method of the guide groove for surface rolling. 本発明の実施例及び比較例の鋼の成分組成の一覧である。It is a list of the component composition of the steel of the Example and comparative example of this invention. 本発明の実施例及び比較例のクランクシャフト部材の機械的特性の一覧である。It is a list of the mechanical characteristics of the crankshaft member of the Example and comparative example of this invention. 本発明の実施例及び比較例のクランクシャフト部材の機械的特性の一覧である。It is a list of the mechanical characteristics of the crankshaft member of the Example and comparative example of this invention. 本発明の実施例及び比較例のクランクシャフト部材の機械的特性の一覧である。It is a list of the mechanical characteristics of the crankshaft member of the Example and comparative example of this invention.

本発明の１つの実施例によるクランクシャフトの製造方法について、図１のフロー図に従って詳細を説明する。 A method of manufacturing a crankshaft according to one embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the flowchart of FIG.

直径１００ｍｍ×長さ４００ｍｍの丸棒状に加工された所定の成分組成の鋼塊を用意し（Ｓ１）、誘導加熱により１２５０℃に加熱して（Ｓ２）、熱間鍛造により粗鍛造体を得る（Ｓ３）。これにより、後述するアーム部１０、ピン部１２及びジャーナル部１４（図２参照）の形状と認められ得る屈曲した略クランクシャフト形状にまで成形される。 A steel ingot having a predetermined component composition processed into a round bar shape having a diameter of 100 mm and a length of 400 mm is prepared (S1), heated to 1250 ° C. by induction heating (S2), and a rough forged body is obtained by hot forging ( S3). Thereby, it shape | molds even in the shape of the bent substantially crankshaft which can be recognized as the shape of the arm part 10, the pin part 12, and the journal part 14 (refer FIG. 2) mentioned later.

ここで、熱間鍛造の温度は、鋼が部分溶融してしまうと割れを生じてしまうから、それ以下の温度を上限とし、更に、結晶粒の粗大化を防止するためにより低い温度とすることが好ましい。一方で、かかる温度が低くなると鍛造抵抗を上昇させてしまうので、適宜、調整され得る。後述する成分組成の鋼塊においては、この上限温度は、部分溶融の観点から概ね１４００℃以下であり、結晶粒の粗大化の観点から好ましくは概ね１３００℃以下であり、下限は概ね１１００℃以上である。 Here, since the temperature of hot forging causes cracking when the steel is partially melted, the lower temperature is set as the upper limit, and the temperature is further lowered to prevent coarsening of crystal grains. Is preferred. On the other hand, if this temperature is lowered, the forging resistance is increased, so that it can be appropriately adjusted. In the steel ingot having the component composition described later, this upper limit temperature is approximately 1400 ° C. or less from the viewpoint of partial melting, preferably approximately 1300 ° C. or less from the viewpoint of coarsening of crystal grains, and the lower limit is approximately 1100 ° C. or more. It is.

続いて、得られた粗鍛造体を主としてフェライト及びパーライトからなる混合組織を与えるように、例えば空冷により冷却する（Ｓ４）。 Subsequently, the obtained rough forged body is cooled by, for example, air cooling so as to give a mixed structure mainly composed of ferrite and pearlite (S4).

続いて、粗鍛造体の黒皮を除去しつつ、図２に示すようなクランクシャフト形状にまで機械加工する（Ｓ５）。クランクシャフト部材１は、これに限定されるものではないが、アーム部１０を８箇所、ピン部１２を４箇所、及び、ジャーナル部１４を５箇所設けた屈曲形状を有する。なお、アーム部１０と、ピン部１２及びジャーナル部１４との付け根にはＲを有するＲ角部１６が与えられる。より詳細には、かかる段階で、図３に示すように、Ｒ角部１６を奥に押し込んだような、深さ約１ｍｍ、溝底で１．５ｍｍＲの断面部分略円形の表面圧延用ガイド溝１６’がＲ角部１６に沿って機械加工により与えられる。 Subsequently, machining is performed to a crankshaft shape as shown in FIG. 2 while removing the black skin of the rough forged body (S5). Although not limited to this, the crankshaft member 1 has a bent shape in which eight arm portions 10, four pin portions 12, and five journal portions 14 are provided. An R corner 16 having R is provided at the base of the arm 10 and the pin 12 and journal 14. More specifically, at this stage, as shown in FIG. 3, the surface rolling guide groove having a substantially circular cross section having a depth of about 1 mm and a groove bottom of 1.5 mm R as if the R corner portion 16 was pushed inward. 16 ′ is provided by machining along the R corner 16.

続いて、室温において表面圧延用ガイド溝１６’にワークロールをあてがい、表面圧延用ガイド溝１６’の底部を冷間圧延加工して表面圧延処理を行う（Ｓ６）。表面圧延処理は、所定の荷重を所定の回数に分けて所定の圧下量ｄだけ冷間圧延加工する。圧下量ｄは、図４に示すように、圧延前のガイド溝１６’の底部の位置Ａから、圧延後の底部の位置Ｂまでの距離とする。ここでは、ｄ＝０．１３ｍｍの圧下量を与えた。 Subsequently, a work roll is applied to the surface rolling guide groove 16 'at room temperature, and the bottom of the surface rolling guide groove 16' is cold-rolled to perform surface rolling (S6). In the surface rolling process, a predetermined load is divided into a predetermined number of times and cold-rolled by a predetermined reduction amount d. As shown in FIG. 4, the reduction amount d is a distance from the position A at the bottom of the guide groove 16 'before rolling to the position B at the bottom after rolling. Here, a reduction amount of d = 0.13 mm was given.

なお、圧下量ｄは、後述する当該部分の機械的強化のために０．０５ｍｍ以上与える必要がある。一方で、所定量以上では効果が一定となる上、割れが生じるなど、機械的強化に反する影響を与え得る。よって、ｄ＝０．０５〜０．３ｍｍ程度であることが好ましい。また、荷重を付加する回数は、ここでは１０回であったが、機械的強化の付与と工程の効率化の観点から、６〜１５回であることが好ましく、より好ましくは８〜１０回である。なお、使用したワークロールは１〜３ｍｍ程度の先端半径を有するが、かかる半径によって与えるべき荷重は変化する。 In addition, it is necessary to give the reduction amount d 0.05mm or more for the mechanical reinforcement | strengthening of the said part mentioned later. On the other hand, when the amount is greater than or equal to a predetermined amount, the effect becomes constant and an effect against mechanical reinforcement such as cracking may be exerted. Therefore, it is preferable that d = about 0.05 to 0.3 mm. Moreover, although the frequency | count of adding a load was 10 times here, it is preferable that it is 6-15 times from a viewpoint of provision of mechanical reinforcement | strengthening, and the efficiency of a process, More preferably, it is 8-10 times. is there. In addition, although the used work roll has a tip radius of about 1 to 3 mm, the load to be applied varies depending on the radius.

続いて、部材全体に軟窒化処理により表面硬化層を与える（Ｓ７）。なお、これは窒化処理であっても良い。例えば、鋼のＡｌ変態点以下で所定の温度に保持した炉中にアンモニアガスを導いて、クランクシャフト１を反応性に富んだ窒素雰囲気中に曝す。これにより、その表面から窒化物及び／又は炭窒化物を生成させて表面硬化層が与えられる。ここでは、５９０℃で２時間軟窒化処理した。 Subsequently, a surface hardened layer is given to the entire member by soft nitriding (S7). This may be nitriding. For example, ammonia gas is introduced into a furnace maintained at a predetermined temperature below the Al transformation point of steel, and the crankshaft 1 is exposed to a nitrogen atmosphere rich in reactivity. Thereby, nitride and / or carbonitride is produced | generated from the surface, and a surface hardening layer is given. Here, soft nitriding was performed at 590 ° C. for 2 hours.

なお、４８０〜５５０℃程度の温度では、窒素が鋼の表面から侵入して窒化物を形成し、これよりも高い温度、例えば、５３０〜６２０℃程度の温度では窒素とともに一部の炭素も鋼の表層で窒化物や炭化物を形成し易い。そこでクランクシャフトとしての機械的強化の付与の観点から、処理温度Ｔ（℃）と処理時間ｔ（ｈｒ）との間の関係について鋭意調査したところ、
ｔ≦６３−０．１０Ｔ
但し、５７０≦Ｔ≦６２０（式１）
を満たすとき、後述する優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立して与えることを経験的に得た。つまり、冷間圧延加工して表面圧延処理されたＲ角部１６近傍で圧縮残留応力による機械的強化が図られ得るが、その後に上記した式１を満たす軟窒化処理を与えることにより、かかるＲ角部１６近傍でより微細な炭窒化物の析出がなされ、また組織の微細化が与えられ、重畳的に機械的強化が図られるのである。 Note that, at a temperature of about 480 to 550 ° C., nitrogen penetrates from the surface of the steel to form a nitride, and at a temperature higher than this, for example, at a temperature of about 530 to 620 ° C., some carbon is also steel along with nitrogen. It is easy to form nitrides and carbides on the surface layer. Then, from the viewpoint of imparting mechanical strengthening as a crankshaft, an earnest investigation was conducted on the relationship between the processing temperature T (° C.) and the processing time t (hr).
t ≦ 63-0.10T
However, 570 ≦ T ≦ 620 (Formula 1)
When satisfying, it has been empirically obtained to give both excellent bending straightness and high fatigue strength described later. That is, mechanical strengthening by compressive residual stress can be achieved in the vicinity of the R corner portion 16 that has been cold-rolled and surface-rolled. However, by applying a soft nitriding treatment that satisfies Equation 1 above, the R Finer carbonitrides are deposited in the vicinity of the corners 16, and the structure is refined, so that mechanical strengthening is achieved in a superimposed manner.

続いて、必要に応じ、軟窒化処理（Ｓ７）により生じたクランクシャフト部材１の曲がりが大きい場合にあっては、曲げ矯正処理（Ｓ８）が施される。曲げ矯正処理では、曲がり方向と反対方向へ向けた曲げをクランクシャフト部材１に与えて矯正を行う。なお、かかる処理は公知であるが故に、詳述しない。クランクシャフト部材１の曲がりが所定の許容範囲内にある場合にあってはかかる処理（Ｓ８）を省略し得る。 Subsequently, when the bending of the crankshaft member 1 caused by the soft nitriding process (S7) is large, a bending correction process (S8) is performed as necessary. In the bending correction process, the crankshaft member 1 is subjected to correction by bending the crankshaft member 1 in a direction opposite to the bending direction. Since this process is known, it will not be described in detail. When the bending of the crankshaft member 1 is within a predetermined allowable range, such processing (S8) can be omitted.

以上により、クランクシャフト１を得られるが、非調質鋼によるクランクシャフトの製造方法としての追加の工程を適宜、与えられ得る。 Although the crankshaft 1 is obtained as described above, an additional step as a method for manufacturing a crankshaft made of non-tempered steel can be appropriately provided.

次に、以上の製造方法について、各工程の効果について検証した試験を行っている。これについて以下に詳細を説明する。 Next, the test which verified about the effect of each process is done about the above manufacturing method. This will be described in detail below.

［圧下量について］
図５に示す成分組成Ａ及びＢを有する鋼のそれぞれについて、上記した表面圧延処理（Ｓ６）における圧下量を変えたクランクシャフト１を作成した。このクランクシャフト１はそれぞれ曲げ矯正試験及び曲げ疲労試験に供された。 [About reduction amount]
For each of the steels having the component compositions A and B shown in FIG. 5, a crankshaft 1 was produced in which the amount of reduction in the surface rolling treatment (S6) was changed. The crankshaft 1 was subjected to a bending correction test and a bending fatigue test, respectively.

曲げ矯正試験は、支点間距離４００ｍｍでクランクシャフト１の両端部近傍を支持し、中央のジャーナル部１４に荷重を加える３点曲げ試験により行った。矯正可能歪み量に関連して、荷重を加えたジャーナル部１４に亀裂が生じるまでの最大歪み量（無名数、図６乃至図８において１０^−６歪をμεと表記する）を測定し、これが大きいほど曲げ矯正性が高いと判断される。 The bending correction test was performed by a three-point bending test in which the distance between the fulcrums was 400 mm and the vicinity of both ends of the crankshaft 1 was supported and a load was applied to the central journal portion 14. In relation to the correctable strain amount, the maximum strain amount (unknown number, 10 ⁻⁶ strain is expressed as με in FIGS. 6 to 8) until a crack is generated in the journal 14 to which a load is applied is measured. The larger the value, the higher the bend straightness.

曲げ疲労破壊試験は、最大負荷荷重を変化させた曲げ疲労試験によって行った。すなわち、所定の負荷荷重までの繰り返し振幅を与えるが、１０^７回だけ荷重を加えてもなおも破壊しない荷重を測定し、これが大きいほど疲労強度が高いと判断される。 The bending fatigue fracture test was conducted by a bending fatigue test with the maximum load applied being changed. That is, although a repeated amplitude up to a predetermined load is given, a load that does not break even if a load is applied only 10 ⁷ times is measured, and it is determined that the greater this is, the higher the fatigue strength is.

図６には、曲げ矯正試験及び曲げ疲労破壊試験の結果の一覧を示した。表面圧延処理（Ｓ６）における圧下量が大きくなると、曲げ矯正性及び疲労強度の双方が高まる。しかしながら、圧下量が所定量を越えると、曲げ矯正性及び疲労強度の双方に対する効果はその量には依存しなくなる。かかる知見から、表面圧延処理（Ｓ６）における圧下量０．０５ｍｍ以上を規定している。 FIG. 6 shows a list of results of the bending correction test and the bending fatigue fracture test. When the amount of reduction in the surface rolling treatment (S6) is increased, both the bend straightening property and the fatigue strength are increased. However, when the amount of reduction exceeds a predetermined amount, the effects on both the bending straightness and the fatigue strength do not depend on the amount. From this knowledge, a reduction amount of 0.05 mm or more in the surface rolling treatment (S6) is specified.

［軟窒化処理について］
図５に示す成分組成Ｃを有する鋼について、上記した軟窒化処理（Ｓ７）における温度及び時間を変えてクランクシャフト１を作成した。このクランクシャフト１は上記したと同様の曲げ矯正試験及び曲げ疲労試験に供された。 [About soft nitriding]
The crankshaft 1 was produced by changing the temperature and time in the soft nitriding treatment (S7) for the steel having the composition C shown in FIG. This crankshaft 1 was subjected to the same bending correction test and bending fatigue test as described above.

図７には、曲げ矯正試験及び曲げ疲労破壊試験の結果の一覧を示した。軟窒化処理の温度が低いと、特に曲げ矯正性が低く、他方、軟窒化処理の温度が高いと疲労強度が低下する。つまり、軟窒化温度には適正温度範囲が存在する。同様の試験を行って、上記した式１の関係を見出した。なお、図７の処理時間ｔ（ｈｒ）には式１から求めた最大値（等号に対応する）を示した。 FIG. 7 shows a list of results of the bending correction test and the bending fatigue fracture test. When the temperature of the soft nitriding treatment is low, the bend straightening property is particularly low. On the other hand, when the temperature of the soft nitriding treatment is high, the fatigue strength is lowered. That is, an appropriate temperature range exists for the soft nitriding temperature. A similar test was conducted to find the relationship of Equation 1 above. Note that the maximum value (corresponding to the equal sign) obtained from Equation 1 is shown as the processing time t (hr) in FIG.

［成分組成について］
図５に示す成分組成Ａ、Ｄ、Ｅ、Ｆ及びＧを有する鋼について、上記した工程によってクランクシャフト１を作成した。このクランクシャフト１はやはり上記したと同様の曲げ矯正試験及び曲げ疲労試験に供された。 [About component composition]
The crankshaft 1 was created by the above-described process for the steel having the component compositions A, D, E, F and G shown in FIG. This crankshaft 1 was also subjected to the same bending correction test and bending fatigue test as described above.

図８には、曲げ矯正試験及び曲げ疲労破壊試験の結果の一覧を示した。Ｃｒ、Ｖ、Ｔｉ及びＮｂを多く含む鋼では特に曲げ矯正性について非常に低くなる。これを考慮し、成分組成とその組成幅について以下に詳述する。まず、必須添加元素について述べる。 FIG. 8 shows a list of results of the bending correction test and the bending fatigue fracture test. Especially in steel containing a large amount of Cr, V, Ti and Nb, the bending straightness is very low. Considering this, the component composition and the composition width will be described in detail below. First, the essential additive elements will be described.

Ｃは、非調質鋼からなる鍛造材における必要な機械強度を得るために添加される。一方で、過剰に添加すると、機械加工（Ｓ５）で必要とされる被削性を得られなくなる。故に、質量％で、Ｃは０．２０〜０．５％の範囲内である。 C is added in order to obtain a required mechanical strength in a forged material made of non-tempered steel. On the other hand, if added excessively, the machinability required for machining (S5) cannot be obtained. Therefore, in mass%, C is in the range of 0.20 to 0.5%.

Ｓｉは、疲労強度の向上に寄与するとともに、鋼溶製時において脱酸作用を与える。一方で、過剰に添加すると、曲げ矯正性を低下させる。故に、質量％で、Ｓｉは０．０５〜０．５％の範囲内、軟窒化処理の安定した施工の観点から、０．１〜０．４％の範囲内がより好ましい。 Si contributes to the improvement of fatigue strength and provides a deoxidizing action during steel melting. On the other hand, if it is added excessively, the bending straightness is lowered. Therefore, by mass%, Si is more preferably in the range of 0.05 to 0.5%, and more preferably in the range of 0.1 to 0.4% from the viewpoint of stable construction of the soft nitriding treatment.

Ｍｎは、クランクシャフト部材としての耐力を向上させるのに有効であり、一定の範囲内の添加では、Ｓと結びついてＭｎ系硫化物を生成し、被削性を向上させる。故に、質量％で、Ｍｎは０．３〜１．５％の範囲内である。 Mn is effective in improving the proof stress as a crankshaft member. When added within a certain range, Mn is combined with S to form a Mn-based sulfide and improve machinability. Therefore, by mass%, Mn is in the range of 0.3-1.5%.

Ｓは、上記したように、Ｍｎと結びついてＭｎ系硫化物を生成し、被削性を向上させる。故に、質量％で、Ｓは０．０１〜０．２％の範囲内、熱間鍛造時の割れ防止の観点から、０．０１〜０．１５％の範囲内がより好ましい。 As described above, S is combined with Mn to form a Mn-based sulfide and improve machinability. Therefore, in terms of mass%, S is preferably in the range of 0.01 to 0.2%, and more preferably in the range of 0.01 to 0.15% from the viewpoint of preventing cracking during hot forging.

Ｃｕは、クランクシャフト部材としての耐力を向上させるとともに、脆い化合物層の成長を抑制し、曲げ矯正性と疲労強度の向上に寄与する。一方で、過剰に添加すると、熱間加工性を低下させてしまう。故に、質量％で、Ｃｕは１．５％以下、疲労強度の向上の観点から、０．０１〜１．０％の範囲内がより好ましい。 Cu improves the yield strength as a crankshaft member, suppresses the growth of a brittle compound layer, and contributes to the improvement of bending straightness and fatigue strength. On the other hand, when it adds excessively, hot workability will fall. Therefore, in terms of mass%, Cu is preferably 1.5% or less, and more preferably in the range of 0.01 to 1.0% from the viewpoint of improving fatigue strength.

Ｎｉは、組織を微細化し、クランクシャフト部材としての強度を向上させる。一方で、過剰に添加すると、被削性を低下させてしまう。故に、質量％で、Ｎｉは１．５％以下、疲労強度の向上の観点から、０．０１〜１．０％の範囲内がより好ましい。 Ni refines | miniaturizes a structure | tissue and improves the intensity | strength as a crankshaft member. On the other hand, when it adds excessively, machinability will fall. Therefore, in terms of mass%, Ni is preferably 1.5% or less, and more preferably in the range of 0.01 to 1.0% from the viewpoint of improving fatigue strength.

Ｃｒは、炭化物生成元素であり、クランクシャフト部材としての強度と靱性を高め、疲労強度を向上させる。一方で、過剰に添加すると、曲げ矯正性を著しく低下させる。故に、質量％で、Ｃｒは０．０４％以上、好ましくは、０．０６〜０．３％の範囲内がより好ましい。 Cr is a carbide generating element, and increases the strength and toughness of the crankshaft member and improves the fatigue strength. On the other hand, if it is added excessively, the bending straightness is remarkably lowered. Therefore, Cr is 0.04% or more, preferably in the range of 0.06 to 0.3% by mass%.

続いて、任意に含み得る任意添加元素について述べる。任意添加元素については、上記した必須添加元素によるクランクシャフトとしての特徴を損うことなく添加し得る上限値を定めている。 Subsequently, optional additional elements that may optionally be included will be described. For the optional additive element, an upper limit value that can be added without impairing the characteristics of the above-described essential additive element as a crankshaft is determined.

Ｍｏは、クランクシャフト部材としての強度を向上させるが、過剰に添加すると、被削性を低下させる。故に、質量％で、Ｍｏは０．２５％以下である。 Mo improves the strength of the crankshaft member, but if added in excess, it reduces the machinability. Therefore, by mass%, Mo is 0.25% or less.

Ｔｉは、微細な酸化物を形成し、Ｍｎ系硫化物生成の核となり得るが、過剰に添加すると、Ｔｉ系炭硫化物を生成し、被削性及び曲げ矯正性を低下させる。故に、質量％で、Ｔｉは０．１％以下である。 Ti forms fine oxides and can serve as a nucleus for the formation of Mn-based sulfides. However, when excessively added, Ti-based carbon sulfides are generated, and the machinability and the bending straightness are lowered. Therefore, Ti is 0.1% or less by mass%.

Ｎｂは、クランクシャフト部材としての耐力を向上させるが、過剰に添加すると、表面硬化層である窒化層の硬さを上げすぎ、曲げ矯正性を著しく低下させる。故に、質量％で、Ｎｂは０．１％以下である。 Nb improves the proof stress as a crankshaft member, but if added excessively, the hardness of the nitrided layer, which is a hardened surface layer, is excessively increased, and the bending straightness is significantly reduced. Therefore, by mass%, Nb is 0.1% or less.

Ｃａは、被削性を向上させるが、過剰に添加すると、ＣａＳを生成し、逆に被削性を低下させてしまう。故に、質量％で、Ｃａは０．００５％以下である。 Ca improves the machinability, but if added excessively, CaS is generated, and conversely the machinability is lowered. Therefore, by mass%, Ca is 0.005% or less.

なお、Ｖは、クランクシャフト部材としての耐力を向上させ得るが、同時に、表面硬化層である窒化層の硬さを上げ、曲げ矯正性を著しく低下させてしまう。更に、上記したような冷間圧延加工による効果に大きな影響を与える。故に、質量％で、Ｖは少なくとも０．０７％以下に規制されるべきである。 V can improve the proof stress as a crankshaft member, but at the same time increases the hardness of the nitrided layer, which is a hardened surface layer, and significantly reduces the bending straightness. Furthermore, it greatly affects the effect of the cold rolling process as described above. Therefore, in mass%, V should be regulated to at least 0.07% or less.

以上述べてきたように、主としてフェライトとパーライトとからなる組織を与えた非Ｖ含有鋼において、曲げ矯正処理時に応力及び歪みの集中するピン部とアーム部の付け根にあるＲ角部に、冷間圧延加工を施して圧縮残留応力による強化を与え、その上で軟窒化処理を施す。これにより、冷間圧延加工を受けた周囲において圧縮残留応力を開放させることなく、重畳的に軟窒化処理による機械的強化を与え得ることを見出した。かかる製造方法により、クランクシャフト部材として従来品以上の優れた曲げ矯正性と、高い疲労強度とを両立させ得る。 As described above, in the non-V containing steel given a structure mainly composed of ferrite and pearlite, the pin portion where stress and strain are concentrated during the bending correction process and the R corner portion at the base of the arm portion are cold A rolling process is applied to give strengthening by compressive residual stress, and then a soft nitriding treatment is performed. As a result, it has been found that mechanical strengthening by soft nitriding can be given in a superimposed manner without releasing compressive residual stress in the periphery subjected to cold rolling. With this manufacturing method, it is possible to achieve both excellent bending straightness and high fatigue strength as a crankshaft member, which is superior to conventional products.

ここまで本発明による代表的実施例及びこれに基づく変形例を示したが、本発明は必ずしもこれらに限定されるものではなく、適宜、当業者によって変更され得る。すなわち、当業者であれば、添付した特許請求の範囲を逸脱することなく、種々の代替実施例及び改変例を見出すことが出来るであろう。 Up to this point, typical embodiments according to the present invention and modifications based thereon have been shown. However, the present invention is not necessarily limited thereto, and can be appropriately changed by those skilled in the art. That is, those skilled in the art will be able to find various alternative embodiments and modifications without departing from the scope of the appended claims.

１クランクシャフト部材
１０アーム部
１２ピン部
１４ジャーナル部
１６Ｒ角部
１６’ ガイド溝 1 Crankshaft member 10 Arm portion 12 Pin portion 14 Journal portion 16 R corner portion 16 'Guide groove

Claims

曲げ矯正ステップを経て供与されるクランクシャフトの製造方法であって、
所定成分組成の非Ｖ含有鋼を１１００℃以上の温度で粗鍛造する熱間鍛造ステップと、
主としてフェライトとパーライトとからなる組織を与えるように冷却する冷却ステップと、
機械加工によりクランクシャフト形状を与える機械加工ステップと、
前記クランクシャフト形状のＲ角部の表面に冷間圧延加工を与える表面圧延ステップと、
軟窒化処理を施す軟窒化処理ステップと、を含み、
前記鋼は、必須添加元素として、質量％で、
Ｃを０．２から０．５％、
Ｓｉを０．０５から０．５％、
Ｍｎを０．３から１．５％、
Ｓを０．０１から０．２％、
Ｃｕを０．０１から１．５％、
Ｎｉを０．０１から１．５％、
Ｃｒを０．０４から０．３％の範囲内で、不可避的不純物とともに含むことを特徴とするクランクシャフトの製造方法。 A crankshaft manufacturing method provided through a bending straightening step,
A hot forging step of roughly forging a non-V-containing steel having a predetermined composition at a temperature of 1100 ° C. or higher;
A cooling step for cooling to give a structure mainly composed of ferrite and pearlite;
Machining steps to give the crankshaft shape by machining;
A surface rolling step of applying a cold rolling process to the surface of the crankshaft-shaped R corner;
And soft-nitriding process step of applying the soft nitriding treatment, only including,
The steel is an essential additive element in mass%,
C from 0.2 to 0.5%,
0.05 to 0.5% of Si,
Mn from 0.3 to 1.5%,
S from 0.01 to 0.2%,
0.01 to 1.5% Cu,
0.01 to 1.5% of Ni,
A method for manufacturing a crankshaft, comprising Cr in the range of 0.04 to 0.3% together with inevitable impurities .

前記表面圧延ステップは、少なくとも０．０５ｍｍ以上の圧下量を与えることを特徴とする請求項１記載のクランクシャフトの製造方法。 The method of manufacturing a crankshaft according to claim 1, wherein the surface rolling step provides a reduction amount of at least 0.05 mm.

前記軟窒化処理ステップにおいて、処理時間ｔ（ｈｒ）及び処理温度Ｔ（℃）は、
ｔ≦６３−０．１０Ｔ
且つ
５７０≦Ｔ≦６２０
であることを特徴とする請求項１又は２に記載のクランクシャフトの製造方法。 In the soft nitriding step, the processing time t (hr) and the processing temperature T (° C.) are:
t ≦ 63-0.10T
And 570 ≦ T ≦ 620
Method for producing a crankshaft according to claim 1 or 2, characterized in that.

前記鋼は、任意添加元素として、質量％で、
Ｍｏを０．２５％以下、
Ｔｉを０．１％以下、
Ｎｂを０．１％以下、
Ｃａを０．００５％以下で少なくとも１つ以上を含むことを特徴とする請求項１乃至３のうちの１つに記載のクランクシャフトの製造方法。
The steel, as an optional additive element, in mass%,
Mo is 0.25% or less,
Ti is 0.1% or less ,
Nb 0.1% or less,
The method for manufacturing a crankshaft according to any one of claims 1 to 3, wherein Ca is 0.005% or less and includes at least one or more.