JP5511941B2 - 熱電変換素子の評価装置及び評価方法 - Google Patents
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Description
熱電材料は、電気特性の正負が異なる複数の熱電変換素子から構成された多対モジュールという形態で市販されている。このモジュールについての熱エネルギーから電気エネルギーへの変換効率の評価が進められている(例えば、特許文献1や2)。
前記モジュールの変換効率の実測値は、モジュールを構成する熱電材料単体から予想される変換効率とは異なる場合が殆どである。これは、モジュール評価時の温度差に対して、熱電材料単体の評価時の温度差が小さいためである。また、モジュールは、例えば、p型やn型の熱電半導体と、窒化アルミニウムやアルミナ等のセラミックス等との異種の材料を接合して構成されているため、この接合の影響が熱電材料単体の評価から、熱電変換素子およびモジュールの評価に影響を与えることが分かっている。従って、多対化以前の熱電変換素子の変換効率評価が重要となる。
即ち、本願の熱変換素子の評価装置の第1の解決手段は、評価対象となる熱電変換素子を挟むことができるように配置された高熱伝導材料から構成された上部ブロック及び下部ブロックを備え、前記上部ブロックは昇温手段及び昇温制御手段を備え、前記下部ブロックには液体循環路により構成された冷却手段が接続され、前記液体循環路の前記下部ブロック入口側及び出口側には液体の温度測定手段を備え、前記上部ブロック及び前記下部ブロックの前記熱電変換素子と接触する側において電圧計測及び電流投入するための電極を備えたことを特徴とする。
また、第2の解決手段は、第1の解決手段において、前記上部ブロック及び前記下部ブロックの断面積は、前記熱電変換素子側に向かって小さくなるように構成したことを特徴とする。
また、第3の解決手段は、上記解決手段において、前記上部ブロックの両側に、前記上部ブロックの長手方向に沿って所定の間隔をおいて断熱板を隣接して配置したことを特徴とする。
また、第4の解決手段は、上記解決手段において、前記液体循環路は、液体の流速を制御するための流速制御手段を備えることを特徴とする。
熱電変換素子の上面と下面には、銅や金等の導電性の高く(1MS・m−1以上)ゼーベック係数が低い(±20 μV・K−1以下)材料から構成される電極を設けることにより測定試料として構成される。
図示した評価装置2は、真空ポンプ3が接続されたチャンバ4内に、ヒータ等の昇温手段及び昇温手段への通電量等を制御することにより昇温手段の温度を制御するための昇温制御手段(図示せず)を備えた上部ブロック5、並びに、液体循環路が接続される冷却手段6及び液体温度測定手段7a,7bが設けられた下部ブロック8を備えている。液体循環路6のチャンバ3外には、液体の単位時間当たりの流量を制御するためのポンプ9が設けられている。尚、液体温度測定手段7a,7bは、熱電対又は抵抗温度計等により構成される。
上部ブロック5は、窒化アルミニウム、銅、アルミ等の熱伝導性の良い材料から構成され、小試料片である熱電変換素子(試料)1に対して十分な熱流を与えるため、試料1が配置される側に向かって断面積が小さくなるように構成されている。上部ブロック5と試料1とが接触する面において熱電対又は抵抗温度計等の上部ブロック5用の温度計測手段(図示せず)と電極10を備えている。また、上部ブロック5の長手方向の両側方には、下部ブロック8からの輻射による熱の伝播を防止するため、間隔をおいて、遮熱板11が隣接して配置されている。
下部ブロック8は、上部ブロック5及び試料1を介して伝導される貫通熱量を測定するために、上部ブロック4と同様に窒化アルミニウム、銅、アルミ等の熱伝導性の良い材料から構成される。そして、上部ブロック5と同様に試料1が配置される側に向かって断面積が小さくなるように構成されている。また、試料1と接触する側に熱電対又は抵抗温度計等の下部ブロック5用の温度計測手段(図示せず)及び電極10を備えている。また、下部ブロック8は、発泡スチロール等の断熱構造体の上に設けられ液体循環路6以外からの熱を遮断できるように構成されている。
試料1は、上部ブロック5と下部ブロック8とに設けられた電極10の間に配置され、これらの電極10に対して、4端子法による抵抗の測定のための交流又は直流の電流投入及び電圧計測が行われる。
まず、チャンバ4内を10Pa以下の真空雰囲気とする。
測定試料1の上面の温度Ta[K]及び下面の温度Tb[K]を、それぞれのブロックに設けられた温度計測手段により計測する。次に、上部ブロック5の温度を昇温制御手段によりTu[K]に制御して昇温し、下部ブロック8にポンプ9により流速を調整して速度v[ml・s-1]で液体循環路6に液体(水)を流し液体(水)の下部ブロック8への入口7aの温度Tin[K]と出口7bの温度Tout[K]の差を、液体温度測定手段7a,7bにより計測する。尚、Tu[K]は特に制限するものではないが、100℃以上とすることが好ましい。また、上記述べた形状の測定試料1の場合に、流速は、好ましくは1/10〜10[ml・s-1]、上部ブロック温度150℃以下の温度範囲では、1/6〜1/2[ml・s-1]が好ましい。
η=Qe/(Qs+Qe)・・・(式1)
また、測定試料1の電力への変換効率の最大値ηmaxは、貫通熱量Qs[W]が最大値をとる時の最大電力[W]を用いて算出する。
尚、貫通熱量Qs[W]の計測は、上部ブロック5を昇温した後に一定温度で制御した状態で、測定のための電流を投入していないときに行うものとする。
Tout-Tin∝Qw/C・1/ν・・・(式2)
上記式2中において、C[J・m-3・K-1]は、液体循環路6を循環する液体の体積比熱容量である。
尚、上記電気抵抗Rは、直流計測の場合は、定電流閉回路下における電圧の電流依存性によって求める。ただし、電圧は試料1の上面温度と試料1の下面温度及びゼーベック係数で補正する。尚、交流計測の場合は、周期的に電流を変化させた閉回路下における電圧によって求める。周波数依存性がある場合は補正も行う。また、ゼーベック係数は電流を投入していない時の試料1の上面温度と試料1の下面温度と電圧で評価する。
そして、標準試料を用いた下部ブロック8の熱量の計測結果と測定試料1の計測結果を比較して、測定試料1の貫通熱量Qs[W]を評価する。具体的には、ASTM E 1530で示されるように、標準試料について熱流を計測し、標準試料の熱抵抗(厚さ/熱伝導率)と熱流束(貫通熱量/断面積)から校正式を導き出し、未知試料の評価を行う。これを利用して、未知試料の熱伝導率を求めるだけでなく、1次元伝熱モデル(Qs / A = λ (Tb-Ta) / d A:断面積、λ:熱伝導率、d:厚さ)に基づいて真の貫通熱量を評価することもできる。
(実施例1)
測定試料は、n-Bi2Te3(4×4×4mm)を使用した。
(実施例2)
測定試料は、p-Bi0.3Sb1.7Te3(4×4×4mm)を使用した。
図5は、横軸を測定試料1に投入された直流電流とし、縦軸を測定試料1から測定された電圧としてプロットしたものである((a)実施例1(b)実施例2)。
図6は、横軸を測定試料1に投入された電流とし、縦軸を測定試料1から測定された変換効率としてプロットしたものである((a)実施例1(b)実施例2)。
2 評価装置
3 真空ポンプ
4 チャンバ
5 上部ブロック
6 冷却手段(液体循環路)
7a,7b 液体温度測定手段
8 下部ブロック
9 ポンプ
10 電極
11 遮熱板
13,14 補助板
15 参照試料
16,17,18 電極
Claims (4)
- 評価対象となる熱電変換素子を挟むことができるように配置された高熱伝導材料から構成された上部ブロック及び下部ブロックを備え、前記上部ブロックは昇温手段及び昇温制御手段を備え、前記下部ブロックには液体循環路により構成された冷却手段が接続され、前記液体循環路の前記下部ブロック入口側及び出口側には液体の温度測定手段を備え、前記上部ブロック及び前記下部ブロックの前記熱電変換素子と接触する側において電圧計測及び電流投入するための電極を備えたことを特徴とする熱電変換素子の評価装置。
- 前記上部ブロック及び前記下部ブロックの断面積は、前記熱電変換素子側に向かって小さくなるように構成したことを特徴とする請求項1に記載の熱電変換素子の評価装置。
- 前記上部ブロックの両側に、前記上部ブロックの長手方向に沿って所定の間隔をおいて断熱板を隣接して配置したことを特徴とする請求項1又は2に記載の熱電変換素子の評価装置。
- 前記液体循環路は、液体の流速を制御するための流速制御手段を備えることを特徴とする請求項1に記載の熱電変換素子の評価装置。
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