JP5474501B2 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 - Google Patents

結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 Download PDF

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Description

本発明は、結像光学系及びそれを有する電子撮像装置に関するものである。
デジタルカメラは高画素数化（高画質化）や小型薄型化において実用レベルを達成し、機能的にも市場的にも銀塩３５ｍｍフィルムカメラにとって代わった。そこで、次なる進化の方向の１つとして、光学仕様の向上とともにさらなる高画素数化が強く求められている。光学仕様の向上とは、そのままの小ささ、薄さで、光学系の高変倍比、広角化、大口径比化を指す。
これまで、光学系の薄型化に好適であるとして用いられてきた結像光学系として、たとえば、特許文献１、２に記載された結像光学系がある。これらの結像光学系では、最も物体側のレンズ群に光路を折り曲げるための反射光学素子（以下、単に反射光学素子とする）を用いている。また、これらの結像光学系の仕様は、ズーム比が３程度、広角端での半画角が３３度前後である。一方では、この反射光学素子を変倍時に移動すると、光学系の光軸が動いてしまう。この結果、ズーム鏡筒が機械的に複雑化してしまう。そこで、特許文献１、２に記載された結像光学系では、最も物体側のレンズ群が固定となっている。
この特許文献１、２に記載された結像光学系は、例えば特許文献３、４に記載されているようなズーム光学系を基本として、第１レンズ群に反射光学素子を挿入する構成としている。このようなズーム光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有し変倍時には固定の第１レンズ群と、負の屈折力を有し広角端から望遠端へ変倍する際に像側へ移動する第２レンズ群と、正の屈折力を有し広角端から望遠端へ変倍する際に物体側へ移動する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群にて構成されている。
一般的に、最も物体側のレンズ群に反射光学素子を挿入すると、入射瞳位置が深くなりやすくなる。さらに、同時に、第２レンズ群以降の全長が伸びやすくなる。これらのことを近軸配置で解消しようとすると、コマ収差や像面湾曲など軸外収差補正が困難となり、ズーム比の観点では不利となる。
したがって、最も物体側のレンズ群に反射光学素子を挿入したズーム光学系では、小型を維持しながらズーム比５倍程度を得ることは困難である。因みに、上記特許文献のうち、特許文献１に記載の結像光学系はズーム比５．５倍を超えることを勧めていない。
一方、高倍率に強いズーム方式として、たとえば、特許文献５、６、７に記載されているようなホームビデオカメラに用いられる方式がある。このズーム方式に用いる光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有し変倍時には固定の第１レンズ群と、負の屈折力を有し広角端から望遠端へ変倍する際に像側へ移動する第２レンズ群と、正の屈折力を有し変倍時に固定である第３レンズ群と、正の屈折力を有し変倍時および合焦時に光軸上を移動する第４レンズ群にて構成されている。この構成の光学系を基本にして、最も物体側のレンズ群に反射光学素子を挿入して光学系を構成することが考えられる。このような例として、たとえば、特許文献８に記載された光学系などがある。
上述したように、最も物体側のレンズ群に反射光学素子を挿入すると、小型を維持しながらの収差補正が困難になる。ズーム比５倍あるいはそれ以上の場合は、特に像面湾曲や望遠側における高次の色収差の補正が困難になる。
上述した特許文献８では、第４レンズ群の像側に像面湾曲を補正する機能を有する第５レンズ群を加えることで像面湾曲を良好に補正している。ここで、高次の色収差、つまり色の球面収差、色コマ、倍率色収差の像高に関する高次成分（色の歪曲収差）は、基準波長（たとえばｄ線・・・５８７．５６ｎｍ）に対する高次収差発生源と材料の分散とが複雑に絡んだものが要因となっている。一般的に、これらを補正することは、基準波長に対する収差の補正や近軸色収差の補正を犠牲にすることになる。しかも、全長など小型化するほど補正が困難である。
さらに、広角化を進めると画面周辺部におけるこれらの収差は著しくなる一方である。これを解決する技術手段として、特許文献９、１０に記載された光学系がある。
特開２００３-３０２５７６号公報 特開２００４−２６４３４３号公報 特開平１０−６２６８７号公報 特開平１１−２５８５０７号公報 特開昭６２−１７８９１７号公報 特開昭６３−２９７１８号公報 特開昭６３−１２３００９号公報 特開２００８−８３１２５号公報 特開２００８−１０８７１２号公報 特開２００８−１９１２８６号公報
このように、従来の光学系では、光学系の全長の短縮や高ズーム比化を中心とした仕様を向上させつつ、良好な収差補正を行うことは困難である。
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、光学系の全長の短縮や高ズーム比化を行なった場合でも、収差が良好に補正された結像光学系、及びこの結像光学系を備えた撮像装置を提供することを目的とする。
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の結像光学系は、物体側より順に、正の屈折力を有するレンズ群G1と、負の屈折力を有するレンズ群G2と、全体として常時正の屈折力を有する後部レンズ群GRと、より構成される結像光学系であって、レンズ群G1は、物体側より順に、サブレンズ群G11とサブレンズ群G12で構成され、前記レンズ群G2は変倍時に可動であり、前記後部レンズ群GRは、変倍時に相互の光軸上距離が変化する３つ又は４つの副レンズ群からなり、前記サブレンズ群G11は、物体側より順に、負の屈折力を有するレンズ成分と光路を折り曲げるためのプリズムとからなる構成、または負の屈折力を有し光路を折り曲げるためのプリズムからなる構成であり、前記サブレンズ群G12は正の屈折力を有し、レンズＬAとレンズＬBとの接合レンズ成分と、正レンズＬCとからなり、前記レンズLAと前記レンズLBとの接合面は非球面であり、前記正レンズＬCは、前記レンズＬAと前記レンズＬBよりも強い屈折力を有し、以下の条件式（１）、（１３）を満足することを特徴とする。
０．００８＜｛１／νd(12A)｝−｛１／νd(12B)｝ ・・・（１）
−０．２＜ｆ12C／ｆ12B＜０．２ ・・・（１３）
ここで、
νd(12A)は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd(12A)−1）／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
ｎd(12A)、ｎC(12A)、ｎF(12A)、ｎg(12A)は、各々、前記レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
νd(12B)は前記レンズＬBをのアッベ数（ｎd(12B)−1）／（ｎF(12B)−ｎC(12B)）、
ｎd(12B)、ｎC(12B)、ｎF(12B)、ｎg(12B)は、各々、前記レンズＬBのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
ｆ12Bは前記レンズＬBの焦点距離、
ｆ12Cは前記正レンズＬCの焦点距離、
である。
また、本発明の電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子を有し、光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、Kを円錐定数、Ａ４，Ａ６，Ａ８，Ａ１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を、以下の式（８）で表すと共に、
ｚ＝（ｈ2／Ｒ）／｛１＋［１−（１＋K）（ｈ／Ｒ）2］1/2｝
＋Ａ４ｈ4＋Ａ６ｈ6＋Ａ８ｈ8＋Ａ１０ｈ10 …（８）
偏倚量を下記の式（９）で表した場合、
Δｚ＝ｚ−ｈ２／Ｒ｛１＋（１−ｈ2／Ｒ2）1/2｝ …（９）
以下の条件式（１０）を満足することを特徴とする。
Ｒ12A≧０のとき
-5.0e-2＜P(LA)／ｙ10 ＜０ 〈但し、ｈ＝2.5a〉 ・・・（１０）
ここで、
P(LA)は前記接合面の形状と分散に関するパラメータであって、以下の式で表され、
P(LA)＝Δｚ12A（h）・（1／νd(12A)− 1／νd(12B)）
ｚ12Aは前記接合面の形状であって、式（８）に従う形状、
Δｚ12A（h）は前記接合面の偏倚量であって、式（９）に従う偏倚量、
Ｒ12Aは前記接合面の近軸曲率半径、
aは以下の条件式（１１）式に従う量、
a＝(ｙ10 )2・ log10γ／ ｆw ・・・（１１）
両空気接触面は球面であってもよく、
ｙ10 は前記結像光学系の結像位置近傍に配置された前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）において、中心から最も遠い点までの距離（最大像高）、
ｆwは前記結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
γは結像比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０、
である。
また、本発明の別の電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子と、結像光学系を通じて結像した像を電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、結像光学系が、無限遠物点合焦時に次の条件式（２３）を満足することを特徴とする。
０．８５＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９７ …（２３）
ここで、
ｙ07は電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７・ｙ10、
ω07wは広角端における撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、
ｆｗは広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
である。
本発明によれば、光学系の全長の短縮や高ズーム比化を行なった場合でも、収差が良好に補正された結像光学系、及びこの結像光学系を備えた撮像装置を実現できる。また、高画素数化にも耐えうるだけの光学性能が確保（収差補正）できるという効果を奏する。
本発明の実施例１にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例２にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例３にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例４にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例５にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例６にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例７にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例８にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例９にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明の実施例１０にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例１０にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。 本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図である。 デジタルカメラ４０の後方斜視図である。 デジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。 本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図である。 パソコン３００の撮影光学系３０３の断面図である。 パソコン３００の側面図である。 本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、（a）は携帯電話４００の正面図、（b）は側面図、（c）は撮影光学系４０５の断面図である。
以下に、本実施形態の結像光学系をズーム光学系に適用した実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。なお、実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。また、以下の説明では、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズ、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとする。
本実施形態の結像光学系は、物体側より順に、正の屈折力を有するレンズ群G1と、負の屈折力を有するレンズ群G2と、全体として常時正の屈折力を有する後部レンズ群GRと、より構成される結像光学系であって、レンズ群G1は、サブレンズ群G11とサブレンズ群G12で構成され、レンズ群G2は変倍時に可動であり、後部レンズ群GRは、変倍時に相互の光軸上距離が変化する３つ又は４つの副レンズ群からなり、サブレンズ群G11は、負の屈折力を有するレンズ成分と光路を折り曲げるためのプリズムとからなる構成、または負の屈折力を有し光路を折り曲げるためのプリズムからなる構成であり、サブレンズ群G12は正の屈折力を有し、レンズＬAとレンズＬBとの接合レンズ成分と、正レンズＬCとからなり、レンズLAとレンズLBとの接合面は非球面であり、正レンズＬCは、レンズＬAとレンズＬBよりも強い屈折力を有する。
そして、本実施形態のズーム光学系は、以下の条件（１）を満足することを特徴とする。
０．００８＜｛１／νd(12A)｝−｛１／νd(12B)｝ ・・・（１）
ここで、
νd(12A)はレンズＬAのアッベ数（ｎd(12A)−1）／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
ｎd(12A)、ｎC(12A)、ｎF(12A)、ｎg(12A)は、各々、レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
νd(12B)はレンズＬBのアッベ数（ｎd(12B)−1）／（ｎF(12B)−ｎC(12B)）、
ｎd(12B)、ｎC(12B)、ｎF(12B)、ｎg(12B)は、各々、レンズＬBのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
である。
本実施形態の結像光学系は、高倍率化（高変倍化）と同時に広角化に向いている。ここで、小型化を進めると高次の色収差つまり色の球面収差、色コマ、倍率色収差の像高に関する高次成分（色の歪曲収差）などが発生しやすい。サブレンズ群G12を上述のような３つのレンズ要素にて構成した場合、レンズＬAと分散差が大きなレンズＬBとを、非球面を介して接合することにより高次の色収差を補正することができる。レンズＬAの分散とレンズＬBの分散との差が大きいほど、その効果は大きい。
条件式（１）の下限値を下回ると、上述した高次の色収差の補正効果が小さくなる。
なお、条件式（１）に代えて、次の条件式（１’）を満足すると、より好ましい。
０．０１４＜｛１／νd(12A)｝−｛１／νd(12B)｝ ・・・（１’）
さらに、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０２＜｛１／νd(12A)｝−｛１／νd(12B)｝ ・・・（１”）
また、接合面にて高次の色収差を補正すると、基準波長に対する各収差が悪化する場合がある。これは、レンズＬAとレンズＬBの基準波長に対する屈折率の差が大きいのが原因のことが多い。したがって、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２）を満たすと良い。
｜ｎd(12A) − ｎd(12B)｜≦０．３０ …（２）
ここで、
ｎd(12A)はレンズＬAのｄ線における屈折率、
ｎd(12B)はレンズＬBのｄ線における屈折率、
である。
条件式（２）の上限値を上回ると、高次の色収差補正とｄ線など基準波長の収差補正とが両立しにくくなりやすい。
なお、条件式（２）に代えて、次の条件式（２’）を満足すると、より好ましい。
｜ｎd(12A)−ｎd(12B)｜≦０．２０ ・・・（２’）
さらに、条件式（２）に代えて、次の条件式（２”）を満足すると、より一層好ましい。
｜ｎd(12A) − ｎd(12B)｜≦０．１２ ・・・（２”）
また、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をｎdとする直交座標系において、
ｎd(12A)＝ａ(12A)×νd(12A)＋ｂ(12A)（但し、ａ(12A)＝−０．０１７３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３）の範囲の下限値であるときの直線、および上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（４）及び（５）で定まる領域との両方の領域に、レンズＬAのｎd(12A)とνd(12A)が含まれるようにすると良い。
１．６４＜ｂ(12A)＜２．１８ …（３）
１．５７＜ｎd(12A)＜２．００ …（４）
３＜νd(12A)＜２７ …（５）
ここで、
ｎd(12A)はレンズＬAのｄ線における屈折率、
νd(12A)はレンズＬAのアッベ数（ｎd(12A)−1）／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
ｎd(12A)、ｎC(12A)、ｎF(12A)、ｎg(12A)は、各々、レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
である。
高次の色収差補正を効果的に行うため、接合面を非球面とする場合、レンズＬAとレンズＬBの分散（アッベ数の逆数）の差が大きく、かつ屈折率の差が小さいほど良い。ここで、レンズＬBを構成する媒質を極力低分散にしようとすると屈折率が低くなりがちである。したがって、レンズＬAを構成する媒質は高分散でできるだけ低屈折率であることが望まれる。
条件式（３）、条件式（４）の上限値を上回ると、両レンズの屈折率差が大きくなり、高次の色収差補正が困難になる。一方、条件式（３）、条件式（４）の下限値を下回ると、逆方向に屈折率差が大きくなり、同様に高次の色収差補正が困難になる。
また、条件式（５）の上限値を上回ると、これも同様に高次の色収差補正が困難になる。条件式（５）の下限値を下回ると、屈折率を低くすることが困難となる。
なお、条件式（３）に代えて、次の条件式（３’）を満足すると、より好ましい。
１．７０＜ｂ(12A)＜２．１２ …（３’）
さらに、条件式（１１）に代えて、次の条件式（３”）を満足すると、より一層好ましい。
１．７６＜ｂ(12A)＜２．０６ …（３”）
また、条件式（４）に代えて、次の条件式（４’）を満足するとより好ましい。
１．５９＜ｎd(12A)＜１．９０ …（４’）
さらに、条件式（４）に代えて、次の条件式（４”）を満足すると、より一層好ましい。
１．６１＜ｎd(12A)＜１．８０ …（４”）
また、条件式（５）に代えて、次の条件式（５’）を満足するとより好ましい。
８＜νd(12A)＜２６ …（５’）
さらに、条件式（５）に代えて、次の条件式（５”）を満足すると、より一層好ましい。
１３＜νd(12A)＜２５ …（５”）
また、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF(12A)＝α(12A)×νd(12A)＋β(12A)（但し、α(12A)＝−０．００６６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（６）の範囲の下限値であるときの直線、および上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（５）で定まる領域との両方の領域に、レンズＬAのθgF(12A)とνd(12A)が含まれるようにすると良い。
０．７８４０＜β(12A)＜０．９０００ ・・・（６）
３＜νd(12A)＜２７ ・・・（５）
ここで、
θgF(12A)はレンズＬAの部分分散比（ｎg(12A)−ｎF(12A))／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
νd(12A)はレンズＬAのアッベ数、（ｎd(12A)−1)／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
ｎd(12A)、ｎC(12A)、ｎF(12A)、ｎg(12A)は、各々、レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
である。
条件式（６）の上限値を上回る場合、望遠側にて、二次スペクトルによる高次の色収差が補正過剰になりやすい。そのため、望遠側での撮像で得た画像において、画像の鮮鋭さを確保しづらくなる。一方、条件式（６）の下限値を下回る場合、望遠側にて二次スペクトルによる高次の色収差が補正不足になりやすい。そのため、望遠側での撮像で得た画像において、画像の鮮鋭さを確保しづらくなる。
なお、ここでの二次スペクトルによる高次の色収差とは、ｇ線における球面収差、コマ収差、歪曲収差であって、これらの収差をｄ線とＦ線の差が小さくなるように補正したときに、ｇ線において残存している収差である。
また、条件式（５）の上限値を上回る場合、高次の色収差補正効果が不足しやすくなる。一方、本実施形態の結像光学系では、ｄ線など基準波長の各収差を補正するためにレンズＬAを用いている。そのため、条件式（５）の下限値を下回る場合、このレンズＬAの空気接触面側の非球面により高次の色収差が発生しやすくなる。この高次の色収差を抑えようとすると、ｄ線など基準波長の各収差が補正不足となりやすい。
なお、条件式（６）に代えて、次の条件式（６’）を満足すると、より好ましい。
０．７９２０＜β(12A)＜０．８８００ …（６’）
さらに、条件式（６）に代えて、次の条件式（６”）を満足すると、より一層好ましい。
０．８０００＜β(12A)＜０．８６００ …（６”）
また、本実施形態の結像光学系では、直交座標（横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標）とは異なる、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg(12A)＝αhg(12A)×νd(12A)＋βhg(12A)（但し、αhg(12A)＝−０．０１１３４）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（５）で定まる領域との両方の領域に、レンズＬAのθhg(12A)とνd(12A)が含まれることが望ましい。
０．８４５０＜βhg(12A)＜０．９８００ …（７）
３＜νd(12A)＜２７ …（５）
ここで、
θhg(12A)はレンズＬAの部分分散比（ｎh(12A)−ｎg(12A))／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
ｎh(12A)はレンズＬAのｈ線の屈折率、
である。
条件式（７）の上限値を上回る場合、望遠側にて、二次スペクトルによる高次の色収差が補正過剰になりやすい。そのため、望遠側での撮像で得た画像において、画面全体にわたり紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。一方、条件式（７）の下限値を下回る場合、望遠側にて、二次スペクトルによる高次の色収差が補正不足になりやすい。そのため、望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
なお、ここでの二次スペクトルによる高次の色収差とは、ｇ線における球面収差、コマ収差、歪曲収差であって、これらの収差をｄ線とＦ線の差が小さくなるように補正したときに、ｈ線において残存している収差である。
なお、条件式（７）に代えて、次の条件式（７’）を満足すると、より好ましい。
０．８５５０＜βhg(12A)＜０．９６００ …（７’）
さらに、条件式（７）に代えて、次の条件式（７”）を満足すると、より一層好ましい。
０．８６５０＜βhg(12A)＜０．９４００ …（７”）
また、本実施形態の結像光学系では、レンズLAはメニスカス形状であり、以下の条件（１２）を満足することが好ましい。
｜（R12AF−R12AR）／（R12AF＋R12AR）｜＜０．２ …（１２）
ここで、
R12AFはレンズLAの物体側の光軸上での曲率半径、
R12ARはレンズLAの像側の光軸上での曲率半径、
である。
レンズLAをメニスカス形状にする利点は、それ自身のパワーを強くせずに一方の面の曲率を強く出来て、収差補正能力を得やすいためである。これは、特に非球面を施して高次の色収差補正を目的とする場合に有効である。
しかしながら、条件式（１２）を上回るとメニスカス形状が強くなりすぎることを意味し、その場合、色のコマ収差、倍率色の像高に関する高次収差（色の歪曲収差）、色のメリジオナル像面湾曲のいずれかが補正困難になってしまう。一方、条件式（１２）の値がゼロ近傍であると、全体的に高次の色収差補正を行ないにくくなる場合がある。
そこで、条件式（１２）に代えて、次の条件式（１２’）を満足すると、より好ましい。
０．００５＜｜（R12AF−R12AR）／（R12AF＋R12AR）｜＜０．２ ・・・（１２’）
さらに、条件式（１２）や（１２’）に代えて、次の条件式（１２”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０１＜｜（R12AF−R12AR）／（R12AF＋R12AR）｜＜０．１ ・・・（１２”）
また、本実施形態の結像光学系では、レンズLAとレンズLBの空気接触面も非球面とするのが好ましい。
また、光学全長の短縮をさらに進めると、各レンズ群の屈折力が強くなる。ここで、径が大きいサブレンズ群G12は、縁肉確保のために厚肉化する必要が出てくる。そこで、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（１３）を満足するのが好ましい。
−０．２＜ｆ12C／ｆ12B＜０．２ ・・・（１３）
ここで、
ｆ12BはレンズＬBの焦点距離、
ｆ12Cは正レンズＬCの焦点距離、
である。
レンズＬBについては、レンズＬAとの分散差を大きくし、屈折率差を小さくすることが要求され、更に、接合面に非球面を形成することが要求される。このような点を鑑みると、現実的には、レンズＬBの屈折率をあまり高められない。条件式（１３）の上限値を上回るか、あるいは下限値を下回ると、レンズＬBの屈折力が正レンズＬCの屈折力に対して相対的に高まるので、サブレンズ群G12が厚くなりやすい。
また、条件式（１３）に代えて、次の条件式（１３’）を満足すると、より好ましい。
−０．１＜ｆ12C／ｆ12B＜０．１ ・・・（１３’）
さらに、（１３）に代えて、次の条件式（１３”）を満足すると、より好ましい。
−０．０５＜ｆ12C／ｆ12B＜０．０５ ・・・（１３”）
また、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をｎdとする直交座標系において、
ｎd(12C) ＝ａ(12C)×νd(12C)＋ｂ(12C)（但し、ａ(12C)＝−０．００７６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１５）で定まる領域との２つの領域に、正レンズＬCのｎd(12C)及びνd(12C)が含まれることが好ましい。
２．１０＜ｂ(12C) …（１４）
１．７０＜ｎd(12C) …（１５）
ここで、
νd(12C)は正レンズＬCのアッベ数（ｎd(12C)−1）／（ｎF(12C)−ｎC(12C)）、
ｎd(12C)、ｎC(12C)、ｎF(12C)は、各々、正レンズＬCのｄ線、Ｃ線、Ｆ線の屈折率、
である。
条件式（１４）の下限値を下回ると、正レンズＬCの曲率が強くなりすぎて厚さが厚くなってしまうこと、高次収差が発生しやすくなってしまうこと、光学系の全長の短縮が困難になってしまうこと、の何れかが生ずる。一方、ｂ(12C)が大きくなることについては問題がない。なお、νd(12C)が大きくなるとｎd(12C)は小さくなってもよい。
条件式（１５）の下限値を下回ると、条件式（１４）の下限値を下回らない場合であっても、条件式（14）で説明した問題が発生しやすくなってしまう。
なお、条件式（１４）に代えて、次の条件式（１４’）を満足すると、より好ましい。
２．１５＜ｂ(12C) ・・・（１４’）
さらに、条件式（１４）に代えて、次の条件式（１４”）を満足すると、より一層好ましい。
２．１８＜ｂ(12C) ・・・（１４”）
また、条件式（１５）に代えて、次の条件式（１５’）を満足すると、より好ましい。
１．７５＜ｎd(12C) ・・・（１５’）
さらに、条件式（１５）に代えて、次の条件式（１５”）を満足すると、より一層好ましい。
１．８０＜ｎd(12C) ・・・（１５”）
また、本実施形態の結像光学系では、サブレンズ群G11において、負の屈折力を有するレンズ成分、または負の屈折力を有し光路を折り曲げるためのプリズムは、負の屈折力を有する素子であって、以下の条件式（１６）を満足することが好ましい。
０．０１７＜｛１／νd(11)｝−｛１／νd(12C)｝＜０．０５２ ・・・（１６）
ここで、
νd(11)は負の屈折力を有する素子のアッベ数（ｎd(11)−1）／（ｎF(11)−ｎC(11)）、
νd(12C)は正レンズＬCのアッベ数（ｎd(12C)−1）／（ｎF(12C)−ｎC(12C)）、
ｎd(11)、ｎC(11)、ｎF(11)は、各々、負の屈折力を有する素子のｄ線、Ｃ線、Ｆ線の屈折率、
ｎd(12C)、ｎC(12C)、ｎF(12C)は、各々、正レンズＬCのｄ線、Ｃ線、Ｆ線の屈折率、
である。
条件式（１６）は、サブレンズ群G12で発生する一次の色収差をサブレンズ群G11で補正するための条件を示している。条件式（１６）を満足することで、レンズ群G1全体としての一次の色収差（軸上色収差、倍率色収差）が補正出来る。条件式（１６）の下限値を下回ると、一次の色収差（軸上色収差、倍率色収差）をズーム全域において良好に補正することが困難となる。条件式（１６）の上限値を上回ると、特に倍率色収差が補正過剰となり、ズーム全域において良好に補正することが困難となる。
なお、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６’）を満足すると、より好ましい。
０．０２０＜｛１／νd(11)｝−｛１／νd(12C)｝＜０．０４５ …（１６’）
さらに、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０２３＜｛１／νd(11)｝−｛１／νd(12C)｝＜０．０３８ …（１６”）
また、レンズＬAを構成する媒質は高分散である。このため、軸上色収差や近軸的な倍率色収差など一次の色収差を補正する上で負の屈折力は大きいほうが一般的には好ましい。
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１７）を満足するのが好ましい。
−０．２＜ｆw／ｆ12A＜０．２ ・・・（１７）
ここで、
ｆwは結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
ｆ12AはレンズＬAの空気中における焦点距離、
である。
本実施形態の結像光学系では、負の屈折力はサブレンズ群G11に多く負担させて、レンズＬAについては、正の屈折力を弱めることはしない（負の屈折力をあまり負担させない）方が好ましい。
条件式（１７）の下限値を下回ると、負の屈折力が上昇する。これにより、軸上色収差や近軸的な倍率色収差が補正過剰になりやすくなること、又はサブレンズ群G11の屈折力が弱まることが生ずる。このため、入射瞳位置が深くなってプリズムの小型化が難しくなる。条件式（１７）の上限値を上回ると、正の屈折力が上昇する。これにより、軸上色収差や近軸的な倍率色収差が、サブレンズ群G11によっても補正しきれなくなる。
なお、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７’）を満足すると、より好ましい。
−０．１＜ｆw／ｆ12A＜０．１ ・・・（１７’）
さらに、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７”）を満足すると、より一層好ましい。
−０．０５＜ｆw／ｆ12A＜０．０５ ・・・（１７”）
また、本実施形態の結像光学系では、レンズＬAとレンズＬBとの接合レンズ成分は、そのいずれかの面が正レンズＬCと接合されていることがより好ましい。なお、以下の実施例では、この３つのレンズ要素のうち、レンズＬCが最も像側に配されているが、正レンズＬCを最も物体側に配してもよい。
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１８a）と（１８b）の少なくとも一方を満足することが好ましい。
−７．０＜ｆ11／Dp＜−１．５ ・・・（１８a）
１．２＜ｆ12／Dp＜５．０ ・・・（１８b）
ここで、
ｆ11はサブレンズ群G11の焦点距離、
ｆ12はサブレンズ群G12の焦点距離、
Dpはプリズムの入射面から射出面までの光軸に沿った空気換算距離、
である。
結像光学系、特にズーム光学系を肥大化せずに広角化するには、入射瞳位置をできるだけ浅くするのが良い。また、光路を折り曲げるためには、一定以上のプリズム光路長が必要である。プリズム光路長対して焦点距離ｆ11あるいは焦点距離ｆ12が十分小さくないと、第１レンズ群全体が肥大化しやすい。
条件式（１８a）、（１８b’）の上限値を上回ると、第１レンズ群全体が肥大化しやすくなる。一方、条件式（１８ａ）、（１８b’）の下限値を下回ると、特に望遠端における高次の色収差が発生しやすくなる。
なお、条件式（１８a）に代えて、次の条件式（１８a’）を満足すると、より好ましい。
−６．０＜ｆ11／Dp＜−２．０ ・・・（１８a’）
さらに、条件式（１８a）に代えて、次の条件式（１８a”）を満足すると、より一層好ましい。
−５．０＜ｆ11／Dp＜−２．５ ・・・（１８a”）
なお、条件式（１８b）に代えて、次の条件式（１８b’）を満足すると、より好ましい。
１．５＜ｆ12／Dp＜４．０ ・・・（１８b’）
さらに、条件式（１８a）に代えて、次の条件式（１８b”）を満足すると、より一層好ましい。
１．８＜ｆ12／Dp＜３．０ ・・・（１８b”）
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１９）を満足すると好ましい。
−２．０＜（Ｒ11F＋Ｒ11R）／（Ｒ11F−Ｒ11R）＜２．０ ・・・（１９）
ここで、
Ｒ11Fはサブレンズ群G11の最も物体側に位置するレンズの物体側の面の光軸上での曲率半径、
Ｒ11Rはサブレンズ群G11の最も物体側に位置するレンズの像側の面の光軸上での曲率半径、
である。
条件式（１９）を満足すると、ズーム全域に亘り非点収差やコマ収差の補正をより良くすることができる。条件式（１９）の上限値を上回ると、非点収差やコマ収差の補正が不足しやすくなる。一方、条件式（１９）の下限値を下回ると、樽型の歪曲収差が大きくなりやすい。
なお、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９’）を満足すると、より好ましい。
−１．５＜（Ｒ11F＋Ｒ11R）／（Ｒ11F−Ｒ11R）＜１．０ ・・・（１９’）
さらに、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９”）を満足すると、より一層好ましい。
−１．２＜（Ｒ11F＋Ｒ11R）／（Ｒ11F−Ｒ11R）＜０．５ ・・・（１９”）
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２０）を満足することが好ましい。
−１．０＜ｆ2／ｆ1＜−０．２０ ・・・（２０）
ここで、
ｆ1は正レンズ群G1の焦点距離、
ｆ2は負レンズ群G2の焦点距離、
である。
条件式（２０）を満足すると、ズーム全域に亘り非点収差やコマ収差の補正をより良くすることができる。
なお、条件式（２０）に代えて、次の条件式（２０’）を満足すると、より好ましい。
−０．８＜ｆ2／ｆ1＜−０．２５ ・・・（２０’）
さらに、条件式（２０）に代えて、次の条件式（２０”）を満足すると、より一層好ましい。
−０．６＜ｆ2／ｆ1＜−０．３５ ・・・（２０”）
また、本実施形態の結像光学系では、レンズ群G2は、物体側から順に、負レンズ成分と、負レンズ成分と、正レンズ成分と配置することが良い。特に、最初の負レンズ成分は、屈折率1.85以上の単レンズとするのが良い。さらに、最初の負レンズ成分の屈折率は1.90以上であるならばなお良い。
また、レンズ群G2において、２番目の負レンズ成分は、いずれかの空気接触面が非球面であるのが好ましい。そして、２番目の負レンズ成分では、接合面が非球面であるとさらに良い。また、正レンズ成分はアッベ数が２４以下の単レンズとするのがよい。さらに、正レンズ成分のアッベ数が２１以下ならばなお良い。
後部レンズ群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有しするレンズ群G3と、正の屈折力を有するレンズ群G4と、正の屈折力を有する最終レンズ群G6より構成することが好ましい。ここで、レンズ群G3は、開口絞りの近傍にて変倍時に固定であるのが良い。また、レンズ群G4は、変倍時に光軸上を可動であるのが良い。また、最終レンズ群G6は、変倍時に光軸上を可動であるのが良い。
なお、レンズ群G4とレンズ群G6の間にレンズ群G5を配置しても良い。この場合、レンズ群G5は、変倍時に、レンズ群G4やレンズ群G6と相対的間隔が変化するのが好ましい。また、レンズ群G5を配した場合は、最終レンズ群G6を変倍時に固定とした構成とすることが良い。
また、レンズ群G3は、単レンズで構成するのが好ましい。また、レンズ群G4は、正レンズ２枚と負レンズ１枚又は２枚で構成するのが好ましい。また、レンズ群G5は負レンズ１枚で構成するのが好ましい。また、最終レンズ群G6は正レンズ１枚もしくはそれに負レンズ１枚を加えた構成とするのが良い。また、フォーカスはレンズ群G4の全体もしくはその一部（最も像側のレンズ成分）か又はレンズ群G5を用いて行なうのが良い。
ここで、サブレンズ群G12の製造方法について説明する。まず、レンズＬBもしくは正レンズＬCの一方の光学面にレンズＬAとなる液状樹脂を接触させる。また、サブレンズ群G12をレンズＬB、レンズＬA、正レンズＬCからなる３枚接合とする場合は、その後、もう一方のレンズの光学面で液状樹脂を挟みこむ。そして、たとえば紫外線などのエネルギーを与えることでレンズＬAとなる液状樹脂を硬化させる。このような工程によりサブレンズ群G12を製造できる。
この製法により、面形状、肉厚、偏心といった製造精度を向上させることもできる。この方法は、レンズ要素を薄くしたり、接合面を非球面化したりするのには極めて有効な方法である。また、レンズＬBもしくは正レンズＬCにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。
また、レンズＬBもしくは正レンズＬCの表面にレンズＬAとしてガラスを密着硬化させてもよい。レンズＬA、レンズＬB、正レンズＬCのいずれもガラスであれば、膨張係数差による熱ひずみも少なく品質が安定しやすい。なおこの場合、レンズＬA用の材料の特性としては、レンズＬB、正レンズＬCを構成する材料よりも融点、転移点の低いことが必要である。
また、本実施形態の電子撮像装置は、上記の結像光学系と、電子撮像素子を有し、光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、Kを円錐定数、Ａ４，Ａ６，Ａ８，Ａ１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を、以下の式（８）で表すと共に、
ｚ＝（ｈ2／Ｒ）／｛１＋［１−（１＋K）（ｈ／Ｒ）2］1/2｝
＋Ａ４ｈ4＋Ａ６ｈ6＋Ａ８ｈ8＋Ａ１０ｈ10 …（８）
偏倚量を下記の式（９）で表した場合、
Δｚ＝ｚ−ｈ２／Ｒ｛１＋（１−ｈ2／Ｒ2）1/2｝ …（９）
以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。
Ｒ12A≧０のとき
-5.0e-2＜P(LA)／ｙ10 ＜０ 〈但し、ｈ＝2.5a〉 ・・・（１０）
ここで、
P(LA)は接合面の形状と分散に関するパラメータであって、以下の式で表され、
P(LA)＝Δｚ12A（h）・（1／νd(12A)− 1／νd(12B)）
ｚ12Aは接合面の形状であって、式（８）に従う形状、
Δｚ12A（h）は接合面の偏倚量であって、式（９）に従う偏倚量、
Ｒ12Aは接合面の近軸曲率半径、
aは以下の式（１１）に従う量、
a＝(ｙ10 )2・ log10γ／ ｆw ・・・（１１）
両空気接触面は球面であってもよく、
ｙ10 は結像光学系の結像位置近傍に配置された電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）において、中心から最も遠い点までの距離（最大像高）、
ｆwは結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
γは結像比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０、
である。
条件式（１０）の上限値を上回ると、特に望遠側において、球面収差、コマ収差を補正しながら高次の色収差、つまり色の球面収差、色コマ、倍率色収差の像高に関する高次成分（色の歪曲収差）を補正することが困難となる。一方、条件（１０）の下限値を下回ると、これらの高次の色収差の補正が過剰となるか、ｄ線など基準となる波長に対する収差が悪化しやすい。
なお、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０’）を満足すると、より好ましい。
-2.0e-2＜P(LA)／ｙ10＜０ 〈但し、ｈ＝2.5a〉 ・・・（１０’）
さらに、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０”）を満足すると、より一層好ましい。
-1.0e-2＜P(LA)／ｙ10＜０ 〈但し、ｈ＝2.5a〉 ・・・（１０”）
また、広い画角に亘ってコマ収差や非点収差を補正すると、広角側にて強い樽型の歪曲収差が発生する。逆に、樽型の歪曲収差を補正すると、画角の大きな部分において、コマ収差や非点収差が悪化する。そこで、以下、樽型歪曲収差の発生を積極的に利用して、より広画角を実現する方法について述べる。これを用いると、これまで述べてきた各条件式（１）〜（２０）を満足しやすくなる。
まず、ここで無限遠物体を歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω ・・・（２１）
が成立する。
ここで、
ｙは像点の光軸からの高さ、
ｆは結像系の焦点距離、
ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、である。
一方、光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω ・・・（２２）
となる。
つまり、ｆとｙとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。
そこで、電子撮像装置には、特に広角端近傍の焦点距離において、意図的に大きな樽型の歪曲収差を有した光学系を用いるのが良い。この場合、歪曲収差を補正しなくて済む分だけ、光学系の広画角化が達成できる。
ただし、物体の像は、樽型の歪曲収差を有した状態で電子撮像素子上に結像する。そこで、電子撮像装置では、電子撮像素子で得られた画像データを、画像処理で加工するようにしている。この加工では、樽型の歪曲収差を補正するように、画像データ（画像の形状）を変化させる。このようにすれば、最終的に得られた画像データは、物体とほぼ相似の形状を持つ画像データとなる。よって、この画像データに基づいて、物体の画像をＣＲＴやプリンターに出力すればよい。
そこで、本実施形態の電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子と、結像光学系を通じて結像した像を電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、結像光学系が、無限遠物点合焦時に次の条件式（２３）を満足することを特徴とする。
０．８５＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９７ …（２３）
ここで、
ｙ07は電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７・ｙ10として表され、
ω07wは広角端における撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、
ｆｗは結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
である。
条件式（２３）はズーム広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。条件式（２３）を満足すれば、光学系を肥大化させずに、広い画角の情報を取り込むことが可能となる。なお、樽型に歪んだ像は撮像素子にて光電変換されて、樽型に歪んだ画像データとなる。
樽型に歪んだ画像データは、電子撮像装置の信号処理系である画像処理手段にて、電気的に、像の形状変化に相当する加工が施される。このようにすれば、最終的に画像処理手段から出力された画像データを表示装置にて再生したとき、歪曲が補正されて被写体形状にほぼ相似した画像が得られる。
ここで、条件式（２３）の上限値を上回る場合であって、特に、上限値が１に近い値をとると、歪曲収差が光学的に良く補正された画像が得られる。そのため、画像処理手段で行う補正が小さくてすむ。この場合、光学系の小型化を維持しながら、光学系を広画角化することが困難となる。
一方、条件式（２３）の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。
このように、条件式（２３）を満足することにより、光学系の小型化と広角化（歪曲込みの垂直方向の画角を３８°以上にする）とが可能となる。
なお、条件式（２３）に代えて、次の条件式（２３’）を満足すると、より好ましい。
０．８８＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９６…（２３’）
さらに、条件式（２３）に代えて、次の条件式（２３”）を満足すると、より一層好ましい。
０．９０＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９５…（２３”）
以上説明したように、本実施形態では、高ズーム比、広い画角など高い光学仕様性能を有するズームレンズを搭載しながらも、奥行き方向が極めて薄く、歪曲が少なく高画質な撮影が可能である電子撮像装置を提供することが可能となる。
次に、本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。
実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、を有している。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、ＬＰＦはローパスフィルター、ＣＧはカバーガラス、Ｉは電子撮像素子の撮像面を示している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ３はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ４はレンズＬA、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１０と像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側より順に、両凸正レンズＬ１４と、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、物体側へ移動する。第６レンズ群は固定している。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１の物体側の両面と、メニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズＬ７の両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ１０の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ１２の像面側の面と、第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ１５物体側の面との９面に設けられている。
次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ３はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ４はレンズＬA、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第６レンズ群Ｇ６は、両凸正レンズＬ１４と、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、物体側へ移動する。第６レンズ群は固定している。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１の物体側の両面と、メニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズＬ７の両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ１０の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ１２の像面側の面と、第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ１５物体側の面との９面に設けられている。
次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ３はレンズＬB、負メニスカスレンズＬ４はレンズＬA、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、で構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１のメニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズＬ７の両面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１０の物体側の面と、両凸正レンズＬ１２の像面側の面との６面に設けられている。
次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例４のズームレンズは、図７に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凹負レンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ３はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ４はレンズＬA、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と両凹負レンズＬ８との接合レンズと、両凸正レンズＬ９とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１のメニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ８の像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、両凸正レンズＬ１３の像面側の面との７面に設けられている。
次に、本発明の実施例５にかかるズームレンズについて説明する。図９は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１０は実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例５のズームレンズは、図９に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凹負レンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ３はレンズＬB、負メニスカスレンズＬ４はレンズＬA、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と両凹負レンズＬ８との接合レンズと、両凸正レンズＬ９とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１のメニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ８の像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、両凸正レンズＬ１３の像面側の面との７面に設けられている。
次に、本発明の実施例６にかかるズームレンズについて説明する。図１１は本発明の実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１２は実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例６のズームレンズは、図１１に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凹負レンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ３はレンズＬB、負メニスカスレンズＬ４はレンズＬA、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と両凹負レンズＬ８との接合レンズと、両凸正レンズＬ９とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１のメニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ８の像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、両凸正レンズＬ１３の像面側の面との７面に設けられている。
次に、本発明の実施例７にかかるズームレンズについて説明する。図１３は本発明の実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１４は実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例７のズームレンズは、図１３に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凹負レンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
負メニスカスレンズＬ３はレンズＬA、メニスカスレンズＬ４はレンズＬB、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と両凹負レンズＬ８との接合レンズと、両凸正レンズＬ９とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ８の像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、両凸正レンズＬ１３の像面側の面との７面に設けられている。
次に、本発明の実施例８にかかるズームレンズについて説明する。図１５は本発明の実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１６は実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例８のズームレンズは、図１５に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凹負レンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
負メニスカスレンズＬ３はレンズＬA、メニスカスレンズＬ４はレンズＬB、両凸正レンズＬ５はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と両凹負レンズＬ８との接合レンズと、両凸正レンズＬ９とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ８の像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、両凸正レンズＬ１３の像面側の面との７面に設けられている。
次に、本発明の実施例９にかかるズームレンズについて説明する。図１７は本発明の実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１８は実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例９のズームレンズは、図１７に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凹面を向けた平凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ２はレンズＬB、負メニスカスレンズＬ３はレンズＬA、両凸正レンズＬ４はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と両凹負レンズＬ７との接合レンズと、両凸正レンズＬ８とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１のメニスカスレンズＬ２の両面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ６の両面と、両凹負レンズＬ７の像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１０の物体側の面と、両凸正レンズＬ１２の像面側の面との７面に設けられている。
次に、本発明の実施例１０にかかるズームレンズについて説明する。図１９は本発明の実施例１０にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図２０は実施例１０にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例１０のズームレンズは、図１９に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凹面を向けた平凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた両面が等しい近軸曲率半径のメニスカスレンズＬ２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
メニスカスレンズＬ２はレンズＬB、正メニスカスレンズＬ３はレンズＬA、両凸正レンズＬ４はレンズＬCに対応する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と両凹負レンズＬ７との接合レンズと、両凸正レンズＬ８とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定している。第２レンズ群Ｇ２は、像面側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は固定している。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。第５レンズ群は、像面側へ移動する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の平凹レンズＬ１の物体側の面と、メニスカスレンズＬ２の両面と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ６の両面と、両凹負レンズＬ７の像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ１０の物体側の面と、両凸正レンズＬ１２の像面側の面との８面に設けられている。
次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離をそれぞれ表している。また、＊は非球面を示している。
また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式（Ｉ）で表される。
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10 …（Ｉ）
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
数値実施例１単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1* -23.1017 1.0000 2.00170 20.60 7.060
2* 26.0696 0.2000 1. 6.839
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.821
4 ∞ 0.2000 1. 5.972
5* 8.6455 0.7000 1.62263 58.16 5.657
6* 8.6455 0.1000 1.63387 23.38 5.437
7 9.8255 3.6000 1.80400 46.57 5.407
8 -35.3936 可変 1. 5.800
9 105.1397 0.5000 1.88300 40.76 4.055
10 4.6866 2.2000 1. 3.314
11* -37.5922 0.6000 1.53071 55.69 3.331
12* 10.3668 0.1500 1. 3.325
13 16.2868 1.4000 1.92286 20.88 3.332
14 -27.3863 可変 1. 3.300
15 10.7387 1.1000 1.58313 59.38 2.110
16 74.7889 0.7000 1. 1.983
17(絞り) ∞ 可変 1. 1.836
18* 17.3631 1.3000 1.51633 64.14 2.500
19 -7.6843 0.5000 1.92286 20.88 2.607
20 -20.5309 3.0000 1.51633 64.14 2.753
21* -4.6271 可変 1. 3.171
22 20.7946 0.6000 1.77250 49.60 2.766
23 5.1201 可変 1. 2.648
24 18.5961 3.5000 1.58313 59.38 4.500
25 -7.6484 0.1500 1. 3.461
26* -8.7703 0.5000 1.94595 17.98 3.429
27 -40.8400 可変 1. 3.544
28 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.712
29 ∞ 0.4183 1. 3.790
像面 ∞

非球面データ

第１面
K=3.4754,A2=0.0000E+00,A4=-5.9279E-04,A6=2.0632E-05,A8=-2.9000E-07,
A10=1.6426E-09

第２面
K=-38.0304,A2=0.0000E+00,A4=-8.1404E-04,A6=2.3408E-05,A8=-3.2523E-07,
A10=1.8870E-09

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-5.7522E-04,A6=6.5608E-07,A8=9.5316E-09,A10=-6.2795E-10

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-3.2034E-04,A6=-1.1273E-06,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１１面
K=7.6678,A2=0.0000E+00,A4=-1.5985E-03,A6=3.1052E-04,A8=-1.2776E-05,
A10=1.7129E-07

第１２面
K=-7.7645,A2=0.0000E+00,A4=-1.7938E-03,A6=2.9956E-04,A8=-1.6778E-05,
A10=2.3416E-07

第１８面
K=1.1999,A2=0.0000E+00,A4=-1.7312E-03,A6=2.6534E-05,A8=-1.3626E-05,
A10=6.1110E-07

第２１面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=1.0770E-03,A6=2.3738E-05,A8=-3.2983E-06,A10=1.9693E-07

第２６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=7.2771E-04,A6=-1.0901E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00


〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L8,L11 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L15 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1 2.001700 1.988000 2.036520 2.067256 2.095660
L3 1.622630 1.619350 1.630050 1.635825 1.640600
L4 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L9,L14 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L10,L12 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L6 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 1.804000 1.798815 1.816080 1.825698 1.833800
L13 1.772499 1.767798 1.783374 1.791971 1.799174
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 5.34386 11.21979 24.97954
Ｆナンバー 3.9331 4.5025 4.9000
画角(ω) 39.3° 18.6° 8.8°
像高 3.84
レンズ全長 53.6484 53.6425 53.6461
ＢＦ 0.41833 0.42177 0.42393

d8 0.48471 4.95994 8.87147
d14 9.00633 4.56928 0.61356
d17 5.10335 3.04547 0.99799
d21 3.86501 3.06904 0.88130
d23 1.99942 4.80580 9.08665
d27 0.97120 0.97120 0.97120

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 12.72559
2 9 -7.50268
3 15 21.36822
4 18 9.30253
5 22 -8.94217
6 24 40.37491
数値実施例２
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1* -39.2317 0.9000 2.14352 17.77 6.871
2* 24.0979 0.3000 1. 6.781
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.755
4 ∞ 0.2000 1. 5.880
5* 10.8957 0.7000 1.62263 58.16 5.618
6* 10.8957 0.1000 1.63387 23.38 5.441
7 11.6532 3.3000 2.04300 39.00 5.389
8 -66.8690 可変 1. 5.800
9 57.1700 0.5000 1.88300 40.76 4.132
10 4.6302 2.2000 1. 3.356
11* -50.1165 0.6000 1.53071 55.69 3.367
12* 9.3682 0.1500 1. 3.345
13 14.7763 1.4000 1.92286 20.88 3.349
14 -39.2602 可変 1. 3.300
15 9.1823 1.1000 1.58313 59.38 2.076
16 42.5604 0.7000 1. 1.942
17(絞り) ∞ 可変 1. 1.806
18* 14.0594 2.3000 1.51633 64.14 2.500
19 -6.5863 0.5000 1.92286 20.88 2.700
20 -13.9631 2.0000 1.51633 64.14 2.851
21* -4.6097 可変 1. 3.081
22 22.1884 0.6000 1.77250 49.60 2.689
23 4.8260 可変 1. 2.566
24 13.5579 3.5000 1.58313 59.38 4.500
25 -7.5087 0.1500 1. 3.361
26* -8.1618 0.5000 1.94595 17.98 3.328
27 -43.1062 可変 1. 3.449
28 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.716
29 ∞ 0.3955 1. 3.800
像面 ∞

非球面データ

第１面
K=3.4846,A2=0.0000E+00,A4=-3.9038E-04,A6=4.6235E-06,A8=-7.5045E-09,
A10=-2.5553E-10

第２面
K=-38.3983,A2=0.0000E+00,A4=-3.5255E-04,A6=2.2842E-06,A8=3.6081E-08,
A10=-5.6451E-10

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-3.8508E-04C,A6=1.4302E-06C,A8=-2.4767E-08C,
A10=1.3250E-10C

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-2.8022E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１１面
K=7.1019,A2=0.0000E+00,A4=-1.5985E-03,A6=3.1052E-04,A8-1.2776E-05,
A10=1.7129E-07

第１２面
K=-5.7696,A2=0.0000E+00,A4=-1.7938E-03,A6=2.9956E-04,A8=-1.6778E-05,
A10=2.3416E-07

第１８面
K=1.7967,A2=0.0000E+00,A4=-1.7312E-03,A6=2.6534E-05,A8=-1.3626E-05,
A10=6.1110E-07

第２１面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=1.0770E-03,A6=2.3738E-05,A8=-3.2983E-06,A10=1.9693E-07

第２６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=7.2771E-04,A6=-1.0901E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00


〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L5 2.042998 2.035064 2.061804 2.076930 2.089691
L8,L11 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L15 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L3 1.622630 1.619350 1.630050 1.635825 1.640600
L4 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L9,L14 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L10,L12 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L6 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L13 1.772499 1.767798 1.783374 1.791971 1.799174
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 5.29892 11.03507 24.94713
Ｆナンバー 4.0311 4.5921 4.9000
画角(ω) 39.7° 18.9° 8.8°
像高 3.84
レンズ全長 52.9651 52.9670 52.9672
ＢＦ 0.39546 0.39965 0.40153

d8 0.45099 4.99087 9.12474

d14 9.11621 4.58000 0.44259
d17 5.07142 2.92911 0.96911
d21 3.03853 2.57253 0.79003
d23 1.88362 4.48595 8.23032
d27 1.50888 1.50888 1.50888

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 13.24761
2 9 -7.14663
3 15 19.83766
4 18 8.96115
5 22 -8.10578
6 24 33.55409
数値実施例３
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1 -24.1340 0.9000 2.14352 17.77 7.190
2 -2376.1293 0.3000 1. 6.981
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.909
4 ∞ 0.2000 1. 5.828
5* 22.7484 0.7000 1.62263 58.16 5.637
6* 22.7484 0.1000 1.63387 23.38 5.496
7 19.5587 2.8000 2.04300 39.00 5.431
8 -30.8633 可変 1. 6.000
9 27.4572 0.5000 1.88300 40.76 4.076
10 4.7842 2.2000 1. 3.336
11* -24.7275 0.6000 1.53071 55.69 3.286
12* 8.2465 0.1500 1. 3.323
13 14.9711 1.4000 1.92286 20.88 3.340
14 -48.9274 可変 1. 3.300
15 9.8959 1.1000 1.58313 59.38 2.387
16 54.1188 0.7000 1. 2.274
17(絞り) ∞ 可変 1. 2.152
18* 6.2036 2.3000 1.51633 64.14 2.500
19 41.7714 0.5000 1.92286 20.88 2.481
20 15.4280 2.0000 1.51633 64.14 2.468
21* -8.5392 2.0000 1. 2.500
22 7.6059 0.6000 1.92286 20.88 2.231
23 3.3325 可変 1. 2.041
24 -17.7275 2.0000 1.51633 64.14 2.674
25 -6.1460 可変 1. 3.095
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.690
27 ∞ 0.3582 1. 3.783
像面 ∞

非球面データ

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-8.3256E-05C,A6=-1.9253E-07C,A8=4.1689E-09C,
A10=-6.5280E-11C

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.6762E-04,A6=1.4206E-06,A8=9.7071E-09,A10=0.0000E+00

第１１面
K=11.1840,A2=0.0000E+00,A4=-5.1423E-03,A6=5.3508E-04,A8=-2.4137E-05,
A10=3.2978E-07

第１２面
K=-7.0810,A2=0.0000E+00,A4=-4.4078E-03,A6=5.4122E-04,A8=-3.0268E-05,
A10=5.9254E-07

第１８面
K=1.3089,A2=0.0000E+00,A4=-1.5976E-03,A6=-1.2896E-05,A8=-3.7016E-06,
A10=-2.3647E-07

第２１面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=9.4448E-04,A6=-3.1513E-05,A8=7.4093E-07,
A10=-3.1342E-07


〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L5 2.042998 2.035064 2.061804 2.076930 2.089691
L8,L11,L13 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L1 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L3 1.622630 1.619350 1.630050 1.635825 1.640600
L4 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L9 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L10,L12,L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L6 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 5.08242 10.97327 24.94649
Ｆナンバー 3.5080 4.5933 4.9000
画角(ω) 40.7° 19.4° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 51.5086 51.5146 51.5082
ＢＦ 0.35823 0.35780 0.35743

d8 0.37488 4.86329 10.09749
d14 10.12325 5.64334 0.40065
d17 4.81397 1.87960 0.98099
d23 2.50181 6.72046 7.69320
d25 2.48644 1.20007 1.12842

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 17.47975
2 9 -6.62251
3 15 20.57948
4 18 20.60626
5 24 17.20794
数値実施例４
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1 -25.2776 0.9000 2.14352 17.77 7.172
2 140.8599 0.3000 1. 6.926
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.901
4 ∞ 0.2000 1. 5.989
5* 19.7018 0.1000 1.63387 23.38 5.802
6* 19.7018 0.1000 1.52540 51.81 5.769
7 19.9306 2.8000 2.04300 39.00 5.743
8 -31.7706 可変 1. 6.000
9 16.1350 0.5000 2.00330 28.27 4.152
10 5.1646 2.2000 1. 3.464
11* -24.9572 0.5000 1.63387 23.38 3.385
12* -9.7161 0.6000 1.53071 55.69 3.390
13* 7.3900 0.1500 1. 3.356
14 16.9324 1.4000 1.94595 17.98 3.358
15 -75.5631 可変 1. 3.300
16 10.6370 1.1000 1.58313 59.38 2.410
17 78.5572 0.7000 1. 2.300
18(絞り) ∞ 可変 1. 2.177
19* 5.9963 1.7000 1.51633 64.14 2.500
20 37.5781 0.5000 1.92286 20.88 2.478
21 16.4862 1.7000 1.51633 64.14 2.471
22* -7.4804 2.0000 1. 2.500
23 9.1028 0.6000 1.92286 20.88 2.148
24 3.2845 可変 1. 1.964
25 -21.6106 2.0000 1.51633 64.14 2.646
26 -6.4581 可変 1. 3.060
27 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.676
28 ∞ 0.4127 1. 3.772
像面 ∞

非球面データ

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.1398E-04,A6=1.0286E-06,A8=-1.6852E-08,A10=-5.3734E-11

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.3394E-04,A6=6.8098E-06,A8=-1.1926E-07,A10=0.0000E+00

第１１面
K=11.1871,A2=0.0000E+00,A4=-4.4314E-03,A6=3.2325E-04,A8=-1.2760E-05,
A10=1.7849E-07

第１２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.5918E-03,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１３面
K=-7.1276,A2=0.0000E+00,A4=-3.4501E-03,A6=3.5835E-04,A8=-1.7460E-05,
A10=3.2167E-07

第１９面
K=1.2581,A2=0.0000E+00,A4=-2.0146E-03,A6=-3.7410E-05,A8=-4.6237E-06,
A10=-4.2009E-07

第２２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=6.8047E-04,A6=-3.7821E-05,A8=-4.4646E-06,A10=-4.1274E-10


〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L5 2.042998 2.035064 2.061804 2.076930 2.089691
L12,L14 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L8 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L9 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L3,L7 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L4 1.525400 1.522390 1.532540 1.538280 1.543119
L10 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L11,L13,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L6 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 5.05214 11.04644 24.92867
Ｆナンバー 3.4279 4.5499 4.9000
画角(ω) 40.9° 19.3° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 50.9043 50.9099 50.9040
ＢＦ 0.41274 0.41531 0.41260

d8 0.38354 4.92101 10.13134
d15 10.15777 5.62913 0.40953
d18 4.97638 1.92237 0.97818
d24 2.53447 6.97103 8.11146
d26 2.58940 1.20108 1.01091

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 17.56599
2 9 -6.75771
3 16 20.97306
4 19 20.51238
5 25 17.07118
数値実施例５
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1 -24.0161 0.9000 1.92286 20.88 7.367
2 71.8718 0.4000 1. 7.002
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.990
4 ∞ 0.2000 1. 6.043
5* 18.2267 0.1000 1.52540 51.81 5.833
6* 18.2267 0.1000 1.63387 23.38 5.796
7 17.3785 2.8000 1.95000 45.00 5.756
8 -30.2272 可変 1. 6.000
9 15.2624 0.5000 2.00330 28.27 4.126
10 4.8034 2.2000 1. 3.396
11* -27.1895 0.4000 1.63387 23.38 3.338
12* -10.5757 0.6000 1.53071 55.69 3.344
13* 7.5166 0.1500 1. 3.348
14 16.1243 1.4000 1.94595 17.98 3.355
15 -66.9992 可変 1. 3.300
16 10.6258 1.1000 1.58313 59.38 2.416
17 73.4652 0.7000 1. 2.306
18(絞り) ∞ 可変 1. 2.183
19* 5.8985 1.7000 1.51633 64.14 2.500
20 57.8696 0.5000 1.92286 20.88 2.485
21 18.9994 1.7000 1.51633 64.14 2.477
22* -8.0235 2.0000 1. 2.500
23 8.3424 0.6000 1.92286 20.88 2.171
24 3.2785 可変 1. 1.983
25 -21.2563 2.0000 1.51633 64.14 2.642
26 -6.5589 可変 1. 3.057
27 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.680
28 ∞ 0.3960 1. 3.776
像面 ∞

非球面データ

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.1810E-04,A6=7.7125E-07,A8=-1.4451E-08,A10=-6.9315E-11

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=1.5645E-05,A6=-4.7693E-06,A8=9.1402E-08,A10=0.0000E+00

第１１面
K=11.1830,A2=0.0000E+00,A4=-4.3378E-03,A6=3.1719E-04,A8=-1.2327E-05,
A10=1.4663E-07

第１２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.3412E-03,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１３面
K=-7.1916,A2=0.0000E+00,A4=-3.5856E-03,A6=3.5939E-04,A8=-1.7998E-05,
A10=3.3293E-07

第１９面
K=1.2242,A2=0.0000E+00,A4=-1.8726E-03,A6=-4.5068E-05,A8=-2.8538E-06,
A10=-4.6905E-07

第２２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=7.4097E-04,A6=-3.6817E-05,A8=-3.2193E-06,A10=-6.8353E-08


〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L5 1.949998 1.943644 1.964752 1.976299 1.985797
L1,L12,L14 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L8 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L9 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L4,L7 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L3 1.525400 1.522390 1.532540 1.538280 1.543119
L10 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L11,L13,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L6 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 4.97629 11.00758 24.94226
Ｆナンバー 3.4028 4.5237 4.9000
画角(ω) 41.3° 19.2° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 50.9963 51.0005 50.9961
ＢＦ 0.39602 0.39843 0.39577

d8 0.37342 4.98707 10.15120
d15 10.16274 5.55427 0.38477
d18 5.03273 1.96300 0.96631
d24 2.52931 7.04670 8.29133
d26 2.65204 1.20105 0.95674

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 17.58175
2 9 -6.70047
3 16 21.16699
4 19 19.98144
5 25 17.55831
数値実施例６
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1 -23.3757 0.9000 1.94595 17.98 7.285
2 84.8547 0.4000 1. 6.954
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.932
4 ∞ 0.2000 1. 6.014
5* 17.0728 0.1000 1.52540 51.81 5.803
6* 17.0728 0.1000 1.71003 14.57 5.756
7 16.8871 2.8000 1.88300 40.76 5.730
8 -27.2755 可変 1. 6.000
9 14.6645 0.5000 2.00330 28.27 4.094
10 4.7985 2.2000 1. 3.380
11* -25.3874 0.4000 1.63387 23.38 3.321
12* -9.7409 0.6000 1.53071 55.69 3.328
13* 7.3518 0.1500 1. 3.343
14 16.2128 1.4000 1.94595 17.98 3.350
15 -58.6514 可変 1. 3.300
16 10.8161 1.1000 1.58313 59.38 2.434
17 95.6995 0.7000 1. 2.326
18(絞り) ∞ 可変 1. 2.200
19* 5.9101 1.7000 1.51633 64.14 2.500
20 65.8927 0.5000 1.92286 20.88 2.483
21 18.7160 1.7000 1.51633 64.14 2.476
22* -7.8879 2.0000 1. 2.500
23 8.5878 0.6000 1.92286 20.88 2.163
24 3.2787 可変 1. 1.976
25 -22.9858 2.0000 1.51633 64.14 2.641
26 -6.6530 可変 1. 3.053
27 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.679
28 ∞ 0.3836 1. 3.775
像面 ∞

非球面データ

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.4695E-04,A6=1.3098E-06,A8=-2.1927E-08,A10=-2.1494E-11

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=5.8394E-05,A6=-4.1736E-06,A8=6.5023E-08,A10=0.0000E+00

第１１面
K=11.1734,A2=0.0000E+00,A4=-4.4898E-03,A6=3.2889E-04,A8=-1.2870E-05,
A10=1.4449E-07

第１２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.2337E-03,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１３面
K=-7.2230,A2=0.0000E+00,A4=-3.6734E-03,A6=3.7115E-04,A8=-1.8987E-05,
A10=3.6281E-07

第１９面
K=1.2117,A2=0.0000E+00,A4=-1.8647E-03,A6=-4.9542E-05,A8=-2.6821E-06,
A10=-4.7015E-07

第２２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=7.0905E-04,A6=-3.3360E-05,A8=-4.6162E-06,A10=2.4628E-08


〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.710030 1.696030 1.744770 1.779970 1.816000
L12,L14 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L8 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L1,L9 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L7 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L3 1.525400 1.522390 1.532540 1.538280 1.543119
L10 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L11,L13,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L6 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 5.04661 11.08155 24.94347
Ｆナンバー 3.4041 4.5179 4.9000
画角(ω) 40.9° 19.1° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 51.0136 51.0166 51.0136
ＢＦ 0.38359 0.38523 0.38331

d8 0.36579 4.97423 10.15721
d15 10.17915 5.57352 0.38765
d18 5.06895 1.97756 0.96059
d24 2.51521 7.05534 8.34028
d26 2.65094 1.20072 0.93452

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 17.69730
2 9 -6.797627
3 16 20.81258
4 19 21.02805
5 25 17.40799
数値実施例７
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1 -23.4377 0.9000 1.94595 17.98 7.322
2 81.4672 0.4000 1. 6.988
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.969
4 ∞ 0.2000 1. 6.067
5* 17.2749 0.1000 1.63296 24.01 5.859
6* 16.7231 0.1000 1.52540 51.81 5.827
7 16.7231 2.8000 1.88300 40.76 5.783
8 -27.0000 可変 1. 6.000
9 13.9441 0.5000 2.00330 28.27 4.104
10 4.7752 2.2000 1. 3.385
11* -24.5090 0.4000 1.63387 23.38 3.329
12* -9.3321 0.6000 1.53071 55.69 3.335
13* 7.2604 0.1500 1. 3.345
14 16.4205 1.4000 1.94595 17.98 3.351
15 -58.9161 可変 1. 3.300
16 10.7440 1.1000 1.58313 59.38 2.435
17 84.9118 0.7000 1. 2.326
18(絞り) ∞ 可変 1. 2.201
19* 5.9190 1.7000 1.51633 64.14 2.500
20 66.5374 0.5000 1.92286 20.88 2.479
21 18.8377 1.7000 1.51633 64.14 2.473
22* -7.7451 2.0000 1. 2.500
23 8.5763 0.6000 1.92286 20.88 2.163
24 3.2792 可変 1. 1.976
25 -22.3385 2.0000 1.51633 64.14 2.636
26 -6.6348 可変 1. 3.050
27 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.679
28 ∞ 0.3817 1. 3.775
像面 ∞

非球面データ

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.5870E-04,A6=2.0905E-06,A8=-3.4245E-08,A10=-9.9027E-12

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-3.1458E-04,A6=1.2980E-05,A8=-2.0246E-07,A10=0.0000E+00

第１１面
K=11.1779,A2=0.0000E+00,A4=-4.6473E-03,A6=3.4226E-04,A8=-1.3589E-05,
A10=1.6103E-07

第１２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.2575E-03,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１３面
K=-7.2520,A2=0.0000E+00,A4=-3.7894E-03,A6=3.8502E-04,A8=-1.9746E-05,
A10=3.8046E-07

第１９面
K=1.2011,A2=0.0000E+00,A4=-1.8891E-03,A6=-4.8956E-05,A8=-2.8297E-06,
A10=-4.5909E-07

第２２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=7.1796E-04,A6=-3.5605E-05,A8=-4.5559E-06,A10=3.2112E-08

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.632960 1.625570 1.651930 1.668330 1.683330
L12,L14 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L8 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L1,L9 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L7 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L4 1.525400 1.522390 1.532540 1.538280 1.543119
L10 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L11,L13,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L6 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 5.02062 11.07651 24.94716
Ｆナンバー 3.3829 4.4928 4.9000
画角(ω) 41.1° 19.1° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 51.0287 51.0329 51.0287
ＢＦ 0.38168 0.38428 0.38145

d8 0.36779 5.01068 10.15732
d15 10.17813 5.54058 0.38850
d18 5.09964 2.01938 0.95327
d24 2.50462 7.02681 8.38674
d26 2.64689 1.20112 0.91145

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 17.71096
2 9 -6.78996
3 16 20.97935
4 19 20.44512
5 25 17.51942
数値実施例８
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1 -23.4667 0.9000 1.94595 17.98 7.321
2 80.6971 0.3500 1. 6.986
3 ∞ 9.0000 1.90366 31.32 6.977
4 ∞ 0.2000 1. 6.076
5* 17.1339 0.1500 1.63387 23.38 5.866
6* 16.7103 0.0500 1.58000 35.00 5.838
7 16.7103 2.8000 1.88300 40.76 5.790
8 -27.1458 可変 1. 6.000
9 13.9226 0.5000 2.00330 28.27 4.106
10 4.7618 2.2000 1. 3.383
11* -24.2645 0.4000 1.63387 23.38 3.328
12* -9.2821 0.6000 1.53071 55.69 3.334
13* 7.2557 0.1500 1. 3.345
14 16.3270 1.4000 1.94595 17.98 3.351
15 -58.6532 可変 1. 3.300
16 10.6582 1.1000 1.58313 59.38 2.431
17 80.2581 0.7000 1. 2.322
16(絞り) ∞ 可変 1. 2.197
19* 5.9249 1.7000 1.51633 64.14 2.500
20 68.6920 0.5000 1.92286 20.88 2.478
21 18.8540 1.7000 1.51633 64.14 2.472
22* -7.7898 2.0000 1. 2.500
23 8.5085 0.6000 1.92286 20.88 2.168
24 3.2902 可変 1. 1.981
25 -22.1529 2.0000 1.51633 64.14 2.638
26 -6.6495 可変 1. 3.052
27 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.678
28 ∞ 0.3868 1. 3.774
像面 ∞

非球面データ

第５面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.4251E-04,A6=1.3104E-06,A8=-2.0887E-08,A10=-3.5286E-11

第６面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-4.4141E-04,A6=1.7378E-05,A8=-2.7015E-07,A10=0.0000E+00

第１１面
K=11.1762,A2=0.0000E+00,A4=-4.6082E-03,A6=3.4239E-04,A8=-1.3648E-05,
A10=1.5952E-07

第１２面
K=0.,A2=0.0000E+0,A4=-1.1857E-03,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１３面
K=-7.2564,A2=0.0000E+00,A4=-3.7624E-03,A6=3.8534E-04,A8=-1.9964E-05,
A10=3.8809E-07

第１９面
K=1.1998,A2=0.0000E+00,A4=-1.8770E-03,A6=-4.9644E-05,A8=-2.5314E-06,
A10=-4.7091E-07

第２２面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=7.2029E-04,A6=-3.8256E-05,A8=-3.8962E-06,A10=-8.2870E-09

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.579998 1.575173 1.591743 1.601549 1.610112
L12,L14 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L8 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L1,L9 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L3,L7 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L10 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L11,L13,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L6 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441
L2 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 5.01884 11.08327 24.94868
Ｆナンバー 3.3852 4.4910 4.9000
画角(ω) 41.1° 19.1° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 50.9920 50.9954 50.9920
ＢＦ 0.38683 0.38895 0.38662

d8 0.36665 5.02402 10.15860
d15 10.18122 5.52736 0.38918
d18 5.10507 2.02817 0.95258
d24 2.50682 7.02601 8.39691
d26 2.64545 1.20094 0.90812

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 17.74685
2 9 -6.78050
3 16 20.95456
4 19 20.38098
5 25 17.62771
数値実施例９
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1 -20.7092 9.0000 1.92286 20.88 7.671
2 ∞ 0.2000 1. 6.593
3* 17.9221 0.8000 1.69400 56.29 6.349
4* 17.9221 0.0800 1.71003 14.57 6.158
5 16.9240 2.8000 1.88300 40.76 6.113
6 -27.9800 可変 1. 6.000
7 14.6389 0.5000 2.00330 28.27 4.297
8 4.3931 2.4000 1. 3.430
9* -35.1107 0.4000 1.63387 23.38 3.397
10* -13.8276 0.6000 1.53071 55.69 3.404
11* 8.8432 0.1500 1. 3.437
12 16.1136 1.2000 1.94595 17.98 3.448
13 -81.1831 可変 1. 3.400
14 10.2369 1.1000 1.58313 59.38 2.354
15 55.7367 0.7000 1. 2.237
16(絞り) ∞ 可変 1. 2.111
17* 5.9628 1.7000 1.51633 64.14 2.700
18 116.4435 0.5000 1.92286 20.88 2.685
19 21.7359 1.7000 1.51633 64.14 2.678
20* -9.2709 2.0000 1. 2.700
21 6.8485 0.6000 1.92286 20.88 2.350
22 3.2762 可変 1. 2.121
23 -24.4406 2.0000 1.51633 64.14 2.715
24 -6.8903 可変 1. 3.109
25 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.695
26 ∞ 0.3860 1. 3.784
像面 ∞

非球面データ

第３面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-8.5221E-05,A6=-2.0140E-07,A8=3.1539E-09,A10=-4.6336E-11

第４面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-5.0509E-05,A6=-6.7452E-08,A8=9.4814E-09,A10=0.0000E+00

第９面
K=11.1750,A2=0.0000E+00,A4=-2.5516E-03,A6=1.7765E-04,A8=-5.3872E-06,
A10=3.6485E-09

第１０面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.2073E-03,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１１面
K=-7.2615,A2=0.0000E+00,A4=-2.3804E-03,A6=1.9213E-04,A8=-9.2092E-06,
A10=1.0294E-07

第１７面
K=1.1912,A2=0.0000E+00,A4=-1.7017E-03,A6=-3.1240E-05,A8=-4.4849E-06,
A10=-3.2694E-07

第２０面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=4.5207E-04,A6=9.1159E-06,A8=-8.6314E-06,A10=1.6114E-07

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.710030 1.696030 1.744770 1.779970 1.816000
L1,L11,L13 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L8 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L2 1.694000 1.690240 1.702570 1.709300 1.714890
L6 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L9 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L10,L12,L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 4.97593 11.06734 24.96023
Ｆナンバー 3.4104 4.4910 4.9000
画角(ω) 41.3° 19.1° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 50.4897 50.4917 50.4896
ＢＦ 0.38603 0.38786 0.38581

d6 0.37129 5.12147 10.17372
d13 10.19280 5.44303 0.39024
d16 5.07082 2.06238 0.96234
d22 2.52631 7.04611 8.44334
d24 2.71243 1.20084 0.90415

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 18.61461
2 7 -6.62863
3 14 21.31509
4 17 19.18332
5 23 17.88992
数値実施例１０
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd ER
物面 ∞ ∞
1* -16.1754 8.3000 2.00170 20.60 7.105
2 ∞ 0.2000 1. 6.328
3* 13.9396 0.1000 1.52540 51.81 6.117
4* 13.9396 0.1000 1.63387 23.38 6.085
5 15.0306 2.8000 1.88300 40.76 6.042
6 -27.7536 可変 1. 6.000
7 13.4386 0.5000 2.00330 28.27 4.252
8 4.3351 2.2000 1. 3.399
9* -30.9908 0.4000 1.63387 23.38 3.385
10* -12.1774 0.6000 1.53071 55.69 3.394
11* 8.2943 0.1500 1. 3.444
12 15.2698 1.4000 1.94595 17.98 3.459
13 -89.7401 可変 1. 3.400
14 10.8205 1.1000 1.58313 59.38 2.396
15 83.3768 0.7000 1. 2.285
16(絞り) ∞ 可変 1. 2.158
17* 5.6897 1.7000 1.51633 64.14 2.700
18 215.4615 0.5000 1.92286 20.88 2.671
19 23.1532 1.7000 1.51633 64.14 2.656
20* -10.9886 2.0000 1. 2.700
21 6.9464 0.6000 1.92286 20.88 2.356
22 3.3641 可変 1. 2.138
23 -23.5756 2.0000 1.51633 64.14 2.740
24 -6.9022 可変 1. 3.128
25 ∞ 0.8000 1.51633 64.14 3.702
26 ∞ 0.3961 1. 3.787
像面 ∞

第１面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=1.0724E-04,A6=-9.3315E-07,A8=2.3779E-09,A10=2.6778E-11

第３面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-2.3898E-04,A6=1.1874E-06,A8=-1.1149E-08,A10=-9.9118E-11

第４面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.7842E-04,A6=-1.8721E-06,A8=5.7740E-08,A10=0.0000E+00

第９面
K=11.1826,A2=0.0000E+00,A4=-3.4223E-03,A6=2.5437E-04,A8=-7.7472E-06,
A10=-6.4844E-09

第１０面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=-1.1875E-03,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

第１１面
K=-7.2589,A2=0.0000E+00,A4=-3.1286E-03,A6=2.8894E-04,A8=-1.4054E-05,
A10=1.8299E-07

第１７面
K=1.1562,A2=0.0000E+00,A4=-1.5559E-03,A6=-1.7830E-05,A8=-4.2795E-06,
A10=-3.1002E-07

第２０面
K=0.,A2=0.0000E+00,A4=7.7365E-04,A6=2.4786E-05,A8=-6.1740E-06,A10=5.6251E-08

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L11,L13 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L8 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1 2.001700 1.988000 2.036520 2.067256 2.095660
L3,L6 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L2 1.525400 1.522390 1.532540 1.538280 1.543119
L9 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L10,L12,L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441

各種データ
ズーム比
広角 中間 望遠
焦点距離 4.88482 11.09271 24.93563
Ｆナンバー 3.3987 4.5262 4.9000
画角(ω) 41.9° 19.1° 8.6°
像高 3.84
レンズ全長 49.2684 49.2713 49.2684
ＢＦ 0.39612 0.39728 0.39599

d6 0.37488 5.16073 10.18976
d13 10.19313 5.40950 0.37815
d16 5.09429 1.91960 0.99138
d22 2.58678 7.33366 8.63562
d24 2.77318 1.20049 0.82747

ズームレンズ群データ

群 始面 焦点距離
1 1 17.70933
2 7 -6.59440
3 14 21.20498
4 17 19.57743
5 23 18.15999
次に、各実施例における条件式の値を掲げる。
実施例１ 実施例２ 実施例３
ｆw 5.344 5.299 5.082
ｙ10 3.84 3.84 3.84
γ 4.674 4.708 4.909
(1) ｛１/νd(12A)｝−｛１/νd(12B)｝ 0.02558 0.02558 0.02558
(2) ｎd(12A) − ｎd(12B) 0.01124 0.01124 0.01124
(3) ｂ(12A) 2.03834 2.03834 2.03834
(4) ｎd(12A) 1.63387 1.63387 1.63387
(5) νd(12A) 23.38 23.38 23.38
θgF(12A) 0.6684 0.6684 0.6684
(6) β(12A) 0.8243 0.8243 0.8243
(7) θhg(12A) 0.6351 0.6351 0.6351
βhg(12A) 0.9002 0.9002 0.9002
ｎd(12B) 1.62263 1.62263 1.62263
a 1.8479 1.8723 2.0049
ｈ(=2.5a) 4.6198 4.6807 5.0123
Ｒ12A 8.6455 10.8957 22.7484
Δｚ12A(h) -0.15687 -0.13450 -0.07940
Ｐ(LA) -4.0127e-3 -3.4405e-3 -2.0311e-3
(12) (R12AF＋R12AR）／（R12AF−R12AR） -0.06388 -0.03359 0.07539
(13) ｆ12C／ｆ12B 0.02219 0.01370 3.818e-3
(14) ｂ(12C) 2.16119 2.34213 2.34213
(15) ｎd(12C) 1.80400 2.04300 2.04300
νd(12C) 46.57 39.00 39.00
(16) ｛１/νd(11)｝−｛１/νd(12C)｝ 0.02707 0.03063 0.03063
(17) ｆw／ｆ12A 0.04860 0.02106 -0.02281
Dp 4.7277 4.7277 4.7277
(18a) ｆ11／Dp -2.5603 -2.7406 -4.5108
(18b) ｆ12／Dp 1.9620 2.0125 2.6578
(19) (R11F＋R11R）／（R11F−R11R） -0.06036 0.23897 -1.0205
(20) ｆ2／ｆ1 -0.58957 -0.53947 -0.37887
ｙ07 2.688 2.688 2.688
tanω07 0.52814 0.53168 0.57255
(23) ｙ07／(fｗ・tanω07w) 0.9524 0.9541 0.9238

実施例４ 実施例５ 実施例６
ｆw 5.052 4.976 5.047
ｙ10 3.84 3.84 3.84
γ 4.934 5.012 4.942
(1) ｛１/νd(12A)｝−｛１/νd(12B)｝ 0.02347 0.02347 0.04933
(2)ｎd(12A) − ｎd(12B) 0.10847 0.10847 0.18463
(3) ｂ(12A) 2.03834 2.03834 1.96209
(4) ｎd(12A) 1.63387 1.63387 1.71003
(5) νd(12A) 23.38 23.38 14.57
θgF(12A) 0.6684 0.6684 0.7222
(6) β(12A) 0.8243 0.8243 0.8194
(7) θhg(12A) 0.6351 0.6351 0.7392
βhg(12A) 0.9002 0.9002 0.9044
ｎd(12B) 1.52540 1.52540 1.52540
a 2.0233 2.0744 2.0273
ｈ(=2.5a) 5.0583 5.1860 5.0683
Ｒ12A 19.7018 18.2267 17.0728
Δｚ12A(h) -0.02473 -0.03364 -0.00390
Ｐ(LA) -0.5804e-3 -0.7895e-3 -0.1924e-3
(12) (R12AF＋R12AR）／（R12AF−R12AR） 0.00000 0.02382 0.00547
(13) ｆ12C／ｆ12B 4.254e-3 6.514e-4 7.558e-4
(14) ｂ(12C) 2.34213 2.29515 2.19563
(15) ｎd(12C) 2.04300 1.95000 1.88300
νd(12C) 39.00 45.00 40.76
(16) ｛１/νd(11)｝−｛１/νd(12C)｝ 0.03063 0.02567 0.03108
(17) ｆw／ｆ12A 0.00032 -0.00806 -0.00179
Dp 4.7277 4.7277 4.7277
(18a) ｆ11／Dp -3.9528 -4.1073 -4.0182
(18b) ｆ12／Dp 2.5517 2.5858 2.5953
(19) (R11F＋R11R）/（R11F−R11R） -0.69570 -0.49908 -0.56804
(20)ｆ2／ｆ1 -0.38470 -0.38110 -0.38410
ｙ 07 2.688 2.688 2.688
tanω07 0.57574 0.58410 0.57615
(23) ｙ07／(fｗ・tanω07w) 0.9241 0.9248 0.9244

実施例７ 実施例８ 実施例９ 実施例１０
ｆw 5.021 5.019 4.976 4.885
ｙ10 3.84 3.84 3.84 3.84
γ 4.969 4.971 5.016 5.105
(1) ｛１/νd(12A)｝−｛１/νd(12B)｝
0.02235 0.01420 0.05087 0.02347
(2) ｎd(12A) − ｎd(12B) 0.10756 0.05387 0.01603 0.10847
(3) ｂ(12A) 2.04833 2.03834 1.96209 2.03834
(4) ｎd(12A) 1.63296 1.63387 1.71003 1.63387
(5) νd(12A) 24.01 23.38 14.57 23.38
θgF(12A) 0.6222 0.6684 0.7222 0.6684
(6) β(12) 0.7823 0.8243 0.8194 0.8243
(7) θhg(12A) 0.5690 0.6351 0.7392 0.6351
βhg(12A) 0.8413 0.9002 0.9044 0.9002
ｎd(12B) 1.52540 1.58000 1.69400 1.52540
a 2.0448 2.0461 2.0754 2.1371
ｈ(=2.5a) 5.1120 5.1153 5.1885 5.3428
Ｒ12A 16.7231 16.7103 17.9221 13.9396
Δｚ12A(h) -0.07761 -0.11754 -0.03294 -0.15059
Ｐ(LA) -1.7346e-3 -1.6691e-3 -1.6757e-3 -3.5343e-3
(12) (R12AF＋R12AR）／（R12AF−R12AR）
0.01623 0.01252 0.02864 -0.03766

(13) ｆ12C／ｆ12B 7.802e-4 4.604e-4 8.712e-3 1.061e-3
(14) ｂ(12C) 2.19563 2.19563 2.19563 2.19563
(15) ｎd(12C) 1.88300 1.88300 1.88300 1.88300
νd(12C) 40.76 40.76 40.76 40.76
(16) ｛１/νd(11)｝−｛１/νd(12C)｝
0.03108 0.03108 0.02336 0.02401
(17) ｆw／ｆ12A -0.00564 -0.00406 -0.01124 0.01670
Dp 4.7277 4.7277 4.6805 4.1465
(18a) ｆ11／Dp -4.0530 -4.0481 -4.7944 -3.8944
(18b) ｆ12／Dp 2.5929 2.5887 2.7318 2.6602
(19) (R11F＋R11R）／（R11F−R11R）
-0.55316 -0.54943 ＊＊＊ ＊＊＊
(20) ｆ2／ｆ1 -0.38338 -0.38207 -0.35610 -0.37237
ｙ07 2.688 2.688 2.688 2.688
tanω07 0.57926 0.57944 0.58562 0.59175
(23) ｙ07／(fｗ・tanω07w) 0.9242 0.9243 0.9224 0.9299
さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。
図２１〜図２３に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図２１はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２２は同後方斜視図、図２３はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。
デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。
撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。
さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。
このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。
次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図２４〜図２６に示す。図２４はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図１５はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図２６は図１４の側面図である。図２４〜図２６に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。
ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。
この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。
鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される。図２４には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。
次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図２７に示す。図２７（a）は携帯電話４００の正面図、図２７（b）は側面図、図２７（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図２７（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。
ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行ためのものである。
ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。
鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。
なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。
以上のように、本発明に係る結像光学系及びそれを有する電子撮像装置は、結像光学系の高変倍率化、薄型化、及び、高性能化、並びに、電子撮像装置の薄型化に有用である。
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１５ 各レンズ
ＬＰＦ ローパスフィルタ
ＣＧ カバーガラス
Ｉ 撮像面
Ｅ 観察者の眼球
４０ デジタルカメラ
４１ 撮影光学系
４２ 撮影用光路
４３ ファインダー光学系
４４ ファインダー用光路
４５ シャッター
４６ フラッシュ
４７ 液晶表示モニター
４８ ズームレンズ
４９ ＣＣＤ
５０ 撮像面
５１ 処理手段
５３ ファインダー用対物光学系
５５ ポロプリズム
５７ 視野枠
５９ 接眼光学系
６６ フォーカス用レンズ
６７ 結像面
１００ 対物光学系
１０２ カバーガラス
１６２ 電子撮像素子チップ
１６６ 端子
３００ パソコン
３０１ キーボード
３０２ モニター
３０３ 撮影光学系
３０４ 撮影光路
３０５ 画像
４００ 携帯電話
４０１ マイク部
４０２ スピーカ部
４０３ 入力ダイアル
４０４ モニター
４０５ 撮影光学系
４０６ アンテナ
４０７ 撮影光路

Claims (14)

  1. 物体側より順に、正の屈折力を有するレンズ群G1と、負の屈折力を有するレンズ群G2と、全体として常時正の屈折力を有する後部レンズ群GRと、より構成される結像光学系であって、
    前記レンズ群G1は、物体側より順に、サブレンズ群G11とサブレンズ群G12で構成され、
    前記レンズ群G2は変倍時に可動であり、
    前記後部レンズ群GRは、変倍時に相互の光軸上距離が変化する３つ又は４つの副レンズ群からなり、
    前記サブレンズ群G11は、物体側より順に、負の屈折力を有するレンズ成分と光路を折り曲げるためのプリズムとからなる構成、または負の屈折力を有し光路を折り曲げるためのプリズムからなる構成であり、
    前記サブレンズ群G12は正の屈折力を有し、レンズＬAとレンズＬBとの接合レンズ成分と、正レンズＬCとからなり、
    前記レンズLAと前記レンズLBとの接合面は非球面であり、
    前記正レンズＬCは、前記レンズＬAと前記レンズＬBよりも強い屈折力を有し、
    以下の条件式（１）、（１３）を満足することを特徴とする結像光学系。
    ０．００８＜｛１／νd(12A)｝−｛１／νd(12B)｝ ・・・（１）
    −０．２＜ｆ12C／ｆ12B＜０．２ ・・・（１３）
    ここで、
    νd(12A)は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd(12A)−1）／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
    ｎd(12A)、ｎC(12A)、ｎF(12A)、ｎg(12A)は、各々、前記レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
    νd(12B)は前記レンズＬBのアッベ数（ｎd(12B)−1）／（ｎF(12B)−ｎC(12B)）、
    ｎd(12B)、ｎC(12B)、ｎF(12B)、ｎg(12B)は、各々、前記レンズＬBのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
    ｆ12Bは前記レンズＬBの焦点距離、
    ｆ12Cは前記正レンズＬCの焦点距離、
    である。
  2. 以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
    ｜ｎd(12A)−ｎd(12B)｜≦０．３０ …（２）
    ここで、
    ｎd(12A)は前記レンズＬAのｄ線における屈折率、
    ｎd(12B)は前記レンズＬBのｄ線における屈折率、
    である。
  3. 以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の結像光学系。
    −０．２＜ｆw／ｆ12A＜０．２ ・・・（１７）
    ここで、
    ｆwは前記結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
    ｆ12Aは前記レンズＬAの空気中における焦点距離、
    である。
  4. 以下の条件式（２０）を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の結像光学系。
    −１．０＜ｆ2／ｆ1＜−０．２０ ・・・（２０）
    ここで、
    ｆ1は前記正レンズ群G1の焦点距離、
    ｆ2は前記負レンズ群G2の焦点距離、
    である。
  5. 横軸をνd、及び縦軸をｎdとする直交座標系において、
    ｎd(12A)＝ａ(12A)×νd(12A)＋ｂ(12A)（但し、ａ(12A)＝−０．０１７３）
    で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３）の範囲の下限値であるときの直線、および上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（４）及び（５）で定まる領域との両方の領域に、前記レンズＬAのｎd(12A)とνd(12A)が含まれることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の結像光学系。
    １．６４＜ｂ(12A)＜２．１８ …（３）
    １．５７＜ｎd(12A)＜２．００ …（４）
    ３＜νd(12A)＜２７ …（５）
    ここで、
    ｎd(12A)は前記レンズＬAのｄ線における屈折率、
    νd(12A)は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd(12A)−1）／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
    ｎd(12A)、ｎC(12A)、ｎF(12A)、ｎg(12A)は、各々、前記レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
    である。
  6. 横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
    θgF(12A)＝α(12A)×νd(12A)＋β(12A)（但し、α(12A)＝−０．００６６７）
    で表される直線を設定したときに、以下の条件式（６）の範囲の下限値であるときの直線、および上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（５）で定まる領域との両方の領域に、前記レンズＬAのθgF(12A)とνd(12A)が含まれることを特徴とする請求項５に記載の結像光学系。
    ０．７８４０＜β(12A)＜０．９０００ ・・・（６）
    ３＜νd(12A)＜２７ ・・・（５）
    ここで、
    θgF(12A)は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg(12A)−ｎF(12A))／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
    νd(12A)は前記レンズＬAのアッベ数、（ｎd(12A)−1)／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
    ｎd(12A)、ｎC(12A)、ｎF(12A)、ｎg(12A)は、各々、前記レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率、
    である。
  7. 前記直交座標（横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標）とは異なる、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
    θhg(12A)＝αhg(12A)×νd(12A)＋βhg(12A)（但し、αhg(12A)＝−０．０１１３４）で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（５）で定まる領域との両方の領域に、前記レンズＬAのθhg(12A)とνd(12A)が含まれることを特徴とする請求項６に記載の結像光学系。
    ０．８４５０＜βhg(12A)＜０．９８００ …（７）
    ３＜νd(12A)＜２７ …（５）
    ここで、
    θhg(12A)は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh(12A)−ｎg(12A))／（ｎF(12A)−ｎC(12A)）、
    ｎh(12A)は前記レンズＬAのｈ線の屈折率、
    である。
  8. 前記レンズLAはメニスカス形状であり、
    以下の条件（１２）を満足することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の結像光学系。
    ｜（R12AF−R12AR）／（R12AF＋R12AR）｜＜０．２ …（１２）
    ここで、
    R12AFは前記レンズLAの物体側の光軸上での曲率半径、
    R12ARは前記レンズLAの像側の光軸上での曲率半径、
    である。
  9. 横軸をνd、及び縦軸をｎdとする直交座標系において、
    ｎd(12C) ＝ａ(12C)×νd(12C)＋ｂ(12C)（但し、ａ(12C)＝−０．００７６７）
    で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１５）で定まる領域との２つの領域に、前記正レンズＬCのｎd(12C)及びνd(12C)が含まれることを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
    ２．１０ ＜ ｂ(12C) …（１４）
    １．７０ ＜ ｎd(12C) …（１５）
    ここで、
    νd(12C)は前記正レンズＬCのアッベ数（ｎd(12C)−1）／（ｎF(12C)−ｎC(12C)）、
    ｎd(12C)、ｎC(12C)、ｎF(12C)は、各々、前記正レンズＬCのｄ線、Ｃ線、Ｆ線の屈折率、
    である。
  10. 前記サブレンズ群G11において、前記負の屈折力を有するレンズ成分、または前記負の屈折力を有し光路を折り曲げるためのプリズムは、負の屈折力を有する素子であって、
    以下の条件式（１６）を満足することを特徴とする請求項１または９に記載の結像光学系。
    ０．０１７＜｛１／νd(11)｝−｛１／νd(12C)｝＜０．０５２ ・・・（１６）
    ここで、
    νd(11)は前記屈折力を有する素子のアッベ数（ｎd(11)−1）／（ｎF(11)−ｎC(11)）、
    νd(12C)は前記正レンズＬCのアッベ数（ｎd(12C)−1）／（ｎF(12C)−ｎC(12C)）、
    ｎd(11)、ｎC(11)、ｎF(11)は、各々、前記負の屈折力を有する素子のｄ線、Ｃ線、Ｆ線の屈折率、
    ｎd(12C)、ｎC(12C)、ｎF(12C)は、各々、前記正レンズＬCのｄ線、Ｃ線、Ｆ線の屈折率、
    である。
  11. 以下の条件式（１８a）と条件式（１８b）の少なくとも一方を満足することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の結像光学系。
    −７．０＜ｆ11／Dp＜−１．５ ・・・（１８a）
    １．２＜ｆ12／Dp＜５．０ ・・・（１８b）
    ここで、
    ｆ11は前記サブレンズ群G11の焦点距離、
    ｆ12は前記サブレンズ群G12の焦点距離、
    Dpは前記プリズムの入射面から射出面までの光軸に沿った空気換算距離、
    である。
  12. 以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の結像光学系。
    −２．０＜（Ｒ11F＋Ｒ11R）／（Ｒ11F−Ｒ11R）＜２．０ ・・・（１９）
    ここで、
    Ｒ11Fは前記サブレンズ群G11の最も物体側に位置するレンズの物体側の面の光軸上での曲率半径、
    Ｒ11Rは前記サブレンズ群G11の最も物体側に位置するレンズの像側の面の光軸上での曲率半径、
    である。
  13. 請求項１〜１２のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子を有し、
    光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、Kを円錐定数、Ａ ４ ，Ａ ６ ，Ａ ８ ，Ａ １０ ・・・を非球面係数として、非球面の形状を、以下の式（８）で表すと共に、
    ｚ＝（ｈ 2 ／Ｒ）／｛１＋［１−（１＋K）（ｈ／Ｒ） 2 ］ 1/2 ｝
    ＋Ａ ４ ｈ 4 ＋Ａ ６ ｈ 6 ＋Ａ ８ ｈ 8 ＋Ａ １０ ｈ 10 …（８）
    偏倚量を下記の式（９）で表した場合、
    Δｚ＝ｚ−ｈ ２ ／Ｒ｛１＋（１−ｈ 2 ／Ｒ 2 ） 1/2 ｝ …（９）
    以下の条件式（１０）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
    Ｒ 12A ≧０のとき
    -5.0e-2＜P(LA)／ｙ 10 ＜０ 〈但し、ｈ＝2.5a〉 ・・・（１０）
    ここで、
    P(LA)は前記接合面の形状と分散に関するパラメータであって、以下の式で表され、
    P(LA)＝Δｚ 12A （h）・（1／νd(12A)−1／νd(12B)）
    ｚ 12A は前記接合面の形状であって、式（８）に従う形状、
    Δｚ 12A （h）は前記接合面の偏倚量であって、式（９）に従う偏倚量、
    Ｒ 12A は前記接合面の近軸曲率半径、
    aは以下の式（１１）に従う量、
    a＝(ｙ 10 ) 2 ・ log 10 γ／ｆw ・・・（１１）
    両空気接触面は球面であってもよく、
    ｙ 10 は前記結像光学系の結像位置近傍に配置された前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）において、中心から最も遠い点までの距離（最大像高）、
    ｆwは前記結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
    γは結像比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
    また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０、
    である。
  14. 請求項１〜１２のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系が、無限遠物点合焦時に次の条件式（２３）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
    ０．８５＜ｙ 07 ／（ｆｗ・ｔａｎω 07w ）＜０．９７ …（２３）
    ここで、
    ｙ 07 は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ 10 としたときｙ 07 ＝０．７・ｙ 10 、
    ω 07w は広角端における前記撮像面上の中心からｙ 07 の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、
    ｆｗは広角端における前記結像光学系の全系の焦点距離、
    である。
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