JP5367661B2 - Connection structure - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、例えば、自動車用ワイヤーハーネスの接続を担うコネクタ等に装着される接続端子付電線としての接続構造体に関し、詳しくは、ワイヤーハーネスの先端側の絶縁被覆を剥がした導体と接続端子との接続構造体に関する。 The present invention relates to, for example, a connection structure as an electric wire with a connection terminal that is attached to a connector or the like responsible for connection of an automobile wire harness, and more specifically, a conductor and a connection terminal with an insulating coating on the distal end side of the wire harness removed. Connection structure.
自動車、ＯＡ機器、家電製品の分野において、信号線、電力線として接続端子付電線が使用されている。接続端子付電線は、電線の先端側に、絶縁被覆を剥がして導体を露出させた導体露出部を構成し、該導体露出部に接続端子を接続する電線先端部を構成している。この電線先端部は、絶縁被覆で被覆されていないため、長期に亘って空気や水に晒されるなどした場合、金属腐食（以下において「電食」という。）が生じるという問題があった。 In the fields of automobiles, office automation equipment, and home appliances, electric wires with connection terminals are used as signal lines and power lines. The electric wire with connection terminal forms a conductor exposed portion where the insulation coating is peeled off to expose the conductor on the tip end side of the electric wire, and a wire tip portion that connects the connection terminal to the conductor exposed portion. Since the tip of the electric wire is not covered with an insulating coating, there has been a problem that metal corrosion (hereinafter referred to as “electric corrosion”) occurs when exposed to air or water for a long period of time.
例えば、電気伝導性に優れた銅系材料の導体から成る銅電線が接続端子付電線の電線として多く使用されてきたが、銅電線は、酸化し易いという特性を有しているため、空気に晒されることにより錆びるという問題がある。 For example, copper wires made of copper-based material conductors with excellent electrical conductivity have been widely used as wires for wires with connection terminals, but copper wires have the property of being easily oxidized, There is a problem of rusting when exposed.
特に、接続端子と電線の導体とのそれぞれを構成する金属材料が異種の金属材料である場合、接続端子と導体との接続部分に水などの電解液が付着すると、両者の標準電極電位が異なるため、イオン化傾向の大きい金属（卑な金属）と小さい金属（貴な金属）との間に腐食電流が流れ、その結果、卑な金属は金属イオンとなり溶液中に溶解し腐食されることになる。
よって、イオン化傾向の異なる異種金属同士が接触する場合、異種金属腐食が発生するため、上述したような電食が生じる問題はより顕著になる。
In particular, when the metal material constituting each of the connection terminal and the conductor of the electric wire is a dissimilar metal material, if an electrolyte such as water adheres to the connection portion between the connection terminal and the conductor, the standard electrode potentials of the two differ. Therefore, a corrosion current flows between a metal with a large ionization tendency (base metal) and a small metal (precious metal). As a result, the base metal becomes metal ions and dissolves in the solution and is corroded. .
Therefore, when different types of metals having different ionization tendencies come into contact with each other, the different types of metal corrosion occurs, and thus the problem of the occurrence of electrolytic corrosion as described above becomes more remarkable.
さらに、異種金属端子同士の接続の中でもアルミ系端子と銅系端子とを接続する場合、相互の標準電極電位差が大きくなるため、特に、電食が生じ易くなる。
詳しくは、上述したように、例えば自動車分野においては、車輌の高性能・高機能化が急速に進められてきていることから、車載される各種電気機器、制御機器等の増加に伴って使用される銅電線も増加する傾向にあるのが現状である。
Furthermore, when aluminum-based terminals and copper-based terminals are connected among different types of metal terminals, the standard electrode potential difference between the terminals increases, and therefore, electric corrosion tends to occur.
Specifically, as described above, in the automobile field, for example, since high performance and high performance of vehicles have been rapidly promoted, they are used with an increase in various electric devices and control devices mounted on the vehicle. At present, the number of copper wires is increasing.
その一方で車両の軽量化により燃費効率を向上させようとする要求が急速に高まりつつあり、銅電線と比較してより軽量で安価なアルミ系材料で形成した端子や電線類が自動車分野において特に注目されている。 On the other hand, demands to improve fuel efficiency by reducing the weight of vehicles are rapidly increasing, and terminals and wires made of aluminum-based materials that are lighter and cheaper than copper wires are especially used in the automotive field. Attention has been paid.
このような状況の下で、電線同士の接続や電線と外部電気機器の端子との接続、或いは外部電気機器と接続するために電線に接続用端子を装着する際に、アルミと銅を接触・接合しなければならない場合が生じる。 Under such circumstances, contact the aluminum and copper when connecting the wires to each other, connecting the wires to the terminals of the external electrical equipment, or attaching the connection terminals to the wires to connect to the external electrical equipment. There are cases where they must be joined.
このため雨天時の走行や洗車、あるいは結露などによって接続部分が被水した場合には電気的に卑であるアルミ系材料のイオン化が進行して腐食が促進される。その結果、電線先端部の接触状態が悪化して電気的特性が不安定になる他、接触抵抗の増大や腐食による線径の減少により電気抵抗の増大、更には断線が生じて電装部品の誤作動、機能停止に至ることも考えられる。 For this reason, when the connection portion is exposed to water due to running, car washing, or condensation in rainy weather, the ionization of the aluminum base material that is electrically base proceeds to promote corrosion. As a result, the contact state at the tip of the wire deteriorates and the electrical characteristics become unstable.In addition, the electrical resistance increases due to an increase in contact resistance or a decrease in wire diameter due to corrosion, and further disconnection occurs, resulting in erroneous electrical components. It can be considered that the operation and the function stop.
このような電食を防ぐ従来の方法として、下記特許文献１においてアルミ電線用端子が提案されている。
特許文献１によれば、アルミ電線用端子は、アルミ系材料で形成した端子後端部（１２）と、銅系材料で形成した端子先端部（１４）とで構成し、端子後端部（１２）にアルミ電線を接続するとともに、端子先端部（１４）に銅系端子を接続し、端子先端部（１４）と端子後端部（１２）との接続部分を樹脂（３４）で封止することにより、該接続部分に電解液が付着することがなく電食を防止できることが開示されている。
As a conventional method for preventing such electric corrosion, Patent Document 1 below proposes an aluminum wire terminal.
According to Patent Document 1, an aluminum electric wire terminal includes a terminal rear end portion (12) formed of an aluminum-based material and a terminal front end portion (14) formed of a copper-based material. 12) Connect the aluminum wire to the terminal, connect the copper terminal to the terminal tip (14), and seal the connection between the terminal tip (14) and the terminal rear end (12) with resin (34) By doing so, it is disclosed that electrolytic corrosion can be prevented without the electrolytic solution adhering to the connecting portion.
さらに、特許文献１によれば、アルミ電線用端子の中でも、端子先端部（１４）と端子後端部（１２）との接続部分のみならず、端子後端部（１２）とアルミ電線（１６）との接続部分、詳しくは、ワイヤバレル部（２０）によるアルミ導体（１８）の圧着部分や、インシュレーションバレル部（２４）による絶縁被覆（２２）の圧着部分も含めて樹脂封止した構成についても開示されている（特許文献１中の図４）。 Furthermore, according to Patent Document 1, among the terminals for an aluminum electric wire, not only the connecting portion between the terminal front end portion (14) and the terminal rear end portion (12), but also the terminal rear end portion (12) and the aluminum electric wire (16 ), Specifically, a resin-sealed structure including a crimped portion of the aluminum conductor (18) by the wire barrel portion (20) and a crimped portion of the insulating coating (22) by the insulation barrel portion (24). Is also disclosed (FIG. 4 in Patent Document 1).
しかし、絶縁被覆には、耐環境性を考慮した材料として例えば、ポリオレフィン系の材料が一般的に使用されることが多く、このような系統の材料においては、絶縁被覆に被覆する樹脂との密着性が悪い。
従って、上述したアルミ電線用端子のように、絶縁被覆（２２）の先端部分も含めて樹脂封止した構成の場合、この絶縁被覆（２２）の先端部分に曲げ応力などの応力が加わったり、温度変化や湿気のある環境に晒されるなどすると、絶縁被覆（２２）に対して封止した樹脂が剥離し易くなり、これらの間に隙間が生じることがある。
However, for example, a polyolefin-based material is generally used as an insulating coating material in consideration of environmental resistance. In such a system of materials, the insulating coating is in close contact with the resin to be coated. The nature is bad.
Therefore, in the case of the resin-sealed configuration including the tip portion of the insulating coating (22) as in the case of the aluminum wire terminal described above, stress such as bending stress is applied to the tip portion of the insulating coating (22). When exposed to a temperature change or humid environment, the resin sealed against the insulating coating (22) becomes easy to peel off, and a gap may be formed between them.
このように隙間が生じると、当該隙間を通じて電解液が樹脂の内部のアルミ導体（１８）側に浸入し、アルミ系材料で形成した端子後端と銅系材料で形成した端子先端部（１４）との接続部分が腐食してしまうという問題が考えられる。 When a gap is formed in this way, the electrolyte enters the aluminum conductor (18) side inside the resin through the gap, and the terminal rear end formed of an aluminum-based material and the terminal tip end formed of a copper-based material (14). There is a problem that the connection part with the corrodes.
このような問題を回避するための対策として、例えば、絶縁被覆をより多くの樹脂で覆う場合には、樹脂の使用量が多くなりコストがかかるという問題が生じ、また、樹脂コーティングを念入りに行った場合には、樹脂封止に時間がかかるという問題も生じる。 As a measure for avoiding such a problem, for example, when covering the insulating coating with a larger amount of resin, there is a problem that the amount of the resin used increases and the cost increases, and the resin coating is performed carefully. In such a case, there is a problem that it takes time to seal the resin.
また、特許文献２には、電線先端部と接続端子との接続部分の腐食を防止する方法として、接続部分を樹脂で封止する方法以外にも、防水コネクタを用いる方法として、「防水コネクターの製造方法および防水コネクター」が開示されている。 Patent Document 2 discloses a method of using a waterproof connector as a method for preventing corrosion of the connection portion between the wire tip and the connection terminal, in addition to the method of sealing the connection portion with resin. Manufacturing method and waterproof connector "are disclosed.
しかし、このような防水コネクタを用いる場合においても、防水コネクタが従来において不要とされていた部位に防水コネクタを使用することは大幅なコストアップにつながることになる。さらに、振動疲労や経年劣化で亀裂などが生じた場合において、この亀裂部から雨水等が防水コネクタ内にいったん浸入すると、逆に電食を促進する結果となるという問題があった。 However, even when such a waterproof connector is used, the use of the waterproof connector in a portion where the waterproof connector is conventionally unnecessary leads to a significant cost increase. Furthermore, when a crack or the like is generated due to vibration fatigue or aging deterioration, once rainwater or the like once enters the waterproof connector from the crack, there is a problem that the result is that the electric corrosion is promoted.
そこで本発明は、電線の先端側の絶縁被覆を剥がして導体を露出させた導体露出部に、接続端子を接続した電線先端部が、電解液の付着により腐食することを防止し、長期に亘って安定した電気特性を有する接続構造体の提供を目的とする。 Therefore, the present invention prevents the tip of the electric wire connected with the connection terminal from being exposed to the conductor exposed by peeling off the insulation coating on the tip of the electric wire and corroding due to the adhesion of the electrolyte, and for a long time. An object of the present invention is to provide a connection structure having stable and stable electrical characteristics.
本発明は、導体を絶縁被覆で被覆した導体被覆部、及び、先端側の前記絶縁被覆を剥がして前記導体を露出させた導体露出部で構成する電線と、前記導体被覆部における先端側の先端側導体被覆部の圧着を許容するインシュレーションバレル部と、前記導体露出部の圧着を許容するワイヤーバレル部とで構成され、前記先端側導体被覆部及び前記導体露出部で構成する電線先端部の接続を許容する電線接続許容部を備えた接続端子と、前記電線接続許容部に接続した前記電線先端部及び前記電線接続許容部を封止する絶縁樹脂とで構成した接続構造体であって、前記先端側導体被覆部を、前記インシュレーションバレル部により圧着する先端側導体被覆圧着部と、前記導体被覆部の先端側における、該先端側導体被覆圧着部分よりも後方側部分に位置するとともに、前記インシュレーションバレル部により圧着されない先端側導体被覆非圧着部とで構成し、前記先端側導体被覆圧着部を前記インシュレーションバレル部で圧着した絶縁被覆圧着部には、周方向において、前記インシュレーションバレル部により圧着されずに前記先端側導体被覆圧着部が露出する部分を備え、前記導体露出部を前記ワイヤーバレル部で圧着した導体圧着部、前記絶縁被覆圧着部、及び、前記先端側導体被覆非圧着部を、前記絶縁樹脂によって前記電線の長手方向に亘って封止する構成とし、前記電線先端部の少なくとも前記先端側導体被覆部に、前記絶縁樹脂との密着力を前記先端側導体被覆部に対する前記絶縁樹脂の引張強度を１．３ＭＰａ以上にまで高める絶縁樹脂密着性向上手段を形成したことを特徴とする。 The present invention, the conductor coating portion coated with conductive with an insulating coating, and the wires forming the tip end of the insulating coating peeled the conductor exposed portion to expose the conductor, the tip side of the conductor covering tip An insulation barrel part that allows crimping of the side conductor covering part and a wire barrel part that allows crimping of the conductor exposed part, and a wire tip part constituted by the tip side conductor covering part and the conductor exposed part. A connection structure comprising a connection terminal provided with a wire connection permission portion that allows connection, and an insulating resin that seals the wire tip and the wire connection permission portion connected to the wire connection permission portion, A tip-side conductor-covered crimping portion that crimps the tip-side conductor-covered portion with the insulation barrel portion, and a rear side portion of the tip-side conductor-covered crimped portion on the tip side of the conductor-covered portion. In the insulation-coated crimping portion, which is located at the tip and is not crimped by the insulation barrel portion, and the tip-side conductor coated crimp portion is crimped by the insulation barrel portion in the circumferential direction. A conductor crimping portion in which the conductor exposed crimping portion is crimped by the wire barrel portion, the conductor coating crimping portion is exposed without being crimped by the insulation barrel portion, and The tip-side conductor-covered non-crimped portion is configured to be sealed in the longitudinal direction of the wire by the insulating resin, and at least the tip-side conductor-covered portion of the wire tip portion has an adhesive force with the insulating resin. this forming an insulating resin adhesion improvement means to improve the tensile strength of the insulating resin relative to the distal end side conductor covering portions to over 1.3MPa The features.
前記絶縁樹脂密着性向上手段により、引張強度が１．３ＭＰａ以上となる密着力で、前記先端側導体被覆部に対して前記絶縁樹脂を密着させることができる。 By the insulating resin adhesion improving means, the insulating resin can be brought into close contact with the tip-side conductor covering portion with an adhesive force having a tensile strength of 1.3 MPa or more.
このように、引っ張り強度が１．３ＭＰａ以上となる密着力で、前記先端側導体被覆部に対して前記絶縁樹脂を密着させることで、先端側導体被覆部を覆う絶縁樹脂の厚みが例えば、５０μｍ〜１００μｍの場合において、所定の腐食試験後の前記電線先端部の抵抗変動値が２．５ｍΩ以下となり、腐食試験を満たすことができる。 In this way, the insulating resin covering the distal end side conductor covering portion has a thickness of 50 μm, for example, by bringing the insulating resin into close contact with the distal end side conductor covering portion with an adhesion force at which the tensile strength becomes 1.3 MPa or more. In the case of ˜100 μm, the resistance fluctuation value of the wire tip after a predetermined corrosion test is 2.5 mΩ or less, and the corrosion test can be satisfied.
また、前記絶縁樹脂密着性向上手段により、引張強度が１．３ＭＰａ以上となる密着力で、前記先端側導体被覆部に対して前記絶縁樹脂を密着させることにより、例えば、電線先端部に曲げ等の応力が加わったり、水などの電解液が付着し、温度変化の激しい屋外などの環境に晒された場合においても、前記電線先端部、及び、前記電線先端部を封止する絶縁樹脂のうち、先端側導体被覆部に密着している絶縁樹脂が剥離して、先端側導体被覆部と絶縁樹脂との間に隙間が生じることがなく、導体被覆部に対して絶縁樹脂を密着させておくことができる。 In addition, the insulating resin adhesion improving means causes the insulating resin to adhere to the distal end side conductor covering portion with an adhesive force that provides a tensile strength of 1.3 MPa or more. Of the insulating resin that seals the tip of the electric wire and the tip of the electric wire even when exposed to an environment such as the outdoors where the stress is applied or an electrolyte such as water adheres and the temperature changes drastically The insulating resin that is in close contact with the tip-side conductor covering portion is peeled off, and there is no gap between the tip-side conductor covering portion and the insulating resin, and the insulating resin is kept in close contact with the conductor covering portion. be able to.
従って、導体被覆部と絶縁樹脂との間から導体露出や電線接続許容部に電解液が浸入することを防止することができ、長期に亘って安定した電気特性を有する接続構造体を提供することができる。 Therefore, it is possible to prevent the electrolytic solution from entering between the conductor covering portion and the insulating resin and exposing the conductor to the wire connection allowable portion, and to provide a connection structure having stable electric characteristics over a long period of time. Can do.
この発明の態様として、前記インシュレーションバレル部を、バレル底部と、該バレル底部の幅方向の一方側と他方側とのそれぞれから延出する一対のインシュレーションバレル片とで構成し、前記一対のインシュレーションバレル片のうち、前記一方側と前記他方側とを、前記接続端子の長手方向において互いにずらした位置から延出するとともに、前記先端側導体被覆部をかしめて圧着した状態において、前記前記インシュレーションバレル部が周方向において閉じないように、前記先端側導体被覆圧着部の周方向に沿って延出することができる。 As an aspect of the present invention, the insulation barrel portion includes a barrel bottom portion and a pair of insulation barrel pieces extending from one side and the other side in the width direction of the barrel bottom portion. Among the insulation barrel pieces, the one side and the other side are extended from positions shifted from each other in the longitudinal direction of the connection terminal, and the tip side conductor covering portion is crimped and crimped. The insulation barrel portion can extend along the circumferential direction of the tip-side conductor-coated crimping portion so that the insulation barrel portion does not close in the circumferential direction.
またこの発明の態様として、前記絶縁樹脂密着手段を、前記先端側導体被覆部の表面における算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面で構成することができる。 As an aspect of the present invention, the insulating resin contact means can be configured with a rough surface having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more on the surface of the tip-side conductor covering portion.
前記先端側導体被覆部の表面を上述した粗表面で構成することで、絶縁樹脂で前記電線先端部を封止する際に、前記先端側導体被覆部における前記粗表面の隙間にまで絶縁樹脂が入り込んだ状態となるため、前記先端側導体被覆部の表面が滑らかな表面と比較して絶縁樹脂を前記先端側導体被覆部に対してしっかりと密着させることができる。 By constituting the surface of the tip side conductor covering portion with the above-described rough surface, when sealing the wire tip portion with the insulating resin, the insulating resin is filled up to the gap of the rough surface in the tip side conductor covering portion. Since it is in a state of entering, the insulating resin can be firmly adhered to the tip-side conductor covering portion as compared with a surface having a smooth surface of the tip-side conductor covering portion.
またこの発明の態様として、前記粗表面は粗面加工により構成することができる。
前記粗表面を粗面加工により構成することで、前記先端側導体被覆部の表面を粗表面で構成する際の表面粗さの度合いを調節しながら加工することができるため、算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面を確実に構成することができる。
As an aspect of the present invention, the rough surface can be formed by roughing.
By configuring the rough surface by rough surface processing, it is possible to process while adjusting the degree of surface roughness when the surface of the tip side conductor covering portion is configured with a rough surface, so that the arithmetic average roughness is The rough surface which becomes 0.7 micrometer or more can be comprised reliably.
前記粗表面に構成する手段としては、例えば、薬剤により表面を溶融させて粗表面とするなど、特に限定しないが、放電やブラストなどの粗面加工により構成することが好ましい。 The means for forming the rough surface is not particularly limited, for example, by melting the surface with a chemical agent to form a rough surface, but it is preferably formed by roughing such as electric discharge or blasting.
ここで、前記放電には、プラズマ放電、コロナ放電を挙げることができるが、これらに限らず、火花放電、グロー放電、アーク放電なども含むものとする。
前記ブラスト（ショットブラスト）は、研磨剤を吹き付ける加工であれば特に限定せず、サンドブラストなどの空気式、ショットブラストなどの機械式、砥粒を混入した液体を噴射するウエットブラストなどの湿式を含むものとする。また、ブラストは、研磨剤を前記先端側導体被覆部の周方向における所定の方向から吹き付ける構成に限らず、周方向全体から吹き付ける構成であってもよい。
Here, examples of the discharge include plasma discharge and corona discharge, but are not limited to these, and includes spark discharge, glow discharge, arc discharge, and the like.
The blasting (shot blasting) is not particularly limited as long as it is a process of spraying an abrasive, and includes a pneumatic type such as sand blasting, a mechanical type such as shot blasting, and a wet type such as wet blasting that jets a liquid mixed with abrasive grains. Shall be. The blasting is not limited to the configuration in which the abrasive is sprayed from a predetermined direction in the circumferential direction of the tip-side conductor covering portion, and may be configured to spray from the entire circumferential direction.
なお、前記先端側導体被覆部に対して周方向全体から研磨剤を吹き付ける際には、電線を軸周りに回してもよく、或いは、研磨剤の吹出しノズルを電線の軸周りに回してもよい。 When the abrasive is sprayed from the entire circumferential direction on the tip side conductor covering portion, the electric wire may be rotated around the axis, or the abrasive blowing nozzle may be rotated around the axis of the electric wire. .
またこの発明の態様として、前記絶縁樹脂密着手段を、前記先端側導体被覆部の表面に付着させる密着増強剤で構成することができる。
上述したように、前記絶縁樹脂密着性向上手段としての密着増強剤を、前記先端側導体被覆部の表面に付着させることで、密着増強剤を付着した前記先端側導体被覆部の表面を絶縁樹脂で覆ったとき、いわば絶縁樹脂と先端側導体被覆部との接着剤として密着増強剤が作用し、前記先端側導体被覆部に対して絶縁樹脂をしっかりと密着させることができる。
As an aspect of the present invention, the insulating resin adhesion means can be constituted by an adhesion enhancer that adheres to the surface of the tip-side conductor covering portion.
As described above, the adhesion enhancing agent as the insulating resin adhesion improving means is adhered to the surface of the tip-side conductor covering portion, so that the surface of the tip-side conductor covering portion to which the adhesion enhancing agent is attached is insulated with the resin. When covered with, so to speak, an adhesion enhancer acts as an adhesive between the insulating resin and the tip-side conductor covering portion, and the insulating resin can be firmly attached to the tip-side conductor covering portion.
前記先端側導体被覆部の表面に密着増強剤を付着させる手段としては、前記先端側導体被覆部の表面に密着増強剤を塗布する、或いは、容器に貯溜した液状の密着増強剤に浸すなど、付着方法は限定しない。 As a means for adhering the adhesion enhancing agent to the surface of the tip side conductor covering part, such as applying an adhesion enhancing agent to the surface of the tip side conductor covering part, or immersing in a liquid adhesion enhancing agent stored in a container, The attachment method is not limited.
また、粗表面で構成した前記先端側導体被覆部の表面に対して密着増強剤を付着してもよい。例えば、前記先端側導体被覆部の表面における算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面に対して密着増強剤を付着してもよく、或いは、粗面加工した粗表面に対して密着増強剤を付着してもよい。 Moreover, you may adhere an adhesion enhancer with respect to the surface of the said front side conductor coating | coated part comprised with the rough surface. For example, an adhesion enhancing agent may be attached to a rough surface having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more on the surface of the tip side conductor covering portion, or adhesion enhancement to a roughened rough surface. An agent may be attached.
この場合においても、前記先端側導体被覆部に対して前記絶縁樹脂を引張強度が１．３ＭＰａ以上となる密着力で、密着させることができ、さらに、前記先端側導体被覆部の表面が滑らかな表面である場合において、該滑らかな表面に対して密着増強剤を付着する場合と比較して、密着増強剤の使用量を低減させることができる。 Even in this case, the insulating resin can be brought into close contact with the tip side conductor covering portion with an adhesive force having a tensile strength of 1.3 MPa or more, and the surface of the tip side conductor covering portion is smooth. In the case of the surface, the amount of the adhesion enhancing agent used can be reduced as compared with the case where the adhesion enhancing agent is adhered to the smooth surface.
またこの発明の態様として、前記絶縁樹脂を、粘度が２，０００〜２０，０００ｍＰａ・ｓの樹脂とすることができる。 As an aspect of the present invention, the insulating resin may be a resin having a viscosity of 2,000 to 20,000 mPa · s.
前記絶縁樹脂の粘度を２，０００ｍＰａ・ｓ以上とすることで、前記電線先端部、及び、前記電線接続許容部を絶縁樹脂で封止する際に、接続端子の先端側にまで前記絶縁樹脂が流れ込むことがなく、接続相手側となる雄型端子のオスタブを接続するとき、接続不良の要因となる事態を防ぐことができる。 By setting the viscosity of the insulating resin to 2,000 mPa · s or more, when the wire tip and the wire connection allowance portion are sealed with the insulating resin, the insulating resin extends to the tip side of the connection terminal. When the male tab of the male terminal on the connection partner side is connected without flowing in, it is possible to prevent a situation that causes connection failure.
一方、前記絶縁樹脂の粘度を２０，０００ｍＰａ・ｓ以下とすることにより、拡散性を確保できるため、確実かつ効率よく前記絶縁樹脂で被覆することができる。さらに、前記絶縁樹脂の表面を完全に被覆できないという被覆に斑が生じることもないため、必要な防食性を確実に得ることができる。 On the other hand, by setting the viscosity of the insulating resin to 20,000 mPa · s or less, diffusibility can be ensured, so that the insulating resin can be reliably and efficiently coated. Further, since the coating that the surface of the insulating resin cannot be completely coated does not occur, the necessary anticorrosive property can be obtained with certainty.
またこの発明の態様として、前記絶縁樹脂を、ショアＤ硬度が４０〜８０、金属に対する接着強度が−４０℃〜１２５℃の範囲において３ＭＰａ以上、且つ、弾性率が２００ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下の樹脂とすることができる。 As an aspect of the present invention, the insulating resin is a resin having a Shore D hardness of 40 to 80 and an adhesive strength to a metal of 3 MPa or more and an elastic modulus of 200 MPa or more and 1000 MPa or less in a range of −40 ° C. to 125 ° C. be able to.
これにより、前記電線先端部及び前記電線接続許容部を封止した絶縁樹脂が剥離し難くすることができる。
従って、電解液の浸入を防ぐことができ、電食が生じることのない優れた耐久性を備えて構成することができる。
Thereby, the insulating resin which sealed the said electric wire front-end | tip part and the said electric wire connection permission part can be made hard to peel.
Therefore, the electrolyte solution can be prevented from entering, and the battery can be configured with excellent durability without causing electrolytic corrosion.
またこの発明の態様として、前記絶縁樹脂を、２時間の煮沸の下で吸水率が１％以下である樹脂とすることができる。 As an aspect of the present invention, the insulating resin can be a resin having a water absorption of 1% or less under boiling for 2 hours.
このように、前記絶縁樹脂を、２時間の煮沸の下で１％以下という吸水率の低い樹脂とすることで、電解液の吸収を最小限に留めることができるため、前記電線先端部及び前記電線接続許容部へ電解液が浸入することを防ぐことができ、電食が生じることのない優れた耐久性を備えて構成することができる。 Thus, since the insulating resin is a resin having a low water absorption of 1% or less under boiling for 2 hours, the absorption of the electrolytic solution can be kept to a minimum. It is possible to prevent the electrolytic solution from entering the wire connection allowable portion, and to have an excellent durability without causing electrolytic corrosion.
またこの発明の態様として、前記絶縁樹脂を、シリコン系、アクリル系、ウレタン系、ポリアミド系、エポキシ系、フッ素系、ポリビニルブチラール系、フェノール系、ポリイミド系、アクリルゴム系のうち少なくともいずれかの樹脂とすることができる。 Further, as an aspect of the present invention, the insulating resin is selected from the group consisting of silicon, acrylic, urethane, polyamide, epoxy, fluorine, polyvinyl butyral, phenol, polyimide, and acrylic rubber. It can be.
またこの発明の態様として、前記導体を、アルミニウム系材料とし、前記接続端子を、銅系材料とすることができる。 As an aspect of the present invention, the conductor may be an aluminum material, and the connection terminal may be a copper material.
銅系材料で形成しているため、優れた導電性能を得ることができつつ、アルミニウム系材料で形成しているため、例えば、車両に備えた場合に、車両を軽量化することができ、燃費の向上を図ることができる。 Since it is made of a copper-based material, it can be made of an aluminum-based material while being able to obtain excellent conductive performance. For example, when equipped in a vehicle, the vehicle can be reduced in weight and fuel consumption can be reduced. Can be improved.
この発明によれば、電線の先端側の絶縁被覆を剥がして導体を露出させた導体露出部に、接続端子を接続した電線先端部が、電解液の付着により腐食することを防止し、長期に亘って安定した電気特性を有する接続構造体を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to prevent the wire tip portion connecting the connection terminal from being corroded by the adhesion of the electrolyte to the conductor exposed portion where the conductor coating is exposed by peeling off the insulating coating on the tip side of the wire, and for a long time. A connection structure having stable electric characteristics can be provided.
この発明の一実施形態を、以下図面を用いて説明する。
（第１実施形態）
第１実施形態の圧着端子付電線１は、図１乃至図３に示すように、圧着端子１０、電線４０、及び、樹脂封止部２９とで構成している。
An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.
(First embodiment)
As shown in FIG. 1 to FIG. 3, the electric wire 1 with a crimp terminal according to the first embodiment includes a crimp terminal 10, an electric wire 40, and a resin sealing portion 29.
図１は、第１実施形態の圧着端子付電線１の圧着端子部分の外観図であり、図２（ａ）は、樹脂封止部２９を仮想線で示した樹脂封止前圧着端子付電線１Ａの先端部分の外観図である。図２（ｂ）は、圧着前の圧着端子１０および電線４０の外観図である。図３は、領域Ｘを拡大して模式的に示すとともに、幅方向Ｙの中間部分における圧着端子付電線１の先端部分の断面図である。 FIG. 1 is an external view of a crimp terminal portion of the electric wire 1 with a crimp terminal according to the first embodiment. FIG. 2A shows an electric wire with a pre-resin-sealed crimp terminal in which a resin sealing portion 29 is indicated by a virtual line. It is an external view of the front-end | tip part of 1A. FIG. 2B is an external view of the crimp terminal 10 and the electric wire 40 before crimping. FIG. 3 is an enlarged schematic view of the region X, and is a cross-sectional view of the distal end portion of the electric wire 1 with a crimp terminal at an intermediate portion in the width direction Y.
圧着端子付電線１は、電線４０の先端部分に圧着端子１０を圧着し、その圧着部分を絶縁樹脂２９Ａで覆った構成である。
なお、樹脂封止部２９で封止する前の圧着端子付電線１を樹脂封止前圧着端子付電線１Ａに設定する。
The electric wire 1 with a crimp terminal has a configuration in which the crimp terminal 10 is crimped to the tip portion of the electric wire 40 and the crimp portion is covered with an insulating resin 29A.
In addition, the electric wire 1 with a crimp terminal before sealing with the resin sealing part 29 is set to the electric wire 1A with a crimp terminal before resin sealing.
また、電線４０は、電子機器の近年の小型化、軽量化に伴い、従来の撚り線と比べて細い極細素線を束ねて芯線４３を構成し、先端部分を除く芯線４３の外周部分全体を絶縁被覆４４Ａで被覆した構成で構成している。 In addition, with the recent downsizing and weight reduction of electronic devices, the electric wire 40 forms a core wire 43 by bundling fine extra-fine wires compared to a conventional stranded wire, and the entire outer peripheral portion of the core wire 43 excluding the tip portion. It is configured with a structure coated with an insulating coating 44A.
電線４０は、図２（ｂ）に示すように、近年の小型化、軽量化に伴い、従来の撚り線と比べて細いアルミ電線を束ねて芯線４３を構成し、該芯線４３を絶縁樹脂で構成する絶縁被覆４４Ａで被覆している。 As shown in FIG. 2 (b), the electric wire 40 is composed of a core wire 43 formed by bundling aluminum wires that are thinner than a conventional stranded wire together with the recent reduction in size and weight, and the core wire 43 is made of insulating resin. The insulating coating 44A is included.
詳しくは、電線４０は、芯線４３を絶縁被覆４４Ａで被覆した芯線被覆部４４と、先端側の絶縁被覆４４Ａを剥がして芯線４３を露出させた芯線露出部４５とで構成している。 Specifically, the electric wire 40 includes a core wire covering portion 44 in which the core wire 43 is covered with an insulating coating 44A, and a core wire exposed portion 45 in which the core wire 43 is exposed by removing the insulating coating 44A on the distal end side.
ここで、芯線被覆部４４における先端側部分を、先端側芯線被覆部４４Ｔに設定するとともに、先端側芯線被覆部４４Ｔと芯線露出部４５とを電線先端部４０Ｔに設定する。
先端側芯線被覆部４４Ｔは、その表面全体を算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面３１で構成している。
Here, the distal end portion of the core wire covering portion 44 is set to the distal end side core wire covering portion 44T, and the distal end side core wire covering portion 44T and the core wire exposed portion 45 are set to the electric wire distal end portion 40T.
The front end side core wire covering portion 44T is configured by a rough surface 31 having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more over the entire surface.
前記圧着端子１０は雌型端子であり、図２（ｂ）に示すように、長手方向Ｘの前方から後方に向かって、図示省略する雄型端子のオスタブの挿入を許容するボックス部１１と、該ボックス部１１の後方で、所定の長さの第１トランジション１８を介して配置されたワイヤーバレル部１２と、ワイヤーバレル部１２の後方で所定の長さの第２トランジション１９を介して配置されたインシュレーションバレル部１５とを一体に構成している。 The crimp terminal 10 is a female terminal, and as shown in FIG. 2 (b), from the front to the rear in the longitudinal direction X, a box portion 11 that allows insertion of a male terminal male tab (not shown); A wire barrel portion 12 is disposed behind the box portion 11 via a first transition 18 having a predetermined length, and is disposed behind a wire barrel portion 12 via a second transition 19 having a predetermined length. The insulation barrel portion 15 is integrally formed.
圧着前のワイヤーバレル部１２は、図２（ｂ）に示すように、バレル底部１３と、その幅方向Ｙの両側から斜め外側上方に延出するワイヤーバレル片１４とで構成し、後方視略Ｕ型に形成している。圧着前のインシュレーションバレル部１５も、バレル底部１６と、その幅方向Ｙの両側から斜め外側上方に延出するインシュレーションバレル片１７とで構成し、後方視略Ｕ型に形成している。
なお、インシュレーションバレル片１７は、幅方向の両側のうち一方の側と他方の側とは、長手方向Ｘの前後各側で互いにずらした位置から斜め外側上方に延出している。
As shown in FIG. 2 (b), the wire barrel portion 12 before crimping is composed of a barrel bottom portion 13 and wire barrel pieces 14 extending obliquely outward and upward from both sides in the width direction Y. It is formed in a U shape. The insulation barrel portion 15 before crimping is also composed of a barrel bottom portion 16 and an insulation barrel piece 17 extending obliquely outward and upward from both sides in the width direction Y, and is formed in a substantially U shape in rear view.
The insulation barrel piece 17 extends obliquely outward and upward from a position where one side and the other side of both sides in the width direction are shifted from each other on the front and rear sides in the longitudinal direction X.
圧着端子１０の長手方向Ｘの後方部分には、図２（ａ）に示すように、電線４０の電線先端部４０Ｔが接続された電線接続部分２１を構成している。
電線接続部分２１は、電線先端部４０Ｔを圧着端子１０で圧着した部分であり、長手方向Ｘの後方から先端側に順に、絶縁被覆圧着部２１ａ、及び、芯線圧着部２１ｂからなる。
As shown in FIG. 2A, a wire connecting portion 21 to which the wire tip portion 40 </ b> T of the wire 40 is connected is configured in the rear portion of the crimp terminal 10 in the longitudinal direction X.
The electric wire connecting portion 21 is a portion obtained by crimping the electric wire tip portion 40T with the crimp terminal 10, and is composed of an insulating coating crimp portion 21a and a core wire crimp portion 21b in order from the rear side in the longitudinal direction X to the tip side.
絶縁被覆圧着部２１ａは、電線４０の先端側芯線被覆部４４Ｔをインシュレーションバレル部１５によりかしめて圧着した部分である。
芯線圧着部２１ｂは、電線先端部４０Ｔをワイヤーバレル部１２によりかしめて圧着した部分である。
The insulation coating crimp portion 21 a is a portion where the tip side core wire coating portion 44 </ b> T of the electric wire 40 is crimped by the insulation barrel portion 15 and crimped.
The core wire crimping portion 21b is a portion where the wire tip portion 40T is crimped by the wire barrel portion 12 and crimped.
圧着端子１０は、厚み０．２５ｍｍ、幅３１ｍｍの銅合金条（ＦＡＳ６８０Ｈ材、古河電気工業株式会社製）を金属基板とし、金属基板に折り曲げ加工を施して立体構成している。 The crimp terminal 10 has a three-dimensional structure by using a copper alloy strip (FAS680H material, manufactured by Furukawa Electric Co., Ltd.) having a thickness of 0.25 mm and a width of 31 mm as a metal substrate and bending the metal substrate.
ボックス部１１は、倒位の中空四角柱体で構成され、該ボックス部１１の内部空間は、長手方向Ｘに連通している。
ボックス部１１は、図３に示すように、内部に雄型端子のオスタブ（図示省略）の挿入を許容する空間２３Ａを備え、挿入される雄型端子のオスタブに接触する接触片２３ａを長手方向Ｘに沿って備えている。
The box portion 11 is formed of an inverted hollow square column body, and the internal space of the box portion 11 communicates with the longitudinal direction X.
As shown in FIG. 3, the box portion 11 includes a space 23 </ b> A that allows insertion of a male terminal male tab (not shown) therein, and a contact piece 23 a that contacts the male terminal male tab inserted in the longitudinal direction. Along X.
ボックス部１１の長手方向Ｘの後端部分の上部は、後述するとおり、コネクタハウジング６０（ソケット）の挿入孔６１に差し込んだボックス部１１が抜けないように、挿入孔６１に対して突出するようコネクタハウジング６０に装着した抜止部材６２に係止する被係止部２３ｂを形成している（図７参照）。 As will be described later, the upper part of the rear end portion of the box part 11 in the longitudinal direction X protrudes from the insertion hole 61 so that the box part 11 inserted into the insertion hole 61 of the connector housing 60 (socket) does not come off. A locked portion 23b that locks on the retaining member 62 mounted on the connector housing 60 is formed (see FIG. 7).
このように構成した樹脂封止前圧着端子付電線１Ａは、電線接続部分２１及び、その周辺部分の表面、具体的には、絶縁被覆圧着部２１ａを含む先端側芯線被覆部４４Ｔから芯線圧着部２１ｂに至る部分の表面に、樹脂封止部２９を形成している。
なお、このような樹脂封止部２９の形成部分、すなわち、先端側芯線被覆部４４Ｔから芯線圧着部２１ｂに至る部分の表面を樹脂封止許容領域２８に設定する。
The thus-configured pre-resin-sealed crimp-attached electric wire 1A includes the wire connection portion 21 and the surface of the peripheral portion thereof, specifically, the core wire crimping portion from the distal end side core wire covering portion 44T including the insulation coating crimp portion 21a. A resin sealing portion 29 is formed on the surface of the portion reaching 21b.
Note that the surface of the portion where the resin sealing portion 29 is formed, that is, the portion from the distal end side core wire covering portion 44T to the core wire crimping portion 21b is set as the resin sealing allowable region 28.
樹脂封止許容領域２８の中でも先端側芯線被覆部４４Ｔの表面は、上述したように粗表面３１であるため、図３中の領域Ｘの拡大図に示すように、絶縁樹脂２９Ａが、粗表面３１の微細な凹凸の隙間にまで入り込んだ状態で被覆され、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面に対して密着している。 Since the surface of the distal end side core wire covering portion 44T in the resin sealing allowable region 28 is the rough surface 31 as described above, the insulating resin 29A has a rough surface as shown in the enlarged view of the region X in FIG. 31 is covered in a state where it enters the gap between the fine irregularities, and is in close contact with the surface of the tip side core wire covering portion 44T.
続いて、前記絶縁樹脂２９Ａについて説明する。
絶縁樹脂２９Ａは、紫外線硬化樹脂であり、「ＪＩＳ Ｋ６２５１」の規定に基づいて条件が２５℃の下、ＢＨ型回転粘度計を用いて計測した粘度が５，０００〜２０，０００ｍＰａ・ｓの樹脂材料からなる。
Next, the insulating resin 29A will be described.
The insulating resin 29A is an ultraviolet curable resin, and has a viscosity of 5,000 to 20,000 mPa · s measured using a BH type rotational viscometer under conditions of 25 ° C. based on the provisions of “JIS K6251”. Made of material.
さらに、絶縁樹脂２９Ａは、「ＪＩＳ Ｋ６２５３」の規定に基づいて条件が２５℃の下、計測したショアＤ硬度が４０〜８０の樹脂材料からなる。
さらにまた絶縁樹脂２９Ａは、「ＪＩＳ Ｋ６８４９」の規定に基づいて計測した金属に対する接着強度が−４０℃から１２５℃の範囲において３ＭＰａ以上の樹脂材料からなる。
Furthermore, the insulating resin 29A is made of a resin material having a measured Shore D hardness of 40 to 80 under conditions of 25 ° C. based on the provisions of “JIS K6253”.
Furthermore, the insulating resin 29A is made of a resin material having an adhesive strength to a metal measured based on the provisions of “JIS K6849” of 3 MPa or more in the range of −40 ° C. to 125 ° C.
また、絶縁樹脂２９Ａは、「ＪＩＳ Ｋ６２５１」の規定に基づいて計測した弾性率が２００ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下である樹脂材料からなる。
さらに、絶縁樹脂２９Ａは、電解液（水）に対する耐加水分解性に優れた樹脂材料からなる。
The insulating resin 29A is made of a resin material having an elastic modulus of 200 MPa or more and 1000 MPa or less measured based on the provisions of “JIS K6251”.
Furthermore, the insulating resin 29A is made of a resin material that is excellent in hydrolysis resistance to the electrolytic solution (water).
絶縁樹脂２９Ａは、２時間煮沸した時の重量変化率で表わした煮沸吸水率が１．０％以下である樹脂材料からなる。
上述の特性を満たす絶縁樹脂２９Ａとして、例えば、シリコン系、アクリル系、ウレタン系、ポリアミド系、エポキシ系、フッ素系、ポリビニルブチラール系、フェノール系、ポリイミド系、アクリルゴム系のうちいずれかの樹脂材料で構成することができる。
The insulating resin 29A is made of a resin material having a boiling water absorption rate of 1.0% or less expressed by a weight change rate when boiling for 2 hours.
As the insulating resin 29A satisfying the above-mentioned characteristics, for example, any resin material of silicon, acrylic, urethane, polyamide, epoxy, fluorine, polyvinyl butyral, phenol, polyimide, acrylic rubber Can be configured.
続いて圧着端子付電線１の製造方法について図４を用いて説明する。
なお、図４は、圧着端子付電線１の製造方法についての説明図である。
芯線露出部４５を形成する前の図４（ａ）に示すような電線先端部４０Ｔに対して、図４（ｂ）に示すように、粗面加工としてプラズマ放電加工を施す。
Then, the manufacturing method of the electric wire 1 with a crimp terminal is demonstrated using FIG.
In addition, FIG. 4 is explanatory drawing about the manufacturing method of the electric wire 1 with a crimp terminal.
As shown in FIG. 4 (b), plasma electric discharge machining is applied to the wire tip 40T as shown in FIG. 4 (a) before the core wire exposed portion 45 is formed.
図示省略するが、プラズマ放電加工では、２つの電極間に高電圧を印加させ、絶縁被覆４４Ａで覆われた電線先端部４０Ｔの表面に対して放電によりプラズマを発生させる。これにより、図４（ｂ）に示すように、電線先端部４０Ｔの絶縁被覆４４Ａの表面を、算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面３１で構成することができる。 Although not shown, in plasma discharge machining, a high voltage is applied between the two electrodes, and plasma is generated by discharge on the surface of the wire tip portion 40T covered with the insulating coating 44A. Thereby, as shown in FIG.4 (b), the surface of the insulation coating 44A of the electric wire front-end | tip part 40T can be comprised with the rough surface 31 from which arithmetic mean roughness will be 0.7 micrometer or more.
図４（ｃ）に示すように、電線先端部４０Ｔのうち、芯線露出部４５に相当する部分の絶縁被覆４４Ａを剥がして芯線露出部４５を構成する。なお、電線先端部４０Ｔは、芯線露出部４５と、表面が粗表面３１となった先端側芯線被覆部４４Ｔとで構成される。 As illustrated in FIG. 4C, the core wire exposed portion 45 is configured by removing the insulating coating 44 </ b> A corresponding to the core wire exposed portion 45 in the wire tip portion 40 </ b> T. In addition, the electric wire front-end | tip part 40T is comprised by the core wire exposure part 45 and the front end side core wire coating | coated part 44T in which the surface became the rough surface 31. FIG.
続いて、図４（ｄ）に示すように、電線先端部４０Ｔに圧着端子１０を接続し、樹脂封止前圧着端子付電線１Ａを構成する。詳しくは、芯線露出部４５にワイヤーバレル片１４を圧着するとともに、インシュレーションバレル片１７に先端側芯線被覆部４４Ｔを圧着する。 Subsequently, as illustrated in FIG. 4D, the crimp terminal 10 is connected to the electric wire tip 40 </ b> T to configure the electric wire 1 </ b> A with a crimp terminal before resin sealing. Specifically, the wire barrel piece 14 is pressure-bonded to the core wire exposed portion 45 and the tip-side core wire covering portion 44T is pressure-bonded to the insulation barrel piece 17.
先端側芯線被覆部４４Ｔから芯線圧着部２１ｂに至る部分に絶縁樹脂２９Ａを塗布し、図４（ｅ）に示すように、絶縁樹脂２９Ａに対して紫外線ＵＶ照射することで、絶縁樹脂２９Ａを硬化させ、樹脂封止許容領域２８に樹脂封止部２９を形成することができる。 The insulating resin 29A is applied to the portion from the distal end side core wire covering portion 44T to the core wire crimping portion 21b, and the insulating resin 29A is cured by irradiating the insulating resin 29A with ultraviolet rays UV as shown in FIG. Thus, the resin sealing portion 29 can be formed in the resin sealing allowable region 28.
以上により、図１に示すような圧着端子付電線１を構成することができる。
このように、電線先端部４０Ｔのうち、芯線露出部４５に相当する部分の絶縁被覆４４Ａを剥がして芯線露出部４５を構成する前の段階において、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を粗表面３１で構成することにより、芯線露出部４５に対して誤ってプラズマ放電加工してしまうことを防ぐことができるため、芯線４３の優れた導電性を確保することができる。
なお、電線先端部４０Ｔの絶縁被覆４４Ａの表面に対する粗面加工は、上述したプラズマ放電加工に限らず、例えば、コロナ放電であってもよい。
By the above, the electric wire 1 with a crimp terminal as shown in FIG. 1 can be comprised.
As described above, the surface of the tip-side core wire covering portion 44T is roughened to the rough surface 31 before the insulation coating 44A corresponding to the core wire exposed portion 45 in the electric wire tip portion 40T is removed to form the core wire exposed portion 45. Since it can prevent carrying out the plasma electric discharge machining accidentally with respect to the core wire exposed part 45 by comprising, the outstanding electroconductivity of the core wire 43 can be ensured.
In addition, the roughening process with respect to the surface of the insulation coating 44A of the electric wire front-end | tip part 40T is not restricted to the plasma electric discharge machining mentioned above, For example, a corona discharge may be sufficient.
上述した圧着端子付電線１が奏する作用、効果について説明する。
圧着端子付電線１は、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を、算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面３１で構成している。
The effect | action and effect which the electric wire 1 with a crimp terminal mentioned above show | plays are demonstrated.
The electric wire 1 with a crimp terminal is configured with a rough surface 31 having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more on the surface of the tip-side core wire covering portion 44T.
上述した構成により、絶縁樹脂２９Ａで前記電線先端部４０Ｔを封止する際に、先端側芯線被覆部４４Ｔにおける粗表面３１の凹凸にまで絶縁樹脂２９Ａが入り込んだ状態で封止することができる。
よって、前記絶縁樹脂２９Ａを、先端側芯線被覆部４４Ｔに対して、しっかりと密着させることができる。
With the above-described configuration, when the electric wire tip portion 40T is sealed with the insulating resin 29A, the electric wire tip portion 40T can be sealed in a state where the insulating resin 29A has entered the unevenness of the rough surface 31 in the tip-side core wire covering portion 44T.
Therefore, the insulating resin 29A can be firmly attached to the distal end side core wire covering portion 44T.
詳しくは、通常、芯線４３を被覆する絶縁被覆４４Ａには、例えば、ポリオレフィン系などの耐環境性を考慮した材料が一般的に使用されている。
しかし、この系統の材料は、絶縁樹脂２９Ａとの密着性が悪く、圧着端子付電線１の先端側芯線被覆部４４Ｔに曲げ応力が加わるなどしたとき、先端側芯線被覆部４４Ｔを覆った絶縁樹脂２９Ａが剥離し、先端側芯線被覆部４４Ｔと絶縁樹脂２９Ａとの間に隙間が生じ、導体露出部から導体被覆部へと絶縁被覆４４Ａの内部を通じて電解液が浸入する。
Specifically, normally, for the insulating coating 44A that covers the core wire 43, for example, a material that considers environmental resistance such as polyolefin is generally used.
However, the material of this system has poor adhesion to the insulating resin 29A, and when bending stress is applied to the distal end side core wire covering portion 44T of the electric wire 1 with crimp terminal, the insulating resin covering the distal end side core wire covering portion 44T. 29A is peeled off, and a gap is formed between the tip-side core wire covering portion 44T and the insulating resin 29A, and the electrolyte enters the conductor covering portion from the conductor exposed portion through the inside of the insulating covering 44A.
これにより、絶縁樹脂２９Ａが加水分解により膨張したり、アルミ製の芯線４３が腐食し、白色に変化した状態となるという問題があった。 As a result, there is a problem that the insulating resin 29A expands due to hydrolysis, or the aluminum core wire 43 corrodes and turns white.
このような問題を防ぐための対策手段としては、端子端部の絶縁被覆４４Ａを絶縁樹脂２９Ａで覆う範囲を広くすることや、絶縁被覆４４Ａの膜厚を厚くするなどするといった方法が考えられるが、絶縁被覆４４Ａを絶縁樹脂２９Ａで十分に覆っても先端側芯線被覆部４４Ｔの表面と絶縁樹脂２９Ａとの接触部分において、先端側芯線被覆部４４Ｔに対して絶縁樹脂２９Ａが剥離してしまうと、これら先端側芯線被覆部４４Ｔと絶縁樹脂２９Ａとの隙間を通じて電解液が浸入してしまうため、侵食を防ぐ根本的な解決手段とはならない。 As countermeasures for preventing such a problem, a method of widening a range in which the insulating coating 44A at the terminal end portion is covered with the insulating resin 29A, or increasing the film thickness of the insulating coating 44A can be considered. Even if the insulating coating 44A is sufficiently covered with the insulating resin 29A, if the insulating resin 29A peels off from the distal end side core wire covering portion 44T at the contact portion between the surface of the distal end side core wire covering portion 44T and the insulating resin 29A. Since the electrolyte solution enters through the gap between the tip-side core wire covering portion 44T and the insulating resin 29A, it is not a fundamental solution for preventing erosion.
さらに、圧着端子付電線１の圧着端子部分と、該圧着端子部分を挿着するコネクタハウジング６０の挿入孔６１とのクリアランスが小さい場合においては樹脂封止許容領域２８に嵩高く形成した樹脂封止部２９が邪魔になり、圧着端子部分を挿入孔６１へ挿着できないことになる。 Further, when the clearance between the crimp terminal portion of the electric wire with crimp terminal 1 and the insertion hole 61 of the connector housing 60 into which the crimp terminal portion is inserted is small, the resin seal formed bulky in the resin seal allowable region 28 The portion 29 becomes an obstacle, and the crimp terminal portion cannot be inserted into the insertion hole 61.
これに対して、第１実施形態の圧着端子付電線１は、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を粗表面３１で構成しているため、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面に有する微細な凹凸にまで絶縁樹脂２９Ａが入り込むため、たとえ絶縁樹脂２９Ａとの密着性の低い材料で形成した絶縁被覆４４Ａに対して、絶縁樹脂２９Ａを先端側芯線被覆部４４Ｔに対してしっかりと密着させることができる。 On the other hand, since the electric wire 1 with a crimp terminal of the first embodiment is configured by the rough surface 31 on the surface of the distal end side core wire covering portion 44T, the surface of the distal end side core wire covering portion 44T has fine irregularities. Since the insulating resin 29A enters, the insulating resin 29A can be firmly attached to the distal end side core wire covering portion 44T with respect to the insulating coating 44A formed of a material having low adhesion to the insulating resin 29A.
従って、絶縁樹脂２９Ａで封止した先端側芯線被覆部４４Ｔに電解液が浸入することを防止でき、アルミ電線４０を撚った芯線４３と銅合金条の圧着端子１０との異種金属同士の接続に関わらず、異種金属接触腐食などの腐食の発生を防止し、長期に亘って安定した電気特性に保つことができる。 Accordingly, it is possible to prevent the electrolyte from entering the tip-side core wire covering portion 44T sealed with the insulating resin 29A, and to connect different metals between the core wire 43 twisted of the aluminum electric wire 40 and the crimp terminal 10 of the copper alloy strip. Regardless of this, it is possible to prevent the occurrence of corrosion such as dissimilar metal contact corrosion and maintain stable electrical characteristics over a long period of time.
さらに、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を、放電加工などの粗面加工により粗表面３１で構成することにより、粗表面３１に構成する際の表面粗さの度合いを調節しながら加工することができるため、算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面３１を確実に構成することができる。 Further, by forming the surface of the tip-side core wire covering portion 44T with the rough surface 31 by roughing such as electric discharge machining, it is possible to process while adjusting the degree of surface roughness when forming the rough surface 31. Therefore, the rough surface 31 having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more can be reliably configured.
また、圧着端子付電線１は、前記絶縁樹脂２９Ａを先端側芯線被覆部４４Ｔに対してしっかりと密着させて被覆することができるため、樹脂封止許容領域２８に形成する樹脂封止部２９を、図１に示した樹脂封止部２９と比較して図５に示すように、薄肉とした薄型樹脂封止部２９Ｓで形成することができる。
すなわち、薄型樹脂封止部２９Ｓは、先端側芯線被覆部４４Ｔにおいて、インシュレーションバレル部１５の厚みと略同じ厚みになるよう絶縁樹脂２９Ａで覆った構成である。
Moreover, since the electric wire 1 with a crimp terminal can be coated with the insulating resin 29A firmly attached to the distal end side core wire covering portion 44T, the resin sealing portion 29 formed in the resin sealing allowable region 28 is provided. As shown in FIG. 5, compared with the resin sealing portion 29 shown in FIG. 1, it can be formed with a thin resin sealing portion 29S which is thin.
That is, the thin resin sealing portion 29S is configured to cover the distal end side core wire covering portion 44T with the insulating resin 29A so as to have substantially the same thickness as that of the insulation barrel portion 15.
上述した薄型樹脂封止部２９Ｓは、圧着端子１０、及び、電線先端部４０Ｔと挿入孔６１とのクリアランスが小さい場合でも、圧着端子付電線１の圧着端子１０、及び、電線先端部４０Ｔをコネクタハウジング６０の挿入孔６１に挿入する際には、図６、及び、図７に示すように、薄型樹脂封止部２９が挿入孔６１の内面に干渉することなく、確実に挿着することができる。 The thin resin-sealed portion 29S described above is a connector for the crimp terminal 10 and the wire tip 40T of the wire 1 with the crimp terminal even when the clearance between the crimp terminal 10 and the wire tip 40T and the insertion hole 61 is small. When inserted into the insertion hole 61 of the housing 60, the thin resin sealing portion 29 can be securely inserted without interfering with the inner surface of the insertion hole 61 as shown in FIGS. 6 and 7. it can.
なお、図６は、コネクタハウジング６０に圧着端子部分を挿着した様子を示すコネクタハウジング６０、及び、圧着端子付電線１の外観図であり、図７（ａ）は、コネクタハウジング６０に圧着端子部分を挿着した様子の一部を示す斜視断面図であり、図７（ｂ）は、図６中のＡ−Ａ線断面図である。 6 is an external view of the connector housing 60 and the electric wire 1 with the crimp terminal, showing a state in which the crimp terminal portion is inserted into the connector housing 60. FIG. FIG. 7B is a perspective cross-sectional view showing a part of the state where the portion is inserted, and FIG. 7B is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 6.
また、上述したように、絶縁樹脂２９Ａの粘度を２，０００ｍＰａ・ｓ以上とすることで、樹脂封止許容領域２８の表面に樹脂封止部２９を形成する際に、圧着端子１０の先端側、すなわち、ボックス部１１の内部にまで絶縁樹脂２９Ａが流れ込むことがなく、接続相手側となる雄型端子のオスタブ（図示省略）をボックス部１１の内部に挿入したとき、接続不良の要因となる事態を防ぐことができる。 Further, as described above, when the viscosity of the insulating resin 29A is 2,000 mPa · s or more, when the resin sealing portion 29 is formed on the surface of the resin sealing allowable region 28, the tip side of the crimp terminal 10 That is, the insulating resin 29 </ b> A does not flow into the box part 11, and when a male terminal male tab (not shown) on the connection partner side is inserted into the box part 11, it causes connection failure. The situation can be prevented.
さらにまた、このように絶縁樹脂２９Ａの粘度を２０，０００ｍＰａ・ｓ以下としたことにより、確実かつ効率よく絶縁樹脂２９Ａで被覆することができる。
例えば、粘度が２０，０００ｍＰａ・ｓ以上の絶縁樹脂を用いた場合、拡散性に乏しくなり、樹脂封止許容領域２８の表面を絶縁樹脂で被覆するのに時間がかかるという粘度が高すぎることによる弊害が生じる。
Furthermore, since the viscosity of the insulating resin 29A is 20,000 mPa · s or less, the insulating resin 29A can be reliably and efficiently coated with the insulating resin 29A.
For example, when an insulating resin having a viscosity of 20,000 mPa · s or more is used, the diffusibility is poor, and it takes too much time to coat the surface of the resin sealing allowable region 28 with the insulating resin. Bad effects occur.
これに対し、絶縁樹脂２９Ａの粘度を２０，０００ｍＰａ・ｓ以下とすることにより、拡散性を確保できるため、確実かつ効率よく絶縁樹脂２９Ａで被覆することができる。さらに、絶縁樹脂２９Ａの表面を完全に被覆できないという被覆に斑が生じることもないため、必要な防食性を確実に得ることができる。 On the other hand, since the diffusibility can be ensured by setting the viscosity of the insulating resin 29A to 20,000 mPa · s or less, the insulating resin 29A can be reliably and efficiently coated with the insulating resin 29A. Furthermore, since the coating that the surface of the insulating resin 29A cannot be completely coated does not occur, the necessary anticorrosive property can be reliably obtained.
絶縁樹脂２９Ａを、ショアＤ硬度が４０〜８０、金属に対する接着強度が−４０℃から１２５℃の範囲において３ＭＰａ以上、且つ、弾性率が２００ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下の樹脂とすることにより、樹脂封止許容領域２８の表面に形成した樹脂封止部２９が剥離し難くすることができる。
従って、電解液の浸入を防ぐことができ、電食が生じることのない優れた耐久性を備えて構成することができる。
By making the insulating resin 29A a resin having a Shore D hardness of 40 to 80, an adhesive strength to metal of 3 MPa or more in the range of −40 ° C. to 125 ° C., and an elastic modulus of 200 MPa or more and 1000 MPa or less, resin sealing is allowed. The resin sealing portion 29 formed on the surface of the region 28 can be made difficult to peel off.
Therefore, the electrolyte solution can be prevented from entering, and the battery can be configured with excellent durability without causing electrolytic corrosion.
また、本実施形態の圧着端子付電線１は、芯線４３を、アルミニウム系材料で形成し、前記圧着端子１０を、銅系材料で形成しているため、優れた導電性能を得ることができつつ、燃費の向上を図ることができる。 Moreover, since the electric wire 1 with a crimp terminal of this embodiment forms the core wire 43 with an aluminum-type material, and forms the said crimp terminal 10 with a copper-type material, it can obtain the outstanding electroconductive performance. , Fuel consumption can be improved.
詳しくは、このように芯線４３を、アルミニウム系材料で形成することにより、コストダウンを図ることができるとともに、車両を軽量化することができ、燃費効率の向上を図ることができる。 Specifically, by forming the core wire 43 from an aluminum-based material in this way, the cost can be reduced, the vehicle can be reduced in weight, and fuel efficiency can be improved.
以下では、他の実施形態における圧着端子付電線２について説明する。
但し、以下で説明する構成のうち、上述した第１実施形態における圧着端子付電線１と同様の構成については、同一の符号を付して、その説明を省略する。
Below, the electric wire 2 with a crimp terminal in other embodiment is demonstrated.
However, among the configurations described below, the same reference numerals are assigned to the same configurations as those of the crimp terminal-equipped electric wire 1 in the first embodiment described above, and the description thereof is omitted.
（第２実施形態）
第２実施形態の圧着端子付電線２は、図８に示すように、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を粗表面３１で構成せずに、該先端側芯線被覆部４４Ｔの表面に対して密着増強剤３２を塗布したプライマー処理を施した構成である。つまり、樹脂封止部２９は、樹脂封止許容領域２８における先端側芯線被覆部４４Ｔにおいては、密着増強剤３２を塗布した先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を絶縁樹脂２９Ａで覆って形成している。
(Second Embodiment)
As shown in FIG. 8, the electric wire 2 with a crimp terminal of the second embodiment is in close contact with the surface of the distal end side core wire covering portion 44T without forming the surface of the distal end side core wire covering portion 44T with the rough surface 31. It is the structure which performed the primer process which apply | coated the enhancer 32. FIG. That is, the resin sealing portion 29 is formed by covering the surface of the tip side core wire covering portion 44T coated with the adhesion enhancing agent 32 with the insulating resin 29A in the tip side core wire covering portion 44T in the resin sealing allowable region 28. Yes.
なお、図８は、領域Ｘを拡大して模式的に示すとともに、幅方向Ｙの中間部分において切断して表した第２実施形態の圧着端子付電線２の先端部分の断面図である。 FIG. 8 is a cross-sectional view of the distal end portion of the electric wire 2 with a crimp terminal according to the second embodiment, which is schematically shown by enlarging the region X and cut at an intermediate portion in the width direction Y.
樹脂封止許容領域２８に樹脂封止部２９を形成する方法について説明する。
電線４０は、先端部分に芯線露出部４５を形成する前の状態において、電線先端部４０Ｔの表面に、密着増強剤３２を塗布する（図示せず）。
A method for forming the resin sealing portion 29 in the resin sealing allowable region 28 will be described.
In the state before the core wire exposed portion 45 is formed at the tip end portion of the electric wire 40, the adhesion enhancing agent 32 is applied to the surface of the electric wire tip portion 40T (not shown).
電線先端部４０Ｔのうち、絶縁被覆４４Ａを剥がして芯線露出部４５を構成する。これにより、電線先端部４０Ｔは、芯線露出部４５と、表面に密着増強剤３２が塗布された先端側芯線被覆部４４Ｔとで構成される（図示せず）。 44 C of insulation coatings are peeled among the electric wire front-end | tip parts 40T, and the core wire exposed part 45 is comprised. Thereby, the electric wire front-end | tip part 40T is comprised by the core wire exposure part 45 and the front end side core wire coating | coated part 44T by which the adhesion | attachment reinforcement | strengthening agent 32 was apply | coated to the surface (not shown).
続いて、第１実施形態の圧着端子付電線１と同様に、電線先端部４０Ｔに圧着端子１０を接続し、先端側芯線被覆部４４Ｔから芯線圧着部２１ｂに至る部分を絶縁樹脂２９Ａで覆うことで、樹脂封止許容領域２８に樹脂封止部２９を形成することができる。 Subsequently, similarly to the electric wire 1 with the crimp terminal of the first embodiment, the crimp terminal 10 is connected to the electric wire tip portion 40T, and the portion from the tip side core wire covering portion 44T to the core wire crimp portion 21b is covered with the insulating resin 29A. Thus, the resin sealing portion 29 can be formed in the resin sealing allowable region 28.
以上により、図８に示すような圧着端子付電線２を構成することができる。 The electric wire 2 with a crimp terminal as shown in FIG. 8 can be configured as described above.
上述した圧着端子付電線２は、以下の作用、効果を奏することができる。
圧着端子付電線２は、先端側芯線被覆部４４Ｔにおける密着増強剤３２を塗布した状態の表面を絶縁樹脂２９Ａで被覆している。これにより密着増強剤３２は、いわば絶縁樹脂２９Ａと先端側芯線被覆部４４Ｔとの接着剤として作用し、先端側芯線被覆部４４Ｔに対して絶縁樹脂２９Ａをしっかりと密着させることができる。
The electric wire 2 with a crimp terminal described above can exhibit the following actions and effects.
The electric wire 2 with a crimp terminal covers the surface of the tip side core wire covering portion 44T in a state where the adhesion enhancing agent 32 is applied with an insulating resin 29A. As a result, the adhesion enhancing agent 32 acts as an adhesive between the insulating resin 29A and the tip-side core wire covering portion 44T, so that the insulating resin 29A can be firmly attached to the tip-side core wire covering portion 44T.
よって、先端側芯線被覆部４４Ｔに曲げ応力などがかかるなどしても先端側芯線被覆部４４Ｔに対して絶縁樹脂２９Ａが剥離することがない。
従って、先端側芯線被覆部４４Ｔと絶縁樹脂２９Ａとの間に隙間が生じることがなく、絶縁樹脂２９Ａで封止した電線先端部４０Ｔの内部に電解液が浸入することを防止することができ、長期に亘って安定した電気特性に保つことができる。
Therefore, even if bending stress or the like is applied to the distal end side core wire covering portion 44T, the insulating resin 29A does not peel off from the distal end side core wire covering portion 44T.
Therefore, there is no gap between the tip side core wire covering portion 44T and the insulating resin 29A, and it is possible to prevent the electrolyte from entering the inside of the wire tip portion 40T sealed with the insulating resin 29A. Stable electrical characteristics can be maintained over a long period of time.
続いて、本実施形態の圧着端子付電線１，２の効果を確認するために行った効果確認試験について説明する。
効果確認試験として、耐腐食試験、絶縁樹脂密着力検証試験、エアリーク試験の３つの試験を行い、これら試験では、それぞれ先端側芯線被覆部４４Ｔに対して様々な表面処理を施し、表面処理の種類ごとの先端側芯線被覆部４４Ｔに対する絶縁樹脂２９Ａの密着性を検証した。
Then, the effect confirmation test performed in order to confirm the effect of the electric wires 1 and 2 with a crimp terminal of this embodiment is demonstrated.
As the effect confirmation test, three tests, a corrosion resistance test, an insulation resin adhesion test, and an air leak test, were performed. In these tests, various types of surface treatment were applied to the tip side core wire covering portion 44T, and the types of surface treatment were performed. The adhesion of the insulating resin 29A to the tip-side core wire covering portion 44T was verified.
先端側芯線被覆部４４Ｔに対して施した表面処理は、放電加工と、プライマー処理との２種類に大別することができる。
放電加工としては、プラズマ放電加工とコロナ放電加工とを行った。
The surface treatment applied to the distal end side core wire covering portion 44T can be broadly classified into two types: electric discharge machining and primer treatment.
As electric discharge machining, plasma electric discharge machining and corona discharge machining were performed.
表面処理がプラズマ放電加工とコロナ放電加工によって、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面全体を、算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面３１となるよう加工している。 Surface treatment is performed by plasma discharge machining and corona discharge machining so that the entire surface of the tip-side core wire coating portion 44T is processed into a rough surface 31 having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more.
さらに、プライマー処理は、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面にプライマーＡからＥの５種類の密着増強剤３２のそれぞれを表面に塗布する処理によるものである。 Furthermore, the primer treatment is based on a treatment in which each of the five types of adhesion enhancing agents 32 from Primers A to E is applied to the surface of the tip-side core wire covering portion 44T.
ここで、プライマーＡは、キシレン、トルエン系溶剤３５％を含有するプライマーであり、プライマーＢは、キシレン、１−ブタノール系溶剤９７％を含有するプライマーであり、プライマーＣは、トルエン系溶剤９３％を含有するプライマーであり、プライマーＤは、トルエン系溶剤７８％を含有するプライマーであり、プライマーＥは、メチルシクロヘキサ系溶剤８５％を含有するプライマーとした。 Here, Primer A is a primer containing 35% of xylene and toluene solvent, Primer B is a primer containing 97% of xylene and 1-butanol solvent, and Primer C is 93% of toluene solvent. Primer D was a primer containing 78% toluene solvent, and Primer E was a primer containing 85% methylcyclohexa solvent.
耐腐食試験では、本実施形態のサンプルとして、表面処理の種類ごとに圧着端子付電線を３０本ずつ作製するとともに、比較例として表面処理が未処理である圧着端子付電線についても３０本作製し、これらサンプルごとに樹脂封止部２９を形成した芯線圧着部２１ｂの抵抗変動値を算出し、これらを基に防食性能を比較した。 In the corrosion resistance test, as the sample of the present embodiment, 30 wires with crimp terminals are produced for each type of surface treatment, and 30 wires with crimp terminals that have not been surface-treated are produced as comparative examples. The resistance fluctuation value of the core wire crimping part 21b in which the resin sealing part 29 was formed for each sample was calculated, and the anticorrosion performance was compared based on these values.
なお、圧着端子付電線の樹脂封止許容領域２８に形成した樹脂封止部２９は、５０〜１００μｍの膜厚で形成するものとし、また、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面処理が未処理である場合において先端側芯線被覆部４４Ｔの表面の算術平均粗さは約０．１３μｍである。 In addition, the resin sealing part 29 formed in the resin sealing allowable area | region 28 of the electric wire with a crimp terminal shall be formed with a film thickness of 50-100 micrometers, and the surface treatment of the front end side core wire coating | coated part 44T is unprocessed. In some cases, the arithmetic average roughness of the surface of the tip-side core wire covering portion 44T is about 0.13 μm.
抵抗変動値の算出手順は、以下のとおりである。
まず、圧着端子付電線１ごとに芯線圧着部２１ｂの初期抵抗値を測定しておき、上述した表面処理の種類ごとに３０本ずつ作製した圧着端子付電線を、図６、
図７に示すように、１０本ずつ、ピン数が１０（２×５）のコネクタハウジング６０の全ての挿入孔６１に、圧着端子１０を挿着し、このように圧着端子付電線の圧着端子１０を挿着したコネクタハウジング６０を３つ作製する。
The calculation procedure of the resistance fluctuation value is as follows.
First, the initial resistance value of the core wire crimping part 21b is measured for each wire 1 with a crimp terminal, and 30 wires each having a crimp terminal produced for each type of surface treatment described above are shown in FIG.
As shown in FIG. 7, the crimp terminals 10 are inserted into all the insertion holes 61 of the connector housing 60 with ten pins (10 × 2 × 5), and the crimp terminals of the electric wires with the crimp terminals are thus provided. Three connector housings 60 into which 10 is inserted are produced.
これら３つのコネクタハウジング６０を、後述する環境に晒した後に、芯線圧着部２１ｂごとの抵抗値を測定し、初期抵抗値に対する変動値として算出する。
なお、抵抗の測定に際しては、抵抗測定器（ＡＣｍΩＨｉＴＥＳＴＥＲ３５６０、日置電機株式会社製）を用いて測定した。
After exposing these three connector housings 60 to the environment described later, the resistance value for each core wire crimping portion 21b is measured and calculated as a variation value with respect to the initial resistance value.
The resistance was measured using a resistance measuring device (ACmΩHiTESTER 3560, manufactured by Hioki Electric Co., Ltd.).
さらに、本耐腐食試験では、上述した表面処理の種類ごとに、実際の使用に耐え得る耐侵食性を確認するために初期抵抗値の測定後に、圧着端子付電線１の端子接続部分を挿着した３つコネクタハウジング６０を高温暴露（１２０℃×１２０時間）の条件下に晒した後、ＪＩＳ Ｚ２３７１に定める塩水噴霧試験（３５℃の５重量％食塩水を所定圧力で噴霧する）を９６時間実施した。さらにその後、高温高湿（８５℃，９５％ＲＨ×９６ｈ）の条件下に晒した。 Furthermore, in this corrosion resistance test, for each type of surface treatment described above, the terminal connection portion of the wire 1 with crimp terminal is inserted after measuring the initial resistance value in order to confirm the erosion resistance that can withstand actual use. The three connector housings 60 were exposed to high temperature exposure (120 ° C. × 120 hours), and then subjected to a salt spray test (spraying 5 wt% saline solution at 35 ° C. at a predetermined pressure) defined in JIS Z2371 for 96 hours. Carried out. Thereafter, the film was exposed to high temperature and high humidity (85 ° C., 95% RH × 96 h).
その後、圧着端子付電線１の芯線圧着部２１ｂの抵抗値を、上述した初期抵抗の計測と同様にして測り、同一サンプルの初期抵抗値を差し引くことにより、曝露前後の芯線圧着部２１ｂの抵抗変動値の中でも最大値を算出し、これらを基に防食性能を比較した。 Thereafter, the resistance value of the core crimping part 21b of the wire 1 with crimp terminal is measured in the same manner as the measurement of the initial resistance described above, and the resistance variation of the core crimping part 21b before and after exposure is subtracted from the initial resistance value of the same sample. The maximum value was calculated among the values, and the anticorrosion performance was compared based on these values.
その結果を表１に示す。
なお、抵抗変動値の最大値は、腐食試験規格の２．５ｍΩ以下を満足することが防食に有効であることが明らかになっているため、２．５ｍΩ以下である場合を「○」（合格）、２．５ｍΩより大きい場合を「×」（不合格）とした。
The results are shown in Table 1.
In addition, it is clear that the maximum value of the resistance fluctuation value is 2.5 mΩ or less satisfying the corrosion test standard of 2.5 mΩ or less. ), The case of larger than 2.5 mΩ was defined as “x” (failed).
これに対して表面処理が放電加工の場合、プラズマ放電、コロナ放電のいずれにおいても抵抗変動の最大値は、２．５ｍΩ以下となり合格となった。
On the other hand, when the surface treatment was electrical discharge machining, the maximum value of resistance fluctuation was 2.5 mΩ or less in both plasma discharge and corona discharge, which was acceptable.
また、表面処理がプライマー処理の場合、プライマーＡ、Ｂについてはいずれも腐食試験規格である２．５ｍΩを超える値となり、不合格であった。特に、プライマーＡについては表面処理による効果が全く確認できなかった。 In addition, when the surface treatment was a primer treatment, both the primers A and B exceeded the corrosion test standard of 2.5 mΩ, which was unacceptable. In particular, for primer A, no effect of surface treatment could be confirmed.
これに対して、プライマーＣ、Ｄ、Ｅについてはいずれも腐食試験規格である２．５ｍΩ以下の値となり、合格となった。特に、プライマーＥについては抵抗変動の最大値が０．８ｍΩとなり、腐食試験規格の２．５ｍΩよりも大幅に小さな値となった。 On the other hand, the primers C, D and E all passed the corrosion test standard of 2.5 mΩ or less. In particular, for the primer E, the maximum resistance fluctuation was 0.8 mΩ, which was much smaller than the corrosion test standard of 2.5 mΩ.
続いて絶縁樹脂密着力検証試験について説明する。
絶縁樹脂密着力検証試験では、樹脂封止許容領域２８に形成した樹脂封止部２９の中でも、特に、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を覆う絶縁樹脂２９Ａの密着性について検証するために、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面を絶縁樹脂２９Ａで覆った構成をモデル化したサンプルとして図９（ａ），（ｂ）に示すような、せん断引張試験片７０を作製した。
なお、図９（ａ）は、せん断引張試験片７０の平面図であり、図９（ｂ）は、せん断引張試験片７０の側面図である。
Next, the insulating resin adhesion verification test will be described.
In the insulating resin adhesion strength verification test, in order to verify the adhesion of the insulating resin 29A that covers the surface of the distal end side core wire covering portion 44T among the resin sealing portions 29 formed in the resin sealing allowable region 28, A shear tensile test piece 70 as shown in FIGS. 9 (a) and 9 (b) was produced as a sample modeling the configuration in which the surface of the side core wire covering portion 44T was covered with the insulating resin 29A.
9A is a plan view of the shear tensile test piece 70, and FIG. 9B is a side view of the shear tensile test piece 70.
さらに、絶縁樹脂密着力検証試験では、せん断引張試験片７０を上述した表面処理の種類ごとに１０個ずつ作製し、それぞれについて引張強度を測定し、これら値を基に、表面処理の種類ごとにおける引張強度の平均値を算出した。 Furthermore, in the insulating resin adhesion verification test, ten shear tensile test pieces 70 were prepared for each type of surface treatment described above, the tensile strength was measured for each type, and based on these values, The average value of the tensile strength was calculated.
せん断引張試験片７０の作製手順、及び、せん断引張試験方法について、図１０を用いて簡単に説明する。
図１０（ａ１）に示すように、絶縁樹脂２９Ａの材料として用いられるポリオレフィン製のポリオレフィン板７１の表面に密着増強剤３２を出来るだけ薄く塗り、３０分程度、室温乾燥させる。一方、図１０（ａ２）に示すように、ガラス板７３に絶縁樹脂２９Ａの材料として用いられる紫外線硬化樹脂７４を塗る。
The production procedure of the shear tensile test piece 70 and the shear tensile test method will be briefly described with reference to FIG.
As shown in FIG. 10 (a1), the adhesion enhancer 32 is applied as thinly as possible on the surface of a polyolefin-made polyolefin plate 71 used as a material for the insulating resin 29A, and is dried at room temperature for about 30 minutes. On the other hand, as shown in FIG. 10 (a2), an ultraviolet curable resin 74 used as a material for the insulating resin 29A is applied to the glass plate 73.
なお、紫外線硬化樹脂７４の塗布部分の外周には、予め、樹脂流れ止めテープ７５を貼っている。また、図９（ａ），（ｂ）に示すように、ポリオレフィン板７１は、長さがｔＬ＝１００ｍｍ、幅がｔＷ＝２０ｍｍ、厚みがｔＴ＝３ｍｍである短冊状の板であり、ガラス板７３は、長手方向長さがＴＬ＝７０ｍｍ、幅方向長さがＴＷ＝５０ｍｍ、厚みがＴＴ＝５ｍｍの長方形状の板である。 In addition, the resin flow stop tape 75 is previously affixed on the outer periphery of the application part of the ultraviolet curable resin 74. Further, as shown in FIGS. 9A and 9B, the polyolefin plate 71 is a strip-shaped plate having a length t L = 100 mm, a width t W = 20 mm, and a thickness t T = 3 mm. The glass plate 73 is a rectangular plate having a length in the longitudinal direction of T L = 70 mm, a length in the width direction of T W = 50 mm, and a thickness of T T = 5 mm.
そして、図１０（ｂ）に示すように、ガラス板７３を裏にして、ガラス板７３の紫外線硬化樹脂７４の塗布部分とポリオレフィン板７１の密着増強剤３２の塗布部分とを重ね合わせ、紫外線光ＵＶを照射させる。 Then, as shown in FIG. 10B, with the glass plate 73 on the back, the application portion of the ultraviolet curable resin 74 of the glass plate 73 and the application portion of the adhesion enhancer 32 of the polyolefin plate 71 are overlapped to produce ultraviolet light. Irradiate UV.
これにより、図９、及び、図１０（ｃ）に示すようなせん断引張試験片７０を作製することができる。 Thereby, the shear tensile test piece 70 as shown to FIG. 9 and FIG.10 (c) is producible.
なお、図９に示すように、せん断引張試験片７０は、ポリオレフィン板７１とガラス板７３との重合部分における重ね合わせ代がｔＡ＝１５ｍｍであり、重合部分（Ｓ）の面積は、３００ｍｍ２（＝１５（ｔＡ）×２０（ｔＷ））である。 As shown in FIG. 9, in the shear tensile test piece 70, the overlap margin at the polymerization portion of the polyolefin plate 71 and the glass plate 73 is t A = 15 mm, and the area of the polymerization portion (S) is 300 mm 2. (= 15 (t A ) × 20 (t W )).
上述したように作製したせん断引張試験片７０を、図１０（ｄ）に示すようなせん断引張装置に装着し、ガラス板７３に対してポリオレフィン板７１をチャック７６ａでせん断方向に引っ張り、せん断引張試力を測定する。 The shear tensile test piece 70 produced as described above is attached to a shear tension apparatus as shown in FIG. 10D, and the polyolefin plate 71 is pulled in the shear direction with the chuck 76a against the glass plate 73, and the shear tensile test is performed. Measure force.
絶縁樹脂密着力検証試験の結果として、表面処理の種類ごとに引張強度の平均値を表２に示す。なお、表面処理が未処理の場合、及び表面処理方法が放電の場合の各表面粗さは表２のとおりである。 Table 2 shows the average value of tensile strength for each type of surface treatment as a result of the insulating resin adhesion verification test. Table 2 shows the surface roughness when the surface treatment is untreated and when the surface treatment method is discharge.
これに対して、引張強度の平均値は、表面処理が放電加工の場合、プラズマ放電、コロナ放電のいずれにおいても未処理の場合と比較して大幅に高い値となった。
On the other hand, the average value of the tensile strength was significantly higher when the surface treatment was electrical discharge machining than when the surface treatment was untreated in both plasma discharge and corona discharge.
さらに、引張強度の平均値は、表面処理がプライマー処理の場合、プライマーＣ、Ｄ、Ｅは、プライマーＡ、Ｂよりも高い値となった。特に、プライマーＢについては表面処理が未処理による場合と引張強度の平均値が殆ど同じであったのに対して、プライマーＥについては他のプライマー処理の場合と比較して格段に引張強度の平均値が高くなった。 Furthermore, the average value of the tensile strength was higher for primers C, D and E than for primers A and B when the surface treatment was a primer treatment. In particular, the average value of the tensile strength of the primer B was almost the same as that when the surface treatment was untreated, whereas the average of the tensile strength of the primer E was much higher than that of the other primer treatment. The value became high.
さらにまた、上述した耐腐食試験、及び、絶縁樹脂密着力検証試験の結果を基に、表面処理の種類ごとの引張強度平均値と抵抗変化の最大値との関係は、図１１に示すとおりである。
なお、図１１は、先端側芯線被覆部４４Ｔに対する絶縁樹脂２９Ａの引張強度と、芯線圧着部２１ｂの抵抗変化（電線腐食）の関係を示すグラフである。
Furthermore, based on the results of the above-described corrosion resistance test and insulating resin adhesion verification test, the relationship between the average tensile strength and the maximum resistance change for each type of surface treatment is as shown in FIG. is there.
FIG. 11 is a graph showing the relationship between the tensile strength of the insulating resin 29A with respect to the distal end side core wire covering portion 44T and the resistance change (wire corrosion) of the core wire crimp portion 21b.
図１１中の折れ線グラフに示すとおり、耐腐食試験において、２．５ｍΩ未満で合格となる表面処理の場合、すなわち、表面処理がプラズマ放電、コロナ放電の場合、及び、プライマーＣ、Ｄ、Ｅの処理については、図１１中の棒グラフに示すとおり、絶縁樹脂密着力検証試験において、引張強度の平均値がいずれも１．３ＭＰａ以上となっていることがわかる。 As shown in the line graph in FIG. 11, in the corrosion resistance test, in the case of a surface treatment that passes at less than 2.5 mΩ, that is, in the case where the surface treatment is plasma discharge or corona discharge, and for the primers C, D, and E About a process, as shown in the bar graph in FIG. 11, in the insulation resin adhesive force verification test, it turns out that all the average values of tensile strength are 1.3 Mpa or more.
以上より、先端側芯線被覆部４４Ｔでの絶縁樹脂２９Ａが５０〜１００μｍにおいて電解液の浸入を防ぐためには、先端側芯線被覆部４４Ｔに対する絶縁樹脂２９Ａの密着強度として、引張強度が１．３ＭＰａ以上であれば、抵抗変動値が２．５ｍΩ未満となり、腐食試験規格を満足することが明らかとなった。 From the above, in order to prevent the electrolyte from entering when the insulating resin 29A at the tip-side core wire covering portion 44T is 50 to 100 μm, the tensile strength is 1.3 MPa or more as the adhesion strength of the insulating resin 29A to the tip-side core wire covering portion 44T. Then, the resistance fluctuation value was less than 2.5 mΩ, and it became clear that the corrosion test standard was satisfied.
そして、これら表面処理がプラズマ放電、コロナ放電の場合、及び、プライマーＣ、Ｄ、Ｅの処理については、引張強度の平均値がいずれも１．３ＭＰａ以上となっているとともに、抵抗変動値が２．５ｍΩ未満となっていることから侵食することのない十分な密着力を得ることができることも明らかとなった。 When these surface treatments are plasma discharge, corona discharge, and for the treatments of the primers C, D, and E, the average value of the tensile strength is 1.3 MPa or more and the resistance fluctuation value is 2 It was also revealed that a sufficient adhesion without erosion can be obtained because the thickness is less than 0.5 mΩ.
最後に、エアリーク試験について説明する。
まず、エアリーク試験の準備として圧着端子付電線に対して温度処理を施したものと施していないものとを用意した。
詳しくは、温度処理を施していない圧着端子付電線を、表３に示した表面処理の種類ごとに１０個ずつサンプルとして作製するとともに、温度処理を施した圧着端子付電線を、表３に示した表面処理の種類ごとに１０個ずつサンプルとして作製した。
Finally, the air leak test will be described.
First, as a preparation for an air leak test, a wire with a crimp terminal and a wire without a temperature treatment were prepared.
Specifically, 10 electric wires with crimp terminals not subjected to temperature treatment are prepared as samples for each type of surface treatment shown in Table 3, and electric wires with crimp terminals subjected to temperature treatment are shown in Table 3. Ten samples were prepared for each type of surface treatment.
なお、温度処理を施していない圧着端子付電線とは、上述したように、樹脂封止許容領域２８に絶縁樹脂２９Ａを塗布し、紫外線ＵＶ硬化させて樹脂封止許容領域２８に樹脂封止部２９を形成した圧着端子付電線であり、該樹脂封止部２９に対して温度処理を施していない圧着端子付電線である。 In addition, as described above, the electric wire with a crimp terminal that has not been subjected to temperature treatment is applied with the insulating resin 29A in the resin sealing allowable region 28 and cured by ultraviolet UV curing, and the resin sealing portion in the resin sealing allowable region 28. 29 is a wire with a crimp terminal in which the resin sealing portion 29 is not subjected to temperature treatment.
一方、温度処理を施した圧着端子付電線とは、樹脂封止許容領域２８に樹脂封止部２９を形成し、該樹脂封止部２９に対して１２０℃の温度の下、１２０時間晒すという温度処理を施した圧着端子付電線である。 On the other hand, the temperature-treated electric wire with a crimp terminal forms a resin sealing portion 29 in the resin sealing allowable region 28 and is exposed to the resin sealing portion 29 at a temperature of 120 ° C. for 120 hours. It is an electric wire with a crimp terminal subjected to temperature treatment.
その後、エアリーク試験として、これら圧着端子付電線を、サンプルごとに図１２に示すように、これら圧着端子付電線の圧着端子部分を容器８３に貯溜した水Ｗに浸すとともに、圧着端子部分と反対側の端部に、加圧空気供給装置８４の側から延びるエアチューブ８２を接続し、加圧空気供給装置８４から５０ｋＰａの空気圧で３０秒間、加圧空気を注入し、電線接続部分２１から気泡が発生するか否かによって、エア漏れが生じているか否かの検証を行った。 Then, as an air leak test, these crimped terminal-attached electric wires are immersed in water W stored in the container 83, and the opposite side of the crimp terminal part as shown in FIG. The air tube 82 extending from the pressurized air supply device 84 side is connected to the end of the compressed air supply air, pressurized air is injected from the pressurized air supply device 84 at an air pressure of 50 kPa for 30 seconds, and bubbles are generated from the wire connection portion 21. It was verified whether air leakage occurred depending on whether it occurred.
なお、加圧空気供給装置８４は、レギュレータ８４ａ、及び、図示しないエアコンプレッサなどで構成している。
その結果、耐腐食試験は表３のような結果となった。
The pressurized air supply device 84 includes a regulator 84a and an air compressor (not shown).
As a result, the corrosion resistance test was as shown in Table 3.
なお、１０個のサンプルのうち、全てのサンプルについて樹脂封止部２９から気泡が発生しなかった場合には、「○」（合格）とし、１０個のサンプルのうち、１つでも気泡が発生したもの、すなわち、エア漏れがあった場合には、「×」（不合格）とした。 In addition, when no bubbles were generated from the resin sealing portion 29 for all the samples among the 10 samples, “◯” (passed) was set, and even one of the 10 samples generated bubbles. In other words, when there was an air leak, “x” (failed) was assigned.
詳しくは、電線４０の先端側芯線被覆部４４Ｔに対する表面処理が未処理であるものに関しては、本試験前に温度処理を施していない場合、１０個のサンプルのうち、電線接続部分２１から気泡が発生しなかったサンプルは、７つだけであり、不合格であった。一方、本試験前に温度処理を施した場合においては、１０個のサンプルのうち、電線接続部分２１から気泡が発生しなかったサンプルは、１つだけであり、不合格であった。
なお、電線４０の先端側芯線被覆部４４Ｔに対する表面処理が未処理であるものに関するエアリーク試験の結果より、本試験前に温度処理を施した場合には、温度処理を施していない場合と比較して電線接続部分２１から気泡が発生したサンプル数がより多くなることが明らかとなった。
これは、樹脂封止部２９の材料である絶縁樹脂２９Ａと、芯線被覆部４４の材料である絶縁被覆４４Ａとのそれぞれが熱膨張し、これら材料の熱膨張率の違いにより、芯線被覆部４４に対して樹脂封止部２９が剥離したためであると考えられる。
Specifically, regarding the untreated surface treatment of the tip side core wire covering portion 44T of the electric wire 40, if no temperature treatment is performed before the test, bubbles are generated from the electric wire connection portion 21 among the ten samples. There were only 7 samples that did not occur and were rejected. On the other hand, in the case where the temperature treatment was performed before this test, out of the 10 samples, only one sample in which no bubbles were generated from the wire connection portion 21 was rejected.
In addition, from the result of the air leak test regarding the untreated surface treatment for the tip-side core wire covering portion 44T of the electric wire 40, when the temperature treatment was performed before this test, it was compared with the case where the temperature treatment was not performed. Thus, it became clear that the number of samples in which bubbles were generated from the wire connection portion 21 was increased.
This is because the insulating resin 29A, which is the material of the resin sealing portion 29, and the insulating coating 44A, which is the material of the core wire covering portion 44, thermally expand, and the core wire covering portion 44 is different due to the difference in the coefficient of thermal expansion between these materials. This is probably because the resin sealing portion 29 peeled off.
これに対して、表３に示すように、電線４０の先端側芯線被覆部４４Ｔに対する表面処理が放電加工であるもの、すなわち、プラズマ放電、コロナ放電のいずれの場合においては、本試験前に温度処理を施しているか否かに関わらず、１０個のサンプルの全てについて電線接続部分２１から気泡が発生したものはなく、合格であった。 On the other hand, as shown in Table 3, in the case where the surface treatment for the tip side core wire covering portion 44T of the electric wire 40 is electric discharge machining, that is, in any case of plasma discharge or corona discharge, Regardless of whether or not the treatment was performed, none of the ten samples had air bubbles generated from the wire connection portion 21 and passed.
また、電線４０の先端側芯線被覆部４４Ｔに対する表面処理がプライマー処理の中でもプライマーＡ、Ｂによる処理であるものに関しては、本試験前に温度処理を施していない場合、１０個のサンプルのうち、電線接続部分２１から気泡が発生しなかったサンプルは、それぞれ５つ、６つだけであり、いずれも不合格であった。一方、本試験前に温度処理を施した場合、１０個のサンプルのうち、電線接続部分２１から気泡が発生しなかったものは、それぞれ３つ、５つだけであり、いずれも不合格であった。 In addition, regarding the surface treatment for the tip side core wire covering portion 44T of the electric wire 40 that is the treatment with the primers A and B among the primer treatments, when the temperature treatment is not performed before this test, There were only 5 and 6 samples, respectively, in which no bubbles were generated from the wire connection portion 21, and both samples were unacceptable. On the other hand, when the temperature treatment was performed before this test, among the 10 samples, only 3 or 5 bubbles were not generated from the wire connection portion 21, respectively. It was.
これに対して、プライマーＣ、Ｄ、Ｅによる処理のものに関しては、本試験前に温度処理を施しているか否かに関わらず、それぞれ１０個のサンプルの全てにおいて電線接続部分２１から気泡が発生したものはなく、いずれも合格であった。 On the other hand, for the samples treated with the primers C, D, and E, bubbles were generated from the wire connection portion 21 in all 10 samples regardless of whether or not the temperature treatment was performed before this test. None of them were successful.
以上、詳述したような耐腐食試験、絶縁樹脂密着力検証試験、エアリーク試験の３つの試験を行った結果、先端側芯線被覆部４４Ｔに対して上述した所定の表面処理を施すことにより、未処理の場合と比較して前記絶縁樹脂２９Ａを先端側芯線被覆部４４Ｔに対して強固に密着させることができ、先端側芯線被覆部４４Ｔを覆った絶縁樹脂２９Ａが剥離せず、先端側芯線被覆部４４Ｔと絶縁樹脂２９Ａとの間から樹脂封止部２９に封止された絶縁被覆圧着部２１ａに電解液が浸入することを防ぐことができることが明かとなった。 As described above, as a result of performing the three tests of the corrosion resistance test, the insulating resin adhesion test, and the air leak test as described in detail, the tip surface core wire covering portion 44T is not subjected to the predetermined surface treatment. Compared to the case of the treatment, the insulating resin 29A can be firmly adhered to the distal end side core wire covering portion 44T, and the insulating resin 29A covering the distal end side core wire covering portion 44T does not peel off, and the distal end side core wire covering It has been clarified that the electrolyte solution can be prevented from entering the insulating coating crimp portion 21a sealed by the resin sealing portion 29 from between the portion 44T and the insulating resin 29A.
すなわち、先端側芯線被覆部４４Ｔに対して上述した所定の表面処理を施した圧着端子付電線１，２は、電線先端部４０Ｔの腐食の発生を防止し、腐食に対する信頼性の向上を図ることができることが明らかとなった。 That is, the crimped terminal-attached wires 1 and 2 that have been subjected to the above-described predetermined surface treatment on the tip-side core wire covering portion 44T can prevent corrosion of the wire tip portion 40T and improve the reliability against corrosion. It became clear that it was possible.
特に、表面処理方法が放電加工の場合、電線先端部４０Ｔの絶縁被覆４４Ａの表面を、算術平均粗さが０．７μｍ以上となる粗表面３１で構成することにより、前記絶縁樹脂２９Ａの先端側芯線被覆部４４Ｔに対する密着性向上に有効であり、腐食の発生を防止し、腐食に対する信頼性の向上を図ることができることが明らかとなった。 In particular, when the surface treatment method is electrical discharge machining, the surface of the insulating coating 44A of the wire tip 40T is constituted by a rough surface 31 having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more, whereby the tip side of the insulating resin 29A is formed. It has been found that it is effective for improving the adhesion to the core wire covering portion 44T, can prevent the occurrence of corrosion, and can improve the reliability against corrosion.
また、表面処理方法がプライマー処理による場合、プライマーＣ、プライマーＤ、プライマーＥによる処理が、前記絶縁樹脂２９Ａの先端側芯線被覆部４４Ｔに対する密着性向上に有効であり、腐食の発生を防止し、腐食に対する信頼性の向上を図ることができることが明らかとなった。 Further, when the surface treatment method is primer treatment, the treatment with primer C, primer D, and primer E is effective in improving the adhesion of the insulating resin 29A to the tip-side core wire covering portion 44T, preventing the occurrence of corrosion, It was revealed that the reliability against corrosion can be improved.
この発明の構成と、上述した実施形態との対応において、
接続構造体は、圧着端子付電線１，２に対応し、以下同様に、
接続端子は、圧着端子１０に対応し、
導体圧着部は、芯線圧着部２１ｂに対応し、
導体は、芯線４３に対応し、
先端側導体被覆部は、先端側芯線被覆部４４Ｔに対応し、
導体露出部は、芯線露出部４５に対応し、
電線接続許容部は、ワイヤーバレル部１２、及び、インシュレーションバレル部１５に対応し、
絶縁樹脂密着性向上手段は、粗表面３１、及び、密着増強剤３２に対応し、
粗面加工は、プラズマ放電加工、及び、コロナ放電加工に対応するものとする。
In the correspondence between the configuration of the present invention and the above-described embodiment,
The connection structure corresponds to the electric wires 1 and 2 with crimp terminals, and the same applies to the following.
The connection terminal corresponds to the crimp terminal 10,
The conductor crimping part corresponds to the core wire crimping part 21b,
The conductor corresponds to the core wire 43,
The tip side conductor covering portion corresponds to the tip side core wire covering portion 44T,
The conductor exposed portion corresponds to the core wire exposed portion 45,
The wire connection permission portion corresponds to the wire barrel portion 12 and the insulation barrel portion 15,
The insulating resin adhesion improving means corresponds to the rough surface 31 and the adhesion enhancing agent 32,
The rough surface processing corresponds to plasma electric discharge machining and corona electric discharge machining.
本発明は、上述した実施形態に限定せず、様々な実施形態で構成することができる。
例えば、電線先端部４０Ｔの表面を、上述した粗表面３１で構成する方法は、上述したプラズマ放電加工、及び、コロナ放電加工に限らず、その他の放電加工であってもよく、さらには、サンドブラストによる加工など、他の粗面加工であってもよい。
The present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be configured in various embodiments.
For example, the method of forming the surface of the wire tip portion 40T with the rough surface 31 described above is not limited to the above-described plasma electric discharge machining and corona electric discharge machining, and may be other electric discharge machining, and further, sandblasting Other rough surface processing, such as processing by, may be used.
電線先端部４０Ｔの表面に塗布する密着増強剤３２は、上述したプライマーＣ、Ｄ、Ｅに限らず、電線先端部４０Ｔの表面に対する絶縁樹脂２９Ａの密着性が向上するプライマーであれば、その他のプライマーであってもよい。 The adhesion enhancer 32 applied to the surface of the wire tip 40T is not limited to the above-described primers C, D, and E, and any other primer can be used as long as the adhesion of the insulating resin 29A to the surface of the wire tip 40T is improved. It may be a primer.
また、圧着端子付電線１，２の製造方法は、図４に示した製造方法に限定せず、それ以外の製造方法であってもよい。
例えば、電線先端部４０Ｔに、粗面加工、或いは、プライマー処理を施す前に、予め絶縁被覆４４Ａを剥がして芯線露出部４５を形成しておき、先端側芯線被覆部４４Ｔの表面に対して粗面加工、或いは、プライマー処理を施してもよい。
Moreover, the manufacturing method of the electric wire 1 and 2 with a crimp terminal is not limited to the manufacturing method shown in FIG. 4, The manufacturing method other than that may be sufficient.
For example, before subjecting the wire tip portion 40T to rough surface processing or primer treatment, the insulation coating 44A is peeled off in advance to form the core wire exposed portion 45, and the surface of the tip side core wire coating portion 44T is roughened. Surface processing or primer treatment may be performed.
これにより、先端側芯線被覆部４４Ｔにおける芯線露出部４５との境界部分の芯線被覆部４４の縁部分に対しても、しっかりと粗面加工、或いは、プライマー処理を施すことができ、先端側芯線被覆部４４Ｔに対する絶縁被覆４４Ａの密着性を高めることができるという効果を得ることができる。 Thereby, the rough surface processing or the primer treatment can be firmly applied to the edge portion of the core wire covering portion 44 at the boundary portion with the core wire exposed portion 45 in the front end side core wire covering portion 44T. An effect that the adhesion of the insulating coating 44A to the coating portion 44T can be improved can be obtained.
１…圧着端子付電線
１０…圧着端子
１２…ワイヤーバレル部
１５…インシュレーションバレル部
３１…粗表面
３２…密着増強剤
２９…樹脂封止部
２９Ａ…樹脂封止部
４０…電線
４０Ｔ…電線先端部
４４Ａ…絶縁被覆
４３…芯線
４４…芯線被覆部
４４Ｔ…先端側芯線被覆部
４５…芯線露出部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Electric wire with a crimp terminal 10 ... Crimp terminal 12 ... Wire barrel part 15 ... Insulation barrel part 31 ... Rough surface 32 ... Adhesion enhancer 29 ... Resin sealing part 29A ... Resin sealing part 40 ... Electric wire 40T ... Electric wire tip part 44A ... Insulation coating 43 ... Core wire 44 ... Core wire coating part 44T ... Tip side core wire coating part 45 ... Core wire exposed part
Claims (9)
前記導体被覆部における先端側の先端側導体被覆部の圧着を許容するインシュレーションバレル部と、前記導体露出部の圧着を許容するワイヤーバレル部とで構成され、前記先端側導体被覆部及び前記導体露出部で構成する電線先端部の接続を許容する電線接続許容部を備えた接続端子と、
前記電線接続許容部に接続した前記電線先端部及び前記電線接続許容部を封止する絶縁樹脂とで構成した接続構造体であって、
前記先端側導体被覆部を、
前記インシュレーションバレル部により圧着する先端側導体被覆圧着部と、前記導体被覆部の先端側における、該先端側導体被覆圧着部分よりも後方側部分に位置するとともに、前記インシュレーションバレル部により圧着されない先端側導体被覆非圧着部とで構成し、
前記先端側導体被覆圧着部を前記インシュレーションバレル部で圧着した絶縁被覆圧着部には、周方向において、前記インシュレーションバレル部により圧着されずに前記先端側導体被覆圧着部が露出する部分を備え、
前記導体露出部を前記ワイヤーバレル部で圧着した導体圧着部、前記絶縁被覆圧着部、及び、前記先端側導体被覆非圧着部を、前記絶縁樹脂によって前記電線の長手方向に亘って封止する構成とし、
前記電線先端部の少なくとも前記先端側導体被覆部に、前記絶縁樹脂との密着力を前記先端側導体被覆部に対する前記絶縁樹脂の引張強度を１．３ＭＰａ以上にまで高める絶縁樹脂密着性向上手段を形成した
接続構造体。 A conductor covering portion in which a conductor is covered with an insulating coating, and an electric wire configured by a conductor exposed portion in which the insulating coating on the tip side is removed to expose the conductor;
An insulation barrel portion that permits crimping of the distal end side conductor covering portion on the distal end side of the conductor covering portion, and a wire barrel portion that permits crimping of the conductor exposed portion, and the distal end side conductor covering portion and the conductor A connection terminal provided with a wire connection permission portion that allows connection of the wire tip portion constituted by the exposed portion; and
A connection structure configured with an insulating resin that seals the wire tip and the wire connection allowance connected to the wire connection allowance;
The tip side conductor covering portion,
A tip-side conductor-covered crimping portion that is crimped by the insulation barrel portion, and a rear-side portion of the tip-side conductor-covered crimping portion of the conductor-covering portion from the tip-side conductor-covered crimped portion, and is not crimped by the insulation barrel portion Consists of a non-crimped part with a conductor-coated end,
The insulation coating crimping portion obtained by crimping the tip side conductor covering crimping portion with the insulation barrel portion includes a portion in the circumferential direction where the tip side conductor covering crimping portion is exposed without being crimped by the insulation barrel portion. ,
A structure in which the conductor crimping portion obtained by crimping the conductor exposed portion at the wire barrel portion, the insulating coating crimping portion, and the tip-side conductor coating non-crimping portion are sealed in the longitudinal direction of the electric wire by the insulating resin. age,
Insulating resin adhesion improving means for increasing the tensile strength of the insulating resin to 1.3 MPa or more with respect to the insulating resin on at least the front end side conductor covering portion of the electric wire front end portion. The formed connection structure.
前記一対のインシュレーションバレル片のうち、前記一方側と前記他方側とを、前記接続端子の長手方向において互いにずらした位置から延出するとともに、前記先端側導体被覆部をかしめて圧着した状態において、前記前記インシュレーションバレル部が周方向において閉じないように、前記先端側導体被覆圧着部の周方向に沿って延出した
請求項１に記載の接続構造体。 The insulation barrel portion includes a barrel bottom portion and a pair of insulation barrel pieces extending from one side and the other side in the width direction of the barrel bottom portion,
Of the pair of insulation barrel pieces, the one side and the other side extend from positions shifted from each other in the longitudinal direction of the connection terminal, and the tip side conductor covering portion is crimped and crimped. The connection structure according to claim 1, wherein the connection structure body extends along a circumferential direction of the tip-side conductor-coated crimping portion so that the insulation barrel portion does not close in the circumferential direction .
請求項１、又は２に記載の接続構造体。 The connection structure according to claim 1 , wherein the insulating resin adhesion improving means is configured by a rough surface having an arithmetic average roughness of 0.7 μm or more on the surface of the tip-side conductor covering portion.
請求項３に記載の接続構造体。 The connection structure according to claim 3 , wherein the rough surface is formed by roughening.
請求項１乃至４のうちいずれかに記載の接続構造体。 The connection structure according to any one of claims 1 to 4 , wherein the insulating resin adhesion improving means is composed of an adhesion enhancer that adheres to the surface of the tip-side conductor covering portion.
請求項１乃至５のうちいずれかに記載の接続構造体。 The connection structure according to any one of claims 1 to 5 , wherein the insulating resin is a resin having a viscosity of 2,000 to 20,000 mPa · s.
ショアＤ硬度が４０〜８０、金属に対する接着強度が−４０℃〜１２５℃の範囲において３ＭＰａ以上、且つ、弾性率が２００ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下の樹脂とした
請求項１乃至６のうちいずれかに記載の接続構造体。 The insulating resin,
The resin according to any one of claims 1 to 6 , wherein a resin having a Shore D hardness of 40 to 80 and an adhesive strength to a metal of -40 ° C to 125 ° C of 3 MPa or more and an elastic modulus of 200 MPa to 1000 MPa is used. Connection structure.
２時間の煮沸の下で吸水率が１％以下である樹脂とした
請求項１または７に記載の接続構造体。 The insulating resin,
The connection structure according to claim 1 or 7 , wherein the resin has a water absorption of 1% or less under boiling for 2 hours.
シリコン系、アクリル系、ウレタン系、ポリアミド系、エポキシ系、フッ素系、ポリビニルブチラール系、フェノール系、ポリイミド系、アクリルゴム系のうち少なくともいずれかの樹脂とした
請求項１または８に記載の接続構造体。 The insulating resin,
The connection structure according to claim 1 or 8 , wherein the connection structure is made of at least one of silicon, acrylic, urethane, polyamide, epoxy, fluorine, polyvinyl butyral, phenol, polyimide, and acrylic rubber. body.
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