JP5354954B2 - プレス成形用アルミニウム合金板 - Google Patents
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Description
例えば、Al−Mg−Si系アルミニウム合金板の集合組織において、少なくともCube方位の方位密度をプレス成形の種類に応じて制御することにより、該プレス成形性に合わせた改善を行うことができることが提案されている(特許文献1)。
該アルミニウム合金板の集合組織について、CR方位({001}<520>、以下同じ)の方位密度が、CR方位以外のいずれの方位の方位密度よりも高いことを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板にある(請求項1)。
本発明の他の態様は、Mg:1.5〜6.5%(質量%、以下同様)を含有し、さらに、Mn:1.5%以下、Fe:0.7%以下、Si:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.4%以下、Zr:0.3%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち1種又は2種以上を含有し、残部は不可避的不純物及びアルミニウムからなるプレス成形用アルミニウム合金板であって、
該アルミニウム合金板の集合組織について、CR方位({001}<520>、以下同じ)の方位密度が、CR方位以外のいずれの方位の方位密度よりも高いことを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板にある(請求項2)。
本発明のさらに他の態様は、Mn:0.3〜2.0%(質量%、以下同様)を含有し、さらに、Mg:1.5%以下、Si:1.0%以下、Fe:1.0%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.5%以下、Zr:0.5%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち1種又は2種以上を含有し、残部は不可避的不純物及びアルミニウムからなるプレス成形用アルミニウム合金板であって、
該アルミニウム合金板の集合組織について、CR方位({001}<520>、以下同じ)の方位密度が、CR方位以外のいずれの方位の方位密度よりも高いことを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板にある(請求項3)。
このように、本発明によれば、等二軸変形、平面ひずみ変形、及び一軸変形での破断限界を高めて、プレス成形に適したプレス成形用アルミニウム合金板を得ることができる。
ここで、アルミニウム合金の集合組織について説明する。アルミニウム合金等の多結晶材料は、いくつかの特定方位に結晶粒が配向した組織、すなわち集合組織を持つことが多い。上記方位としては、CR方位、Cube方位、Goss方位、Brass方位、S方位、Copper方位、RW方位、PP方位等がある。
また、結晶方位が均一に分散して集積がないとき、集合組織はランダムであるという。
また、集合組織の体積分率が変化すると、塑性異方性が変化することが知られている。
CR方位:{001}<520>、
Cube方位:{001}<100>、
Goss方位:{011}<100>、
Brass方位:{011}<211>、
S方位:{123}<634>、
Copper方位:{112}<111>、
RW方位:{001}<110>、
PP方位:{011}<122>。
本発明ではこれらの方位から±10度以内の方位のずれは同一の方位であると定義する。ただし、Copper方位及びS方位に関しては、±9度以内の方位のずれは同一の方位であると定義する。
具体的には、X線回折装置で測定した極点図から、3次元方位解析によりODFを求めることで、各結晶方位の方位密度を求める。ODFはBungeの提唱した級数展開法により偶数項の展開次数を22次、奇数項の展開次数を19次として計算する。なお、方位密度は、特定方位の方位密度とランダム方位を有する試料の方位密度との比で示し、ランダム比と表記する。ランダム強度Irは検体試料強度Icから次式により算出する。
この場合には、特に、等二軸変形、平面ひずみ変形、及び一軸変形での破断限界を高めることができる。
上記CR方位の方位密度が10未満の場合には、上記各変形での破断限界が低下し、成形性が劣化するおそれがある。
この場合には、特に、等二軸変形、平面ひずみ変形、及び一軸変形での破断限界を高めることができる。
上記CR方位以外の方位としては、上記Cube方位、Goss方位、Brass方位、S方位、Copper方位、RW方位、PP方位等が挙げられる。
Siの含有量が0.2%未満の場合には、150℃〜200℃の範囲内で10〜60分保持する熱処理で十分なベークハード性を得ることができないおそれがある。一方、Siの含有量が2.0%を超える場合には、成形加工時の耐力が高くなり、離型により材料の弾性変形分が形状回復(弾性回復)するスプリングバックが大きくなる問題が生じる。成形性が劣化するおそれがある。また、Siの含有量が0.2%未満あるいは2.0%超えの場合には、CR方位の方位密度が低くなりやすく、成形性が劣化するおそれがある。
Siの含有量は、更に好ましくは0.8〜1.2%である。
Mgは、上述のSiと同様にベークハード性を得るために必要であり、Mg2Si等のMg−Si系化合物を形成して強度を高めるよう機能する。
Mgの含有量が0.2%未満の場合には、150℃〜200℃の範囲内で10〜60分保持する熱処理で十分なベークハード性を得ることができないおそれがある。一方、Mgの含有量が1.5%を超える場合には、溶体化処理後もしくは最終熱処理完了後の耐力が高くなり、スプリングバックが大きくなるおそれがある。また、上記Mgの含有量が0.2%未満もしくは1.5%超えの場合には、CR方位の方位密度が低くなりやすく、成形性が劣化するおそれがある。
Mgの含有量は、更に好ましくは0.3〜0.7%である。
Cuは、強度を高め、成形性を向上させるよう機能する。Cuの含有量が1.0%を超える場合には、耐食性を劣化させるおそれがある。
Fe、Mn、Cr、V、Zrは、強度を高め、結晶粒を微細化して成形加工時の肌荒れを防止するよう機能する。Fe、Mn、Cr、V、Zrの含有量が上述の範囲を超える場合には、CR方位の方位密度が低くなりやすく、成形性が劣化するおそれがある。
Ti、Bは、鋳造組織を微細化して成形性を向上させるよう機能する。Ti、Bの含有量が、上述の範囲を超える場合には、CR方位の方位密度が低くなりやすく、成形性が劣化するおそれがある。
本例は、本発明のプレス成形用アルミニウム合金板にかかる実施例及び比較例として、プレス成形用アルミニウム合金板(試料E1〜試料E10、及び試料C1〜試料C10)を製造した。これらの実施例は、本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれに限定されるものではない。
以下、これを詳説する。
まず、表1に示す組成を有し、残部が不可避的不純物とアルミニウムとからなる鋳塊(合金A〜合金J)をDC鋳造法(Direct Chill Casting Process)と呼ばれる半連続鋳造方法により造塊した。得られた鋳塊を550℃で6時間の均質化処理を行った後、室温まで冷却した。
続いて、図1(a)に示すように、熱間圧延方向(矢印A)に対して0°方向(矢印B)、あるいは図1(b)に示すように、熱間圧延方向(矢印C)に対して90°方向(矢印D)で冷間圧延を行って1.0mmの冷間圧延板とした。
更に、540℃で20秒の溶体化処理を行い、30℃/sの冷却速度で室温まで焼入れした。
焼入れ後、3分後に100℃で1時間の熱処理を行った。これにより、プレス成形用アルミニウム合金板(試料E1〜試料E10、及び試料C1〜試料C10)を得た。
表2及び表3に、上記試料E1〜試料E10、及び試料C1〜試料C10について、用いた合金の種類、熱間圧延方向に対する冷間圧延方向を示す。
結晶方位分布関数(ODF)は、X線回折装置(株式会社リガク製RINT2000)で測定した極点図から、3次元方位解析によりODFを求めることで、各結晶方位の方位密度を求めた。ODFはBungeの提唱した級数展開法により偶数項の展開次数を22次、奇数項の展開次数を19次として計算した。なお、方位密度は、特定方位の方位密度とランダム方位を有する試料の方位密度との比で示し、ランダム比と表記した。ランダム強度Irは検体試料強度Icから次式により算出した。
成形性は、等二軸変形、平面ひずみ変形、及び一軸変形の破断限界ひずみを測定することにより評価した。
(等二軸変形)
等二軸変形の破断限界ひずみは、φ6.3mmのスクライブドサークルを転写したブランクを用い、パンチ径:φ50mm、成形速度:2mm/s、ブランクサイズ:100mm×100mmの成形条件にて成形試験を行った後、破断限界ひずみの測定を行った。
潤滑剤として、高粘度鉱油を両面に塗布したビニールシートをパンチとブランクの間に挿入して用いた。
破断限界は0.40以上を合格とし、0.40未満を不合格とした。
平面ひずみ変形は、上記等二軸変形の破断限界ひずみ測定方法の、潤滑剤を変更し、低粘度鉱油をブランクに塗布して行った。
破断限界は0.30以上を合格とし、0.30未満を不合格とした。
一軸変形での破断限界ひずみは、φ6.35mmのスクライブドサークルを転写したJIS5号試験片を用い、引っ張り試験を行い、破断限界ひずみの測定を行った。
破断限界は0.40以上を合格とし、0.40未満を不合格とした。
(評価)
成形性は、等二軸変形、平面ひずみ変形、一軸変形のいずれにおいても合格である場合を合格(評価○)とし、いずれか一つでも不合格がある場合を不合格(評価×)とした。
また、一例として、耐力を表2及び表3に併せて示す。
そして、上記試料E1〜試料E10は、成形性ついても良好な結果を示した。
これにより、本発明によれば、等二軸変形、平面ひずみ変形、及び一軸変形での破断限界を高めて、プレス成形に適したプレス成形用アルミニウム合金板を得ることができることがわかる。
本例では、本発明のプレス成形用アルミニウム合金板にかかる実施例及び比較例として、Al−Mg系合金からなるプレス成形用アルミニウム合金板(試料E11〜試料E14、及び試料C11〜試料C14)を製造した。これらの実施例は、本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれに限定されるものではない。以下、これを詳説する。
まず、表4に示す組成を有し、残部が不可避的不純物とアルミニウムとからなる鋳塊(合金K〜合金N)をDC鋳造法と呼ばれる半連続鋳造方法により造塊した。得られた鋳塊に対して480℃で6時間の均質化処理を行った後、室温まで冷却した。
本例では、本発明のプレス成形用アルミニウム合金板にかかる実施例及び比較例として、Al−Mn系合金からなるプレス成形用アルミニウム合金板(試料E15〜試料E18、及び試料C15〜試料C18)を製造した。これらの実施例は、本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれに限定されるものではない。以下、これを詳説する。
まず、表6に示す組成を有し、残部が不可避的不純物とアルミニウムとからなる鋳塊(合金O〜合金R)をDC鋳造法と呼ばれる半連続鋳造方法により造塊した。得られた鋳塊に対して580℃で6時間の均質化処理を行った後、室温まで冷却した。
Claims (5)
- Si:0.2%〜2.0%(質量%、以下同様)、Mg:0.2%〜1.5%を含有し、さらに、Cu:1.0%以下、Zn:0.5%以下、Fe:0.5%以下、Mn:0.3%以下、Cr:0.3%以下、V:0.2%以下、Zr:0.15%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005%以下のうち1種又は2種以上を含有し、残部は不可避的不純物及びアルミニウムからなるプレス成形用アルミニウム合金板であって、
該アルミニウム合金板の集合組織について、CR方位({001}<520>、以下同じ)の方位密度が、CR方位以外のいずれの方位の方位密度よりも高いことを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板。 - Mg:1.5〜6.5%(質量%、以下同様)を含有し、さらに、Mn:1.5%以下、Fe:0.7%以下、Si:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.4%以下、Zr:0.3%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち1種又は2種以上を含有し、残部は不可避的不純物及びアルミニウムからなるプレス成形用アルミニウム合金板であって、
該アルミニウム合金板の集合組織について、CR方位({001}<520>、以下同じ)の方位密度が、CR方位以外のいずれの方位の方位密度よりも高いことを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板。 - Mn:0.3〜2.0%(質量%、以下同様)を含有し、さらに、Mg:1.5%以下、Si:1.0%以下、Fe:1.0%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.5%以下、Zr:0.5%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち1種又は2種以上を含有し、残部は不可避的不純物及びアルミニウムからなるプレス成形用アルミニウム合金板であって、
該アルミニウム合金板の集合組織について、CR方位({001}<520>、以下同じ)の方位密度が、CR方位以外のいずれの方位の方位密度よりも高いことを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板。 - 請求項1〜3のいずれか1項において、上記CR方位の方位密度が10以上(ランダム比、以下同じ)であることを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板。
- 請求項1〜4のいずれか1項において、上記CR方位以外の方位が全て10未満であることを特徴とするプレス成形用アルミニウム合金板。
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