JP5328353B2 - Pbフリー銅合金摺動材料及びその製造方法 - Google Patents
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Description
Sn:本発明において、Snはマトリックスを強靭にするとともに、再結晶温度を高め、焼結組織に影響する元素である。Snの含有量が1質量%未満であると、銅合金の再結晶温度が低くなりすぎ、(3)焼結方法の段落で説明するように、Biが優先的に銅合金粉末表面を覆い、硬質粒子と銅マトリックスが接合されにくくなる。一方、Snの含有量が15質量%以上であると、Cu−Sn系金属間化合物が生成するために銅合金マトリックスが脆くなり、摺動初期の耐焼付性が低下する。好ましいSnの含有量は2〜10質量%であり、より好ましくは2〜6質量%である。
硬質粒子としては、Fe3P、Fe2PなどのFe−P系化合物を使用する。この硬質粒子は、焼結中に銅マトリックスとの拡散接合が起こり易くかつ硬度が適切である。
上記以外の成分は不純物であり、特にPbは不純物レベルでしか許容されない。
本発明のCu−Sn−Bi‐硬質粒子系焼結材料の基本的組織構成相は、銅マトリックス、Bi相、硬質粒子であり、銅マトリックスを構成する粒子の境界にBi相と硬質粒子が存在している点では特許文献1、2に示されている従来材料の組織と同じである。本発明の組織上の特長点は、摺動面においてすべての硬質粒子が銅マトリックスと接合しているところにある。この点に関連して、硬質粒子は銅マトリックスと相互拡散し易いリン化物であると、硬質物中のPとマトリックスのCuとの間で相互拡散が起こり、Bi相を介在しないで接合した硬質粒子と銅マトリックスの接合強度が高くなる。さらに、焼結法としては特許文献2で行われている高周波誘導加熱焼結ではなく、電気抵抗加熱炉焼結が好ましい。
本発明において、後述の焼結方法によると、焼結材料のすべての硬質粒子を銅マトリックスと接合させることができる。但し、摺動面及び摺動予定面、即ち摺動部材の寿命中に起こる摩耗深さが分かっている場合は、例えば、ATブシュの摩耗予定深さが10〜80μm程度である場合は、この深さについて所定接合状態が得られていることで充分である。
本発明においては、Fe−P系化合物硬質粒子とCu−Sn−Bi系合金の焼結が行われる。粉末の原料は、アトマイズ粉末などがある。
従来技術も引用しながら本発明の組織制御を説明する。
特許文献1の組織制御方法は、硬質粒子とBi相が混在するようにするものである。硬質粒子としてFe−P系化合物が使用されていない。また、硬質粒子の中にはBi相のみと接しており、銅マトリックスと接合していないものが含まれている。
特許文献2の組織制御方法は、個々の硬質粒子に着目すると、硬質粒子は長さで半分以下がBi相に取りこまれている。これに対して本発明では、個々の硬質粒子のBi相への取込み(硬質物接触比率)に関しては50%以下でも以上でもよいが、100%(硬質粒子が銅マトリックスと完全に非接触)ではない。次に、特許文献2の制組織御方法は、硬質粒子全体に着目すると、硬質粒子はできるだけ多くの割合でBi相に接触しないものであるが、本発明はBi相との接触割合に関しては限定されない。但し、硬質粒子は全部が銅マトリックスと接触するものである。また、本発明の特徴である全硬質粒子の銅マトリックスとの接触を実現するためには、電気炉焼結において次の焼結過程の制御が重要である。
前者のFe−P系化合物が銅マトリックスと焼結・接合する過程では、400℃以上でFe−P系化合物が存在する場合は、そのPがCu−Sn−Bi系合金粉末表面を脱酸して、粉末表面の活性化度を高めることによってFe−P系化合物と銅マトリックスの接合が進む。この脱酸及び硬質粒子の接合は焼結中の昇温時の温度上昇勾配が小さい方が起こり易い。好ましくは、室温〜600℃の温度領域で300〜1000℃/minの温度上昇勾配が好ましい。この温度上昇勾配が低すぎると、Pによる脱酸効果が昇温中になくなってしまい、一方高すぎるとBiがCu−Sn−Bi粉末からFe−P系化合物粒子の周囲に集まってくる。この集中は粉末表面の活性度が上がる前に起こる。
表1に示す組成となるようにCu−Sn−Bi合金を予備合金を調製し、アトマイズ法により粉末粒径を150μm以下とした。また、Cu−Sn−Bi合金粉末と表1に示す硬質粒子をV型ブレンダーにより通常の条件で混合し、混合粉を幅150mm、長さ2000mmの鋼板上に厚さが1mmとなるように散布し、水素雰囲気中で電気炉内で焼結を行った。焼結条件は、温度勾配を室温〜600℃の温度領域で600℃/minに設定し、焼結温度は700〜900℃、焼結時間は5〜30分とした。その後、圧延により焼結層を緻密化し、再び同じ条件で2次焼結を行った。
(1)初期焼付性試験
試験機−ピンオンディスク試験機
荷重−4MPa/10minステップアップ
油種−パラフィン系ベースオイル
油温−室温
相手材−SUJ2
(2)定常摺動後耐焼付性試験
試験機−ピンオンディスク試験機
荷重−8MPa、300min摺動後、4MPa/10minステップアップ
油種−パラフィン系ベースオイル
油温−室温
相手材−SUJ2
次に、特許文献2、表1、No.1とNo.12の焼結材について、上記と同様の光学顕微鏡観察を行ったところ、13回につき1回の割合で、完全にBi相に取り込まれた硬質粒子が観察された。
本発明の実施例における材料No.1、22以外は上記した光学顕微鏡観察法により、すべての硬質粒子が銅マトリックスと結合していることが確かめられた。また、本発明の実施例の初期及び定常摺動後の耐焼付性はいずれも良好である。
また、表2のように、表1の実施例1の一部の組成にPを添加して表1と同一方法で作成した試験片について同一の試験を行ったところ、Pを適量添加した実施例2の初期焼付面圧及び定常摺動後焼付面圧は、Pを添加していない表1の実施例1よりも更に良好になった。これはPを添加することにより、さらに焼結が進行して銅マトリックスと硬質物との拡散接合が進み、硬質物の保持が良くなったためである。
一方、表2の比較例2のようにPを添加し過ぎると、初期焼付面圧及び定常摺動後焼付面圧は逆に著しく低下してしまう。
Claims (5)
- 質量%で、1〜15%のSn、1〜15%のBi、1〜10%の平均粒径が10〜70μmのFe−P系化合物を含有し、残部がCu及び不可避的不純物からなり、銅マトリックス中にBi相及び前記Fe−P系化合物が分散している焼結材料からなるPbフリー銅合金摺動材料において、摺動面においてすべてのFe−P系化合物が銅マトリックスに接合していることを特徴とするPbフリー銅合金摺動材料。
- 質量%で、1〜15%のSn、1〜15%のBi、0.02〜0.2%のP、1〜10%の平均粒径が10〜70μmのFe−P系化合物を含有し、残部がCu及び不可避的不純物からなり、銅マトリックス中にBi相及び前記Fe−P系化合物が分散している焼結材料からなるPbフリー銅合金摺動材料において、摺動面においてすべてのFe−P系化合物が前記銅マトリックスに接合していることを特徴とするPbフリー銅合金摺動材料。
- Cu−Sn−Bi系銅合金アトマイズ粉末と、平均粒径が10〜70μmのFe−P系化合物粉末とを混合し、混合粉末の組成を、質量%で、1〜15%のSn、1〜15%のBi、1〜10%の前記Fe−P系化合物、残部Cu及び不可避的不純物とし、700〜900℃の焼結温度で前記混合粉末を焼結する方法において、前記焼結温度に昇温する際に、室温〜600℃の温度領域の温度上昇勾配を300〜1000℃/minとすることを特徴とする請求項1記載のPbフリー銅合金摺動材料の製造方法。
- Cu−Sn−Bi-P系銅合金アトマイズ粉末と、平均粒径が10〜70μmのFe−P系化合物粉末とを混合し、混合粉末の組成を、質量%で、1〜15%のSn、1〜15%のBi、0.02〜0.2%P、1〜10%の前記Fe−P系化合物、残部Cu及び不可避的不純物とし、700〜900℃の焼結温度で前記混合粉末を焼結する方法において、前記焼結温度に昇温する際に、室温〜600℃の温度領域での温度上昇勾配を300〜1000℃/minとすることを特徴とする請求項2記載のPbフリー銅合金摺動材料の製造方法。
- 前記焼結を電気炉で行うことを特徴とする請求項3または4記載のPbフリー銅合金摺動材料の製造方法。
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