JP5292339B2 - Thermoplastic film stretching method and apparatus, and solution casting method - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To perform a stretching process by suppressing deviation of a delayed phase axis in a carrying direction. <P>SOLUTION: A film travels in the Z1-direction within a clip tenter. A first preheating area 80ax, a second preheating area 80ay, a stretching area 80b and the like are provided from the upstream side in the Z1 direction within the clip tenter. In each area, an air blowing head for blowing temperature control air to the film is provided. A temperature control air controller controls the temperature of the temperature control air within a range determined with respect to each area. By blowing of the temperature control air, a difference &Delta;T (=Tf-Tg) between the film temperature Tf and a glass transition temperature (Tg) becomes within a predetermined range. The temperature control air controller controls the air speed of the temperature control air so that air pressure P in the first preheating area 80ax becomes larger than air pressure P in the second preheating area 80ay. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&amp;INPIT

Description

本発明は、熱可塑性フィルムの延伸方法及び装置、並びに溶液製膜方法に関する。   The present invention relates to a thermoplastic film stretching method and apparatus, and a solution casting method.

光透過性を有する熱可塑性フィルム（以下、フィルムと称する）は、軽量であり、成形が容易であるため、光学フィルムとして多岐に利用されている。中でも、セルロースアシレートなどを用いたセルロースエステル系フィルムは、写真感光用フィルムをはじめとして、近年市場が拡大している液晶表示装置の構成部材である位相差フィルムに用いられている。   BACKGROUND ART A thermoplastic film having light permeability (hereinafter referred to as a film) is lightweight and easy to mold, and thus is widely used as an optical film. Among them, cellulose ester films using cellulose acylate and the like are used for retardation films which are constituent members of liquid crystal display devices whose market is expanding in recent years, including photographic photosensitive films.

フィルムの主な製造方法としては、溶融押出方法と溶液製膜方法とがある。溶融押出方法は、ポリマーを溶融させた後、押出機で押し出してフィルムを製造する方法であり、生産性が高く、設備コストも比較的低額であるなどの特徴を有する。一方、溶液製膜方法は、ポリマーと溶剤とを含むポリマー溶液（以下、ドープと称する）を流し、支持体上に流延膜を形成する。次に、流延膜が搬送可能になった後、これを支持体から剥がして湿潤フィルムとする。そして、この湿潤フィルムから溶剤を蒸発させてフィルムとする方法である。   The main production methods of the film include a melt extrusion method and a solution casting method. The melt extrusion method is a method of producing a film by melting a polymer and then extruding it with an extruder, and has features such as high productivity and relatively low equipment cost. On the other hand, in the solution casting method, a polymer solution containing a polymer and a solvent (hereinafter referred to as a dope) is flowed to form a cast film on the support. Next, after the cast film becomes transportable, it is peeled from the support to form a wet film. Then, the solvent is evaporated from the wet film to form a film.

得られたフィルムの光学特性を調整するために、フィルムを所定の方向へ延伸するテンタ装置が知られている（例えば、特許文献１）。このテンタ装置では、クリップ等の把持手段を用いてフィルムの幅方向両縁部（以下、耳部と称する）を把持し、フィルムの幅を拡げる延伸工程が行われる。   In order to adjust the optical characteristics of the obtained film, a tenter device for stretching the film in a predetermined direction is known (for example, Patent Document 1). In this tenter apparatus, a stretching process is performed in which both edges in the width direction of the film (hereinafter referred to as ears) are gripped using gripping means such as clips, and the width of the film is expanded.

延伸工程によるフィルムの破断やヘイズの低下を防ぐために、延伸工程におけるフィルムの温度を、フィルムを構成する物質のガラス転移温度以上としなければならない。しかしながら、クリップからの放熱等により、フィルムの耳部の温度が中央部に比べて冷却されやすい。そこで、延伸工程では、フィルムの全体の温度がガラス転移温度以上となる状態を維持するために、フィルムに熱風を吹きつけている。更に、延伸工程の前には、フィルムに熱風を吹き付けて、フィルムを予熱する予熱工程が行われる。   In order to prevent film breakage and haze reduction due to the stretching process, the temperature of the film in the stretching process must be equal to or higher than the glass transition temperature of the substance constituting the film. However, due to heat radiation from the clip, the temperature of the ear portion of the film is easily cooled compared to the central portion. Therefore, in the stretching process, hot air is blown over the film in order to maintain the state where the entire temperature of the film is equal to or higher than the glass transition temperature. Furthermore, before the stretching process, a preheating process is performed in which hot air is blown onto the film to preheat the film.

特開２００９−１７８９９２号公報JP 2009-178992 A

近年、液晶表示装置の需要が伸びている。このため、フィルムの生産効率の向上が望まれている。そこで、フィルムの生産効率の向上を実現するためには、テンタ装置におけるフィルムの搬送速度の向上が必要となる。ところが、テンタ装置におけるフィルムの搬送速度の向上に伴い、テンタ装置における予熱工程を行う予熱ゾーン長を増大する必要がある。しかしながら、テンタ装置の大規模化は設置スペース及びエネルギーコスト上好ましくない。   In recent years, the demand for liquid crystal display devices has increased. For this reason, improvement of the production efficiency of a film is desired. Therefore, in order to realize improvement in film production efficiency, it is necessary to improve the film transport speed in the tenter apparatus. However, it is necessary to increase the length of the preheating zone for performing the preheating process in the tenter device as the film conveying speed in the tenter device increases. However, increasing the scale of the tenter device is not preferable in terms of installation space and energy cost.

そこで、現状のテンタ装置の規模を維持しつつ、従来よりも高速で搬送されるフィルムに予熱工程を行うためには、フィルムに吹き付ける熱風の温度を従来よりも高くする、または、この熱風の量を従来よりも増大する方法が考えられる。しかしながら、前者の方法では、幅方向における温度分布が大きくなるため、好ましくない。そこで、後者の方法を採用せざるを得なかった。ところが、後者の方法のように、熱風を大きな風速でフィルムにあてる予熱工程を経たフィルムには、長手方向において遅相軸のばらつきが発生していた。   Therefore, in order to perform the preheating process on the film transported at a higher speed than before while maintaining the current scale of the tenter device, the temperature of the hot air blown on the film is made higher than before or the amount of this hot air It is conceivable to increase the value as compared with the conventional method. However, the former method is not preferable because the temperature distribution in the width direction becomes large. Therefore, the latter method had to be adopted. However, as in the latter method, a film that has undergone a preheating process in which hot air is applied to the film at a high wind speed has a variation in the slow axis in the longitudinal direction.

本発明はこのような課題を解決するものであり、遅相軸のばらつきの小さい位相差フィルムを効率よく製造することのできる熱可塑性フィルムの延伸方法及び装置、並びに溶液製膜方法を提供することを目的とする。   The present invention solves such problems, and provides a method and apparatus for stretching a thermoplastic film and a solution casting method capable of efficiently producing a retardation film having a small variation in slow axis. With the goal.

本発明は、温度調節風の吹きつけにより温度が調節された帯状の熱可塑性フィルムを延伸する熱可塑性フィルムの延伸方法において、前記熱可塑性フィルムの幅方向両縁部を把持した１対のクリップを用いて、前記熱可塑性フィルムを長手方向へ搬送する搬送工程が行われ、前記搬送工程は、前記幅方向両縁部を把持した状態の前記１対のクリップの間隔を広げ、ガラス転移温度以上となった前記熱可塑性フィルムを幅方向へ延伸する延伸工程と、この延伸工程の前に行われ、前記熱可塑性フィルムを予熱する予熱工程とを有し、前記予熱工程では、前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度に近づくように前記熱可塑性フィルムを予熱する第１予熱工程と、前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度を超えるように前記熱可塑性フィルムを予熱する第２予熱工程とが順次行われ、前記熱可塑性フィルムにおける前記温度調節風の風圧は、前記第２予熱工程及び前記延伸工程よりも前記第１予熱工程の方が大きいことを特徴とする。   The present invention relates to a thermoplastic film stretching method for stretching a strip-shaped thermoplastic film whose temperature is controlled by blowing temperature-controlled air, and a pair of clips holding both edges in the width direction of the thermoplastic film. And a transporting process for transporting the thermoplastic film in the longitudinal direction is performed, and the transporting process widens the gap between the pair of clips in a state where both edges in the width direction are gripped, and the glass transition temperature or higher. A stretching step of stretching the thermoplastic film in the width direction, and a preheating step that is performed before the stretching step and preheats the thermoplastic film, and in the preheating step, the temperature of the thermoplastic film A first preheating step for preheating the thermoplastic film so as to approach the glass transition temperature, and the thermoplastic film so that the temperature of the thermoplastic film exceeds the glass transition temperature. A second preheating step for preheating the rum is sequentially performed, and the wind pressure of the temperature control air in the thermoplastic film is larger in the first preheating step than in the second preheating step and the stretching step. And

前記搬送工程では、前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度よりも低い状態となるように、前記熱可塑性フィルムに前記温度調節風を吹き付ける冷却工程が行われ、前記熱可塑性フィルムにおける前記温度調節風の風圧は、前記延伸工程よりも前記冷却工程の方が大きいことが好ましい。   In the transporting step, a cooling step of blowing the temperature adjusting air on the thermoplastic film is performed so that the temperature of the thermoplastic film is lower than a glass transition temperature, and the temperature adjusting air in the thermoplastic film The wind pressure is preferably greater in the cooling step than in the stretching step.

本発明の溶液製膜方法は、ポリマー及び溶剤を含むドープからなる帯状の流延膜を支持体上に形成する工程と、前記支持体から前記流延膜を剥ぎ取って、前記湿潤フィルムとする工程と、前記湿潤フィルムから溶剤を蒸発させる乾燥工程とを有し、この乾燥工程により得られた前記熱可塑性フィルムについて、請求項１または２記載の熱可塑性フィルムの延伸方法を行うことを特徴とする。   The solution casting method of the present invention includes a step of forming a belt-like casting film made of a dope containing a polymer and a solvent on a support, and peeling the casting film from the support to form the wet film. And a step of evaporating the solvent from the wet film, and the thermoplastic film obtained by the drying step is subjected to the method for stretching a thermoplastic film according to claim 1 or 2. To do.

本発明の熱可塑性フィルムの延伸装置は、帯状の熱可塑性フィルムが長手方向に搬送される搬送路であって、この搬送路の両側に設けられた対のレールと、このレールに沿って移動自在であり、前記熱可塑性フィルムの幅方向両縁部を把持可能な把持手段とを備え、前記熱可塑性フィルムを長手方向へ搬送する搬送手段と、前記搬送されている前記熱可塑性フィルムに温度調節風を吹きつけて、前記熱可塑性フィルムの温度を調節する温度調節手段とを有し、前記熱可塑性フィルムの搬送路には、前記対のレール間隔が一定である第１予熱エリア及び第２予熱エリアと、前記対のレール間隔が前記搬送方向上流側から下流側に向かって大きくなる延伸エリアとが搬送方向上流側から順次設けられ、前記温度調節手段は、前記熱可塑性フィルムに吹き付ける温度調節風の温度及び風速を調節する調節部を備え、前記調節部は、前記第１予熱エリアの前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度に近づくように、かつ、前記第２予熱エリアの前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度を超えるように、前記温度調節風の温度を調節し、前記調節部は、前記第１予熱エリアにおける前記温度調節風の風圧が前記第２予熱エリア及び前記延伸エリアにおける前記温度調節風の風圧よりも大きい状態となるように、前記熱可塑性フィルムに吹き付ける温度調節風の風速を調節することを特徴とする。   The thermoplastic film stretching apparatus of the present invention is a conveyance path through which a strip-shaped thermoplastic film is conveyed in the longitudinal direction, and a pair of rails provided on both sides of the conveyance path, and is movable along the rails. A gripping means capable of gripping both edges in the width direction of the thermoplastic film, a transport means for transporting the thermoplastic film in a longitudinal direction, and a temperature-controlled wind on the transported thermoplastic film. And a temperature adjusting means for adjusting the temperature of the thermoplastic film, and a first preheating area and a second preheating area in which a distance between the pair of rails is constant in a conveyance path of the thermoplastic film And an extension area in which the distance between the rails of the pair increases from the upstream side in the transport direction toward the downstream side is sequentially provided from the upstream side in the transport direction, and the temperature adjusting means is the thermoplastic film. A temperature adjusting wind for controlling the temperature and wind speed of the blowing, and the adjusting unit is configured so that the temperature of the thermoplastic film in the first preheating area approaches the glass transition temperature and in the second preheating area. The temperature of the temperature adjusting air is adjusted so that the temperature of the thermoplastic film exceeds the glass transition temperature, and the adjusting unit is configured such that the wind pressure of the temperature adjusting air in the first preheating area is the second preheating area and the The air speed of the temperature control air blown to the thermoplastic film is adjusted so as to be larger than the wind pressure of the temperature control air in the stretching area.

前記熱可塑性フィルムの搬送路には、前記対のレール間隔が一定である冷却エリアが前記延伸エリアよりも搬送方向下流側に設けられ、前記調節部は、前記冷却エリアにおける前記温度調節風の風圧が前記延伸エリアにおける前記温度調節風の風圧よりも大きい状態となるように、前記熱可塑性フィルムに吹き付ける温度調節風の風速を調節することが好ましい。   A cooling area in which the distance between the pair of rails is constant is provided in the conveyance direction downstream of the stretching area in the conveyance path of the thermoplastic film, and the adjustment unit is configured to adjust the wind pressure of the temperature adjustment air in the cooling area. It is preferable to adjust the wind speed of the temperature adjusting wind sprayed on the thermoplastic film so that the pressure is higher than the wind pressure of the temperature adjusting wind in the stretching area.

本発明によれば、延伸工程に先立って行われる予熱工程を、熱可塑性フィルムの温度をガラス転移温度に近づけるように熱可塑性フィルムを予熱する第１予熱工程と、熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度を超えるように熱可塑性フィルムを予熱する第２予熱工程とに分け、熱可塑性フィルムにおける温度調節風の風圧は、第２予熱工程及び延伸工程よりも第１予熱工程の方が大きいため、温度調節風の風圧の増大に起因する遅相軸のばらつきを抑えることができる。   According to the present invention, the preheating step performed prior to the stretching step includes the first preheating step of preheating the thermoplastic film so that the temperature of the thermoplastic film approaches the glass transition temperature, and the temperature of the thermoplastic film is the glass transition. This is divided into a second preheating step in which the thermoplastic film is preheated so as to exceed the temperature, and the temperature of the temperature-controlled air in the thermoplastic film is higher in the first preheating step than in the second preheating step and the stretching step. Variations in the slow axis due to an increase in the wind pressure of the adjusted wind can be suppressed.

第１の溶液製膜設備の概要を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the outline | summary of a 1st solution casting apparatus. クリップテンタの概要を示す平面図である。It is a top view which shows the outline | summary of a clip tenter. クリップテンタの概要を示す側面図である。It is a side view which shows the outline | summary of a clip tenter. 第１予熱エリア及び第２予熱エリアの概要を示す側面図である。It is a side view which shows the outline | summary of a 1st preheating area and a 2nd preheating area. 送風ヘッドの概要を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the outline | summary of a ventilation head. クリップテンタの各エリアにおける湿潤フィルムの温度Ｔｆとガラス転移温度Ｔｇとの差ΔＴ（＝Ｔｆ−Ｔｇ）、及び湿潤フィルムにおける温度調節風の圧力Ｐの推移の概要を示すグラフである。（Ａ）の縦軸は、温度差ΔＴであり、横軸はクリップテンタにおけるＺ１方向の位置である。（Ｂ）の縦軸は、湿潤フィルムにおける温度調節風の圧力Ｐであり、横軸は、クリップテンタにおけるＺ１方向の位置である。It is a graph which shows the outline | summary of transition of the difference (DELTA) T (= Tf-Tg) of the temperature Tf of the wet film in each area of a clip tenter, and the glass transition temperature Tg, and the pressure P of the temperature control wind in a wet film. The vertical axis of (A) is the temperature difference ΔT, and the horizontal axis is the position of the clip tenter in the Z1 direction. The vertical axis | shaft of (B) is the pressure P of the temperature control wind in a wet film, and a horizontal axis is the position of the Z1 direction in a clip tenter. 第２の溶液製膜設備の概要を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the outline | summary of the 2nd solution casting apparatus. 流延装置の概要を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the outline | summary of a casting apparatus.

（溶液製膜方法）
図１に示すように、溶液製膜設備１０は、流延室１２とピンテンタ１３とクリップテンタ１４と乾燥室１５と冷却室１６と巻取室１７とを有する。流延室１２には、流延ダイ２１、流延ドラム２２、減圧チャンバ２３及び剥取ローラ２４が設けられる。 (Solution casting method)
As shown in FIG. 1, the solution casting apparatus 10 includes a casting chamber 12, a pin tenter 13, a clip tenter 14, a drying chamber 15, a cooling chamber 16, and a winding chamber 17. In the casting chamber 12, a casting die 21, a casting drum 22, a decompression chamber 23 and a peeling roller 24 are provided.

流延ドラム２２は、軸方向が水平となるように配され、軸を中心に回転自在となっている。流延ドラム２２は、制御部の制御の下、図示しない駆動装置により軸を中心に回転する。流延ドラム２２の回転により、流延ドラム２２の周面はＡ方向へ所定の速度で走行する。   The casting drum 22 is arranged so that the axial direction is horizontal, and is rotatable about the shaft. The casting drum 22 is rotated around a shaft by a driving device (not shown) under the control of the control unit. Due to the rotation of the casting drum 22, the peripheral surface of the casting drum 22 travels in the A direction at a predetermined speed.

流延ドラム２２は、ステンレス製であることが好ましく、十分な耐腐食性と強度とを有するようにＳＵＳ３１６製であることがより好ましい。流延ドラム２２の周面３０ｂに施されるクロムメッキ処理はビッカース硬さＨｖ７００以上、膜厚２μｍ以上、いわゆる硬質クロムメッキであることが好ましい。   The casting drum 22 is preferably made of stainless steel, and more preferably made of SUS316 so as to have sufficient corrosion resistance and strength. The chrome plating treatment applied to the peripheral surface 30b of the casting drum 22 is preferably so-called hard chrome plating with a Vickers hardness of Hv 700 or more and a film thickness of 2 μm or more.

流延ドラム２２には温調装置３０が接続する。温調装置３０は、伝熱媒体の温度を調節する温度調節部を内蔵する。温調装置３０は、温度調節部及び流延ドラム２２内に設けられる流路との間で、所望の温度に調節された伝熱媒体を循環させる。この伝熱媒体の循環により、流延ドラム２２の周面の温度を所望の温度に保つことができる。   A temperature control device 30 is connected to the casting drum 22. The temperature control device 30 includes a temperature adjustment unit that adjusts the temperature of the heat transfer medium. The temperature adjusting device 30 circulates a heat transfer medium adjusted to a desired temperature between the temperature adjusting unit and the flow path provided in the casting drum 22. By circulating the heat transfer medium, the temperature of the peripheral surface of the casting drum 22 can be maintained at a desired temperature.

（流延ダイ）
流延ダイ２１は、流延ドラム２２の上方に設けられる。流延ダイ２１は、先端にドープ３５を流出するスリットを有する。流延ダイ２１は、スリットが流延ドラム２２に近接するように配される。流延ダイ２１から流出したドープ３５は、移動する流延ドラム２２の周面上にて流れ延ばされる結果、帯状の流延膜４０を形成する。 (Casting die)
The casting die 21 is provided above the casting drum 22. The casting die 21 has a slit through which the dope 35 flows out at the tip. The casting die 21 is arranged so that the slit is close to the casting drum 22. The dope 35 that has flowed out of the casting die 21 flows on the peripheral surface of the moving casting drum 22, and as a result, forms a belt-like casting film 40.

剥取ローラ２４は、流延ダイ２１よりもＡ方向の下流側に配される。剥取ローラ２４は、周面上に形成された流延膜４０を剥ぎ取って、湿潤フィルム４４として、流延室１２の下流側へ案内する。   The stripping roller 24 is disposed downstream of the casting die 21 in the A direction. The stripping roller 24 strips the casting film 40 formed on the peripheral surface and guides it as a wet film 44 to the downstream side of the casting chamber 12.

減圧チャンバ２３は、流延ダイ２１よりもＡ方向の上流側、かつ剥取ローラ２４よりもＡ方向の下流側に設けられる。図示しない制御部の制御の下、減圧チャンバ２３は、流延ビードの上流側の圧力が下流側に対して低くなるように、流延ビードの上流側を減圧することができる。また、図示は省略するが、流延室１２内の雰囲気に含まれる溶剤を凝縮する凝縮装置、凝縮した溶剤を回収する回収装置を設けることにより、流延室１２内にて気体となっている溶剤が液化する温度を所定の範囲に保つことができる。   The decompression chamber 23 is provided upstream of the casting die 21 in the A direction and downstream of the peeling roller 24 in the A direction. Under the control of a control unit (not shown), the decompression chamber 23 can decompress the upstream side of the casting bead so that the upstream pressure of the casting bead is lower than the downstream side. Moreover, although illustration is abbreviate | omitted, it is gas in the casting chamber 12 by providing the condensing apparatus which condenses the solvent contained in the atmosphere in the casting chamber 12, and the collection | recovery apparatus which collect | recovers the condensed solvent. The temperature at which the solvent liquefies can be maintained within a predetermined range.

流延室１２の下流には、ピンテンタ１３、クリップテンタ１４、乾燥室１５、冷却室１６、及び巻取室１７が順に設置されている。流延室１２とピンテンタ１３との間の渡り部４５では、複数のローラ４６を用いて、流延室１２から送り出された帯状の湿潤フィルム４４をピンテンタ１３へ搬送する。ピンテンタ１３は、湿潤フィルム４４の幅方向の両端を貫通して保持する多数のピンプレートを有し、このピンプレートが軌道上を走行する。ピンプレートの保持により走行する湿潤フィルム４４に対し乾燥風が送られ、湿潤フィルム４４は乾燥する。   A pin tenter 13, a clip tenter 14, a drying chamber 15, a cooling chamber 16, and a winding chamber 17 are sequentially installed downstream of the casting chamber 12. In the transfer part 45 between the casting chamber 12 and the pin tenter 13, the belt-shaped wet film 44 fed out from the casting chamber 12 is conveyed to the pin tenter 13 using a plurality of rollers 46. The pin tenter 13 has a large number of pin plates that pass through and hold both ends of the wet film 44 in the width direction, and the pin plates travel on a track. Dry air is sent to the wet film 44 that travels by holding the pin plate, and the wet film 44 is dried.

図１及び図２に示すように、クリップテンタ１４は、湿潤フィルム４４のＺ２方向の両縁部（耳部）を把持する多数のクリップを有する。このクリップは、後述するレールに沿って移動自在となっている。の耳部を把持するクリップの移動により、湿潤フィルム４４はＺ１方向へ搬送される。クリップテンタ１４の詳細は後述する。クリップテンタ１４に置ける所定の処理により、湿潤フィルム４４からフィルム５０が得られる。   As shown in FIGS. 1 and 2, the clip tenter 14 has a number of clips that grip both edges (ears) of the wet film 44 in the Z2 direction. This clip is movable along a rail described later. The wet film 44 is transported in the Z1 direction by the movement of the clip that grips the ear portion. Details of the clip tenter 14 will be described later. The film 50 is obtained from the wet film 44 by a predetermined process placed on the clip tenter 14.

図１に戻って、ピンテンタ１３及びクリップテンタ１４の下流にはそれぞれ耳切装置５２ａ、５２ｂが設けられている。耳切装置５２ａ、５２ｂは湿潤フィルム４４やフィルム５０の耳部を切り離す。この切り離された耳部は、送風によりクラッシャ（図示しない）に送られて、細かく切断され、ドープ等の原料として再利用される。   Returning to FIG. 1, ear clip devices 52 a and 52 b are provided downstream of the pin tenter 13 and the clip tenter 14, respectively. The ear clip devices 52a and 52b cut off the ears of the wet film 44 and the film 50. The separated ears are sent to a crusher (not shown) by air blowing, cut into small pieces, and reused as a raw material for dopes and the like.

乾燥室１５には、多数のローラ５４が設けられており、これらにフィルム５０が巻き掛けられて搬送される。乾燥室１５内の雰囲気の温度や湿度などは、図示しない空調機により調節されており、乾燥室１５の通過によりフィルム５０の乾燥処理が行われる。乾燥室１５には吸着回収装置５５が接続される。吸着回収装置５５は、フィルム５０から蒸発した溶剤を吸着により回収する。   A large number of rollers 54 are provided in the drying chamber 15, and the film 50 is wound around and conveyed. The temperature and humidity of the atmosphere in the drying chamber 15 are adjusted by an air conditioner (not shown), and the film 50 is dried by passing through the drying chamber 15. An adsorption recovery device 55 is connected to the drying chamber 15. The adsorption recovery device 55 recovers the solvent evaporated from the film 50 by adsorption.

冷却室１６では、フィルム５０の温度が略室温になるまで、フィルム５０が冷却される。巻取室１７には、プレスローラ５６及び巻き芯５７を有する巻取機５８が設置されており、フィルム５０が巻き芯５７にロール状に巻き取られる。また、冷却室１６と巻取室１７との間には、Ｚ１方向上流側から下流側に向かって、フィルム５０に除電処理を施す除電バー６１と、フィルム５０の耳部に巻き取り用のナーリングを付与するナーリング付与ローラ６２とが順に設置されている。   In the cooling chamber 16, the film 50 is cooled until the temperature of the film 50 reaches approximately room temperature. In the winding chamber 17, a winding machine 58 having a press roller 56 and a winding core 57 is installed, and the film 50 is wound around the winding core 57 in a roll shape. Further, between the cooling chamber 16 and the winding chamber 17, a static elimination bar 61 that performs static elimination processing on the film 50 from the upstream side toward the downstream side in the Z1 direction, and a knurling for winding around the ear portion of the film 50. And a knurling roller 62 for sequentially providing the above.

（クリップテンタ）
図２に示すように、クリップテンタ１４は、テンタ本体と、テンタ本体を内蔵するケーシング８０とを有する。ケーシング８０には入口８０ｉ及び出口８０ｏが設けられる。ケーシング８０内には、湿潤フィルム４４をＺ１方向へ搬送する搬送路が、入口８０ｉから出口８０ｏにかけて形成される。更に、ケーシング８０内は、Ｚ１方向の上流側から順に、予熱エリア８０ａ、延伸エリア８０ｂ、緩和エリア８０ｃ及び冷却エリア８０ｄに区画される。更に、予熱エリア８０ａは、Ｚ１方向の上流側から順に、第１予熱エリア８０ａｘ及び第２予熱エリア８０ａｙに区画される。なお、緩和エリア８０ｃ及び冷却エリア８０ｄは省略してもよい。 (Clip tenter)
As shown in FIG. 2, the clip tenter 14 has a tenter body and a casing 80 in which the tenter body is built. The casing 80 is provided with an inlet 80i and an outlet 80o. In the casing 80, a conveyance path for conveying the wet film 44 in the Z1 direction is formed from the inlet 80i to the outlet 80o. Further, the inside of the casing 80 is partitioned into a preheating area 80a, a stretching area 80b, a relaxation area 80c, and a cooling area 80d in order from the upstream side in the Z1 direction. Furthermore, the preheating area 80a is partitioned into a first preheating area 80ax and a second preheating area 80ay in order from the upstream side in the Z1 direction. The relaxation area 80c and the cooling area 80d may be omitted.

テンタ本体は、図２に示すように、クリップ８２及びレール８３を備える。対となるレール８３は、各エリア８０ａ〜８０ｄにかけて、湿潤フィルム４４の搬送路の両側に設置され、それぞれのレール８３は所定のレール幅で離間している。   As shown in FIG. 2, the tenter body includes a clip 82 and a rail 83. The pair of rails 83 are installed on both sides of the transport path of the wet film 44 over the areas 80a to 80d, and the rails 83 are separated by a predetermined rail width.

図示しない環状のチェーンはスプロケット８６，８７と噛み合い、レール８３に沿って移動自在に取り付けられている。このチェーンには、複数のクリップ８２が所定の間隔で取り付けられている。なお、図２では、図の煩雑化を避けるため、クリップ８２の一部のみを示す。スプロケット８６，８７が回転することにより、クリップ８２はレール８３に沿って移動する。第１予熱エリア８０ａｘにおけるレール８３上の位置Ｐａには、クリップ８２による湿潤フィルム４４の耳部の把持を開始する把持開始手段（図示しない）が設けられ、冷却エリア８０ｄにおけるレール８３上の位置Ｐｂには、クリップ８２による湿潤フィルム４４の耳部の把持を解除する把持解除手段（図示しない）が設けられる。クリップ８２がレール８３上の位置Ｐａを通過すると、クリップ８２は湿潤フィルム４４の耳部の把持を開始する。クリップ８２は湿潤フィルム４４の耳部を把持した状態のまま、位置Ｐｂまで移動する。クリップ８２がレール８３上の位置Ｐｂを通過すると、クリップ８２は湿潤フィルム４４の耳部の把持を解除する。   An annular chain (not shown) meshes with the sprockets 86 and 87 and is attached so as to be movable along the rail 83. A plurality of clips 82 are attached to the chain at predetermined intervals. In FIG. 2, only a part of the clip 82 is shown in order to avoid complication of the drawing. As the sprockets 86 and 87 rotate, the clip 82 moves along the rail 83. The position Pa on the rail 83 in the first preheating area 80ax is provided with a grip start means (not shown) for starting the gripping of the ear portion of the wet film 44 by the clip 82, and the position Pb on the rail 83 in the cooling area 80d. Is provided with a grip release means (not shown) for releasing the grip of the ear portion of the wet film 44 by the clip 82. When the clip 82 passes the position Pa on the rail 83, the clip 82 starts gripping the ear portion of the wet film 44. The clip 82 moves to the position Pb while holding the ear portion of the wet film 44. When the clip 82 passes the position Pb on the rail 83, the clip 82 releases the grip of the ear portion of the wet film 44.

延伸エリア８０ｂにおけるレール８３のレール幅は、Ｚ１方向上流側から下流側に向かうに従って広くなる。一方、緩和エリア８０ｃにおけるレール８３のレール幅は、Ｚ１方向上流側から下流側に向かうに従って狭くなる。また、予熱エリア８０ａ及び冷却エリア８０ｄにおけるレール８３のレール幅は、一定である。   The rail width of the rail 83 in the extending area 80b becomes wider from the upstream side toward the downstream side in the Z1 direction. On the other hand, the rail width of the rail 83 in the relaxation area 80c becomes narrower from the upstream side toward the downstream side in the Z1 direction. Further, the rail width of the rail 83 in the preheating area 80a and the cooling area 80d is constant.

こうして、クリップ８２がレール８３に沿って移動することで、湿潤フィルム４４はＺ１方向へ搬送され、各エリア８０ａ〜８０ｄを順次通過し、各エリア８０ａ〜８０ｄにおいて所定の処理が施される。   Thus, when the clip 82 moves along the rail 83, the wet film 44 is conveyed in the Z1 direction, sequentially passes through the areas 80a to 80d, and a predetermined process is performed in each of the areas 80a to 80d.

更に、テンタ本体は、図３に示すように、送風装置９０を有する。送風装置９０は、多数の送風ヘッド９２と、温度調節風コントローラ９３とを備える。送風ヘッド９２はそれぞれ湿潤フィルム４４の搬送路の上方に設けられ、各エリア８０ａ〜８０ｄにおいて、それぞれＺ１方向へ並べられる。なお、送風ヘッド９２を湿潤フィルム４４の搬送路の下方に設けても良いし、湿潤フィルム４４の搬送路の上方及び下方の両方に設けても良い。   Furthermore, the tenter body has a blower 90 as shown in FIG. The blower 90 includes a large number of blower heads 92 and a temperature adjusting air controller 93. The blower heads 92 are respectively provided above the conveyance path of the wet film 44, and are arranged in the Z1 direction in each of the areas 80a to 80d. The blower head 92 may be provided below the conveyance path of the wet film 44 or may be provided both above and below the conveyance path of the wet film 44.

図４及び図５に示すように、送風ヘッド９２は、送風ヘッド９２の内部に設けられる内部ダクト９２ａ、及び複数の噴出ノズル９２ｂを有する。噴出ノズル９２ｂは、Ｚ１方向に所定のピッチで並ぶように配される。噴出ノズル９２ｂの先端には、ヘッド内部ダクトと連通するスリット状の噴出口９２ｃが設けられる。噴出口９２ｃは、方向Ｚ２に長く伸びるように形成される。各送風ヘッド９２の側面には、ヘッド内部ダクトと連通する送りダクト９４が設けられる。   As shown in FIGS. 4 and 5, the air blowing head 92 includes an internal duct 92 a provided inside the air blowing head 92 and a plurality of ejection nozzles 92 b. The ejection nozzles 92b are arranged so as to be arranged at a predetermined pitch in the Z1 direction. At the tip of the ejection nozzle 92b, a slit-shaped ejection port 92c communicating with the head internal duct is provided. The jet outlet 92c is formed to extend in the direction Z2. A feed duct 94 communicating with the head internal duct is provided on the side surface of each blower head 92.

各エリア８０ａｘ、８０ａｙ、８０ｂ〜８０ｄには、それぞれ、温度センサ（図示しない）、及び圧力センサ（図示しない）が設けられる。温度センサは、湿潤フィルム４４の温度を測定する。圧力センサは、フィルム５０の搬送路における温度調節風の圧力を測定する。   Each area 80ax, 80ay, 80b-80d is provided with a temperature sensor (not shown) and a pressure sensor (not shown). The temperature sensor measures the temperature of the wet film 44. The pressure sensor measures the pressure of the temperature adjustment air in the conveyance path of the film 50.

温度調節風コントローラ９３は、空気供給部（図示しない）から供給された空気から、所定の温度調節風をつくる。更に、温度調節風コントローラ９３は、温度センサ及び圧力センサから読み取った値に基づいて、温度調節風の温度及び風圧等の条件を、供給する送風ヘッド９２ごとに個別に調整することができる。更に、温度調節風コントローラ９３は、送りダクト９４を通して、各送風ヘッド９２へ温度調節風を供給する。こうして、送風ヘッド９２は、ケーシング８０内を搬送される湿潤フィルム４４に温度調節風を吹き付ける。   The temperature control wind controller 93 creates a predetermined temperature control wind from the air supplied from an air supply unit (not shown). Furthermore, the temperature control wind controller 93 can individually adjust conditions such as the temperature and wind pressure of the temperature control wind for each of the air supply heads 92 to be supplied based on values read from the temperature sensor and the pressure sensor. Further, the temperature control air controller 93 supplies the temperature control air to each blow head 92 through the feed duct 94. In this way, the air blowing head 92 blows the temperature adjusting air on the wet film 44 conveyed in the casing 80.

次に、本発明の作用について説明する。図１に示すように、図示しないポンプにより、ドープ３５は流延ダイ２１へ送られる。流延ダイ２１に設けられた温調機により、ドープ３５の温度は、３０℃以上３５℃以下の範囲で略一定に調節される。   Next, the operation of the present invention will be described. As shown in FIG. 1, the dope 35 is sent to the casting die 21 by a pump (not shown). The temperature of the dope 35 is adjusted to be substantially constant in the range of 30 ° C. or more and 35 ° C. or less by the temperature controller provided in the casting die 21.

温調装置３０は、流延ドラム２２の周面の温度が、−２０℃以上２０℃以下の範囲で略一定になるように調節する。流延ドラム２２は、軸を中心に回転する。これにより、周面はＡ方向へ走行する。周面の走行速度は、１０ｍ／分以上２００ｍ／分以下であることが好ましい。周面の走行速度の下限は、２０ｍ／分以上であることがより好ましい。   The temperature control device 30 adjusts the temperature of the peripheral surface of the casting drum 22 to be substantially constant in a range of −20 ° C. or more and 20 ° C. or less. The casting drum 22 rotates about an axis. As a result, the peripheral surface travels in the A direction. The running speed of the peripheral surface is preferably 10 m / min or more and 200 m / min or less. The lower limit of the running speed on the circumferential surface is more preferably 20 m / min or more.

流延ダイ２１は、スリット出口からドープ３５を流延ドラム２２の周面に向けて流出する。流出したドープ３５により、周面上には帯状の流延膜４０が形成する。流延ドラム２２は、流延膜４０は搬送可能な状態となるまで、流延膜４０を冷却する。流延ドラム２２による冷却により、流延膜４０をなすドープ３５は、ゲル状となる結果、流延膜４０は搬送可能な状態となる。その後、剥取ローラ２４は、搬送可能となった流延膜４０を、流延ドラム２２から湿潤フィルム４４として剥ぎ取り、渡り部４５を介して、ピンテンタ１３へ案内する。   The casting die 21 flows out of the dope 35 toward the peripheral surface of the casting drum 22 from the slit outlet. Due to the outflow of the dope 35, a belt-like casting film 40 is formed on the peripheral surface. The casting drum 22 cools the casting film 40 until the casting film 40 can be conveyed. As a result of the cooling by the casting drum 22, the dope 35 forming the casting film 40 becomes a gel, so that the casting film 40 can be conveyed. Thereafter, the stripping roller 24 strips the cast film 40 that can be transported from the casting drum 22 as a wet film 44 and guides it to the pin tenter 13 through the crossing portion 45.

ここで、ゲル化とは、コロイド溶液がジェリー状に固化した状態の他、ドープの流動性が失われた状態を含む。なお、「ドープの流動性が失われた」とは、溶質が高分子の場合において、溶剤が溶質の分子鎖の中で保持された状態で流動性を失い、結果的に溶液の流動性が失われた状態と、溶質が低分子の場合において、溶剤の分子と溶質の分子との相互作用により、結果的に溶液の流動性が失われた状態とを含む。   Here, the gelation includes a state in which the fluidity of the dope is lost in addition to a state in which the colloidal solution is solidified in a jelly shape. Note that “the fluidity of the dope is lost” means that when the solute is a polymer, the fluidity is lost while the solvent is retained in the molecular chain of the solute, and as a result, the fluidity of the solution is reduced. This includes a lost state and a state in which the fluidity of the solution is lost due to the interaction between the solvent molecules and the solute molecules when the solute is a low molecule.

剥ぎ取り時の流延膜４０の残留溶剤量は、２００重量％以上３００重量％以下であることが好ましい。なお、本発明では、流延膜４０や各フィルム中に残留する溶剤量を乾量基準で示したものを残留溶剤量とする。また、その測定方法は、対象のフィルムからサンプルを採取し、このサンプルの重量をｘ、サンプルを乾燥した後の重量をｙとするとき、｛（ｘ−ｙ）／ｙ｝×１００で算出する。   The amount of residual solvent in the cast film 40 at the time of peeling is preferably 200% by weight or more and 300% by weight or less. In the present invention, the amount of the solvent remaining in the casting film 40 and each film is shown on the basis of the dry amount as the residual solvent amount. Moreover, the measurement method takes a sample from the target film, and when the weight of this sample is x and the weight after drying the sample is y, it is calculated as {(xy) / y} × 100. .

ピンテンタ１３は、湿潤フィルム４４の両端を保持するピンを走行させることにより、湿潤フィルム４４を搬送する。更に、ピンテンタ１３は、湿潤フィルム４４に乾燥風をあてて、湿潤フィルム４４から溶剤を蒸発させる。耳切装置５２ａは、ピンテンタ１３から送り出された湿潤フィルム４４の両端を切断する。両端が切断された湿潤フィルム４４は、クリップテンタ１４ａへ送られる。クリップテンタ１４ａにおける処理により、湿潤フィルム４４はフィルム５０となる。耳切装置５２ｂは、クリップテンタ１４ａから送り出されたフィルム５０の両端を切断する。   The pin tenter 13 conveys the wet film 44 by running pins that hold both ends of the wet film 44. Further, the pin tenter 13 applies dry air to the wet film 44 to evaporate the solvent from the wet film 44. The ear clip device 52a cuts both ends of the wet film 44 fed from the pin tenter 13. The wet film 44 whose both ends are cut is sent to the clip tenter 14a. The wet film 44 becomes the film 50 by the processing in the clip tenter 14a. The edge-cutting device 52b cuts both ends of the film 50 sent out from the clip tenter 14a.

両端が切り離されたフィルム５０は、乾燥室１５及び冷却室１６を順次通過した後、巻取室１７に送られる。巻取室１７に送られたフィルム５０は、プレスローラ５６によって押し付けられながら巻き芯５７に巻き取られ、ロール状となる。   The film 50 from which both ends are separated passes through the drying chamber 15 and the cooling chamber 16 in sequence, and then is sent to the winding chamber 17. The film 50 sent to the winding chamber 17 is wound around the winding core 57 while being pressed by the press roller 56 and becomes a roll.

図２において、クリップテンタ１４において、クリップ８２はレール８３に沿って、所定の速度で移動する。クリップ８２の速度は、１０ｍ／分以上２００ｍ／分以下であることが好ましい。また、クリップ８２の速度の下限は、２０ｍ／分以上であることがより好ましい。   In FIG. 2, in the clip tenter 14, the clip 82 moves along a rail 83 at a predetermined speed. The speed of the clip 82 is preferably 10 m / min or more and 200 m / min or less. Further, the lower limit of the speed of the clip 82 is more preferably 20 m / min or more.

クリップテンタ１４において、ケーシング８０内に送られた湿潤フィルム４４は、予熱エリア８０ａ、延伸エリア８０ｂ、緩和エリア８０ｃ、及び冷却エリア８０ｄを順次通過する。予熱エリア８０ａにおける湿潤フィルム４４の幅はＷ１のままである。延伸エリア８０ｂにおける湿潤フィルム４４の幅は、Ｚ１方向の下流側に向かうに従って、Ｗ１からＷ２へと次第に拡がる。緩和エリア８０ｃにおける湿潤フィルム４４の幅は、Ｚ１方向の下流側に向かうに従って、Ｗ２からＷ３へと次第に狭まる。冷却エリア８０ｄにおける湿潤フィルム４４の幅はＷ３のままである。   In the clip tenter 14, the wet film 44 fed into the casing 80 sequentially passes through the preheating area 80a, the stretching area 80b, the relaxation area 80c, and the cooling area 80d. The width of the wet film 44 in the preheating area 80a remains W1. The width of the wet film 44 in the stretching area 80b gradually increases from W1 to W2 toward the downstream side in the Z1 direction. The width of the wet film 44 in the relaxation area 80c gradually decreases from W2 to W3 as it goes downstream in the Z1 direction. The width of the wet film 44 in the cooling area 80d remains W3.

図４に示すように、温度調節風コントローラ９３は、エリアごとに調節された温度調節風を、それぞれの送風ヘッド９２へ供給する。各エリアに設けられた送風ヘッド９２は、個別に調整された温度調節風を湿潤フィルム４４に吹き付ける。第１予熱エリア８０ａｘにおける温度調節風の温度は、温度調節風を吹き付けられた湿潤フィルム４４の温度がガラス転移温度に近づくような範囲である。第２予熱エリア８０ａｙにおける温度調節風の温度は、温度調節風を吹き付けられた湿潤フィルム４４の温度がガラス転移温度を超えるような範囲である。延伸エリア８０ｂ及び緩和エリア８０ｃにおける温度調節風の温度は、温度調節風を吹き付けられた湿潤フィルム４４の温度がガラス転移温度よりも高い状態を維持可能な範囲である。冷却エリア８０ｄにおける温度調節風の温度は、温度調節風を吹き付けられた湿潤フィルム４４の温度がガラス転移温度よりも低い状態となる範囲である。これにより、各エリアにおける湿潤フィルム４４の温度は、図６（Ａ）のように推移する。   As shown in FIG. 4, the temperature adjustment air controller 93 supplies the temperature adjustment air adjusted for each area to each blower head 92. The blower head 92 provided in each area blows individually adjusted temperature adjustment air onto the wet film 44. The temperature of the temperature adjusting air in the first preheating area 80ax is a range in which the temperature of the wet film 44 blown with the temperature adjusting air approaches the glass transition temperature. The temperature of the temperature adjusting air in the second preheating area 80ay is in a range in which the temperature of the wet film 44 blown with the temperature adjusting air exceeds the glass transition temperature. The temperature of the temperature control wind in the stretching area 80b and the relaxation area 80c is within a range in which the temperature of the wet film 44 blown with the temperature control wind can be maintained higher than the glass transition temperature. The temperature of the temperature adjusting air in the cooling area 80d is a range in which the temperature of the wet film 44 blown with the temperature adjusting air is lower than the glass transition temperature. Thereby, the temperature of the wet film 44 in each area changes as shown in FIG.

更に、温度調節風コントローラ９３は、湿潤フィルム４４における温度調節風の風速を、エリアごとに調整する。これにより、湿潤フィルム４４に吹き付けられる風圧をエリアごとに調整することができる。   Furthermore, the temperature control air controller 93 adjusts the speed of the temperature control air in the wet film 44 for each area. Thereby, the wind pressure sprayed on the wet film 44 can be adjusted for every area.

本発明では、図６（Ｂ）のように、第１予熱エリア８０ａｘにおける風圧が第２予熱エリア８０ａｙの風圧及び延伸エリア８０ｂの風圧よりも大きい状態となるように、温度調節風コントローラ９３が温度調節風の風速を調節する。このため、温度調節風の風圧の増大に起因する、湿潤フィルム４４の変形を抑えることができる。このような湿潤フィルム４４の変形は、湿潤フィルム４４の遅相軸のばらつきを誘発する。したがって、本発明によれば、フィルム５０の遅相軸のばらつきを抑制することができる。   In the present invention, as shown in FIG. 6B, the temperature adjusting wind controller 93 is set so that the wind pressure in the first preheating area 80ax is higher than the wind pressure in the second preheating area 80ay and the wind pressure in the extending area 80b. Adjust the wind speed of the control wind. For this reason, it is possible to suppress deformation of the wet film 44 due to an increase in the wind pressure of the temperature-controlled air. Such deformation of the wet film 44 induces variations in the slow axis of the wet film 44. Therefore, according to the present invention, variations in the slow axis of the film 50 can be suppressed.

（第１予熱エリア）
第１予熱エリア８０ａｘに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は１０重量％以上８０重量％以下であることが好ましい。また、第１予熱エリア８０ａｘにおけるΔＴ_８０ａｘは−（Ｔｇ−６０）℃以上−３℃以下であることが好ましい。そして、第１予熱エリア８０ａｘにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ａｘは１１０Ｐａ以上３５０Ｐａ以下であることが好ましい。 (First preheating area)
The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the first preheating area 80ax is preferably 10% by weight or more and 80% by weight or less. In addition, ΔT 80ax in the first preheating area 80ax is _preferably − (Tg−60) ° C. or higher and −3 ° C. or lower. Then, it is preferable wind pressure _{P 80Ax} temperature control air in the first preheating area 80Ax is less 350Pa than 110 Pa.

（第２予熱エリア）
第２予熱エリア８０ａｙに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は５重量％以上７０重量％以下であることが好ましい。また、第２予熱エリア８０ａｙにおけるΔＴ_８０ａｙは−１０℃以上６０℃以下であることが好ましい。そして、第２予熱エリア８０ａｙにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ａｙは１０Ｐａ以上１１０Ｐａ未満であることが好ましい。 (Second preheating area)
The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the second preheating area 80ay is preferably 5% by weight or more and 70% by weight or less. Further, it is preferable that [Delta] T _80Ay is 60 ° C. less than -10 ° C. in the second preheating area 80Ay. Then, it is preferable wind pressure _{P 80Ay} temperature control air in the second preheating area 80Ay is less than 10 Pa 110 Pa.

（延伸エリア）
延伸エリア８０ｂに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は、３重量％以上５０重量％以下であることが好ましい。また、延伸エリア８０ｂにおけるΔＴ_８０ｂは０℃以上８０℃以下であることが好ましい。そして、延伸エリア８０ｂにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｂは１０Ｐａ以上１１０Ｐａ未満であることが好ましい。延伸率（＝Ｗ２／Ｗ１）は、例えば、１００％より大きく２００％以下であることが好ましい。 (Extension area)
The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the stretching area 80b is preferably 3% by weight or more and 50% by weight or less. Further, it is preferable that [Delta] T _80b is 80 ° C. or less 0 ℃ or higher in the stretching area 80b. Then, it is preferable wind pressure _{P 80b} of temperature control air in the stretching area 80b is less than or 10 Pa 110 Pa. The stretching ratio (= W2 / W1) is preferably greater than 100% and 200% or less, for example.

（緩和エリア）
緩和エリア８０ｃに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は０．１重量％以上２０重量％以下であることが好ましい。また、緩和エリア８０ｃにおけるΔＴ_８０ｃは−１０℃以上６０℃以下であることが好ましい。そして、緩和エリア８０ｃにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｃは１０Ｐａ以上１１０Ｐａ未満であることが好ましい。緩和率（＝Ｗ３／Ｗ２）は、例えば、９０％より大きく１００％未満であることが好ましい。 (Relaxation area)
The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the relaxation area 80c is preferably 0.1% by weight or more and 20% by weight or less. Further, [Delta] T _80c in the relaxation area 80c is preferably not less than 60 ° C. or higher -10 ° C.. The wind pressure _{P 80c} of temperature control air in the relaxation area 80c is preferably less than or 10 Pa 110 Pa. The relaxation rate (= W3 / W2) is preferably greater than 90% and less than 100%, for example.

（冷却エリア）
冷却エリア８０ｄに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は０．１重量％以上２０重量％以下であることが好ましい。また、冷却エリア８０ｄにおけるΔＴ_８０ｄは−（Ｔｇ−６０）℃以上−３℃以下であることが好ましい。そして、冷却エリア８０ｄにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｄは、延伸エリア８０ｂにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｂよりも大きいことが好ましい。冷却エリア８０ｄにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｄは、１１０Ｐａ以上３５０Ｐａ以下であることが好ましい。 (Cooling area)
The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the cooling area 80d is preferably 0.1% by weight or more and 20% by weight or less. Further, [Delta] T _80d in the cooling area 80d is - it is preferably (Tg-60) is ° C. or higher -3 ° C. or less. The wind pressure _{P 80d} the temperature adjustment air in the cooling area 80d is preferably larger than the temperature control air wind pressure _{P 80b} in the stretching area 80b. Wind pressure _{P 80d} the temperature adjustment air in the cooling area 80d is preferably less than 110 Pa 350 Pa.

上記実施形態において、第１予熱エリア８０ａｘにおける風圧Ｐ_８０ａｘは、冷却エリア８０ｄにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｄよりも大きいとしたが、本発明はこれに限られず、風圧Ｐ_８０ａｘと風圧Ｐ_８０ｄとは、等しくても良いし、風圧Ｐ_８０ａｘが風圧Ｐ_８０ｄよりも小さくてもよい。 In the above embodiment, air pressure _{P 80Ax} in the first preheating area 80Ax has been greater than the wind pressure _{P 80d} the temperature adjustment air in the cooling area 80d, the present invention is not limited thereto, and wind pressure _{P 80Ax} and wind pressure _{P 80d May} be equal, or the wind pressure P _80ax may be smaller than the wind pressure P _80d .

上記実施形態において、延伸エリア８０ｂにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｂと緩和エリア８０ｃにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｃとが等しいとしたが、本発明はこれに限られず、風圧Ｐ_８０ｂは風圧Ｐ_８０ｃよりも大きくても良いし、小さくても良い。また、延伸エリア８０ｂにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｂと第２予熱エリア８０ａｙにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ａｙとが等しいとしたが、本発明はこれに限られず、風圧Ｐ_８０ｂは風圧Ｐ_８０ａｙよりも小さくても良い。 In the above embodiment, although the wind pressure _{P 80c} of temperature regulating air at a temperature regulating air wind pressure _{P 80b} and relaxation area 80c in the stretching area 80b is equal, the present invention is not limited thereto, wind pressure _{P 80b} are wind pressure _{P 80c} It may be larger or smaller. In addition, although the wind pressure _{P 80Ay} temperature control air in wind pressure _{P 80b} and the second preheating area 80Ay temperature control air in the stretching area 80b are equal, the present invention is not limited thereto, wind pressure _{P 80b} than wind pressure _{P 80Ay} May be small.

次に、図７及び図８を用いて、支持体である流延バンドを有する溶液製膜設備１１０について説明する。溶液製膜設備１１０の説明では、溶液製膜設備１０と異なる部品や部材についての説明を行い、溶液製膜設備１０と同一の部品や部材については同一の符号を付し、その説明は省略する。   Next, with reference to FIG. 7 and FIG. 8, the solution film-forming facility 110 having a casting band as a support will be described. In the description of the solution casting equipment 110, parts and members different from the solution casting equipment 10 will be described, and the same parts and members as those of the solution casting equipment 10 will be denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. .

溶液製膜設備１１０は、図７に示すように、流延室１２と第１クリップテンタ１４ａと第２クリップテンタ１４ｂと乾燥室１５と冷却室１６と巻取室１７とを有する。   As shown in FIG. 7, the solution casting apparatus 110 includes a casting chamber 12, a first clip tenter 14 a, a second clip tenter 14 b, a drying chamber 15, a cooling chamber 16, and a winding chamber 17.

流延室１２には、流延装置１１１が設けられる。流延装置１１１は、フィードブロック１１２及び流延ダイ１１３を備える。   A casting apparatus 111 is provided in the casting chamber 12. The casting apparatus 111 includes a feed block 112 and a casting die 113.

図８に示すように、フィードブロック１１２は、配管１１５ａ〜１１５ｃから送られる各ドープ１１６ａ〜１１６ｃを合流させて、積層ドープ１１７をつくり、所定の流量の積層ドープ１１７を流延ダイ１１３へ送る。   As shown in FIG. 8, the feed block 112 joins the dopes 116 a to 116 c sent from the pipes 115 a to 115 c to form a laminated dope 117, and sends the laminated dope 117 having a predetermined flow rate to the casting die 113.

フィードブロック１１２内には、ブロック状のフィードブロック本体を貫通する流路１１９がＺ方向に設けられる。フィードブロック本体の上面に流入口１１９ｉが、下面に流出口１１９ｏが開口している。流路１１９のうち上流側部分には、２つの仕切部材１２０ａ、１２０ｂが配される。仕切部材１２０ａ、１２１ｂは、流路１１９のうち上流側部分を、配管１１５ａと連通する第１流路１２１、配管１１５ｂと連通する第２流路１２２、及び配管１１５ｃと連通する第３流路１２３に仕切る。第１流路１２１は、第２流路１２２及び第３流路１２３の間に設けられる。流路１１９のうち、仕切部材１２０ａ、１２０ｂの下流側には、合流部１２５が形成される。そして、流路１１９のうち、合流部１２５の下流側には、積層ドープ１１７が流れる積層ドープ流路１２６が形成される。   In the feed block 112, a flow path 119 penetrating the block-shaped feed block main body is provided in the Z direction. An inflow port 119i is opened on the upper surface of the feed block body, and an outflow port 119o is opened on the lower surface. Two partition members 120 a and 120 b are arranged in the upstream portion of the flow path 119. The partition members 120a and 121b have a first flow path 121 communicating with the pipe 115a, a second flow path 122 communicating with the pipe 115b, and a third flow path 123 communicating with the pipe 115c in the upstream portion of the flow path 119. Partition. The first flow path 121 is provided between the second flow path 122 and the third flow path 123. In the flow path 119, a merging portion 125 is formed on the downstream side of the partition members 120a and 120b. In addition, a laminated dope flow path 126 through which the laminated dope 117 flows is formed in the flow path 119 on the downstream side of the merging portion 125.

合流部１２５のうち、第２流路１２２の出口、及び第３流路１２３の出口には、ディストリビューションピン１３１ａ、１３１ｂが設けられる。仕切部材１２０ａは仕切部１３２ａとベーン１３３ａとを有し、仕切部材１２０ｂは、仕切部１３２ｂとベーン１３３ｂとを有する。   Distribution pins 131 a and 131 b are provided at the outlet of the second flow path 122 and the outlet of the third flow path 123 in the merging portion 125. The partition member 120a has a partition part 132a and a vane 133a, and the partition member 120b has a partition part 132b and a vane 133b.

流延ダイ１１３は、リップ板１４１、１４２と側板（図示しない）とを備える。幅方向に設けられるリップ板１４１、１４２は、離間するように流延ベルト１５４の移動方向に並べられる。側板は、リップ板１４１、１４２の間の隙間を塞ぐように、流延ベルト１５４の移動方向に設けられる。そして、リップ板１４１、１４２と側板とによって囲まれる部分が、スロット１４３となる。スロット１４３は、フィードブロック１１２の流出口１１９ｏと連通する流入口１４３ｉ、及び積層ドープ１１７を流出する流出口１４３ｏを連通する。流出口１４３ｏは、矩形であり、幅方向に長く伸びるように形成される。   The casting die 113 includes lip plates 141 and 142 and side plates (not shown). The lip plates 141 and 142 provided in the width direction are arranged in the moving direction of the casting belt 154 so as to be separated from each other. The side plate is provided in the moving direction of the casting belt 154 so as to close the gap between the lip plates 141 and 142. A portion surrounded by the lip plates 141 and 142 and the side plate is a slot 143. The slot 143 communicates with an inlet 143 i that communicates with the outlet 119 o of the feed block 112 and an outlet 143 o that flows out of the laminated dope 117. The outflow port 143o is rectangular and is formed to extend long in the width direction.

図７に戻って、流延ダイ１１３の下方には、回転ローラ１５２、１５３が設けられる。回転ローラ１５２、１５３には、流延バンド１５４が掛け渡される。流延バンド１５４の一端と他端とが連結され、流延バンド１５４は環状となっている。回転ローラ１５２、１５３は図示しない駆動装置により回転し、この回転に伴い流延バンド１５４は移動する。流延ダイ１１３から流出した積層ドープ１１７は、移動する流延バンド１５４上にて積層流延膜１５５を形成する。   Returning to FIG. 7, rotating rollers 152 and 153 are provided below the casting die 113. A casting band 154 is stretched around the rotating rollers 152 and 153. One end and the other end of the casting band 154 are connected, and the casting band 154 has an annular shape. The rotating rollers 152 and 153 are rotated by a driving device (not shown), and the casting band 154 moves with the rotation. The laminated dope 117 that has flowed out of the casting die 113 forms a laminated casting film 155 on the moving casting band 154.

流延バンド１５４の移動速度、すなわち流延速度が１０ｍ／分以上２００ｍ／分以下で移動できるものであることが好ましい。流延バンド１５４は、ステンレス製であることが好ましく、十分な耐腐食性と強度とを有するようにＳＵＳ３１６製であることがより好ましい。また、流延バンド１５４の全体の厚みムラは０．５％以下のものを用いることが好ましい。   It is preferable that the moving speed of the casting band 154, that is, the moving speed is 10 m / min or more and 200 m / min or less. The casting band 154 is preferably made of stainless steel, and more preferably made of SUS316 so as to have sufficient corrosion resistance and strength. Moreover, it is preferable to use the thickness unevenness of the entire casting band 154 of 0.5% or less.

また、流延バンド１５４の表面温度を所定の値にするために、回転ローラ１５２、１５３に温調装置３０が取り付けられていることが好ましい。流延バンド１５４は、その表面温度が−２０℃〜４０℃に調整可能なものであることが好ましい。温調装置３０は、制御部の制御の下、所望の温度に調節された伝熱媒体を、回転ローラ１５２、１５３内に設けられる流路中を循環させる。この伝熱媒体の循環により、回転ローラ１５２、１５３の温度を所望の温度に保つことができる。   In order to set the surface temperature of the casting band 154 to a predetermined value, it is preferable that the temperature control device 30 is attached to the rotary rollers 152 and 153. The casting band 154 is preferably one whose surface temperature can be adjusted to -20 ° C to 40 ° C. The temperature adjusting device 30 circulates the heat transfer medium adjusted to a desired temperature under the control of the control unit in the flow path provided in the rotary rollers 152 and 153. Due to the circulation of the heat transfer medium, the temperature of the rotary rollers 152 and 153 can be maintained at a desired temperature.

更に、流延室１２は、積層流延膜１５５に乾燥風をあてる送風装置１５７〜１５９を有する。送風装置１５７〜１５９は、流延ダイ１１３よりも流延バンド１５４の走行方向下流側に設けられる。積層流延膜１５５に乾燥風があたると、積層流延膜１５５から溶剤が蒸発する。流延ダイ１１３と送風装置１５７との間に、乾燥風を遮るラビリンスシールを設けてもよい。このラビリンスシールの設置により、流延直後の積層流延膜１５５と乾燥風との接触に起因する積層流延膜１５５の面状変動を抑制することができる。また、流延ダイ１１３と送風装置１５７との間に、積層流延膜１５５に急速乾燥風をあてる送風装置（以下、急速乾燥送風装置と称する）１６１を設けてもよい。なお、流延ダイ１１３と送風装置１５７との間にラビリンスシールを設ける場合には、ラビリンスシールと送風装置１５７との間に急速乾燥送風装置１６１を設けてもよい。積層流延膜１５５に急速乾燥風があたると、積層流延膜１５５に含まれる溶剤は、乾燥風があたる場合に比べて早い蒸発速度で蒸発する。これにより、積層流延膜１５５の表面にスキン層を形成することができる。積層流延膜１５５から溶剤を蒸発させる工程の初期段階において、積層流延膜１５５にスキン層を設けることにより、面状に優れた積層フィルムを製造することができる。   Further, the casting chamber 12 has blowers 157 to 159 that apply dry air to the laminated casting film 155. The blowers 157 to 159 are provided downstream of the casting die 113 in the traveling direction of the casting band 154. When dry air is applied to the laminated casting film 155, the solvent evaporates from the laminated casting film 155. A labyrinth seal that blocks dry air may be provided between the casting die 113 and the blower 157. By installing the labyrinth seal, it is possible to suppress the surface variation of the laminated cast film 155 caused by the contact between the laminated cast film 155 immediately after casting and the drying air. Further, a blower device (hereinafter referred to as a quick dry blower device) 161 that applies quick drying air to the laminated cast film 155 may be provided between the casting die 113 and the blower device 157. In the case where a labyrinth seal is provided between the casting die 113 and the blower 157, a quick drying blower 161 may be provided between the labyrinth seal and the blower 157. When the rapid drying wind is applied to the laminated cast film 155, the solvent contained in the laminated cast film 155 evaporates at a higher evaporation rate than when the dry cast air is applied. Thereby, a skin layer can be formed on the surface of the laminated casting film 155. In the initial stage of the process of evaporating the solvent from the laminated cast film 155, by providing a skin layer on the laminated cast film 155, a laminated film having an excellent surface shape can be produced.

その後、剥取ローラ２４は、搬送可能となった積層流延膜１５５を、流延バンド１５４から湿潤フィルム４４として剥ぎ取り、渡り部４５を介して、クリップテンタ１４ａへ案内する。剥ぎ取り時の積層流延膜１５５の残留溶剤量は、１０重量％以上８０重量％以下であることが好ましい。渡り部４５には、送風機１６７が備えられる。送風機１６７は、ローラ４６により搬送される湿潤フィルム４４に、所定の風をあてる。   Thereafter, the peeling roller 24 peels the laminated cast film 155 that can be transported from the casting band 154 as a wet film 44 and guides it to the clip tenter 14 a via the crossing portion 45. The residual solvent amount of the laminated cast film 155 at the time of peeling is preferably 10% by weight or more and 80% by weight or less. The crossover 45 is provided with a blower 167. The blower 167 applies a predetermined wind to the wet film 44 conveyed by the roller 46.

クリップテンタ１４ａは、湿潤フィルム４４の幅方向両側縁部を把持する多数のクリップを有し、このクリップが延伸軌道上を走行する。クリップにより走行する湿潤フィルム４４に対し乾燥風が送られ、湿潤フィルム４４には、幅方向への延伸処理とともに乾燥処理が施される。これにより、湿潤フィルム４４は積層フィルム１６８となって、乾燥室１５へ送られる。   The clip tenter 14a has a number of clips that grip both side edges of the wet film 44 in the width direction, and these clips run on the stretching track. Dry air is sent to the wet film 44 that runs by the clip, and the wet film 44 is subjected to a drying process along with a stretching process in the width direction. As a result, the wet film 44 becomes a laminated film 168 and is sent to the drying chamber 15.

乾燥室１５から送出された積層フィルム１６８は、クリップテンタ１４ｂへ導入される。クリップテンタ１４ｂは、クリップテンタ１４ａと同様に、積層フィルム１６８に対し、幅方向への延伸処理とともに乾燥処理を施す。   The laminated film 168 delivered from the drying chamber 15 is introduced into the clip tenter 14b. Similarly to the clip tenter 14a, the clip tenter 14b performs a drying process along with a stretching process in the width direction on the laminated film 168.

上記実施形態では、溶液製膜設備にて製造されたフィルムについて本発明を用いたが、溶融製膜設備にて製造されたフィルムについて本発明を用いることもできる。   In the said embodiment, although this invention was used about the film manufactured with the solution casting apparatus, this invention can also be used about the film manufactured with the melt casting apparatus.

（光学フィルム）
本発明により得られるフィルム５０は、特に、位相差フィルムや偏光板保護フィルムに用いることができる。 (Optical film)
The film 50 obtained by the present invention can be used particularly for a retardation film and a polarizing plate protective film.

フィルム５０の幅は、６００ｍｍ以上であることが好ましく、１４００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下であることがより好ましい。また、本発明は、フィルム５０の幅が２５００ｍｍより大きい場合にも効果がある。また、フィルム５０の膜厚は、３０μｍ以上１２０μｍ以下であることが好ましい。   The width of the film 50 is preferably 600 mm or more, and more preferably 1400 mm or more and 2500 mm or less. The present invention is also effective when the width of the film 50 is larger than 2500 mm. Moreover, it is preferable that the film thickness of the film 50 is 30 micrometers or more and 120 micrometers or less.

また、フィルム５０の面内レターデーションＲｅは、５ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることが好ましく、２０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることが好ましい。フィルム５０の厚み方向レターデーションＲｔｈは、−１００ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることが好ましい。   The in-plane retardation Re of the film 50 is preferably 5 nm to 300 nm, and preferably 20 nm to 300 nm. The thickness direction retardation Rth of the film 50 is preferably -100 nm or more and 300 nm or less.

面内レターデーションＲｅの測定方法は次の通りである。面内レターデーションＲｅは、サンプルフィルムを温度２５℃，湿度６０％ＲＨで２時間調湿し、自動複屈折率計（ＫＯＢＲＡ２１ＤＨ 王子計測（株））にて６３２．８ｎｍにおける垂直方向から測定したレターデーション値を用いた。なおＲｅは以下式で表される。
Ｒｅ＝｜ｎ１−ｎ２｜×ｄ
ｎ１は遅相軸の屈折率，ｎ２は進相軸の屈折率，ｄはフィルムの厚み（膜厚）を表す The method for measuring the in-plane retardation Re is as follows. In-plane retardation Re is a letter obtained by conditioning a sample film at a temperature of 25 ° C. and a humidity of 60% RH for 2 hours, and measuring it from the vertical direction at 632.8 nm with an automatic birefringence meter (KOBRA21DH Oji Scientific Co., Ltd.). The foundation value was used. Re is expressed by the following equation.
Re = | n1-n2 | × d
n1 is the refractive index of the slow axis, n2 is the refractive index of the fast axis, and d is the film thickness (film thickness).

厚み方向レターデーションＲｔｈの測定方法は次の通りである。サンプルフィルムを温度２５℃，湿度６０％ＲＨで２時間調湿し、エリプソメータ（Ｍ１５０ 日本分光（株）製）で６３２．８ｎｍにより垂直方向から測定した値と、フィルム面を傾けながら同様に測定したレターデーション値の外挿値とから下記式に従い算出した。
Ｒｔｈ＝｛（ｎ１＋ｎ２）／２−ｎ３｝×ｄ
ｎ３は厚み方向の屈折率を表す。 The measuring method of the thickness direction retardation Rth is as follows. The sample film was conditioned at a temperature of 25 ° C. and a humidity of 60% RH for 2 hours, and measured in the same manner while tilting the film surface with an ellipsometer (M150 manufactured by JASCO Corporation) measuring 632.8 nm from the vertical direction. It calculated according to the following formula from the extrapolated value of the retardation value.
Rth = {(n1 + n2) / 2−n3} × d
n3 represents the refractive index in the thickness direction.

また、Ｚ１方向におけるフィルム５０の遅相軸のズレ量Ｄは１．５°以下であることが好ましく、１．０°以下であることがより好ましく、０．６°以下であることが特に好ましい。   Further, the shift amount D of the slow axis of the film 50 in the Z1 direction is preferably 1.5 ° or less, more preferably 1.0 ° or less, and particularly preferably 0.6 ° or less. .

（遅相軸のズレ量Ｄ）
Ｚ１方向における遅相軸のズレ量Ｄは、例えば、以下のようにして測定できる。まず、フィルムにおいて、Ｚ１方向の測定ラインを設ける。この測定ライン上に１０個の測定点を設ける。各測定点における配向角θを測定する。得られた配向角θにおいて、最大値から最小値を減じたものを遅相軸のズレ量Ｄとすることができる。 (Slow axis deviation D)
The amount of deviation D of the slow axis in the Z1 direction can be measured, for example, as follows. First, a measurement line in the Z1 direction is provided on the film. Ten measurement points are provided on this measurement line. The orientation angle θ at each measurement point is measured. In the obtained orientation angle θ, a value obtained by subtracting the minimum value from the maximum value can be used as the slow axis shift amount D.

（ポリマー）
本発明に用いることのできるポリマーは、熱可塑性樹脂であれば特に限定されず、例えば、セルロースアシレート、ラクトン環含有重合体、環状オレフィン、ポリカーボネイト等が挙げられる。中でも好ましいのがセルロースアシレート、環状オレフィンであり、中でも好ましいのがアセテート基、プロピオネート基を含むセルロースアシレート、付加重合によって得られた環状オレフィンであり、さらに好ましくは付加重合によって得られた環状オレフィンである。 (polymer)
The polymer that can be used in the present invention is not particularly limited as long as it is a thermoplastic resin, and examples thereof include cellulose acylate, a lactone ring-containing polymer, a cyclic olefin, and polycarbonate. Of these, cellulose acylate and cyclic olefin are preferred, cellulose acylate containing an acetate group and propionate group, and cyclic olefin obtained by addition polymerization, more preferably cyclic olefin obtained by addition polymerization. It is.

（セルロースアシレート）
セルロースアシレートとしては、セルローストリアセテート（ＴＡＣ）が特に好ましい。そして、セルロースアシレートの中でも、セルロースの水酸基へのアシル基の置換度が下記式（Ｉ）〜（ＩＩＩ）において、Ａ及びＢは、セルロースの水酸基中の水素原子に対するアシル基の置換度を表し、Ａはアセチル基の置換度、Ｂは炭素原子数が３〜２２のアシル基の置換度である。なお、ＴＡＣの９０重量％以上が０．１〜４ｍｍの粒子であることが好ましい。ただし、本発明に用いることができるポリマーは、セルロースアシレートに限定されるものではない。
（Ｉ） ２．０≦Ａ＋Ｂ≦３．０
（ＩＩ） ０≦Ａ≦３．０
（ＩＩＩ） ０≦Ｂ≦２．９ (Cellulose acylate)
As the cellulose acylate, cellulose triacetate (TAC) is particularly preferable. Among the cellulose acylates, the substitution degree of the acyl group to the hydroxyl group of cellulose is represented by the following formulas (I) to (III), and A and B represent the substitution degree of the acyl group with respect to the hydrogen atom in the hydroxyl group of cellulose. , A is the degree of substitution of the acetyl group, and B is the degree of substitution of the acyl group having 3 to 22 carbon atoms. In addition, it is preferable that 90 weight% or more of TAC is a particle | grain of 0.1-4 mm. However, the polymer that can be used in the present invention is not limited to cellulose acylate.
(I) 2.0 ≦ A + B ≦ 3.0
(II) 0 ≦ A ≦ 3.0
(III) 0 ≦ B ≦ 2.9

セルロースを構成するβ−１，４結合しているグルコース単位は、２位、３位および６位に遊離の水酸基を有している。セルロースアシレートは、これらの水酸基の一部または全部を炭素数２以上のアシル基によりエステル化した重合体（ポリマー）である。アシル置換度は、２位、３位及び６位それぞれについて、セルロースの水酸基がエステル化している割合（１００％のエステル化の場合を置換度１とする）を意味する。   Glucose units having β-1,4 bonds constituting cellulose have free hydroxyl groups at the 2nd, 3rd and 6th positions. Cellulose acylate is a polymer obtained by esterifying some or all of these hydroxyl groups with an acyl group having 2 or more carbon atoms. The degree of acyl substitution means the ratio at which the hydroxyl group of cellulose is esterified at each of the 2-position, 3-position and 6-position (the substitution degree is 1 in the case of 100% esterification).

全アシル化置換度、すなわち、ＤＳ２＋ＤＳ３＋ＤＳ６の値は、２．００〜３．００が好ましく、より好ましくは２．２２〜２．９０であり、特に好ましくは２．４０〜２．８８である。また、ＤＳ６／（ＤＳ２＋ＤＳ３＋ＤＳ６）の値は、０．２８が好ましく、より好ましくは０．３０以上であり、特に好ましくは０．３１〜０．３４である。ここで、ＤＳ２は、グルコース単位における２位の水酸基の水素がアシル基によって置換されている割合（以下「２位のアシル置換度」とする）であり、ＤＳ３は、グルコース単位における３位の水酸基の水素がアシル基によって置換されている割合（以下「３位のアシル置換度」という）であり、ＤＳ６は、グルコース単位において、６位の水酸基の水素がアシル基によって置換されている割合（以下「６位のアシル置換度」という）である。   The total degree of acylation substitution, that is, the value of DS2 + DS3 + DS6 is preferably 2.00 to 3.00, more preferably 2.22 to 2.90, and particularly preferably 2.40 to 2.88. Further, the value of DS6 / (DS2 + DS3 + DS6) is preferably 0.28, more preferably 0.30 or more, and particularly preferably 0.31 to 0.34. Here, DS2 is a ratio in which the hydrogen of the hydroxyl group at the 2-position in the glucose unit is substituted by an acyl group (hereinafter referred to as “acyl substitution degree at the 2-position”), and DS3 is the hydroxyl group at the 3-position in the glucose unit. The hydrogen is substituted with an acyl group (hereinafter referred to as “acyl substitution degree at the 3-position”), and DS6 is the ratio of the hydrogen at the 6-position hydroxyl group substituted with an acyl group (hereinafter referred to as “acyl substitution degree at the 3-position”). "The 6-position acyl substitution degree").

本発明のセルロースアシレートに用いられるアシル基は１種類だけでもよいし、あるいは２種類以上のアシル基が用いられてもよい。２種類以上のアシル基を用いるときには、その１つがアセチル基であることが好ましい。２位、３位及び６位の水酸基がアセチル基により置換されている度合いの総和をＤＳＡとし、２位、３位及び６位の水酸基がアセチル基以外のアシル基によって置換されている度合いの総和をＤＳＢとすると、ＤＳＡ＋ＤＳＢの値は、２．２２〜２．９０であることが好ましく、特に好ましくは２．４０〜２．８８である。   Only one type of acyl group may be used in the cellulose acylate of the present invention, or two or more types of acyl groups may be used. When two or more kinds of acyl groups are used, it is preferable that one of them is an acetyl group. The sum of the degree of substitution of hydroxyl groups at the 2nd, 3rd and 6th positions by acetyl groups is DSA, and the sum of the degree of substitution of the hydroxyl groups at the 2nd, 3rd and 6th positions by acyl groups other than acetyl groups When DSB is DSB, the value of DSA + DSB is preferably 2.22 to 2.90, and particularly preferably 2.40 to 2.88.

また、ＤＳＢは０．３０以上であることが好ましく、特に好ましくは０．７以上である。さらにＤＳＢは、その２０％以上が６位の水酸基の置換基であることが好ましく、より好ましくは２５％以上であり、３０％以上がさらに好ましく、特には３３％以上であることが好ましい。さらに、セルロースアシレートの６位におけるＤＳＡ＋ＤＳＢの値が０．７５以上であり、さらに好ましくは０．８０以上であり、特には０．８５以上であるセルロースアシレートも好ましく、これらのセルロースアシレートを用いることで、より溶解性に優れたドープを作製することができる。特に、非塩素系有機溶剤を使用すると、優れた溶解性を示し、低粘度で濾過性に優れるドープを作製することができる。   The DSB is preferably 0.30 or more, particularly preferably 0.7 or more. Further, 20% or more of DSB is preferably a substituent of a hydroxyl group at the 6-position, more preferably 25% or more, further preferably 30% or more, and particularly preferably 33% or more. Further, the DSA + DSB value at the 6-position of the cellulose acylate is 0.75 or more, more preferably 0.80 or more, and particularly preferably cellulose acylate of 0.85 or more. By using it, a dope with better solubility can be produced. In particular, when a non-chlorine organic solvent is used, a dope having excellent solubility, low viscosity and excellent filterability can be produced.

セルロースアシレートの原料であるセルロースは、リンター、パルプのいずれかから得られたものでもよい。   Cellulose, which is a raw material for cellulose acylate, may be obtained from either linter or pulp.

本発明におけるセルロースアシレートの炭素数２以上のアシル基としては、脂肪族基でもアリール基でもよく、特には限定されない。例えば、セルロースのアルキルカルボニルエステル、アルケニルカルボニルエステル、芳香族カルボニルエステル、芳香族アルキルカルボニルエステルなどが挙げられ、それぞれ、さらに置換された基を有していてもよい。これらの好ましい例としては、プロピオニル基、ブタノイル基、ペンタノイル基、ヘキサノイル基、オクタノイル基、デカノイル基、ドデカノイル基、トリデカノイル基、テトラデカノイル基、ヘキサデカノイル基、オクタデカノイル基、ｉｓｏ−ブタノイル基、ｔ−ブタノイル基、シクロヘキサンカルボニル基、オレノイル基、ベンゾイル基、ナフチルカルボニル基、シンナモイル基などが挙げられる。これらの中でも、プロピオニル基、ブタノイル基、ドデカノイル基、オクタデカノイル基、ｔ−ブタノイル基、オレオイル基、ベンゾイル基、ナフチルカルボニル基、シンナモイル基などがより好ましく、特に好ましくは、プロピオニル基、ブタノイル基である。   The acyl group having 2 or more carbon atoms of cellulose acylate in the present invention may be an aliphatic group or an aryl group, and is not particularly limited. For example, cellulose alkylcarbonyl ester, alkenylcarbonyl ester, aromatic carbonyl ester, aromatic alkylcarbonyl ester and the like may be mentioned, and each may further have a substituted group. Preferred examples of these include propionyl group, butanoyl group, pentanoyl group, hexanoyl group, octanoyl group, decanoyl group, dodecanoyl group, tridecanoyl group, tetradecanoyl group, hexadecanoyl group, octadecanoyl group, iso-butanoyl group , T-butanoyl group, cyclohexanecarbonyl group, olenoyl group, benzoyl group, naphthylcarbonyl group, cinnamoyl group and the like. Among these, a propionyl group, a butanoyl group, a dodecanoyl group, an octadecanoyl group, a t-butanoyl group, an oleoyl group, a benzoyl group, a naphthylcarbonyl group, a cinnamoyl group, and the like are more preferable, and a propionyl group and a butanoyl group are particularly preferable. It is.

（溶剤）
ドープを調製する溶剤としては、芳香族炭化水素（例えば、ベンゼン、トルエンなど）、ハロゲン化炭化水素（例えば、ジクロロメタン、クロロベンゼンなど）、アルコール（例えば、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、ｎ−ブタノール、ジエチレングリコールなど）、ケトン（例えば、アセトン、メチルエチルケトンなど）、エステル（例えば、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸プロピルなど）及びエーテル（例えば、テトラヒドロフラン、メチルセロソルブなど）などが挙げられる。 (solvent)
Solvents for preparing the dope include aromatic hydrocarbons (eg, benzene, toluene, etc.), halogenated hydrocarbons (eg, dichloromethane, chlorobenzene, etc.), alcohols (eg, methanol, ethanol, n-propanol, n-butanol, Diethylene glycol, etc.), ketones (eg, acetone, methyl ethyl ketone, etc.), esters (eg, methyl acetate, ethyl acetate, propyl acetate, etc.) and ethers (eg, tetrahydrofuran, methyl cellosolve, etc.).

上記のハロゲン化炭化水素の中でも、炭素原子数１〜７のハロゲン化炭化水素が好ましく用いられ、ジクロロメタンが最も好ましく用いられる。ＴＡＣの溶解性、流延膜の支持体からの剥ぎ取り性、フィルムの機械的強度及び光学特性など物性の観点から、ジクロロメタンの他に炭素原子数１〜５のアルコールを１種ないし数種類混合することが好ましい。アルコールの含有量は、溶剤全体に対して２〜２５重量％が好ましく、より好ましくは５〜２０重量％である。アルコールとしては、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノールなどが挙げられるが、メタノール、エタノール、ｎ−ブタノール、あるいはこれらの混合物が好ましく用いられる。   Among the above halogenated hydrocarbons, halogenated hydrocarbons having 1 to 7 carbon atoms are preferably used, and dichloromethane is most preferably used. From the viewpoint of physical properties such as solubility of TAC, peelability of cast film from the support, mechanical strength and optical properties of the film, one or several kinds of alcohols having 1 to 5 carbon atoms are mixed in addition to dichloromethane. It is preferable. The content of alcohol is preferably 2 to 25% by weight, more preferably 5 to 20% by weight, based on the entire solvent. Examples of the alcohol include methanol, ethanol, n-propanol, isopropanol, and n-butanol, but methanol, ethanol, n-butanol, or a mixture thereof is preferably used.

最近、環境に対する影響を最小限に抑えることを目的に、ジクロロメタンを使用しない溶剤組成も検討されている。この場合には、炭素原子数が４〜１２のエーテル、炭素原子数が３〜１２のケトン、炭素原子数が３〜１２のエステル、炭素数１〜１２のアルコールが好ましく、これらを適宜混合して用いる場合もある。例えば、酢酸メチル、アセトン、エタノール、ｎ−ブタノールの混合溶剤が挙げられる。これらのエーテル、ケトン、エステル及びアルコールは、環状構造を有するものであってもよい。また、エーテル、ケトン、エステル及びアルコールの官能基（すなわち、−Ｏ−、−ＣＯ−、−ＣＯＯ−および−ＯＨ）のいずれかを２つ以上有する化合物も溶剤として用いることができる。   Recently, a solvent composition not using dichloromethane has been studied for the purpose of minimizing the influence on the environment. In this case, an ether having 4 to 12 carbon atoms, a ketone having 3 to 12 carbon atoms, an ester having 3 to 12 carbon atoms, and an alcohol having 1 to 12 carbon atoms are preferable. Sometimes used. For example, a mixed solvent of methyl acetate, acetone, ethanol, and n-butanol can be mentioned. These ethers, ketones, esters and alcohols may have a cyclic structure. A compound having two or more functional groups of ether, ketone, ester, and alcohol (that is, —O—, —CO—, —COO—, and —OH) can also be used as the solvent.

セルロースアシレートの詳細については、特開２００５−１０４１４８号［０１４０］段落から［０１９５］段落に記載されており、これらの記載も本発明に適用することができる。また、溶剤及び可塑剤、劣化防止剤、紫外線吸収剤（ＵＶ剤）、光学異方性コントロール剤、レターデーション制御剤、染料、マット剤、剥離剤、剥離促進剤などの添加剤についても、同じく特開２００５−１０４１４８号の［０１９６］段落から［０５１６］段落に詳細に記載されており、これらの記載も本発明に適用することができる。   Details of cellulose acylate are described in paragraphs [0140] to [0195] of JP-A-2005-104148, and these descriptions can also be applied to the present invention. The same applies to additives such as solvents and plasticizers, deterioration inhibitors, UV absorbers (UV agents), optical anisotropy control agents, retardation control agents, dyes, matting agents, release agents and release accelerators. JP-A-2005-104148 describes in detail in paragraphs [0196] to [0516], and these descriptions can also be applied to the present invention.

次に、本発明の効果の有無を確認するために、図７に示す溶液製膜設備１１０にて積層フィルム１６８を製造した。   Next, in order to confirm the presence or absence of the effects of the present invention, a laminated film 168 was manufactured using the solution casting apparatus 110 shown in FIG.

（セルロースアシレートの調製）
表１に記載のアシル基の種類、置換度の異なるセルロースアシレートを調製した。これは、触媒として硫酸（セルロース１００質量部に対し７．８質量部）を添加し、アシル置換基の原料となるカルボン酸を添加し４０℃でアシル化反応を行った。この時、カルボン酸の種類、量を調整することでアシル基の種類、置換度を調整した。またアシル化反応の後に４０℃で熟成を行った。さらに、この熟成後、アセトンで洗浄し、セルロースアシレートのうち低分子量成分を除去した。なお、表１の置換度Ａは、アセチル基の置換度であり、Ｂは、他の置換基Ｘの置換度である。 (Preparation of cellulose acylate)
Cellulose acylates having different types of acyl groups and different degrees of substitution described in Table 1 were prepared. This was carried out by adding sulfuric acid (7.8 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cellulose) as a catalyst, adding carboxylic acid as a raw material for the acyl substituent, and carrying out an acylation reaction at 40 ° C. At this time, the kind and substitution degree of the acyl group were adjusted by adjusting the kind and amount of the carboxylic acid. The acylation reaction was followed by aging at 40 ° C. Furthermore, after this aging, it was washed with acetone to remove low molecular weight components from the cellulose acylate. In Table 1, the substitution degree A is the substitution degree of the acetyl group, and B is the substitution degree of the other substituent X.

第１〜第３ドープの成分を以下に示す。   The components of the first to third dopes are shown below.

（第１ドープ）
セルロースアシレート樹脂（表１に記載のＣ−２） １００ 質量部
添加剤Ａ（表２に記載のＡ−３） １９ 質量部
化合物Ｄ（化１） ４ 質量部
ジクロロメタン ４２８ 質量部
メタノール ６４ 質量部 (First dope)
Cellulose acylate resin (C-2 described in Table 1) 100 parts by mass Additive A (A-3 described in Table 2) 19 parts by mass Compound D (Chemical Formula 1) 4 parts by mass Dichloromethane 428 parts by mass Methanol 64 parts by mass

（第２ドープ）
セルロースアシレート樹脂（表１に記載のＣ−１） １００ 質量部
添加剤Ａ（表２に記載のＡ−３） １１．３ 質量部
化合物Ｄ（化１） ４ 質量部
マット剤 ０．１３質量部
ジクロロメタン ４００ 質量部
メタノール ６０ 質量部 (Second dope)
Cellulose acylate resin (C-1 described in Table 1) 100 parts by mass Additive A (A-3 described in Table 2) 11.3 parts by mass Compound D (Chemical Formula 1) 4 parts by mass Matting agent 0.13 parts by mass Parts dichloromethane 400 parts by mass methanol 60 parts by mass

（第３ドープ）
セルロースアシレート樹脂（表１に記載のＣ−１） １００ 質量部
添加剤Ａ（表２に記載のＡ−３） １１．３ 質量部
化合物Ｄ（化１） ４ 質量部
マット剤（日本エアロジル（株）製のＡＥＲＯＳＩＬ Ｒ９７２ ２次平均粒子サイズ１．０μｍ以下） ０．１３質量部
ジクロロメタン ４００ 質量部
メタノール ６０ 質量部 (3rd dope)
Cellulose acylate resin (C-1 described in Table 1) 100 parts by mass Additive A (A-3 described in Table 2) 11.3 parts by mass Compound D (Chemical Formula 1) 4 parts by mass Matting agent (Nippon Aerosil ( AEROSIL R972, secondary average particle size 1.0 μm or less) 0.13 parts by mass Dichloromethane 400 parts by mass Methanol 60 parts by mass

表２において、「ＰＡ」はフタル酸を表す。同様に、「ＴＰＡ」はテレフタル酸を、「ＩＰＡ」はイソフタル酸を、「ＡＡ」はアジピン酸を、「ＳＡ」はコハク酸を表す。「ＮＰＡ」は、ナフタレンジカルボン酸を表し、「−」の前の数字は、カルボン酸の置換位置を表す。また、「ＰＤ」はプロパンジオールを表し、「ＢＤ」はブタンジオールを表し、「ＣＨ」は、シクロヘキサンジメタノールを表す。そして、「ＡＥ残基」はアセチルエステル残基を、「ＰＥ残基」はプロピオニルエステル残基を表す。   In Table 2, “PA” represents phthalic acid. Similarly, “TPA” represents terephthalic acid, “IPA” represents isophthalic acid, “AA” represents adipic acid, and “SA” represents succinic acid. “NPA” represents naphthalenedicarboxylic acid, and the number before “−” represents the substitution position of carboxylic acid. “PD” represents propanediol, “BD” represents butanediol, and “CH” represents cyclohexanedimethanol. “AE residue” represents an acetyl ester residue, and “PE residue” represents a propionyl ester residue.

第１ドープ１１６ａの成分をそれぞれミキシングタンクに投入し、攪拌してポリマーを溶剤に溶解させた。その後、平均孔径３４μｍのろ紙、平均孔径１０μｍの焼結金属フィルターを用いて、ろ過した。これにより、第１ドープ１１６ａを調製した。同様にして、第２ドープ１１６ｂの成分をそれぞれミキシングタンクに投入して第２ドープ１１６ｂを、第３ドープ１１６ｃの成分をそれぞれミキシングタンクに投入して第３ドープ１１６ｃを調製した。   Each component of the first dope 116a was put into a mixing tank and stirred to dissolve the polymer in the solvent. Then, it filtered using the filter paper with an average hole diameter of 34 micrometers, and the sintered metal filter with an average hole diameter of 10 micrometers. Thereby, the first dope 116a was prepared. Similarly, the components of the second dope 116b were respectively added to the mixing tank to prepare the second dope 116b, and the components of the third dope 116c were respectively added to the mixing tank to prepare the third dope 116c.

（実験１）
流延バンド１５４の移動速度Ｖ１は、４０ｍ／分であった。温調装置３０により、流延バンド１５４の温度は、３０℃で略一定になるように調節した。フィードブロック１１２は、各ドープ１１６ａ〜１１６ｃから積層ドープ１１７をつくり、積層ドープ１１７を流延ダイ１１３へ送った。流延ダイ１１３は、積層ドープ１１７を流延バンド１５４上に流出し、積層流延膜１５５を形成した。積層流延膜１５５は、流延バンド１５４側から第２層、第１層、第３層の順に重なる構造を有していた。第１ドープ１１６ａからなる第１層の厚みは６０μｍであり、第２ドープ１１６ｂからなる第２層及び第３ドープ１１６ｃからなる第３層の厚みはそれぞれ３μｍであった。急速乾燥送風装置１６１は、温度が５０℃の急速乾燥風を積層流延膜１６５にあてて、積層流延膜１６５の表面にスキン層を形成した。送風装置１５７〜１５９は、積層流延膜１６５に乾燥風をあてて、積層流延膜１６５から溶媒を蒸発させた。剥取ローラ２４を用いて、搬送可能となった積層流延膜１６５を流延バンド１５４から剥ぎ取った。積層流延膜１６５の剥ぎ取り時における残留溶媒量は、２０質量％以上５０質量％以下であった。 (Experiment 1)
The moving speed V1 of the casting band 154 was 40 m / min. The temperature of the casting band 154 was adjusted to be substantially constant at 30 ° C. by the temperature control device 30. The feed block 112 made a laminated dope 117 from each dope 116 a to 116 c and sent the laminated dope 117 to the casting die 113. The casting die 113 flowed the laminated dope 117 onto the casting band 154 to form a laminated casting film 155. The laminated casting film 155 had a structure in which the second layer, the first layer, and the third layer overlapped in this order from the casting band 154 side. The thickness of the first layer made of the first dope 116a was 60 μm, and the thickness of the second layer made of the second dope 116b and the thickness of the third layer made of the third dope 116c were 3 μm, respectively. The quick drying blower 161 applied a quick drying air having a temperature of 50 ° C. to the laminated casting film 165 to form a skin layer on the surface of the laminated casting film 165. The blowers 157 to 159 applied dry air to the laminated casting film 165 to evaporate the solvent from the laminated casting film 165. Using the peeling roller 24, the laminated cast film 165 that can be conveyed was peeled from the casting band 154. The amount of residual solvent at the time of peeling off the laminated cast film 165 was 20% by mass or more and 50% by mass or less.

剥ぎ取った湿潤フィルム４４をクリップテンタ１４ａへ送った。クリップテンタ１４ａにおいて、湿潤フィルム４４は第１予熱エリア８０ａｘ、第２予熱エリア８０ａｙ、延伸エリア８０ｂ、緩和エリア８０ｃ、及び冷却エリア８０ｄの順に通過した。   The wet film 44 peeled off was sent to the clip tenter 14a. In the clip tenter 14a, the wet film 44 passed through the first preheating area 80ax, the second preheating area 80ay, the stretching area 80b, the relaxation area 80c, and the cooling area 80d in this order.

第１予熱エリア８０ａｘに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は２８重量％であった。第１予熱エリア８０ａｘにおけるΔＴ_８０ａｘは−１０℃であった。そして、第１予熱エリア８０ａｘにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ａｘはＰ１（表３参照）であった。 The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the first preheating area 80ax was 28% by weight. [Delta] T _80Ax in the first preheating area 80Ax was -10 ° C.. The wind pressure _{P 80Ax} temperature control air in the first preheating area 80Ax was P1 (see Table 3).

第２予熱エリア８０ａｙに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は２０重量％であった。第２予熱エリア８０ａｙにおけるΔＴ_８０ａｙは１５℃であった。そして、第２予熱エリア８０ａｙにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ａｙはＰ２（表３参照）であった。 The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the second preheating area 80ay was 20% by weight. [Delta] T _80Ay in the second preheating area 80Ay was 15 ° C.. The wind pressure _{P 80Ay} temperature control air in the second preheating area 80Ay was P2 (see Table 3).

延伸エリア８０ｂに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は１５重量％であった。延伸エリア８０ｂにおけるΔＴ_８０ｂは３５℃であった。そして、延伸エリア８０ｂにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｂはＰ２（表３参照）であった。延伸率（＝Ｗ２／Ｗ１）は１２５％であった。 The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the stretching area 80b was 15% by weight. [Delta] T _80b in the stretching area 80b was 35 ° C.. The wind pressure _{P 80b} of temperature control air in the stretching area 80b was P2 (see Table 3). The draw ratio (= W2 / W1) was 125%.

緩和エリア８０ｃに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は１２重量％であった。また、緩和エリア８０ｃにおけるΔＴ_８０ｃは２５℃であった。そして、緩和エリア８０ｃにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｃはＰ２（表３参照）であった。緩和率（＝Ｗ３／Ｗ２）は９９％であった。 The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the relaxation area 80c was 12% by weight. Moreover, ΔT 80c in the relaxation area 80 _c was 25 ° C. The wind pressure _{P 80c} of temperature control air in the relaxation area 80c was P2 (see Table 3). The relaxation rate (= W3 / W2) was 99%.

冷却エリア８０ｄに導入される湿潤フィルム４４の残留溶剤量は１０重量％であった。また、冷却エリア８０ｄにおけるΔＴ_８０ｄは−３０℃であった。そして、冷却エリア８０ｄにおける温度調節風の風圧Ｐ_８０ｄは、Ｐ３（表３参照）であった。 The residual solvent amount of the wet film 44 introduced into the cooling area 80d was 10% by weight. Further, [Delta] T _80d in the cooling area 80d was -30 ° C.. The wind pressure _{P 80d} the temperature adjustment air in the cooling area 80d was P3 (see Table 3).

クリップテンタ１４ａから送出された積層フィルム１６８を、乾燥室１５、クリップテンタ１４ｂ、冷却室１６、巻取室１７へ順次送った。

The laminated film 168 delivered from the clip tenter 14a was sequentially sent to the drying chamber 15, the clip tenter 14b, the cooling chamber 16, and the winding chamber 17.

（実験２〜４）
流延バンド１５４の移動速度Ｖ１、各エリアにおける風圧Ｐ１〜Ｐ３を表３に示すものとしたこと以外は、実験１と同様にして、積層フィルム１６８をつくった。 (Experiments 2-4)
A laminated film 168 was produced in the same manner as in Experiment 1 except that the moving speed V1 of the casting band 154 and the wind pressures P1 to P3 in each area were as shown in Table 3.

（評価）
実験１〜４にて得られた積層フィルム１６８について、Ｚ１方向における遅相軸のズレ量Ｄを測定した。各積層フィルム１６８の遅相軸のズレ量Ｄは、表３に示すとおりである。 (Evaluation)
For the laminated film 168 obtained in Experiments 1 to 4, the amount of shift D of the slow axis in the Z1 direction was measured. The amount of shift D of the slow axis of each laminated film 168 is as shown in Table 3.

１０ 溶液製膜設備
１４ クリップテンタ
５０ フィルム
８０ａ 予熱エリア
８０ａｘ 第１予熱エリア
８０ａｙ 第２予熱エリア
８０ｂ 延伸エリア
９０ 送風装置
９２ 送風ヘッド
９３ 温度調節風コントローラ DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Solution casting apparatus 14 Clip tenter 50 Film 80a Preheating area 80ax 1st preheating area 80ay 2nd preheating area 80b Stretching area 90 Blower 92 Blower head 93 Temperature control wind controller

Claims (5)

温度調節風の吹きつけにより温度が調節された帯状の熱可塑性フィルムを延伸する熱可塑性フィルムの延伸方法において、
前記熱可塑性フィルムの幅方向両縁部を把持した１対のクリップを用いて、前記熱可塑性フィルムを長手方向へ搬送する搬送工程が行われ、
前記搬送工程は、前記幅方向両縁部を把持した状態の前記１対のクリップの間隔を広げ、ガラス転移温度以上となった前記熱可塑性フィルムを幅方向へ延伸する延伸工程と、この延伸工程の前に行われ、前記熱可塑性フィルムを予熱する予熱工程とを有し、
前記予熱工程では、前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度に近づくように前記熱可塑性フィルムを予熱する第１予熱工程と、前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度を超えるように前記熱可塑性フィルムを予熱する第２予熱工程とが順次行われ、
前記熱可塑性フィルムにおける前記温度調節風の風圧は、前記第２予熱工程及び前記延伸工程よりも前記第１予熱工程の方が大きいことを特徴とする熱可塑性フィルムの延伸方法。 In a method for stretching a thermoplastic film, the method of stretching a strip-shaped thermoplastic film whose temperature is controlled by blowing temperature-controlled air,
Using a pair of clips that grip both edges in the width direction of the thermoplastic film, a transporting step of transporting the thermoplastic film in the longitudinal direction is performed,
The transporting step extends the gap between the pair of clips in a state where the both edges in the width direction are gripped, and a stretching step of stretching the thermoplastic film that is equal to or higher than the glass transition temperature in the width direction, and the stretching step. And a preheating step for preheating the thermoplastic film,
In the preheating step, a first preheating step of preheating the thermoplastic film so that a temperature of the thermoplastic film approaches a glass transition temperature, and the thermoplastic film so that the temperature of the thermoplastic film exceeds the glass transition temperature. And a second preheating step for preheating the
The method for stretching a thermoplastic film, wherein the temperature of the temperature-controlled wind in the thermoplastic film is larger in the first preheating step than in the second preheating step and the stretching step. 前記搬送工程では、
前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度よりも低い状態となるように、前記熱可塑性フィルムに前記温度調節風を吹き付ける冷却工程が行われ、
前記熱可塑性フィルムにおける前記温度調節風の風圧は、前記延伸工程よりも前記冷却工程の方が大きいことを特徴とする請求項１記載の熱可塑性フィルムの延伸方法。 In the conveying step,
A cooling step of blowing the temperature control air on the thermoplastic film is performed so that the temperature of the thermoplastic film is lower than the glass transition temperature;
The method for stretching a thermoplastic film according to claim 1, wherein the temperature of the temperature-controlled wind in the thermoplastic film is larger in the cooling step than in the stretching step. ポリマー及び溶剤を含むドープからなる帯状の流延膜を支持体上に形成する工程と、
前記支持体から前記流延膜を剥ぎ取って、前記湿潤フィルムとする工程と、
前記湿潤フィルムから溶剤を蒸発させる乾燥工程とを有し、
この乾燥工程により得られた前記熱可塑性フィルムについて、請求項１または２記載の熱可塑性フィルムの延伸方法を行うことを特徴とする溶液製膜方法。 Forming a belt-like cast film comprising a dope containing a polymer and a solvent on a support;
Peeling the cast film from the support to form the wet film;
A drying step of evaporating the solvent from the wet film,
3. A solution casting method comprising performing the method of stretching a thermoplastic film according to claim 1 or 2 on the thermoplastic film obtained by the drying step. 帯状の熱可塑性フィルムが長手方向に搬送される搬送路であって、この搬送路の両側に設けられた対のレールと、このレールに沿って移動自在であり、前記熱可塑性フィルムの幅方向両縁部を把持可能な把持手段とを備え、前記熱可塑性フィルムを長手方向へ搬送する搬送手段と、
前記搬送されている前記熱可塑性フィルムに温度調節風を吹きつけて、前記熱可塑性フィルムの温度を調節する温度調節手段とを有し、
前記熱可塑性フィルムの搬送路には、前記対のレール間隔が一定である第１予熱エリア及び第２予熱エリアと、前記対のレール間隔が前記搬送方向上流側から下流側に向かって大きくなる延伸エリアとが搬送方向上流側から順次設けられ、
前記温度調節手段は、前記熱可塑性フィルムに吹き付ける温度調節風の温度及び風速を調節する調節部を備え、
前記調節部は、前記第１予熱エリアの前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度に近づくように、かつ、前記第２予熱エリアの前記熱可塑性フィルムの温度がガラス転移温度を超えるように、前記温度調節風の温度を調節し、
前記調節部は、前記第１予熱エリアにおける前記温度調節風の風圧が前記第２予熱エリア及び前記延伸エリアにおける前記温度調節風の風圧よりも大きい状態となるように、前記熱可塑性フィルムに吹き付ける温度調節風の風速を調節することを特徴とする熱可塑性フィルムの延伸装置。 A belt-shaped thermoplastic film is transported in the longitudinal direction, a pair of rails provided on both sides of the transport path, and movable along the rails. A gripping means capable of gripping the edge, a transport means for transporting the thermoplastic film in the longitudinal direction,
A temperature adjusting means for adjusting the temperature of the thermoplastic film by blowing a temperature adjusting air to the thermoplastic film being conveyed;
In the conveyance path of the thermoplastic film, a first preheating area and a second preheating area where the pair of rails are constant, and the pair of rails are stretched so that the distance between the pair of rails increases from the upstream side toward the downstream side in the conveyance direction. Area is provided sequentially from the upstream side in the transport direction,
The temperature adjusting means includes an adjusting unit that adjusts the temperature and wind speed of the temperature adjusting air blown to the thermoplastic film,
The adjusting unit is configured so that the temperature of the thermoplastic film in the first preheating area approaches the glass transition temperature, and the temperature of the thermoplastic film in the second preheating area exceeds the glass transition temperature. Adjust the temperature of the temperature control wind,
The temperature of the adjusting unit is sprayed onto the thermoplastic film so that the wind pressure of the temperature-controlled wind in the first preheating area is larger than the wind pressure of the temperature-controlled wind in the second preheating area and the stretching area. An apparatus for stretching a thermoplastic film, characterized by adjusting a wind speed of the control wind. 前記熱可塑性フィルムの搬送路には、前記対のレール間隔が一定である冷却エリアが前記延伸エリアよりも搬送方向下流側に設けられ、
前記調節部は、前記冷却エリアにおける前記温度調節風の風圧が前記延伸エリアにおける前記温度調節風の風圧よりも大きい状態となるように、前記熱可塑性フィルムに吹き付ける温度調節風の風速を調節することを特徴とする請求項４記載の熱可塑性フィルムの延伸装置。 In the conveyance path of the thermoplastic film, a cooling area in which the distance between the pair of rails is constant is provided downstream of the stretching area in the conveyance direction,
The adjusting unit adjusts a wind speed of the temperature adjusting wind blown to the thermoplastic film so that a wind pressure of the temperature adjusting wind in the cooling area is larger than a wind pressure of the temperature adjusting wind in the extending area. The thermoplastic film stretching apparatus according to claim 4.

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