JP5262252B2 - ゴム補強用ガラス繊維およびそれを用いた伝動ベルト - Google Patents

Description

本発明は、伝動ベルトを作製する際に、母材であるゴムに芯線として埋設し補強を行うためのゴム補強用ガラス繊維、該ゴム補強用ガラス繊維を補強のために芯線として埋め込んだゴム製の伝動ベルトに関する。本発明のゴム補強用ガラス繊維は特に自動車用タイミングベルトの補強用芯線として有用である。

伝動ベルト、タイヤ等のゴム製品に引っ張り強さおよび寸法安定性を与えるために、ガラス繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維およびポリエステル繊維等の引っ張り強度の高い繊維を母材ゴムに補強材として埋設することは一般的に行われ、母材ゴムに埋設するゴム補強用繊維には、母材であるゴムとの界面が強固で剥離しないことが必要とされる。しかしながら、多数本のガラス繊維フィラメントにシランカップリング剤および樹脂等を含有する集束剤を散布し集束させたガラス繊維コード、言い換えれば、ストランドをそのまま母材ゴムに埋め込んでも、界面が剥離してしまい補強材としての用をなさない。そのため、伝動ベルトを製造する際に母材ゴムに埋設して使用するゴム補強用ガラス繊維には、母材ゴムと接着するための被覆材をガラス繊維コードに塗布被覆し被覆層を設ける。

例えば、自動車用伝動ベルトは高温のエンジンル−ム内で使用されるため、前記被覆処理を行ったゴム補強用ガラス繊維を埋設した芯線とした伝動ベルトであっても、高温下において屈曲し続ける過酷な走行状況において、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムとの初期の接着強さが持続されず、長時間の走行においては、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムとの界面の剥離をきたすこともある。

自動車用伝動ベルトには、高温下のエンジンルーム内、水がかかり、エンジンオイル、潤滑油等の油が付着する過酷な環境下における長時間の屈曲走行後において、引っ張り強さを持続し伸びがなく寸法安定性に優れていることが要求される。特に、タイミングベルトは、エンジンのカムシャフトおよびクランクシャフトを連結し、バルブの開閉をピストンの上下動に連動させるもので歯付きベルトが使用され、過酷な条件下の長時間の屈曲走行において、破損は言うにおよばず、少しの伸びも許されない。タイミングベルトの母材ゴムは、耐熱ゴムである水素化ニトリルゴム（以下、ＨＮＢＲと略する）が用いられ、芯線には耐久性が有り、アラミド繊維に比べ安価なことからゴム補強用ガラス繊維が用いられ、さらなる耐久性の向上が望まれている。

伝動ベルトとし高温下長時間屈曲走行させてもゴム補強用繊維と母材ゴムの初期の接着強さを持続する耐熱性に加え、伝動ベルトに水をかけつつ長時間走行させても、被覆層がガラス繊維コードへの水の浸透を防ぐことで初期の接着強さを持続する耐水性を伝動ベルトに与えるゴム補強用ガラス繊維を芯線とした伝動ベルトの開発が待たれている。

母材ゴムとしてのＨＮＢＲとガラス繊維コードとの初期の接着強さを持続し界面の剥離をきたさず、高温下の屈曲走行においても長期信頼性のある伝動ベルトを提供するための被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維として、ガラス繊維コードに１次被覆層を設け、該１次被覆層上に異なる組成のガラス繊維２次被覆用途塗布液を塗布乾燥させて、さらなる２次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維が特許文献１〜４に開示されている。

従来、自動車のタイミングベルト等の耐熱性の伝動ベルトは、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体、クロロスルホン化ポリエチレンからなるガラス繊維被覆用塗布液を用いガラス繊維コードに塗布乾燥させたゴム補強用ガラス繊維を耐熱ゴムとしてＨＮＢＲに埋設し作製された。また、ガラス繊維コードとＨＮＢＲの接着性、引いては耐熱性を高めるために、該ゴム補強用ガラス繊維にさらなる２次被覆層を設け耐熱ゴムとしてのＨＮＢＲに埋設し作製された。

例えば、特許文献１において、ハロゲン含有ポリマーとイソシアネートを含む第２液で処理する方法が開示されている。

また、特許文献２には、繰返し屈曲応力を受けるような高温の条件下で使用していても、時間の経過とともに接着力が低下することなく、耐熱性も大きく、しかも製造コストも低く、ＨＮＢＲ補強用として好適なゴムの補強用繊維、特に歯元強度の大きい歯付ベルトを得るのに好適な、ゴムの補強用繊維として、ガラス繊維よりなる芯線上にレゾルシン−ホルムアルデヒドの水溶性縮合物、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体ラテックスおよびアクリロニトリル−ブタジエン共重合体ラテックスを含む層を形成させたゴムの補強用繊維が開示されている。

また、特許文献３には、ゴムラテックス、レゾルシン−ホルムアルデヒド水溶性縮合物及びトリアジンチオールを含有するゴム補強用繊維処理剤が開示されている。

また、本出願人の特許出願に係る特許文献４には、ガラス繊維コードにアクリル酸エステル系樹脂とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体とレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物とを含有する１次被覆層を設け、その上層にクロロスルホン化ポリエチレンとビスアリルナジイミドを含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維が開示されている。

さらに、本出願人の特許出願に係る特許文献５には、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物とゴムラテックスと含有する１次被覆層を設け、ビスアリルナジイミドとゴムエラストマーと加硫剤と無機充填材とを含有する２次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維が開示されている。

また、伝動ベルトとした際の耐水性の向上を目的として、本出願人の特許出願に係る特許文献６には、ガラス繊維コードに被覆するための、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体とクロロスルホン化ポリエチレンとを水に分散させエマルジョンとしたガラス繊維被覆用塗布液が開示されている。

さらに、本出願人の特許出願に係る特許文献７〜１１には、特許文献６に記載のガラス繊維被覆用塗布液をガラス繊維コードに塗布し１次被覆層とし、その上層にハロゲン含有ポリマーとビスアリルナジイミドを含有する２次被覆層を設けてなることを特徴とするゴム補強用ガラス繊維、該１次被覆層の上層にハロゲン含有ポリマーとマレイミドを含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維、該１次被覆層の上層にハロゲン含有ポリマーと、有機ジイソシアネートおよびメタクリル酸亜鉛とを含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維、および該１次被覆層の上層にクロロスルホン化ポリエチレンとトリアジン系化合物を含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維が開示されている。

また、自動車用伝動ベルトには、エンジンの熱に対する耐熱性、雨天走行における耐水性に加え、エンジン内部のエンジンオイルがシリンダーヘッドのガスケットから滲みでそれが付着する等のことより、耐油性も必要である。

そこで、特許文献１２には、極めて長い時間使用できるタイミングベルトを得ることが可能な、耐油性に優れたゴム製品の補強繊維として、 レゾルシンとホルムアルデヒドと
の水溶性縮合物、固形状アクリロニトリル−ブタジエン共重合体のラテックス、および液状アクリロニトリル−ブタジエン共重合体のラテックスを含有する処理剤による被膜がされたガラス繊維コードが開示されている。

また、特許文献１３には、耐油性を改善するレゾルシン−ホルムアルデヒド水溶性縮合物およびソープフリーのアクリロニトリル−ブタジエン 共重合体ラテックスを含有する処
理剤で被覆処理を施したゴム補強用ガラス繊維が開示されている。

また、特許文献１４には、耐油性を改善するガラス繊維処理剤レゾルシン−ホルムアルデヒド水溶性縮合物およびブタジエン−アクリロニトリル共重合体ラテックスのみからなり、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体ラテックスは、その固形分質量を基準として、アクリロニトリルの含有率が３１〜５５質量％のものであるゴム補強用ガラス繊維処理剤が開示されている。

また、特許文献１５には、優れた耐油性、タック性および耐屈曲疲労性を有し、過酸化物を加硫剤とするＨＮＢＲを用いたタイミングベルト等のゴム製品の製造にも適した補強繊維として、第１の被覆層が、レゾルシンとホルムアルデヒドとの水溶性縮合物、固形状アクリロニトリル−ブタジエン共重合体のラテックス、および液状アクリロニトリル−ブタジエン共重合体のラテックスを含有し、その上層の第２の被覆層が、未硬化フェノール樹脂およびゴムを含有する補強繊維が開示されている。
特公平２−４７１５号公報 特開平４−１０３６３４ 特開平１０−２５６６５号公報 特開２００４−２０３７３０号公報 特開２００４-２４４７８５号公報 特開２００６−１０４５９５号公報 国際公開ＷＯ／２００６／０３８４９０のパンフレット 特開２００７−６３７２６号公報 特開２００７−６３７２７号公報 特開２００７−６３７２８号公報 特開２００７−６３７２９号公報 特開２００２−３３９２５５号公報 特開２００３−２５３５６９号公報 特開２００３−２６８６７８号公報 特開２００４−１０００５９号公報

従来のゴム補強用ガラス繊維を芯線として、ＨＮＢＲに埋設させて作製された伝動ベルトは、屈曲走行させ続けると伝動ベルトに伸びが発生するとともに耐熱性に乏しい。特に、高温下のエンジンルーム内で屈曲走行し続ける自動車用伝動ベルトであるタイミングベルトには、少しの伸びも許されなく寸法安定性に優れていること、加えて優れた耐熱性、耐水性、耐油性が要求される。

また、高温下におけるエンジンオイル等との接触浸透によって、自動車用伝動ベルトに埋設したゴム補強用ガラス繊維の被覆層は変質し易く、ゴム補強用ガラス繊維とＨＮＢＲの接着力低下および界面の剥がれに繋がることがある。この変質は、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体が耐油性に劣るために起こる。

そこで、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物の存在下、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体の替わりに、耐油性に優れるアクリロニトリル−ブタジエン共重合体を被覆材に用いゴム補強用ガラス繊維を作製したところ、それを埋設した伝動ボルトの耐油性は向上するものの耐水性は低下する問題があった。

このように、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物の存在下、ただ単に、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体の替わりに、耐油性に優れるアクリロニトリル−ブタジエン共重合体を被覆材として加えたとしても、それが埋設された伝動ベルトの屈曲走行において、耐水性と耐油性のバランスが保てなく、また、ガラス繊維コードと母材ゴムにおいて初期の接着力を保てなく、屈曲走行させる走行時間の経過に伴って伝動ベルトが伸びて不具合が発生するのが早い。特に、タイミングベルトとして使用すると、伸びにより、クランクシャフトとカムシャフトの連動によるピストンの上下動とバルブの開閉タイミングを合わせる等の動力伝達機構の機能に支障をきたすのが早いという問題があることがわかった。

本発明は、ゴム補強用ガラス繊維を母材ゴムに芯線として埋設して伝動ベルトを作製した際に、高温下、水がかかり、オイルが付着する屈曲走行後にあって、寸法変化の小さい、即ち、伸びが少ないという、伝動ベルトに優れた寸法安定性、耐熱性、耐水性および耐油性を与えるゴム補強用ガラス繊維を提供することを目的とする。

即ち、本発明は、従来の伝動ベルトに比較して、伝動ベルトに水をかけつつ長時間屈曲走行させても被覆層が初期の接着強さを持続する耐水性に加え、高温下において長時間屈曲走行させても被覆層が初期の接着強さを持続する耐熱性、オイル存在下において長時間屈曲走行させても被覆層が初期の接着強さを持続する耐油性をバランスよく合わせ持ち、過酷な屈曲走行を長時間行った後においても伸びが極めて少なく寸法安定性に優れた伝動ベルトを提供することを目的とする。

前記の問題を解決するために、本発明者らが鋭意検討した結果、複数本、具体的には多数本のガラス繊維フィラメントにシランカップリング剤および樹脂等を含有する集束剤を塗布した後に集束させたストランドにフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを必須の成分として含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を必須の成分として含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維を用いた伝動ベルトは、従来のゴム補強用ガラス繊維を用いた伝動ベルトに比較して、屈曲走行時の寸法安定性に優れるばかりでなく、言い換えれば、屈曲走行試験において伸びないばかりか、被覆層をエンジンオイルと高温下接触させても変質が抑えられることがわかった。

尚、本発明において、ストランドに母材ゴムとの接着のための被覆層を設けたものをゴム補強用ガラス繊維と称する。

従来のゴム補強用ガラス繊維を用いた伝動ベルトに比較して、本発明のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を必須の成分として含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を必須の成分として含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維を用いた伝動ベルトが寸法安定性に優れることは、前記ストランドにフェノール類―ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を含有する１次被覆用塗布液を塗布加熱し水分を蒸発させ硬化させる際、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）がニトリル基を持つことで３次元架橋による硬化が促進し、強靭な高分子マトリクスとなり、ゴム補強用ガラス繊維に優れた被覆層を与え、ゴム補強用ガラス繊維を用いた伝動ベルトは屈曲走行させても寸法安定性に優れる、即ち、伸びない。

しかしながら、ゴム補強用ガラス繊維にフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を必須の成分として含有する１次被覆層を形成したのみでは、優れた耐熱性および耐水性を得難い。フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを必須の成分として含有する１次被覆層の上層に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けたところ、耐熱性および耐水性が向上し、該ゴム補強用ガラス繊維を埋設した伝動ベルトに、屈曲走行における優れた寸法安定性および注水下の走行における優れた耐水性、オイル付着下の走行における優れた耐油性を与えた。

また、１次被覆材の組成物にビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を加えること、およびアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）との組成比を選択することによって、優れた耐水性および耐油性をバランスよく得ることが可能となる。

さらに、１次被覆層に含有される組成物に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を加えると、ゴム補強用ガラス繊維を埋設した伝動ベルトの耐熱性がさらに向上する。

尚、前記１次被覆層は、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液に、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョンを加えた１次被覆用塗布液を、ガラス繊維フィラメントを集束させたストランドに塗布後乾燥させて形成する。

また、前記２次被覆層は、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を有機溶剤、例えば、キシレンに分散させた２次被覆用塗布液を、１次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維に塗布後乾燥させて形成する。

フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の存在下、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）の替わりに、耐油性に優れるアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を１次被覆層に含有させてゴム補強用ガラス繊維を作製したところ、それを芯線として埋設した伝動ボルトの耐油性は向上するものの耐水性は低下するが、２次被覆層に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有させることで、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が伝動ベルトに与える優れた耐油性を維持したままで耐水性を高めることが可能となった。尚、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、ゴム補強用ガラス繊維を埋設した伝動ベルトの耐熱性を向上させるために使用する。

このことは、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆用塗布液を塗布した２次被覆層が耐水性に優れるため、耐油性には優れるが耐水性には劣るアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを含有する一次被覆層に水が浸透し、耐水性に劣るガラス繊維に水が接触することを抑制することによる。

即ち、本発明は、複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドにフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなることを特徴とするゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、１次被覆層中のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層にフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）を、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝１．０％以上、５５．０％以下、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝４５．０％以上、９９．０％以下の範囲で含有することを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

また、本発明は、１次被覆層にさらにビニルピリジン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｃ）を含有させたことを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、１次被覆層中のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層にフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）を、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、４０．０％以下、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、５５．０％以下、ビニルピリジン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｃ）を、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１０．０％以上、７０．０％以下の範囲で含有することを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

また、本発明は、１次被覆層にさらにクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有させたことを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、１次被覆層中のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下の範囲で含有させたことを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、１次被覆層中のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｃ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下の範囲で含有させたことを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、２次被覆層中に含有するクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の質量を１００％基準とする質量百分率で表して、ビスアリルナジイミド（Ｅ）の含有がＥ／Ｄ＝０．３％以上、１０．０％以下であることを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物は、ベンゼン環に親水性基であるＯＨ基が２コ付加したレゾルシンとホルムアルデヒドを縮合させてなる水溶性の縮合物である。

また、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物は、ベンゼン環に親水性基であるＯＨ基が１コ付加したモノヒドロキシベンゼンとホルムアルデヒドを縮合させてなる水溶性の縮合物である。

また、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物は、ベンゼン環に親水性基であるＯＨ基、疎水性基であるＣｌ基が各１コ付加したクロロフェノールとホルムアルデヒドを縮合させてなる水に難溶な縮合物である。クロロフェノールとホルムアルデヒドを水中で縮合反応させて得られたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿を可溶化剤としてのアルコール化合物またはアミン化合物を加え溶解させることで、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を得、前述の１次被覆用塗布液に使用する。

レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物に比べ、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物がより疎水性であり、さらに、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物がより疎水性である。このように疎水性を比較すると、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物 ＜ モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物 ＜ クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物となる。

以上の理由で、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層の組成物として、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）に加え、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物に換えて、疎水性のモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物を用いることで、伝動ベルトにした際の耐水性、耐油性がともに向上した。また、本発明のゴム補強用ガラス繊維の被覆材の組成物として、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）に加え、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物に換えて、さらに疎水性のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物を用いることで、伝動ベルトにした際の耐水性、耐油性が向上した。

以上、本発明に使用されるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としては、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物が挙げられる。レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物は、レゾルシンとモノヒドロキシベンゼンとホルムアルデヒドとを縮合させてなる縮合物である。レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物は、レゾルシンとモノヒドロキシベンゼンとホルムアルデヒドとを縮合させてなる縮合物である。尚、これらフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）を混合させて使用しても良い。

即ち、本発明は、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）が、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物から選ばれることを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

前述の理由において、本発明に使用するフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としては、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物およびレゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物に比較して、疎水性のモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物が好ましい縮合物である。

尚、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層において、アクリロニトリル−ブタジエン２元のみでなく、重合モノマーにスチレンを加え、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンによる３元共重合体としたアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を用いたとしても、前記理由により、寸法安定性において、同等の効果が得られる。アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン３元共重合体を用いた方が、伝動ベルトとした際に、耐熱性および耐油性を低下させることなく耐水性が得られ、優れた伝動ベルトを得やすい。

また、本発明は、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン３元共重合体であることを特徴とする上記のゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、上記のゴム補強用ガラス繊維が母材ゴムに埋設されてなることを特徴とする伝動ベルトである。

さらに、本発明は、上記のゴム補強用ガラス繊維が水素化ニトリルゴムに埋設されてなることを特徴とする自動車用タイミングベルトである。

本発明によるゴム補強用ガラス繊維を、耐熱ゴムである、例えば、ＨＮＢＲへ埋設した際に、ゴム補強用ガラス繊維とＨＮＢＲとに優れた接着強さを有する。さらに、ＨＮＢＲへ芯線として埋設して伝動ベルトとした際に、長時間の屈曲走行に耐える耐熱性、耐水性および耐油性を合わせ持たせ、高温多湿下における伝動ベルトとしての長時間の屈曲走行後において、ゴム補強用ガラス繊維と耐熱ゴムの界面が剥離する懸念がなく該伝動ベルトは引っ張り強さを維持し、少しの伸びもなく寸法安定性に優れる。

特に伝動ベルトの中でも自動車用タイミングベルトに用いた時、高温下のエンジンルーム内、水がかかり、エンジンオイル、潤滑油等の油が付着する長時間の走行後において、引っ張り強さを持続し、少しの伸びもなく寸法安定性に優れる。

本発明において、ゴム補強用ガラス繊維は、例えば、ガラス繊維の原料を加熱したガラス溶融窯のブッシングから突出した細線である多数本のガラス繊維フィラメントに、シラン系カップリング剤を含有する集束剤を散布塗布し集束させたストランドをガラス繊維被覆用塗布液中で屈曲走行させ、ガラス繊維被覆用塗布液を強制的に付着、言い換えれば塗布した後に乾燥させて被覆層を設けてなる。

本発明のゴム補強用ガラス繊維に１次被覆層を形成するためには、複数本、実質的には多数本のガラス繊維フィラメントにシランカップリング剤を含有する集束剤を散布塗布した後に集束させたストランドに、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョンを混合させて調製した１次被覆用塗布液を塗布し乾燥被覆する。

本発明は、複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドにフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなることを特徴とするゴム補強用ガラス繊維である。

本発明のゴム補強用ガラス繊維を母材ゴムに埋設させてなる伝動ベルトの高温化の屈曲走行における耐熱性を向上させるためには、さらにクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンを上述の１次被覆用塗布液に加える。該１次被覆用塗布液の塗布は、１次被覆用塗布液中にストランドを屈曲走行させて強制的に付着させた後、加熱乾燥させる等の手段で行う。

また、本発明は、複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドにフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とを含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなることを特徴とするゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドにフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなることを特徴とするゴム補強用ガラス繊維である。

さらに、本発明は、複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドにフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなることを特徴とするゴム補強用ガラス繊維である。

伝動ベルトに使用した際の本発明のゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムに、所望の接着強さを得るには、１次被覆用塗布液に含まれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）が１．０％以上、５５．０％以下、即ち、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝１．０％以上、５５．０％以下、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が４５．０％以上、９９．０％以下、即ち、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝４５．０％以上、９９．０％以下の範囲で含まれることが好ましい。

本発明のゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層中のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の含有が、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝１．０％より少ないと、ゴム補強用ガラス繊維の被覆材とした際に、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムの接着強さが弱くなり、伝動ベルトにした際の屈曲走行において、好ましい耐水性、耐熱性、耐油性が得難い。フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の含有が５５．０％を超えると、ガラス繊維被覆用塗布液が凝集沈殿を起こし易く使用し難い。よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層における好適なフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の含有範囲は、１次被覆層に含まれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝１．０％以上、５５．０％以下である。

また、本発明のゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層中のアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の含有が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝４５．０％より少ないと、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムとの接着強さが弱くなり、伝動ベルトにした際の屈曲走行において、好ましい耐熱性が得難い。アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の含有がＢ／（Ａ＋Ｂ）＝９９．０％を超えると、耐熱性が低下する。

よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層におけるアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の好適な含有範囲は、１次被覆層における好適なクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝４５．０％以上、９９．０％以下である。

また、耐水性向上のためには、１次被覆材の組成物にビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を加えることが有効であり、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）との組成比を選択することによって、本発明のゴム補強用ガラス繊維を芯線として埋設してなる伝動ベルトに、耐水性および耐油性のバランスの高い領域でバランスをとり、優れた耐水性および耐油性を与えることが可能となる。

伝動ベルトに使用した際の本発明のゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムに、所望の接着強さを得るには、１次被覆用塗布液に含まれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）が１．０％以上、４０．０％以下、即ち、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、４０．０％以下、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が１．０％以上、５５．０％以下、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、５５．０％以下、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）が１０．０％以上、７０．０％以下、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１０．０％以上、７０．０％以下の範囲で含まれることが好ましい。

本発明のゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層中のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の含有が、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％より少ないと、ゴム補強用ガラス繊維の被覆材とした際に、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムの接着強さが弱くなり、伝動ベルトにした際の屈曲走行において、好ましい耐水性、耐熱性、耐油性が得難い。フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の含有が４０．０％を超えると、ガラス繊維被覆用塗布液が凝集沈殿を起こし易く使用し難い。よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層における好適なフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の含有範囲は、１次被覆層に含まれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、４０．０％以下である。

また、本発明のゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層中のアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の含有が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％より少ないと、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムとの接着強さが弱くなり、伝動ベルトにした際の屈曲走行において、好ましい耐熱性が得難い。アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の含有がＢ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝５５．０％を超えると、耐熱性が低下する。よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層におけるアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の好適な含有範囲は、１次被覆層における好適なクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、５５．０％以下である。

また、本発明のゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層中のビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）の含有が、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１０．０％より少ないと、伝動ベルトにした際の屈曲走行において、好ましい耐水性が得難い。ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）の含有がＣ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝７０．０％を超えると、伝動ベルトにした際の屈曲走行において、好ましい耐油性が得難い。よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層におけるビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）の好適な含有範囲は、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）１０．０％以上、７０．０％以下である。

尚、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体の換わりにスチレン−ブタジエン共重合体を使用することも可能であるが、スチレン−ブタジエン共重合体を用いると母材ゴムとの接着力が低下する傾向がある、しかしながら、塗布後にべとつきがなくなるという利点がある。

伝動ベルトにした際の屈曲走行における耐熱性向上のため、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を含有する１次被覆層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有させる際は、１次被覆層に含まれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とを合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下の範囲で含まれることが好ましい。

クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の含有が、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）＝４０．０％より多いと、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムの接着強さが弱くなり、伝動ベルトにした際の屈曲走行において好ましい耐熱性が得難い。１．０％未満では、耐熱性を向上させる効果が殆どない。よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層における好適なクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の含有範囲は、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下である。好ましくは、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）＝１５．０％以上、３５．０％以下である。

伝動ベルトにした際の屈曲走行における耐熱性向上のため、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を含有する１次被覆層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有させる際は、１次被覆層に含まれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下の範囲で含まれることが好ましい。

クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の含有が、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝４０．０％より多いと、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムの接着強さが弱くなり、伝動ベルトにした際の屈曲走行において好ましい耐熱性が得難い。１．０％未満では、耐熱性を向上させる効果が殆どない。よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層における好適なクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の含有範囲は、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下である。好ましくは、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝１５．０％以上、３５．０％以下である。

本発明のゴム補強用ガラス繊維の２次被覆層を形成するためには、前記１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）とを有機溶剤、例えば、キシレンに分散させた２次被覆用塗布液を塗布し、２次被覆層を設ける。該２次被覆用塗布液の塗布は、２次被覆用塗布液中にゴム補強用ガラス繊維を屈曲走行させて強制的に付着させた後、乾燥させる等の手段で行う。

フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を含有させた１次被覆層上に、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有させた１次被覆層上に、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を含有させた１次被覆層上に、あるいはフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有させた１次被覆層上に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）とを含有する２次被覆層を設けることは、本発明のゴム補強用ガラス繊維に、伝動ベルトとした際の寸法安定性、耐熱性、耐水性、耐油性を合わせ持たせる効果がある。

２次被覆層中に含有するクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の質量を１００％基準とする質量百分率で表して、ビスアリルナジイミド（Ｅ）の含有はＥ／Ｄ＝０．３％以上、１０．０％以下であることが好ましい。

２次被覆層中のビスアリルナジイミド（Ｅ）の含有が、Ｅ／Ｄ＝０．３％より少ないと、前述の優れた耐熱性が得難い。Ｅ／Ｄ＝１０．０％を超えると、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムとの接着強さが弱くなり作製した伝動ベルトは、耐久性に劣る。

次いで、本発明のゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層に含有させるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）および２次被覆層に含有させるビスアリルナジイミド（Ｅ）について説明する。

１次被覆層に含有させるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としては、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物およびこれらの混合物が挙げられる。

これら、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としては、フェノール類に対するホルムアルデヒドのモル比が０．５以上、３．０以下で、アルカリの存在下で反応させたレゾール型のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）を使用することが固形分の析出なく、被覆液を安定させる効果があるので好ましい。ホルムアルデヒドのモル比が０．５未満では、ゴム補強用ガラス繊維と耐熱ゴムとの接着強さに劣り、３．０を越えると１次被覆用塗布液がゲル化し易い。本発明において、レゾール型のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）を用いることでガラス繊維被覆用塗布液の液安定性が向上する。尚、前記アルカリとしては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウムおよび水酸化バリウム等が挙げられる。

また、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物およびモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物は水溶性であり、１次被覆用塗布液を調製する際は、これら縮合物の水溶液に、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョンとクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンを加える。

尚、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物は水に難溶な縮合物であり、１次被覆用塗布液を調製する際は、クロロフェノールとホルムアルデヒドを水中で縮合反応させて得られたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿を可溶化剤としてのアルコール化合物またはアミン化合物を加え溶解させることでクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を得て、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョン、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョン、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンと混合する。よって、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物はアルカリ触媒下に縮合させたレゾール型のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物であることが好ましい。その際、クロロフェノールは、パラ型が反応性が高く、また塗布液とした際に縮合物安定となり、パラ型のクロロフェノールであることが好ましい。

クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿に溶解させるためのアルコール化合物としては、ｎ−プロパノール、イソプロパノール、プロピレングリコール、２−メトキシエタノール、２−メトキシメチルエトキシプロパノール、１−メトキシ−２−プロパノール、エチレングリコール、ジエチレングリコール、１，２−ジエトキシエタンが挙げられ、特に２−メトキシエタノール、プロピレングリコールは、ガラス繊維被覆用塗布液を塗布後乾燥してストランドに被覆層を形成する際に、気散し被覆層中に残らないこと、およびクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を安定化させる効果も高いことから、１次被覆用塗布液の調製に用いるに特に好ましいアルコール化合物である。また、アルコール化合物の中には、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿を溶解させる目的で１次被覆用塗布液に使用する際、塗布液の濃度調整のために水を添加するとゲル化物が生成されるものもあるが、必要領域における濃度調整において、２−メトキシエタノール、プロピレングリコールは、ともにその懸念はなく、加えて火気に対して安全性があり、毒性も低く沸点が低いことより作業者が吸引する懸念もなく環境安全性に優れ、市販価格も安く実用性が高い。

クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿が、これらアルコール化合物を加えることで溶解し、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液が安定し、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物が析出しなくなるのは、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物のＯＨ基とアルコール化合物のＯＨ基とが３次元的に強い水素結合を形成することによると思える。且つ、アルコール化合物は、双極子モーメントと誘電率の値が高いので分散力など遠距離相互作用が強く働き、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物を水溶液中で安定化させる効果、さらに、配位結合的（電荷移動的）相互作用エネルギーが大きいので、溶媒−溶質間だけでなく溶媒−溶媒間で会合を起こして強い溶媒和が生じ、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物が析出することなきように水溶液中で安定化させる効果があると思える。

クロロフェノールとホルムアルデヒドの混合水溶液に水酸化ナトリウムを縮合反応に必要な量のみを加え、余分に加えないで、３０℃以上、９５℃以下に加熱して、４時間以上、攪拌しつつ縮合反応させて得られたレゾール型のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿が生成した反応液に、アルコール化合物を加え、次いで攪拌することによって該沈殿を溶解させて、レゾール型のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液が得られる。

また、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿に溶解させるためのアミン化合物としては、塩基性度定数（Ｋｂ）が５×１０^−５以上、１×１０^−３以下であるアミン化合物を用いる。塩基性度定数（Ｋｂ）が５×１０^−５より小さいと、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿が溶解せず溶解したとしても、１次被覆用塗布液を調製するため、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液に、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョン、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンを混合すると、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の沈殿が析出する。塩基性度定数（Ｋｂ）が１×１０^−３より大きいとゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムの接着力が低下する。塩基性度定数（Ｋｂ）とは、アルカリが水素イオンを溶液から受け入れる度合いを測定し、塩基性度として表したものであり、化１の式の平衡定数である。

具体的なアミン化合物として、メチルアミン、エチルアミン、ｔ−ブチルアミン、ジメチルアミン、ジエチルアミン、トリエチルアミン、トリ−ｎ−ブチルアミン、メタノ−ルアミン、ジメタノ−ルアミン、モノエタノールアミン、ジエタノ−ルアミンが挙げられ、特に好ましくは、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジメタノ−ルアミン、ジエタノ−ルアミンであり、さらに、好ましくは、ジメチルアミン、ジエタノ−ルアミンである。ジメチルアミンは価格が安く、ジエタノールアミンはアミン特有の臭いがなく取り扱いが容易である。特に、２−メトキシエタノールは、１次被覆用塗布液を塗布後乾燥してストランドに被覆層を形成する際に、気散し被覆層中に残らないこと、およびアルコール化合物でもあり、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を安定化させる効果も大きいことから、本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層に用いるのに特に好ましい化合物である。

クロロフェノールとホルムアルデヒドの混合水溶液に水酸化ナトリウムを縮合反応に必要な量のみを加え、余分に加えないで、３０℃以上、９５℃以下に加熱して、４時間以上、攪拌しつつ縮合反応させて得られたレゾール型のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿が生成した反応液に、アミン化合物を加え、次いで攪拌することによって該沈殿を溶解させて、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液が得られた。

また、アルコール化合物またはアミン化合物を加えることにより、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿を溶解させる際の、アルコール化合物またはアミン化合物を加える量は、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の質量を１００％基準とする質量百分率で表して、５０％以上、５００％以下である。言い換えれば、アルコール化合物またはアミン化合物を加える質量は、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の質量に対して、質量比で表して、１／２以上、５以下である。アルコール化合物またはアミン化合物を加える量が５０％より少ないと、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物を溶解させる効果がなく、５００％より多く加える必要はない。アルコール化合物またはアミン化合物を加える量が５００％より多くなると、１次ガラス繊維被覆用塗布液におけるクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物およびアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョンおよびはクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンの含有割合が低下し、１次被覆用塗布液をストランドに塗布してなるゴム補強用ガラス繊維が柔軟でなくなる。また、液安定化のためにアミン化合物を加えるので、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物はレゾール型であることが好ましい。

本発明のゴム補強用ガラス繊維において、２次被覆層に含有させるビスアリルナジイミド（Ｅ）は、熱硬化性イミドの一種であり、低分子量のビスアリルナジイミド（Ｅ）は他の樹脂との相溶性に優れており、硬化後のビスアリルナジイミド樹脂は、ガラス転移点が３００℃以上である。

ビスアリルナジイミド（Ｅ）は、その硬化前において化２の構造式で表され、化２の構造式のアルキル基は、化３または化４の構造式等で示され、特に、Ｎ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミドが好適に使用される。

ビスアリルナジイミド（Ｅ）は、丸善石油化学株式会社よりＢＡＮＩ−Ｍ、ＢＡＮＩ−Ｈ、ＢＡＮＩ−Ｘ等の商品名で市販され本発明のゴム補強用ガラス繊維に使用できる。

ビスアリルナジイミド（Ｅ）を２次被覆層に含有させるとゴム補強ガラス繊維を母材ゴムに埋設またはその後に伝動ベルトに成形する際、化２の構造式からわかるように、二重結合部位が反応部位となり２次被覆層中でマトリックスを形成し、１次被覆層中の耐油性には優れるが耐水性に劣るアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）に水が浸透するのを抑制する効果があり、本発明のゴム補強用ガラス繊維に耐熱性、耐水性および耐油性を合わせ持たせる役割を果たす。

２次被覆層としては、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）の他に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とマレイミドを含有する２次被覆層、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、有機ジイソシアネートおよびメタクリル酸亜鉛とを含有する２次被覆層が挙げられる。しかしながら、これら２次被覆層と比較して、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層が、本発明のゴム補強用ガラス繊維を埋設した伝動ベルトに、優れた耐熱性、耐水性および耐油性を合わせ持たせる。クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は耐熱性のために必要である。

前記１次被覆層および２次被覆層を設けてなる本発明のゴム補強用ガラス繊維は、種々の母材ゴム、特にＨＮＢＲ等の耐熱ゴムに埋設し伝動ベルトとすると、ゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムの優れた接着性が得られ、本発明のゴム補強用ガラス繊維は伝動ベルトの補強材として有効に働く。さらに、本発明のゴム補強用ガラス繊維を埋設させてなる伝動ベルトは、高温多湿およびオイルが付着する環境下における長時間の屈曲走行において、被覆層がゴム補強用ガラス繊維と母材ゴムとの初期の接着強さを持続することで、寸法安定性に優れ、優れた耐熱性、耐水性および耐油性を合わせ持たせる。

本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層に使用されるモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）として、例えば、工業用フェノール樹脂として市販されている群栄化学工業株式会社製、商品名、レジトップ、型番ＰＬ−４６６７が挙げられる。

本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層に用いるアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）には、例えば、日本ゼオン社株式会社製、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５６０、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５６２、Ｎｉｐｏｌ ＳＸ１５０３等が挙げられる。

本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層において、アクリロニトリル−ブタジエン２元のみでなく、重合モノマーにスチレンを加え、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンによる３元共重合体としたアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を用いたとしても、前記理由により、寸法安定性において、同等の効果が得られる。アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン３元共重合体を用いた方が、伝動ベルトとした際に、耐熱性および耐油性を低下させることなく耐水性が得られ、優れた伝動ベルトが得やすい。

本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層に用いるアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｂ）には、例えば、日本ゼオン株式会社、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５７７Ｋ、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５７１ＣＬ等が挙げられる。

本発明のガラス繊維被覆用塗布液の組成物として用いるクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、質量百分率で表して、塩素含有量が２０．０％以上、４０．０％以下、スルホン基中の硫黄含有量が０．５％以上、２．０％以下のものが好適に用いられ、例えば、固形分約４０質量％のラテックスとして、住友精化株式会社製、商品名、ＣＳＭ−４５０が市販されており、本発明のガラス繊維被覆用塗布液に使用される。尚、前述の塩素含有量及びスルホン基中の硫黄含有量を外れたクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を用いたガラス繊維被覆用塗布液を使用し、ガラス繊維コードに被覆を施し作製したゴム補強用ガラス繊維は、母材である架橋されたＨＮＢＲとの接着性に劣る。

本発明のゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層または２次被覆層には、老化防止剤、ｐＨ調整剤、安定剤等を含有させても良い。老化防止剤にはジフェニルアミン系化合物、ｐＨ調整剤にはアンモニアが挙げられる。

耐熱性のためには、本発明のゴム補強用ガラス繊維の２次被覆用塗布液にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を用い、さらに、加硫剤としてのニトロソ化合物、例えば、ｐ−ニトロソベンゼン、無機充填剤、例えばカーボンブラックまたは酸化マグネシウムを添加し、ゴム補強用ガラス繊維の２次被覆層とすることは、該ゴム補強用ガラス繊維をゴムに埋設して作製した伝動ベルトの耐熱性を高める一層の効果がある。２次被覆用塗布液に、塗布液中のクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の質量を１００％基準とする質量百分率で表して、加硫剤を０．５％以上、２０．０％以下、無機充填材を１０．０％以上、７０．０％以下の範囲で添加すると、作製した伝動ベルトは、いっそうの耐熱性を発揮する。加硫剤の含有が０．５％より少ない、また無機充填材の含有が１０．０％より少ないと耐熱性を向上させる効果が発揮されず、加硫剤を２０．０％を超えて、また無機充填材を７０．０％を超えて加える必要はない。

尚、本発明において、伝動ベルトとは、エンジン、その他機械を運転するために、エンジン、モーター等の駆動源の駆動力を伝えるベルトのことであり、かみ合い伝動で駆動力を伝える歯付きベルト、摩擦伝動で駆動力を伝えるＶベルトが挙げられる。自動車用伝動ベルトとは自動車のエンジンルーム内で用いられる耐熱性、耐水性および耐油性の前記伝動ベルトのことである。タイミングベルトとは、前記自動車用伝動ベルトの中で、カムシャフトを有するエンジンにおいて、クランクシャフトの回転をタイミングギヤに伝えカムシャフト駆動させバルブの開閉を設定されたタイミングで行うための、プーリーの歯とかみ合う歯を設けた歯付きベルトのことである。自動車用伝動ベルトには、エンジンの熱に対する耐熱性と雨天走行における耐水性、エンジンオイルにさらされるので耐油性が必要であり、長時間の屈曲走行後において、引っ張り強さを持続し寸法安定性に優れていること、即ち、耐熱性、耐水性、耐油性が要求される。

（実施例１）
フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としてのレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を形成したゴム補強用ガラス繊維を作製した。
（実施例２）
次いで、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としてのモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を形成したゴム補強用ガラス繊維を作製した。
（実施例３、４）
次いで、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としてのクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を形成したゴム補強用ガラス繊維を作製した。１次被覆層を得るための１次被覆用塗布液を調製する際、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を得るのにアルコール化合物、アミン化合物を用いた各々のゴム補強用ガラス繊維を作製した。

アルコール化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例３、アミン化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例４とする。
（実施例５）
フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としてのレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を形成したゴム補強用ガラス繊維を作製した。
（実施例６）
次いで、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としてのモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を形成したゴム補強用ガラス繊維を作製した。
（実施例７、８）
次いで、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）としてのクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を形成したゴム補強用ガラス繊維を作製した。１次被覆層を得るための１次被覆用塗布液を調製する際、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を得るのにアルコール化合物、アミン化合物を用いた各々のゴム補強用ガラス繊維を作製した。

アルコール化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例７、アミン化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例８とする。
（比較例１）
次いで、従来のレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維を作製した。
（比較例２）
次いで、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維を作製した。
（比較例３、４）
次いで、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維を作製した。アルコール化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を比較例３、アミン化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を比較例４とする。

以上、実施例１〜８、比較例１〜４の1次被覆層の組成物について、表１に纏めた。尚、２次被覆層は、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する。

これら本発明のゴム補強用ガラス繊維（実施例１〜８）、本発明の範疇にないゴム補強用ガラス繊維（比較例１〜４）の耐熱ゴムに対する接着強さ評価試験を行い、評価結果を比較した。

また、これら、本発明のゴム補強用ガラス繊維、または従来のゴム補強用ガラス繊維をＨＮＢＲに埋設させたＭＩＴ屈曲試験用の試験片を作製した。この試験片を用いて耐水性、耐熱性、耐油性を測定した。

以下、詳細に述べる。
実施例１
（１次被覆用塗布液の調製）
フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液に、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）エマルジョンにアンモニア水と水を添加し１次被覆用塗布液を調製した。

詳しくは、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液（固形分、５０質量％）を濃度、１質量％の水酸化ナトリウム水溶液で２倍の質量割合で希釈したレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた。レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液、６３重量部と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョン（日本ゼオン株式会社製、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５６２ 固形分濃度、４１．０質量％）４３３重量部と、ＰＨ調整剤としてアンモニア水（濃度、２５．０質量％）２２重量部に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）（東ソー株式会社製、商品名、ＴＳ−４３０）を所定量加え、全体として１０００重量部になるように水を添加して、１次被覆用塗布液を調製した。

１次被覆用塗布液中の各成分の含有割合は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物が、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝８．２％、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝９１．８％である。また、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝２８％である。尚、ガラス繊維被覆用塗布液中のレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の質量は固形分濃度から固形分に換算して求めた。このままの含有割合でゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層となる。
（２次被覆用塗布液の調製）
次いで、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトロベンゼンと、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するヘキサメチレンジアリルナジイミドとに、カーボンブラックを加え、キシレンに分散させた２次被覆用塗布液を調製した。

詳しくは、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）としての東ソー株式会社製、商品名、ＴＳ−４３０、１００重量部と、ｐ−ジニトロベンゼン、４０重量部と、Ｎ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミドとしての丸善石油化学株式会社製、商品名、ＢＡＮＩ−Ｈ、０．３重量部とに、カーボンブラック、３０重量部を加え、キシレン、１３１５重量部に分散させて２次被覆用塗布液を調製した。即ち、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の質量に対して、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミドをＥ／Ｄ＝０．３質量％、加硫剤であるｐ−ジニトロベンゼンを４０質量％、無機充填材であるカーボンブラックを３０質量％となるようにして２次被覆用塗布液を調製した。このままの含有割合でゴム補強用ガラス繊維の２次被覆層となる。
（本発明のゴム補強用ガラス繊維の作製）
径９μｍのガラス繊維フィラメントを、アクリルシラン系カップリング剤および樹脂を含有する集束剤を用い２００本集束したストランド３本を引き揃えた後、前述の手順で作製した１次被覆用塗布液を塗布し、その後、温度、２８０℃下で、２２秒間乾燥させて１次被覆層を設け１本のゴム補強用ガラス繊維を作製した。

この時の固形分付着率、即ち、被覆層の質量割合は、ゴム補強用ガラス繊維の全質量に対して１９．０質量％であった。

前記、１次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維に、２．５４ｃｍ当たり２．０回の下撚りを与え、さらに１３本引き揃えて下撚りと逆方向に２．５４ｃｍ当たり２．０回の上撚りをする作業を施した。その後、前述の手順で作製した２次被覆用塗布液を塗布した後、１１０℃で１分間の乾燥を行い、２次被覆層を設け、本発明のゴム補強用ガラス繊維（実施例１）を作製した。このようにして、下練りと上練りの方向を各々逆方向とした２種類のゴム補強用ガラス繊維を作製した。各々、Ｓ練り、Ｚ練りと称する。
実施例２
（１次繊維被覆用塗布液の調製）
フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液に、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）エマルジョンとクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンとアンモニア水と水を添加し、１次被覆用塗布液を調製した。

詳しくは、市販のモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液（群栄化学工業社製、商品名、レジトップ、型番ＰＬ−４６６７、固形分、５０質量％）を１質量％濃度の水酸化ナトリウム水溶液で２倍の質量割合で希釈したモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液を用いた。モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液、６３重量部と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のエマルジョン、日本ゼオン株式会社製、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５６２ 固形分濃度、４１．０質量％）４３３重量部と、ＰＨ調整剤としてアンモニア水（濃度、２５．０質量％）２２重量部とに、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）（東ソー株式会社製、商品名、ＴＳ−４３０）を所定量加え、全体として１０００重量部になるように水を添加して、１次被覆用塗布液を調製した。

ガラス繊維被覆用塗布液中の各成分の含有割合は、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）が、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝８．２％、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝９１．８％である。また、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝３２％である。尚、ガラス繊維被覆用塗布液中のモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の質量は固形分濃度から固形分に換算して求めた。このままの含有割合でゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層となる。

次いで、実施例１で調製した２次被覆用塗布液を用い、実施例１と同様の手順で本発明のゴム補強用ガラス繊維（実施例２）を作製した。
実施例３、４
（アルコール化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液の調整）
最初に、アルコール化合物を用いた、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液の調整について説明する。

還流冷却器、温度計、攪拌機をつけた三つ口セパラブルフラスコに、クロロフェノール、１３８重量部、濃度、３７．０質量％のホルムアルデヒド水溶液、８７重量部（モル比で表せば、１．０）、濃度、１．０質量％の水酸化ナトリウム水溶液、２０重量部を仕込み、８０℃に加熱した状態で３時間攪拌し縮合反応させた。このようにして、レゾール型のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物を生成させ、反応液中に沈殿物として得た。この反応液１００重量部に対して、アルコール化合物としてのプロピレングリコールを添加して、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿物を溶解させて、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を調製した。尚、濃度、１．０質量％水酸化ナトリウム水溶液の前記添加は、クロロフェノールとホルムアルデヒドを縮合反応させてクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とするための縮合反応に必要な量以上には加えてはいない。尚、クロロフェノールには、Ｐ−クロロフェノールを用いた。尚、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の質量に対してプロピレングリコールの質量が、２００質量％となるように溶解した。
（アミン化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液の調整）
次いで、アミン化合物を用いたフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液の調整について説明する。

還流冷却器、温度計、攪拌機をつけた三つ口セパラブルフラスコに、クロロフェノール、１３８重量部、濃度、３７．０質量％のホルムアルデヒド水溶液、８７重量部（モル比で表せば、１．０）、濃度、１．０質量％の水酸化ナトリウム水溶液、２０重量部を仕込み、８０℃に加熱した状態で３時間攪拌し縮合反応させた。このようにして、レゾール型のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物を生成させ、反応液中に沈殿物として得た。この反応液１００重量部に対して、アミン化合物としてのジメチルアミンを添加して、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の沈殿物を溶解させて、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を調製した。尚、濃度、１．０質量％の水酸化ナトリウム水溶液の前記添加は、クロロフェノールとホルムアルデヒドを縮合反応させてクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とするための縮合反応に必要な量以上には加えてはいない。尚、クロロフェノールには、Ｐ−クロロフェノールを用いた。尚、ジメチルアミンの塩基性度定数（Ｋｂ）は５．４×１０^−４である。尚、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の質量に対してジメチルアミンの質量が、２００質量％となるように溶解した。
（１次被覆用塗布液の調製）
前述のアルコール化合物を用いて溶解させた前述のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液、またはアミン化合物を用いて溶解させた前述のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用い、市販のアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）エマルジョンとクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を加え、アンモニア水と水を添加し、１次被覆用塗布液を調製した。

詳しくは、固形分濃度、２５質量％に調整したクロロフェノールホルムアルデヒド縮合物の各水溶液、６３重量部と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）エマルジョン（日本ゼオン株式会社製、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５６２ 固形分濃度、４１．０質量
％）４３３重量部と、ＰＨ調整剤としてアンモニア水（濃度、２５．０質量％）２２重量部とに、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）（東ソー株式会社製、商品名、ＴＳ−４３０）を所定量加え、全体として１０００重量部になるように水を添加して、１次被覆用塗布液を調製した。

１次被覆用塗布液中の各成分の含有割合は、クロロフェノールホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するクロロフェノールホルムアルデヒド縮合物が、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝８．２％、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝９１．８％である。また、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝２８％である。尚、１次被覆用塗布液中のクロロフェノールホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）の質量は固形分濃度から、固形分に換算して求めた。このままの含有割合でゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層となる。

次いで、実施例１で調製した２次被覆用塗布液を用い、実施例１と同様の手順でゴム補強用ガラス繊維（実施例３、実施例４）を作製した。

アルコール化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例３、アミン化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例４とする。
実施例５
（１次被覆用塗布液の調製）
フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液に、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体のエマルジョンと、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョンにアンモニア水と水を添加し１次被覆用塗布液を調製した。

詳しくは、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液（固形分、５０質量％）を濃度、１質量％の水酸化ナトリウム水溶液で２倍の質量割合で希釈したレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた。レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液、６３重量部と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）のとしてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体のエマルジョン（日本ゼオン株式会社製、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５７７Ｋ 固形分濃度、３８．０質量％）２３３重量部と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョン（日本エイアンドエル株式会社製、商品名、ピラテックス、固形分、４１．０質量％）３４５重量部に、ＰＨ調整剤としてアンモニア水（濃度、２５．０質量％）２２重量部に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）（東ソー株式会社製、商品名、ＴＳ−４３０）を所定量加え、全体として１０００重量部になるように水を添加して、１次被覆用塗布液を調製した。

１次被覆用塗布液中の各成分の含有割合は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物が、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝９．８％、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝３６．３％、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）が、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝５３．９％である。

また、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝２１．９％である。尚、ガラス繊維被覆用塗布液中のレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）の質量は固形分濃度から固形分に換算して求めた。このままの含有割合でゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層となる。
（２次被覆用塗布液の調製）
次いで、実施例１と同様にして、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトロベンゼンと、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するヘキサメチレンジアリルナジイミドとに、カーボンブラックを加え、キシレンに分散させた２次被覆用塗布液を調製し、２次被覆層を設け、本発明のゴム補強用ガラス繊維を作成した。
実施例６
（１次繊維被覆用塗布液の調製）
フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液に、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体のエマルジョン、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョンおよびクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンを加え、アンモニア水と水を添加し、１次被覆用塗布液を調製した。

詳しくは、市販のモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液（群栄化学工業株式会社製、商品名、レジトップ、型番ＰＬ−４６６７、固形分、５０質量％）を１質量％濃度の水酸化ナトリウム水溶液で２倍の質量割合で希釈したモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液を用いた。モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）の水溶液、７７重量部と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体のエマルジョン（日本ゼオン株式会社製、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５７７Ｋ 固形分濃度、３８．０質量％）２３３重量部と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョン（日本エイアンドエル株式会社製、商品名、ピラテックス、固形分、４１．０質量％）３４５重量部に加え、ＰＨ調整剤としてアンモニア水（濃度、２５．０質量％）２２重量部を添加し、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）（東ソー株式会社製、商品名、ＴＳ−４３０）を所定量加え、全体として１０００重量部になるように水を添加して、１次被覆用塗布液を調製した。

ガラス繊維被覆用塗布液中の各成分の含有割合は、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）が、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝９．８％、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝３６．３％である。、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）が、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝５３．９％である。

また、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体のエマルジョン、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョンとクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝２１．９％である。尚、ガラス繊維被覆用塗布液中のモノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）の質量は固形分濃度から固形分に換算して求めた。このままの含有割合でゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層となる。

次いで、実施例１で調製した２次被覆用塗布液を用い、実施例１と同様の手順で本発明のゴム補強用ガラス繊維を作製した。
実施例７、８
（１次被覆用塗布液の調製）
実施例３に示した手順による、アルコール化合物を用いて溶解させた前述のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液、または実施例４に示した手順によるアミン化合物を用いて溶解させたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用い、市販のアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）エマルジョンととしてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体のエマルジョンと、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョンと、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）のエマルジョンに加え、アンモニア水と水を添加し、１次被覆用塗布液を調製した。

詳しくは、固形分濃度、２５質量％に調整したクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の各水溶液、８５重量部と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体のエマルジョン（日本ゼオン株式会社製、商品名、Ｎｉｐｏｌ Ｌ１５７７Ｋ 固形分濃度、３８．０質量％）２５５重量部と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）のエマルジョン（日本エイアンドエル株式会社製、商品名、ピラテックス、固形分、４１．０質量％）３４３重量部に加え、ＰＨ調整剤としてアンモニア水（濃度、２５．０質量％）２２重量部とに、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）（東ソー株式会社製、商品名、ＴＳ−４３０）を所定量加え、全体として１０００重量部になるように水を添加して、１次被覆用塗布液を調製した。

１次被覆用塗布液中の各成分の含有割合は、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）に属するクロロフェノールホルムアルデヒド縮合物が、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１２．４％、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝３７．３％である。、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）が、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝５０．３％である。

また、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝２０．３％である。尚、１次被覆用塗布液中のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）の質量は固形分濃度から、固形分に換算して求めた。このままの含有割合でゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層となる。

次いで、実施例１で調製した２次被覆用塗布液を用い、実施例１と同様の手順でゴム補強用ガラス繊維（実施例７、実施例８）を作製した。

アルコール化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例７、アミン化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を実施例８とする。
比較例１
実施例１と異なり、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）に替えてビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体を１次被覆層中で同じ含有割合となるように用いた以外は、実施例１と同様に１次被覆液を調製した。レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体を合せた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物が８．２％、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン重合体が９１．８％となるように調整した。

次いで、実施例１に示した手順で、実施例１と同様の２次被覆用塗布液を調製し、実施例１と同様の手順で作業を行い、ゴム補強用ガラス繊維にさらなる２次被覆層を設けゴム補強用ガラス繊維を作製した。
比較例２
実施例２と異なり、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）に替えてビニルピリジン−スチレン−ブタジエン重合体のエマルジョンを１次被覆層中で同じ含有割合となるように用いた以外は、実施例２と同様に１次被覆液を調製した。モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体を合せた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物が８．２％、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン重合体が９１．８％となるように調整した。

次いで、実施例１に示した手順で、実施例１と同様の２次被覆用塗布液を調製し、実施例１と同様の手順で作業を行い、ゴム補強用ガラス繊維にさらなる２次被覆層を設けゴム補強用ガラス繊維を作製した。

このようにして、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体を含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維（比較例２）を作製した。
比較例３、４
実施例３と異なり、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）に替えてビニルピリジン−スチレン−ブタジエン重合体を１次被覆層中で同じ含有割合となるように用いた以外は、実施例２と同様に１次被覆液を調製した。クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体を合せた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物が８．２％、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン重合体が９１．８％となるように調整した。

次いで、実施例１に示した手順で、実施例１と同様の２次被覆用塗布液を調製し、実施例１と同様の手順で作業を行い、ゴム補強用ガラス繊維にさらなる２次被覆層を設けゴム補強用ガラス繊維を作製した。

このようにして、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物とビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体とクロロスルホン化ポリエチレンを含有する１次被覆層上にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けたゴム補強用ガラス繊維（比較例３、４）を作製した。アルコール化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を比較例３、アミン化合物を用いたクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用いた１次被覆用塗布液を使用したゴム補強用ガラス繊維を比較例４とする
（各ゴム補強用ガラス繊維とＨＮＢＲの接着強さの評価試験）
接着強さの評価試験を説明する前に、試験に使用した耐熱ゴムを説明する。

母材ゴムとしてのＨＮＢＲ（日本ゼオン株式会社製、型番、２０２０）、１００重量部に対して、カーボンブラック、４０重量部と、亜鉛華、５重量部と、ステアリン酸、０．５重量部と、硫黄、０．４重量部と、加硫促進剤、２．５重量部と、老化防止剤、１．５重量部とを配合した。

試験片はＨＮＢＲからなる３ｍｍ厚、２５ｍｍ幅のゴムシート上に前記ゴム補強用ガラス繊維（実施例１〜８、比較例１〜４）を２０本並べ、その上から布をかぶせ、温度、１５０℃下、１９６ニュートン／ｃｍ²の条件で端部を除き押圧し、３５分間加硫させつつ成形して、接着強さ評価のための試験片を得た。この試験片の接着強さの測定を、端部において各々のゴムシートとゴム補強用ガラス繊維を個別にクランプにて挟み、剥離速度を５０ｍｍ／ｍｉｎとし、ゴムシートからゴム補強用ガラス繊維を剥がす際の最大の抵抗値を測定し、接着強さとした。接着強さが大きいほど接着力に優れる。
（接着強さの評価結果）
接着強さの評価結果を表２に示す。表２において、ガラス繊維とＨＮＢＲが界面から剥離していない破壊状態をゴム破壊とし、界面から一部のみでも剥離している破壊状態を界面剥離とした。ゴム破壊の方が、界面剥離より接着強さに優れる。表２に、各ゴム補強用ガラス繊維のＨＮＢＲに対する接着強さを示す。

表２に示すように、本発明のゴム補強用ガラス繊維（実施例１〜８）、本発明の範疇にないゴム補強用ガラス繊維（比較例１〜４）は、ともに接着強さは同等（３００〜３１８Ｎ）であり、剥離状態はゴム破壊であり、同様な結果であった。
（各ゴム補強用ガラス繊維のＭＩＴ屈曲試験による耐水性、耐熱性、耐油性の評価結果）
実施例１〜８および比較例１〜４で作製したゴム補強用ガラス繊維を補強材として、母材ゴムに前記ＨＮＢＲを用い、２本のコードを埋設させた後、１５０℃に３５分間加硫させつつ養生させて、ＭＩＴ屈曲試験用の試験片サンプルを作製した。耐水性、耐熱性および耐油性を評価した。

耐熱性については、試験片を、加熱炉中で１５０℃に２４０時間加熱し室温に戻した後、試験片端部に３Ｋｇの重りを付けて、２１０度の角度に１２００回屈曲を繰り返し、その後、引っ張り強度を測定した。

また、耐水性については、水を入れたビーカーに試験片を漬けて、ガスバーナーにかけて２時間煮沸した後に取り出し、水分をふき取った後、試験片端部に３Ｋｇの重りを付けて、２１０度の角度に１２００回屈曲を繰り返し、その後、引っ張り強度を測定した。

また、耐油性については、１２０℃に加熱した自動車用エンジンオイルに試験片を１００時間浸漬してから取り出し、エンジンオイルを拭き取った後、試験片端部に３Ｋｇの重りを付けて、２１０度の角度に１２００回屈曲を繰り返し、その後、引っ張り強度を測定した。

以上のように、耐熱性、耐水性、耐油性評価のため、それぞれ劣化のための促進をした後、２１０度の角度に１２００回屈曲を繰り返しＭＩＴ屈曲試験を行い、伝動ベルトにした際の耐熱性、耐水性、耐油性評価の指標とした。

図１は、ＭＩＴ屈曲試験の試験片の模式図である。

試験片１の大きさは、高さ２ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ２５０ｍｍであり、ＨＮＢＲ２の内部に実施例１〜８、比較例１〜４によるゴム補強用ガラス繊維３が埋設されている。

図２は、ＭＩＴ屈曲試験の試験状況の模式図である。

クランプの曲げ角度は、１２０度であり、錘４を付けた状態で試験片１を１２００回屈曲させる。

ＭＩＴ屈曲試験の結果を表３に示す。表３中の数値は引っ張り強さ保持率であり、以下の数１の式により求めた。

表３に、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液、アルコール化合物を用いて溶解させた前述のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液、またはアミン化合物を用いて溶解させた前述のクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の水溶液を用い調製した各々の１次被覆用塗布液を用いた各ゴム補強用ガラス繊維３を用いた試験片１のＭＩＴ屈曲試験による耐水性、耐熱性、耐油性の評価結果を示す。耐水性、耐熱性、耐油性の評価のために、ＭＩＴ屈曲試験後の各試験片１の引っ張り強さ保持率を測定した。

表３に示すように、耐熱性は、実施例１〜８に示した本発明のゴム補強用ガラス繊維、比較例１〜４に示した本発明の範疇にないゴム補強用ガラス繊維ともに引っ張り強さ保持率は３５．４％〜４１．５％の範囲内にあり、同等の測定結果であった。

また、耐水性は、実施例１〜８に示した本発明のゴム補強用ガラス繊維、比較例１〜４に示した本発明の範疇にないゴム補強用ガラス繊維ともに引っ張り強さ保持率は８２．０％〜９２．３％の範囲内にあり、同等の測定結果であった。このことは、ゴム補強用ガラス繊維の２次被覆層に含有させたビスアリルナジイミド（Ｅ）が、１次被覆層に水が浸透することを抑制した効果による。

比較して、耐油性は、実施例１〜８に示した本発明のゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は６４．５％〜８８．８％の範囲内にあり、比較例１〜４に示した本発明の範疇にないゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は４６．７％〜５２．６％の範囲内にあり、本発明のゴム補強用ガラス繊維が優れていた。

また、１次被覆層の組成物して、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を用いた実施例１〜４のゴム補強用ガラス繊維おいて、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）にレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物を用いた実施例１のゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は６４．５％であり、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物を用いた実施例２のゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は８０．３％であり、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）にクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物を用いた実施例３、４のゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は各々、８５．３％、８５．６％であった。

また、ゴム補強用ガラス繊維の１次被覆層の組成物して、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を用いた実施例５〜８のゴム補強用ガラス繊維において、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）にレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物を用いた実施例５のゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は８７．５％であり、モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物を用いた実施例６のゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は８８．８％であり、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）にクロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物を用いた実施例７、８のゴム補強用ガラス繊維の引っ張り強さ保持率は各々、８８．３％、８５．５％であった。

このように、耐油性は、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物 ＜ モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物 ＜ クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物の順となった。
（屈曲走行試験）
次いで、実施例１〜８および比較例１〜４で作製したゴム補強用ガラス繊維を埋設した伝動ベルトについて屈曲走行試験を実施した。
（屈曲走行試験による耐水性評価）
実施例１〜８および比較例１〜４で作製したゴム補強用ガラス繊維を補強材として、母材ゴムに前述の耐熱ゴムを用い、ループ状に巻いた後に耐熱ゴムのコンパウンドに埋設し帆布を貼り付けた型内に入れ、熱を加えて硬化させ、巾１９ｍｍ、長さ８７６ｍｍの歯付きベルトとしての伝動ベルトを各々作製し、耐水性を評価するための耐水走行疲労試験を実施した。耐水性は、注水下、伝動ベルトを、歯車、即ち、プーリーを用いて走行させ、一定時間経過の伸び、および一定時間経過の引っ張り強さ保持率、即ち、耐水走行疲労性能を評価する。

図３は、ゴム補強用ガラス繊維を耐熱ゴムに埋設させて作製した伝動ベルトを切断した際の斜視図である。

図３に示すように、伝動ベルト５はプーリーに噛み合わせるための高さ３．２ｍｍの突起部５Ａを多数有し、突起部を除く背部５Ｂの厚みが２．０ｍｍで、伝動ベルトの該背部５Ｂには、断面に見られるように上撚りと下撚りの撚り方向が異なるＳ撚り、６本Ｚ撚り、６本、合わせて１２本の各ゴム補強用ガラス繊維６が、Ｓ撚りとＺ撚りが交互になるようにループ上に巻かれた状態で埋設されている。

図４は、伝動ベルトの耐水走行疲労試験機の概略側面図である。

図４に示すように、各々の伝動ベルト５を図示しない駆動モーターと発電機を備えた耐水走行疲労試験機に装着し耐水性を測定する。

伝動ベルト５は図示しない駆動モーターにより回転駆動される駆動プーリー７の駆動力により、従動プーリー８および９を回転させつつ走行する。従動プーリー８には図示しない発電機に連結されており、発電機を駆動し１ｋｗの電力を発生させる。アイドラー１０は、耐水走行疲労試験における走行中に回転しつつ伝動ベルト５を張る役割を有し、伝動ベルト５を張るための荷重として５０Ｎを伝動ベルト５に与える。従動プーリー８、９は、径、６０ｍｍ、歯数、２０Ｔであり、駆動プーリー７は、径１２０ｍｍであり、歯数、４０Ｔである。耐水走行疲労試験中の駆動プーリー７の１分間あたりの回転数は、３０００ｒｐｍ、従動プーリー８、９の１分間あたりの回転数は、６０００ｒｐｍである。回転方向は、伝動ベルト５に平行な矢印で示す。

常温において、図４に示すように、１時間当たり６０００ｍｌの水１１を、駆動プーリー７と従動プーリー８の間において、伝動ベルト１に均等に滴下させつつ、駆動プーリー７を３０００ｒｐｍで回転させ、伝動ベルト１を従動プーリー８および９、アイドラー１０を用いて走行させた。このようにして、伝動ベルト５を破断するまで走行させる耐水走行疲労試験を実施した。

耐水走行疲労試験前の伝動ベルト５の引っ張り強さ、および耐水走行疲労試験後の引っ張り強さを測定し、数１の式により試験前に対する試験後の伝動ベルト１の引っ張り強さ保持率を求め、実施例１〜８および比較例１〜４のゴム補強用ガラス６を用いて作製した伝動ベルト５の耐水性を比較評価した。
（引張り強さ測定）
引張り強さ測定に供する試験片の長さは２５７ｍｍであり、１本の伝動ベルト５から３本切り取り得られる。これら試験片の端部各々をクランプ間距離１４５ｍｍのクランプにてはさみ、引張り速度を５０ｍｍ／分とし、伝動ベルト５が破壊されるまでの最大の抵抗値を引張り強さとした。１本の伝動ベルト５から３回、抵抗値を測定し、その平均値を伝動ベルト５の引張り強さとした。尚、試験前の引っ張り強さは、同様に作製した１０本の伝動ベルト５から各３回、抵抗値を測定して、その平均値を初期値として用いた。

数１の式を用いて、耐水走行疲労試験後の引張り強さ保持率を算出した。

各々の伝動ベルトの耐水走行疲労試験におけるベルト破断までの走行時間および耐水走行疲労試験後の引張り強さ保持率を表４に示す。

表４に示すように、実施例１〜８に示すフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液をストランドに塗布後乾燥させた１次被覆層およびさらなる２次被覆層を有し、２次被覆層の組成物がクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンと、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミドとカーボンブラックからなるゴム補強用ガラス繊維２次被覆用塗布液を用いた伝動ベルト６の走行試験後の引っ張り強さ保持率は、実施例１が４２％、実施例２が３８％、実施例３が４３％、実施例４が４０％であった。また、ベルト破断までの時間は、５３〜５７ｈｒであった。

表４に示すように、実施例５〜８に示すフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液をストランドに塗布後乾燥させた１次被覆層およびさらなる２次被覆層を有し、２次被覆層の組成物がクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンと、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミドとカーボンブラックからなるゴム補強用ガラス繊維２次被覆用塗布液を用いた伝動ベルト６の走行試験後の引っ張り強さ保持率は、実施例５が４４％、実施例６が４７％、実施例７が４５％、実施例８が４６％であった。また、ベルト破断までの時間は、５８〜６３ｈｒであった。

それに対して、比較例１〜４に示す本発明の範疇にない伝動ベルト５は、比較例１が４４％、比較例２が３８％、比較例３が４２％、比較例４が３９％であった。また、ベルト破断までの時間は、５０〜５３ｈｒであった。

この耐水走行疲労試験の結果より、従来のゴム補強用ガラス繊維に比較して、実施例１〜４のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液を塗布後乾燥させてなる１次被覆層を有し、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミド、ハロゲン含有ポリマーとしてのクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンとを組成物とした更なる２次被覆層を有した本発明のゴム補強用ガラス繊維６を用いた伝動ベルト５は、同等以上の耐水性を有することが判った。

さらに、実施例５〜８のフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液を塗布後乾燥させてなる１次被覆層を有し、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミド、ハロゲン含有ポリマーとしてのクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンとを組成物とした更なる２次被覆層を有した本発明のゴム補強用ガラス繊維６を用いた伝動ベルト５は、さらなる耐水性を有することが判った。

このことは、２次被覆層に含有させたビスアリルナジイミド（Ｅ）が、１次被覆層に、水が浸透することを抑制した効果による。
また、表４に示した実施例１〜４と実施例５〜８の耐水性の違いは、実施例５〜８は、１次被覆層にアクリロニトリル−ブタジエン２元共重合体に換えて、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン３元共重合を使用したことと、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）を含有させたことによる
（耐熱性評価）
次いで、実施例１〜８および比較例１〜４で作製したゴム補強用ガラス繊維を補強材として、母材ゴムに前述の耐熱ゴムを用い、前述の耐水性評価試験と同様にして、巾１９ｍｍ、長さ８７６ｍｍの伝動ベルト５を各々作製し、耐熱性を評価するための耐熱耐屈曲走行疲労試験を実施した。耐熱性は、高温下、伝動ベルト５を、複数の歯車、即ち、プーリーを用いて、屈曲させつつ走行させ、一定時間経過の引っ張り強さ保持率、即ち、耐熱耐屈曲走行疲労性能で評価する。

図５は、伝動ベルトの耐熱耐屈曲走行疲労試験機の概略側面図である。

図５に示すように、各々の伝動ベルト５を図示しない駆動モーターを備えた耐熱耐屈曲走行疲労試験機に装着し耐熱性を測定する。伝動ベルト５は駆動モーターにより回転駆動される駆動プーリー１２の駆動力により、３個の従動プーリー１３、１３´、１３^〃を回転させつつ走行する。アイドラー１４は、耐熱耐屈曲走行疲労試験における走行中に伝動ベルト５を張るためのもので、伝動ベルト５を張る役割を有し、伝動ベルト５を張るための荷重として５０Ｎを伝動ベルト１に与える。駆動プーリー１２は、径、１２０ｍｍ、歯数、４０Ｔであり、従動プーリー１３、１３´、１３^〃は、径６０ｍｍであり、歯数、２０Ｔである。耐熱耐屈曲走行疲労試験中の駆動プーリー１２の１分間あたりの回転数は、３０００ｒｐｍ、従動プーリー１３、１３´、１３^〃の１分間あたりの回転数は、６０００ｒｐｍである。回転方向は、伝動ベルト５に平行な矢印で示す。

温度、１３０℃の環境下で、図５に示すように、駆動プーリー１２を、３０００ｒｐｍで回転させ、伝動ベルト５を従動プーリー１３、１３´、１３^〃、アイドラー１４を用いて屈曲させつつ走行させた。このようにして、５０時間、伝動ベルト５を走行させ耐熱耐屈曲走行疲労試験を実施した。耐熱耐屈曲走行疲労試験前の伝動ベルト５の引っ張り強さ、および耐熱耐屈曲走行疲労試験後の引っ張り強さを測定し、数１の式より試験前に対する試験後の伝動ベルト５の引っ張り強さ保持率を求め、実施例１〜８、比較例１〜４のゴム補強用ガラス繊維６を用いて作製した伝動ベルト５の耐熱耐屈曲走行疲労性能、即ち、耐熱性を比較評価した。
（伸び測定）
耐熱耐屈曲走行疲労試験後の長さを測定し、耐熱耐屈曲走行疲労試験前の伝動ベルト５の長さとの差を伸びとした。具体的には、３００時間走行後の伝動ベルト５の長さを測定し、走行前の伝動ベルト５の長さとの差を伸びとした。各々の伝動ベルト５の伸びの測定結果を表５に示す。

表５に示すように、実施例１〜４に示すフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液をストランドに塗布後乾燥させた１次被覆層およびさらなる２次被覆層を有し、２次被覆層の組成物がクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンと、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミドとカーボンブラックからなるゴム補強用ガラス繊維２次被覆用塗布液を用いた伝動ベルト５の３６時間走行試験後の伸び保持率は、実施例１が０．０７ｍｍ、実施例２が０．０５ｍｍ、実施例３が０．０９ｍｍ、実施例４が０．０７ｍｍであった。

また、実施例５〜８に示すフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液をストランドに塗布後乾燥させた１次被覆層およびさらなる２次被覆層を有し、２次被覆層の組成物がクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンと、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミドとカーボンブラックからなるゴム補強用ガラス繊維２次被覆用塗布液を用いた伝動ベルト５の３６時間走行試験後の伸び保持率は、実施例５が０．０６ｍｍ、実施例６が０．０３ｍ、実施例７が０．０５ｍｍ、実施例８が０．０４ｍｍであった。

実施例１〜４に対し、実施例５〜８が少ない伸びを示した。このように、屈曲走行試験結果、寸法安定性、耐熱性、耐水性、耐油性をバランスよく併せ持つ伝動ベルトが得られた。

それに対して、比較例１〜４に示す本発明の範疇にない伝動ベルト５は、比較例１が０．３４ｍｍ、比較例２が０．３６ｍｍ、比較例３が０．３５ｍｍ、比較例４が０．３７ｍｍであり、伝動ベルトの屈曲走行における寸法安定性に劣っていた。

１次被覆層にアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を含有させた実施例１〜８の伝動ベルトの伸びが少なく、１次被覆層にアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）を使用しない比較例１〜８の伝動ベルトの伸びが大きかったことは、１次被覆層に含有させたアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）により、１次被覆層の３次元架橋が進行したことで、ゴム補強用ガラス繊維６と母材ゴムであるＨＮＢＲの初期接着力の持続性が増した効果によると思える。
（引っ張り強さ保持率）
各々の伝動ベルトの耐熱耐屈曲走行疲労試験後の引っ張り強さ保持率を表９および表１０に示す。

表６に示すように、１次被覆層に、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリルブタジエン（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を用い、２次被覆層に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を用いた実施例１〜４のゴム補強用ガラス繊維６を用い作製した伝動ベルト１の耐熱耐屈曲走行疲労試験後の引っ張り強さ保持率は、各々９７％、９８％、１０１％、１０３％であった。

１次被覆層に、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、アクリロニトリルブタジエン（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を用い、２次被覆層に、クロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を用いた実施例５〜８のゴム補強用ガラス繊維６を用い作製した伝動ベルト１の耐熱耐屈曲走行疲労試験後の引っ張り強さ保持率は、各々９９％、１０４％、１０３％、１０１％であった。

それに対して、本発明の範疇に属さない比較例１〜４のゴム補強用ガラス繊維６を用いた伝動ベルト５の、耐熱耐屈曲走行疲労試験後の引っ張り強さ保持率は、各々９３％、９１％、９２％、９３％であった。比較例１〜４のゴム補強用ガラス繊維６を用いた伝動ベルト５に対して、実施例１〜８のゴム補強用ガラス繊維６を用いた伝動ベルト５は引っ張り強さ保持率が高く、優れた耐熱性を有する。

実施例３、４において、引っ張り強さ保持率が１００％を超えたことは、１次被覆層に含有させたアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）により、１次被覆層の３次元架橋が加熱により進行したことによる効果と思える。

この耐熱耐屈曲走行疲労試験の結果より、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液を塗布後乾燥させてなる１次被覆層を有し、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミド、ハロゲン含有ポリマーに属するクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンとを組成物とした更なる２次被覆層を有した実施例１〜４の本発明のゴム補強用ガラス繊維６を用いた伝動ベルト５は、優れた耐熱耐屈曲性を有することが判った。

また、１次被覆層に、フェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）と、アクリロニトリルブタジエン（Ｂ）としてのアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体と、ビニルピリジン−スチレン−ブタジエン共重合体（Ｃ）と、とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）を組成物とした１次被覆用塗布液を塗布後乾燥させてなる１次被覆層を有し、ビスアリルナジイミド（Ｅ）に属するＮ−Ｎ'−ヘキサメチレンジアリルナジイミド、ハロゲン含有ポリマーに属するクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）と、ｐ−ジニトソロベンゼンとを組成物とした更なる２次被覆層を有した実施例５〜８の本発明のゴム補強用ガラス繊維６を用いた伝動ベルト５は、さらに優れた耐熱耐屈曲性を有することが判った。

実施例１〜８のゴム補強用ガラス繊維６はＨＮＢＲとの優れた接着強さを有し、実施例１〜８のゴム補強用ガラス繊維６を用い作製した伝動ベルトは、優れた寸法安定性、耐熱性、耐水性、耐油性を有することより、高温多湿下で長時間使用するタイミングベルト等の自動車用伝動ベルトの芯線として使用するに好適である。特に、実施例５〜８に示す伝動ベルトは、寸法安定性、耐熱性、耐水性、耐油性をを高いレベルでバランスよく有し、極めて耐久性に優れたタイミングベルトと成りえる。

本発明により、ガラス繊維コードと前記母材ゴムとしての架橋されたＨＮＢＲの接着に対し、好ましい接着強さを与えるガラス繊維コードの被覆層を設けるためのガラス繊維被覆用塗布液を得て、さらに、ガラス繊維コードに該ガラス繊維塗布液を塗布後乾燥させて被覆し被覆層としたゴム補強用ガラス繊維を、架橋されたＨＮＢＲに埋設し伝動ベルトとした際に屈曲走行における優れた寸法安定性、耐熱性、耐水性および耐油性を与え、伝動ベルトに寸法安定性、耐熱性、耐水性および耐油性を併せ持たせた。よって、本発明のゴム補強用ガラス繊維は、エンジン、モーター等の駆動源の駆動力を伝えるための伝動ベルトに補強用として埋設して使用される。特にタイミングベルト等の自動車用伝動ベルトに使用するために、ＨＮＢＲに埋め込み、自動車用伝動ベルトとした際。高温多湿下あるいはオイル存在下における過酷な屈曲走行後も引っ張り強さの維持および寸法安定性を与える。

ＭＩＴ屈曲試験の試験片の模式図である。 ＭＩＴ屈曲試験の試験状況の模式図である。 ゴム補強用ガラス繊維を耐熱ゴムに埋設させて作製した伝動ベルトを切断した際の斜視図である。 伝動ベルトの耐水走行疲労性能試験機の概略側面図である。 伝動ベルトの耐熱耐屈曲走行疲労性能試験機の概略側面図である。

符号の説明

１ 試験片
２ ＨＮＢＲ
３ ゴム補強用ガラス繊維
４ 錘
５ 伝動ベルト
５Ａ 突起部
５Ｂ 背部
６ ゴム補強用ガラス繊維
７ 駆動プーリー（駆動モーターに連結）
８ 従動プーリー
９ 従動プーリー（発電機に連結）
１０ アイドラ−
１１ 水
１２ 駆動プーリー
１３、１３´、１３^〃 従動プーリー
１４ アイドラ−

Claims (6)

1. 複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドに、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物から選ばれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とを含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維において、
   １次被覆層中の前記（Ａ）と前記（Ｂ）とを合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層に前記（Ａ）を、Ａ／（Ａ＋Ｂ）＝１．０％以上、５５．０％以下、前記（Ｂ）を、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝４５．０％以上、９９．０％以下の範囲で含有することを特徴とする伝動ベルトのゴム補強用ガラス繊維。
2. 複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドに、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物から選ばれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｃ）とを含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなる伝動ベルトのゴム補強用ガラス繊維において、
   １次被覆層中の前記（Ａ）と前記（Ｂ）と前記（Ｃ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層に前記（Ａ）を、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、４０．０％以下、前記（Ｂ）を、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１．０％以上、５５．０％以下、前記（Ｃ）を、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）＝１０．０％以上、７０．０％以下の範囲で含有することを特徴とする伝動ベルトのゴム補強用ガラス繊維。
3. 複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドに、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物から選ばれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とを含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層中の前記（Ａ）と前記（Ｂ）と前記（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層に前記（Ｄ）を、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下の範囲で含有することを特徴とする伝動ベルトのゴム補強用ガラス繊維。
4. 複数本のガラス繊維フィラメントを集束させたストランドに、クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−モノヒドロキシベンゼン−ホルムアルデヒド縮合物、レゾルシン−クロロフェノール−ホルムアルデヒド縮合物から選ばれるフェノール類−ホルムアルデヒド縮合物（Ａ）とアクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）とビニルピリジン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｃ）とクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とを含有する１次被覆層を形成し、その上層にクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）とビスアリルナジイミド（Ｅ）を含有する２次被覆層を設けてなるゴム補強用ガラス繊維において、１次被覆層中の前記（Ａ）と前記（Ｂ）と前記（Ｃ）と前記（Ｄ）を合わせた質量を１００％基準とする質量百分率で表して、１次被覆層に前記（Ｄ）を、Ｄ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）＝１．０％以上、４０．０％以下の範囲で含有させたことを特徴とする伝動ベルトのゴム補強用ガラス繊維。
5. ２次被覆層中に含有するクロロスルホン化ポリエチレン（Ｄ）の質量を１００％基準とする質量百分率で表して、ビスアリルナジイミド（Ｅ）の含有がＥ／Ｄ＝０．３％以上、１０．０％以下であることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の伝動ベルトのゴム補強用ガラス繊維。
6. アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（Ｂ）が、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン３元共重合体であることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の伝動ベルトのゴム補強用ガラス繊維。

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