JP5176591B2 - 溶接熱影響部靭性に優れた溶接鋼管 - Google Patents
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Description
(1)内面または外面のいずれかを先行して行った、内外面各1層のシーム溶接部を備えた管厚が25mm以上の溶接鋼管であり、前記内外面各1層のシーム溶接部において、Back側となるシーム溶接の溶融線近傍粗粒域で、Final側となるシーム溶接によってAc1〜Ac3変態点まで再加熱された領域における旧オーステナイト粒の平均粒径が100μm以下で、前記Final側となるシーム溶接の、表面下6mm位置における溶融線の接線と、前記Final側となるシーム溶接の溶接ビードの中心線が成す角度が20°以上で、前記Final側となるシーム溶接の溶融線近傍粗粒域における旧オーステナイト粒径が300μm以下であることを特徴とする溶接熱影響部靭性に優れた溶接鋼管。
(2)鋼の化学成分が、
質量%で、
C: 0.03〜0.08%
Si: 0.05%以下
Mn: 1.0〜2.0%
P: 0.006%以下
S: 0.005%以下
Al: 0.02〜0.05%
Nb: 0.005〜0.025%
Ti: 0.005〜0.030%
N: 0.001〜0.010%
を含有し、さらに、
Cu: 0.10〜0.60%
Ni: 0.10〜1.20%
Cr: 0.05〜0.40%
Mo: 0.05〜0.40%
の1種または2種以上を含有し、
下式で示される炭素等量(Ceq)が0.30≦Ceq≦0.45を満たし、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする(1)記載の溶接熱影響部靭性に優れた溶接鋼管。
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5
(3)更に、質量%で、
Zr: 0.0005〜0.0300%
Ca: 0.0005〜0.0100%
Mg: 0.0005〜0.0100%
REM: 0.0005〜0.0200%
の1種または2種以上を含有することを特徴とする(2)に記載の溶接熱影響部靱性に優れた溶接鋼管。
1.積層法
シーム溶接部は、内面または外面のいずれかを先行して行った、内外面各1層で溶接する。本発明が対象とする管厚25mm以上の溶接鋼管のシーム溶接を、内外面各1層溶接とするため、多電極サブマージアーク溶接法を用いる。内面と外面のどちらの溶接を先行して行ってもよいが、通常の工場レイアウトは、内面溶接を先行することが多いため、以下の説明は、先行を内面溶接として行い、内面側溶接はback側溶接、外面側溶接をfinal側溶接とする。
2.Back側シーム溶接
内外面各1層のシーム溶接部において最も靭性に劣る領域は、Back側シーム溶接のICCGHAZのため、当該領域のミクロ組織において、旧オーステナイト粒の平均粒径を100μm以下とする。
2.back側溶融線近傍粗粒域(以下、back側CGHAZ)、
3.back側溶接の溶融線近傍粗粒域がFinal側溶接によってAc1〜Ac3変態点に再加熱された領域(以下、ICCGHAZ(Inter Critical Coarse Grain HAZの略称))、
4.back側溶接によって形成された溶融線近傍粗流域がfinal側溶接によって600℃〜Ac1変態点に再加熱された領域(以下、SCCGHAZ(Sub Critical Coarse Grain HAZの略称))での熱サイクルとした。
3.Final側シーム溶接部
溶接鋼管のシーム溶接部のシャルピー衝撃試験は、通常、Final側からシャルピー衝撃試験片を採取して行うため、本発明では、Final側シーム溶接部における溶接部の溶け込み形状と、CGHAZにおける旧オーステナイト粒径を規定する。
C:0.03〜0.08%
Cは低温変態組織においては、過飽和に固溶することで強度上昇に寄与する。この効果を得るためには、0.03%以上の添加が必要であるが、0.08%を超えて添加すると大入熱溶接熱影響部の硬度上昇や組織中に島状マルテンサイトを生成し靭性が劣化するため、上限を0.08%とする。
Siは脱酸材として作用し、さらに固溶強化により鋼材の強度を増加させる元素であるが、溶接熱影響部の組織が上部ベイナイトであるときは、島状マルテンサイトの生成を助長し、溶接熱影響部靭性を著しく劣化させる。本発明では、Siを実質的に含まないようにすることで、溶接熱影響部が上部ベイナイトである場合の溶接熱影響部靭性が著しく向上するという知見を得た。従って、Siはできるだけ低減することが望ましいが、0.05%までは許容する。好ましくは0.04%未満である。
Mnは焼入れ性向上元素として作用し、1.0%以上の添加によりその効果が得られるが、連続鋳造プロセスを適用した場合、中心偏析部の濃度上昇が著しく、2.0%を超える添加を行うと偏析部の靭性が劣化するため、上限を2.0%とする。
Pは固溶強化により強度を増加させる元素であるが、母材および溶接熱影響部の靭性や溶接性を劣化させるため、一般的にその含有量を低減することが望まれる。本発明では、Pを低減することにより溶接熱影響部の硬さを低減させ、溶接熱影響部靭性を向上させる。特に、0.006%以下にすることで溶接熱影響部靭性を著しく改善するため、Pは0.006%以下とした。
Sは鋼中に不可避的不純物として存在する。特に、中心偏析部での偏析が著しい元素であり、母材の偏析部起因の靱性劣化を助長する。従って、Sはできるだけ低減することが望ましいが、製鋼プロセス上の制約から0.005%までは許容する。
Alは脱酸元素として作用する。0.02%以上の添加で十分な脱酸効果が得られるが、0.05%を超えて添加すると鋼中の清浄度が低下し、靭性劣化の原因となるため上限を0.05%とする。
Nbは、熱間圧延時のオーステナイト未再結晶領域を拡大する効果があり、特に900℃まで未再結晶領域とするためには、0.005%以上の添加が必要である。一方で、Nbの添加量を増大させると溶接熱影響部、特に大入熱溶接の溶接熱影響部に島状マルテンサイトを生成し、さらに多層溶接時の再熱溶接熱影響部では析出脆化を引き起こして靭性が著しく劣化するため、上限を0.025%とする。Nbの添加量は、溶接熱影響部靭性の観点からは低いほど好ましい。
Tiは窒化物を形成し、鋼中の固溶N量低減に有効である。析出したTiNはピンニング効果で熱間圧延前のスラブ加熱時の母材および溶接熱影響部、特に大入熱溶接の溶接熱影響部のオーステナイト粒の粗大化を抑制して、母材および溶接熱影響部の靭性の向上に寄与する。この効果を得るためには、0.005%以上の添加が必要であるが、0.030%を超えて添加すると、粗大化したTiNや炭化物の析出により母材および溶接熱影響部靭性が劣化するようになるため上限を0.030%とする。
Nは通常鋼中に不可避的不純物として存在するが、前述の通りTi添加を行うことで、オーステナイト粗大化を抑制するTiNを形成するため規定する。必要とするピンニング効果を得るためには、0.001%以上鋼中に存在することが必要であるが、0.010%を超える場合は、固溶Nの増大による母材および溶接熱影響部の靭性劣化が著しいため、上限を0.010%とする。
Cuは、0.10%以上添加することで鋼の焼入れ性向上に寄与する。一方で、過剰に添加すると母材および溶接熱影響部の靭性を劣化させるため、添加する場合は、上限を0.60%とする。
Niは、0.10%以上添加することで鋼の焼入れ性向上に寄与する。特に多量に添加しても他の元素に比べ靭性劣化が小さく、強靭化には有効な元素である。しかし、高価な元素で、1.20%を超えて添加すると焼入れ性が過剰に増加して溶接熱影響部靭性が劣化するので、添加する場合は、上限を1.20%とする。
Crは、0.05%以上添加することで鋼の焼入れ性向上に寄与する。一方で、過剰に添加すると母材および溶接熱影響部の靭性を劣化させるため、添加する場合は、上限を0.40%とする。
Moは、0.05%以上添加することで鋼の焼入れ性向上に寄与する。一方で、Moの添加量を増大させると大入熱溶接部を靭性を劣化させるようになる。また、多層溶接時の再熱溶接熱影響部で析出脆化を引き起こし靭性が劣化するようになるため、添加する場合は、上限を0.40%とする。Moの添加量は、溶接熱影響部靭性の観点からは低いほど好ましい。
Ceq(=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14.各元素は含有量(質量%)で、含有しない元素は0とする)は、C、Mnなどの焼入れ性元素の効果を見積もる指標として用いることができ、強度確保の観点から0.30以上に制御することが望ましい。一方で、0.45を超えると靭性や溶接性を損なうこととなるので上限を0.45%とする。
Zrは、鋼中で炭窒化物を形成し、特に溶接熱影響部においてオーステナイト粒の粗大化を抑制するピンニング効果をもたらす。十分なピンニング効果を得るためには0.0005%以上の添加が必要であるが、0.0300%を超えて添加すると鋼中の清浄度が著しく低下し、靭性が低下するようになるので、添加する場合は0.0005〜0.0300%とする。
Caは、鋼中の硫化物の形態制御に有効な元素であり、0.0005%以上添加することで靭性に有害なMnSの生成を抑制する。しかし、0.0100%を超えて添加するとCaO−CaSのクラスタを形成し、靭性を劣化させるようになるので、添加する場合は、0.0005〜0.0100%とする。
Mgは、製鋼過程で鋼中に微細な酸化物として生成し、特に溶接熱影響部においてオーステナイト粒の粗大化を抑制するピンニング効果をもたらす。十分なピンニング効果を得るためには、0.0005%以上の添加が必要であるが、0.0100%を超えて添加すると鋼中の清浄度が低下し、靭性が低下するようになるため、添加する場合は、0.0005〜0.0100%とする。
REMは、鋼中の硫化物の形態制御に有効な元素であり、0.0005%以上添加することで靭性に有害なMnSの生成を抑制する。しかし、高価な元素であり、かつ0.0200%を超えて添加しても効果が飽和するため、添加する場合は、0.0005〜0.0200%とする。
本発明例は、いずれも内外面FLシャルピー試験および会合部FLシャルピー試験において、最低値50J以上を達成している。これに対して、本発明の範囲を外れる比較例は、最低値が50Jを下回っている。
Claims (3)
- 内面または外面のいずれかを先行して行った、内外面各1層のシーム溶接部を備えた管厚が25mm以上の溶接鋼管であり、前記内外面各1層のシーム溶接部において、Back側となるシーム溶接の溶融線近傍粗粒域で、Final側となるシーム溶接によってAc1〜Ac3変態点まで再加熱された領域における旧オーステナイト粒の平均粒径が100μm以下で、前記Final側となるシーム溶接の、表面下6mm位置における溶融線の接線と、前記Final側となるシーム溶接の溶接ビードの中心線が成す角度が20°以上で、前記Final側となるシーム溶接の溶融線近傍粗粒域における旧オーステナイト粒径が300μm以下であることを特徴とする溶接熱影響部靭性に優れた溶接鋼管。
- 鋼の化学成分が、
質量%で、
C: 0.03〜0.08%
Si: 0.05%以下
Mn: 1.0〜2.0%
P: 0.006%以下
S: 0.005%以下
Al: 0.02〜0.05%
Nb: 0.005〜0.025%
Ti: 0.005〜0.030%
N: 0.001〜0.010%
を含有し、さらに、
Cu: 0.10〜0.60%
Ni: 0.10〜1.20%
Cr: 0.05〜0.40%
Mo: 0.05〜0.40%
の1種または2種以上を含有し、
下式で示される炭素等量(Ceq)が0.30≦Ceq≦0.45を満たし、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1記載の溶接熱影響部靭性に優れた溶接鋼管。
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5 - 更に、質量%で、
Zr: 0.0005〜0.0300%
Ca: 0.0005〜0.0100%
Mg: 0.0005〜0.0100%
REM: 0.0005〜0.0200%
の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項2に記載の溶接熱影響部靱性に優れた溶接鋼管。
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