JP5141434B2 - Thermoelectric module - Google Patents

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Description

本発明は、熱電素子と電極部とを備えた熱電モジュールに関するものである。   The present invention relates to a thermoelectric module including a thermoelectric element and an electrode part.

従来の熱電モジュールとしては、例えば特許文献１に記載されているように、熱電素子と、弾性を有する導電性電極とを備え、導電性電極をベース上に配設し、熱電素子の片方の端面と導電性電極とを半田等により電気的に接続し、熱電素子のもう片方の端面と対向する導電性電極とを当該導電性電極の押圧力により電気的に接続するようにしたものが知られている。
特開２００１−３０８３９７号公報 As a conventional thermoelectric module, for example, as described in Patent Document 1, a thermoelectric element and a conductive electrode having elasticity are provided, the conductive electrode is disposed on a base, and one end face of the thermoelectric element is provided. And a conductive electrode are electrically connected by solder or the like, and a conductive electrode facing the other end face of the thermoelectric element is electrically connected by a pressing force of the conductive electrode. ing.
JP 2001-308397 A

しかしながら、上記従来技術においては、熱電素子の熱による変形が全く考慮されていない。このため、熱電素子が熱膨張したときに、熱電素子と電極部との接触性（接続性）が悪くなり、結果的に熱電発電による発電効率が低下する虞がある。   However, in the above prior art, no deformation of the thermoelectric element due to heat is taken into consideration. For this reason, when the thermoelectric element is thermally expanded, the contactability (connectivity) between the thermoelectric element and the electrode portion is deteriorated, and as a result, the power generation efficiency by thermoelectric power generation may be reduced.

本発明の目的は、熱電素子と電極部との接続性を良好に保つことができる熱電モジュールを提供することである。   An object of the present invention is to provide a thermoelectric module capable of maintaining good connectivity between a thermoelectric element and an electrode portion.

本発明は、熱電素子と、熱電素子と電気的及び熱的に接続される電極部とを備えた熱電モジュールにおいて、熱電素子と電極部との間には、作用温度により厚みが変化する緩衝部材が設けられており、緩衝部材は、熱電素子の形状変化に応じて厚みが変化するように構成されていると共に、熱電素子との接触面の中心側と周辺側とで、作用温度による厚みの変化量が異なるように構成されていることを特徴とするものである。 The present invention relates to a thermoelectric module including a thermoelectric element and an electrode portion electrically and thermally connected to the thermoelectric element, and a buffer member whose thickness varies depending on the operating temperature between the thermoelectric element and the electrode portion. The buffer member is configured such that the thickness changes according to the change in shape of the thermoelectric element, and the thickness of the buffer member depends on the working temperature at the center side and the peripheral side of the contact surface with the thermoelectric element. It is characterized in that the amount of change is different .

このような本発明の熱電モジュールにおいては、熱電素子に熱が伝わることで熱電素子の形状が変化しても、その熱電素子の形状変化に応じて緩衝部材の厚みが変化するようになる。このとき、例えば熱電素子の形状変化（変形）を相殺するように緩衝部材の厚みを変化させる構成とすることで、熱電素子と緩衝部材とを均等に接触させることが可能となる。この場合には、熱電素子と電極部との接続性を緩衝部材を介して熱的にも電気的にも良好に保つことができる。   In such a thermoelectric module of the present invention, even if the shape of the thermoelectric element changes due to heat being transferred to the thermoelectric element, the thickness of the buffer member changes according to the shape change of the thermoelectric element. At this time, for example, by adopting a configuration in which the thickness of the buffer member is changed so as to cancel the shape change (deformation) of the thermoelectric element, the thermoelectric element and the buffer member can be evenly contacted. In this case, the connectivity between the thermoelectric element and the electrode portion can be kept good both thermally and electrically via the buffer member.

また、熱により熱電素子の形状が凸状または凹状に変化しても、緩衝部材が熱電素子に対して凹状または凸状となるように緩衝部材の厚みを変化させる構成とすることで、熱電素子と緩衝部材とを均等に接触させ、結果的に熱電素子と電極部との接続性を確実に良好に保つことができる。

 Further , even if the shape of the thermoelectric element changes to a convex shape or a concave shape due to heat, the thickness of the buffer member is changed so that the buffer member becomes concave or convex with respect to the thermoelectric element. And the buffer member can be brought into uniform contact with each other, and as a result, the connectivity between the thermoelectric element and the electrode portion can be reliably kept good.

このとき、電極部は、熱電素子の高温端と電気的及び熱的に接続される高温側電極と、熱電素子の低温端と電気的及び熱的に接続される低温側電極とを有し、緩衝部材は、熱電素子の高温端と高温側電極との間に設けられ、中心側の厚みの変化量が周辺側の厚みの変化量よりも小さくなるように構成されていることが好ましい。熱電素子の高温端は、熱により凸状に変化する。そこで、熱電素子の高温端と高温側電極との間に緩衝部材を設け、緩衝部材における中心側の厚みの変化量が周辺側の厚みの変化量よりも小さくなるような構成とすることにより、緩衝部材が熱電素子に対して凹状に変形するようになる。これにより、熱電素子と緩衝部材との接触が均等化されるため、熱電素子の高温端と高温側電極との接続性を緩衝部材を介して良好に保つことができる。   At this time, the electrode portion has a high temperature side electrode electrically and thermally connected to the high temperature end of the thermoelectric element, and a low temperature side electrode electrically and thermally connected to the low temperature end of the thermoelectric element, The buffer member is preferably provided between the high temperature end of the thermoelectric element and the high temperature side electrode, and is configured such that the amount of change in the thickness on the center side is smaller than the amount of change in the thickness on the peripheral side. The high temperature end of the thermoelectric element changes into a convex shape due to heat. Therefore, a buffer member is provided between the high temperature end of the thermoelectric element and the high temperature side electrode, and the amount of change in the thickness on the center side of the buffer member is made smaller than the amount of change in the thickness on the peripheral side. The buffer member is deformed in a concave shape with respect to the thermoelectric element. Thereby, since the contact of the thermoelectric element and the buffer member is equalized, the connectivity between the high temperature end of the thermoelectric element and the high temperature side electrode can be kept good via the buffer member.

また、緩衝部材は、作用温度が高くなるほど、中心側の厚みの変化量と周辺側の厚みの変化量との差が大きくなるように構成されていることが好ましい。熱電素子の高温端に作用する温度が高くなるほど、熱電素子の凸状変形が大きくなる。そこで、緩衝部材に対する作用温度が高くなるほど、緩衝部材における中心側の厚みの変化量と周辺側の厚みの変化量との差が大きくなるような構成とすることにより、作用温度に拘わらず熱電素子と緩衝部材とを均等に接触させることができる。   Moreover, it is preferable that the buffer member is configured such that the difference between the change amount of the thickness on the center side and the change amount of the thickness on the peripheral side increases as the operating temperature increases. The higher the temperature acting on the high temperature end of the thermoelectric element, the greater the convex deformation of the thermoelectric element. Therefore, the higher the operating temperature for the buffer member, the greater the difference between the amount of change in the thickness on the center side and the amount of change in the thickness on the peripheral side of the buffer member. And the buffer member can be evenly contacted.

また、好ましくは、緩衝部材は、熱膨張係数の異なる複数の材料を組み合わせて形成されている。この場合には、緩衝部材の中心側と周辺側とで、作用温度による緩衝部材の厚みの変化量を簡単に異ならせることができる。   Preferably, the buffer member is formed by combining a plurality of materials having different thermal expansion coefficients. In this case, the amount of change in the thickness of the buffer member due to the operating temperature can be easily varied between the center side and the peripheral side of the buffer member.

さらに、好ましくは、緩衝部材は、熱の流れ方向に直交する方向に沿って形成された境界部を有している。この場合には、緩衝部材が熱の流れ方向に直交する方向に熱膨張しても、緩衝部材の境界部で滑り作用が生じるため、緩衝部材全体が反り返るようなバイメタル変形が発生しにくくなる。これにより、緩衝部材の厚みのみを変化させることができる。   Furthermore, preferably, the buffer member has a boundary portion formed along a direction orthogonal to the heat flow direction. In this case, even if the buffer member is thermally expanded in a direction perpendicular to the heat flow direction, a sliding action is generated at the boundary portion of the buffer member, so that it is difficult for bimetal deformation that causes the entire buffer member to warp. Thereby, only the thickness of the buffer member can be changed.

このとき、緩衝部材は、帯状体を渦巻状に巻いて形成されていることが好ましい。この場合には、１本の帯状体のみを用いて緩衝部材の境界部を容易に形成することができる。   At this time, it is preferable that the buffer member is formed by winding a belt-like body in a spiral shape. In this case, the boundary portion of the buffer member can be easily formed using only one belt-like body.

また、緩衝部材は、径の異なる複数の環状体を同心円状に配置して形成されていても良い。この場合には、径の異なる複数の環状体を用いて緩衝部材の境界部を容易に形成することができる。   The buffer member may be formed by concentrically arranging a plurality of annular bodies having different diameters. In this case, the boundary portion of the buffer member can be easily formed using a plurality of annular bodies having different diameters.

さらに、緩衝部材は、複数の柱状体を束ねて形成されていても良い。この場合には、複数の柱状体を用いて緩衝部材の境界部を容易に形成することができる。   Furthermore, the buffer member may be formed by bundling a plurality of columnar bodies. In this case, the boundary portion of the buffer member can be easily formed using a plurality of columnar bodies.

また、好ましくは、緩衝部材には、位置決め用の突起部が設けられ、電極部には、突起部と嵌合する穴部が設けられている。この場合には、電極部に対する緩衝部材の位置合わせを精度良く且つ容易に行うことができる。これにより、熱電素子と電極部との接続性をより良好に保つことができる。   Preferably, the buffer member is provided with a positioning projection, and the electrode portion is provided with a hole for fitting with the projection. In this case, the positioning of the buffer member with respect to the electrode portion can be performed accurately and easily. Thereby, the connectivity between the thermoelectric element and the electrode part can be kept better.

このとき、熱電素子は、Ｐ型熱電素子及びＮ型熱電素子を有し、穴部は、Ｐ型熱電素子及びＮ型熱電素子の配列方向に対応する方向に延びる長穴状をなしていることが好ましい。このように穴部の形状を長穴状とすることにより、電極部の熱膨張による伸び量を吸収可能となるため、緩衝部材の突起部を介して熱電素子等に無理な力を与えることが防止される。   At this time, the thermoelectric element has a P-type thermoelectric element and an N-type thermoelectric element, and the hole has an elongated hole shape extending in a direction corresponding to the arrangement direction of the P-type thermoelectric element and the N-type thermoelectric element. Is preferred. By making the shape of the hole portion into a long hole in this way, it becomes possible to absorb the amount of elongation due to the thermal expansion of the electrode portion, so that an unreasonable force can be applied to the thermoelectric element etc. through the protrusion of the buffer member. Is prevented.

本発明によれば、熱電素子と電極部との接続性を良好に保つことができる。これにより、熱電発電による発電効率の低下を抑制することが可能となる。   According to the present invention, it is possible to maintain good connectivity between the thermoelectric element and the electrode portion. Thereby, it becomes possible to suppress the fall of the power generation efficiency by thermoelectric power generation.

以下、本発明に係わる熱電モジュールの好適な実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。   DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, preferred embodiments of a thermoelectric module according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１は、本発明に係わる熱電モジュールの一実施形態を有する熱電発電装置を備えた自動車の排気系を示す概略構成図である。同図において、熱電発電装置１は、エンジンのエキゾーストマニホールド２に連結された触媒３とマフラー４との間に配設されている。   FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an exhaust system of an automobile provided with a thermoelectric generator having an embodiment of a thermoelectric module according to the present invention. In the figure, a thermoelectric generator 1 is disposed between a catalyst 3 and a muffler 4 connected to an exhaust manifold 2 of an engine.

熱電発電装置１は、エンジンから排出される排ガスの熱エネルギーを吸熱・回収し、この熱エネルギーを熱電素子２５（後述）により電気エネルギーへ変換することにより、発電を行う装置である。熱電発電装置１により得られた電気エネルギーは、ＤＣ−ＤＣコンバータ５で変換された後、バッテリー６に充電される。   The thermoelectric generator 1 is a device that generates and generates heat by absorbing and recovering thermal energy of exhaust gas discharged from an engine and converting the thermal energy into electrical energy by a thermoelectric element 25 (described later). The electric energy obtained by the thermoelectric generator 1 is converted by the DC-DC converter 5 and then charged to the battery 6.

このとき、熱電素子２５に与える温度差が大きくなるほど、発電出力の向上が図られる。排ガスは熱を奪われながら排気系の上流から下流へと流れているため、排気系の上流側と下流側とでは熱電素子２５に作用させる温度差は異なっており、下流に配置される熱電素子２５ほど作用する温度差が小さくなる。また、本実施形態のような自動車エンジンの場合には、負荷が大きく変動するが、負荷が大きいとエンジンから排出される排ガス流量が増大し、排気系の上流側と下流側の素子温度差が均一化される方向に作用する。一方、負荷が小さく排ガス流量が少ない場合には、排気系の上流側で殆どの熱を奪ってしまうため、排気系の下流側では発電に至らない。従って、排ガスの熱エネルギーはガス温度×ガス質量流量×ガス比熱で表されるが、自動車用の熱電発電装置では、ガス質量流量の変動幅が大きな使われ方となる。   At this time, the power generation output is improved as the temperature difference applied to the thermoelectric element 25 increases. Since the exhaust gas flows from the upstream to the downstream of the exhaust system while taking heat away, the temperature difference that acts on the thermoelectric element 25 is different between the upstream side and the downstream side of the exhaust system, and the thermoelectric element arranged downstream The temperature difference which acts by 25 becomes small. In the case of an automobile engine like this embodiment, the load fluctuates greatly. However, if the load is large, the flow rate of exhaust gas discharged from the engine increases, and the element temperature difference between the upstream side and the downstream side of the exhaust system increases. Acts in a uniform direction. On the other hand, when the load is small and the exhaust gas flow rate is small, most of the heat is taken upstream of the exhaust system, and power generation does not occur downstream of the exhaust system. Therefore, the thermal energy of the exhaust gas is expressed by gas temperature × gas mass flow rate × gas specific heat, but in a thermoelectric power generator for automobiles, the fluctuation range of the gas mass flow rate is used in a large manner.

熱電発電装置１は、バイパス通路７を形成するバイパス管８を内蔵しており、バイパス通路７の上流側にはバイパスバルブ９が設けられている。バイパス通路７を設けることにより、例えば登坂運転のような高負荷時に一時的に回収熱量を低減させたり、システム異常があった場合に熱回収を行わない等の役目を果たすことを可能としている。なお、バイパス通路７は特に使用しなくても良く、この場合には、例えばバイパス通路７の入り口側に蓋がされたような構造とする。   The thermoelectric generator 1 incorporates a bypass pipe 8 that forms a bypass passage 7, and a bypass valve 9 is provided on the upstream side of the bypass passage 7. By providing the bypass passage 7, for example, it is possible to temporarily reduce the amount of recovered heat at a high load such as climbing operation, or to perform a function such as not performing heat recovery when there is a system abnormality. The bypass passage 7 does not need to be used in particular. In this case, for example, the bypass passage 7 has a structure in which a cover is provided on the entrance side of the bypass passage 7.

図２は、図１に示した熱電発電装置１の外観を示す斜視図であり、図３は、同熱電発電装置１の正面図であり、図４は、同熱電発電装置１の断面斜視図であり、図５は、同熱電発電装置１の縦断面図である。   2 is a perspective view showing an appearance of the thermoelectric generator 1 shown in FIG. 1, FIG. 3 is a front view of the thermoelectric generator 1, and FIG. 4 is a cross-sectional perspective view of the thermoelectric generator 1. FIG. 5 is a longitudinal sectional view of the thermoelectric generator 1.

各図において、熱電発電装置１は、上記のバイパス管８を貫通させるように排ガス流れ方向に並設された複数のリング状の熱電発電ユニット１０からなる熱電発電ユニット群１１と、これらの熱電発電ユニット群１１を覆う円筒状の冷却水ケース１２と、熱電発電ユニット群１１の排気上流側に配置された筒状の上流側ハウジング１３と、熱電発電ユニット群１１の排気下流側に配置された筒状の下流側ハウジング１４とを備えている。   In each figure, a thermoelectric power generation apparatus 1 includes a thermoelectric power generation unit group 11 including a plurality of ring-shaped thermoelectric power generation units 10 arranged in parallel in the exhaust gas flow direction so as to penetrate the bypass pipe 8, and these thermoelectric power generations. A cylindrical cooling water case 12 covering the unit group 11, a cylindrical upstream housing 13 disposed on the exhaust upstream side of the thermoelectric power generation unit group 11, and a cylinder disposed on the exhaust downstream side of the thermoelectric power generation unit group 11 And a downstream housing 14 having a shape.

冷却水ケース１２の後端部には、冷却水を流入させる流入ニップル１２Ａが接続され、冷却水ケース１２の前端部には、冷却水を流出させる流出ニップル１２Ｂが接続されている。上流側ハウジング１３の内端部には、複数本の放射状連結部１３Ａを介してリング状支持部１３Ｂが結合され、下流側ハウジング１４の内端部には、複数本の放射状連結部１４Ａを介してリング状支持部１４Ｂが結合されている。   An inflow nipple 12 </ b> A through which cooling water flows is connected to the rear end of the cooling water case 12, and an outflow nipple 12 </ b> B through which cooling water flows out is connected to the front end of the cooling water case 12. A ring-shaped support portion 13B is coupled to the inner end portion of the upstream housing 13 via a plurality of radial coupling portions 13A, and the inner end portion of the downstream housing 14 is coupled to a plurality of radial coupling portions 14A. The ring-shaped support portion 14B is coupled.

熱電発電ユニット１０は、図６及び図７にも示すように、１対の吸熱側熱流板１５と、各吸熱側熱流板１５の間に配置される１対の冷却側熱流板１６と、各吸熱側熱流板１５と各冷却側熱流板１６との間にそれぞれ挟持される１対の熱電モジュール１７とから構成されている。   6 and 7, the thermoelectric power generation unit 10 includes a pair of heat absorption side heat flow plates 15, a pair of cooling side heat flow plates 16 disposed between the heat absorption side heat flow plates 15, It comprises a pair of thermoelectric modules 17 sandwiched between the heat absorption side heat flow plate 15 and each cooling side heat flow plate 16.

吸熱側熱流板１５は、円環状のベース部１８と、このベース部１８から内側に突出するように設けられ、排気ガスの熱エネルギーを効率良く吸熱するための複数のフィン１９とを有している。   The heat absorption side heat flow plate 15 includes an annular base portion 18 and a plurality of fins 19 provided so as to protrude inward from the base portion 18 and efficiently absorb the heat energy of the exhaust gas. Yes.

冷却側熱流板１６は、上記の冷却水ケース１２の内周面に密着する外周リング部２０と、この外周リング部２０の内側に張り出したフランジ部２１とを有している。各冷却側熱流板１６のフランジ部２１間には、リング状の低弾性体２２が介在されている。低弾性体２２の材質としては、ゴムや樹脂等が使用される。   The cooling-side heat flow plate 16 has an outer peripheral ring portion 20 that is in close contact with the inner peripheral surface of the cooling water case 12, and a flange portion 21 that protrudes inside the outer peripheral ring portion 20. A ring-shaped low elastic body 22 is interposed between the flange portions 21 of the respective cooling side heat flow plates 16. As the material of the low elastic body 22, rubber, resin, or the like is used.

熱電モジュール１７は、図８及び図９にも示すように、吸熱側熱流板１５のベース部１８に取り付けられた複数の長円形状の高温側電極２３と、冷却側熱流板１６のフランジ部２１に高温側電極２３と対向するように取り付けられた複数の長円形状の低温側電極２４と、高温側電極２３と低温側電極２４との間に配置された複数組のＰ型熱電素子２５Ａ及びＮ型熱電素子２５Ｂ（以下、まとめて熱電素子２５ということがある）とからなっている。   As shown in FIGS. 8 and 9, the thermoelectric module 17 includes a plurality of elliptical high temperature side electrodes 23 attached to the base portion 18 of the heat absorption side heat flow plate 15 and a flange portion 21 of the cooling side heat flow plate 16. A plurality of elliptical low temperature side electrodes 24 attached to face the high temperature side electrode 23, and a plurality of sets of P-type thermoelectric elements 25 A disposed between the high temperature side electrode 23 and the low temperature side electrode 24, and It is composed of an N-type thermoelectric element 25B (hereinafter sometimes collectively referred to as a thermoelectric element 25).

各高温側電極２３及び各低温側電極２４は、何れも円環状に配列されている。Ｐ型熱電素子２５Ａ及びＮ型熱電素子２５Ｂは、交互に円環状に配列され、高温側電極２３及び低温側電極２４を介してパイ型接続を形成している。これらの熱電素子２５は、低温側電極２４に予めハンダＨで接合されている（図１３参照）。つまり、各熱電素子２５は、低温側電極２４に熱的及び電気的に直接接続されている。   Each high temperature side electrode 23 and each low temperature side electrode 24 are arranged in an annular shape. The P-type thermoelectric elements 25 </ b> A and the N-type thermoelectric elements 25 </ b> B are alternately arranged in an annular shape, and form a pie-type connection via the high temperature side electrode 23 and the low temperature side electrode 24. These thermoelectric elements 25 are bonded to the low temperature side electrode 24 in advance with solder H (see FIG. 13). That is, each thermoelectric element 25 is directly and thermally connected to the low temperature side electrode 24.

一方、各熱電素子２５は、高温側電極２３とは非接合であり、押付けによって熱的及び電気的な接続が得られる構造となっている。この時に発生させる押付圧力は、上記の低弾性体２２の反力によって得られる。具体的には、吸熱側熱流板１５、冷却側熱流板１６、熱電モジュール１７及び低弾性体２２を組み付けた際に、低弾性体２２が圧縮し、その時に生じる反力が熱電素子２５及び高温側電極２３に作用することとなる。   On the other hand, each thermoelectric element 25 is not joined to the high temperature side electrode 23 and has a structure in which thermal and electrical connection can be obtained by pressing. The pressing pressure generated at this time is obtained by the reaction force of the low elastic body 22 described above. Specifically, when the heat absorption side heat flow plate 15, the cooling side heat flow plate 16, the thermoelectric module 17, and the low elastic body 22 are assembled, the low elastic body 22 is compressed, and the reaction force generated at that time is a thermoelectric element 25 and a high temperature. It will act on the side electrode 23.

また、冷却側熱流板１６のフランジ部２１には、図１０及び図１１に示すように、径方向に延びる複数のスリット２６が周方向に沿って等間隔に形成されている。スリット２６は、１組のＰ型熱電素子２５Ａ及びＮ型熱電素子２５Ｂ毎に形成されている。   Moreover, as shown in FIG.10 and FIG.11, the some slit 26 extended in radial direction is formed in the flange part 21 of the cooling side heat flow board 16 at equal intervals along the circumferential direction. The slit 26 is formed for each pair of the P-type thermoelectric element 25A and the N-type thermoelectric element 25B.

このようなスリット２６を設けることにより、熱電素子２５の製造高さバラツキや吸熱側熱流板１５のモジュール面の製造精度や運転時の熱変形に対し、冷却側熱流板１６の軸方向の相対動き（図１０の矢印参照）が容易になるため、各熱電素子２５に対する柔軟な追従性が実現可能となる。   By providing such a slit 26, relative movement in the axial direction of the cooling-side heat flow plate 16 with respect to manufacturing height variation of the thermoelectric element 25, manufacturing accuracy of the module surface of the heat-absorption-side heat flow plate 15, and thermal deformation during operation. Since it becomes easy (refer to the arrow in FIG. 10), flexible followability to each thermoelectric element 25 can be realized.

なお、スリット２６の数としては、特に上記のものに限られず、１つの熱電素子２５毎にスリット２６を形成しても良いし、或いは２組や４組のＰ型熱電素子２５Ａ及びＮ型熱電素子２５Ｂ毎にスリット２６を形成しても良い   The number of slits 26 is not particularly limited to the above, and the slits 26 may be formed for each thermoelectric element 25, or two or four sets of P-type thermoelectric elements 25A and N-type thermoelectric elements. A slit 26 may be formed for each element 25B.

以上のように構成された熱電発電ユニット１０において、図１２に示すように、吸熱側熱流板１５により吸熱された熱は、高温側電極２３、熱電素子２５及び低温側電極２４を通って冷却側熱流板１６へと伝わり、冷却水ケース１２内を流れている冷却水に導かれる。以上の伝熱経路において、熱電素子２５における高温端と低温端との間に温度差が生じるため、ゼーベック効果により熱電素子２５に電子が流れ、電気が取り出されることとなる。   In the thermoelectric power generation unit 10 configured as described above, the heat absorbed by the heat absorption side heat flow plate 15 passes through the high temperature side electrode 23, the thermoelectric element 25, and the low temperature side electrode 24, as shown in FIG. It is transmitted to the heat flow plate 16 and guided to the cooling water flowing in the cooling water case 12. In the above heat transfer path, a temperature difference is generated between the high temperature end and the low temperature end of the thermoelectric element 25, so that electrons flow to the thermoelectric element 25 due to the Seebeck effect, and electricity is taken out.

このような熱電発電ユニット１０は、図４及び図５に示すように、熱電発電装置１の軸方向に沿って多段（ここでは１２段）に配置されている。そして、これらの熱電発電ユニット１０は、上流側ハウジング１３及び下流側ハウジング１４により両側から締め付けて固定されている。   Such thermoelectric power generation units 10 are arranged in multiple stages (here, 12 stages) along the axial direction of the thermoelectric generator 1 as shown in FIGS. 4 and 5. These thermoelectric power generation units 10 are fastened and fixed from both sides by the upstream housing 13 and the downstream housing 14.

具体的には、バイパス管８の一端部には、上流側ハウジング１３のリング状支持部１３Ｂと係合する大径部８Ａが設けられている。バイパス管８の他端部には、ネジが切られた小径部８Ｂが設けられ、この小径部８Ｂには、複数の皿ばね２７が装着された状態でナット２８がねじ込まれている。これにより、バイパス管８と複数の吸熱側熱流板１５との間に生じる排ガス流れ方向の熱膨張差を吸収し、軸力の最適制御がなされることとなる。   Specifically, a large-diameter portion 8 </ b> A that engages with the ring-shaped support portion 13 </ b> B of the upstream housing 13 is provided at one end portion of the bypass pipe 8. The other end portion of the bypass pipe 8 is provided with a threaded small diameter portion 8B, and a nut 28 is screwed into the small diameter portion 8B with a plurality of disc springs 27 attached thereto. Thereby, the thermal expansion difference in the exhaust gas flow direction generated between the bypass pipe 8 and the plurality of heat absorption side heat flow plates 15 is absorbed, and the optimum control of the axial force is performed.

隣り合う吸熱側熱流板１５間にはガスケット２９が設けられ、隣り合う吸熱側熱流板１５同士の径方向の熱膨張差がガスケット２９により吸収される様になっている。また、吸熱側熱流板１５とハウジング１３，１４との間にはガスケット３０が設けられ、吸熱側熱流板１５とハウジング１３，１４との径方向の熱膨張差がガスケット３０により吸収される様になっている。   A gasket 29 is provided between the adjacent heat absorption side heat flow plates 15, so that the radial difference in thermal expansion between the adjacent heat absorption side heat flow plates 15 is absorbed by the gasket 29. Further, a gasket 30 is provided between the heat absorption side heat flow plate 15 and the housings 13, 14 so that the radial difference in thermal expansion between the heat absorption side heat flow plate 15 and the housings 13, 14 is absorbed by the gasket 30. It has become.

各冷却側熱流板１６と冷却水ケース１２との間には、相対的に摺動可能となるように最適な隙間が設けられている。両者の摺動面には、円滑な滑りを実現するために熱伝導性に優れたグリスが塗られている。熱電発電装置１の運転時には、吸熱側熱流板１６と冷却水ケース１２との間に大きな温度差が発生するが、その時に両者間に生じる軸方向の熱膨張差は当該滑りによって吸収されるようになる。   An optimal gap is provided between each cooling-side heat flow plate 16 and the cooling water case 12 so as to be relatively slidable. Both sliding surfaces are coated with grease having excellent thermal conductivity in order to realize smooth sliding. When the thermoelectric generator 1 is operated, a large temperature difference is generated between the heat absorption side heat flow plate 16 and the cooling water case 12, and the axial thermal expansion difference generated between the two at that time seems to be absorbed by the slip. become.

また、上流側ハウジング１３と冷却水ケース１２とはジャバラ３１によって繋がり、下流側ハウジング１４と冷却水ケース１２とはジャバラ３２によって繋がっている。従って、熱電発電ユニット１０と冷却水ケース１２との滑りを一層吸収すると共に、熱伝導のロスを抑えることができる。   The upstream housing 13 and the cooling water case 12 are connected by a bellows 31, and the downstream housing 14 and the cooling water case 12 are connected by a bellows 32. Therefore, it is possible to further absorb the slip between the thermoelectric power generation unit 10 and the cooling water case 12 and to suppress the heat conduction loss.

熱電発電ユニット群１１は、冷却水ケース１２、上流側ハウジング１３、下流側ハウジング１４及びジャバラ３１，３２によって外気とは完全に遮断されている。また、熱電発電装置１の内部には、熱電素子２５の酸化を防止するために不活性ガス（窒素、アルゴン等）が封入されている。   The thermoelectric power generation unit group 11 is completely cut off from the outside air by the cooling water case 12, the upstream housing 13, the downstream housing 14, and the bellows 31 and 32. In addition, an inert gas (nitrogen, argon, or the like) is enclosed inside the thermoelectric generator 1 in order to prevent the thermoelectric element 25 from being oxidized.

図１３は、上記熱電モジュール１７を含む熱電発電ユニット１０の主要部を示す拡大断面図である。同図において、高温側電極２３は、電極本体２３Ａと、この電極本体２３Ａにおける素子接続面を除く表面に設けられた電気絶縁層２３Ｂとからなっている。低温側電極２４は、電極本体２４Ａと、この電極本体２４Ａにおける素子接続面を除く表面に設けられた電気絶縁層２４Ｂとからなっている。電極本体２３Ａ，２４Ａは、例えば銅等で形成されている。電気絶縁層２３Ｂ，２４Ｂは、例えばセラミックス、樹脂及びベークライト等で形成されている。   FIG. 13 is an enlarged cross-sectional view showing a main part of the thermoelectric power generation unit 10 including the thermoelectric module 17. In the figure, the high temperature side electrode 23 is composed of an electrode main body 23A and an electrical insulating layer 23B provided on the surface of the electrode main body 23A excluding the element connection surface. The low temperature side electrode 24 includes an electrode main body 24A and an electric insulating layer 24B provided on the surface of the electrode main body 24A excluding the element connection surface. The electrode bodies 23A and 24A are made of, for example, copper. The electrical insulating layers 23B and 24B are made of, for example, ceramics, resin, bakelite, or the like.

熱電素子２５の低温側端面２５ａは、上述したように低温側電極２４とハンダＨで接合されている。熱電モジュール１７の低温側では、吸熱時であっても、常温からの温度上昇代は約６０℃前後と非常に低いため、熱電素子２５と低温側電極２４とをハンダ接合しても、材料物性値である熱膨張率の相違から発生する熱応力は非常に小さいものとなる。また、ハンダ成分としては鉛や錫といった金属を使用しているが、これら金属は、一般的な鉄系材料に比べてヤング率が１／１０程度の約２０ＧＰａと非常に小さく、軟質なことから、クッションとしての機能も付加されている。従って、熱電素子２５と低温側電極２４とをハンダ接合しても、熱電素子２５や低温側電極２４の接合部が破損することは無い。   The low temperature side end face 25a of the thermoelectric element 25 is joined to the low temperature side electrode 24 by the solder H as described above. On the low temperature side of the thermoelectric module 17, even when the heat is absorbed, the temperature rise from normal temperature is very low at around 60 ° C. Therefore, even if the thermoelectric element 25 and the low temperature side electrode 24 are soldered, the material properties The thermal stress generated due to the difference in the coefficient of thermal expansion is very small. Moreover, although metals such as lead and tin are used as solder components, these metals are very small and about 20 GPa, which is about 1/10 of Young's modulus compared to general iron-based materials, and are soft. The function as a cushion is also added. Therefore, even if the thermoelectric element 25 and the low temperature side electrode 24 are solder-bonded, the joint portion of the thermoelectric element 25 or the low temperature side electrode 24 is not damaged.

一方、熱電素子２５の高温側端面２５ｂと高温側電極２３との接合に関しては、例えば熱電モジュール１７の高温側の作用温度として２００℃程度が耐熱的にハンダ接合の限界と考えられるが、耐熱の問題を解決するために、その他の金属材料によりロー付け等で接合したり拡散接合したときには、熱電素子２５の作用温度が例えば８００℃程度の高温となる。この場合には、熱電素子２５と高温側電極２３との熱膨張率の相違から、両者間には歪吸収できない程の熱膨張差が発生し、熱電素子２５や高温側電極２３等でクラックが発生し破損する。これを解決するためには、熱電素子２５と高温側電極２３とで熱膨張率を合わせることが考えられるが、熱電素子２５は半導体材料であるため、その熱膨張率は金属に対して小さい。よって、熱電素子２５及び高温側電極２３の熱膨張率を一致させることは不可能である。   On the other hand, with respect to the joining of the high temperature side end face 25b of the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23, for example, an operating temperature on the high temperature side of the thermoelectric module 17 is considered to be about 200 ° C. as a heat resistant limit. In order to solve the problem, when the other metal material is joined by brazing or diffusion bonding, the working temperature of the thermoelectric element 25 becomes a high temperature of about 800 ° C., for example. In this case, due to the difference in thermal expansion coefficient between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23, a difference in thermal expansion is generated between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23. Occurs and breaks. In order to solve this, it is conceivable to match the thermal expansion coefficient between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23. However, since the thermoelectric element 25 is a semiconductor material, the thermal expansion coefficient is smaller than that of the metal. Therefore, it is impossible to match the thermal expansion coefficients of the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23.

従って、本実施形態では、熱電素子２５の高温側端面２５ｂと高温側電極２３とを非接合構造とする。これにより、熱電素子２５は自由熱膨張するため、両者の熱膨張率の相違による熱応力が発生しにくくなる。ただし、本発明者等による鋭意研究の結果、熱電素子２５を流れる熱流による温度分布によって、図１４に示すように、熱電素子２５の高温側端面２５ｂが凸状に形状変化することが明らかとなった。以下、このような新たな事実について具体的に説明する。   Therefore, in this embodiment, the high temperature side end face 25b of the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 are made into a non-joining structure. As a result, the thermoelectric element 25 undergoes free thermal expansion, so that it is difficult for thermal stress due to the difference in thermal expansion coefficient between the two. However, as a result of diligent research by the present inventors, it becomes clear that the high-temperature side end face 25b of the thermoelectric element 25 changes in a convex shape as shown in FIG. 14 due to the temperature distribution due to the heat flow flowing through the thermoelectric element 25. It was. Hereinafter, such a new fact will be specifically described.

即ち、一般に熱電素子の性能を表すＺは、下記の定義式で表され、性能が良い熱電材料の指標となっている。
Ｚ＝Ｓ２／ρλ
Ｓ：熱起電力（Ｖ／Ｋ）
ρ：電気抵抗率（Ωｍ）
λ：熱伝導率（Ｗ／ｍＫ） That is, in general, Z representing the performance of a thermoelectric element is represented by the following definition formula and is an index of a thermoelectric material having good performance.
Z = S 2 / ρλ
S: Thermoelectromotive force (V / K)
ρ: Electric resistivity (Ωm)
λ: thermal conductivity (W / mK)

上記式から、高性能な熱電材料は、熱起電力が大きく、電気抵抗が小さく、熱を通さないものとなる。   From the above formula, a high-performance thermoelectric material has a large thermoelectromotive force, a small electrical resistance, and does not conduct heat.

ここで、熱電素子２５に熱流を与え、温度差を生じさせたときに、熱電素子２５にどのような変形が発生するかを説明する。例えば、熱電材料の線膨張係数を４×１０−６と仮定し、熱電材料の１チップのサイズを直径４ｍｍ、高さ４ｍｍの円柱とし、熱電素子２５の高温端に８００℃を与え、低温端に１００℃を与えた場合、熱膨張による熱電素子２５の端面２５ｂ，２５ａの直径増加量は、
高温側端面：φ４×８００℃×４×１０−６＝０．０１２８ｍｍ
低温側端面：φ４×１００℃×４×１０−６＝０．００１６ｍｍ
となり、その差は０．０１１２ｍｍとなる。 Here, what kind of deformation will occur in the thermoelectric element 25 when a heat flow is applied to the thermoelectric element 25 to cause a temperature difference will be described. For example, assuming that the linear expansion coefficient of the thermoelectric material is 4 × 10 −6 , the size of one chip of the thermoelectric material is a cylinder having a diameter of 4 mm and a height of 4 mm, 800 ° C. is applied to the high temperature end of the thermoelectric element 25, and the low temperature end When 100 ° C. is given, the diameter increase amount of the end faces 25b, 25a of the thermoelectric element 25 due to thermal expansion is
High temperature side end face: φ4 × 800 ° C. × 4 × 10 −6 = 0.0128 mm
Low temperature side end face: φ4 × 100 ° C. × 4 × 10 −6 = 0.0016 mm
The difference is 0.0112 mm.

一方、熱流方向での熱膨張量は、８００℃及び１００℃で温度依存性がなければ線形となり、８００℃と１００℃との中間温度で簡易計算することができ、
熱流方向：４ｍｍ×（８００℃＋１００℃）／２×４×１０−６＝０．００７２ｍｍとなる。 On the other hand, the amount of thermal expansion in the heat flow direction is linear if there is no temperature dependence at 800 ° C. and 100 ° C., and can be simply calculated at an intermediate temperature between 800 ° C. and 100 ° C.
Heat flow direction: 4 mm × (800 ° C. + 100 ° C.) / 2 × 4 × 10 −6 = 0.0072 mm.

従って、熱電素子２５は、図１５（ａ）の破線で示すような変形になる。つまり、熱電素子２５は、図１５（ｂ）の破線で示すように底面（高温側端面）２５ｂがフラットになるような変形にはならない。その理由は、以下の通りである。   Accordingly, the thermoelectric element 25 is deformed as shown by a broken line in FIG. That is, the thermoelectric element 25 is not deformed such that the bottom surface (high temperature side end surface) 25b becomes flat as indicated by the broken line in FIG. The reason is as follows.

熱電素子２５の熱流方向の熱膨張量を考察すると、図１５（ａ）に示すものでは、熱電素子２５の中心部も周辺部も均等な膨張量となっているが、図１５（ｂ）に示すものでは、熱電素子２５の中心部よりも周辺部のほうが膨張量の多い変形となっている。熱流が均一であれば、熱流方向の温度分布はどの箇所でも同一であり、熱電素子２５の中心部でも周辺部でも同じ熱膨張量となることから、図１５（ｂ）に示すような変形にはならずに、図１５（ａ）に示すように、熱電素子２５の高温側端面２５ｂが凸状に湾曲するような変形が発生することが判明した。また、この凸状となる変形量（凸変形量）は作用温度によって異なり、熱電素子２５の高温側と低温側との温度差が大きい程、凸変形量が大きくなるという連続的な変動となることが分かった。   Considering the amount of thermal expansion of the thermoelectric element 25 in the heat flow direction, the center portion and the peripheral portion of the thermoelectric element 25 have the same amount of expansion in the case shown in FIG. 15 (a). As shown, the peripheral portion is deformed with a larger amount of expansion than the central portion of the thermoelectric element 25. If the heat flow is uniform, the temperature distribution in the heat flow direction is the same at any location, and the amount of thermal expansion is the same at the central portion and the peripheral portion of the thermoelectric element 25. Therefore, the deformation shown in FIG. Instead, as shown in FIG. 15 (a), it has been found that deformation occurs such that the high temperature side end face 25b of the thermoelectric element 25 is curved in a convex shape. Further, the amount of deformation (convex deformation amount) that becomes convex differs depending on the operating temperature, and the larger the temperature difference between the high temperature side and the low temperature side of the thermoelectric element 25, the larger the convex deformation amount becomes. I understood that.

このように熱電素子２５の高温側端面２５ｂが凸状に変形することから、図１４に示すように、熱電素子２５の高温側端面２５ｂと高温側電極２３とが点接触する。このとき、各々の形状及び弾性率によりヘルツの公式から接触圧力を求めることができる。しかし、熱電素子２５が高温側電極２３に点接触するため、熱電素子２５に非常に大きな接触圧力がかかり、熱電素子２５等が破損するおそれがある。また、熱電素子２５と高温側電極２３との接触面積も小さく、熱的及び電気的に確実な接触（面接触）が得られないため、発電性能も低下する。   Thus, since the high temperature side end surface 25b of the thermoelectric element 25 is deformed into a convex shape, the high temperature side end surface 25b of the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 are in point contact as shown in FIG. At this time, the contact pressure can be obtained from the Hertz formula by each shape and elastic modulus. However, since the thermoelectric element 25 makes point contact with the high temperature side electrode 23, a very large contact pressure is applied to the thermoelectric element 25, and the thermoelectric element 25 and the like may be damaged. In addition, since the contact area between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 is small, and reliable thermal and electrical contact (surface contact) cannot be obtained, the power generation performance is also reduced.

これを解決するためには、例えばゴム等の軟質材を熱電素子２５と高温側電極２３との間に配置し、熱電素子２５の凸変形を軟質材で吸収することが考えられる。しかし、８００℃程度の高温に耐えつつ、凸変形を吸収できる低剛性の軟質材は存在しない。また、例えば金属を細線化して編み込んだ構造体を用いると、熱電素子２５の凸変形を吸収することができるが、反発力が無いため１回限りの変形吸収しかできない。従って、繰り返し使用すると、徐々に圧縮されてクッション機能が無くなることから、冷熱動作を繰り返すような自動車用としては使用することができない。   In order to solve this, it is conceivable that a soft material such as rubber is disposed between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 and the convex deformation of the thermoelectric element 25 is absorbed by the soft material. However, there is no low-rigid soft material that can absorb convex deformation while withstanding a high temperature of about 800 ° C. For example, when a structure in which metal is thinned and knitted is used, convex deformation of the thermoelectric element 25 can be absorbed, but since there is no repulsive force, only one-time deformation absorption can be performed. Therefore, when it is repeatedly used, it is gradually compressed and the cushion function is lost. Therefore, it cannot be used for automobiles that repeat the cooling and heating operation.

そこで、本実施形態では、図１６及び図１７に示すように、熱電素子２５の高温側端面２５ｂと高温側電極２３との間に、作用温度により厚みが変化する緩衝部材３３を配置した構成としている。緩衝部材３３は、円柱状の熱電素子２５に合わせて、例えば熱電素子２５と同径の円板状をなしている。このとき、熱電素子２５の外周部は、エッジロード対策としてクラウニング処理されていても良い。   Therefore, in the present embodiment, as shown in FIGS. 16 and 17, a buffer member 33 whose thickness varies depending on the operating temperature is disposed between the high temperature side end face 25 b of the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23. Yes. The buffer member 33 has, for example, a disk shape having the same diameter as the thermoelectric element 25 in accordance with the cylindrical thermoelectric element 25. At this time, the outer peripheral portion of the thermoelectric element 25 may be subjected to a crowning process as an edge load countermeasure.

緩衝部材３３は、導電性及び伝熱性を有する金属材料で形成されている。具体的には、緩衝部材３３は、図１８に示すように、低膨張材３４と高膨張材３５とで形成されている。低膨張材３４としては、例えば線膨張係数が約１２．６×１０−６のニッケル等が用いられ、高膨張材３５としては、例えば線膨張係数が約１６．５×１０−６の銅等が用いられる。 The buffer member 33 is formed of a metal material having conductivity and heat conductivity. Specifically, the buffer member 33 is formed of a low expansion material 34 and a high expansion material 35 as shown in FIG. As the low expansion material 34, for example, nickel having a linear expansion coefficient of about 12.6 × 10 −6 is used, and as the high expansion material 35, for example, copper having a linear expansion coefficient of about 16.5 × 10 −6 or the like. Is used.

図１８（ａ），（ｂ）に示す緩衝部材３３では、低膨張材３４が円錐状をなしている。図１８（ｃ），（ｄ）に示す緩衝部材３３では、低膨張材３４が球の一部の形状をなしている。つまり、緩衝部材３３は、中心側ほど低膨張材３４の占める比率が大きくなり、周辺側ほど高膨張材３５の占める比率が大きくなるように形成されている。これにより、緩衝部材３３に熱が与えられると、中心側の熱膨張量に比べて周辺側の熱膨張量が大きくなるため、中心側の厚み変化量よりも周辺側の厚み変化量が大きくなり、その結果として緩衝部材３３が凹状に変形するようになる。   In the buffer member 33 shown in FIGS. 18A and 18B, the low expansion material 34 has a conical shape. In the buffer member 33 shown in FIGS. 18C and 18D, the low expansion material 34 has a shape of a part of a sphere. That is, the buffer member 33 is formed so that the ratio occupied by the low expansion material 34 increases toward the center side, and the ratio occupied by the high expansion material 35 increases toward the periphery side. As a result, when heat is applied to the buffer member 33, the amount of thermal expansion on the peripheral side becomes larger than the amount of thermal expansion on the central side, so that the amount of change in thickness on the peripheral side becomes larger than the amount of change in thickness on the central side. As a result, the buffer member 33 is deformed into a concave shape.

このとき、緩衝部材３３は、作用温度によって凹状となる変形量（凹変形量）が変化する。図１９（ａ）に示す構造の緩衝部材３３では、図１９（ｂ）に示すような低膨張材３４と高膨張材３５との境界線Ｌが作られる。そして、図２０に示すように、緩衝部材３３に対する作用温度が常温から２００℃、４００℃、６００℃、８００℃に高くなるに従い、緩衝部材３３の中心側の熱膨張量に対する周辺側の熱膨張量の増大比率が高くなるため、緩衝部材３３の凹変形量が大きくなる。   At this time, the deformation amount (concave deformation amount) of the buffer member 33 that changes into a concave shape varies depending on the operating temperature. In the buffer member 33 having the structure shown in FIG. 19A, a boundary line L between the low expansion material 34 and the high expansion material 35 as shown in FIG. 19B is formed. As shown in FIG. 20, as the operating temperature with respect to the buffer member 33 increases from room temperature to 200 ° C., 400 ° C., 600 ° C., and 800 ° C., the thermal expansion on the peripheral side with respect to the thermal expansion amount on the center side of the buffer member 33. Since the increase ratio of the amount is increased, the amount of concave deformation of the buffer member 33 is increased.

なお、図２０に示す例では、常温状態では緩衝部材３３は概ねフラットな形状となっているが、ヘルツの公式から、熱電素子２５とのエッジロード対策として、常温時にも緩衝部材３３を若干凹ませたほうが均一な面圧が得られやすくなり、効果的である。   In the example shown in FIG. 20, the buffer member 33 has a generally flat shape in the normal temperature state. However, the buffer member 33 is slightly recessed even at normal temperature as a countermeasure against edge loading with the thermoelectric element 25 from the Hertz formula. It is easier to obtain a uniform surface pressure, which is more effective.

また、図２１（ａ）に示す構造の緩衝部材３３についても、図２１（ｂ）に示すように低膨張材３４と高膨張材３５との境界線Ｌが設定されることで、図２２に示すような作用温度に対する緩衝部材３３の凹変形量の変化が得られる。   Further, with respect to the buffer member 33 having the structure shown in FIG. 21A, the boundary line L between the low expansion material 34 and the high expansion material 35 is set as shown in FIG. A change in the amount of concave deformation of the buffer member 33 with respect to the operating temperature as shown is obtained.

このような緩衝部材３３は、熱電素子２５の高温側端面２５ｂと高温側電極２３との間に、熱電素子２５との接触面が凹状に変化するように介在されている。これにより、図２３に示すように、熱によって熱電素子２５の高温側端面２５ｂが凸状に変化しても、緩衝部材３３が熱電素子２５側に対して凹状に変化するようになる。このとき、熱電素子２５の凸変形量も緩衝部材３３の凹変形量も作用温度によって変化するため、熱電素子２５の凸変形量に応じて緩衝部材３３を凹変形させることで、熱電素子２５の凸変形量と緩衝部材３３の凹変形量が極力一致するようになる。   Such a buffer member 33 is interposed between the high temperature side end face 25b of the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 so that the contact surface with the thermoelectric element 25 changes into a concave shape. Accordingly, as shown in FIG. 23, even if the high temperature side end face 25b of the thermoelectric element 25 changes to a convex shape due to heat, the buffer member 33 changes to a concave shape with respect to the thermoelectric element 25 side. At this time, since the convex deformation amount of the thermoelectric element 25 and the concave deformation amount of the buffer member 33 change depending on the operating temperature, by deforming the buffer member 33 according to the convex deformation amount of the thermoelectric element 25, the thermoelectric element 25 The convex deformation amount and the concave deformation amount of the buffer member 33 are matched as much as possible.

その結果、どの温度域にあっても、熱電素子２５と緩衝部材３３とが面接触となるため、熱電素子２５には均等な荷重がかかるようになり、熱電素子２５にかかる接触応力が緩和されることから、熱電素子２５の破損等を防ぐことができる。また、緩衝部材３３を介して熱電素子２５と高温側電極２３との接触面積が増加するため、熱的にも電気的にも熱電素子２５と高温側電極２３との確実な接続が得られ、熱電素子２５と高温側電極２３との界面における熱抵抗及び電気抵抗が低減されるようになり、結果的に発電性能が向上する。   As a result, since the thermoelectric element 25 and the buffer member 33 are in surface contact at any temperature range, an even load is applied to the thermoelectric element 25, and the contact stress applied to the thermoelectric element 25 is alleviated. Therefore, damage to the thermoelectric element 25 can be prevented. Further, since the contact area between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 is increased through the buffer member 33, a reliable connection between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 can be obtained both thermally and electrically. The thermal resistance and electrical resistance at the interface between the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 23 are reduced, and as a result, the power generation performance is improved.

次に、中心側に向かうほど低膨張材３４の比率が大きくなる緩衝部材３３の具体的構造について説明する。   Next, a specific structure of the buffer member 33 in which the ratio of the low expansion material 34 increases toward the center side will be described.

図２４に示す緩衝部材３３は、渦巻き状に形成されたものである。具体的には、図２５に示すような帯状体３６を使用する。この帯状体３６は、一端から他端に向けて低膨張材３４の占める比率が徐々に大きくなると共に、一端から他端に向けて高膨張材３５の占める比率が徐々に小さくなるように構成されている。そして、帯状体３６における低膨張材３４の比率が高い側の端部が中心となるように、帯状体３６を渦巻き状に巻いていく。このとき、緩衝部材３３と高温側電極２３とは、接合しても良いし、非接合としても良い。両者を接合する手法としては、ロー付けや拡散接合、圧接等が考えられる。   The buffer member 33 shown in FIG. 24 is formed in a spiral shape. Specifically, a belt-like body 36 as shown in FIG. 25 is used. The strip 36 is configured such that the ratio of the low expansion material 34 gradually increases from one end to the other end, and the ratio of the high expansion material 35 gradually decreases from one end to the other end. ing. Then, the belt-like body 36 is wound in a spiral shape so that the end on the side where the ratio of the low expansion material 34 in the belt-like body 36 is high is the center. At this time, the buffer member 33 and the high temperature side electrode 23 may be joined or non-joined. As a technique for joining the two, brazing, diffusion bonding, pressure welding, and the like are conceivable.

ところで、低膨張材３４及び高膨張材３５からなる緩衝部材３３が完全に一体として作られている場合には、緩衝部材３３の厚さ方向（熱の流れ方向）だけでなく、緩衝部材３３の径方向（熱の流れに直交する方向）にも熱膨張するため、図２６に示すように、緩衝部材３３の肉厚変化だけでなく、緩衝部材３３が全体的に反り返るようなバイメタル変形も発生する。   By the way, in the case where the buffer member 33 made of the low expansion material 34 and the high expansion material 35 is completely integrated, not only the thickness direction (heat flow direction) of the buffer member 33 but also the buffer member 33. Since the thermal expansion also occurs in the radial direction (the direction perpendicular to the heat flow), as shown in FIG. 26, not only the thickness change of the buffer member 33 but also a bimetal deformation that causes the buffer member 33 to warp as a whole occurs. To do.

しかし、緩衝部材３３を渦巻き状とすることにより、図２４（ａ）に示すように、緩衝部材３３の中心側から外周側に向かって、つまり熱の流れに直交する方向に沿って境界面３７が等間隔に形成されることとなる。これにより、緩衝部材３３は、熱の流れに直交する方向に沿って境界面３７により分割（分離）された構造となる。従って、その境界面３７において滑り作用が発生するため、図２６に示すようなバイメタル変形が起きにくくなり、緩衝部材３３の肉厚のみが変化するようになる。その結果、緩衝部材３３と熱電素子２５との密着性が十分高くなる。   However, by forming the buffer member 33 in a spiral shape, as shown in FIG. 24A, the boundary surface 37 extends from the center side to the outer peripheral side of the buffer member 33, that is, along the direction orthogonal to the heat flow. Are formed at equal intervals. Thereby, the buffer member 33 becomes a structure divided | segmented (separated) by the boundary surface 37 along the direction orthogonal to the flow of heat. Therefore, since a sliding action occurs at the boundary surface 37, it becomes difficult for bimetal deformation as shown in FIG. 26 to occur, and only the thickness of the buffer member 33 changes. As a result, the adhesion between the buffer member 33 and the thermoelectric element 25 becomes sufficiently high.

図２７に示す緩衝部材３３は、１つの円柱体３８と直径の異なる複数（ここでは６つ）のドーナツ状部材（環状体）３９を同心円状に組み合わせて形成されたものである。このとき、円柱体３８と緩衝部材３３の中心側に位置するドーナツ状部材３９の熱膨張係数は、緩衝部材３３の外周側に位置するドーナツ状部材３９の熱膨張係数よりも低くなっている。このような構成では、緩衝部材３３の中心側から外周側に向かって境界面（滑り面）４０が形成されることとなるため、上記と同様に緩衝部材３３のバイメタル変形が起きにくくなる。   The buffer member 33 shown in FIG. 27 is formed by concentrically combining one cylindrical body 38 and a plurality (here, six) donut-shaped members (annular bodies) 39 having different diameters. At this time, the thermal expansion coefficient of the donut-shaped member 39 positioned on the center side of the cylindrical body 38 and the buffer member 33 is lower than the thermal expansion coefficient of the donut-shaped member 39 positioned on the outer peripheral side of the buffer member 33. In such a configuration, the boundary surface (sliding surface) 40 is formed from the center side to the outer peripheral side of the buffer member 33, so that bimetal deformation of the buffer member 33 is unlikely to occur as described above.

図２８に示す緩衝部材３３は、複数の円柱状のピン（柱状体）４１を束ねて形成されたものである。このとき、高膨張材及び低膨張材からなる２種類のピン４１を用意し、低膨張材で形成されたピン４１を緩衝部材３３の中心側（内側）に配置し、高膨張材で形成されたピン４１を緩衝部材３３の周辺側（外側）に配置する。このような構成では、各ピン４１間に空間を持った境界部４２が形成されることとなるため、熱の流れに直交する方向に沿って境界部４２により滑り作用が発生し、上記と同様に緩衝部材３３のバイメタル変形が起きにくくなる。   The buffer member 33 shown in FIG. 28 is formed by bundling a plurality of cylindrical pins (columnar bodies) 41. At this time, two types of pins 41 made of a high expansion material and a low expansion material are prepared, and the pin 41 formed of the low expansion material is arranged on the center side (inside) of the buffer member 33 and is formed of the high expansion material. The pin 41 is arranged on the peripheral side (outside) of the buffer member 33. In such a configuration, since the boundary portion 42 having a space between the pins 41 is formed, a sliding action is generated by the boundary portion 42 along the direction orthogonal to the heat flow, and the same as described above. In addition, the bimetal deformation of the buffer member 33 is less likely to occur.

また、複数のピンを束ねた構造とする場合には、図２９に示すように、低膨張材３４及び高膨張材３５の比率（体積や表面積）の異なる複数種類（ここでは５種類）のピン４３を用意し、緩衝部材３３の周辺側から中心側に向かうに従って低膨張材３４の比率が高いピン４３を配置するようにしても良い。   In the case of a structure in which a plurality of pins are bundled, as shown in FIG. 29, a plurality of types (here, five types) of pins having different ratios (volume and surface area) of the low expansion material 34 and the high expansion material 35 are used. 43 may be prepared, and the pin 43 having a higher ratio of the low expansion material 34 may be arranged from the peripheral side to the center side of the buffer member 33.

なお、熱の流れに直交する方向に沿った境界部を有する緩衝部材３３としては、上記の構造以外にも、例えば断面積の異なる複数の部材を組み合わせて構成しても良い。   In addition, as the buffer member 33 having the boundary portion along the direction orthogonal to the heat flow, in addition to the above structure, for example, a plurality of members having different cross-sectional areas may be combined.

図３０は、本発明に係わる熱電モジュールの他の実施形態を示す分解斜視図である。図中、上述した実施形態と同一または同等の部材には同じ符号を付し、その説明を省略する。   FIG. 30 is an exploded perspective view showing another embodiment of the thermoelectric module according to the present invention. In the drawing, the same reference numerals are given to the same or equivalent members as those of the above-described embodiment, and the description thereof is omitted.

同図において、本実施形態の熱電モジュール４４は、上記の高温側電極２３に代えて、長円形状の高温側電極４５を有している。熱電素子２５の高温側端面２５ｂと高温側電極４５との間には、略円板状の緩衝部材４６とバネ構造体４７とが配置されている。高温側電極４５には、熱電素子２５を位置決めするための２つの貫通穴４８が形成されている。各貫通穴４８は、高温側電極４５の長手方向（Ｐ型熱電素子２５Ａ及びＮ型熱電素子２５Ｂの配列方向に対応する方向）を長径とする長穴状となっている。   In the figure, the thermoelectric module 44 of this embodiment has an oval high temperature side electrode 45 instead of the high temperature side electrode 23 described above. Between the high temperature side end face 25 b of the thermoelectric element 25 and the high temperature side electrode 45, a substantially disk-shaped buffer member 46 and a spring structure 47 are disposed. Two through holes 48 for positioning the thermoelectric element 25 are formed in the high temperature side electrode 45. Each through-hole 48 has a long hole shape with a long diameter in the longitudinal direction of the high temperature side electrode 45 (direction corresponding to the arrangement direction of the P-type thermoelectric element 25A and the N-type thermoelectric element 25B).

緩衝部材４６は、上記の緩衝部材３３と同様に、中心側ほど低膨張材の占める比率が高くなり、周辺側ほど高膨張材の占める比率が高くなるように形成されている。緩衝部材４６の上面には、高温側電極４５の貫通穴４８と嵌合する断面円形状の位置決め用の突起部４９が設けられている。また、緩衝部材４６の側面には、係止用の環状溝５０が形成されている。   Similarly to the buffer member 33, the buffer member 46 is formed such that the ratio of the low expansion material increases toward the center side and the ratio of the high expansion material increases toward the periphery side. On the upper surface of the buffer member 46, a positioning projection 49 having a circular cross section that fits into the through hole 48 of the high temperature side electrode 45 is provided. An annular groove 50 for locking is formed on the side surface of the buffer member 46.

バネ構造体４７は、図３０及び図３１に示すように、緩衝部材４６を取り囲む筒状部５１を有し、この筒状部５１の上端部には、緩衝部材４６の環状溝５０と嵌合する環状爪５２が設けられている。この環状爪５２が環状溝５０に入り込むことで、緩衝部材４６及びバネ構造体４７の中心軸同士が一致した状態で、緩衝部材４６がバネ構造体４７に係止されることとなる。   As shown in FIGS. 30 and 31, the spring structure 47 has a cylindrical portion 51 surrounding the buffer member 46, and the upper end portion of the cylindrical portion 51 is fitted with the annular groove 50 of the buffer member 46. An annular claw 52 is provided. When the annular claw 52 enters the annular groove 50, the buffer member 46 is locked to the spring structure 47 in a state where the central axes of the buffer member 46 and the spring structure 47 are aligned.

筒状部５１の下部には、図３０〜図３２に示すように、熱電素子２５の側面と密着するバネ状ガイド部５３が設けられている。このバネ状ガイド部５３を設けることにより、熱電素子２５が自由熱膨張しても、熱電素子２５及びバネ構造体４７の中心軸同士が一致するようになる。   As shown in FIGS. 30 to 32, a spring-shaped guide portion 53 that is in close contact with the side surface of the thermoelectric element 25 is provided at the lower portion of the tubular portion 51. By providing the spring-shaped guide portion 53, the central axes of the thermoelectric element 25 and the spring structure 47 coincide with each other even when the thermoelectric element 25 expands freely.

このような熱電モジュール４４では、図３３に示すように、緩衝部材４６の突起部４９を高温側電極４５の貫通穴４８に嵌合させることにより、高温側電極４５に対する熱電素子２５の位置合わせを精度良く行うことができる。高温側電極４５に対する熱電素子２５の位置決め精度は、熱電素子２５を配列させる際の実装密度に影響する。従って、熱電素子２５を精度良く配置することにより、熱電素子２５の実装密度を上げることができるため、結果的に発電性能を向上させることが可能となる。   In such a thermoelectric module 44, as shown in FIG. 33, the protrusion 49 of the buffer member 46 is fitted into the through hole 48 of the high temperature side electrode 45, thereby aligning the thermoelectric element 25 with respect to the high temperature side electrode 45. It can be performed with high accuracy. The positioning accuracy of the thermoelectric element 25 with respect to the high temperature side electrode 45 affects the mounting density when the thermoelectric elements 25 are arranged. Therefore, since the mounting density of the thermoelectric elements 25 can be increased by arranging the thermoelectric elements 25 with high accuracy, the power generation performance can be improved as a result.

このとき、高温側電極４５に形成する貫通穴４８の形状を長穴状とすることで、高温側電極４５の長手方向の熱膨張による伸び量を吸収するようになるため、緩衝部材４６の突起部４９を介して熱電素子２５や高温側電極４５等に無理な力を発生させることが防止される。   At this time, since the shape of the through hole 48 formed in the high temperature side electrode 45 is a long hole shape, the amount of elongation due to thermal expansion in the longitudinal direction of the high temperature side electrode 45 is absorbed. It is possible to prevent an excessive force from being generated in the thermoelectric element 25, the high temperature side electrode 45, and the like via the portion 49.

また、バネ構造体４７を設けることにより、熱電素子２５を拘束・破損させることなく、熱電素子２５を緩衝部材４６に対して位置決めすることができる。また、熱電素子２５と緩衝部材４６との同心状態が得られるため、熱電素子２５の凸変形量と緩衝部材４６の凹変形量とを精度良く合わせることができる。これにより、熱電素子２５と緩衝部材４６との接触性を十分向上させることができる。   Further, by providing the spring structure 47, the thermoelectric element 25 can be positioned with respect to the buffer member 46 without restraining or damaging the thermoelectric element 25. Moreover, since the concentric state of the thermoelectric element 25 and the buffer member 46 is obtained, the convex deformation amount of the thermoelectric element 25 and the concave deformation amount of the buffer member 46 can be matched with high accuracy. Thereby, the contact property between the thermoelectric element 25 and the buffer member 46 can be sufficiently improved.

図３４は、図３０に示した熱電モジュール４４の変形例を示す分解斜視図である。同図において、本変形例の熱電モジュール４４は略円板状の緩衝部材５４を有し、この緩衝部材５４には、複数のバネ状ガイド部５５が一体化されている。これらのバネ状ガイド部５５は、緩衝部材５４の側面に拡散接合等により等間隔に固定されている。その他の構造は、図３０に示したものと同様である。   FIG. 34 is an exploded perspective view showing a modification of the thermoelectric module 44 shown in FIG. In this figure, the thermoelectric module 44 of this modification has a substantially disc-shaped buffer member 54, and a plurality of spring-shaped guide portions 55 are integrated with the buffer member 54. These spring-like guide portions 55 are fixed to the side surface of the buffer member 54 at equal intervals by diffusion bonding or the like. Other structures are the same as those shown in FIG.

図３５は、図３０に示した熱電モジュール４４の他の変形例を示す分解斜視図である。同図において、本変形例の熱電モジュール４４は、高温側電極５６と緩衝部材５７とを有している。緩衝部材５７の上面部には、上記の突起部４９は設けられていない。高温側電極５６には、上記の貫通穴４８は形成されていない。高温側電極５６の裏面（緩衝部材５７側の面）には、図３６に示すように、緩衝部材５７が嵌り込む円形凹部５８が形成されている。これにより、緩衝部材５７の上面部に突起部４９が無くても、緩衝部材５７を高温側電極５６に対して位置決めすることができる。その他の構造は、図３０に示したものと同様である。   FIG. 35 is an exploded perspective view showing another modification of the thermoelectric module 44 shown in FIG. In the figure, the thermoelectric module 44 of this modification has a high temperature side electrode 56 and a buffer member 57. The protrusion 49 is not provided on the upper surface of the buffer member 57. The through hole 48 is not formed in the high temperature side electrode 56. As shown in FIG. 36, a circular recess 58 into which the buffer member 57 is fitted is formed on the back surface (the surface on the buffer member 57 side) of the high temperature side electrode 56. As a result, the buffer member 57 can be positioned with respect to the high temperature side electrode 56 even without the protrusion 49 on the upper surface of the buffer member 57. Other structures are the same as those shown in FIG.

なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。例えば上記実施形態では、緩衝部材を低膨張材と高膨張材という２種類の金属材料で形成したが、緩衝部材の構造としては特にこれに限られず、熱膨張係数の異なる３種類以上の材料を組み合わせて形成しても良い。   The present invention is not limited to the above embodiment. For example, in the above embodiment, the buffer member is formed of two types of metal materials, a low expansion material and a high expansion material, but the structure of the buffer member is not particularly limited to this, and three or more types of materials having different thermal expansion coefficients are used. You may form combining.

また、上記実施形態では、熱電素子２５の高温側端面２５ｂが熱により凸状に変形することから、緩衝部材が熱により凹状に変形するように、緩衝部材の中心側に向かうほど熱膨張係数の低い材料の比率を大きくしたが、要は、熱電素子２５の形状変化に応じて緩衝部材の厚みが変化するように構成すれば良い。   Moreover, in the said embodiment, since the high temperature side end surface 25b of the thermoelectric element 25 deform | transforms into a convex shape with a heat | fever, it is a coefficient of thermal expansion toward the center side of a buffer member so that a buffer member may deform | transform into a concave shape with a heat | fever. Although the ratio of the low material is increased, the point is that the thickness of the buffer member may be changed in accordance with the shape change of the thermoelectric element 25.

さらに、上記実施形態では、円柱状の熱電素子２５を用いたが、熱電素子２５の形状としては、直方体状や多角柱状等としても良い。この場合には、熱電素子２５の形状に合わせて緩衝部材の形状を適宜決定すれば良い。   Furthermore, although the cylindrical thermoelectric element 25 is used in the above embodiment, the thermoelectric element 25 may have a rectangular parallelepiped shape, a polygonal column shape, or the like. In this case, the shape of the buffer member may be appropriately determined according to the shape of the thermoelectric element 25.

また、上記実施形態の熱電モジュールは、車両のエンジンから排出される排ガスの熱を回収して発電を行う熱電発電装置に備えられているが、本発明は、そのような車両以外のもの、例えば工場の高炉等から排出されるガスの熱を利用して発電を行うものにも適用可能である。   In addition, the thermoelectric module of the above embodiment is provided in a thermoelectric power generation apparatus that recovers heat of exhaust gas discharged from the engine of the vehicle and generates power. The present invention is also applicable to those that generate power using the heat of gas discharged from a blast furnace of a factory.

本発明に係わる熱電モジュールの一実施形態を有する熱電発電装置を備えた自動車の排気系を示す概略構成図である。It is a schematic block diagram which shows the exhaust system of the motor vehicle provided with the thermoelectric generator which has one Embodiment of the thermoelectric module concerning this invention. 図１に示した熱電発電装置の外観を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the external appearance of the thermoelectric power generator shown in FIG. 図１に示した熱電発電装置の正面図である。It is a front view of the thermoelectric power generator shown in FIG. 図１に示した熱電発電装置の断面斜視図である。It is a cross-sectional perspective view of the thermoelectric generator shown in FIG. 図１に示した熱電発電装置の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the thermoelectric generator shown in FIG. 図５に示した熱電発電ユニットの分解斜視図である。It is a disassembled perspective view of the thermoelectric power generation unit shown in FIG. 図６に示した熱電発電ユニットを半断面として示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the thermoelectric power generation unit shown in FIG. 6 as a half section. 図６に示した熱電モジュールの斜視図である。It is a perspective view of the thermoelectric module shown in FIG. 図８に示した熱電モジュールの分解斜視図である。It is a disassembled perspective view of the thermoelectric module shown in FIG. 図６に示した冷却側熱流板の斜視図である。It is a perspective view of the cooling side heat flow board shown in FIG. 図６に示した熱電モジュール及び冷却側熱流板の正面図である。It is a front view of the thermoelectric module and cooling side heat flow board which were shown in FIG. 図５に示した熱電発電ユニットの拡大断面図である。It is an expanded sectional view of the thermoelectric power generation unit shown in FIG. 図１２に示した熱電発電ユニットの主要部を示す拡大断面図である。It is an expanded sectional view which shows the principal part of the thermoelectric power generation unit shown in FIG. 図１３に示した熱電発電ユニットの熱の流れを示す拡大断面図である。It is an expanded sectional view which shows the heat flow of the thermoelectric power generation unit shown in FIG. 熱電素子の熱膨張による変形状態を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the deformation | transformation state by the thermal expansion of a thermoelectric element. 本発明に係わる熱電モジュールの一実施形態を有する熱電発電ユニットの主要部を示す拡大断面図である。It is an expanded sectional view showing the principal part of the thermoelectric power generation unit which has one embodiment of the thermoelectric module concerning the present invention. 図１６に示した熱電モジュールの分解斜視図である。It is a disassembled perspective view of the thermoelectric module shown in FIG. 図１７に示した緩衝部材の断面図である。It is sectional drawing of the buffer member shown in FIG. 図１８（ｃ）に示した緩衝部材における低膨張材と高膨張材との境界線を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the boundary line of the low expansion material and high expansion material in the buffer member shown in FIG.18 (c). 図１８（ｃ）に示した緩衝部材における作用温度に応じた形状変化を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the shape change according to the action temperature in the buffer member shown in FIG.18 (c). 図１８（ｄ）に示した緩衝部材における低膨張材と高膨張材との境界線を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the boundary line of the low expansion material and high expansion material in the buffer member shown in FIG.18 (d). 図１８（ｄ）に示した緩衝部材における作用温度に応じた形状変化を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the shape change according to the effect | action temperature in the buffer member shown in FIG.18 (d). 図１６に示した熱電モジュールの動作状態を示す拡大断面図である。It is an expanded sectional view which shows the operation state of the thermoelectric module shown in FIG. 図１８に示した緩衝部材の具体的構造を示す平面図及び側面図である。It is the top view and side view which show the specific structure of the buffer member shown in FIG. 図２４に示した緩衝部材に使用される帯状体を示す側面図である。It is a side view which shows the strip | belt body used for the buffer member shown in FIG. 緩衝部材のバイメタル変形を示す概念図である。It is a conceptual diagram which shows the bimetal deformation | transformation of a buffer member. 図１８に示した緩衝部材の他の具体的構造を示す平面図及び側面図である。It is the top view and side view which show the other specific structure of the buffer member shown in FIG. 図１８に示した緩衝部材の更に他の具体的構造を示す平面図及び側面図である。FIG. 19 is a plan view and a side view showing still another specific structure of the buffer member shown in FIG. 18. 図２８に示した緩衝部材の一例として使用される複数種類のピンを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the multiple types of pin used as an example of the buffer member shown in FIG. 本発明に係わる熱電モジュールの他の実施形態を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows other embodiment of the thermoelectric module concerning this invention. 図３０に示した緩衝部材がバネ構造体に取り付けられた状態を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the state by which the buffer member shown in FIG. 30 was attached to the spring structure. 図３０に示した熱電モジュールの斜視図である。It is a perspective view of the thermoelectric module shown in FIG. 図３２に示した熱電モジュールの断面斜視図である。It is a cross-sectional perspective view of the thermoelectric module shown in FIG. 図３０に示した熱電モジュールの変形例を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the modification of the thermoelectric module shown in FIG. 図３０に示した熱電モジュールの他の変形例を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the other modification of the thermoelectric module shown in FIG. 図３５に示した熱電モジュールの断面斜視図である。It is a cross-sectional perspective view of the thermoelectric module shown in FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１７…熱電モジュール、２３…高温側電極（電極部）、２４…低温側電極、２５…熱電素子、２５Ａ…Ｐ型熱電素子、２５Ｂ…Ｎ型熱電素子、２５ａ…低温側端面、２５ｂ…高温側端面、３３…緩衝部材、３４…低膨張材、３５…高膨張材、３６…帯状体、３７…境界面（境界部）、３８…円柱体、３９…ドーナツ状部材（環状体）、４０…境界面（境界部）、４１…ピン（柱状体）、４２…境界部、４３…ピン（柱状体）、４４…熱電モジュール、４５…高温側電極（電極部）、４６…緩衝部材、４８…貫通穴（穴部）、４９…突起部、５４…緩衝部材、５６…高温側電極、５７…緩衝部材。


DESCRIPTION OF SYMBOLS 17 ... Thermoelectric module, 23 ... High temperature side electrode (electrode part), 24 ... Low temperature side electrode, 25 ... Thermoelectric element, 25A ... P type thermoelectric element, 25B ... N type thermoelectric element, 25a ... Low temperature side end surface, 25b ... High temperature side End face 33 ... Buffer member 34 ... Low expansion material 35 ... High expansion material 36 ... Strip-shaped body 37 ... Boundary surface (boundary part) 38 ... Cylindrical body 39 ... Donut-shaped member (annular body) 40 ... Boundary surface (boundary portion), 41 ... pin (columnar body), 42 ... boundary portion, 43 ... pin (columnar body), 44 ... thermoelectric module, 45 ... high temperature side electrode (electrode portion), 46 ... buffer member, 48 ... Through-hole (hole part), 49 ... projection part, 54 ... buffer member, 56 ... high temperature side electrode, 57 ... buffer member.


Claims (10)

熱電素子と、前記熱電素子と電気的及び熱的に接続される電極部とを備えた熱電モジュールにおいて、
前記熱電素子と前記電極部との間には、作用温度により厚みが変化する緩衝部材が設けられており、
前記緩衝部材は、前記熱電素子の形状変化に応じて厚みが変化するように構成されていると共に、前記熱電素子との接触面の中心側と周辺側とで、前記作用温度による厚みの変化量が異なるように構成されていることを特徴とする熱電モジュール。 In a thermoelectric module comprising a thermoelectric element and an electrode portion electrically and thermally connected to the thermoelectric element,
Between the thermoelectric element and the electrode part, a buffer member whose thickness varies depending on the operating temperature is provided,
The buffer member is configured to change in thickness according to a change in shape of the thermoelectric element, and the amount of change in thickness due to the operating temperature between the center side and the peripheral side of the contact surface with the thermoelectric element The thermoelectric module is characterized by being configured to be different . 前記電極部は、前記熱電素子の高温端と電気的及び熱的に接続される高温側電極と、前記熱電素子の低温端と電気的及び熱的に接続される低温側電極とを有し、
前記緩衝部材は、前記熱電素子の高温端と前記高温側電極との間に設けられ、前記中心側の厚みの変化量が前記周辺側の厚みの変化量よりも小さくなるように構成されていることを特徴とする請求項１記載の熱電モジュール。 The electrode portion includes a high temperature side electrode electrically and thermally connected to a high temperature end of the thermoelectric element, and a low temperature side electrode electrically and thermally connected to a low temperature end of the thermoelectric element,
The buffer member is provided between the high temperature end of the thermoelectric element and the high temperature side electrode, and is configured such that the change amount of the thickness on the center side is smaller than the change amount of the thickness on the peripheral side. The thermoelectric module according to claim 1 . 前記緩衝部材は、前記作用温度が高くなるほど、前記中心側の厚みの変化量と前記周辺側の厚みの変化量との差が大きくなるように構成されていることを特徴とする請求項１または２記載の熱電モジュール。 The buffer member, as the working temperature increases, according to claim 1, characterized in that the difference between the amount of change in the center of the thickness variation and the peripheral side thickness is configured to be larger or 2. The thermoelectric module according to 2 . 前記緩衝部材は、熱膨張係数の異なる複数の材料を組み合わせて形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項記載の熱電モジュール。 The thermoelectric module according to any one of claims 1 to 3 , wherein the buffer member is formed by combining a plurality of materials having different thermal expansion coefficients. 前記緩衝部材は、熱の流れ方向に直交する方向に沿って形成された境界部を有していることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項記載の熱電モジュール。 The thermoelectric module according to any one of claims 1 to 4 , wherein the buffer member has a boundary portion formed along a direction orthogonal to a heat flow direction. 前記緩衝部材は、帯状体を渦巻状に巻いて形成されていることを特徴とする請求項５記載の熱電モジュール。 The thermoelectric module according to claim 5 , wherein the buffer member is formed by winding a belt-like body in a spiral shape. 前記緩衝部材は、径の異なる複数の環状体を同心円状に配置して形成されていることを特徴とする請求項５記載の熱電モジュール。 The thermoelectric module according to claim 5 , wherein the buffer member is formed by concentrically arranging a plurality of annular bodies having different diameters. 前記緩衝部材は、複数の柱状体を束ねて形成されていることを特徴とする請求項５記載の熱電モジュール。 The thermoelectric module according to claim 5 , wherein the buffer member is formed by bundling a plurality of columnar bodies. 前記緩衝部材には、位置決め用の突起部が設けられ、
前記電極部には、前記突起部と嵌合する穴部が設けられていることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項記載の熱電モジュール。 The buffer member is provided with a positioning projection,
Wherein the electrode portion, the thermoelectric module of any one of claims 1-8, characterized in that the hole to be fitted with the projection portion. 前記熱電素子は、Ｐ型熱電素子及びＮ型熱電素子を有し、
前記穴部は、前記Ｐ型熱電素子及び前記Ｎ型熱電素子の配列方向に対応する方向に延びる長穴状をなしていることを特徴とする請求項９記載の熱電モジュール。 The thermoelectric element has a P-type thermoelectric element and an N-type thermoelectric element,
The thermoelectric module according to claim 9 , wherein the hole portion has a long hole shape extending in a direction corresponding to an arrangement direction of the P-type thermoelectric element and the N-type thermoelectric element.
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