JP5044981B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5044981B2 JP5044981B2 JP2006133331A JP2006133331A JP5044981B2 JP 5044981 B2 JP5044981 B2 JP 5044981B2 JP 2006133331 A JP2006133331 A JP 2006133331A JP 2006133331 A JP2006133331 A JP 2006133331A JP 5044981 B2 JP5044981 B2 JP 5044981B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- molten steel
- steel
- less
- slab
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 177
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 177
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 51
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 31
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 24
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 10
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 43
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 21
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 13
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 6
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 6
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000005028 tinplate Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
Cは、加工性、特にr値及び伸びを劣化させる。その影響は0.0025質量%を超えると顕著になるのでCの上限を0.0025質量%とする。
Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、その添加量が0.05質量%を超えると深絞り性及び耐食性を劣化させるので、0.05質量%以下とする。
Mnは、Sに起因する熱間脆性の防止及び鋼の強化の作用がある。この熱間脆性の防止の効果は0.05質量%以上で現れるが、1.5質量%を超えて添加すると深絞り性が劣化するので、その添加量は0.05〜1.5質量%、好ましくはめっき性の観点から1.0質量%以下とする。また、熱間脆性の防止の点からはMn(質量%)/S(質量%)は10以上が好ましい。
Pは、鋼を強化する作用があり、焼付硬化性を発現させるために0.03質量%以上とする。しかし、その添加量が0.05質量%を超えると深絞り性を劣化させ、また粒界面に多く偏析して脆化を引き起こすので0.05質量%以下とする。
Sは、熱間脆性の原因となるほか、深絞り性に悪影響を及ぼすので少ないほどよい。これらの影響は0.02質量%を超えると顕著になるので0.02質量%以下とする。特に、プレス成形性の観点からすれば、0.005質量%以下にすることが好ましい。
Alは、脱酸及び鋼中Nの析出固定のために添加される。Alの添加量が0.04質量%未満では加工性が不十分であり、一方、0.08質量%を超えての添加は加工性を劣化させるばかりでなく、表面性状をも劣化させる。従って、Alの添加量は、0.04〜0.08質量%とする。
Nは、深絞り性に悪影響を及ぼすほか、多量のNはAl量を多量必要とし表面性状を劣化させるので、その含有量は少ない程よい。Nの含有量が0.004質量%を超えるとその影響が顕著になるので、0.004質量%以下、好ましくは0.002質量%以下とする。
Nbは、焼鈍前の固溶Cを減少させることにより、加工性を向上させる元素であり、この効果を発現させるためには0.003質量%以上が必要である。一方、焼付硬化性を得るためには必要量の固溶Cを鋼板中に存在させなければならず、これを主に高温焼鈍中のNb炭化物の分解より得る。そのためには、Nbは、0.020質量%以下にする必要がある。従って、Nbを添加する場合には、0.003〜0.020質量%とする。
Cは、加工性、特にr値及び伸びを劣化させる。その影響は0.0025質量%を超えると顕著になるのでCの上限を0.0025質量%とする。
Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、その添加量が0.05質量%を超えると深絞り性及び耐食性を劣化させるので、0.05質量%以下とする。
Mnは、Sに起因する熱間脆性の防止及び鋼の強化の作用がある。この熱間脆性の防止の効果は0.05質量%以上で現れるが、1.5質量%を超えて添加すると深絞り性が劣化するので、その添加量は0.05〜1.5質量%、好ましくはめっき性の観点から1.0質量%以下とする。また、熱間脆性の防止の点からはMn(質量%)/S(質量%)は10以上が好ましい。
Pは、鋼を強化する作用があるが、深絞り性を劣化させ、また粒界面に多く偏析して脆化を引き起こすので、低いほど好ましく、従って0.03質量%以下とする。
Sは、熱間脆性の原因となるほか、深絞り性に悪影響を及ぼすので少ないほどよい。これらの影響は0.02質量%を超えると顕著になるので0.02質量%以下とする。特に、プレス成形性の観点からすれば、0.005質量%以下にすることが好ましい。
Alは、脱酸及び鋼中Nの析出固定のために添加される。Alの添加量が0.01質量%未満では脱酸が不十分であり、一方、Alは高価であり0.06質量%を超えての添加は必要ない。従って、Alの添加量は、0.01〜0.06質量%とする。
Nは、深絞り性に悪影響を及ぼすほか、多量のNはAl量を多量必要とし表面性状を劣化させるので、その含有量は少ない程よい。Nの含有量が0.004質量%を超えるとその影響が顕著になるので、0.004質量%以下、好ましくは0.002質量%以下とする。
Bは、耐二次加工脆性をより一層改善するために添加するが、0.002質量%を超えて添加すると加工性、特にr値を劣化させるので、0.002質量%以下とする。
Nbは、焼鈍前の固溶Cを減少させることにより、加工性を向上させる元素であり、この効果を発現させるためには0.003質量%以上が必要である。一方、この効果はNbを0.020質量%を越えて添加しても飽和して無駄であり、従って、Nbを添加する場合には、0.003〜0.020質量%とする。
Tiは、NまたはNとSの析出固定のために添加するが、特に、Nの析出固定力がAlよりも強いために、加工性をより一層向上させる。この効果を得るためには、Tiの含有量は0.01質量%以上とする必要がある。一方、過剰な添加は加工性、特に延性を劣化させるので、0.04質量%以下にする必要がある。従って、Tiを添加する場合には、0.01〜0.04質量%とする。
Crは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.10質量%を超えると加工性を低下させるので、0.10質量%以下とする。
Niは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.04質量%を超えると加工性を低下させるので、0.04質量%以下とする。
Moは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.02質量%を超えると加工性を低下させるので、0.02質量%以下とする。
Cuは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.08質量%を超えると加工性を低下させるので、0.08質量%以下とする。
Vは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.007質量%を超えると加工性を低下させるので、0.007質量%以下とする。
Sbは、鋼の表面性状改善のために添加する元素であるが、0.010質量%を超えて添加しても表面性状改善効果が飽和するので、0.010質量%以下とする。
2 鋳型
3 上ノズル
4 スライディングノズル
5 上部固定板
6 摺動板
7 下部固定板
8 整流ノズル
9 浸漬ノズル
10 吐出孔
11 溶鋼流出孔
12 往復型アクチュエーター
13 鋳型長辺
14 鋳型短辺
15 鉄皮
16 耐火物
17 溶鋼
18 吐出流
19 溶鋼湯面
20 モールドパウダー
21 凝固シェル
22 不活性ガス供給配管
23 磁界発生装置
24 磁界発生装置
25 磁界発生装置
26 磁界発生装置
27 高気泡濃度領域
Claims (7)
- 化学成分として、C:0.0025質量%以下、Si:0.05質量%以下、Mn:0.05〜1.5質量%、P:0.03〜0.05質量%、S:0.02質量%以下、Al:0.04〜0.08質量%、N:0.004質量%以下を含有する極低炭素鋼の薄鋼板の素材であるスラブ鋳片を連続鋳造するに際し、鋳片の厚みを285mm以上、単位時間当たりの溶鋼の鋳造量を4トン/min以上7トン/min以下、下部に鋳型短辺側に向いて開口する一対の吐出孔のみを有する浸漬ノズルを介してタンディッシュから鋳型へ注入される溶鋼中に吹き込む不活性ガスの吹き込み流量を5NL/min以上20NL/min以下とし、前記吐出孔から鋳型短辺に向けて溶鋼を注入するとともに、鋳型内の溶鋼に交流磁界を印加して溶鋼を水平方向に旋回攪拌し、凝固シェル前面の溶鋼流速を0.14m/sec以上として連続鋳造することを特徴とする、鋼の連続鋳造方法。
- 前記極低炭素鋼は、化学成分として、更に、Nb:0.003〜0.020質量%を含有することを特徴とする、請求項1に記載の鋼の連続鋳造方法。
- 化学成分として、C:0.0025質量%以下、Si:0.05質量%以下、Mn:0.05〜1.5質量%、P:0.03質量%以下、S:0.02質量%以下、Al:0.01〜0.06質量%、N:0.004質量%以下、B:0.002質量%以下を含有する極低炭素鋼の薄鋼板の素材であるスラブ鋳片を連続鋳造するに際し、鋳片の厚みを285mm以上、単位時間当たりの溶鋼の鋳造量を4トン/min以上7トン/min以下、下部に鋳型短辺側に向いて開口する一対の吐出孔のみを有する浸漬ノズルを介してタンディッシュから鋳型へ注入される溶鋼中に吹き込む不活性ガスの吹き込み流量を5NL/min以上20NL/min以下とし、前記吐出孔から鋳型短辺に向けて溶鋼を注入するとともに、鋳型内の溶鋼に交流磁界を印加して溶鋼を水平方向に旋回攪拌し、凝固シェル前面の溶鋼流速を0.14m/sec以上として連続鋳造することを特徴とする、鋼の連続鋳造方法。
- 前記極低炭素鋼は、化学成分として、更に、Nb:0.003〜0.020質量%、Ti:0.01〜0.04質量%を含有することを特徴とする、請求項3に記載の鋼の連続鋳造方法。
- 前記浸漬ノズルの鋳型内溶鋼湯面位置における外径は200mm以下であることを特徴とする、請求項1ないし請求項4の何れか1つに記載の鋼の連続鋳造方法。
- 前記浸漬ノズルの鋳型内溶鋼湯面位置における外径は160mm以下であることを特徴とする、請求項1ないし請求項4の何れか1つに記載の鋼の連続鋳造方法。
- 前記交流磁界に、静磁界を重畳して印加することを特徴とする、請求項1ないし請求項6の何れか1つに記載の鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006133331A JP5044981B2 (ja) | 2006-05-12 | 2006-05-12 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006133331A JP5044981B2 (ja) | 2006-05-12 | 2006-05-12 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007301609A JP2007301609A (ja) | 2007-11-22 |
JP5044981B2 true JP5044981B2 (ja) | 2012-10-10 |
Family
ID=38835999
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006133331A Active JP5044981B2 (ja) | 2006-05-12 | 2006-05-12 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5044981B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5304297B2 (ja) * | 2009-02-12 | 2013-10-02 | Jfeスチール株式会社 | 鋼鋳片の連続鋳造方法 |
JP5458779B2 (ja) * | 2009-09-29 | 2014-04-02 | Jfeスチール株式会社 | 鋼鋳片の連続鋳造方法 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2803536B2 (ja) * | 1993-10-14 | 1998-09-24 | 日本鋼管株式会社 | 溶融金属の連続鋳造方法および浸漬ノズル |
JP2830745B2 (ja) * | 1994-07-21 | 1998-12-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 表面性状の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 |
JPH08283903A (ja) * | 1995-04-12 | 1996-10-29 | Nippon Steel Corp | 耐ろう付け割れ性に優れた複層鋼板及びその製造方法 |
JP3125661B2 (ja) * | 1995-12-28 | 2001-01-22 | 日本鋼管株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
JP2001239351A (ja) * | 2000-02-28 | 2001-09-04 | Shinagawa Refract Co Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル及び鋼の連続鋳造方法 |
JP2002001501A (ja) * | 2000-06-23 | 2002-01-08 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳片の製造方法 |
JP2002153947A (ja) * | 2000-11-24 | 2002-05-28 | Kawasaki Steel Corp | 溶鋼の連続鋳造方法 |
JP3861640B2 (ja) * | 2001-09-06 | 2006-12-20 | 住友金属工業株式会社 | 冷延鋼板及びその製造方法 |
JP4539024B2 (ja) * | 2003-04-22 | 2010-09-08 | Jfeスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
JP4264291B2 (ja) * | 2003-04-24 | 2009-05-13 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
JP4411945B2 (ja) * | 2003-11-26 | 2010-02-10 | Jfeスチール株式会社 | 極低炭素鋼のスラブ連続鋳造方法 |
JP4207785B2 (ja) * | 2004-01-26 | 2009-01-14 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
JP2005334948A (ja) * | 2004-05-27 | 2005-12-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル及び鋼の連続鋳造方法 |
-
2006
- 2006-05-12 JP JP2006133331A patent/JP5044981B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2007301609A (ja) | 2007-11-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6129435B1 (ja) | 連続鋳造法 | |
WO2013190799A1 (ja) | 高清浄度鋼鋳片の製造方法及びタンディッシュ | |
JP4772798B2 (ja) | 極低炭素鋳片の製造方法 | |
TWI394843B (zh) | Melt Method of Ti - containing Very Low Carbon Steel and Manufacturing Method of Ti - containing Very Low Carbon Steel Casting | |
JP4411945B2 (ja) | 極低炭素鋼のスラブ連続鋳造方法 | |
JP5044981B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
KR20120120410A (ko) | 강의 연속 주조 방법 및 강판의 제조 방법 | |
CN111032248B (zh) | 钢的连续铸造方法及薄钢板的制造方法 | |
JP5151462B2 (ja) | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 | |
JP5082700B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP2007239062A (ja) | Ti含有極低炭素鋼スラブの製造方法 | |
JP4660361B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板用鋳片とその鋳造方法 | |
JP4203167B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
JP3365362B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
JP5125663B2 (ja) | スラブ鋳片の連続鋳造方法 | |
JP5413277B2 (ja) | 鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
JP3375862B2 (ja) | ブローホールの発生しない極低炭素鋼の製造方法 | |
JP5791234B2 (ja) | 鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
JP2010227944A (ja) | 鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
JP7200811B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP6287901B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP2004322140A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP5458779B2 (ja) | 鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
JP2000317593A (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
JPH02247052A (ja) | 薄板鋼板用鋳片の連続鋳造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090421 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100324 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20111026 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20111115 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120113 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20120321 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20120327 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120619 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120702 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150727 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5044981 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |