JP5037415B2 - 穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Description
(1) 質量%で、C :0.005〜0.100%、Si:2.50%以下、Mn:0.10〜3.00%、P :0.150%以下、S :0.0150%以下、Al:0.150%以下、N :0.0100%以下、Nb:0.005〜0.100% 、Ti:0.002〜0.150%を含有し、下記(式1)を満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、ポリゴナルフェライト、ベイナイトの一方又は双方の面積率の合計が98%以上であるミクロ組織を有し、鋼板の表面からの板厚方向の距離が板厚の1/6である位置の、{100}<001>方位のX線ランダム強度比と{110}<001>方位のX線ランダム強度比との和が5以下であり、{110}<111>〜{110}<112>方位群のX線ランダム強度比の最大値と{211}<111>方位のX線ランダム強度比の和が5以上であることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
Ti−48/14×N≧0.0005 ・・・ (式1)
ここで、Ti、Nは各元素の含有量[質量%]である。
4≦3.2Mn+9.6Mo+4.7W+6.2Ni+18.6Cu+0.7Cr≦10・・・(式2)
ここで、Mn、Mo、W、Ni、Cu、Crは各元素の含有量[質量%]である。
(4) 質量%で、B :0.0005〜0.0100%を含有することを特徴とする(1)〜(3)の何れかに記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
(5) 質量%で、Ca:0.0005〜0.1000%、Rem:0.0005〜0.1000%、V :0.001〜0.100%の1種又は2種以上を含有することを特徴とする(1)〜(4)の何れかに記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
(7) 鋼鈑の板厚方向の中央部の、{332}<113>方位のX線ランダム強度比(A)が15以下、{001}<110>方位のX線ランダム強度比と{112}<110>方位のX線ランダム強度比との単純平均値(C)が5以上、かつ(A)/(C)≦1.10を満足することを特徴とする(1)〜(6)の何れかに記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
(8) 静的引張法で測定された圧延方向のヤング率が220GPa以上であることを特徴とする(1)〜(7)の何れかに記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
(10) (1)〜(8)の何れかに記載の高ヤング率鋼板に、合金化溶融亜鉛めっきが施されていることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板。
(11) (1)〜(10)の何れかに記載の高ヤング率鋼板、高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板又は高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板が任意の方向に巻かれていることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼管。
形状比X=ld/hm ・・・(式3)
ここで、ld(圧延ロールと鋼鈑の接触弧長):√(L×(hin−hout)/2)
hm :(hin+hout)/2
L :圧延ロールの直径
hin:圧延ロール入側の板厚
hout:圧延ロール出側の板厚
(15) 前記熱間圧延の、少なくとも1パス以上の異周速率を1%以上とすることを特徴とする(12)〜(14)の何れかに記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板の製造方法。
(16) 巻き取り後、さらに、最高加熱温度がAc1[℃]以下の温度範囲で焼鈍することを特徴とする(12)〜(15)の何れかに記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板の製造方法。
(18) 前記溶融亜鉛メッキを、熱間圧延に続く連続ラインにて施すことを特徴とする(17)に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
(19) (17)又は(18)記載の溶融亜鉛メッキを施した後、450〜600℃までの温度範囲で5s以上の熱処理を行うことを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
(20) (12)〜(19)のいずれかに記載の製造方法により得られた高ヤング率鋼板、高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板又は高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を任意の方向に巻いて鋼管にすることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼管の製造方法。
鋼板の板厚方向で集合組織が変化し、表層と板厚方向の中央部での集合組織が異なる場合、引張変形と曲げ変形では剛性、即ちヤング率が必ずしも一致しない。これは、引張変形の剛性が鋼板の板厚全面の集合組織に影響される特性であり、曲げ変形の剛性が鋼板の表層部の集合組織に影響される特性であることに起因する。
ここで、ld(圧延ロールと鋼鈑の接触弧長):√(L×(hin−hout)/2)
hm:(hin+hout)/2
L:圧延ロールの直径
hin:圧延ロール入側の板厚
hout:圧延ロール出側の板厚
4≦3.2Mn+9.6Mo+4.7W+6.2Ni+18.6Cu+0.7Cr≦10
・・・(式2)
ここで、Mn、Mo、W、Ni、Cu、Crは各元素の含有量[質量%]である。
Ar3=901−325×C+33×Si+287×P+40×Al
−92×(Mn+Mo+Cu)−46×(Cr+Ni) ・・・(式4)
ここで、C、Si、P、Al、Mn、Mo、Cu、Cr、Niは、各元素の含有量[質量%]であり、含有量が不純物程度である場合は0とする。また、圧延後、700℃以下での巻き取りを模擬するため、650℃で2時間保持する熱処理を行った。
結果を図1に示す。図1より本発明者らが見出したこの関係式の値が4以上10以下の場合には220GPaを超える高い圧延方向率静的ヤング率が得られるのに対し、4又は10超となると値が著しく低下することがわかる。
1/6板厚部における{100}<001>方位のX線ランダム強度比と{110}<001>方位のX線ランダム強度比との和:
{100}<001>方位及び{110}<001>方位は、圧延方向のヤング率を著しく低下させる方位である。振動法で鋼板のヤング率を測定する場合には、最表層の集合組織の影響が大きく、板厚方向内部の集合組織の影響は小さい。しかし、静的引張法で鋼板のヤング率を測定する場合には、表層だけでなく、板厚方向の内部の集合組織も影響を及ぼす。
これらは圧延方向のヤング率を高めるために有効な結晶方位であり、熱延時に導入される剪断歪みによって発達する。1/6板厚部における{110}<111>〜{110}<112>方位群のX線ランダム強度比の最大値と{211}<111>方位のX線ランダム強度比の和が5以上であることは、鋼板の表面から1/6板厚部まで、圧延方向のヤング率を高める集合組織が発達していることを意味する。これにより、引張法で測定された、圧延方向の静的ヤング率が220GPa以上となる。好ましくは10以上、さらに好ましくは12以上である。
{332}<113>方位は、板厚中心部に発達する代表的な結晶方位であり、圧延方向ヤング率を下げる方位であるのに対し、{225}<110>方位は圧延方向のヤング率に対して比較的有利な方位である。したがって、板厚中心部の圧延方向の静的ヤング率を向上させるためには、板厚中心部での{332}<113>方位のX線ランダム強度比(A)が15以下、かつ{225}<110>方位のX線ランダム強度比(B)が5以上を満足することが好ましい。加えて、圧延方向ヤング率を低下させる方位(A)が、圧延方向のヤング率を向上させる方位(B)と同等以下にすること、具体的には、(A)/(B)を1.00以下にすることが好ましい。この観点からは(A)/(B)を0.75以下にすることがより好ましく、更に好ましくは0.60以下である。上記の条件を満足することで動的ヤング率と静的ヤング率の差を10GPa以内にすることもできる。
圧延方向の静的ヤング率を220GPa以上にするためには、板厚中心部で発達する圧延集合組織も制御し、この部分の圧延方向のヤング率として215GPaを超える値にすることが望ましい。{001}<011>方位と{112}<110>方位は、αファイバーと呼ばれる圧延方向に<110>方向が揃った代表的な方位である。この方位は、圧延方向のヤング率に対して比較的有利な方位であり、板厚中心部の圧延方向の静的ヤング率を向上させるためには、板厚中心部での{001}<011>方位と{112}<110>方位のX線ランダム強度比の平均値(C)が5以上を満足することが好ましい。加えて、圧延方向ヤング率を低下させる方位(A)を、圧延方向のヤング率を向上させる方位(C)と同等以下にすること、具体的には、(A)/(C)を1.10以下にすることが好ましい。
本発明の鋼板のミクロ組織において、ポリゴナルフェライトとベイナイトの一方又は双方の面積率の合計は98%以上である。これにより、優れた穴広げ性を発現する。ポリゴナルフェライトとベイナイトは混在していても構わない。ここで定義するベイナイトとは、形態はベイナイトと類似しているがセメンタイトを含まないか殆ど含まない針状のフェライト組織(アシキュラーフェライト、又はベイニティックフェライトと呼ばれる場合もある)も含める。これに対して、比較的多角形に近い形態をしている粒によって構成されている組織をポリゴナルフェライト組織と呼ぶ(日本鉄鋼協会基礎研究会ベイナイト調査研究部会編、「鋼のベイナイト写真集1」、日本鉄鋼協会、1992年6月出版、参照)。
Ti−48/14×N≧0.0005 ・・・ (式1)
ここで、Ti,Nは、これらの元素の含有量〔質量%〕である。
これにより、TiN析出によるγ相の再結晶抑制効果が発揮され、かつB添加の場合にはBNの形成を抑制することができ、ヤング率の向上に好ましい集合組織の発達が促進される。
4≦3.2Mn+9.6Mo+4.7W+6.2Ni+18.6Cu+0.7Cr≦10
・・・(式2)
ここで、Mn、Mo、W、Ni、Cu、Crは各元素の含有量[質量%]である。なお、Mo、W、Ni、Cu、Crの添加量が、好ましい下限値未満である場合は、0として上記(式2)の関係式の計算を行う。上記(式2)を満足すると、鋼板の表層の剪断層や板厚の中心部近傍で圧延方向のヤング率を高める方位が集積し、圧延方向のヤング率を低下させる方位の集積が抑制される。
Ar3=901−325×C+33×Si+287×P+40×Al
−92×(Mn+Mo+Cu)−46×(Cr+Ni) ・・・(式4)
ここで、C、Si、P、Al、Mn、Mo、Cu、Cr、Niは、各元素の含有量[質量%]であり、含有量が不純物程度である場合は0とする。
Ti−48/14×N≧0.0005 ・・・ (式1)
3.2Mn+9.6Mo+4.7W+6.2Ni+18.6Cu+0.7Cr≧4
・・・ (式2)
Mn、Mo、W、Ni、Cu、Crの含有量が不純物程度である場合、例えば、表1のMo、W、Ni、Cu、Crが空欄である場合は0として上記(式2)の左辺を計算した。
Claims (20)
- 質量%で、
C :0.005〜0.100%、
Si:2.50%以下、
Mn:0.10〜3.00%、
P :0.150%以下、
S :0.0150%以下、
Al:0.150%以下、
N :0.0100%以下、
Nb:0.005〜0.100% 、
Ti:0.002〜0.150%
を含有し、下記(式1)を満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、ポリゴナルフェライト、ベイナイトの一方又は双方の面積率の合計が98%以上であるミクロ組織を有し、鋼板の表面からの板厚方向の距離が板厚の1/6である位置の、{100}<001>方位のX線ランダム強度比と{110}<001>方位のX線ランダム強度比との和が5以下であり、{110}<111>〜{110}<112>方位群のX線ランダム強度比の最大値と{211}<111>方位のX線ランダム強度比の和が5以上であることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
Ti−48/14×N≧0.0005 ・・・ (式1)
ここで、Ti、Nは各元素の含有量[質量%]である。 - 下記(式2)を満足することを特徴とする請求項1に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
4≦3.2Mn+9.6Mo+4.7W+6.2Ni+18.6Cu+0.7Cr≦10・・・(式2)
ここで、Mn、Mo、W、Ni、Cu、Crは各元素の含有量[質量%]である。 - 質量%で、
Mo:0.01〜1.00%
Cr:0.01〜3.00%、
W :0.01〜3.00%、
Cu:0.01〜3.00%、
Ni:0.01〜3.00%
の1種又は2種以上を含有し、これらの含有量の合計が5.00%以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。 - 質量%で、
B :0.0005〜0.0100%
を含有することを特徴とする請求項1〜3の何れか1項に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。 - 質量%で、
Ca:0.0005〜0.1000%、
Rem:0.0005〜0.1000%、
V :0.001〜0.100%
の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜4の何れか1項に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。 - 鋼鈑の板厚方向の中央部の、{332}<113>方位のX線ランダム強度比(A)が15以下、{225}<110>方位のX線ランダム強度比(B)が5以上、かつ(A)/(B)≦1.00を満足することを特徴とする請求項1〜5の何れか1項に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
- 鋼鈑の板厚方向の中央部の、{332}<113>方位のX線ランダム強度比(A)が15以下、{001}<110>方位のX線ランダム強度比と{112}<110>方位のX線ランダム強度比との単純平均値(C)が5以上、かつ(A)/(C)≦1.10を満足することを特徴とする請求項1〜6の何れか1項に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
- 静的引張法で測定された圧延方向のヤング率が220GPa以上であることを特徴とする請求項1〜7の何れか1項に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。
- 請求項1〜8の何れか1項に記載の高ヤング率鋼板に、溶融亜鉛めっきが施されていることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板。
- 請求項1〜8の何れか1項に記載の高ヤング率鋼板に、合金化溶融亜鉛めっきが施されていることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板。
- 請求項1〜10の何れか1項に記載の高ヤング率鋼板、高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板又は高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板が任意の方向に巻かれていることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼管。
- 請求項1〜5の何れか1項に記載の化学成分を有する鋼片に、1100℃以下、最終パスまでの圧下率を40%以上とし、下記(式3)によって求められる形状比Xが2.3以上である圧延を2パス以上とし、最終パスの温度をAr3変態点[℃]以上900℃以下とする熱間圧延を施し、熱間圧延を終了後、5〜150℃/sの冷却速度で300℃超〜650℃まで冷却して巻き取ることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板の製造方法。
形状比X=ld/hm ・・・(式3)
ここで、ld(圧延ロールと鋼鈑の接触弧長):√(L×(hin−hout)/2)
hm :(hin+hout)/2
L :圧延ロールの直径
hin:圧延ロール入側の板厚
hout:圧延ロール出側の板厚 - 前記熱間圧延を実施する際にロール径が700mm以下の圧延ロールを少なくとも1つ以上使用することを特徴とする請求項12又は13に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板の製造方法。
- 前記熱間圧延の、少なくとも1パス以上の異周速率を1%以上とすることを特徴とする請求項12〜14の何れか1項に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板の製造方法。
- 巻き取り後、さらに、最高加熱温度がAc1[℃]以下の温度範囲で焼鈍することを特徴とする請求項12〜15の何れか1項に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板の製造
方法。 - 請求項12〜16の何れか1項に記載の製造方法で製造した穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板に、溶融亜鉛メッキを施すことを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
- 前記溶融亜鉛メッキを、熱間圧延に続く連続ラインにて施すことを特徴とする請求項17に記載の穴広げ性に優れた高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
- 請求項17又は18記載の溶融亜鉛メッキを施した後、450〜600℃までの温度範囲で5s以上の熱処理を行うことを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
- 請求項12〜19のいずれか1項に記載の製造方法により得られた高ヤング率鋼板、高ヤング率溶融亜鉛メッキ鋼板又は高ヤング率合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を任意の方向に巻いて鋼管にすることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼管の製造方法。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109642284A (zh) * | 2016-10-03 | 2019-04-16 | 新日铁住金株式会社 | 扭力梁用电焊钢管 |
CN110312814A (zh) * | 2017-02-17 | 2019-10-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热轧钢板及其制造方法 |
US10801085B2 (en) | 2015-05-29 | 2020-10-13 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for manufacturing the same |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5402847B2 (ja) * | 2010-06-17 | 2014-01-29 | 新日鐵住金株式会社 | バーリング性に優れる高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
MX353192B (es) * | 2011-03-31 | 2018-01-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Lamina de acero laminada en caliente de alta resistencia, del tipo que contiene bainita, que tiene excelente trabajabilidad isotropica y metodo de fabricacion de la misma. |
JP5413539B2 (ja) * | 2011-09-30 | 2014-02-12 | 新日鐵住金株式会社 | 焼付硬化性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
US10138536B2 (en) | 2012-01-06 | 2018-11-27 | Jfe Steel Corporation | High-strength hot-rolled steel sheet and method for producing same |
JP5720612B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2015-05-20 | 新日鐵住金株式会社 | 成形性及び低温靭性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
EP2881483B1 (en) | 2012-07-31 | 2019-09-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet, electrolytic zinc-coated cold-rolled steel sheet, hot-dip zinc-coated cold-rolled steel sheet, alloyed hot-dip zinc-coated cold-rolled steel sheet, and methods for producing said steel sheets |
CN102839323A (zh) * | 2012-09-25 | 2012-12-26 | 鞍钢股份有限公司 | 一种建筑结构用钢及其生产方法 |
JP6287623B2 (ja) * | 2013-06-25 | 2018-03-07 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度熱延鋼板とその製造方法 |
JP6075339B2 (ja) * | 2013-08-12 | 2017-02-08 | Jfeスチール株式会社 | 高強度部材の製造方法 |
JP6058508B2 (ja) * | 2013-09-04 | 2017-01-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工性と加工後の表面性状および硬さに優れる熱延鋼板 |
CN106661689B (zh) | 2014-07-14 | 2018-09-04 | 新日铁住金株式会社 | 热轧钢板 |
WO2016010005A1 (ja) * | 2014-07-14 | 2016-01-21 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
CN104264052B (zh) * | 2014-10-30 | 2016-08-31 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 一种工程机械用钢板及其生产方法 |
WO2016132549A1 (ja) | 2015-02-20 | 2016-08-25 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
MX2017010537A (es) * | 2015-02-20 | 2017-12-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Chapa de acero laminada en caliente. |
MX2017008622A (es) * | 2015-02-20 | 2017-11-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Hoja de acero laminada en caliente. |
WO2016135898A1 (ja) * | 2015-02-25 | 2016-09-01 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
BR112017017443A2 (ja) * | 2015-02-25 | 2018-04-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel product |
RU2681043C1 (ru) | 2015-07-17 | 2019-03-01 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Способ производства горячей полосы из бейнитной многофазной стали с покрытием из Zn-Mg-Al и соответствующая горячая полоса |
JP6816355B2 (ja) * | 2015-12-03 | 2021-01-20 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6701954B2 (ja) * | 2016-05-20 | 2020-05-27 | 日本製鉄株式会社 | 穴拡げ性と溶接部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
BR112019000766B8 (pt) * | 2016-08-05 | 2023-03-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Chapa de aço |
JP6354916B2 (ja) * | 2016-08-05 | 2018-07-11 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びめっき鋼板 |
CN109563586B (zh) | 2016-08-05 | 2021-02-09 | 日本制铁株式会社 | 钢板及镀覆钢板 |
EP3495530A4 (en) * | 2016-08-05 | 2020-01-08 | Nippon Steel Corporation | STEEL SHEET AND PLATED STEEL SHEET |
CN106282828B (zh) * | 2016-08-31 | 2017-12-01 | 宁波瑞国精机工业有限公司 | 空心支柱 |
US10894996B2 (en) | 2017-03-31 | 2021-01-19 | Nippon Steel Corporation | Hot rolled steel sheet |
TWI613298B (zh) * | 2017-03-31 | 2018-02-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 熱軋鋼板 |
US10900100B2 (en) | 2017-03-31 | 2021-01-26 | Nippon Steel Corporation | Hot rolled steel sheet |
KR101998952B1 (ko) * | 2017-07-06 | 2019-07-11 | 주식회사 포스코 | 재질편차가 적고 표면품질이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
CN109280859A (zh) * | 2018-10-19 | 2019-01-29 | 北京科技大学 | 一种石油钻采用易膨胀套管管材的制备方法 |
CN116745445A (zh) * | 2021-02-26 | 2023-09-12 | 日本制铁株式会社 | 钢板及其制造方法 |
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Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPH06240355A (ja) * | 1993-02-22 | 1994-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靱性厚物tmcp鋼板の製造方法 |
JP3898954B2 (ja) * | 2001-06-05 | 2007-03-28 | 新日本製鐵株式会社 | 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板およびその製造方法 |
JP3954411B2 (ja) * | 2002-02-28 | 2007-08-08 | 日新製鋼株式会社 | 材質均一性、穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
KR100907115B1 (ko) * | 2004-07-27 | 2009-07-09 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 고영율 강판, 이를 이용한 용융 아연 도금 강판, 합금화용융 아연 도금 강판 및 고영율 강관 및 이들의 제조 방법 |
JP4634915B2 (ja) * | 2004-11-15 | 2011-02-16 | 新日本製鐵株式会社 | 高ヤング率鋼板、それを用いた溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、高ヤング率鋼管、高ヤング率溶融亜鉛めっき鋼管、及び高ヤング率合金化溶融亜鉛めっき鋼管、並びにそれらの製造方法 |
-
2008
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10801085B2 (en) | 2015-05-29 | 2020-10-13 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for manufacturing the same |
CN109642284A (zh) * | 2016-10-03 | 2019-04-16 | 新日铁住金株式会社 | 扭力梁用电焊钢管 |
CN110312814A (zh) * | 2017-02-17 | 2019-10-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热轧钢板及其制造方法 |
CN110312814B (zh) * | 2017-02-17 | 2021-10-01 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热轧钢板及其制造方法 |
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