JP4948346B2 - Terminal crimping tool for aluminum wires - Google Patents

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Description

本発明は、アルミニウム電線用の端子圧着工具に関し、特にアルミニウム電線に圧着されて使用される端子であって電気コネクタのハウジング内に装着される端子を、アルミ電線の導体部へ圧着するためのアルミニウム電線用の端子圧着工具に関する。   TECHNICAL FIELD The present invention relates to a terminal crimping tool for an aluminum electric wire, and in particular, an aluminum for crimping a terminal that is used by being crimped to an aluminum electric wire and is mounted in a housing of an electrical connector to a conductor portion of the aluminum electric wire. The present invention relates to a terminal crimping tool for electric wires.

例えば自動車に配索されるワイヤーハーネスとしては、一般的に銅電線が使用される。しかし、近年、車両の軽量化の要求やリサイクル性の改善要求があることから、銅電線に代えてアルミニウム電線を使用する要望が高まっている。   For example, a copper wire is generally used as a wire harness routed in an automobile. However, in recent years, there are demands for using aluminum wires instead of copper wires because there is a demand for reducing the weight of vehicles and a request for improving recyclability.

ワイヤーハーネス同士の電気的な接続や、車載用機器とワイヤーハーネスとの電気的な接続を行う場合には、電気コネクタが用いられる。この種の電気コネクタは、互いに嵌め合わされる複数のコネクタハウジングと、これらのコネクタハウジング内に挿入して嵌め合わされる複数の圧着端子から構成されている。圧着端子は、ワイヤーハーネスのアルミニウム電線に対して圧着されて電気的にかつ機械的に接続して固定される。   An electrical connector is used for electrical connection between wire harnesses or for electrical connection between a vehicle-mounted device and a wire harness. This type of electrical connector includes a plurality of connector housings that are fitted together and a plurality of crimp terminals that are inserted into the connector housings and fitted together. A crimp terminal is crimped | bonded with respect to the aluminum electric wire of a wire harness, and is electrically and mechanically connected and fixed.

図７は、従来のアルミニウム電線に対して圧着される圧着端子構造と、端子圧着工具の例を示している。
アルミニウム電線圧着端子１００は、端子間接続部１０１と、電線接続部１０２を有しており、電線接続部１０２はワイヤーバレル１０４Ｂ、１０４Ｃと、インシュレーションバレル１０５を有している。端子圧着工具１０６は、ワイヤーバレル１０４Ｂ、１０４Ｃをアルミニウム電線１０３の導体部に対してかしめて電気的にかつ機械的に固定するのに使用される。 FIG. 7 shows an example of a crimping terminal structure that is crimped to a conventional aluminum electric wire and a terminal crimping tool.
The aluminum wire crimp terminal 100 has an inter-terminal connection portion 101 and a wire connection portion 102, and the wire connection portion 102 has wire barrels 104 </ b> B and 104 </ b> C and an insulation barrel 105. The terminal crimping tool 106 is used for caulking the wire barrels 104B and 104C to the conductor portion of the aluminum electric wire 103 to electrically and mechanically fix them.

端子圧着工具１０６は、ワイヤーバレル１０４Ｂ、１０４Ｃにそれぞれ対応する刃型１０９，１１０と、インシュレーションバレル１０５に対応する刃型１１１を有している。
端子圧着工具１０６は、アルミニウム電線圧着端子１００の長手方向に沿って圧着溝１１２を有しており、圧着溝１１２は、ほぼ逆Ｖ字型であり、圧着溝１１２の刃先１１３がほぼＭ字型に形成されている。 The terminal crimping tool 106 has blade molds 109 and 110 corresponding to the wire barrels 104B and 104C, respectively, and a blade mold 111 corresponding to the insulation barrel 105.
The terminal crimping tool 106 has a crimping groove 112 along the longitudinal direction of the aluminum electric wire crimping terminal 100. The crimping groove 112 is substantially inverted V-shaped, and the cutting edge 113 of the crimping groove 112 is approximately M-shaped. Is formed.

刃型１０９のＭ字形の刃先１１３と刃型１１０のＭ字形の刃先１１３は、ワイヤーバレル１０４Ｂ、１０４Ｃの先端部を、それぞれかしめる方向に屈曲（カール）させる部分である。ワイヤーバレル１０４Ｂをかしめる刃型１０９の刃先１１３に比べて、ワイヤーバレル１０４Ｃをかしめる刃型１１０の刃先１１３は、端子１００からより離れた高い位置にある。   The M-shaped cutting edge 113 of the blade mold 109 and the M-shaped cutting edge 113 of the blade mold 110 are portions that bend (curl) the wire barrels 104B and 104C in the caulking direction, respectively. Compared with the cutting edge 113 of the blade mold 109 for crimping the wire barrel 104B, the cutting edge 113 of the blade mold 110 for crimping the wire barrel 104C is at a higher position farther from the terminal 100.

図７（ａ）に示すように、端子圧着工具１０６はＸ方向に下げることで、図７（ｂ）と図７（ｃ）に示すように逆Ｖ字型の圧着溝１１２は、ワイヤーバレル１０４Ｂ、１０４Ｃの先端部とインシュレーションバレル１０５の先端部をそれぞれ押し付けて変形させる。刃先１１３はＭ字型になっているので、端子圧着工具１０６をＸ方向にさらに下げることで、ワイヤーバレル１０４Ｂ、１０４Ｃの先端部は、それぞれアルミニウム電線１０３に向かって屈曲される。   As shown in FIG. 7A, the terminal crimping tool 106 is lowered in the X direction, so that the inverted V-shaped crimping groove 112 is formed in the wire barrel 104B as shown in FIGS. 7B and 7C. , 104C and the tip of the insulation barrel 105 are pressed and deformed. Since the cutting edge 113 is M-shaped, the tip ends of the wire barrels 104B and 104C are bent toward the aluminum electric wire 103 by further lowering the terminal crimping tool 106 in the X direction.

これにより、ワイヤーバレル１０４Ｂはアルミニウム電線１０３の導体部に対して高圧縮により圧着されて電気的に確実に保持される。同時に、ワイヤーバレル１０４Ｃはアルミニウム電線１０３の導体部に対して、ワイヤーバレル１０４Ｂに比べて低圧縮により圧着されて機械的に保持される。インシュレーションバレル１０５はアルミニウム電線１０３の被覆部に圧着される。
この圧着作業が終了すると、図７（ｄ）に示すように端子圧着工具１０６は、Ｘ１方向に上昇される（例えば、特許文献１参照）。
特開２００５―０５０７３６号公報 As a result, the wire barrel 104B is crimped to the conductor portion of the aluminum electric wire 103 by high compression and is securely held electrically. At the same time, the wire barrel 104C is mechanically held by being crimped to the conductor portion of the aluminum electric wire 103 by lower compression than the wire barrel 104B. The insulation barrel 105 is pressure-bonded to the covering portion of the aluminum electric wire 103.
When this crimping operation is completed, the terminal crimping tool 106 is raised in the X1 direction as shown in FIG. 7D (see, for example, Patent Document 1).
Japanese Patent Laid-Open No. 2005-050736

図８には、刃型１０９の刃先１１３Ａと刃型１１０の刃先１１３Ｂの形状を示している。
刃型１０９は、刃先１１３Ａの端子間接続部側に面取り部１４０を有しており、刃先１１３Ａの電線接続部側に面取り部１４１を有している。刃型１１０は、刃先１１３Ｂの電線接続部側に面取り部１４２を有している。刃先１１３Ａと刃先１１３Ｂには段差ｄが形成されている。刃先１１３Ａに対する面取り部１４０の面取り角度θ１と、刃先１１３Ａに対する面取り部１４１の面取り角度θ２、および面取り部１４２の面取り角度θ３は、４５度である。 FIG. 8 shows the shapes of the blade edge 113A of the blade mold 109 and the blade edge 113B of the blade mold 110.
The blade mold 109 has a chamfered portion 140 on the inter-terminal connection portion side of the blade edge 113A, and has a chamfered portion 141 on the wire connection portion side of the blade edge 113A. The blade mold 110 has a chamfered portion 142 on the wire connecting portion side of the blade edge 113B. A step d is formed between the cutting edge 113A and the cutting edge 113B. The chamfering angle θ1 of the chamfered portion 140 with respect to the cutting edge 113A, the chamfering angle θ2 of the chamfered portion 141 with respect to the cutting edge 113A, and the chamfering angle θ3 of the chamfered portion 142 are 45 degrees.

このように、刃先１１３Ａの面取り部１４１の面取り角度θ２は、４５度であるために、刃型１０９と刃型１１０が、それぞれワイヤーバレル１０４Ｂの先端部とワイヤーバレル１０４Ｃの先端部をかしめる際に、ワイヤーバレル１０４Ｂとワイヤーバレル１０４Ｃから加わる応力により、図９に示すように、刃型１０９と刃型１１０の間には隙間１２０が発生してしまう。このような隙間１２０は、クラック１３０を端子１００の電線接続部１０２に対して発生させる要因になる可能性がある。クラック１３０が端子１００の電線接続部１０２に発生すると、端子１００の電気的接続信頼性が低下し、強度が低下することも考えられる。
そこで、本発明は上記課題を解消するために、刃型間の隙間の発生を防いで端子にクラックを発生させずに、アルミニウム電線を接続するための端子の電気的接続信頼性と強度の確保ができるアルミニウム電線用の端子圧着工具を提供することを目的とする。 Thus, since the chamfering angle θ2 of the chamfered portion 141 of the cutting edge 113A is 45 degrees, the blade mold 109 and the blade mold 110 are caulked with the tip of the wire barrel 104B and the tip of the wire barrel 104C, respectively. In addition, due to the stress applied from the wire barrel 104B and the wire barrel 104C, a gap 120 is generated between the blade mold 109 and the blade mold 110 as shown in FIG. Such a gap 120 may cause a crack 130 to be generated in the wire connection portion 102 of the terminal 100. When the crack 130 is generated in the electric wire connecting portion 102 of the terminal 100, the electrical connection reliability of the terminal 100 is lowered, and the strength may be lowered.
Therefore, in order to solve the above-mentioned problems, the present invention secures the electrical connection reliability and strength of the terminal for connecting the aluminum electric wire without generating the gap between the blade dies and generating the crack in the terminal. An object of the present invention is to provide a terminal crimping tool for an aluminum wire.

上記課題を解消するために、本発明の第１態様のアルミニウム電線用の端子圧着工具は、アルミニウム電線の導体部を圧着するための第１バレルと、前記アルミニウム電線の前記導体部を圧着するための第２バレルとを有する電気接続用の端子に対して押し付けることで、前記第１バレルと前記第２バレルを前記アルミニウム電線の前記導体部に対して圧着するためのアルミニウム電線用の端子圧着工具であって、
前記アルミニウム電線の前記導体部に対して前記第１バレルを高圧縮でかしめて圧着する第１刃型と、
前記第１刃型に並べて配置され、前記アルミニウム電線の前記導体部に対して前記第２バレルを低圧縮でかしめて圧着する第２刃型と、を備え、
前記第１刃型に形成される面取り部であって、前記第１刃型から前記第２刃型につながる前記第１刃型の前記面取り部は、４５度未満の面取り角度で形成されており、
前記第１刃型の前記面取り部を除く前記第１刃型の刃先長さは、前記第１刃型の前記面取り部を含む前記第１刃型の長さと前記第２刃型の長さとを合計して得られるバレル長の３０％以上であることを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the terminal crimping tool for aluminum wires according to the first aspect of the present invention is for crimping the first barrel for crimping the conductor portion of the aluminum wire and the conductor portion of the aluminum wire. A terminal crimping tool for an aluminum wire for crimping the first barrel and the second barrel against the conductor portion of the aluminum wire by pressing against a terminal for electrical connection having the second barrel Because
A first blade mold for crimping the first barrel with high compression against the conductor portion of the aluminum wire;
A second blade die that is arranged side by side with the first blade die and crimps the second barrel against the conductor portion of the aluminum electric wire with low compression.
A chamfered portion formed on the first blade mold, wherein the chamfered portion of the first blade mold connected from the first blade mold to the second blade mold is formed with a chamfer angle of less than 45 degrees. ,
The blade edge length of the first blade mold excluding the chamfered portion of the first blade mold is the length of the first blade mold including the chamfered portion of the first blade mold and the length of the second blade mold. It is characterized by being 30% or more of the total barrel length obtained.

このように、第１刃型の刃先長さは、バレル長の３０％以上となるようにした上で、第１刃型の面取り部の面取り角度は、４５度未満であるので、この面取り角度は、４５度である場合に比べて小さく（角度が浅く）、第１刃型の刃先と第２刃型の刃先が、圧着時に第１バレルと第２バレルから力を受けても、第１刃型と第２刃型の隙間は小さくできるか、あるいは無くすことができる。従って、端子側にクラックが発生するのを抑制することができ、アルミニウム電線を接続するための端子の電気的接続信頼性と強度の確保ができる。   As described above, the chamfer angle of the chamfered portion of the first blade mold is less than 45 degrees after the cutting edge length of the first blade mold is 30% or more of the barrel length. Is smaller than the case of 45 degrees (the angle is shallow), and even if the cutting edge of the first blade type and the cutting edge of the second blade type receive a force from the first barrel and the second barrel at the time of pressure bonding, the first The gap between the blade shape and the second blade shape can be reduced or eliminated. Therefore, the occurrence of cracks on the terminal side can be suppressed, and the electrical connection reliability and strength of the terminal for connecting the aluminum electric wire can be ensured.

本発明によれば、刃型間の隙間の発生を防いで端子にクラックを発生させずに、アルミニウム電線を接続するための端子の電気的接続信頼性と強度の確保ができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the electrical connection reliability and intensity | strength of the terminal for connecting an aluminum electric wire can be ensured, without generating the clearance gap between blade types and generating a crack in a terminal.

以下、図面を参照して、本発明の好ましい実施形態を詳細に説明する。
図１は、本発明のアルミニウム電線用の端子圧着工具の好ましい実施形態を示す斜視図であり、図２（Ａ）は図１に示す端子圧着工具をＳ方向から見た正面図であり、図２（Ｂ）は図１に示す端子圧着工具をＳ１方向から見た側面図である。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
FIG. 1 is a perspective view showing a preferred embodiment of a terminal crimping tool for an aluminum electric wire according to the present invention, and FIG. 2 (A) is a front view of the terminal crimping tool shown in FIG. 2 (B) is a side view of the terminal crimping tool shown in FIG. 1 as viewed from the S1 direction.

図１と図２に示すように、アルミニウム電線用の端子圧着工具１０は、電気接続用の端子をアルミニウム電線に対して圧着して電気的にかつ機械的に保持するための工具である。   As shown in FIGS. 1 and 2, a terminal crimping tool 10 for an aluminum wire is a tool for crimping and electrically and mechanically holding a terminal for electrical connection to an aluminum wire.

アルミニウム電線用の端子圧着工具１０は、第１刃型１１と、第２刃型１２と、１本のボルト１３を有している。第１刃型１１は高圧縮側刃型であり、第２刃型１２は低圧縮側刃型である。
第１刃型１１と第２刃型１２は、ボルト１３を用いて互いに密着した状態で互いに離れないように固定されている。第１刃型１１と第２刃型１２は、共にほぼ直方体形状の部材であり、第１刃型１１は、圧着溝２１を有しており、第２刃型１２は、圧着溝３１を有している。 A terminal crimping tool 10 for an aluminum electric wire has a first blade mold 11, a second blade mold 12, and one bolt 13. The 1st blade type 11 is a high compression side blade type, and the 2nd blade type 12 is a low compression side blade type.
The 1st blade type | mold 11 and the 2nd blade type | mold 12 are being fixed so that it may not mutually separate in the state which mutually contact | adhered using the volt | bolt 13. FIG. The first blade mold 11 and the second blade mold 12 are both substantially rectangular parallelepiped members, the first blade mold 11 has a crimp groove 21, and the second blade mold 12 has a crimp groove 31. is doing.

図１と図２（Ｂ）に示すように、第１刃型１１の圧着溝２１は、図１のＳ方向から見てほぼ逆Ｖ字型に形成されており、圧着溝２１の最も内側の中央位置には刃先２２が形成されている。同様にして、第２刃型１２の圧着溝３１は、図１において破線で示しているが図１のＳ方向から見てほぼ逆Ｖ字型に形成されており、圧着溝３１の最も内側の中央位置には刃先３２が形成されている。刃先２２，３２は共にほぼＭ字型に形成されている。ただし、図１と図２（Ｂ）に示すように、刃先３２の形成位置は、刃先２２の形成位置に比べて、Ｚ１方向に沿って上側に位置されている。   As shown in FIGS. 1 and 2B, the crimping groove 21 of the first blade mold 11 is formed in a substantially inverted V shape when viewed from the S direction in FIG. A blade edge 22 is formed at the center position. Similarly, although the crimping groove 31 of the second blade mold 12 is indicated by a broken line in FIG. 1, it is formed in a substantially inverted V shape when viewed from the S direction of FIG. A cutting edge 32 is formed at the center position. Both the blade edges 22 and 32 are formed in a substantially M shape. However, as shown in FIGS. 1 and 2B, the formation position of the blade edge 32 is located on the upper side in the Z1 direction as compared with the formation position of the blade edge 22.

ボルト１３は、第１刃型１１と第２刃型１２を密着して固定している。このボルト１３は、ボルト頭部１３Ｈと雄ねじ部１３Ｓを有しており、雄ねじ部１３Ｓは、Ｚ１方向に関して、圧着溝２１，３１から離れた上部位置において、第１刃型１１のボルト穴と第２刃型１２のボルト穴にねじ込まれている。   The bolt 13 fixes the first blade mold 11 and the second blade mold 12 in close contact with each other. The bolt 13 has a bolt head portion 13H and a male screw portion 13S. The male screw portion 13S has a bolt hole of the first blade mold 11 and a first screw shape at an upper position away from the crimping grooves 21 and 31 in the Z1 direction. It is screwed into the bolt hole of the two-blade mold 12.

図３は、図１のＧ−Ｇ線における第１刃型１１の刃先２２と、第２刃型１２の刃先３２の断面形状例を示している。
図３に示すように、第１刃型１１の刃先２２と第２刃型１２の刃先３２の間には、段差Ｄが形成されている。すなわち、刃先３２の形成位置は、刃先２２の形成位置に比べてＺ１方向に関して段差Ｄだけ上方に位置されている。 FIG. 3 shows an example of a cross-sectional shape of the blade edge 22 of the first blade mold 11 and the blade edge 32 of the second blade mold 12 along the line GG of FIG.
As shown in FIG. 3, a step D is formed between the blade edge 22 of the first blade mold 11 and the blade edge 32 of the second blade mold 12. In other words, the formation position of the blade edge 32 is positioned higher than the formation position of the blade edge 22 by a step D in the Z1 direction.

図３の第１刃型１１の刃先２２は、端子の端子間接続部側の面取り部４１と端子の電線接続部側の面取り部４２を有している。面取り部４１の面取り角度θは４５度であるが、面取り部４２の面取り角度αは、４５度未満である。
第２刃型１２の刃先３２は、端子の電線接続部側の面取り部４３を有している。面取り部４３の面取り角度βは、４５度である。 The blade edge 22 of the first blade mold 11 in FIG. 3 has a chamfered portion 41 on the terminal connecting portion side of the terminal and a chamfered portion 42 on the electric wire connecting portion side of the terminal. The chamfer angle θ of the chamfered portion 41 is 45 degrees, but the chamfer angle α of the chamfered portion 42 is less than 45 degrees.
The cutting edge 32 of the 2nd blade type | mold 12 has the chamfering part 43 by the side of the electric wire connection part of a terminal. The chamfering angle β of the chamfered portion 43 is 45 degrees.

図３に示すように、刃先２２のＨ方向の長さは、高圧縮長ＬＫで表し、刃先３２のＨ方向の長さは、低圧縮長ＬＧで表す。すなわち、この第１刃型１１の２つの面取り部４１，４２を除く第１刃型１１の刃先長さは、高圧縮長ＬＫで示している。同様にして、第２刃型１２の１つの面取り部４３を除く第２刃型１２の刃先長さは、低圧縮長ＬＧで示している。   As shown in FIG. 3, the length of the cutting edge 22 in the H direction is represented by a high compression length LK, and the length of the cutting edge 32 in the H direction is represented by a low compression length LG. That is, the blade edge length of the first blade mold 11 excluding the two chamfered portions 41 and 42 of the first blade mold 11 is indicated by a high compression length LK. Similarly, the blade edge length of the second blade mold 12 excluding one chamfered portion 43 of the second blade mold 12 is indicated by a low compression length LG.

第１刃型１１の２つの面取り部４１，４２を含む第１刃型１１のＨ方向の長さＬ１と、第２刃型１２の１つの面取り部４３を含む第２刃型１２の長さＬ２とを合計した端子圧着工具１０の長さが、バレル長ＬＢである。   The length L1 of the first blade mold 11 including the two chamfered portions 41 and 42 of the first blade mold 11 in the H direction and the length of the second blade mold 12 including the one chamfered portion 43 of the second blade mold 12. The length of the terminal crimping tool 10 summed up with L2 is the barrel length LB.

しかも、刃先２２のＨ方向の長さ（高圧縮長ＬＫ）は、このバレル長ＬＢの３０％以上に設定されている。刃先２２のＨ方向の長さ（高圧縮長ＬＫ）は、より好ましくは、このバレル長ＬＢの３０％以上で、５０％以下に設定されている。   Moreover, the length of the blade edge 22 in the H direction (high compression length LK) is set to 30% or more of the barrel length LB. The length in the H direction of the blade edge 22 (high compression length LK) is more preferably set to 30% or more and 50% or less of the barrel length LB.

刃先２２のＨ方向の長さ（高圧縮長ＬＫ）がこのバレル長ＬＢの３０％未満であると、高圧縮長ＬＫが十分に確保できなくなり、導通バレル５６を屈曲させることができなくなるおそれがあるので好ましくない。また、刃先２２のＨ方向の長さ（高圧縮長ＬＫ）がこのバレル長ＬＢの５０％を超えると、低圧縮長ＬＧが十分に確保できなくなり、保持バレル５７を屈曲させることができなくなるおそれがあるので好ましくない。特に、高圧縮長ＬＫは、バルク長ＬＢの３５％前後であることが理想的である。   If the length of the cutting edge 22 in the H direction (high compression length LK) is less than 30% of the barrel length LB, the high compression length LK cannot be sufficiently secured, and the conduction barrel 56 may not be bent. This is not preferable. Further, if the length of the cutting edge 22 in the H direction (high compression length LK) exceeds 50% of the barrel length LB, the low compression length LG cannot be sufficiently secured and the holding barrel 57 cannot be bent. This is not preferable. In particular, the high compression length LK is ideally around 35% of the bulk length LB.

刃先２２と刃先３２の合わせ部分では、必要な段差Ｄの大きさに応じて、第１刃型１１では面取り部４２が形成され、第２刃型１２では端子間接続部側では面取り部は形成されないようにすることで、刃先２２と刃先３２の合わせ部分は、面１１Ａと面１２Ａにおいて連続的につながるようにしている。   A chamfered portion 42 is formed in the first blade mold 11 and a chamfered portion is formed on the inter-terminal connecting portion side in the second blade mold 12 according to the required level difference D at the combined portion of the blade edge 22 and the blade edge 32. By not doing so, the joint portion of the blade edge 22 and the blade edge 32 is continuously connected on the surface 11A and the surface 12A.

上述したように、刃先２２のＨ方向の長さ（高圧縮長ＬＫ）が、このバレル長ＬＢの３０％以上に設定した上で、できる限り第１刃型１１の面取り部４２の面取り角度αが小さくなるようにするために、第１刃型１１の面取り部４２の面取り角度αは、４５度未満であり、面取り角度αは、より好ましくは２０度以上で３５度未満である。
第１刃型１１の面取り部４２は、第１刃型１１から第２刃型１２に連続する位置に形成されているが、この面取り部４２の面取り角度αが２０度よりも小さいと、高圧縮長ＬＫが十分に確保できなくなり、導通バレル５６を屈曲させることができなくなるおそれがある。 As described above, the length of the cutting edge 22 in the H direction (high compression length LK) is set to 30% or more of the barrel length LB, and the chamfer angle α of the chamfered portion 42 of the first blade mold 11 is as much as possible. Is smaller than 45 degrees, the chamfer angle α is more preferably 20 degrees or more and less than 35 degrees.
The chamfered portion 42 of the first blade mold 11 is formed at a position continuous from the first blade mold 11 to the second blade mold 12. However, if the chamfer angle α of the chamfered portion 42 is smaller than 20 degrees, There is a possibility that the compression length LK cannot be sufficiently secured and the conduction barrel 56 cannot be bent.

また、第１刃型１１の面取り部２２の面取り角度αが４５度以上であると、第１刃型１１と第２刃型１２が、それぞれ導通バレル５６と保持バレル５７を屈曲させる際に、導通バレル５６と保持バレル５７から第１刃型１１と第２刃型１２側にそれぞれ加わる力により、第１刃型１１の面１１Ｍと第２刃型１２の面１２Ｍの間に隙間が発生するので、この隙間が発生した影響により、導通バレル５６と保持バレル５７の間にクラックが発生するおそれがある。   Further, when the chamfering angle α of the chamfered portion 22 of the first blade mold 11 is 45 degrees or more, when the first blade mold 11 and the second blade mold 12 bend the conduction barrel 56 and the holding barrel 57, respectively, A gap is generated between the surface 11M of the first blade mold 11 and the surface 12M of the second blade mold 12 by the force applied to the first blade mold 11 and the second blade mold 12 from the conduction barrel 56 and the holding barrel 57, respectively. Therefore, cracks may occur between the conduction barrel 56 and the holding barrel 57 due to the effect of this gap.

図３における寸法例としては、バレル長ＬＢが例えば４ｍｍであると、面取り角度αは３０度であり、高圧縮長ＬＫは１．３６ｍｍである。この場合には、高圧縮長ＬＫは、バレル長ＬＢの３４％である。   As an example of dimensions in FIG. 3, when the barrel length LB is 4 mm, for example, the chamfer angle α is 30 degrees, and the high compression length LK is 1.36 mm. In this case, the high compression length LK is 34% of the barrel length LB.

ここで、図５には、図３に示すバレル長ＬＢ、高圧縮割合、高圧縮長ＬＫ、段差Ｄ、低圧縮割合、低圧縮長ＬＴ、そして面取り部４２の面取り角度αの各数値の組み合わせに対するバリやクラックの発生の有無の結果を示す。   Here, FIG. 5 shows combinations of the numerical values of the barrel length LB, the high compression ratio, the high compression length LK, the step D, the low compression ratio, the low compression length LT, and the chamfer angle α of the chamfered portion 42 shown in FIG. The result of the presence or absence of occurrence of burrs and cracks is shown.

図５では、バルク長ＬＢが３ｍｍ、４ｍｍ、５．５ｍｍ、７ｍｍの場合の本発明の各実施例と比較例を示している。
図５に示す本発明の実施例１〜１５では、面取り部４２の面取り角度αが４５度未満であり、各実施例１〜１５では、端子５０には、端子圧着工具により圧着してもバリやクラックは発生しなかった。これに対して、比較例１〜６では、端子にはバリやクラックが発生した。 In FIG. 5, each Example and comparative example of this invention in case bulk length LB is 3 mm, 4 mm, 5.5 mm, and 7 mm are shown.
In the first to fifteenth embodiments of the present invention shown in FIG. 5, the chamfering angle α of the chamfered portion 42 is less than 45 degrees. No cracks occurred. On the other hand, in Comparative Examples 1 to 6, burrs and cracks occurred in the terminals.

図４は、アルミニウム電線用の端子圧着工具１０により圧着される端子５０を示している。
図４に示す端子５０は、端子間接続部５１と電線接続部５２を有している。端子間接続部５１は、コネクタハウジング内に挿入して嵌め合わされることで相手側の端子との間で電気的な接続を得る部分である。電線接続部５２は、アルミニウム電線５３の導体部５４に対して圧着することで、端子５０と導体部５４を電気的に機械的に接続して保持する部分である。導体部５４は、複数本の導体の素線を撚り合わせて形成されている。電線接続部５２は、導通バレル５６と保持バレル５７とインシュレーションバレル５８を有する。 FIG. 4 shows a terminal 50 that is crimped by the terminal crimping tool 10 for an aluminum electric wire.
A terminal 50 shown in FIG. 4 has an inter-terminal connection portion 51 and an electric wire connection portion 52. The inter-terminal connecting portion 51 is a portion that obtains an electrical connection with a mating terminal by being inserted and fitted into the connector housing. The wire connecting portion 52 is a portion that holds the terminal 50 and the conductor portion 54 electrically and mechanically by being crimped to the conductor portion 54 of the aluminum wire 53. The conductor portion 54 is formed by twisting strands of a plurality of conductors. The wire connection portion 52 includes a conduction barrel 56, a holding barrel 57, and an insulation barrel 58.

なお、端子５０の材料としては、電食防止の観点から異種金属を避けて、アルミニウム電線に合わせてアルミニウム合金系の材料を使用するのが望ましいが、必ずしもこの材料に限定されない。端子間接続部５１が空気により酸化したり、湿気により腐食するのを防ぐために、端子間接続部５１には、防錆用のグリースなどを塗布しておくと、より高い電気接続信頼性が得られる。   In addition, as a material of the terminal 50, although it is desirable to avoid a dissimilar metal and to use an aluminum alloy type material according to an aluminum electric wire from a viewpoint of electrolytic corrosion prevention, it is not necessarily limited to this material. In order to prevent the inter-terminal connection portion 51 from being oxidized by air or being corroded by moisture, it is possible to obtain higher electrical connection reliability by applying anti-rust grease or the like to the inter-terminal connection portion 51. It is done.

図３に示すように、第１刃型１１の刃先２２は、対応する導通バレル（第１バレルに相当）５６を、アルミニウム電線５３の導体部５４に対してかしめる方向に高圧縮率で内側に屈曲させる。第２刃型１２の刃先３２は、対応する保持バレル（第２バレルに相当）５７を、アルミニウム電線５３の導体部５４に対してかしめる方向に低圧縮率で内側に屈曲させる。導通バレル５６は、アルミニウム電線５３の導体部５４に対して電気的導通を確実に得るために、高圧縮（圧縮率５０％〜７０％）で導通バレル５６を圧縮する。
この圧縮率とは、圧着部分のアルミニウム電線導体部断面積／圧着前のアルミニウム電線導体部断面積の比率である。 As shown in FIG. 3, the cutting edge 22 of the first blade mold 11 is formed on the inner side with a high compression rate in the direction in which the corresponding conduction barrel 56 (corresponding to the first barrel) 56 is caulked against the conductor portion 54 of the aluminum electric wire 53. To bend. The cutting edge 32 of the second blade mold 12 bends the corresponding holding barrel 57 (corresponding to the second barrel) 57 inward with a low compression rate in the caulking direction with respect to the conductor portion 54 of the aluminum electric wire 53. The conduction barrel 56 compresses the conduction barrel 56 with high compression (compression ratio 50% to 70%) in order to reliably obtain electrical conduction to the conductor portion 54 of the aluminum electric wire 53.
This compression rate is the ratio of the cross-sectional area of the aluminum wire conductor portion of the crimped portion / the cross-sectional area of the aluminum wire conductor portion before crimping.

これに対して、保持バレル５７は、機械的な強度を確保するだけでよいので、導通バレル５６に対する高圧縮に比べて低圧縮（圧縮率７０％〜９０％）で圧縮する。バレルの圧縮率は、バレルの減面率とも言い、圧縮率の値が小さいほどバレルは大きく屈曲されることになる。   On the other hand, since the holding barrel 57 only needs to ensure mechanical strength, it compresses with low compression (compression ratio 70%-90%) compared with the high compression with respect to the conduction | electrical_connection barrel 56. FIG. The compression ratio of the barrel is also referred to as a barrel area reduction ratio. The smaller the compression ratio value, the more the barrel is bent.

このように、第１刃型１１の刃先２２と第２刃型１２の刃先３２とで圧縮率が異なるようにするために、図３に示すように第１刃型１１の刃先２２と第２刃型１２の刃先３２の間には、段差Ｄが設けられている。
第１刃型１１による導通バレル５６の圧縮率が、第２刃型１２による保持バレル５７の圧縮率に比べて小さいのは、導通バレル５６に対応する領域において、アルミニウム電線の導体部５４の各撚り線（素線）とできるだけ多く電気的に接触できるようにすると同時に、アルミの表面酸化物を積極的に破壊することで十分で確実な電気的導通特性を得るためである。 Thus, in order to make the compression rate different between the cutting edge 22 of the first cutting edge 11 and the cutting edge 32 of the second cutting edge 12, the cutting edge 22 and the second cutting edge 22 of the first cutting edge 11 are shown in FIG. A step D is provided between the blade tips 32 of the blade mold 12.
The compression ratio of the conduction barrel 56 by the first blade mold 11 is smaller than the compression ratio of the holding barrel 57 by the second blade mold 12 in each region of the conductor portion 54 of the aluminum electric wire in the region corresponding to the conduction barrel 56. This is to obtain sufficient and reliable electrical conduction characteristics by actively destroying the surface oxide of aluminum while making it possible to make electrical contact with the stranded wire (elementary wire) as much as possible.

図示例では、端子圧着工具１０は、別体の第１刃型１１と第２刃型１２を組み合わせて両者を固定することで構成されている。端子圧着工具が一枚物の刃型を用いて構成される場合に比べて、実施形態の端子圧着工具１０は、刃型作成のコスト削減が図れ、メンテナンス性に優れ、段差Ｄの設定自由度が向上する。   In the example of illustration, the terminal crimping tool 10 is comprised by combining the 1st blade type | mold 11 and the 2nd blade type | mold 12 which were separate bodies, and fixing both. Compared to the case where the terminal crimping tool is configured using a single blade die, the terminal crimping tool 10 of the embodiment can reduce the cost of creating the blade die, has excellent maintainability, and the degree of freedom in setting the step D. Will improve.

上述した端子圧着工具１０が、図４に示す端子５０の導通バレル５６と保持バレル５７を屈曲させる場合には、端子圧着工具１０は、図示しないアクチュエータを作動することで、図３に示すＺ２方向に下げることで、図１に示す逆Ｖ字型の圧着溝２１，３１は、導通バレル５６の先端部と保持バレル５７の先端部をそれぞれ押し付けて変形させる。端子圧着工具１０は図３に示すＺ２方向にさらに下げることで、Ｍ字型の刃先２２，３２は、導通バレル５６の先端部と保持バレル５７の先端部を、それぞれかしめる方向（内側に）にアルミニウム電線５３に向かって屈曲される。   When the terminal crimping tool 10 described above bends the conduction barrel 56 and the holding barrel 57 of the terminal 50 shown in FIG. 4, the terminal crimping tool 10 operates an actuator (not shown) to perform the Z2 direction shown in FIG. 1, the inverted V-shaped crimping grooves 21 and 31 shown in FIG. 1 are deformed by pressing the distal end portion of the conduction barrel 56 and the distal end portion of the holding barrel 57 respectively. By further lowering the terminal crimping tool 10 in the Z2 direction shown in FIG. 3, the M-shaped cutting edges 22 and 32 caulk the leading end of the conduction barrel 56 and the leading end of the holding barrel 57, respectively (inward). Are bent toward the aluminum wire 53.

これにより、導通バレル５６は、アルミニウム電線５３の導体線５４に対して高圧縮により深く食い込むように圧着されて電気的に確実に保持される。また、保持バレル５７は、アルミニウム電線５３の導体線５４に対して低圧縮により圧着されて機械的に保持される。   As a result, the conduction barrel 56 is pressure-bonded so as to penetrate deeply into the conductor wire 54 of the aluminum electric wire 53 by high compression and is securely held electrically. Further, the holding barrel 57 is mechanically held by being crimped to the conductor wire 54 of the aluminum electric wire 53 by low compression.

アルミニウム電線５３の導体部５４は、導通バレル５６に対応する部分ではより高い圧縮率で圧着され、保持バレル５７に対応する部分では低い圧縮率で圧着される。端子５０は、保持バレル５７に対応する部分において導体部５４を機械的強度的に無理のない程度で機械的に保持し、導通バレル５６に対応する部分において導体部５４の表面酸化膜を破壊して十分な電気的な導通を確保することができる。
この圧着作業が終了すると、図３に示す端子圧着工具１０は、図示しないアクチュエータを作動することで、Ｚ１方向に上昇される。 The conductor portion 54 of the aluminum electric wire 53 is crimped at a higher compression rate at a portion corresponding to the conduction barrel 56, and is crimped at a lower compression rate at a portion corresponding to the holding barrel 57. The terminal 50 mechanically holds the conductor portion 54 at a portion corresponding to the holding barrel 57 to an extent that the mechanical strength is not excessive, and destroys the surface oxide film of the conductor portion 54 at a portion corresponding to the conduction barrel 56. And sufficient electrical continuity can be ensured.
When this crimping operation is completed, the terminal crimping tool 10 shown in FIG. 3 is raised in the Z1 direction by operating an actuator (not shown).

本発明の実施形態では、第１刃型１１の面取り部４２を除く第１刃型１１の刃先長さ（高圧縮長ＬＫ）は、第１刃型１１の面取り部４２を含む第１刃型１１の長さＬ１と、第２刃型１２の面取り部４３を含む第２刃型１２の長さＬ２を合計して得られるバレル長ＬＢの３０％以上となるようにした上で、さらに第２刃型１２に接する側の第１刃型１１の面取り部４２の面取り角度αは、４５度未満として、面取り角度αができるだけ小さくなるように設定されている。   In the embodiment of the present invention, the blade edge length (high compression length LK) of the first blade mold 11 excluding the chamfered portion 42 of the first blade mold 11 is the first blade mold including the chamfered portion 42 of the first blade mold 11. 11 and the length L2 of the second blade mold 12 including the chamfered portion 43 of the second blade mold 12 are set to be 30% or more of the barrel length LB obtained by adding the length L1. The chamfer angle α of the chamfered portion 42 of the first blade mold 11 on the side in contact with the two-blade mold 12 is set to be less than 45 degrees so that the chamfer angle α is as small as possible.

このように、第１刃型１１の刃先２２の高圧縮長ＬＫが、バレル長ＬＢの３０％以上であるようにして、さらに第１刃型１１の面取り部４２の面取り角度αを４５度未満に設定して一般的な面取り角度の４５度に比べて小さく（角度が浅く）していることから、第１刃型１１の刃先２２と第２刃型１２の刃先３２が、圧着時に導通バレル５６と保持バレル５７から受ける力により第１刃型１１と第２刃型１２の間に発生する隙間を、小さくできるかあるいは無くすことができる。これにより、固定手段２０は、端子５０の電線接続部５２側にクラックが発生するのを防止し、端子の電気的な接続状態の信頼性を向上し、機械的な強度の低下を防げる。   In this way, the high compression length LK of the cutting edge 22 of the first blade mold 11 is 30% or more of the barrel length LB, and the chamfer angle α of the chamfered portion 42 of the first blade mold 11 is less than 45 degrees. Therefore, the cutting edge 22 of the first cutting edge 11 and the cutting edge 32 of the second cutting edge 12 are connected to each other at the time of crimping because they are smaller than the general chamfering angle of 45 degrees (shallow angle). The gap generated between the first blade mold 11 and the second blade mold 12 due to the force received from 56 and the holding barrel 57 can be reduced or eliminated. Thereby, the fixing means 20 prevents a crack from being generated on the side of the electric wire connection portion 52 of the terminal 50, improves the reliability of the electrical connection state of the terminal, and prevents a decrease in mechanical strength.

図６（Ａ）は、本発明の実施例における端子の断面を示す図であり、図６（Ｂ）は、比較例における端子の断面図である。
図６（Ａ）に示すように、本発明の実施形態の端子圧着工具を用いた場合には、実施例の端子では、部分Ｕにはわずかに余肉部分９９が発生している。これに対して、図６（Ｂ）に示すように、従来の工具を用いた場合には、部分Ｖには、余肉部分９９に比べて大きな余肉部分２６１が発生する。大きな余肉部分２６１が発生すると、図６（Ｂ）に示すように、部分Ｆ１と部分Ｆ２にはそれぞれクラック２６５，２６６が発生する。
このように、本発明の実施形態の端子圧着工具を用いると、余肉部分の大きさの低減化とクラックの発生の可能性を押さえることができる。 FIG. 6A is a diagram showing a cross section of the terminal in the example of the present invention, and FIG. 6B is a cross sectional view of the terminal in the comparative example.
As shown in FIG. 6A, when the terminal crimping tool of the embodiment of the present invention is used, a surplus portion 99 is slightly generated in the portion U in the terminal of the example. On the other hand, as shown in FIG. 6B, when a conventional tool is used, a surplus portion 261 larger than the surplus portion 99 is generated in the portion V. When the large surplus portion 261 is generated, cracks 265 and 266 are generated in the portion F1 and the portion F2, respectively, as shown in FIG. 6B.
As described above, when the terminal crimping tool according to the embodiment of the present invention is used, the size of the surplus portion can be reduced and the possibility of occurrence of cracks can be suppressed.

ところで、本発明は、上記実施形態に限定されず種々の変形例を採用できる。
図３に示す第１刃型１１の面取り部４１の面取り角度θと、第２刃型１２の面取り部４３の面取り角度βは、４５度に限らない。 By the way, this invention is not limited to the said embodiment, A various modified example is employable.
The chamfering angle θ of the chamfered portion 41 of the first blade mold 11 and the chamfered angle β of the chamfered portion 43 of the second blade mold 12 shown in FIG. 3 are not limited to 45 degrees.

本発明のアルミニウム電線用の端子圧着工具の実施形態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows embodiment of the terminal crimping tool for aluminum electric wires of this invention. 図１に示すアルミニウム電線用の端子圧着工具を示す図である。It is a figure which shows the terminal crimping tool for aluminum electric wires shown in FIG. 第１刃型の刃先と第２刃型の刃先などを示す図である。It is a figure which shows the blade edge of a 1st blade type, the blade edge of a 2nd blade type, etc. FIG. 圧着対象である端子の形状例を示す図である。It is a figure which shows the example of a shape of the terminal which is a crimping | compression-bonding object. バレル長などの数値例を示す図である。It is a figure which shows numerical examples, such as barrel length. 図６（Ａ）は、本発明の実施例における端子の断面を示す図であり、図６（Ｂ）は、比較例における端子の断面図である。FIG. 6A is a diagram showing a cross section of the terminal in the example of the present invention, and FIG. 6B is a cross sectional view of the terminal in the comparative example. 従来例を示す図である。It is a figure which shows a prior art example. 従来例における第１刃型の刃先と第２刃型の刃先と面取り部および面取り部の角度を示す図である。It is a figure which shows the angle of the chamfering part and chamfering part of a 1st blade type | mold blade edge | tip in a prior art example, a 2nd blade type | mold blade edge | tip, and a chamfering part. 従来例を使用した場合に、刃型間に隙間が生じて端子側にクラックが発生する様子を示す図である。It is a figure which shows a mode that a clearance gap arises between blade types and a crack generate | occur | produces on the terminal side when a prior art example is used.

符号の説明Explanation of symbols

１０ アルミニウム電線用の端子圧着工具
１１ 第１刃型
１２ 第２刃型
２０ 固定手段
２１ 圧着溝
２２ 刃先
３１ 圧着溝
３２ 刃先
４２ 第１刃型の電線接続側の面取り部
５０ 端子
５３ アルミニウム電線
５４ アルミニウム電線の導体部
５５ アルミニウム電線の被覆部
５６ 導通バレル（第１バレル）
５７ 保持バレル（第２バレル）
α 第１刃型の電線接続側の面取り部の面取り角度 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Terminal crimping tool for aluminum electric wires 11 1st blade type 12 2nd blade type 20 Fixing means 21 Crimping groove 22 Blade edge 31 Crimping groove 32 Blade edge 42 Chamfering part of the 1st blade type on the electric wire connection side 50 Terminal 53 Aluminum electric wire 54 Aluminum Conductor portion of electric wire 55 Cover portion of aluminum electric wire 56 Conductive barrel (first barrel)
57 Holding barrel (second barrel)
α Chamfer angle of the chamfer on the wire connection side of the first blade type

Claims (1)

アルミニウム電線の導体部を圧着するための第１バレルと、前記アルミニウム電線の前記導体部を圧着するための第２バレルとを有する電気接続用の端子に対して押し付けることで、前記第１バレルと前記第２バレルを前記アルミニウム電線の前記導体部に対して圧着するためのアルミニウム電線用の端子圧着工具であって、
前記アルミニウム電線の前記導体部に対して前記第１バレルを高圧縮でかしめて圧着する第１刃型と、
前記第１刃型に並べて配置され、前記アルミニウム電線の前記導体部に対して前記第２バレルを低圧縮でかしめて圧着する第２刃型と、を備え、
前記第１刃型に形成される面取り部であって、前記第１刃型から前記第２刃型につながる前記第１刃型の前記面取り部は、４５度未満の面取り角度で形成されており、
前記第１刃型の前記面取り部を除く前記第１刃型の刃先長さは、前記第１刃型の前記面取り部を含む前記第１刃型の長さと前記第２刃型の長さとを合計して得られるバレル長の３０％以上であることを特徴とするアルミニウム電線用の端子圧着工具。 By pressing against a terminal for electrical connection having a first barrel for crimping a conductor part of an aluminum wire and a second barrel for crimping the conductor part of the aluminum wire, the first barrel and A terminal crimping tool for an aluminum wire for crimping the second barrel against the conductor portion of the aluminum wire,
A first blade mold for crimping the first barrel with high compression against the conductor portion of the aluminum wire;
A second blade die that is arranged side by side with the first blade die and crimps the second barrel against the conductor portion of the aluminum electric wire with low compression.
A chamfered portion formed on the first blade mold, wherein the chamfered portion of the first blade mold connected from the first blade mold to the second blade mold is formed with a chamfer angle of less than 45 degrees. ,
The blade edge length of the first blade mold excluding the chamfered portion of the first blade mold is the length of the first blade mold including the chamfered portion of the first blade mold and the length of the second blade mold. A terminal crimping tool for an aluminum electric wire, characterized by being 30% or more of the total barrel length.
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